HU216623B - Alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag és eljárás annak előállítására - Google Patents
Alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag és eljárás annak előállítására Download PDFInfo
- Publication number
- HU216623B HU216623B HU9800652A HUP9800652A HU216623B HU 216623 B HU216623 B HU 216623B HU 9800652 A HU9800652 A HU 9800652A HU P9800652 A HUP9800652 A HU P9800652A HU 216623 B HU216623 B HU 216623B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- fibrous
- aluminum
- preform
- composite material
- matrix composite
- Prior art date
Links
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 title claims abstract description 46
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 44
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims abstract 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 37
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 28
- 239000002243 precursor Substances 0.000 claims description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 9
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 claims description 8
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 4
- 238000004512 die casting Methods 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 2
- -1 iron-chromium-aluminum Chemical compound 0.000 claims 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims 2
- 229910001151 AlNi Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910017150 AlTi Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910000951 Aluminide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229920000914 Metallic fiber Polymers 0.000 claims 1
- NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N Raney nickel Chemical class [Al].[Ni] NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- UQZIWOQVLUASCR-UHFFFAOYSA-N alumane;titanium Chemical compound [AlH3].[Ti] UQZIWOQVLUASCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims 1
- 229920006240 drawn fiber Polymers 0.000 claims 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims 1
- 239000012778 molding material Substances 0.000 claims 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 7
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000013124 brewing process Methods 0.000 abstract 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 8
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 4
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- JEZHBSJTXKKFMV-UHFFFAOYSA-N calcium nickel Chemical compound [Ca].[Ni] JEZHBSJTXKKFMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000378 calcium silicate Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 229910021324 titanium aluminide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C47/00—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
- C22C47/02—Pretreatment of the fibres or filaments
- C22C47/025—Aligning or orienting the fibres
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
- B22D19/14—Casting in, on, or around objects which form part of the product the objects being filamentary or particulate in form
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/06—Metallic powder characterised by the shape of the particles
- B22F1/062—Fibrous particles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/14—Layered products comprising a layer of metal next to a fibrous or filamentary layer
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B5/00—Layered products characterised by the non- homogeneity or physical structure, i.e. comprising a fibrous, filamentary, particulate or foam layer; Layered products characterised by having a layer differing constitutionally or physically in different parts
- B32B5/14—Layered products characterised by the non- homogeneity or physical structure, i.e. comprising a fibrous, filamentary, particulate or foam layer; Layered products characterised by having a layer differing constitutionally or physically in different parts characterised by a layer differing constitutionally or physically in different parts, e.g. denser near its faces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B5/00—Layered products characterised by the non- homogeneity or physical structure, i.e. comprising a fibrous, filamentary, particulate or foam layer; Layered products characterised by having a layer differing constitutionally or physically in different parts
- B32B5/22—Layered products characterised by the non- homogeneity or physical structure, i.e. comprising a fibrous, filamentary, particulate or foam layer; Layered products characterised by having a layer differing constitutionally or physically in different parts characterised by the presence of two or more layers which are next to each other and are fibrous, filamentary, formed of particles or foamed
- B32B5/24—Layered products characterised by the non- homogeneity or physical structure, i.e. comprising a fibrous, filamentary, particulate or foam layer; Layered products characterised by having a layer differing constitutionally or physically in different parts characterised by the presence of two or more layers which are next to each other and are fibrous, filamentary, formed of particles or foamed one layer being a fibrous or filamentary layer
- B32B5/26—Layered products characterised by the non- homogeneity or physical structure, i.e. comprising a fibrous, filamentary, particulate or foam layer; Layered products characterised by having a layer differing constitutionally or physically in different parts characterised by the presence of two or more layers which are next to each other and are fibrous, filamentary, formed of particles or foamed one layer being a fibrous or filamentary layer another layer next to it also being fibrous or filamentary
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C47/00—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
- C22C47/02—Pretreatment of the fibres or filaments
- C22C47/06—Pretreatment of the fibres or filaments by forming the fibres or filaments into a preformed structure, e.g. using a temporary binder to form a mat-like element
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C47/00—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
- C22C47/08—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments by contacting the fibres or filaments with molten metal, e.g. by infiltrating the fibres or filaments placed in a mould
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C49/00—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
- C22C49/02—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments characterised by the matrix material
- C22C49/04—Light metals
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F7/00—Casings, e.g. crankcases or frames
- F02F7/0085—Materials for constructing engines or their parts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C2204/00—End product comprising different layers, coatings or parts of cermet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2253/00—Other material characteristics; Treatment of material
- F05C2253/16—Fibres
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Nanotechnology (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
- Forging (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
Az alűmíniűmmátrix összetett szerkezeti anyag (13) egyalűmíniűmötvözetbe beágyazőtt pőrózűs rőstős előgyártmányból (11) áll,az alűmíniűmmátrixhőz viszőnyítva nagyőbb szilárdsággal és jav tőttkőpási tűlajdőnságőkkal. A rőstős előgyártmány fémes és/vagy fémközistrűktúrájú rőstős alaktest (9), amely szilísciűmtartalmúalűmíniűmötvözet-őlvadékkal van átitatva, ahől az őlvadék Si-tartal a5–14 tömegszázalék között van. Az előállítási eljárás sőrán a rőstőselőgyártmány rőstjait őlvasztásős kihúzási eljárással nyerik, majdhőmőgén vagy gradienses strűktúrájúra előkészítik, és szinter lésselszilárd, pőrózűs előgyártmánnyá kötik össze. Végül a rőstőselőgyártmányt (11) 200 řC hőmérséklet fölé előmelegítik, és egyszilíciűmtartalmú alűmíniűmöntvény-ötvözet őlvadékával átitatják. ŕ
Description
A találmány tárgya alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag alumíniumötvözetbe beágyazott porózus rostos előgyártmányból az alumíniummátrixhoz képest nagyobb szilárdsággal és javított kopási tulajdonságokkal, továbbá eljárás annak előállítására.
Az EP-0449356 számú szabadalmi leírás szerint ilyenfajta alumíniummátrix összetett szerkezeti anyagokat alumíniumötvözetből lévő egy-, illetve többhengeres blokként alkalmazzák, ahol a hengerbe a henger vezetőfelületét képező, egy hipoeutektikus alumíniumötvözettel átitatott üreges henger alakú, keramikus szálakból álló, abba beillesztett szilíciumtestekkel ellátott alaktestet öntenek bele. Ezzel az intézkedéssel a henger vezetőfelületének kopási tulajdonságait kívánják javítani.
Az ilyenfajta összetett szerkezeti anyagok mechanikus terhelésekor abban jelentkezik probléma, hogy a nagy szilíciumtartalom miatt a hengerblokk mechanikai megmunkálásakor megnövelt szerszámkopás, illetve üzemeléskor nagyobb dugattyúkopás lép fel. Ezt a hátrányt azáltal lehet csökkenteni, hogy a rostos előgyártmányt és a szilíciumrészecskék részarányát oly nagyra méretezik, hogy nagy felületű érintkezés ne jöjjön létre a henger alumíniumötvözet-mátrixa és a szerszám, illetve a dugattyú között. Ennek ellenére azonban a dugattyúszárat el kell látni egy vasréteggel, ami által a dugattyúszár kopását elviselhető határok között lehet tartani.
További probléma áll fenn az ismert rostos összetett szerkezeti anyagoknál amiatt, hogy a nyersanyagok ismételt felhasználása csak költséges visszanyerési eljárással és a rostok járulékos elválasztási műveletével lehetséges. Ennél a fémes anyagokat a nemfémes anyagoktól nem lehet teljességgel elválasztani és ezért egy következő külön feldolgozás szükséges.
Ismeretes továbbá, hogy a keramikus szálaknak a fémömledék általi nedvesítési viselkedése igen kedvezőtlen. Ezért ez idáig szükségesnek tekintették, hogy az alumíniumötvözet-ömledéket nagy - egészen 3000 bar értékű - nyomásnak tegyék ki, egészen a megszilárdulásáig. Ezáltal az eljárás lefolytatása az alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag előállításánál jelentősen megdrágul.
Ugyanez vonatkozik a szórással kompaktált anyagból előállított erősítőelemekre, melyek az EP-0271222 A2 számú szabadalmi leírás szerint több réteg tűzálló anyagból állhatnak. Emellett természetesen fennáll a rostanyag és az ömledék reakciójának veszélye, úgyhogy csak rövid átitatási időket lehet alkalmazni, hogy ne képződjenek fém-karbidok vagy fém-nitridek.
Számos kísérlet alapján megállapítást nyert továbbá, hogy - a kerámia és a fémanyagok eltérő hőmérsékleti viselkedésére tekintettel - igen előnytelen tűréstartományok léphetnek fel a belső égésű motorok különféle üzemi követelményeinél. Ezek szélsőséges körülmények esetén a dugattyúszár és a henger vezetőpályája között horonyképződéshez vezetnek, vagy más szélső esetben megnövelt olajveszteséget okoznak a fellépő átfúvási hatás következtében.
A jelen találmány feladata az ismert alumíniummátrix összetett szerkezeti anyagok kopási tulajdonságainak megjavítása, különösen motorblokkokhoz szolgáló henger-vezetőperselyeknél való alkalmazáskor, továbbá a hőmérsékletfüggő szerkezeti anyagok tulajdonságaihoz való alkalmazkodás útján a tűrésmező szűkítése, ahol is az ismert alumíniummátrix összetett szerkezeti anyagok hátrányait az átitatás során a nedvesítési tulajdonságok javításával lehet kiküszöbölni.
A feladatot a találmány értelmében úgy oldjuk meg, hogy a bevezetőben ismertetett alumíniummátrix összetett szerkezeti anyagnál rostos előgyártmányként fémes és/vagy fémközi struktúrájú rostos alaktestet alkalmazunk, amely szilíciumtartalmú alumíniumötvözet-olvadékkal van átitatva, ahol az olvadék Si-tartalma 5 és 14 tömegszázalék között van.
Az előállítási eljárás során a rostos előgyártmány rostjait olvasztásos kihúzási eljárással nyerjük, majd homogén vagy gradienses struktúrájúra előkészítjük, és szintereléssel szilárd, porózus előgyártmánnyá kötjük össze, végül a rostos előgyártmányt 200 °C hőmérséklet fölé előmelegítjük, és egy szilíciumtartalmú alumíniumöntvény-ötvözet olvadékával átitatjuk.
A találmány szerint előállított alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag kopási tulajdonságait a következőképpen lehet befolyásolni:
1. Elsősorban is lehetséges, hogy egyező fajta (fémes) szerkezeti anyagokat összepárosítsunk szálerősítéses anyagokkal súrlódópárként. Ezáltal a hőmérsékletfüggő szilárdsági viszonyok jelentősen megjavulnak.
2. A pórusnagyság szabályozásával befolyásoljuk a mátrix és a szábész térfogateloszlását, úgyhogy a szilárdságok és a súrlódópárok helyileg beállíthatók.
3. Szélsőséges esetben a súrlódó felületeket teljesen rostos anyagból, a látható, azaz külső felületeket pedig teljesen fémmátrixból állíthatjuk elő.
Az említett szélsőséges esetet a következő példával mutatjuk be:
Egy- vagy többhengeres motornál vezetőfelületként történő alkalmazás esetében a találmány szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag különösen előnyös tulajdonságai miatt játék- és tűréskiegyenlítés céljából alkalmazható. Azonos fajta szerkezeti anyag (átitatási szerkezeti anyag) által a henger-vezetőpersely, valamint a dugattyúpalást esetén mind a motor hidegindításánál, mind tartós üzemnél, a gyorsítási és teljes gázzal működés ciklusaiban nem állapítható meg méreteltérés az alkalmazott anyagok között. Ezzel a találmány szerinti eljárással előállított futófelületek emissziós tulajdonságai egy- vagy többhengeres motoroknál az egész üzemelési tartományban lényegesen megjavíthatok a hagyományosan előállított összetett szerkezeti anyagokkal összehasonlítva, amelyek teljesen keramikus szálakkal voltak megerősítve.
További előny adódik az átitatás alatti kedvező nedvesítési tulajdonságokból, mivel a fémes és/vagy fémközi szálak egy alumíniumöntvény-ötvözet útján különösen könnyen, azaz nyomás alkalmazása nélkül nedvesíthetők. Ez különösen automatizált megmunkálási eljárásoknál, például nyomásos öntési eljárásnál bír nagy jelentőséggel, mivel az egyes eljárási lépések viszonylag rövid idő alatt lefuthatnak és mégis biztosítani
HU 216 623 A lehet a rostos előgyártmány szálainak teljes felületi nedvesítését. A jó nedvesítés nagyfokú formakitöltést jelent, s ezáltal a rostos előgyártmány jó beépülését eredményezi a mátrixba, úgyhogy a találmány szerinti összetett szerkezeti anyag legalább kétszer olyan alakstabilitást mutat, mint a hagyományos, nyomással öntött alumíniummátrix szerkezeti anyag, oxidkeramikus szálakkal.
A rostos előgyártmány javított alakstabilitása által másrészről nagy gyártási sebességek érhetők el, korszerű gyártási eljárásokkal. Például emelni lehet a nyomásos öntési eljárásnál az egymást követő adagokat, a présnyomás egyidejű fokozása mellett, úgyhogy a darabszám csökkenő selejtaránynál több mint háromszorosa a keramikus alapú, összehasonlítható összetett szerkezeti anyagokénak.
A találmány szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag illeszthető a mindenkori igénybevételi esetekhez. Ezzel új, gradiensstruktúrájú és speciális szilárdsági-nyúlási tulajdonságú összetett szerkezeti anyagok állíthatók elő. Ezáltal csökken a gyártási ráfordítás, különösen a komplikált kialakítású alkatrészeknél.
A javított reológiai tulajdonságú munkafelületen nagyobb megmunkálások elkerülhetők, ha a munkadarab konstrukciója ehhez van igazítva. A találmány szerinti eljárással egy alkatrészen mind nagy igénybevételű csúszófelületek, mind hőigénybevételnek kitett tömítőfelületek állíthatók elő, például a hengerfej környezetében. Még javított nyúlási tulajdonságokkal rendelkező befogási helyek is előállíthatok kedvező összköltséggel.
Meghatározó emellett a rostos előgyártmány struktúrája, felépítése és összetétele, amely nyílt pórusú, fémes struktúrával rendelkezhet 30%-97% közötti porozitási tartományban, 1 μτη-3 mm közötti pórusnagysággal. Változtatható továbbá a porózus struktúra felületi érdessége, és ezzel befolyásolható az olvadék beitatódási képessége a porózus struktúrába. így lehetséges, hogy jó mechanikus horgonyzódást érhessünk el a szálak részére, az érdes struktúra által, miközben a szálak sima felülete esetén a porózus struktúra jobban átitatódhat.
Mivel a találmány szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag azonos fajtájú alkatelemekből van összetéve, homogén szilárdsági struktúrát mutat, amely igen jó hősokkviszonyt eredményez. Mivel ezenkívül a fémalapnak megfelelően igen magas hővezető képességet lehet elérni, ezért a belső égésű motorok területén való alkalmazás különösen jelentős. Ehhez járul a jó forgácsoló- és forgács nélküli megmunkálhatóság, különösen a tisztán fémes és az alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag átmeneti zónájában, ami ez ideig problémát jelentett a különböző szerkezetianyag-struktúráknál.
Az összetett szerkezeti anyagokból készült hengervezetőperselyek alkalmazásához szükség van arra, hogy a rostos alaktest hőtágulási együtthatója a mátrixanyaghoz, illetve az alapötvözethez illeszkedjen. Ez először a találmány szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyaggal volt elérhető, mivel a rostos alaktest egy fémes és/vagy fémközi szálasanyagból készül, és összetételének változtatásával messzemenően hozzáigazítható a fémes környezethez. Porózus kerámiastruktúrák ezzel szemben igen korlátozott tulajdonságképet mutatnak.
A kopási tulajdonságok optimális értékének eléréséhez az igénypontokban is felsorolt vas és nikkel bázisanyagok, vagy fémközi anyagok, mint a vas-, nikkel-, titán-aluminidek, volfrám, réz, kobalt, magnézium állnak rendelkezésre. Ésszerű kombinációval a követelményeknek megfelelő tulajdonságok - mint a kis fajtömeg, jó hővezető képesség, jó mechanikai megmunkálhatóság - előnyösen kikombinálhatók.
Az anyagmegválasztáson túlmenően a találmány szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyagnál fennáll annak lehetősége, hogy a rostos előgyártmányban gradiens struktúrát alakítsunk ki. Ez például lehet egy emelkedő vagy csökkenő porozitás, vagy pedig növekvő vagy csökkenő pórusnagyság a keresztmetszetben. Ezáltal lehetséges a szükséges tulajdonságok létesítése a fémmátrix-rost összetett anyagban, az igénybevételnek megfelelően.
A találmányt a továbbiakban annak előállítási eljárása, valamint néhány jellegzetes alkalmazási példa kapcsán ismertetjük részletesebben, melyekből megismerhető a találmányi gondolat előnyös érvényesítése és további hasznos tulajdonságai. Ehhez a csatolt rajzokat használjuk, melyeknél:
- az 1. ábra a találmány szerinti alumíniummátrix szerkezeti anyag előállításának műveleti lépéseit mutatja vázlatosan;
- a 2. ábrán a találmány szerinti szerkezeti anyag csapágyanyagkénti alkalmazását láthatjuk;
- a 3. ábrán a találmány szerinti szerkezeti anyagot henger-vezetőfelületként alkalmazva mutatjuk be; végül
- 4. ábránkon a találmány szerinti szerkezeti anyag szelepülékkénti alkalmazása látható.
Amint az 1. ábrán az I műveleti lépésből látható, először egy 9 rostos alaktestet egy 10 kályhában való szintereléssel szilárd struktúrává egyesítjük. A 9 rostos alaktestet lehűlése után 11 rostos előgyártmánnyá képezhetjük ki.
Az 1. ábra II műveleti lépésében all rostos előgyártmányt körülöntjük egy alumíniumötvözettel, amely a 12 mátrix szerkezeti anyagot alkotja. így létrejön a 13 alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, amit például csapágyanyagként, henger-vezetőfelületként vagy szelepvezetékként lehet használni.
A példákban a 2. ábrán csapágy anyagként van az anyagkombináció alkalmazva, éspedig az 1 tengely és a 2 csapágypersely alumíniumötvözetekből van, például az 1 tengely egy alakítható Al-ötvözetből, a 2 csapágypersely pedig Al-öntvényből készült, átitatott rostos előgyártmány alakjában és ezáltal azonos fajtájú szerkezetianyag-párosítás jön létre. A külső 3 burkolat tiszta mátrixfémből állítható elő, például jól hegeszthető AlMgSi-, vagy AIZnMg-ötvözetből.
Abban az esetben, ha a felhasználás henger-vezetőfelületként történik, akkor a 3. ábrán látható 4 dugattyú és az 5 béléscső közötti szerkezetianyag-párosítás javított csúszási tulajdonságokhoz vezethet. Például a 4 dugatytyú alumíniumból van, a henger 5 futófelülete (Inliner)
HU 216 623 A pedig egy alumíniumbázisú, átitatott gradienses szerkezeti anyagból. Nincsen szükség játékkiegyenlítésre, mivel a beszivárogtatott - átitatott - rostos előgyártmány külső rétege közel azonos hőtágulási tulajdonságú, mint a dugattyúpalást felülete.
A 4. ábrán látható harmadik alkalmazási példánál a szelepülék és a 6 szelep eltérő anyagokból van előállítva. Amíg a 6 szelep szerkezeti anyaga, például acél, igen jó szilárdsági tulajdonságokkal kell rendelkezzen magas hőmérsékletállás mellett, addig a 7 szelepvezető egy alumíniummátrix-ötvözettel átitatott gradienses szerkezeti anyagból van kialakítva. Ez a gradiens-szerkezete által kopásállóság tekintetében hozzáigazítható a 8 szelepszár kopásállóságához.
Amint a példából kitűnik, a motorspecifikus futási tulajdonságok és a motorspecifikus kopásviszonyok a találmány szerinti szerkezetianyag-párok használata által jelentősen javíthatók. Várható volt, hogy a futási teljesítmények azonos értékű kopásviszonyok és állandó tűrésmértékek által lényegesen megjavíthatok.
Továbbá az olajfogyasztás és ezáltal a találmány szerinti összetett szerkezeti anyagok alkalmazási területén az emissziós viselkedés javítható. Ez az elvárás kapcsolódik ahhoz a felismeréshez, hogy az alkalmazott szerkezeti anyagok kopása és az emissziós viselkedés szorosan összefügg egymással. Az olajtapadás a találmány szerinti összetett szerkezeti anyag sajátságos felülete által javítható.
A találmány szerinti összetett szerkezeti anyag kopási viselkedése összehasonlítható a nikkel-kalciumszilikát rétegekével, melyek igen kedvező kopási tulajdonságokat mutatnak. A kiterjedési viselkedés igen közel van a keramikus összetett szerkezeti anyagokéhoz.
Oxidálódással szemben ellenálló ötvözetek használatával a rostos előgyártmány átitatódása olyan kedvező lesz, hogy az összetett anyag teljes nedvesítéséről beszélhetünk.
A találmány szerinti összetett anyagok célzott felépítéséhez irányított rostszerkezetek hozhatók létre, melyek például a rostok, szálak mágneses tájolásával előre megadott térbeli szerkezetté lehetnek elrendezve. Ilyen módon tetszőleges, aszimmetrikus rostos előgyártmányok állíthatók elő, melyeknek egyes szálai a kívánt térbeli irányban helyezkednek el.
Dacára a nagyszámú alkalmazási lehetőségnek és az átitatott rostos előgyártmány, valamint a mátrix különféle ötvözet-összetételének, a találmány szerinti összetett szerkezeti anyagok problémamentesen újra feldolgozhatok. Az ez idáig szükséges költséges tisztítási eljárás, illetve a nem keramikus rostok szétválasztása többé nem szükséges.
Claims (21)
1. Alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, amely egy alumíniumötvözetbe beágyazott porózus rostos előgyártmányból áll, az alumíniummátrixhoz viszonyítva nagyobb szilárdsággal és javított kopási tulajdonságokkal, azzal jellemezve, hogy a rostos előgyártmány fémes és/vagy fémközi struktúrájú rostos alaktest, amely szilíciumtartalmú alumíniumötvözet-olvadékkal van átitatva, ahol az olvadék Si-tartalma 5-14 tömegszázalék között van.
2. Az 1. igénypont szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, azzal jellemezve, hogy a rostos alaktest szálai a kereszteződési pontokon szintereléssel össze vannak kötve.
3. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, azzal jellemezve, hogy az összetett szerkezeti anyag legalább egy működési felületén javított kopási tulajdonságokkal rendelkezik, mi mellett a beágyazott rostos előgyártmány a működési felület felé eső oldalánál kisebb porozitási értéket mutat, mint az összetett anyag működési felületétől elfordult oldala.
4. Az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, azzal jellemezve, hogy a működési felület az összetett szerkezeti anyag előgyártmány-struktúrájából van kialakítva.
5. Az 1 -4. igénypontok bármelyike szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, azzal jellemezve, hogy az előgyártmány struktúrája keresztmetszetében gradiens felépítésű, ahol is a porozitási értékek 20% és 98% között vannak.
6. Az 1-5. igénypontok bármelyike szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, azzal jellemezve, hogy az előgyártmányban 20%-tól 98%-os porozitású homogén tartományok találhatók.
7. Az 1-6. igénypontok bármelyike szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, azzal jellemezve, hogy az előgyártmány réteges felépítésű, éspedig egy durva pórusú támasztóréteggel és egy finom pórusú előgyártmány-struktúrájú külső réteggel, s ezek a kereszteződési pontokon össze vannak színtéréivé.
8. Az 1-7. igénypontok bármelyike szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, azzal jellemezve, hogy a rétegek eltérő kémiai és fizikai tulajdonságú szálakból állnak.
9. Az 1-8. igénypontok bármelyike szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, azzal jellemezve, hogy a rostos alaktest oxidálódásra érzéketlen vas-króm-alumínium ötvözet szálaiból áll, ahol a Fe = 50-85 tömegszázalék, a Cr= 10-30 tömegszázalék, az Al =5-20 tömegszázalék, amelyből olvasztásos kihúzással L=0,5-5 mm hosszúságú és 1-50 pm szálátmérőjű egyedi szálak jönnek létre.
10. Az 1-9. igénypontok bármelyike szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, azzal jellemezve, hogy az olvasztásos kihúzással készült szálak előállításához egy alumínium-nikkel ötvözet nyer alkalmazást, 7%-40% közötti alumíniumtartalommal.
11. Az 1-10. igénypontok bármelyike szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, azzal jellemezve, hogy a szálak előállításához vas-nikkel-alumínium ötvözet van alkalmazva.
12. Az 1-11. igénypontok bármelyike szerinti alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag, azzal jellemezve, hogy a rostos alaktest szálai AlFe, AlTi, AlNi típusú fémközi aluminidből állnak.
HU 216 623 A
13. Eljárás alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag előállítására, amely egy alumíniumötvözettel átitatott porózus rostos előgyártmányból áll, azzal jellemezve, hogy a rostos előgyártmány rostjait olvasztásos kihúzási eljárással nyerjük, majd homogén vagy gradienses struktúrájúra előkészítjük, és szintereléssel szilárd, porózus előgyártmánnyá kötjük össze, továbbá hogy a rostos előgyártmányt 200 °C hőmérséklet fölé előmelegítjük, majd egy szilíciumtartalmú alumíniumöntvény-ötvözet olvadékával átitatjuk.
14. A 13. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a rostos előgyártmányt fémes szálak célzott szálelrendezésével bíró, a kereszteződési pontokon szintereléssel összekötött rostos alaktestként alakítjuk ki.
15. A 13. vagy 14. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az átitatást gravitációs öntési eljárással hajtjuk végre.
16. A 13. vagy 14. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az átitatást nyomásos öntéssel, 5 m/mpnél nagyobb sebességgel végezzük.
17. A 13.-16. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a rostos előgyártmányt egy présöntő szerszámban, présöntvényötvözettel itatjuk át, 80 bar minimális nyomással.
18. A 13-17. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a rostos előgyártmány 20%-98%-ig nyitott porozitású, ahol a porozitás szabályozását a szálgeometria és a rétegzésnél a szálirányítottság segítségével végezzük.
19. A 13-18. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a rostos előgyártmány pórusnagyságát az előgyártmány térfogategységnyi száltartalma segítségével a 20 pm-1000 pm közötti tartományba állítjuk be.
20. A 13-19. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az átitatást nyomással támogatott öntési eljárással végezzük, ahol a nyomást addig tartjuk fenn, amíg egy diffúziós zóna alakul ki a rostos szerkezeti anyag és a mátrix között.
21. A 13-20. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az alumíniummal való átitatással egyidejűleg, vagy azt követően a rostos előgyártmányt körülöntjük egy mátrixszerkezeti anyaggal, a következő csoport egy vagy több fémjéből kiválasztva:
- alumínium-szilícium-magnézium-cink (önthető szerkezeti anyagok), kombinálva a fémközi vas-, nikkel-, titán-aluminid, volfrám, réz, kobalt és/vagy magnéziummal.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19712624A DE19712624C2 (de) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | Aluminiummatrix-Verbundwerkstoff und Verfahren zu seiner Herstellung |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU9800652D0 HU9800652D0 (en) | 1998-05-28 |
| HUP9800652A1 HUP9800652A1 (hu) | 1998-10-28 |
| HU216623B true HU216623B (hu) | 1999-07-28 |
Family
ID=7824630
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU9800652A HU216623B (hu) | 1997-03-26 | 1998-03-25 | Alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag és eljárás annak előállítására |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0867517B1 (hu) |
| JP (1) | JPH10265870A (hu) |
| AT (1) | ATE194170T1 (hu) |
| BR (1) | BR9806333A (hu) |
| CA (1) | CA2232177A1 (hu) |
| DE (2) | DE19712624C2 (hu) |
| HU (1) | HU216623B (hu) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19909675B4 (de) * | 1999-03-05 | 2005-07-14 | Mtu Aero Engines Gmbh | Schichtstruktur und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| DE60032728T2 (de) * | 1999-08-10 | 2007-04-26 | NHK Spring Co., Ltd., Yokohama | Kolben mit einem metallischen verbundwerkstoff |
| DE10012787B4 (de) * | 2000-03-16 | 2008-04-10 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Herstellung von Leichtmetallgussteilen mit eingegossenen Buchsen |
| DE10121928A1 (de) * | 2001-05-05 | 2002-11-14 | Univ Friedrich Alexander Er | Verfahren zur Herstellung lokal verstärkter Leichtmetallteile |
| KR20030000544A (ko) * | 2001-06-26 | 2003-01-06 | 현대자동차주식회사 | 밸브시트 일체형 실린더 헤드 및 그 제조방법 |
| DE10133757A1 (de) * | 2001-07-11 | 2003-02-13 | Mahle Ventiltrieb Gmbh | Einsatz als Bodenbereich eines Zylinderkopfes |
| DE10157478A1 (de) * | 2001-11-23 | 2003-06-05 | Fne Gmbh | Metall-Verbundwerkstoff und Verfahren zur Herstellung eines Metall-Verbundwerkstoffs |
| DE10251426A1 (de) * | 2002-11-05 | 2004-05-13 | Volkswagen Ag | Verfahren zum Herstellen eines Zylinderkurbelgehäuses |
| DE102004005799A1 (de) * | 2004-02-06 | 2005-09-01 | Daimlerchrysler Ag | Verfahren zur Herstellung einer lokalen Verstärkung für ein Bauteil einer Brennkraftmaschine |
| DE102004039306A1 (de) * | 2004-08-12 | 2006-02-23 | Bayerische Motoren Werke Ag | Verfahren zum Herstellen eines Verbundgussteils |
| DE102005043193A1 (de) * | 2005-09-09 | 2007-03-15 | Ks Aluminium-Technologie Ag | Zylinderkurbelgehäuse für Kraftfahrzeuge |
| DE102006007148A1 (de) * | 2006-02-16 | 2007-08-30 | Volkswagen Ag | Kolben für Verbrennungsmotoren und Verfahren zur Herstellung eines Kolbens für Verbrennungsmotoren |
| JP5185178B2 (ja) | 2009-03-31 | 2013-04-17 | トヨタ自動車株式会社 | Ｍｍｃシリンダーライナー及びその製造方法 |
| WO2011078934A1 (en) * | 2009-12-01 | 2011-06-30 | Applied Nanostructured Solutions, Llc | Metal matrix composite materials containing carbon nanotube-infused fiber materials and methods for production thereof |
| EP2531558B1 (en) | 2010-02-02 | 2018-08-22 | Applied NanoStructured Solutions, LLC | Carbon nanotube-infused fiber materials containing parallel-aligned carbon nanotubes, methods for production thereof, and composite materials derived therefrom |
| US9017854B2 (en) | 2010-08-30 | 2015-04-28 | Applied Nanostructured Solutions, Llc | Structural energy storage assemblies and methods for production thereof |
| JP2013027936A (ja) * | 2012-10-24 | 2013-02-07 | Tpr Co Ltd | 支持部材 |
| GB201223197D0 (en) * | 2012-12-21 | 2013-02-06 | Jaguar Cars | Component and method of formation thereof |
| DE102013215020A1 (de) | 2013-07-31 | 2015-02-05 | Mahle International Gmbh | Infiltrierbares Einlegeteil |
| CN107841659A (zh) * | 2017-10-27 | 2018-03-27 | 黄林海 | 一种高强度耐腐蚀铝合金复合材料的制备方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3025636A1 (de) * | 1980-07-07 | 1982-02-04 | Alfred Teves Gmbh, 6000 Frankfurt | Gegossenes werkstueck |
| GB2106433B (en) * | 1981-09-22 | 1985-11-06 | Ae Plc | Squeeze casting of pistons |
| DE3418405A1 (de) * | 1983-05-18 | 1984-11-29 | Mazda Motor Corp., Hiroshima | Verfahren zur herstellung von gussteilen aus aluminiumlegierung und aus einer aluminiumlegierung bestehender kolben |
| DE3404092C1 (de) * | 1984-02-07 | 1985-06-13 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Verfahren zur Herstellung faserverstaerkter Leichtmetallgussstuecke durch Druckgiessen |
| JPS61166935A (ja) * | 1985-01-18 | 1986-07-28 | Mazda Motor Corp | 耐摩耗性に優れた複合部材およびその製造方法 |
| JPS6267132A (ja) * | 1985-09-19 | 1987-03-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 金属系複合材料の製造方法 |
| BR8706087A (pt) * | 1986-11-12 | 1988-06-21 | Alcan Int Ltd | Processo para a producao de um artigo composito fundido |
| BR8700527A (pt) * | 1987-01-29 | 1988-08-16 | Metal Leve Sa | Processo de fabricacao de embolo e embolo para motores de combustao interna |
| JP2909545B2 (ja) * | 1988-04-30 | 1999-06-23 | トヨタ自動車株式会社 | 金属基複合材料の製造方法 |
| JPH0636984B2 (ja) * | 1990-04-27 | 1994-05-18 | 東海カーボン株式会社 | 部分的複合部材の製造方法 |
| DE4115057A1 (de) * | 1991-05-08 | 1992-11-12 | Austria Metall | Verfahren und einrichtung zum infiltrieren von geschmolzenem metall |
| DE4328619C2 (de) * | 1993-08-26 | 1995-08-10 | Peak Werkstoff Gmbh | Partiell verstärktes Al-Gußbauteil und Verfahren zu dessen Herstellung |
| GB9414660D0 (en) * | 1994-07-20 | 1994-09-07 | Gkn Sankey Ltd | An article and method for its production |
-
1997
- 1997-03-26 DE DE19712624A patent/DE19712624C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-01-31 DE DE59800182T patent/DE59800182D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-01-31 EP EP98101659A patent/EP0867517B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-31 AT AT98101659T patent/ATE194170T1/de not_active IP Right Cessation
- 1998-03-16 CA CA002232177A patent/CA2232177A1/en not_active Abandoned
- 1998-03-23 JP JP10093973A patent/JPH10265870A/ja active Pending
- 1998-03-25 HU HU9800652A patent/HU216623B/hu not_active IP Right Cessation
- 1998-03-25 BR BR9806333-2A patent/BR9806333A/pt not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19712624A1 (de) | 1998-10-01 |
| DE19712624C2 (de) | 1999-11-04 |
| CA2232177A1 (en) | 1998-09-26 |
| DE59800182D1 (de) | 2000-08-03 |
| HU9800652D0 (en) | 1998-05-28 |
| MX9802324A (es) | 1998-12-31 |
| BR9806333A (pt) | 1999-12-14 |
| ATE194170T1 (de) | 2000-07-15 |
| HUP9800652A1 (hu) | 1998-10-28 |
| JPH10265870A (ja) | 1998-10-06 |
| EP0867517B1 (de) | 2000-06-28 |
| EP0867517A1 (de) | 1998-09-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HU216623B (hu) | Alumíniummátrix összetett szerkezeti anyag és eljárás annak előállítására | |
| US6648055B1 (en) | Casting tool and method of producing a component | |
| US4548253A (en) | Method for making composite material object by plastic processing | |
| EP0363159B1 (en) | Method of dimensionally stabilizing interface between dissimilar metals in an internal combustion engine | |
| US4708104A (en) | Reinforced pistons | |
| CA2081048C (en) | Nickel coated carbon preforms | |
| US6543334B2 (en) | Cylinder block and method of making the same | |
| US5199481A (en) | Method of producing reinforced composite materials | |
| WO2001058621A1 (en) | A method for producing a cylinder block for an internal combustion engine | |
| JP3041421B1 (ja) | セラミックス強化金属基複合材料およびその製造方法 | |
| DE102004005458B4 (de) | Zylinderblock für eine Brennkraftmaschine und Verfahren zur Herstellung eines Zylinderblocks | |
| EP0870919B1 (en) | Piston for an internal combustion engine and a method for producing same | |
| RU2402413C1 (ru) | Способ изготовления заготовок поршней двигателей внутреннего сгорания с металлокерамическими вставками | |
| CN1293216C (zh) | 一种高强耐磨硅基铝合金缸套及其制造方法 | |
| JPS59120755A (ja) | 内燃機関用ピストン | |
| Köhler et al. | Aluminum‐matrix Composite Materials in Combustion Engines | |
| EP1087123A2 (en) | Piston with tailored mechanical properties | |
| KR20030016696A (ko) | 엔진용 실린더 블록 제조방법 | |
| MXPA98002324A (en) | Combined material of aluminum matrix and process for your manufacturer | |
| JP3323396B2 (ja) | シリンダライナ及びシリンダブロック並びにそれらの製造方法 | |
| Skryabin et al. | The technology of manufacture of the pistons of the heat engine by the method of liquid stamping | |
| JPH0339828B2 (hu) | ||
| Verma et al. | Manufacturing of composites by squeeze casting | |
| JP3577748B2 (ja) | 金属基複合体およびその製造方法 | |
| JPH08303297A (ja) | 内燃機関のピストン及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |