FI80716C - Foerfarande foer hydrering av inmatad kolvaete. - Google Patents
Foerfarande foer hydrering av inmatad kolvaete. Download PDFInfo
- Publication number
- FI80716C FI80716C FI844147A FI844147A FI80716C FI 80716 C FI80716 C FI 80716C FI 844147 A FI844147 A FI 844147A FI 844147 A FI844147 A FI 844147A FI 80716 C FI80716 C FI 80716C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- hydrogen
- pressure
- gas
- hydrogenation
- liquid
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
- C10G49/22—Separation of effluents
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Description
1 80716
Menetelmä hiilivetysyötön hydraamiseksi Tämä keksintö koskee menetelmää hiilivetysyötön hydraamiseksi, johon liittyy korkeassa paineessa suoritetussa prosessissa reagoimatta jääneen vedyn talteenotto.
Useissa prosesseissa, joissa hiilivetyä sisältävä syöttö käsitellään vedytysoperaatiossa, kuten esimerkiksi hydrauk-sessa, pelkistävässä rikinpoistossa, hydrokrakkauksessa ja vastaavassa, korotetussa peineessa, muodostuu kaasumainen poisto, joka sisältää reagoimatonta vetyä. Jotta aikaansaa-taisin tehokas vedyn käyttö, useimmissa tapauksissa poistossa oleva reagoimaton vety otetaan talteen kiertokaasuna uudelleen käytettäväksi prosessissa.
Täten esimerkiksi US-patentti 3 444 072 tekee tunnetuksi prosessin vety-kiertokaasun talteenottamiseksi, jossa hyd-rausprosessin poisto erotetaan neste- ja kaasujakeisiin, reaktiolämpötilassa ja -paineessa, ja kaasujaetta, joka sisältää kiertovedyn, käsitellään ja pidetään korotetussa paineessa mahdollista takaisin prosessiin tapahtuvaa kierrätystä varten. Lisävetyä otetaan talteen nestejakeesta höyrystämällä nestejae nopeasti keskinkertaisessa paineessa.
Vaikka tällainen prosessi sallii vedyn kierrätyksen minimoimalla vedyn hävikin, on olemassa tarve parannuksiin prosessissa vedyn talteenottamiseksi korkeapainehydrausprosessista.
Tämän keksinnön muodostaa menetelmä hiilivetysyötön hydraamiseksi, jolle tunnusomaiset seikat on esitetty oheisissa patenttivaatimuksissa.
Tämän keksinnön erään näkökohdan mukaan on aikaansaatu parannus prosessissa hiilivetysyötön hydraamiseksi, jossa prosessissa otetaan talteen kaasu, joka sisältää reagoimatonta vetyä ja epäpuhtauksia korkeassa paineessa, jota seuraa kaasun paineen alentaminen, kaasun puhdistaminen alennetussa 2 80716 paineessa ja kaasun paineistaminen korotettuun paineeseen käytettäväksi hydrausprosessissa.
Tarkemmin, kaasu, joka sisältää reagoimatonta vetyä ja epäpuhtauksia ja joka on vähintään 690 N/cma korotetussa paineessa, käsitellään niin, että alennetaan kaasun paine paineeseen, joka on vähintään 140 N/cm2 vähemmän kuin korotettu paine ja joka ei ole yli 1030 N/cm2. Yleensä, kaasu alennetaan paineeseen, joka ei ole yli 550 N/cm2 ja edullisesti ei ole yli 410 N/cm2. Yleensä painetta ei alenneta alle arvon 10,2 N/cm2, useimmissa tapauksissa paine alennetaan arvoon, joka on suuruusluokkaa 103-410 N/cm2. On ymmärrettävä, että hydrausprosessien tapauksissa, jotka toimivat paineessa noin 1240-2070 N/cm2 ja yli, eräät tämän keksinnön edut voidaan saavuttaa alentamalla kaasun paine arvoon, joka on korkeampi kuin edullinen 550 N/cm2:n yläraja, mutta ei korkeampi kuin 1030 N/cm2; kuitenkin useimmissa tapauksissa paine alennetaan arvoon, joka ei ylitä 550 N/cm2 ja edullisesti ei ylitä 410 N/cm2 niin, että tämän keksinnön täydet edut saavutetaan.
Kaasu tällaisessa alennetussa paineessa puhdistetaan sitten tuottamaan vetykaasua, joka sisältää vähintään 70 tilavuus-% vetyä, jota seuraa vetykaasun uudelleen paineistus sellaiseen paineeseen, että kaasu voidaan käyttää hydrausprosessissa (joko prosessi, josta kaasu on peräisin ja/tai toinen prosessi). Täten toisin kuin aikaisemmissa tekniikan tason mukaisissa prosesseissa, hydraukeesta talteenotetun kaasun, joka sisältää vetyä ja joka on siinä korotetussa paineessa, jota käytettiin hydrausprosessissa, paine lasketaan, mitä seuraa kaasun puhdistus tällaisessa alemmassa paineessa ja puhdistetun kaasun uudelleen paineistus paineeseen, joka on vallalla siinä hydrausprosessissa, jossa kaasua tullaan . : käyttämään, ts. kaasu paineistetaan paineeseen, joka on vähintään 690 N/cm2 ja vähintään 140 N/cm2 suurempi kuin se paine, jossa kaasu puhdistettiin.
Keksinnön edullisen suoritusmuodon mukaan, hydrauksen poiston nestejae, joka on myös korotetussa paineessa (erityisesti vähintään 690 N/cm2 paineessa) käsitellään niin, että nesteen 3 80716 paine alennetaan paineeseen, joka vastaa sitä painetta, johon vetykaasu on alennettu. Tällainen paineenalennus, joka edullisesti yhdistetään haihdutusoperaatioon, tuottaa tuloksena vedyn lisätalteenoton. Nesteestä talteenotettu vety voidaan yhdistää.sen vetykaasun kanssa, joka aikaisemmin erotettiin poistosta puhdistusta varten.
Hydrauksen poiston neste- ja höyryjakeet voidaan erottaa ennen paineenalennusta, missä tapauksessa höyry- ja nestejakeil-le suoritetaan sellainen paineenalennus erillisinä virtoina. Vaihtoehdossa, neste- ja höyryjakeet voidaan ottaa talteen korotetussa paineessa seoksena, ja höyry-nesteyhdistelmälle suoritetaan paineenalennus, kuten yllä on kuvattu, jota seuraa höyry- ja nestejakeiden erottaminen.
On ymmärrettävä, että erillisten kaasu-ja nestejakeiden tai yhdistettyjen jakeiden paineen alentaminen voidaan suorittaa yhdessä tai useammassa vaiheessa niin, että saavutetaan se alempi paine, kuten yllä on kuvattu, jossa vety puhdistetaan.
Alemmassa paineessa puhdistettava vetykaasu yleensä sisältää epäpuhtauksina yhden tai useamman seuraavista: ammoniakki, rikkivety, hiilen oksidi(t) ja hiilivedyt. Kaasu voidaan puhdistaa yhdessä tai useammassa vaiheessa riippuen siinä olevista epäpuhtauksista ja se voi käsittää yhden tai useampia tunnettuja tekniikoita kuten, happokaasun absorption, hiilivedyn adsorption, hiilen oksidin absorption jne. Yleensä puhdistus suoritetaan niin, että saadaan kaasu, joka sisältää vähintään 70 % vetyä, ja edullisesti vähintään 90 % vetyä tilavuudesta. Useimmissa tapauksissa on mahdollista puhdistaa kaasu niin, että saatu vetykaasu sisältää 99+% vetyä.
. ^
Edullinen puhdistusmenetelmä käsittää paineenvaihteluadsorp-tion, joka on tunnettu alan tekniikassa. Tällainen paineen-vaihteluadsorptiosysteemi perustuu periaatteeseen, jossa epäpuhtaudet adsorboidaan adsorbenttiin tietyssä paineessa, ja 4 80716 kyllästynyt adsorbentti regeneroidaan paineen alentamisella ja huuhtelemalla epäpuhtaudet adsorbentista. Menetelmä käyttää nopeakiertoista operaatiota ja koostuu seuraavista neljästä perusvaiheesta: adsorptiosta, paineenalennuksesta, huuhtelusta alhaisessa paineessa ja uudelleenpaineistamises-ta. Tällainen tekniikka kuvataan artikkelissa Hydrocarbon Processing, March 1983, s. 91, "Use Pressure Swing Adsorption For Lowest Costs Hydrogen", Allen M. Watson.
Vaikka kaasu on edullisesti puhdistettu paineenvaihteluad-sorptiolla, on myös ymmärrettävä, että on mahdollista suorittaa kaasun puhdistaminen niin, että vedyn kierrätysvir-taus käsitellään toisilla menetelmillä, kuten kylmätekniikalla, kalvoerotuksella jne.
Tämän keksinnön mukainen menetelmä, jossa vetykaasua otetaan talteen hydrausprosessin poistosta, soveltuu laajaan lajitelmaan hydrausprosesseja mukaan lukien pelkistävän rikinpoiston, hydrokrakkauksen, hydrodealkyloinnin ja muut vety-käsittelyprosessit. Prosessilla on erityinen soveltuvuus prosessiin korkealla kiehuvien hiilivetyjen hydraukseen, jotka on johdettu joko raakaöljy-, bitumi- tai kivihiililäh-*j teistä. Tämä keksintö soveltuu erityisesti menetelmään, jossa hiilivedyn hydraus suoritetaan tekniikan tason mukaisessa leijupetityyppisessä katalyyttisessä hydrausvyöhyk-keessä. Täten, kuten on tekniikan tason mukaan tunnettua, tällainen hydraus suoritetaan käyttämällä katalyyttileiju-: : petiä lämpötiloissa, jotka ovat suuruusluokkaa noin 343- 482°C käyttöpaineissa vähintään 690 N/cm2, maksimi käyttö-paineen yleensä ollessa alle noin 2760 N/cm2 (yleisimmin 1240-2070 N/cm2). Käytetty katalyytti on yleensä yksi suuresta valikoimasta katalyyttejä, joiden on tunnettu olevan tehokkaita korkealla kiehuvien aineiden pelkistyksessä, ja edustavina esimerkkeinä tällaisista katalysaattoreista voidaan mainita: koboltti-molybdaatti, nikkeli-molybdaat-ti, koboltti-nikkeli-molybdaatti, volframi-nikkelisulfidi, volframisulfidi jne., tällaisten katalyyttien ollessa yleen 5 80716 sä sidottu sopivaan kantajaan kuten alumiinioksidi tai pii» dioksidialumiinioksidi.
Yleensä tällaisen prosessin syöttö on sellainen, jossa on korkealla kiehuvia komponentteja. Yleensä tällaisessa hiili-vetysyötössä on vähintään 25 tilavuus-% materiaalia, joka kiehuu yli 510°C. Tällainen syöttö voi olla peräisin joko raakaöljystä ja/tai bitumista ja/tai kivihiilestä, syötön yleensä ollessa raakaöljyjäännös, kuten suoratislauskolonnin pöhjatuotteet, tyhjötislauskolonnin pöhjatuotteet, raskaat raakaöljyt ja tervat, jotka sisältävät pieniä määriä alle 343°Csssa kiehuvia materiaaleja, liuotinjalostettu kivihiili; bitumit, kuten tervahiekat, liuskeöljy, pyrolyysiliuok-set, jne. Sopivan raaka-aineen valikoimaa pidetään selvänä alan asiantuntijoille, ja sen vuoksi lisäyksityiskohtia tässä suhteessa ei pidetä tarpeellisina tämän keksinnön täydelliselle ymmärtämiselle.
Vaikka edellä olevat ovat esimerkkejä hydrausprosesseista ja hydrauksen syötöistä, keksinnön ala ei rajoitu siihen, vaan keksintö soveltuu yleensä hiilivetyjen hydraukseen mihin käyttötarkoitukseen tahansa vähintään 690 N/cm2 paineissa .
Keksintöä kuvataan edelleen liitteenä olevilla piirustuksilla, joissa piirustus on yksinkertaistettu virtauskaavio tämän keksinnön suoritusmuodosta.
Viitaten nyt piirustukseen, hydrattava syöttö, linjassa 10, kuumennetaan kuumentiraessa 11, ja kuumennettu hiilivetysyöt-tö linjassa 12 yhdistetään vedyn kanssa linjassa 13, joka on saatu kuten tämän jälkeen kuvataan. Yhdistetty virta linjassa 13a johdetaan hydrausreaktoriin, kaavamaisesti yleisesti merkitty 14:llä.
Hydrausreaktori 14 on edullisesti leijupetityyppinen reaktori, ja hydraus suoritetaan olosuhteissa, joiden tyyppi on edellä kuvattu.
6 80716
Hydrauspoisto, joka sisältää höyry- ja nestejakeen, poistetaan hydrausreaktorista 14 linjaa 15 pitkin, ja syötetään kaasuneste-erottimeen, joka on kaavamaisesti yleisesti merkitty 16:11a. Kaasuneste-erotin 16 toimii korkeassa paineessa ja korkeassa lämpötilassa, erotinta 16 yleensä käytettäessä vähintään 690 N/cm2:n paineessa, ja vähintään 343°C:n lämpötilassa. Yleensä korkeapaine-korkealämpötilaerottimen 16 paine ja lämpötila ovat oleellisesti se lämpötila ja paine, jotka vallitsevat reaktorissa 14.
Vaikka piirustuksen suoritusmuoto on suunnattu erillisen laitteen 16 käyttöön höyry- ja nestejakeen erottamisen suorittamiseksi, on ymmärrettävä, että tällainen erotus voidaan suorittaa reaktorissa 14, jossa tapauksessa reaktorista 14 poistetaan erilliset neste- ja kaasuvirrat.
Poiston kaasumainen osa, joka on poistettu erottimesta 16 linjaa 17 pitkin, sisältää vedyn, kuten myös epäpuhtaudet, kuten hiilen oksidin(t), ammoniakin, rikkivedyn ja hiilivedyt. Kaasumainen osa linjassa 17 johdetaan paineenalennus-venttiilin läpi, kaavamaisesti merkitty 18:11a, kaasun paineen alentamiseksi yli 690 N/cma:n paineesta alempaan paineeseen, kuten on edellä kuvattu, ja yleensä paineeseen, joka ei ylitä 550 N/cm2. Vaikka on esitetty yksi paineen-alennusventtiili, on ymmärrettävä, että paineenalennus voidaan suorittaa muuten kuin yhtä venttiiliä käyttäen. Vaikka paineen alennus on esitetty suoritettavaksi paineenalennus-·": venttiilillä, on ymmärrettävä, että paineen alennus voidaan : suorittaa muuten kuin venttiiliä käyttäen. Lisäksi, kuten on aikaisemmin huomautettu, paineen alennus voidaan suorittaa myös useissa vaiheissa.
Poiston nestejae poistetaan erottimesta 16 pitkin linjaa 21, ja tällainen nestejae johdetaan paineenalennusventtiilin läpi.
ί E.
t j 1 80716 ' joka on kaavamaisesti merkitty 22:11a, alentamaan nesteen paine paineeseen, joka on kuvattu aikaisemmin kaasuun liittyen. Erityisesti poiston nestejae alennetaan paineeseen, joka on oleellisesti sama kuin paine, johon poiston kaasumainen jae on alennettu paineenalennusventtiilissä 18. Kuten yllä on kuvattu, tällainen paineenalennus voidaan suorittaa vaiheittain tai muilla tavoin kuin venttiilillä.
Paineenalentamisen tuloksena lisää kaasua vapautuu nesteestä, ja kaasu-nesteseos, alennetussa paineessa, linjassa 23, syötetään yhdistettyyn erotus-strippauslaitteeseen, joka on kaavamaisesti yleisesti merkitty 24:nä. Laite 24 on edullisesti varustettu strippauskaasulla, kuten höyryllä,, .linjassa 25 helpottamaan vedyn ja kevyiden kaasujen erottamista nesteestä. Laitetta 24 käytetään yleensä lämpötilassa tai lähellä sitä lämpötilaa, joka vallitsee reaktorissa, ts. ei mitään ulkoista nesteen jäähdytystä.
Höyrystetyt ja stripatut kaasut johdetaan pois laitteesta 24 linjaa 26 pitkin, ja yhdistetään paineenalennusventtii-listä 18 tulevaan kaasuun linjassa 27.
Yhdistetty virta linjassa 28 johdetaan jäähdytysvyöhykkeeseen, joka on kaavamaisesti yleisesti merkitty 29:nä, kaasun jäähdyttämiseksi lämpötilaan, joka on suuruusluokkaa 120-315°C siten osan kaasusta tiivistämiseksi. Kaasun nesteseos poistetaan jäähdytysvyöhykkeestä pitkin linjaa 31 ja syötetään yhdistettyyn erotus-strippauslaitteeseen, joka on kaavamaisesti yleisesti merkitty 32:na. Laite 32 on edullisesti varustettu strippauskaasulla, kuten höyryllä linjasta 33 helpottamaan vedyn ja kevyiden kaasujen erottamista nesteestä.
. ^
Laitteet 24 ja 32 ovat itse asiassa strippauskolonneja, jotka on varustettu välipohjilla. Kaasu-nesteseoksen kaasu-neste-erotus, linjoissa 23 ja 31, tapahtuu laitteiden 24 ja 32 yläosassa ja strippaus alemmassa osassa.
8 80716
Kaasumainen virta poistetaan astiasta 32 pitkin linjaa 34, yhdistettynä veden kanssa, joka lisätään linjaa 35 pitkin, tarkoituksella poistaa ammoniakki liukoisena ammoniumsulfidi-na, ja yhdistetty virta johdetaan läpi ilmajäähdyttäjän 36 ja epäsuoran lämmönvaihtajan, jotka on kaavamaisesti yleisesti merkitty 37:nä, kaasun edelleen jäähdyttämiseksi epäsuoralla lämmönsiirrolla (esimerkiksi, jäähdytysvesi). Kaasun jäähdytys jäähdyttäjässä 36 ja 37 tuottaa epäpuhtauksien lisäkondensoi-tumista kaasusta ja vähentää myös vedyn liukoisuutta kondensoituneisiin nesteisiin, siten vähentäen vedyn tappiota.
Kaasu-nesteseos linjassa 38 syötetään erottimeen 39 erottamaan hapan vesi, joka poistetaan pitkin linjaa 41, ja lisähiilivety-materiaalit, jotka poistetaan pitkin linjaa 42.
Neste, joka on otettu talteen erottajasta 39 pitkin linjaa 42 ·*·.. ja hiilivetynesteet, jotka on otettu talteen laitteista 24 j- ja 32 linjoja 43 ja 44 pitkin, vastaavasti, syötetään fraktioin- ____: tivyöhykkeeseen 45 eri nestetuotefraktioiden talteenottamiseksi, ja virtojen kierrättämiseksi, jos tarvitaan.
Kaasu, joka on poistettu erottajasta 39 pitkin linjaa 51, • · ·» syötetään rikkivedyn poistovyöhykkeeseen, joka on kaavamaisesti yleisesti merkitty 52:11a, jonka tyyppi on tekniikan tason mukaan tunnettu rikkivedyn poistamisessa. On ymmärrettävä, että eräissä tapauksissa, erillistä rikkivedyn poistovyöhykettä : ei tarvita. Esimerkiksi, puhdistus voidaan suorittaa yhdessä vyöhykkeessä.
Kaasu, joka on poistettu rikkivedyn poistovyöhykkeestä 52, *··· linjaa 53 pitkin, sisältää yleensä 60-90 % vetyä, lopun kaa- : . : susta ollessa pääosin hiilivetyepäpuhtauksia. Kaasu linjassa ·/·.: 53 syötetään sitten vedyn puhdistusvyöhykkeeseen 54, joka kuten erityisesti osoitetaan, on paineenvaihteluadsorptio-vyöhyke, jonka tyyppi on tekniikan tason mukaan tunnettu.
9 80716
Kiertokaasuvety, joka sisältää vähintään 70 % ja edullisesti vähintään 90 % tilavuudesta vetyä, useimmissa tapauksissa sisältää 99+ % vetyä, joka on poistettu vyöhykkeestä 54 linjaa 55 pitkin, puristetaan kompressorilla 58 hydrausreak-torissa 14 vallitsevaan paineeseen ja sitten yhdistetään linjassa 56 olevan make-up-vedyn kanssa. Puristettu kaasu linjassa 59 kuumennetaan sopivaan lämpötilaan vedyn kuumen-timessa 61, ja kuumennettu kaasu linjassa 13 yhdistetään hiilivedyn syöttöön, kuten edellä on kuvattu.
On myös mahdollista alentaa yhdistetyn poiston painetta, jota seuraa kaasumaisen ja nestejakeen erotus alemmassa paineessa. Tällaisessa modifikaatiossa kaasu-nesteseos linjassa 15 paineen alentamisen jälkeen (esimerkiksi sopivassa paineenalennusventtiiIissä) voidaan syöttää erottimeen 24, jolloin erotin 16, kuten myös paineenalennusventtiilit 18 ja 22 voidaan eliminoida.
Vaikka suoritusmuotoa on kuvattu maininnalla, että kaikki vety kierrätetään prosessiin, josta vety on otettu talteen, on ymmärrettävä, että kaikki tai osa vedystä voidaan käyttää toisessa hydrausyksikössä, joka toimii korotetussa paineessa, ts. vähintään 690 N/cm2.
Keksintöä kuvataan seuraavalla esimerkillä:
Esimerkki
Hydrausyksikkö rakennettiin käsittelemään 6359 mf. raakaöl- d jyn tislausjätettä (sisältäen noin 60 tilavuus-% materiaalia, joka kiehuu yli 524°C) 1,17 · 10* mf. netto make-up- d vedyllä, joka sisältää 97 tilavuus-% vetyä. Yhdistetyt vety-virrat ja esikuumennettu raakaöljyn tislausjätevirta syötettiin leijupetityyppiseen hydrausreaktoriin 1720 N/cm2 ja 440°C. Reaktorin poistovirran kaasumaiset ja nestejakeet syötettiin kaasu-neste-erottimeen, joka toimi oleellisesti siinä paineessa ja lämpötilassa, joka vallitsi reaktorissa. Erottimen poiston 10 80716 kaasumaisella jakeella oli koostumus, joka on esitetty taulukossa A, merkityissä käyttöolosuhteissa.
Erottimesta tulevan poiston nestejae syötettiin kaasu-neste-erottimeen. Vety ja epäpuhtaudet höyrystettiin ja stripat-tiin nesteestä, ja poistettiin kaasuvirtana. Käyttöolosuhteet sekä kaasuvirran ja nestetuotevirran koostumus on esitetty taulukoissa A ja B.
Poiston kaasumaisen jakeen painetta alennettiin paineenalennus- venttiilillä ja sitten yhdistettiin kaasuvirran kanssa. Yh- 2 distetyt virrat olivat oleellisesti noin 427°C ja 280 N/cin ennenkuin ne syötettiin jäähdytysvyöhykkeeseen. Jäähdytys tuotti kaasu-nesteseoksen, joka syötettiin erotusvyöhykkeeseen.
Vety ja epäpuhtaudet stripattiin nesteestä ja poistettiin kaasu-virtana. Käyttöolosuhteet sekä kaasuvirran ja nestemäisen pohjatuotevirran koostumus ilmenee taulukoista A ja B.
» * · ·» . Vettä lisättiin kaasuvirtaan ennen kuin se meni ilmajäähdytys- -*· * vyöhykkeeseen ammoniumsulfidin liuottamiseksi. Tämä estää p* •jj ammoniumsulf idin sublimoitumisen ja siitä johtuvan jäähdytys- laitteiden likaantumisen. Jäähdytysvyöhyke tuottaa kolme-faasiseoksen, joka syötetään erottimeen, missä kolmifaasiero-tus tapahtuu. Käyttöolosuhteet sekä kaasuvirran ja nestemäisen poiston koostumus esitetään taulukoissa A ja B.
» » • * • ·
Kaasuvirta syötettiin happamien kaasujen poistovyöhykkeeseen * * happamien kaasukomponenttien poistamiseksi. Virta, josta happa- «*· mat kaasut oli poistettu, syötettiin vedyn puhdistusvyöhykkee-seen, joka tyypiltään perustuu paineenvaihteluadsorptio-periaat-teeseen. Vedyn puhdistusvyöhyke tuotti kaasuvirran, joka .: sitten paineistettiin ja yhdistettiin puhtaan vedyn make-up:iin muodostamaan yhdistetty vedyn syöttövirta reaktoriin.
Käyttöolosuhteet ja näiden kaasuvirtojen koostumus esitetään taulukossa A.
u 80716 <#> σ> H o - _ ro ro I - o oo ° σι θ' ΙΛΗ W O rH CO CM ' m o σι <ί m °
E
<jp O O n oi oo m m ^ I * * * O - _ in r0 rHrHlOO O CM O O 00 O ID '
inor'i-i «-h ,-inin^iH
E ™ 04 (ΛΟΟΓΟΓ'Γ'ΟΟσΟΓ^ „ ΟΊ ^ I v - - * » » » o ·^ ° oo ^ 'TrHc^inOf^OiriO O o ^ vo "
n O ΙΛ 1-HrH ιΗ ΓΜ l—* I-H >—I
E tn dPCMiooocMioinOvo nro l ^-»ν-^^νοσιΟιη'Ο' lOr-tr-ioOfNOOrH^^o ro °o ro -
(N o (N n rH ,—| ττ CM ττ O
E
#iDiocoinffli0^it) qo O
| - ->-·.τν·.«.0 O O rH tT
i^i—iino^o^OintNOO ττ σι m - rHOVD Ή rH TT VO CM Ή E rH in
dP
I n r*
(Λ H ·. o CO O
rH O 00 rH O O 1-1 <C E σ rH ro
00 CM
o _
Ai as
Ai W
3 tn rH 0) 2 Ai ui 3 -p EH P >1 a ό c ® •S >
•H "H
CU Ή S :<e *
SL -n A
:¾1 >i
A4 -P -P -P
<D >i P (Ö > Ό >1 > o -H a) Ό 2 .. rH > O) Λ G Ή -rl > Q) H rH H Ή
as A -H rH M
4-) ‘H *rl P ad Xi -h (d Ή -H A Ή
> > -P rH
2 KO <d P (O
tn P > <0 E
(0 rH 3 > g
as ’MS Xl 2 aS
Ai OI Hl £ 01
•H -rt φ A! U
- UJ Ai Ή p O CM
•p m o e
•rl -rl :(fl O A! - O
P >t Ai P 0 U <β\
G P Ai rH tT O 3 Λ H H
<D 0) (0 -rl o ro -r-i 0) -H
G > -h -hcmtt cp* n
0 -rl c A muaJiOO) E
a >iAio iio® a g x: xj
E P Ai E O ^ TT ro p E -H \ VO
O ® -H E cm | in O v Ä W il tn o « >β! ^ S H O cm ro >-i iPCU « rH
12 8071 6 s <#> Dj I ex ο ,
G O t' Ο ό οι ui _ «n TT
CN-H LD CO o ,-d ® 'f n) m m in m o O n ^ i-h t'' OJ v r~· >h iH cm n
CM
<#» EE
i ex a 0 ex ex e rr -H O O CN Γ" n _ '»e n m > > > O m· Sr oo ^ aJVi-IOCM<TiC0O Or, i—t ™
V rd Ν' CO rd CM01 00 CM
^J· i—t n
dP
1 E E E
O Cu Cu ex e ex cu ex
ro -H
n td OOOr"r-icM oo Γ- (jj h h o * ' ‘ O m O m n
V V «H o CM O CO® CM
v mn v N r» "sr oo
df> i—I
O
CM β
- rd -H O O CM CT
" flj O O N ΙΠ · CU «—I »h in en
r-t VO
t"
CQ Λ CM
"" _ .d •I χ s ·: -3 8 \ -¾ : : 3 p • td en
Ed g
•H
♦H
a :td 6, =<β 'Cl X >i
— P P
O) >1 -P
. > Ό >i o -H 0) Ό ** ·· rd ^ Q) C -H -H > p .; -H ι-d -H >i td Λ -H rd Ό M -H -H a) .: Cl :<d jC -H >
•H -H Λ -H
> > 4J rd
. 0) :td nj μ -H
; -P P > td -H
• W rd 3 > xi 0) :<d Λ 3
G U3 1) Λ P
•H -H 0) td U
*· tn x *h > o cm
+j X 3 E
•h :td u x; v υ +j SdPOOaj td \ G P d d o d tm rd £ <U ai -h o en x tn -h G > -H CM M· G P» O ·η Λ m o 0) :0 Φ a >1 X ΙΙΟΦ fX G .C E P^-q· m1 en p E -h \ O tl) -rl I m o M· x ttdtd O' « > PS d cj in en >u i-iex X 6 rö 13 8071 6 Tämä keksintö on erityisen edullinen siinä, että se sallii tehokkaan reagoimattoman vedyn talteenoton hydrausproses-sista. Verrattuna aikaisemman tekniikan tason menetelmiin, joissa reagoimaton vety otetaan talteen poistosta korkeassa paineessa, ja pidetään tällaisessa paineessa käsittelemistä ja hydrausprosessiin kierrättämistä varten, pääomakulut ovat alentuneet siksi, että korkeapainelaitteistot on minimoitu. Lisäksi, kaasut, jotka on otettu talteen poiston nestejakeesta painetta alentamalla ja strippaamalla, voidaan yhdistää alennetussa paineessa olevaan poiston kaasumaiseen jakeeseen, mikä poistaa kahden höyryjen tiivistyslinjän tarpeen.
Lisäksi vedyn kierrätysvirta on puhtaampaa, mikä sallii koko-naispaineen alentamisen saman vedyn osapaineen saavuttamiseksi. Lisäksi on vähennystä reaktoriin menevässä kokonaiskaasumää-rässä, mikä antaa lisääntyneen kapasiteetin annettua reaktorin pinta-alaa kohden.
Lisäksi kaasun kokonaisvirtausnopeus reaktoriin voi olla alennettu suuremman vedyn puhtauden vuoksi ja tämä voi sallia pienempien reaktoreiden valinnat tiettyä reaktorin läpivirtaus-nopeuden vaatimusta varten.
Lisäetuna reagoimattoman vetykaasun määrä, joka on liuenneena nestemäisessä poistovirrassa, voidaan vähentää mitättömälle tasolle erityisesti, kun käytetään esimerkiksi strippauskaasua, kuten höyryä.
Tämä keksintö on erityisen edullinen mahdollisen vedyn hävikin taloudellisuuden vuoksi, koska reaktoriin syötetyn vedyn suhde reaktorissa kuluneeseen vetyyn ei ole liian korkea, so. 2 tai vähemmän.
Claims (9)
1. Menetelmä hiilivetysyötön hydraamiseksi vetykaasun avulla hydrauspaineessa, joka on vähintään 690 N/cm2, jossa nestemäisestä jakeesta ja kaasumaisesta jakeesta koostuva hydrauksen poisto otetaan talteen hydrauksesta, mainitun kaasumaisen jakeen ja mainitun nestemäisen jakeen sisältäessä reagoimatonta vetyä, tunnettu siitä, että se käsittää: (a) mainitun kaasumaisen jakeen paineen alentamisen vähintään 690 N/cm2:n hydrauspaineesta alennettuun paineeseen, joka on vähintään 140 N/cm2 vähemmän kuin hydrauspaine ja joka ei ole yli 1030 N/cm2, sellaisen kaasun aikaansaamiseksi, joka sisältää vetyä ja epäpuhtauksia alennetussa paineessa; (b) nestemäisen jakeen paineen alentamisen vähintään 690 N/cm2:n hydrauspaineesta alempaan paineeseen, joka on vähintään 140 N/cm2 vähemmän kuin hydrauspaine ja joka ei ole yli 1030 N/cm2 sellaisen lisäkaasun talteenottamiseksi nestemäisestä jakeesta, joka sisältää vetyä ja epäpuhtauksia alennetussa paineessa? (c) poistetaan epäpuhtauksia vaiheesta (a) saadusta kaasusta ja vaiheesta (b) talteenotetusta lisäkaasusta sellaisen vetykaasun saamiseksi, joka sisältää ainakin 70 tilavuus-% vetyä; (d) nostetaan vaiheesta (c) saadun vedyn paine hydrauspai-neeseen; ja (e) käytetään vaiheesta (d) saatua kaasua hiilivetysyötön ’ hydrausprosessiin.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että alennettu paine vaiheissa (a) ja (b) ei ylitä 550 N/cm2.
3. Patenttivaatimuksen 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että epäpuhtaudet vaiheessa (c) poistetaan sellaisen vetykaasun saamiseksi, joka sisältää ainakin 90 tilavuus-% vetyä. is 8 O 71 6
4. Patenttivaatimuksen 3 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että vaiheesta (c) saatu vetykaasu sisältää ainakin 99 tilavuus-% vetyä.
5. Patenttivaatimuksen 3 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että hiilivetysyöttö käsitellään paisutetussa pedissä lämpötilassa 343-482°C, jolloin hiilivetysyöttö sisältää ainakin 25 tilavuus-% materiaalia, joka kiehuu yli 510°C:ssa.
6. Patenttivaatimuksen 5 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että hiilivetysyöttö on tervahiekkabitumia.
7. Patenttivaatimuksen 6 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että alennettu paine on välillä 103-410 N/cm2.
8. Patenttivaatimuksen 5 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että hydraukseen syötetyn vedyn suhde hydrauksessa kulutettuun vetyyn on pienempi kuin 2.
9. Patenttivaatimuksen 5 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että epäpuhtaudet vaiheessa (c) poistetaan paineen-vaihteluadsorption avulla.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US54471683 | 1983-10-24 | ||
| US06/544,716 US4457834A (en) | 1983-10-24 | 1983-10-24 | Recovery of hydrogen |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI844147A0 FI844147A0 (fi) | 1984-10-22 |
| FI844147L FI844147L (fi) | 1985-04-25 |
| FI80716B FI80716B (fi) | 1990-03-30 |
| FI80716C true FI80716C (fi) | 1990-07-10 |
Family
ID=24173279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI844147A FI80716C (fi) | 1983-10-24 | 1984-10-22 | Foerfarande foer hydrering av inmatad kolvaete. |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4457834A (fi) |
| JP (1) | JPS60127390A (fi) |
| AT (1) | AT395249B (fi) |
| BR (1) | BR8405382A (fi) |
| CA (1) | CA1234064A (fi) |
| CS (1) | CS264109B2 (fi) |
| DD (1) | DD236717A5 (fi) |
| DE (1) | DE3437374A1 (fi) |
| ES (1) | ES537011A0 (fi) |
| FI (1) | FI80716C (fi) |
| FR (1) | FR2553786B1 (fi) |
| GB (1) | GB2148320B (fi) |
| IN (1) | IN161435B (fi) |
| IT (1) | IT1205410B (fi) |
| NL (1) | NL191627C (fi) |
| PL (1) | PL142246B1 (fi) |
| SE (1) | SE458366B (fi) |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4457834A (en) * | 1983-10-24 | 1984-07-03 | Lummus Crest, Inc. | Recovery of hydrogen |
| US4551238A (en) * | 1984-11-06 | 1985-11-05 | Mobil Oil Corporation | Method and apparatus for pressure-cascade separation and stabilization of mixed phase hydrocarbonaceous products |
| US4735704A (en) * | 1986-05-16 | 1988-04-05 | Santa Fe Braun Inc. | Liquid removal enhancement |
| US5082551A (en) * | 1988-08-25 | 1992-01-21 | Chevron Research And Technology Company | Hydroconversion effluent separation process |
| US5211839A (en) * | 1989-07-26 | 1993-05-18 | Texaco Inc. | Controlling hydrogen partial pressure to yield 650 ° F.- boiling range material in an ebullated bed process |
| JP2686856B2 (ja) * | 1991-03-07 | 1997-12-08 | 株式会社リコス | 自動ダウンロード装置 |
| JP2739539B2 (ja) * | 1993-02-05 | 1998-04-15 | セイコー精機株式会社 | 軸の撓み量検出装置 |
| US5453177A (en) * | 1994-01-27 | 1995-09-26 | The M. W. Kellogg Company | Integrated distillate recovery process |
| US6153086A (en) * | 1996-08-23 | 2000-11-28 | Exxon Research And Engineering Company | Combination cocurrent and countercurrent staged hydroprocessing with a vapor stage |
| US6495029B1 (en) | 1997-08-22 | 2002-12-17 | Exxon Research And Engineering Company | Countercurrent desulfurization process for refractory organosulfur heterocycles |
| CA2243267C (en) | 1997-09-26 | 2003-12-30 | Exxon Research And Engineering Company | Countercurrent reactor with interstage stripping of nh3 and h2s in gas/liquid contacting zones |
| US6165350A (en) * | 1998-05-22 | 2000-12-26 | Membrane Technology And Research, Inc. | Selective purge for catalytic reformer recycle loop |
| US6179996B1 (en) * | 1998-05-22 | 2001-01-30 | Membrane Technology And Research, Inc. | Selective purge for hydrogenation reactor recycle loop |
| US6171472B1 (en) * | 1998-05-22 | 2001-01-09 | Membrane Technology And Research, Inc. | Selective purge for reactor recycle loop |
| US6190540B1 (en) * | 1998-05-22 | 2001-02-20 | Membrane Technology And Research, Inc. | Selective purging for hydroprocessing reactor loop |
| US6569314B1 (en) | 1998-12-07 | 2003-05-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Countercurrent hydroprocessing with trickle bed processing of vapor product stream |
| US6623621B1 (en) | 1998-12-07 | 2003-09-23 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Control of flooding in a countercurrent flow reactor by use of temperature of liquid product stream |
| US6579443B1 (en) | 1998-12-07 | 2003-06-17 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Countercurrent hydroprocessing with treatment of feedstream to remove particulates and foulant precursors |
| US6497810B1 (en) | 1998-12-07 | 2002-12-24 | Larry L. Laccino | Countercurrent hydroprocessing with feedstream quench to control temperature |
| US6835301B1 (en) | 1998-12-08 | 2004-12-28 | Exxon Research And Engineering Company | Production of low sulfur/low aromatics distillates |
| US6740226B2 (en) | 2002-01-16 | 2004-05-25 | Saudi Arabian Oil Company | Process for increasing hydrogen partial pressure in hydroprocessing processes |
| FR2836061B1 (fr) * | 2002-02-15 | 2004-11-19 | Air Liquide | Procede de traitement d'un melange gazeux comprenant de l'hydrogene et du sulfure d'hydrogene |
| US7422679B2 (en) * | 2002-05-28 | 2008-09-09 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Low CO for increased naphtha desulfurization |
| US9017547B2 (en) * | 2005-07-20 | 2015-04-28 | Saudi Arabian Oil Company | Hydrogen purification for make-up gas in hydroprocessing processes |
| US20080141860A1 (en) * | 2006-12-18 | 2008-06-19 | Morgan Edward R | Process for increasing hydrogen recovery |
| US7964153B2 (en) * | 2007-12-19 | 2011-06-21 | Chevron U.S.A. Inc. | Reactor having a downcomer producing improved gas-liquid separation and method of use |
| US7820120B2 (en) * | 2007-12-19 | 2010-10-26 | Chevron U. S. A. Inc. | Device for a reactor and method for distributing a multi-phase mixture in a reactor |
| US7842262B2 (en) * | 2007-12-19 | 2010-11-30 | Chevron U.S.A. Inc. | Process and apparatus for separating gas from a multi-phase mixture being recycled in a reactor |
| US7927404B2 (en) * | 2007-12-19 | 2011-04-19 | Chevron U.S.A. Inc. | Reactor having a downcomer producing improved gas-liquid separation and method of use |
| US10781380B2 (en) * | 2015-12-29 | 2020-09-22 | Uop Llc | Process and apparatus for recovering hydrogen from hydroprocessed hot flash liquid |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB837401A (en) * | 1957-12-13 | 1960-06-15 | Bataafsche Petroleum | Process for the catalytic desulphurization of hydrocarbon oils |
| US3101380A (en) * | 1960-10-31 | 1963-08-20 | Atlantic Refining Co | Control of hydrogen concentration in recycle hydrogen streams in the hydrodealkylation process |
| NL137162C (fi) * | 1964-11-24 | |||
| US3607726A (en) * | 1969-01-29 | 1971-09-21 | Universal Oil Prod Co | Recovery of hydrogen |
| US3546099A (en) * | 1969-02-26 | 1970-12-08 | Universal Oil Prod Co | Method for separating the effluent from a hydrocarbon conversion process reaction zone |
| US3666658A (en) * | 1970-11-23 | 1972-05-30 | Universal Oil Prod Co | Hydroprocessing product separation |
| DD98528A1 (fi) * | 1972-07-10 | 1973-06-20 | ||
| US4159937A (en) * | 1978-08-30 | 1979-07-03 | Uop Inc. | Mixed-phase reaction product effluent separation process |
| DE2840986C2 (de) * | 1978-09-21 | 1987-03-26 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zur Aufarbeitung der bei der Spaltung von Kohlenwasserstoffen entstehenden über 200 °C siedenden Kohlenwasserstoff-Fraktionen |
| US4367135A (en) * | 1981-03-12 | 1983-01-04 | Monsanto Company | Processes |
| US4362613A (en) * | 1981-03-13 | 1982-12-07 | Monsanto Company | Hydrocracking processes having an enhanced efficiency of hydrogen utilization |
| US4364820A (en) * | 1982-01-05 | 1982-12-21 | Uop Inc. | Recovery of C3 + hydrocarbon conversion products and net excess hydrogen in a catalytic reforming process |
| US4457834A (en) * | 1983-10-24 | 1984-07-03 | Lummus Crest, Inc. | Recovery of hydrogen |
-
1983
- 1983-10-24 US US06/544,716 patent/US4457834A/en not_active Expired - Lifetime
-
1984
- 1984-07-02 IN IN474/MAS/84A patent/IN161435B/en unknown
- 1984-10-11 DE DE19843437374 patent/DE3437374A1/de active Granted
- 1984-10-15 GB GB08425975A patent/GB2148320B/en not_active Expired
- 1984-10-17 NL NL8403169A patent/NL191627C/xx not_active IP Right Cessation
- 1984-10-18 AT AT0332484A patent/AT395249B/de not_active IP Right Cessation
- 1984-10-19 CA CA000465967A patent/CA1234064A/en not_active Expired
- 1984-10-22 CS CS848025A patent/CS264109B2/cs unknown
- 1984-10-22 FI FI844147A patent/FI80716C/fi not_active IP Right Cessation
- 1984-10-23 FR FR848416193A patent/FR2553786B1/fr not_active Expired
- 1984-10-23 SE SE8405300A patent/SE458366B/sv not_active IP Right Cessation
- 1984-10-23 ES ES537011A patent/ES537011A0/es active Granted
- 1984-10-23 IT IT68054/84A patent/IT1205410B/it active
- 1984-10-23 JP JP59222853A patent/JPS60127390A/ja active Granted
- 1984-10-23 DD DD84268629A patent/DD236717A5/de not_active IP Right Cessation
- 1984-10-23 BR BR8405382A patent/BR8405382A/pt not_active IP Right Cessation
- 1984-10-24 PL PL1984250163A patent/PL142246B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH024638B2 (fi) | 1990-01-29 |
| PL250163A1 (en) | 1985-08-13 |
| ES8603339A1 (es) | 1985-12-16 |
| GB2148320B (en) | 1987-08-26 |
| NL8403169A (nl) | 1985-05-17 |
| FR2553786B1 (fr) | 1989-06-30 |
| IT1205410B (it) | 1989-03-15 |
| ES537011A0 (es) | 1985-12-16 |
| CS264109B2 (en) | 1989-06-13 |
| CS802584A2 (en) | 1988-06-15 |
| SE8405300L (sv) | 1985-04-25 |
| IN161435B (fi) | 1987-12-05 |
| CA1234064A (en) | 1988-03-15 |
| NL191627C (nl) | 1995-11-20 |
| BR8405382A (pt) | 1985-09-03 |
| JPS60127390A (ja) | 1985-07-08 |
| DE3437374C2 (fi) | 1989-07-27 |
| FI844147L (fi) | 1985-04-25 |
| FI80716B (fi) | 1990-03-30 |
| FR2553786A1 (fr) | 1985-04-26 |
| GB8425975D0 (en) | 1984-11-21 |
| IT8468054A0 (it) | 1984-10-23 |
| PL142246B1 (en) | 1987-10-31 |
| AT395249B (de) | 1992-10-27 |
| SE8405300D0 (sv) | 1984-10-23 |
| ATA332484A (de) | 1992-03-15 |
| DE3437374A1 (de) | 1985-05-02 |
| GB2148320A (en) | 1985-05-30 |
| NL191627B (nl) | 1995-07-17 |
| SE458366B (sv) | 1989-03-20 |
| DD236717A5 (de) | 1986-06-18 |
| US4457834A (en) | 1984-07-03 |
| FI844147A0 (fi) | 1984-10-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI80716C (fi) | Foerfarande foer hydrering av inmatad kolvaete. | |
| KR101608520B1 (ko) | 탄화수소 공급원료의 수소화분해 방법 | |
| AU2019297562B2 (en) | Production of hydrocarbon fuels from waste plastic | |
| JP6155049B2 (ja) | 水素の再循環を伴う、炭化水素供給原料に含まれる水銀の除去方法 | |
| CA1129365A (en) | Treatment of hydrocarbons by hydrogenation and fines removal | |
| JPH119940A (ja) | 凝縮性炭化水素含有ガスからの液体炭化水素の分離方法 | |
| US3719027A (en) | Hydrocarbon stripping process | |
| RU2666589C1 (ru) | Способ гидроочистки газойля в последовательных реакторах с рециркуляцией водорода | |
| NO173193B (no) | Fremgangsmaate for separasjon i et flerseparatorsystem av et blandingsfase-hydrocarbonavloep | |
| JPS5922756B2 (ja) | 窒素化合物によつて汚染された石油炭化水素の水素化クラツキング方法 | |
| JPS5827961B2 (ja) | 蒸留性混合物の精留方法 | |
| RU2430141C2 (ru) | Система синтеза жидкого топлива | |
| JP4910474B2 (ja) | 混合ガスからの水素ガス回収方法 | |
| US4559069A (en) | Integrated fractional condensation system for the purification of separate crude gas streams | |
| WO2020232455A1 (en) | Direct oxidation of hydrogen sulfide in a hydroprocessing recycle gas stream with hydrogen purification | |
| RU2409609C1 (ru) | Способ стабилизации сероводород- и меркаптансодержащей нефти | |
| GB2066287A (en) | Hydrogenation of high boiling hydrocarbons | |
| AU2016206241B2 (en) | Method for the elimination of mercury from a feedstock downstream of a fractionation unit | |
| US3637485A (en) | Hydrocarbon feed stripping with gas stripped from the reactor effluent | |
| JP2932182B2 (ja) | 重質炭化水素を含有する流れを、より低い沸点範囲を有する炭化水素を含有する流れに転化する方法 | |
| US7132044B2 (en) | Device that comprises recycling to a separator a liquid effluent that is obtained from an absorber and is mixed with a feedstock | |
| CN110255500A (zh) | 一种循环氢脱氨提纯***及方法 | |
| KR20240004511A (ko) | 재순환 가스 순도가 증가되는 하이드로프로세싱 | |
| RU2588121C2 (ru) | Способ гидрокрекинга исходного углеводородного сырья | |
| CN116731746A (zh) | 一种重油悬浮床加氢裂化产物冷高分油分离柴油的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |
Owner name: LUMMUS CREST, INC. |