ES2232608T3 - Aglomerados que contienen silicatos estratificados con agentes tensioactivos no ionicos. - Google Patents
Aglomerados que contienen silicatos estratificados con agentes tensioactivos no ionicos.Info
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Abstract
Aglomerados que contienen silicatos estratificados con agentes tensioactivos no iónicos como aditivo a detergentes, los cuales contienen a) por lo menos un silicato estratificado natural o sintético, seleccionado entre el grupo de las arcillas que contienen montmorillonita, en particular una bentonita, así como una atapulgita, hectorita y/o beidellita en una cantidad de más de 10 % en peso (componente a), b) por lo menos un ácido silícico precipitado, en una cantidad de por lo menos 12 % en peso (componente b), en cada caso referidas a la cantidad total de materiales de soporte, c) por lo menos un agente tensioactivo no iónico, en una cantidad de > 50 % en peso (componente c) referida al aglomerado total, no efectuándose ninguna compactación ni extrusión al realizar la producción de los aglomerados.
Description
Aglomerados que contienen silicatos
estratificados con agentes tensioactivos no iónicos.
El invento se refiere a aglomerados que contienen
silicatos estratificados con agentes tensioactivos no iónicos, a un
procedimiento para su producción, así como a su utilización como
aditivo a detergentes.
Los agentes tensioactivos no iónicos se emplean
de un modo creciente en detergentes en forma de polvos. Las razones
para esto se encuentran en primer lugar en sus buenas propiedades de
lavado, incluso a bajas temperaturas. Esto va acompañado por la
tendencia a unas más bajas temperaturas de lavado en los países
europeos, y por las bajas temperaturas de lavado, utilizadas ya
desde hace mucho tiempo en América y Asia. Además, las propiedades
de lavado que poseen los agentes tensioactivos no iónicos no se
influyen, o se influyen sólo escasamente por una alta dureza del
agua. También, los agentes tensioactivos no iónicos presentan unas
propiedades de limpieza para una suciedad que contiene grasas, así
como para tejidos a base de fibras sintéticas, que son mejores en
comparación con las de los agentes tensioactivos aniónicos.
A causa de su consistencia desde líquida hasta
cerosa, la penetración de agentes tensioactivos no iónicos en
cantidades elevadas en detergentes en forma de polvos está vinculada
sin embargo con algunas dificultades. Así, el empleo de agentes
tensioactivos no iónicos en polvos para lavar, que se producen
mediante un proceso de atomización, ya durante la desecación por
atomización, conduce fácilmente a un pegamiento de las boquillas y a
un hinchamiento del polvo por medio de la evaporación de impurezas
fácilmente volátiles en los agentes tensioactivos no iónicos.
En el estado de la técnica, los agentes
tensioactivos no iónicos se aplican sobre los polvos, por lo tanto
en la mayor parte de los casos, tan sólo después de la desecación
por atomización. Sin embargo, aquí la capacidad de absorción de los
polvos obtenidos a partir del proceso de desecación por atomización,
no permite aplicar ni incorporar grandes cantidades de agentes
tensioactivos no iónicos.
También en el caso de polvos, que no se producen
mediante desecación por atomización, puede ser deseable aumentar aún
más el contenido de agentes tensioactivos no iónicos. También en
este caso, sin embargo, es limitada la capacidad de absorción del
polvo para otros agentes tensioactivos adicionales.
En el estado de la técnica ya se conocen muchas
composiciones de detergentes, que contienen sistemas sólidos de
soporte para agentes tensioactivos no iónicos. Con frecuencia, estos
sistemas están limitados en cuanto a su capacidad de absorción para
agentes tensioactivos no iónicos. Además, a partir de muchos
sistemas de soporte, conocidos en el estado de la técnica, para
agentes tensioactivos no iónicos, estos últimos se ponen en libertad
prematuramente durante el almacenamiento. Este efecto se designa
como "exudación" (del inglés bleeding) de los aglomerados.
Finalmente, muchos aglomerados conocidos, especialmente en el caso
de altos grados de carga con agentes tensioactivos no iónicos, son
pegajosos y por lo tanto incapaces de corrimiento.
El documento de patente japonesa JP 0009087699 AA
describe una composición granular de detergente no iónico, que
contiene un agente tensioactivo no iónico, un mineral arcilloso, tal
como montmorillonita, un soporte absorbente de aceites, tal como un
ácido silícico amorfo, y una silicona. Pueden estar presentes otros
aditivos, tales como un silicato de sodio como agente mejorador de
detergencia, una sal orgánica de poliacrilato, también como agente
mejorador de detergencia, un agente aclarador óptico, una enzima, un
agente de blanqueo y un agente extendedor. Los ingredientes se
amasan y extruden, y a continuación se desmenuzan. Por lo tanto, no
tiene lugar ninguna simple aglomeración.
El documento JP 0011310791 describe una
composición granular de detergente no iónico, que contiene un agente
tensioactivo no iónico, un mineral arcilloso y un soporte absorbente
de aceites. Los ingredientes se mezclan, se amasan, se extruden y a
continuación se desmenuzan. No se describe un simple procedimiento
de aglomeración.
El documento de patente de los EE.UU.
US-A-4.861.510 describe granulados
porosos de detergentes, que contienen sulfato de sodio y silicatos
estratificados sintéticos. Los granulados se producen mediante
desecación por atomización, resultando un granulado poroso, que
puede ser cargado con agentes tensioactivos líquidos. La capacidad
de recepción (absorción) de líquidos está situada entre 2 y 50% en
peso, de modo preferido en hasta 35% en peso. Conforme al invento,
el contenido de agente tensioactivo está situado por encima de 50%,
y los aglomerados no se producen mediante desecación por
atomización.
El documento de solicitud de patente alemana
DE-A-38.35.918 (= documento de
solicitud de patente europea
EP-A-0.362.881 = documento US
5.354.493) describe un procedimiento para la producción de
granulados que contienen agentes tensioactivos, los cuales pueden
contener zeolitas y bentonitas como materiales de soporte. De
acuerdo con este procedimiento, en la etapa de mezclamiento (a) el
agente tensioactivo no iónico se mezcla con agua, que eventualmente
puede contener una parte, pero menos de 50% en peso de la cantidad
total de los materiales sólidos solubles en agua o insolubles en
agua, hasta la formación de una fase de gel, después de lo cual en
la etapa (b) se añade a la mezcla la cantidad principal remanente de
los materiales sólidos, y la mezcla se elabora mecánicamente hasta
la formación de unos granulados. La relación en peso del agente
tensioactivo no iónico y de agua en la fase de gel, a los materiales
sólidos presentes en total, es de 25:75 a 65:35. No se puede
desprender de esa publicación un contenido neto de un agente
tensioactivo no iónico, referido a los granulados acabados. A partir
de los ejemplos se calculan unos contenidos de agente tensioactivo
(referidos a un compuesto etoxilado de alcohol anhidro) de 10 a
20,5% en peso. El contenido de agente tensioactivo está situado por
lo tanto muy por debajo de 50% en peso. Puesto que la capacidad de
recepción del agente tensioactivo, que presenta la zeolita A, es
solamente de 26% en peso, no es posible producir, sobre la base de
la zeolita como único material de soporte, granulados con unos
contenidos de agente tensioactivo de más de un 50%. Esto tampoco es
posible en el caso de mezclas de soporte a base de bentonitas y
zeolitas, puesto que los granulados de bentonitas pueden recibir
como máximo solo aproximadamente un 40% en peso de agente
tensioactivo.
El documento
EP-A-0.690.123 describe un
procedimiento para la producción de un detergente en forma de polvo,
en el que (1) un agente mejorador de detergencia (carbonato de
sodio, una zeolita, STPP, nitrilo-triacetato de
trisodio, citratos o sulfatos o bien sus mezclas) se aglomera con un
agente tensioactivo no iónico, (2) se añade un material de barrera
(silicatos amorfos / ácidos silícicos de precipitación), y (3) se
efectúa un tratamiento ulterior junto con el agente mejorador de
detergencia para formar el granulado definitivo. El contenido total
de agente tensioactivo es de 5 a 50% en peso, y por lo tanto está
situado por debajo del valor límite superior conforme al invento.
Además, los productos conformes al invento se producen solamente en
como máximo dos etapas. Por lo demás, los aglomerados conformes al
invento tienen que contener silicatos estratificados con un cierto
contenido de montmorillonita.
Fue por lo tanto misión del invento poner a
disposición aglomerados con un alto contenido de agentes
tensioactivos no iónicos, que no sean pegajosos, no se "exuden"
y hagan posible una liberación más rápida de los agentes
tensioactivos no iónicos en el baño de tratamiento de lavado.
Además, el efecto de gelificación, que con frecuencia se puede
observar al realizarse la liberación de los agentes tensioactivos no
iónicos, debe ser disminuido lo más posible. Las fases de gel, que
resultan en este caso, presentan una alta viscosidad, que impide una
rápida disolución de los agentes tensioactivos, y pueden causar un
pegamiento de las partículas al efectuar su disolución.
El problema planteado por esta misión se resuelve
mediante los aglomerados que contienen silicatos estratificados,
conformes al invento, de acuerdo con la reivindicación 1.
Los aglomerados conformes al invento
contienen
- a)
- por lo menos un silicato estratificado natural o sintético, seleccionado entre el grupo de las arcillas que contienen montmorillonita, en particular una bentonita, así como una atapulgita, hectorita y/o beidellita (componente a) en una proporción de más de 10% en peso,
- b)
- por lo menos un ácido silícico precipitado, en una cantidad de por lo menos 12% en peso (componente b),
en cada caso referido a la cantidad
total de materiales de
soporte,
- c)
- por lo menos un agente tensioactivo no iónico, en una cantidad de > 50% en peso (componente c) referida al aglomerado total,
no efectuándose ninguna
compactación ni extrusión al realizar la producción del
aglomerado.
Así, se encontró de modo sorprendente que los
aglomerados conformes al invento con la precedente composición,
pueden recibir unas cantidades muy altas de agentes tensioactivos no
iónicos, sin que se vuelvan pegajosos ni se "exuden".
Los aglomerados conformes al invento se pueden
añadir de un modo especialmente ventajoso a polvos para lavar,
permaneciendo el efecto de formación de geles, precedentemente
mencionado, por una parte, limitado sólo a los aglomerados y no
abarcándose la composición de detergente total, y resultando, por
otra parte, también sorprendentemente pequeño.
En este contexto, se mostró de una manera
inesperada que en el caso de un contenido de por lo menos 12% en
peso de un ácido silícico precipitado, preferiblemente de por lo
menos 15 a por lo menos 20% en peso de un ácido silícico
precipitado, aparece un efecto sinérgico con los silicatos
estratificados precedentemente mencionados, y se hace posible una
incorporación muy alta de agentes tensioactivos no iónicos, sin que
esto conduzca a una pegajosidad ni a una "exudación" de los
aglomerados.
Además, en el caso de los aglomerados conformes
al invento se garantiza la rápida disolución de las partículas de
estos aglomerados, así como la rápida liberación de los agentes
tensioactivos dentro del baño de tratamiento de lavado, pudiéndose
evitar también incrustaciones sobre la ropa lavada.
Se encontró, por fin, que como silicatos
estratificados naturales o sintéticos, proporcionan unos resultados
especialmente ventajosos los silicatos que contienen
montmorillonita, tales como una bentonita, así como una atapulgita,
hectorita y/o beidellita.
Por consiguiente, de acuerdo con una forma
preferida de realización, se utilizan bentonitas naturales o
sintéticas (de modo preferido una bentonita con Na), atapulgitas,
beidellitas y/o hectoritas. En particular, en los casos de una
bentonita y de una hectorita se muestra adicionalmente un efecto más
positivo sobre el rendimiento de lavado o bien un efecto suavizante
de los tejidos.
Junto a silicatos estratificados naturales, se
pueden utilizar conforme al invento también silicatos estratificados
sintéticos, por ejemplo una hectorita sintética.
Se encontró que una activación preliminar, en
particular una activación en condiciones alcalinas, de los silicatos
estratificados, repercute positivamente sobre las propiedades de los
aglomerados conformes al invento. De acuerdo con una forma de
realización especialmente preferida, se emplea por ejemplo una
bentonita activada, en particular una bentonita activada con
carbonato de sodio.
Tal como se ha mencionado precedentemente, en el
caso de un contenido de ácidos silícicos precipitados de por lo
menos 12% en peso, referido a la cantidad total de los materiales de
soporte (componentes a, b y eventualmente d de acuerdo con las
reivindicaciones 1 y respectivamente 7), en combinación con los
silicatos estratificados naturales o sintéticos, se muestra
sorprendentemente un efecto sinérgico. Por lo tanto, la cantidad de
ácido silícico precipitado en los aglomerados conformes al invento
se ajusta de tal manera que ella esté situada en por lo menos 12% en
peso, de modo preferido en por lo menos 14% en peso, y en particular
en por lo menos 16% en peso, referida a la cantidad total de los
materiales de soporte.
Se supone, sin que el invento quede restringido a
este mecanismo teórico de efecto, que en los aglomerados de acuerdo
con el invento el silicato estratificado empleado forma, a modo de
un "castillo de naipes" o de un andamio, una estructura porosa
para la recepción del agente tensioactivo no iónico, siendo
estabilizada la estructura por el ácido silícico precipitado muy
poroso y cooperando éste con la estructura tridimensional del
silicato estratificado. Los aglomerados conformes al invento
presentan por lo tanto una porosidad especialmente alta y
relativamente estable. Además de ello, se supone que el ácido
silícico precipitado produce una desestratificación (parcial) del
silicato estrati-
ficado.
ficado.
Mediante una compactación o extrusión se efectúa
probablemente una orientación más bien paralela de las plaquitas del
silicato estratificado, lo cual repercute negativamente sobre la
porosidad de los aglomerados y la capacidad de éstos para recibir
agentes tensioactivos.
Con el fin de no perjudicar o incluso destruir
esta "estructura estabilizada de castillo de naipes" que es
especialmente apropiada para la recepción de altas cantidades de
agentes tensioactivos, los aglomerados conformes al invento no son
por lo tanto ni compactados ni extrudidos. En este caso resulta
familiar para un experto en la especialidad lo que se ha de entender
por compactación y extrusión, debiendo evitarse conforme al invento
unas aportaciones de energía tales que pudieran producir una
considerable modificación de la porosidad y de la densidad de los
aglomerados. Así, en el caso de unas aportaciones de energía
demasiado altas, o en el caso de la actuación de altas fuerzas de
cizalladura o compresión, tal como ocurre en particular en los casos
de la compactación (con rodillos) o de la extrusión, resulta
perjudicada la estructura estabilizada de castillo de naipes que se
ha descrito precedentemente, a base de plaquitas de bentonita y de
partículas de ácido silícico. Por una compactación se entiende en
este contexto también una amasadura "compactadora".
Puesto que, sin embargo, dejando aparte el
inesperado efecto antes descrito, no se conoce ninguna influencia
positiva de los ácidos silícicos precipitados sobre las propiedades
de lavado, y los ácidos silícicos precipitados, por otra parte, son
también muy caros, se prefiere conforme al invento que la cantidad
utilizada de ácido silícico precipitado no esté situada por encima
de 40% en peso, y de modo preferido no esté situada por encima de
30% en peso, referida a los aglomerados totales. De modo
sorprendente, a pesar de la cantidad relativamente pequeña de un
ácido silícico precipitado en los aglomerados, se pueden conseguir
unas tasas de absorción muy altas para agentes tensioactivos no
iónicos, presentando los aglomerados conformes al invento una rápida
solubilidad. Además, los aglomerados conformes al invento muestran
sorprendentemente, a igualdad de contenido de agentes tensioactivos
que los aglomerados de acuerdo con el estado de la técnica, una
pegajosidad manifiestamente más pequeña.
Los aglomerados conformes al invento se producen
ventajosamente en los tamaños de partículas que son usuales para
aditivos a detergentes, que son familiares en este sector para un
experto en la especialidad.
Al contrario que esto, en el caso de una
compactación o extrusión de las partículas debe efectuarse
primeramente una mezcladura preliminar, por ejemplo por amasadura en
rodillos cilíndricos, o por amasadura en un extrusor, obteniéndose a
continuación un material grueso en forma de una torta o un material
extrudido prensado a través de una boquilla. Este material debe ser
desmenuzado en una etapa subsiguiente, lo cual en particular en los
casos de los altos contenidos de agentes tensioactivos pretendidos
conforme al invento y de la pegajosidad aumentada del material
compactado o extrudido, resulta problemático así como de gran
consumo de energía y altos costos.
En los aglomerados conformes al invento se pueden
utilizar todos los ácidos silícicos precipitados que son habituales
y conocidos para un experto en la especialidad. En términos
generales, constituyen un material de partida para la obtención de
ácidos silícicos por vía húmeda unas soluciones de silicatos de
metales alcalinos, preferiblemente un vidrio soluble de sodio, a
partir de las cuales se precipita un ácido silícico amorfo mediante
la adición de un ácido. Después de la filtración, del lavado y de la
desecación, el producto precipitado consta de 86 a 88% de SiO_{2}
y de 10 a 12% de agua, que está fijada físicamente tanto en la
asociación molecular como también junto a la superficie, así como de
restos de la sal que ha resultado durante la reacción, y de pequeñas
impurezas de óxidos metálicos. Mediante variación de los más
importantes parámetros de precipitación, tales como la temperatura
de precipitación, el valor del pH, la concentración de electrólito
y la duración de la precipitación, se pueden producir unos ácidos
silícicos con diferentes propiedades superficiales. Se pueden
producir ácidos silícicos en el intervalo de unas superficies
específicas de aproximadamente 25 a 700 m^{2}/g.
La suspensión de ácido silícico, que se ha
obtenido al realizar la precipitación, se transfiere a prensas de
filtración, estando situado el contenido de materiales sólidos de la
torta de filtración entre aproximadamente 15 y 20%. La desecación se
efectúa de acuerdo con diferentes procedimientos, a los que siguen
con frecuencia unas etapas de molienda y clasificación.
Se pueden utilizar unos ácidos silícicos tanto
hidrófilos como también hidrófobos, pudiendo los ácidos silícicos
hidrófobos servir al mismo tiempo como agentes antiespumantes.
Los ácidos silícicos utilizados en el caso del
presente invento, presentan de modo preferido un diámetro medio de
partículas de aproximadamente 1 a 100 \mum. En la mayor parte de
los casos, se prefieren unos ácidos silícicos precipitados con una
alta superficie específica y una alta capacidad de adsorción, que es
caracterizada por el índice de aceite o el índice de ftalato de
dibutilo (índice de DBP) de acuerdo con la norma DIN 53601.
Para la producción de los aglomerados, se pueden
emplear todos los agentes tensioactivos no iónicos que son
familiares para un experto en la especialidad. Estos abarcan, sin
quedarse limitado a él, el grupo de los compuestos etoxilados de
alcoholes o de los (alcohol
graso)poli(etilenglicol)éteres, de los
alquil-poliglicósidos, de los (alcohol
graso)poli(glicol)éteres-ésteres metílicos, de los
compuestos etoxilados de ésteres metílicos de ácidos grasos, de los
ésteres de sorbitán, o de mezclas de éstos. Se prefieren en este
contexto los (alcohol graso)poli(etilenglicol)éteres,
los alquil-poliglicósidos, los compuestos etoxilados
de ésteres metílicos de ácidos grasos y los (alcohol
graso)poli(glicol)éteres-ésteres metílicos. Son
especialmente preferidos los (alcohol
graso)-poli(etilenglicol)éteres, los (alcohol
graso)poli(glicol)éteres-ésteres metílicos, o mezclas
de ambos. En el caso de la utilización de compuestos etoxilados de
ésteres metílicos de ácidos grasos, los aglomerados conformes al
invento se pueden disolver de un modo sorprendentemente rápido.
Dentro de los (alcohol
graso)poli(etilenglicol)éteres se prefieren los que
son usuales en aplicaciones de detergentes, es decir los que tienen
unos grados de etoxilación comprendidos entre 1 y 12 así como unos
radicales de cadenas de alquilo con 10 a 17 unidades de carbono. Los
(alcohol graso)-poli(etilenglicol)-éteres con
pocas unidades de etoxilo se emplean en este caso, de modo
preferido, en mezclas con (alcohol
graso)-poli(etilenglicol)éteres que tienen un
mayor grado de etoxilación. Los agentes tensioactivos no iónicos,
preferidos en un caso individual, son dependientes de los requisitos
específicos establecidos para el detergente, y se pueden determinar
en cada caso por un experto en la especialidad con ayuda de ensayos
rutinarios.
Junto a los agentes tensioactivos, los
aglomerados pueden contener aditivos adicionales conocidos en el
estado de la técnica. En particular en el caso de aglomerados con un
compuesto etoxilado de alcohol o con un (alcohol
graso)poli(etilenglicol)éter, se pueden añadir a los
aglomerados conformes al invento aditivos conocidos en el estado de
la técnica, tales como p.ej. alcoholes tales como etanol o glicerol,
poli(etilenglicoles), o agentes hidrótropos, tales como
cumeno-sulfonato de Na En el caso de los
poli-(etilenglicoles) se utilizan en particular los que tienen bajas
masas moleculares, en particular de 200 a 6.000 g/mol. Éstos se
mezclan, por regla general antes de la aglomeración, con el agente
tensioactivo, y se emplean en cantidades de 0,1 a 30%, referidas a
la cantidad de agente tensioactivo.
Se pasa seguidamente a dar todavía más detalles
acerca de los procedimientos preferidos para la producción de los
aglomerados conformes al invento.
De acuerdo con una forma preferida de
realización, los aglomerados conformes al invento contienen por lo
menos 52% en peso, en particular por lo menos 55% en peso, de modo
especialmente preferido por lo menos 58% en peso, de agentes
tensioactivos no iónicos, referido al aglomerado total.
De modo preferido, la relación del silicato
estratificado al ácido silícico precipitado, referida al % en peso
en los aglomerados conformes al invento, está situada entre 2:1 y
1:2. De acuerdo con una forma especialmente preferida de
realización, el silicato estratificado y el ácido silícico
precipitado se presentan aproximadamente en las mismas cantidades,
referidas al % en peso.
De acuerdo con una forma de realización conforme
al invento, especialmente preferida, los aglomerados contienen de 10
a 15% peso de una bentonita, de 5 a 15% en peso de una zeolita y de
10 a 30% en peso de un ácido silícico precipitado, referido al
aglomerado total.
Aún cuando los aglomerados conformes al invento,
tal como precedentemente se ha mencionado, pueden contener
adicionalmente aditivos conocidos en el estado de la técnica, de
acuerdo con una forma preferida de realización los aglomerados
constan en lo esencial de un agente tensioactivo no iónico, de un
silicato estratificado y de un ácido silícico precipitado, de modo
que se asegura un contacto íntimo entre estos componentes. De modo
preferido, los precedentes componentes constituyen por lo menos un
85% en peso, en particular por lo menos un 90% en peso, y de modo
especialmente preferido un 95% en peso de los aglomerados.
De acuerdo con otra forma de realización del
presente invento, se encontró de una manera sorprendente que la
recepción adicional de por lo menos una zeolita en los aglomerados,
de modo preferido en una cantidad comprendida entre 0,5 y 60% en
peso, y en particular entre 5 y 30% en peso, referida al material de
soporte, conduce a unos resultados especialmente positivos. Es
conocido que no es posible sin más ni más obtener unos aglomerados
mediante aglomeración de una zeolita con un agente tensioactivo no
iónico, puesto que por el carácter de partículas finas de las
zeolitas se pueden producir sólo con dificultades unos aglomerados
que tengan un tamaño usual de partículas, en un rendimiento
satisfactorio.
Se encontró por fin, de una manera sorprendente,
que mediante la combinación planificada de una zeolita con un
silicato estratificado de acuerdo con el componente (a) de la
reivindicación 1, con un ácido silícico precipitado de acuerdo con
el componente (b) de la reivindicación 1, y con un agente
tensioactivo no iónico de acuerdo con el componente (c) de la
reivindicación 1, se puede conseguir un rendimiento esencialmente
mejor de aglomerados que tengan el tamaño deseado. Se supone, sin
que el invento esté limitado a esta suposición, que el silicato
estratificado utilizado actúa como una especie de agente aglutinante
y mediante la cooperación recíproca de los componentes se hace
posible una capacidad de absorción especialmente alta para agentes
tensioactivos no iónicos, sin que esto conduzca ni a una pegajosidad
de los aglomerados obtenidos ni a la "exudación". También
parece ser que la zeolita puede tomar a su cargo en cierta medida la
función del ácido silícico precipitado en la "estructura
estabilizada de castillo de naipes" que se ha descrito
precedentemente.
Conforme al invento, se pueden utilizar para los
aglomerados todas las zeolitas usuales en el comercio, p.ej.
Wessalith P®, Wessalith 2000® de Degussa, Doucil A24® y Doucil A4®
de la entidad Crosfield, Eijsden, Holanda. Los aglomerados que
contienen silicatos estratificados se pueden producir conforme al
invento de acuerdo con un procedimiento, en el que se mezclan
intensivamente
- a)
- por lo menos un silicato estratificado natural o sintético, seleccionado entre el grupo de las arcillas que contienen montmorillonita, en particular una bentonita, así como una atapulgita, hectorita y/o beidellita, en una cantidad de más de 10% en peso (componente a);
- b)
- por lo menos un ácido silícico precipitado en una cantidad de por lo menos 12% en peso (componente b);
en cada caso referidas a la
cantidad total de materiales de
soporte,
- c)
- por lo menos un agente tensioactivo no iónico en una en una cantidad mayor que 50% (componente c), referida al aglomerado total;
- d)
- eventualmente una zeolita, de modo preferido en una cantidad de 0,5% a 30% en peso, referida a la cantidad total de materiales de soporte;
sin compactación ni extrusión, y se
aglomeran.
De acuerdo con una forma preferida de
realización, para el mezclamiento intensivo se produce una capa
turbulenta mecánica. Para esto se pueden utilizar en términos
generales los mezcladores intensivos conocidos en el estado de la
técnica según procedimientos por cargas (discontinuos) o continuos.
Si la aglomeración se lleva a cabo por cargas, entran en cuestión
para ello mezcladores por cargas de la entidad Eirich, Hartheim,
mezcladores Loedige (p.ej. mezcladores Loedige FKM, Paderborn) o
Drais (Drais Turbomix, Mannheim). En el caso de una realización
continua del proceso, se pueden emplear típicamente mezcladores de
Loedige, Paderborn (p.ej. mezcladores Loedige-CB),
de Drais, Mannheim (p.ej. Drais CoriMix), de Ballestra, Milán,
Italia (p.ej. Ballestra Cetemix), o de
Schugi-Leylistad, Holanda (p.ej. Schugi
Flexomix).
Si se utiliza un proceso continuo, se pueden
combinar uno con otro también dos mezcladores, tales como p.ej. un
mezclador Loedige CB y un mezclador Loedige KM, pudiendo efectuarse
en el segundo mezclador también un revestimiento con un polvo
inorgánico.
La producción de los aglomerados se efectúa, de
manera preferente, en un mezclador intensivo por mezclamiento de los
materiales de soporte antes reseñados con el agente tensioactivo. En
muchos casos se prefiere mezclar intensivamente de antemano los
materiales de soporte (componentes a, b, y eventualmente d). El
agente tensioactivo, o la mezcla de agentes tensioactivos, que
opcionalmente está provista de otros aditivos, se puede añadir en el
estado puro o mezclado con agua. Se ajustan de manera preferente en
tal caso unos contenidos de agua comprendidos entre 0 y
aproximadamente 50%. Son especialmente preferidos unos contenidos de
agua comprendidos entre 0 y aproximadamente 20%. La utilización de
los agentes tensioactivos puros para la aglomeración tiene en este
caso la ventaja de que los aglomerados resultantes no tienen que ser
secados. Esto es válido también para las mezclas de agentes
tensioactivos y agua, que tienen unos contenidos de agua que
corresponden a los del polvo para lavar acabado, o de los cuerpos
moldeados de polvos para lavar.
De acuerdo con una forma de realización
especialmente preferida, se efectúa en un segundo mezclador un
revestimiento (del inglés coating) de las partículas del aglomerado,
conservándose la estructura de las partículas.
Conforme al invento, para el revestimiento de las
partículas del aglomerado, se utilizan una zeolita, una bentonita,
un talco o un polvo de dióxido de titanio. En el caso de que los
aglomerados conformes al invento ya tengan un cierto contenido de
zeolita, puede prescindirse también del revestimiento, siempre y
cuando que se presente un suficiente grado de blancura de las
partículas del aglomerado y no sea necesaria una disminución
adicional de la pegajosidad.
Preferiblemente, de acuerdo con el presente
invento no se efectúa ningún desmenuzamiento de las partículas del
aglomerado.
Un aspecto adicional del presente invento se
refiere a aglomerados con agentes tensioactivos no iónicos. que
contienen minerales estratificados, los cuales son obtenibles de
acuerdo con el precedente procedimiento.
Conforme al invento, los aglomerados se utilizan
como aditivos a detergentes. En este caso es especialmente ventajoso
el hecho de que, mediante el muy alto contenido de agentes
tensioactivos no iónicos, se tienen que añadir solamente cantidades
muy pequeñas de la composición de detergente. Con ello, también el
efecto de gelificación precedentemente mencionado sobre los
aglomerados añadidos es limitado y muy pequeño a causa de la
composición conforme al invento de los aglomerados. Los aglomerados
añadidos cumplen en tal caso la función tanto de la puesta a
disposición de un suficiente contenido de agentes tensioactivos no
iónicos como también del aumento del tacto suave de la ropa
lavada.
Un aspecto adicional del presente invento
concierne a un detergente o a un aditivo a detergente, que
contiene
el (o los) aglomerado(s) conforme(s) al invento.
el (o los) aglomerado(s) conforme(s) al invento.
De acuerdo con una forma preferida de realización
conforme al invento, los aglomerados se pueden utilizar en
detergentes, que se presentan en forma de tabletas.
El invento se explica seguidamente con mayor
detalle con ayuda de Ejemplos.,que sirven solamente para la
ilustración y no deben limitar de ninguna de las maneras al
invento.
Para la producción de los aglomerados debatidos
en los siguientes Ejemplos, caso de que no se indique otra cosa
distinta, se emplea un mezclador intensivo Eirich R02E. En el
presente caso se escogió el ajuste bajo (escalón 1) para la
velocidad de rotación del plato, así como la máxima velocidad de
rotación para el ciclón. Los parámetros de aglomeración se
escogieron, cuando no se indica otra cosa distinta, en lo sucesivo
respectivamente de tal manera que más de un 50% de los aglomerados
se presentaban en un intervalo de tamaños de partículas de 0,2 - 1,2
mm. El tamaño medio de partículas se puede modificar, tal como es
conocido de acuerdo con el estado de la técnica, mediante una
elección rutinaria de los parámetros de producción. Los aglomerados,
si es que se esto se indica, fueron revestidos con polvos
inorgánicos tales como p.ej. de talco o zeolitas. Para esto se
emplearon los siguientes procedimientos: En una primera variante, el
material se transfirió a una bolsa de material plástico, el polvo
inorgánico se añadió a esto y se agitó a fondo durante
aproximadamente 2 minutos. En una variante adicional, la operación
de revestimiento (coating) se llevó a cabo en el mezclador Eirich.
Para esto, después de la aglomeración se añadió a ello el polvo
inorgánico para revestirlo, y luego la mezcla del aglomerado y del
polvo se entremezcló nuevamente durante 2 minutos. Los otros
resultados eran comparables.
Para la determinación del comportamiento de
disolución de los agentes tensioactivos en función del tiempo, se
hizo uso de la medición de la tensión superficial de la solución de
los aglomerados. La medición de la tensión superficial en función
del tiempo se efectuó de acuerdo con el método de presión de
burbujas con un tensiómetro en línea, SITA-Online
F10. Para el registro de las curvas de medición, se trabajó con una
frecuencia de burbujas de 1 Hz. Para las mediciones se utilizaron
muestras normalizadas con unos tamaños de partículas comprendidos
entre 0,2 y 1,2 mm. Se emplearon muestras de 1 g, se añadieron a 200
ml de agua destilada y se agitó con un pez agitador que tenía una
longitud de 1,5 cm con una frecuencia de 150 revoluciones. La
tensión superficial puede servir en el caso de esta medición como
medida para la liberación del agente tensioactivo. Como comparación,
el agente tensioactivo Genapol OA 070, utilizado en lo sucesivo en
la mayor parte de los casos, se empleó en una concentración de 0,5
g/l. Una solución de este tipo presentaba en las mismas condiciones
de medición una tensión superficial de 30-32
mN/m.
La densidad a granel (el peso a granel) se
determinó, en los siguientes Ejemplos, introduciendo 100 g de los
aglomerados en un bote con una capacidad de 1.000 ml, y agitando
durante aproximadamente 30 segundos.
El cilindro graduado de medición se pesa en
estado vacío como de 10 mg. Después de esto, el embudo para polvo,
con un trípode y una pinza, se fija sobre la abertura del cilindro.
Después de haber puesto en marcha el cronómetro, el cilindro
graduado de medición se llena con los aglomerados en el transcurso
de 15 segundos. Con una espátula se carga posteriormente de modo
constante un material de llenado, de manera tal que el cilindro de
medición siempre está lleno de un modo ligeramente sobresaliente.
Después de 2 minutos se quita con una espátula el material
sobresaliente, debiéndose prestar atención a que no hayan fuerzas de
compresión que compriman al material en el cilindro. El cilindro
graduado de medición lleno se vacía con una brocha y se pesa.
La densidad aparente se indica en g/l. En
términos generales, las densidades aparentes obtenidas, de más de
600 g/l, en particular de más de 650 g/l, permiten también una
utilización de los aglomerados conformes al invento en detergentes
compactos corrientes.
Para esto, los correspondientes polvos se
dispusieron previamente en el mezclador Eirich y se aglomeraron por
lenta adición del agente tensioactivo.
Como componente a) se empleó una bentonita
activada en condiciones alcalinas de la entidad
Süd-Chemie (EX 0255), como componente b) se empleó
el ácido silícico de precipitación Sipernat 50, obtenible de la
entidad Degussa, Frankfurt, y como componente c) se empleó el agente
tensioactivo no iónico Imbentin-C/135/070 de la
entidad Kolb. Como Ejemplo comparativo, también la bentonita pura
así como el ácido silícico de precipitación puro se aglomeraron con
el agente tensioactivo no iónico. En todos los casos se añadió tanta
cantidad de un agente tensioactivo que se obtenían aglomerados
todavía capaces de corrimiento. El contenido de agente tensioactivo
de los aglomerados producidos se enumera en lista en la siguiente
Tabla. Para aumentar el grado de blancura éstos se pueden revestir
con 10% de Wessalith P.
Los resultados precedentes se reproducen
gráficamente en la Figura 1.
La recta dibujada en la Figura 1 muestra como
comparación la evolución que hubiera sido de esperar en el caso de
un comportamiento ideal de mezclamiento de los materiales de soporte
en lo que se refiere a la capacidad de aglutinación para agentes
tensioactivos no iónicos. Tal como puede observarse en la Tabla 1 y
en la Figura 1, el contenido de los aglomerados en cuanto a agentes
tensioactivos no iónicos en el caso de unos contenidos a partir de
aproximadamente 12% de ácido silícico de precipitación, referidos a
la cantidad total de materiales de soporte, aumenta manifiestamente
por encima de la razón proporcional, cuando una parte de la
bentonita se reemplaza por el ácido silícico de precipitación.
Para los aglomerados precedentes se determinó la
velocidad de la liberación del agente tensioactivo por medición de
la tensión superficial en función de la duración de la agitación,
con ayuda del método precedentemente descrito.
Se puso de manifiesto que en el caso de las
mezclas de acuerdo con la Tabla 1 se mejoraba la liberación de
agente tensioactivo mediante la adición del ácido silícico
precipitado a la bentonita. Este efecto era especialmente
significativo en el caso de los contenidos de ácido silícico
conformes al invento a partir de aproximadamente 12% en peso,
referidos a los materiales de soporte, lo cual se mostró por una
considerable disminución de la tensión interfacial.
De una manera análoga a la del Ejemplo 1
precedente, se investigaron mezclas de Sipernat 22 (de la entidad
Degussa, Frankfurt) con la bentonita EX 0255 de la entidad
Süd-Chemie AG (bentonita de sodio con una alta
capacidad de hinchamiento). Los aglomerados resultantes se
revistieron con 10% de Wessalith P (zeolita) para las
investigaciones ulteriores. Los resultados obtenidos se indican en
la siguiente Tabla 2.
Los resultados de la Tabla 2 se reproducen
gráficamente en la siguiente Figura 2.
Tal como en el Ejemplo 1, en el caso de
utilizarse más de aproximadamente 12% en peso del ácido silícico
precipitado se puso de manifiesto un aumento por encima de la razón
proporcional, de la capacidad de recepción de agente tensioactivo.
Exactamente igual, la investigación de la liberación del agente
tensioactivo a partir de los aglomerados indicados en la Tabla 2
puso de manifiesto unos resultados comparables, como se indican en
la Tabla 1.
Los datos precedentes muestran también que por
reemplazo de la mitad de la bentonita por el ácido silícico de
precipitación, se pueden producir unos aglomerados con un contenido
de agente tensioactivo que es menor solo en aproximadamente un tanto
por ciento, en comparación con el ácido silícico de precipitación
puro.
La buena aglomeración de estos sistemas se
demostraba documentalmente también en la distribución de tamaños de
los aglomerados. Así, en el caso de un material de soporte a base de
50% de Sipernat 22 y 50% de EX 0255, después de su revestimiento con
zeolita, se pudieron obtener unos aglomerados, de los que más de un
80% estaba situado en un intervalo de tamaños entre 0,2 y 1,2 mm. La
porción fina (aglomerados con tamaños menores que 0,2 mm) estaba
situada por debajo de 5% en este sistema, después de haber
optimizado los parámetros de producción. El peso a granel de estos
aglomerados estaba situado en 650 g/l.
Unos aglomerados análogos se pudieron producir
también con mezclas de Laundrosil DGA, de una bentonita activada con
carbonato de sodio, obtenible de la entidad
Süd-Chemie AG, y de otros ácidos silícicos
precipitados. También en estos casos, los aglomerados se revistieron
con 10% de Wessalith P. En la siguiente Tabla 3 se enumeran en lista
la composición y el peso a granel de los aglomerados, que se habían
tamizado a unos tamaños de 0,2 - 1,2 mm.
Tal como puede observarse a partir de la Tabla,
también mediante el empleo de otros ácidos silícicos precipitados en
los aglomerados conformes al invento se pueden producir unos
granulados capaces de corrimiento, con unos contenidos muy altos de
agentes tensioactivos no iónicos. El ensayo de liberación de agente
tensioactivo, indicado como precedentemente en el Ejemplo 1, dio
como resultado una liberación muy rápida de los agentes
tensioactivos no iónicos a partir de los aglomerados conformes al
invento, indicados en la precedente Tabla 3.
Con el fin de demostrar documentalmente las
ventajas del procedimiento conforme al invento de producción por
aglomeración en un mezclador intensivo, éste se investigó en
comparación con una compactación o una extrusión, de acuerdo con el
estado de la técnica.
La aglomeración se llevó a cabo con el mezclador
Eirich R02E antes explicado. 200 g de Sipernat 22 se dispusieron
previamente para esto, junto con 200 g de Laundrosil DGA, en el
mezclador Eirich y, después de un mezclamiento intensivo, el polvo
se aglomeró con Genapol OA 070. En tal caso se obtuvieron unos
aglomerados con un contenido de 59% de Genapol OA 070. Éstos se
pueden revestir opcionalmente con 10% de Wessalith P (zeolita),
añadiendo a los aglomerados la correspondiente cantidad de una
zeolita y entremezclando luego la mezcla. El proceso se puede
optimizar de tal manera que como máximo un 20% de los aglomerados
sea mayor que 2 mm y como máximo un 20% de los aglomerados sea menor
que 0,5 mm.
Después del mezclamiento intensivo, llevado a
cabo tal como se ha descrito precedentemente, de la composición
anterior en un mezclador Eirich R15 y de la adición de 10% de una
zeolita A, se empleó para la extrusión una prensa de granulación del
tipo Kahl 38/604 K de la entidad Amandus Kahl, Hamburgo.
Se ensayó un caudal de paso de 2 t/h. En tal
caso, se puso de manifiesto que el material empleado estaba
demasiado seco para una extrusión, y a la temperatura ambiente no se
podía extrudir ni comprimir a través de las boquillas de la prensa
de granulación. Esto se podría evitar mediante una adición de agua,
lo cual sin embargo repercute de manera desventajosa sobre las
propiedades del producto, puesto que o bien se necesita una
subsiguiente desecación, o el agua añadida se debe de transportar
adicionalmente con el producto, con lo que aumentan los costos de
transporte del producto final. Con algún esfuerzo se pudieron
obtener solamente unos granulados, que tenían una forma cilíndrica
con una longitud de 2 mm y un diámetro de 2 a 3 mm.
El desmenuzamiento, necesario antes de la adición
a un polvo para lavar, no se pudo llevar a cabo después del prensado
en el extrusor, puesto que las cuchillas se pegaban y la instalación
tenía que ser limpiada a intervalos muy cortos. Las pocas partículas
de granulados que se obtuvieron presentaban también una liberación
del agente tensioactivo, que era más lenta que la de los aglomerados
producidos de acuerdo con el invento.
Para la compactación se empleó el mismo material,
que se había utilizado también para la extrusión precedentemente
descrita. Se utilizó un compactador de la entidad Sahut Conreur S.A.
(Raismes-Francia), que estaba equipado con cilindros
que tenían una longitud de 600 mm y un diámetro de 145 mm. El
compactador se hizo funcionar con 8 revoluciones por minuto y a unas
presiones de 2,5 - 5 t/cm. La distancia entre los dos cilindros fue
de 2 mm. La potencia absorbida por el compactador fue de 26 kW. Se
trabajó con un caudal de paso de 2,7 t/h.
En tal caso se mostró que el agente tensioactivo
no iónico era parcialmente extraído a presión a partir del material
en bruto. Esto conducía a un pegamiento de los rodillos. El producto
final resultante, por esta razón, se podía desmenuzar y separar por
tamizado sólo con muchas dificultades y manifestaba una considerable
pegajosidad.
En resumen se puso de manifiesto que los
aglomerados producidos conforme al invento manifestaban unas
propiedades ventajosas en comparación con los materiales extrudidos
o compactados en lo que se refiere a la recepción del agente
tensioactivo, la pequeña pegajosidad y la rápida liberación del
agente tensioactivo. Además, se pudieron obtener con altos
rendimientos unos tamaños de partículas con unos diámetros de las
partículas de aproximadamente 0,4 a 2 mm, tal como son usuales en la
industria de los detergentes. Además, el procedimiento empleado para
la producción de los aglomerados conformes al invento consume menos
tiempo y costos.
Se puso de manifiesto también que mediante el
empleo de una alta presión al realizar la compactación y la
extrusión, una parte del agente tensioactivo se extraía de nuevo a
presión desde la estructura, con lo que se pierden de nuevo las
ventajosas propiedades de los aglomerados.
Con el fin de evitar esto, se tuvieron que
agregar adicionales componentes en forma de polvos, con lo que, sin
embargo, se disminuiría de nuevo el contenido de agentes
tensioactivos no iónicos y se introducirían ciertos componentes, que
no tienen ninguna influencia positiva sobre las propiedades de
lavado.
El procedimiento conforme al invento es
esencialmente más eficiente, más barato y se contenta con un empleo
de máquinas esencialmente menor que lo que sucede en el caso de una
extrusión o compactación, toda vez que en el caso de los
procedimientos de producción mencionados en último término se
necesita por lo general todavía un subsiguiente desmenuzamiento de
los productos extrudidos o compactados.
Con el fin de investigar la subsiguiente
"exudación" de los aglomerados, la estabilidad en
almacenamiento se investigó de la siguiente manera:
Una muestra procedente del Ejemplo 2 con un
material de soporte que se basaba en Sipernat 22 y EX 0255 en la
relación 1:1, que se había revestido con 10% de Wessalith P con el
fin de aumentar el grado de blancura, se sometió a un ensayo de
almacenamiento durante 3 días a 40ºC en una estufa de desecación de
la marca Heraeus. Después del ensayo de almacenamiento, se llevó a
cabo un análisis granulométrico en un tamiz con escalones de 0,2 mm.
Como comparación, una parte de los correspondientes aglomerados se
sometió a un análisis granulométrico, sin almacenarlos a 40ºC. Tal
como se muestra a continuación, los aglomerados son estables en
tales condiciones de almacenamiento. No se pudo comprobar ninguna
aglutinación, puesto que los análisis granulométricos de las
muestras almacenadas a la temperatura ambiente y de las muestras
almacenadas a 40ºC son idénticos, dentro del error de medición y con
pequeñas desviaciones condicionadas por las tomas de muestras.
En este Ejemplo se investigó si la producción de
aglomerados con un contenido similarmente alto de agente
tensioactivo es posible también mediando utilización de un compuesto
etoxilado de éster metílico de ácido graso. Para esto, se
dispusieron previamente 400 g de una mezcla de Laundrosil DGA y
Sipernat 22 en la relación 1:1 en un mezclador Eirich junto con el
agente tensioactivo no iónico Genagen 24 MEE 080 (Clariant,
Frankfurt) por lenta adición del agente tensioactivo. Se pudieron
obtener unos aglomerados con un contenido de agente tensioactivo de
58%. Éstos, después de un revestimiento con 10% de Wessalith P y de
una separación por tamizado a unos tamaños de partículas de 0,2 -
1,2 mm, tenían un peso a granel de 700 g/l. También estos
aglomerados muestran, en el ensayo antes representado (medición de
la tensión superficial en función de la duración de la agitación con
1 g de un granulado), una rápida liberación del agente tensioactivo
no iónico. Ya después de una duración de la agitación de 70 segundos
(s) se consiguen unos valores de la tensión superficial de 30 - 35
mN/m.
Con el fin de investigar la influencia de una
activación preliminar de la bentonita empleada, en vez de la
bentonita EX 0255 empleada en los Ejemplos 1 y 2 precedentes, se
empleó la correspondiente bentonita EX 0276 no activada. La
producción de los aglomerados se llevó a cabo tal como se ha
descrito en el Ejemplo 1, utilizándose la respectiva bentonita en la
relación de 1:1, referida al % en peso, con el ácido silícico de
precipitación Sipernat 22. Se puso de manifiesto que en el caso de
la utilización de la bentonita no activada EX 0276, se había
alcanzado un contenido de agente tensioactivo de 54%, al contrario
de lo cual, en el caso de utilizarse la correspondiente bentonita EX
0255 activada se alcanzaba un contenido de agente tensioactivo
manifiestamente mayor, de 61%. Esto demuestra la influencia positiva
de una activación del silicato estratificado empleado.
Se produjeron aglomerados tal como se describe en
el Ejemplo 1, empleándose en lugar de la bentonita EX 0255 la
hectorita Optigel SH, obtenible de la entidad
Süd-Chemie AG. También en este caso se puso de
manifiesto que a partir de un contenido de 12% en peso de un ácido
silícico precipitado se podía observar un aumento superior al
proporcional de la capacidad de recepción del agente tensioactivo.
En el caso de una relación de hectorita a ácido silícico precipitado
= 1:1, se podía conseguir un contenido del agente tensioactivo de
58%.
Mediando utilización de Laundrosil DGA
(Süd-Chemie AG) como componente mineral
estratificado, de Wessalith P (Degussa) como componente zeolítico, y
de Sipernat 22 (Degussa) como ácido silícico precipitado, se
produjeron de acuerdo con el Ejemplo 1 unos aglomerados, que
contenían los componentes precedentes en las relaciones indicadas en
la siguiente Tabla 4.
De modo sorprendente, se encontró que, en
comparación con el Ejemplo 7 (o el Ejemplo 3), por reemplazo de una
parte del ácido silícico precipitado por una zeolita, se disminuye
sólo insignificantemente (en un 2%) el contenido máximo de agente
tensioactivo no iónico, a pesar de que la zeolita pura (Wessalith P)
tenía solamente una capacidad de recepción del agente tensioactivo
de aproximadamente 30%. Manifiestamente, en este caso la zeolita
puede reemplazar funcionalmente al ácido silícico precipitado en la
"estructura estabilizada de castillo de naipes" de los
aglomerados conformes al invento.
Claims (20)
1. Aglomerados que contienen silicatos
estratificados con agentes tensioactivos no iónicos como aditivo a
detergentes, los cuales contienen
- a)
- por lo menos un silicato estratificado natural o sintético, seleccionado entre el grupo de las arcillas que contienen montmorillonita, en particular una bentonita, así como una atapulgita, hectorita y/o beidellita en una cantidad de más de 10% en peso (componente a),
- b)
- por lo menos un ácido silícico precipitado, en una cantidad de por lo menos 12% en peso (componente b),
en cada caso referidas a la
cantidad total de materiales de
soporte,
- c)
- por lo menos un agente tensioactivo no iónico, en una cantidad de > 50% en peso (componente c) referida al aglomerado total,
no efectuándose ninguna
compactación ni extrusión al realizar la producción de los
aglomerados.
2. Aglomerados de acuerdo con la reivindicación
1, caracterizados porque éstos contienen por lo menos 52% en
peso de un agente tensioactivo no iónico.
3. Aglomerados de acuerdo con la reivindicación 1
ó 2, caracterizados porque éstos contienen hasta 75% en peso,
y en particular hasta 80% en peso, de un agente tensioactivo no
iónico.
4. Aglomerados de acuerdo con una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizados porque éstos
tienen un contenido de por menos 15% en peso, en particular de por
lo menos 20% en peso, de un ácido silícico precipitado, referido a
la cantidad total de materiales de soporte.
5. Aglomerados de acuerdo con una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizados porque la
relación del silicato estratificado al ácido silícico precipitado,
referida a tantos por ciento en peso, está situada entre 1:20 y
20:1, de modo preferido entre 2:1 y 1:2, en particular en
aproximadamente 1:1.
6. Aglomerados de acuerdo con una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizados porque los
componentes a) hasta c) constituyen por lo menos un 85% en peso,
preferiblemente por lo menos un 90% en peso, y de modo especialmente
preferido por lo menos un 95% en peso, de los aglomerados.
7. Aglomerados de acuerdo con una de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizados porque adicionalmente
está contenida por lo menos una zeolita (componente d), de modo
preferido en una cantidad situada entre 0,5 y 60% en peso, en
particular entre 5 y 30% en peso, referida a los materiales de
soporte.
8. Aglomerados de acuerdo con una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizados porque están
contenidos de 10 a 15% en peso de una bentonita, de 5 a 15% en peso
de una zeolita y de 10 a 30% en peso de ácido silícico precipitado,
referido al aglomerado total.
9. Aglomerados de acuerdo con la reivindicación 6
ó 7, caracterizados porque los componentes a) hasta d)
constituyen por lo menos un 85% en peso, de modo preferido por lo
menos un 90% en peso, y de modo especialmente preferido por lo menos
un 95% en peso, de los aglomerados.
10. Procedimiento para la producción de
aglomerados que contienen silicatos estratificados, con un agente
tensioactivo no iónico, en el que se mezclan intensivamente
- a)
- por lo menos un silicato estratificado natural o sintético, seleccionado entre el grupo de las arcillas que contienen montmorillonita, en particular una bentonita, así como una atapulgita, hectorita y/o beidellita, en una cantidad de más de 10% en peso (componente a),
- b)
- por lo menos un ácido silícico precipitado, en una cantidad de por lo menos 12% en peso (componente b);
en cada caso referido a la cantidad
total de materiales de
soporte,
- c)
- por lo menos un agente tensioactivo no iónico, en una cantidad de > 50% en peso (componente c) referido al aglomerado total;
- d)
- eventualmente por lo menos una zeolita, de modo preferido en una cantidad de 0,5% en peso hasta 60% en peso, referida a la cantidad total de materiales de soporte, sin compactación ni extrusión, y se aglomeran.
\newpage
11. Procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 10, caracterizado porque más de un 60%, en
particular más de un 80%, de las partículas tienen unos diámetros de
partículas comprendidos entre 0,1 y 3 mm, en particular entre 0,2 y
2 mm, de modo especialmente preferido entre 0,4 y 1,4 mm.
12. Procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 10 u 11, caracterizado porque el mezclamiento
intensivo y la aglomeración se llevan a cabo en una capa fluidizada
producida mecánicamente.
13. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 10 a 12, caracterizado porque en el caso del
dispositivo para el mezclamiento intensivo se trata de un mezclador
intensivo que se hace funcionar en régimen continuo o
discontinuo.
14. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 10 a 13, caracterizado porque en un segundo
mezclador se efectúa un revestimiento de las partículas de
aglomerado, conservándose la estructura de las partículas.
15. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 10 a 14, caracterizado porque para el
revestimiento se utilizan una zeolita, una bentonita, un talco o un
polvo de dióxido de titanio.
16. Aglomerados que contienen minerales
estratificados con agentes tensioactivos no iónicos, obtenibles de
acuerdo con el procedimiento según una de las reivindicaciones 10 a
15.
17. Utilización de los aglomerados que contienen
minerales estratificados, con agentes tensioactivos no iónicos de
acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 9 en un detergente.
18. Utilización de acuerdo con la reivindicación
17, en la que los aglomerados que contienen minerales estratificados
se utilizan en el detergente en una cantidad de 0,5 a 60% en peso,
en particular de 1 a 40% en peso, y de modo especialmente preferido
de 5 a 25% en peso.
19. Utilización de acuerdo con una de las
reivindicaciones 17 y 18, caracterizada porque el detergente
se presenta en forma de tabletas.
20. Detergente o aditivo para detergente, que
contiene los aglomerados de acuerdo con una de las reivindicaciones
1 a 9.
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