ES2228888T3 - Uso de un catalizador para la alquilacion de hidrocarburos. - Google Patents
Uso de un catalizador para la alquilacion de hidrocarburos.Info
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Abstract
El uso de un catalizador para la alquilación de hidrocarburos, catalizador que comprende una función de hidrogenación y una zeolita, en el que la relación entre: (i) el volumen de poros del catalizador con un diámetro en el intervalo 40-8.000 nm y (ii) la longitud específica de las partículas de catalizador está en el intervalo 0, 01- 0, 90 ml/(gumm), y en el que el catalizador tiene un volumen total de poros de al menos 0, 20 ml/g y el volumen de los poros del catalizador con un diámetro en el intervalo 40- 8.000 nm está por debajo de 0, 30 ml/g.
Description
Uso de un catalizador para la alquilación de
hidrocarburos.
La presente invención se refiere al uso de un
catalizador para la alquilación de hidrocarburos.
Dentro del marco de la presente invención, el
término alquilación se refiere a la reacción de un hidrocarburo,
tal como un hidrocarburo aromático o un hidrocarburo saturado, con
una olefina. Sin limitar el alcance de la invención, la invención
se ilustrará posteriormente comentando la alquilación de
hidrocarburos saturados, en general hidrocarburos saturados
ramificados, con una olefina para dar hidrocarburos saturados
altamente ramificados con un peso molecular más alto.
Esta reacción es de interés porque, por medio de
la alquilación de isobutano con una olefina que contiene
2-6 átomos de carbono, es posible obtener un
alquilato que tiene un alto índice de octano y que hierve en el
intervalo de las gasolinas. Las gasolinas distintas obtenidas
mediante craqueo de fracciones de petróleo más pesadas, tales como
gasoil de vacío y residuo atmosférico, gasolinas obtenidas mediante
alquilación, esencialmente no tienen contaminantes tales azufre y
nitrógeno y de este modo tienen características de quemado limpias.
Sus altas propiedades antidetonantes, representadas mediante un
índice de octano alto, reducen la necesidad de añadir compuestos
antidetonantes medioambientalmente nocivos, tales como el plomo.
También, en gasolinas distintas obtenidas mediante reformado de
nafta o mediante craqueo de fracciones de petróleo más pesadas, el
alquilato contiene pocos o ningunos aromáticos u olefinas, lo que,
medioambientalmente hablando, es una ventaja adicional.
La reacción de alquilación se cataliza por ácido.
En la actualidad, en el equipamiento comercial de alquilación se
hace uso de catalizadores ácidos líquidos, tales como ácido
sulfúrico y fluoruro de hidrógeno. El uso de tales catalizadores
comporta un amplio intervalo de problemas. Por ejemplo, el ácido
sulfúrico y el fluoruro de hidrógeno son altamente corrosivos, de
modo que el equipamiento usado tiene que cumplir requerimientos de
alta calidad. Puesto que es indeseable la presencia de materiales
altamente corrosivos en el combustible resultante, el ácido
residual se tiene que separar del alquilato. También, debido a las
separaciones de fases que se tienen que llevar a cabo, el
procedimiento es complicado y por eso caro. Además, siempre existe
el riesgo de que se emitan sustancias tóxicas, tales como fluoruro
de hidrógeno.
Un desarrollo más reciente en este campo es el
uso de catalizadores ácidos sólidos, tales como catalizadores que
contienen zeolitas. De este modo, la patente WO 9823560 describe el
uso en la alquilación de hidrocarburos saturados de un catalizador
que contiene una zeolita, tal como una zeolita Y, y una función de
hidrogenación, tal como un metal noble del Grupo VIII, por ejemplo
platino o paladio, y, opcionalmente, un material matriz, tal como
alúmina. Aunque el rendimiento de este catalizador es
satisfactorio, hay necesidad todavía de un aumento adicional de la
actividad, selectividad y estabilidad catalíticas de estos
catalizadores.
Sorprendentemente, se ha encontrado ahora que el
rendimiento se puede mejorar adicionalmente eligiendo unas
características del catalizador tales que (a) la relación entre (i)
el volumen de poros del catalizador con un diámetro en el intervalo
40-8.000 nm y (ii) la longitud específica de las
partículas de catalizador está en el intervalo
0,01-0,90 ml/(g\cdotmm), (b) el volumen total de
poros del catalizador es al menos 0,20 ml/g y (c) el volumen de los
poros del catalizador con un diámetro en el intervalo
40-8.000 nm está por debajo de 0,30 ml/g.
Más adelante se explicará la invención con más
detalle.
La presente invención está relacionada con el uso
en la alquilación de hidrocarburos de un catalizador en partículas
que comprende una función de hidrogenación y una zeolita, en el que
la relación entre (i) el volumen de poros del catalizador con un
diámetro en el intervalo 40-8.000 nm y (ii) la
longitud específica de las partículas de catalizador está en el
intervalo 0,01-0,90 ml/(g\cdotmm), y en el que el
catalizador tiene un volumen total de poros de al menos
0,20 ml/g y el volumen de los poros del catalizador con un diámetro en el intervalo 40-8.000 nm está por debajo de 0,30 ml/g.
0,20 ml/g y el volumen de los poros del catalizador con un diámetro en el intervalo 40-8.000 nm está por debajo de 0,30 ml/g.
En lo que sigue, los poros que tienen un diámetro
en el intervalo 40-8.000 nm se denominan
"macroporos" y el volumen de estos poros se designa como
"volumen de macroporos".
La longitud específica de las partículas de
catalizador se define como la relación entre el volumen geométrico
y la superficie geométrica de la parte sólida de estas partículas
de catalizador. La determinación del volumen geométrico y la
superficie geométrica es conocida por los expertos en la técnica y
se puede llevar a cabo, por ejemplo, como se describe en la patente
DE 2354558. Es de destacar que la longitud específica es diferente
al diámetro de la partícula de catalizador. Por ejemplo, para una
partícula de catalizador cilíndrica el diámetro de la partícula es
cuatro a seis veces mayor (dependiendo del diámetro y la longitud
de la partícula) que la longitud específica. Además, el diámetro de,
por ejemplo, una esfera es seis veces mayor que la longitud
específica.
Es de destacar que la patente
EP-216938 describe el uso de tales catalizadores en
hidrotratamiento, pero no en reacciones de alquilación.
Como se estableció antes, es esencial que el
catalizador usado en la presente invención tenga una relación entre
el volumen de macroporos y la longitud específica en el intervalo
0,01-0,90 ml/(g\cdotmm). Como además se estableció
antes, es esencial que el catalizador usado en la presente
invención tenga un volumen total de poros de al menos 0,20 ml/g y
que el volumen de macroporos esté por debajo de 0,30 ml/g.
Como se muestra más adelante en los ejemplos
(comparativos), el catalizador muestra un rendimiento
significativamente más pobre en la alquilación de alimentaciones
hidrocarbonadas si la relación entre el volumen de macroporos y la
longitud específica y/o el volumen total de poros está fuera de
estos intervalos.
Preferiblemente, la relación entre el volumen de
macroporos y la longitud específica está por encima de 0,20
ml/(g\cdotmm), más preferiblemente por encima de 0,30
ml/(g\cdotmm), e incluso más preferiblemente por encima de 0,40
ml/(g\cdotmm), así como preferiblemente por debajo de 0,80
ml/(g\cdotmm). Además, se prefiere que el catalizador tenga un
volumen total de poros de al menos 0,23 ml/g, y lo más
preferiblemente de al menos 0,25 ml/g.
Preferiblemente, las partículas de catalizador
tienen una longitud específica de al menos 0,10 mm, más
preferiblemente de al menos 0,16 mm, y lo más preferiblemente de al
menos 0,20 mm. Preferiblemente el límite superior de la longitud
específica se sitúa en 2,0 mm, más preferiblemente en 1,0 mm, y lo
más preferiblemente en 0,6 mm.
Las partículas de catalizador pueden tener muchas
formas diferentes, incluyendo esferas, cilindros, anillos, y
polilóbulos simétricos o asimétricos, por ejemplo tri y
tetralóbulos. Preferiblemente, las partículas de catalizador tienen
un diámetro medio de al menos 0,5 mm, más preferiblemente de al
menos 0,8 mm, y lo más preferiblemente de al menos 1,0 mm.
Preferiblemente el límite superior del diámetro medio de partículas
se sitúa en 10,0 mm, más preferiblemente en 5,0 mm, e incluso más
preferiblemente en 3,0 mm.
Preferiblemente, el volumen de macroporos varía
de 0,05 a 0,30 ml/g, más preferiblemente de 0,08 a 0,30 ml/g, e
incluso más preferiblemente de 0,08 a 0,25 ml/g.
El catalizador comprende una zeolita. Ejemplos de
zeolitas contenidas en el catalizador son zeolitas Y, incluidas las
zeolitas H-Y y las zeolitas USY, zeolitas beta,
MCM-22, y MCM-36. Preferiblemente,
la zeolita es una zeolita Y con un tamaño de celda unidad en el
intervalo 24,34-24,72 angstroms. Más
preferiblemente, la zeolita es una zeolita Y con un tamaño de celda
unidad en el intervalo 24,40-24,61 angstroms y una
relación molar de sílice: alúmina en el intervalo
7-18, y lo más preferiblemente la zeolita es una
zeolita Y con un tamaño de celda unidad en el intervalo
24,24-24,58 angstroms y una relación molar de
sílice: alúmina en el intervalo 7,85-13,75.
Como se estableció antes, el catalizador
comprende una función de hidrogenación. Una función de hidrogenación
adecuada comprende, por ejemplo, un metal noble del Grupo VIII.
Preferiblemente, el metal noble del Grupo VIII está contenido en el
catalizador en una cantidad de 0,01-2% en peso, y
más preferiblemente 0,1-1% en peso, calculada como
metal y basada en el peso de la zeolita. Preferiblemente, el metal
noble del Grupo VIII comprende paladio y/o platino.
Preferiblemente, el catalizador comprende
adicionalmente un material matriz. Ejemplos de materiales matriz
adecuados son alúmina, sílice, titania, zirconia, arcillas, y sus
mezclas. Generalmente se prefieren los materiales matriz que
comprenden alúmina.
Preferiblemente, el catalizador comprende
2-98% en peso de la zeolita y 98-2%
en peso del material matriz, basado en el peso total de la zeolita y
el material matriz presentes en el catalizador. Más preferiblemente
el catalizador comprende 10-90% en peso de la
zeolita y 90-10% en peso del material matriz, basado
en el peso total de la zeolita y el material matriz contenidos en
el catalizador. Incluso más preferiblemente el catalizador
comprende 20-80% en peso de la zeolita y
80-20% en peso del material matriz, lo más
preferiblemente 50-80% en peso de la zeolita y
20-50% en peso del material matriz, basado en el
peso total de la zeolita y el material matriz contenidos en el
catalizador.
Preferiblemente, el catalizador consiste
esencialmente en una función de hidrogenación, una zeolita y,
opcionalmente, un material matriz. Más preferiblemente, el
catalizador consiste esencialmente en una zeolita, un metal noble
del Grupo VIII y un material matriz. Además, se prefiere que el
catalizador no contenga esencialmente metales de tierra rara y/o
metales no nobles del Grupo VIII. De este modo, lo más
preferiblemente, el catalizador de la invención consiste
esencialmente en un compuesto de un metal noble del Grupo VIII, una
zeolita y una matriz, en el
que:
que:
- (i)
- la zeolita consiste esencialmente en compuestos oxidados (óxidos e hidróxidos) de un elemento del Grupo III, tal como aluminio, y/o un elemento del Grupo IV, tal como silicio, y, opcionalmente, compuestos oxidados de un elemento del Grupo I, tal como sodio, y/o de un elemento del Grupo II, tal como calcio, y/o un elemento del Grupo V, tal como fósforo, y, opcionalmente, adicionalmente amonio y/o agua, y
- (ii)
- la matriz se selecciona del grupo de compuestos oxidados de silicio, aluminio, titanio, zirconio, metales del Grupo II o sus mezclas.
El catalizador se puede preparar mediante
procedimientos comunes en la industria. Un procedimiento típico
comprende las etapas sucesivas de:
- (i)
- conformar, por ejemplo, extrudir la zeolita, opcionalmente después de mezclarla con un material matriz, para formar partículas,
- (ii)
- calcinar las partículas resultantes, y
- (iii)
- incorporar la función de hidrogenación en las partículas calcinadas mediante, por ejemplo, impregnar las partículas con una solución de un componente de un metal de hidrogenación y/o mediante intercambio iónico (competitivo).
Alternativamente, el catalizador se puede
preparar, por ejemplo, mediante un procedimiento que comprende las
etapas sucesivas de:
- (i)
- incorporar la función de hidrogenación en la zeolita o en una mezcla de la zeolita y el material matriz,
- (ii)
- conformar, por ejemplo, extrudir el material resultante para formar partículas, y
- (iii)
- calcinar las partículas resultantes.
El catalizador es particularmente adecuado para
la alquilación de hidrocarburos saturados. Por lo tanto, la
invención se refiere al uso del catalizador de la invención en la
alquilación de estas alimentaciones. Como se estableció antes, la
alquilación comprende la reacción de un hidrocarburo saturado con
una olefina o un precursor de olefina, en presencia del catalizador
de la invención, para dar hidrocarburos saturados altamente
ramificados con un peso molecular más alto.
Preferiblemente, el hidrocarburo es un
hidrocarburo saturado ramificado, tal como un isoalcano, que tiene
4-10 átomos de carbono. Son ejemplos el isobutano,
isopentano, isohexano o sus mezclas, siendo el isobutano el más
preferido. Las olefinas a usar en el procedimiento de alquilación
generalmente tienen 2-10 átomos de carbono,
preferiblemente 2-6 átomos de carbono, aún más
preferiblemente 3-5 átomos de carbono, y los más
preferiblemente 4 átomos de carbono. Lo más preferiblemente, el
procedimiento de alquilación consiste en la alquilación de isobutano
con butenos.
Como será evidente para los expertos, el
procedimiento de alquilación se puede aplicar en cualquier forma
adecuada, incluyendo procedimientos en lecho fluidificado,
procedimientos en suspensión, y procedimientos en lecho fijo. Los
procedimientos se pueden llevar a cabo en varios lechos y/o
reactores, cada uno con una adición separada de olefina. En tal
caso, el procedimiento de la invención se puede llevar a cabo en
cada lecho o reactor separado.
Las condiciones adecuadas del procedimiento son
conocidas por los expertos. Preferiblemente, se aplica un
procedimiento de alquilación como se describe en la patente WO
9823560. Las condiciones aplicadas en este procedimiento se resumen
en la Tabla siguiente:
Intervalo de temperatura | Intervalo de presión | Relación molar de hidrocarburo | |
(ºC) | (bares) | saturado a olefina | |
Preferido | -40 - 250 | 1 - 100 | 5:1 - 5.000:1 |
Más preferido | 0 - 150 | 10 - 40 | 50:1 - 1.000:1 |
Lo más preferido | 60 - 95 | 15 - 30 | 150:1 - 750:1 |
Preferiblemente, durante el procedimiento de
alquilación se aplica una técnica de regeneración como se describe
en la patente WO 9823560. Más en particular, preferiblemente durante
el procedimiento de alquilación el catalizador se somete
intermitentemente a una etapa de regeneración, poniéndole en
contacto con una alimentación que contiene un compuesto alifático e
hidrógeno, siendo dicha regeneración llevada preferiblemente a cabo
a 90% o menos, más preferiblemente a 60% o menos, incluso más
preferiblemente a 20% o menos, y lo más preferiblemente a 10% o
menos del ciclo activo del catalizador. El ciclo activo del
catalizador se define como el tiempo transcurrido desde el comienzo
de la alimentación del agente de alquilación, hasta el momento en
que de la sección del reactor que contiene el catalizador sale sin
convertirse 20% del agente de alquilación, sin contar la
isomerización dentro de la molécula, en comparación con la entrada
de la sección del reactor que contiene el catalizador.
Opcionalmente, en este procedimiento el catalizador se puede
someter periódicamente a una regeneración a alta temperatura con
hidrógeno en fase gaseosa. Preferiblemente, esta regeneración a alta
temperatura se lleva a cabo a una temperatura de al menos 150ºC,
más preferiblemente a 175-600ºC, y lo más
preferiblemente a 200-400ºC. Para detalles de este
procedimiento de regeneración se hace referencia a la patente WO
9823560, y en particular a la página 4, líneas
5-19, y la página 9, línea 13, hasta la página 13,
línea 2.
El uso del catalizador en el procedimiento de
alquilación anterior da lugar a una alta conversión de olefina
(cantidad de olefina en la alimentación que se convierte en la
reacción), un alto rendimiento de alquilato C5+ (cantidad en peso de
alquilato C5+ producido, dividida por el peso global de olefina
consumida) y un alto índice de octano, mientras que se puede
restringir la cantidad de subproductos indeseables C9+ y, de este
modo, se puede mejorar la estabilidad del catalizador. Para detalles
respecto a estos parámetros se hace referencia a la patente WO
9823560.
En la presente invención se aplicó el siguiente
método de caracterización.
El volumen de macroporos así como el volumen
total de poros se determinaron por medio de la intrusión de mercurio
en base a la ecuación de Washburn:
D =
\frac{-4\gamma
cos\theta}{p}
siendo D el diámetro de poros, p la
presión aplicada durante la medida, \gamma la tensión
superficial, tomada como 480 dinas/cm, y \theta el ángulo de
contacto, tomado como 140º. En la presente medida, la presión se
varió sobre un intervalo tal que la medida abarcó los poros con un
diámetro en el intervalo 3,6-8.000
nm.
La presente invención se ilustrará más adelante
por medio de los ejemplos que siguen:
Un reactor de reciclaje de lecho fijo, como se
describe en la patente WO 9823560, con un diámetro de 2 cm se llenó
con una mezcla de 1:1 en volumen/volumen de 38,6 gramos de
productos extruídos de catalizador y partículas de carborundo
(malla 60). En el centro del tubo del reactor se dispuso un termopar
de 6 mm de diámetro. El reactor se barrió con nitrógeno durante 30
minutos (100 Nl/h). A continuación, el sistema se ensayó para fugas
a presión elevada, después de lo cual la presión se elevó a 21
bares y el nitrógeno se remplazó con hidrógeno (100 Nl/h). Luego la
temperatura del reactor se elevó a 200ºC a una velocidad de 1ºC/min.
Después de 1 hora a 200ºC, la temperatura se elevó luego a 400ºC a
una velocidad de 1ºC/min. Después de 1 hora a 400ºC, la temperatura
del reactor se redujo hasta la temperatura de reacción, la cual se
da en los ejemplos que siguen.
Con la obtención de la temperatura de reacción se
detuvo la corriente de hidrógeno. Se suministró al reactor isobutano
a un caudal de aproximadamente 4.000 gramos/hora. Se devolvió al
reactor aproximadamente 95-98% del isobutano. Se
vació para análisis aproximadamente 2-5%. Se
suministró al reactor una cantidad de isobutano adecuada para
asegurar una cantidad constante de líquido en el sistema. Cuando el
sistema se hubo estabilizado, se le añadió una cantidad adecuada de
cis-2-buteno para dar un
cis-2-buteno-WHSV
como se da en los ejemplos que siguen (calculado sobre el peso de
zeolita en la muestra de catalizador). El caudal global de líquido
en el sistema se mantuvo en aproximadamente 4.000 g/h. En los
ejemplos que siguen se da la relación en peso de isobutano a
cis-2-buteno en la alimentación del
reactor (sin considerar el material sin reaccionar devuelto al
reactor). La presión en el reactor ascendió a 21 bares.
Cada vez, después de 1 hora de reacción, el
catalizador se regeneró lavándolo con isobutano durante 5 minutos,
seguido por 50 minutos de regeneración por medio de ponerlo en
contacto con una solución de 1% en moles de H_{2} en isobutano, y
luego lavarlo con isobutano durante otros 5 minutos (siendo 1 hora
el tiempo total de lavado y regeneración). Después de esta etapa de
lavado, la alquilación se inició de nuevo. Las condiciones del
procedimiento durante las etapas de lavado y la etapa de
regeneración fueron las mismas que durante la etapa de reacción.
Salvo que se especifique otra cosa, el
rendimiento catalítico se midió después de que se alcanzara un
estado estable. El rendimiento se caracterizó mediante la
conversión de olefina, el índice de octano "research" (RON, del
inglés "Research Octane Number"), el rendimiento de alquilato
C5+, y el porcentaje en peso de subproductos indeseables C9+
(excluido el 2,2,5-trimetilhexano), calculado sobre
el alquilato C5+. Se determinó el RON como se describe en las
páginas 13 y 14 de la patente WO 9823560, siendo la única excepción
que se estimó que la contribución al RON de C9+ total (excluido el
2,2,5-trimetilhexano) fue 84, en lugar de 90. El
rendimiento de alquilato C5+ se define como la cantidad en peso de
alquilato C5+ producido, dividido por el peso global de olefina
consumida.
Un catalizador de la invención se ensayó según el
procedimiento de ensayo descrito antes. La relación en peso de
isobutano a cis-2-buteno en la
alimentación del reactor (sin considerar el material sin reaccionar
devuelto al reactor) fue 20. La temperatura de reacción fue 70ºC.
El cis-2-buteno-WHSV
fue 0,21 h^{-1}. El catalizador tenía las siguientes
propiedades:
Composición del catalizador: | |
Ácido sólido: | Zeolita USY |
Cantidad de ácido sólido: | 70% en peso (basado en el peso total de ácido sólido y matriz) |
Metal de hidrogenación: | Platino |
Cantidad de metal de hidrogenación: | 0,34% en peso |
Matriz: | Alúmina |
Cantidad de matriz: | 30% en peso (basado en el peso total de ácido sólido y matriz) |
Forma del catalizador: | Materiales extruidos cilíndricos |
Características de poros/partículas: | |
Volumen de macroporos: | 0,17 ml/g |
Longitud específica: | 0,22 mm (diámetro medio: 1,0 mm, longitud media: 4 mm) |
Volumen de macroporos/longitud específica: | 0,77 ml/(g\cdotmm) |
Volumen total de poros: | 0,36 ml/g |
El rendimiento catalítico se da en la Tabla que
sigue.
Se ensayó un catalizador con la misma composición
y forma que el catalizador del Ejemplo 1. El catalizador tenía una
relación entre el volumen de macroporos y la longitud específica de
0,64 ml/(g\cdotmm) [volumen de macroporos: 0,14 ml/g, longitud
específica: 0,22 mm (diámetro medio: 1,0 mm, longitud media: 4 mm)].
Su volumen total de poros fue 0,35 ml/g. La relación en peso de
isobutano a cis-2-buteno en la
alimentación del reactor (sin considerar el material sin reaccionar
devuelto al reactor) fue 19. La temperatura de reacción fue 70ºC.
El cis-2-buteno-WHSV
fue 0,21 h^{-1}. Las condiciones adicionales de ensayo fueron
como se describe en el Ejemplo 1. El rendimiento catalítico se da en
la Tabla que sigue.
Se ensayó un catalizador con la misma composición
y forma que el catalizador del Ejemplo 1. El catalizador tenía una
relación entre el volumen de macroporos y la longitud específica de
0,41 ml/(g\cdotmm) [volumen de macroporos: 0,09 ml/g, longitud
específica: 0,22 mm (diámetro medio: 1,0 mm, longitud media: 4 mm)].
Su volumen total de poros fue 0,27 ml/g. La relación en peso de
isobutano a cis-2-buteno en la
alimentación del reactor (sin considerar el material sin reaccionar
devuelto al reactor) fue 19. La temperatura de reacción fue 70ºC.
El cis-2-buteno-WHSV
fue 0,21 h^{-1}. Las condiciones adicionales de ensayo fueron
como se describe en el Ejemplo 1. El rendimiento catalítico se da en
la Tabla que sigue.
Se ensayó un catalizador con la misma composición
y forma que el del Ejemplo 1. El catalizador tenía una relación
entre el volumen de macroporos y la longitud específica de 0,49
ml/(g\cdotmm) [volumen de macroporos: 0,17 ml/g, longitud
específica: 0,35 mm (diámetro medio: 1,7 mm, longitud media: 4 mm)].
Su volumen total de poros fue 0,38 ml/g. La relación en peso de
isobutano a cis-2-buteno en la
alimentación del reactor (sin considerar el material sin reaccionar
devuelto al reactor) fue 26. La temperatura de reacción fue 80ºC.
El cis-2-buteno-WHSV
fue 0,19 h^{-1}. Las condiciones adicionales de ensayo fueron
como se describe en el Ejemplo 1. El rendimiento catalítico se da en
la Tabla que sigue.
Ejemplo comparativo
A
Se ensayó un catalizador con la misma composición
y forma que el catalizador del Ejemplo 1. El catalizador tenía una
relación entre el volumen de macroporos y la longitud específica de
0,95 ml/(g\cdotmm) [volumen de macroporos: 0,21 ml/g, longitud
específica: 0,22 mm (diámetro medio: 1,0 mm, longitud media: 4 mm)],
que se sitúa fuera del intervalo reivindicado. Su volumen total de
poros fue 0,50 ml/g. La relación en peso de isobutano a
cis-2-buteno en la alimentación del
reactor (sin considerar el material sin reaccionar devuelto al
reactor) fue 30. La temperatura de reacción fue 70ºC. El
cis-2-buteno-WHSV
fue 0,21 h^{-1}. Las condiciones adicionales de ensayo fueron
como se describe en el Ejemplo 1. El rendimiento catalítico se da en
la Tabla que sigue.
Ejemplo comparativo
B
Se ensayó un catalizador con la misma composición
y forma que el catalizador del Ejemplo 1. El catalizador tenía una
relación entre el volumen de macroporos y la longitud específica de
0,18 ml/(g\cdotmm) [volumen de macroporos: 0,04 ml/g, longitud
específica: 0,22 mm (diámetro medio: 1,0 mm, longitud media: 4 mm)].
Su volumen total de poros fue 0,19 ml/g, que se sitúa fuera del
intervalo reivindicado. La relación en peso de isobutano a
cis-2-buteno en la alimentación del
reactor (sin considerar el material sin reaccionar devuelto al
reactor) fue 27. La temperatura de reacción fue 80ºC. El
cis-2-buteno-WHSV
fue 0,19 h^{-1}. Las condiciones adicionales de ensayo fueron
como se describe en el Ejemplo 1. Como no se pudo alcanzar un estado
estable, el rendimiento catalítico se midió después de 60 horas. Los
resultados se dan en la Tabla que sigue.
El rendimiento catalítico de los catalizadores de
los ejemplos anteriores se resume en la Tabla que sigue:
El rendimiento de los catalizadores de los
ejemplos comparativos A y B es significativamente peor que el de los
ejemplos 1-4. Más en particular, el rendimiento de
alquilato C5+ es significativamente más bajo que los
correspondientes rendimientos de los catalizadores según la
invención, mientras que el porcentaje en peso de C9+ indeseables se
sitúa significativamente por encima de los valores correspondientes
de los catalizadores de los ejemplos 1-4.
Es de destacar que se observa este pobre
rendimiento de los catalizadores de los ejemplos comparativos A y B
a pesar del hecho de que se ensayaron en condiciones que deberían
conducir a un mejor rendimiento catalítico que las condiciones bajo
las que se ensayaron los catalizadores de los ejemplos
1-4. Más en particular, la relación en peso entre
isobutano y cis-2-buteno en los
ejemplos comparativos A y B es más alta que en los ejemplos
1-4. Una relación en peso más alta implica una
cantidad menor de olefina en el reactor y de este modo un riesgo
menor de un exceso de olefina que pueda reaccionar con el alquilato
formado dando lugar a productos indeseables C9+.
Claims (11)
1. El uso de un catalizador para la alquilación
de hidrocarburos, catalizador que comprende una función de
hidrogenación y una zeolita, en el que la relación entre (i) el
volumen de poros del catalizador con un diámetro en el intervalo
40-8.000 nm y (ii) la longitud específica de las
partículas de catalizador está en el intervalo
0,01-0,90 ml/(g\cdotmm), y en el que el
catalizador tiene un volumen total de poros de al menos 0,20 ml/g y
el volumen de los poros del catalizador con un diámetro en el
intervalo 40-8.000 nm está por debajo de 0,30
ml/g.
2. El uso según la reivindicación 1,
caracterizado porque los hidrocarburos son hidrocarburos
saturados.
3. El uso según las reivindicaciones 1 ó 2, en el
que la relación entre (i) el volumen de poros del catalizador con
un diámetro en el intervalo 40-8.000 nm y (ii) la
longitud específica de las partículas de catalizador es al menos
0,20 ml/(g\cdotmm).
4. El uso según una cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que el catalizador tiene un
volumen total de poros de al menos 0,23 ml/g.
5. El uso según una cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que la función de hidrogenación
consiste esencialmente en un metal noble del Grupo VIII.
6. El uso según una cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que la zeolita es una zeolita Y
con un tamaño de celda unidad en el intervalo
24,34-24,72 angstroms.
7. El uso según la reivindicación 6, en el que la
zeolita Y tiene un tamaño de celda unidad en el intervalo
24,40-24,61 angstroms.
8. El uso según la reivindicación 7, en el que la
zeolita Y tiene un tamaño de celda unidad en el intervalo
24,45-24,58 angstroms.
9. El uso según una cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que el catalizador comprende
adicionalmente un material matriz.
10. El uso según la reivindicación 9, en el que
el material matriz comprende alúmina.
11. El uso según una cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que el catalizador no tiene
metales de tierra rara ni metales no nobles del Grupo VIII.
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