EP3452657A1 - Verfahren zur steuerung einer vorrichtung zur behandlung von faserstoff - Google Patents

Verfahren zur steuerung einer vorrichtung zur behandlung von faserstoff

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EP3452657A1
EP3452657A1 EP17724321.9A EP17724321A EP3452657A1 EP 3452657 A1 EP3452657 A1 EP 3452657A1 EP 17724321 A EP17724321 A EP 17724321A EP 3452657 A1 EP3452657 A1 EP 3452657A1
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EP
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treatment
power
gap
measured
values
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EP17724321.9A
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Herr Christian MARCONATO
Paul-Wilhelm Sepke
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Voith Patent GmbH
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Voith Patent GmbH
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Publication date
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    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21D—TREATMENT OF THE MATERIALS BEFORE PASSING TO THE PAPER-MAKING MACHINE
    • D21D1/00—Methods of beating or refining; Beaters of the Hollander type
    • D21D1/20—Methods of refining
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21D—TREATMENT OF THE MATERIALS BEFORE PASSING TO THE PAPER-MAKING MACHINE
    • D21D1/00—Methods of beating or refining; Beaters of the Hollander type
    • D21D1/20—Methods of refining
    • D21D1/30—Disc mills
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21G—CALENDERS; ACCESSORIES FOR PAPER-MAKING MACHINES
    • D21G9/00—Other accessories for paper-making machines
    • D21G9/0009—Paper-making control systems
    • D21G9/0018—Paper-making control systems controlling the stock preparation

Definitions

  • the invention relates to a method for controlling a device for the treatment of pulp based at least partially on their idle power, wherein the device has a housing in which a first treatment tool and a second treatment tool is arranged, the treatment tools are each mounted on a base plate, a rotationally symmetric Have shape, are arranged coaxially to each other, rotate relative to each other about a common axis and limit a radially flowed through by the fiber material treatment gap, the gap width is changed by an axial displacement of at least one base plate of a treatment tool.
  • Devices of the above-mentioned Art be z. B. used to improve the quality of pulp, TMP or pulp, which was obtained from waste paper.
  • pulp fibers i. To mill fresh pulp and / or waste paper fibers in order to achieve the desired properties, in particular in terms of strength, porosity, formation and surface in the fibrous web produced therefrom.
  • the refiners used for this purpose because of the relatively rapid wear of the grinding surfaces, are formed by interchangeable grinding sets screwed to the corresponding base plate.
  • the grinding sets must be optimally adapted to the pulp to be treated, also to prevent excessive wear of the sets.
  • an optimal use of the available grinding surface is sought.
  • the object of the invention is to enable as simple as possible a safe and efficient operation of these devices. According to the invention, this object is achieved in that measured over the life of at least one treatment tool several times at least one value of idle power in the presence of pulp or water during opening and / or closing of the treatment gap stored in a memory of the controller and alone or in conjunction with other values is evaluated by the controller.
  • the idling performance of the device changes during the service life of the treatment tools. With increasing wear of the profile of the treatment tools, the idle power is reduced relatively strong.
  • the idling power refers to the throughput amount of pulp per unit time and is usually between 40 and 250, in particular between 40 and 150 kWh, but very important.
  • At least one value of the no-load power measured when opening and / or closing the treatment gap should be used directly or indirectly, for example over average values or the combination with other parameter values for controlling the overall power and thus also the specific power of the device. So far, it has been customary to determine the idle power of the device during commissioning and to save it for the control or to use a predetermined value for this purpose.
  • the total power consumed is composed of the no-load power and the specific power of the device relevant to the desired treatment intensity.
  • the most accurate possible determination of the idling power is sought, it may be advantageous to carry out the measurement of the idling power at a constant gap width.
  • the value of the idling power is measured several times, preferably at certain time intervals, for example of a few seconds, and stored in the memory.
  • a substantial increase in the measurement accuracy can be achieved by forming at least a part of the values of the idle power measured when opening and / or closing the treatment gap at least a first average value and storing it in the memory as the current idling power.
  • a second average value should be formed at least from part of the values of the idle power measured when opening and / or closing the treatment gap and stored in the memory instead of the first average value as current idling power, but values are disregarded that deviate more than 20% from the corresponding first average. Because of the relatively frequent delivery of values for the current idling power, old values should be disregarded so that the control of the device is based on one or more of the last measured values of idle power and / or their first averages and / or their second averages.
  • the essential parameters such as pressure, flow and pulp consistency of the pulp suspension should be within the normal operating range.
  • one treatment tool should rotate and the other not, with at least one treatment tool being mounted axially displaceable.
  • treatment tool and base plate can also be made in one piece.
  • LC low-consistency
  • the pulp may in particular also be TMP, high-yield pulp, MDF pulp, wood chips or the like. Substances act.
  • Figure 1 a schematic cross section through a refiner
  • While a treatment tool 3 is stationary and thus designed as a stator, the other treatment tool 4 is rotatably mounted in the housing 2 of the refiner.
  • the treatment tools 3,4 each have a rotationally symmetrical shape, wherein
  • the two annular grinding surfaces are arranged parallel to each other and the gap distance between them via an axial displacement, usually of the rotating treatment tool 3 is adjustable.
  • the rotating grinding surface is here moved in the direction of rotation by a rotatably mounted in the housing 2 shaft. This shaft is driven by an existing also in the housing 2 drive.
  • the fiber suspension 1 to be ground passes via an inlet through the center into the grinding gap 6 between the grinding surfaces of the two treatment tools 3, 4.
  • the fiber suspension 1 passes the cooperating grinding surfaces radially outwards and leaves the adjoining annular space through a drain.
  • Both grinding surfaces are each formed by a plurality of grinding plates, which extend over in each case a peripheral segment of the corresponding grinding surface.
  • the grinding plates result in a continuous grinding surface.
  • the refining plates and thus also the refining surfaces are generally formed by a plurality of substantially radially extending grinding bars 9 and intermediate grooves. Not shown are the means known per se, with which the rotating treatment tool 4 axially displaced and the extent of this axial displacement is measured.
  • the non-rotating treatment tool 3 does not change its axial position.
  • the treatment tools 3,4 are mounted on corresponding base plates 7,8.
  • the treatment gap 6 can not only be perpendicular but, as in the case of cone refiners, also inclined to the axis of rotation 5.
  • Figure 2 illustrates the change in the real idle power P Lr eai of the refiner over the operating time t, which increases with increasing operating time t and Thus, increasing wear of the treatment tools 3.4 largely continuously reduced.
  • the total power P G supplied to the treatment device is composed of the no-load power P Lr eai and the specific power P s responsible for the treatment intensity of the pulp 1, ie the grinding power.
  • the updating of the value of the idle power P L stored for the control of the treatment device is generally carried out in the presence of pulp 1 during opening and / or closing of the treatment gap 6 under normal operating parameters such as pressure, flow and consistency.
  • the idling power P L of the treatment device is measured in each case several times and at specific time intervals of approximately 2 s and stored as values of the no-load power P L in the memory.
  • a first average value is formed by the values of the idle power P L measured when opening or closing the treatment gap 6. From these measured values of the idling power P L , a second average value is then formed and stored, taking into account values which deviate more than 20% from the corresponding first average value. If a second average value for the opening and a second average value for the closing of the treatment gap 6 are calculated, a common, second average value for the control is formed from both.
  • the second average value of the idle power P L as the basis for the control of the treatment device, larger measurement errors can be excluded. This takes into account the fact that with increasing proximity to the closed treatment gap 6, the power consumption increases and is significantly above the idle power P L.
  • the control performs an opening and closing of the treatment gap 6 specifically for determining the current idling power P L.
  • the real idle power P Lr eai deviates too much from the stored in the control of the treatment device idle power P L.
  • the no-load power P L is measured when the treatment gap 6 is closed and stored in the memory as a starting value for the control.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Steuerung einer Vorrichtung zur Behandlung von Faserstoff (1) zumindest teilweise auf Grundlage ihrer Leerlaufleistung (PL), wobei die Vorrichtung ein Gehäuse (2) besitzt, in welchem ein erstes Behandlungswerkzeug (3) und ein zweites Behandlungswerkzeug (4) angeordnet ist, die Behandlungswerkzeuge (3,4) jeweils auf einer Grundplatte (7,8) befestigt sind, eine rotationssymmetrische Form haben, koaxial zueinander angeordnet sind, sich relativ zueinander um eine gemeinsame Achse (5) drehen und einen vom Faserstoff (1) radial durchströmten Behandlungsspalt (6) begrenzen, dessen Spaltbreite über eine axiale Verschiebung wenigstens einer Grundplatte (7,8) eines Behandlungswerkzeuges (3,4) veränderbar ist. Dabei soll die Steuerung der Vorrichtung <b>dadurch</b> verbessert werden, dass über die Lebensdauer wenigstens eines Behandlungswerzeuges (3, 4) mehrfach ein Wert der Leerlaufleistung (PL) bei Anwesenheit von Faserstoff (1) oder Wasser gemessen, in einem Speicher der Steuerung abgelegt und allein oder in Verbindung mit anderen Werten von der Steuerung ausgewertet wird.

Description

VERFAHREN ZUR STEUERUNG EINER VORRICHTUNG
ZUR BEHANDLUNG VON FASERSTOFF
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Steuerung einer Vorrichtung zur Behandlung von Faserstoff zumindest teilweise auf Grundlage ihrer Leerlaufleistung, wobei die Vorrichtung ein Gehäuse besitzt, in welchem ein erstes Behandlungswerkzeug und ein zweites Behandlungswerkzeug angeordnet ist, die Behandlungswerkzeuge jeweils auf einer Grundplatte befestigt sind, eine rotationssymmetrische Form haben, koaxial zueinander angeordnet sind, sich relativ zueinander um eine gemeinsame Achse drehen und einen vom Faserstoff radial durchströmten Behandlungsspalt begrenzen, dessen Spaltbreite über eine axiale Verschiebung wenigstens einer Grundplatte eines Behandlungswerkzeuges veränderbar ist.
Durch die relativ hohe Konsistenz, die der Faserstoff bei der Behandlung hat, ist eine intensive mechanische Bearbeitung bei derartigen Vorrichtungen ( Refiner) möglich, obwohl sich die relativ zueinander bewegbaren Behandlungswerkzeuge nicht berühren, sondern sich vielmehr in einem geringen Abstand aneinander vorbeibewegen. Dabei treten ganz erhebliche Kräfte auf.
Vorrichtungen der o. g. Art werden z. B. zur Qualitätsverbesserung von Zellstoff, TMP oder Faserstoff eingesetzt, der aus Altpapier gewonnen wurde.
Es ist seit langem bekannt, Zellstofffasern, d.h. Frischzellstoff und/oder Altpapierfasern zu mahlen, um bei der daraus hergestellten Faserstoffbahn die gewünschten Eigenschaften, insbesondere hinsichtlich Festigkeit, Porosität, Formation und Oberfläche erreichen zu können.
Bei den dabei zum Einsatz kommenden Refinern werden die Mahlflächen wegen des relativ schnellen Verschleißes von auswechselbaren, mit der entsprechenden Grundplatte verschraubten Mahlgarnituren gebildet.
Für das Erreichen der gewünschten Fasereigenschaften, insbesondere den Mahlgrad müssen die Mahlgarnituren dem zu behandelnden Faserstoff bestmöglich angepasst werden, auch um einen übermäßigen Verschleiß der Garnituren zu verhindern. Außerdem wird zur Effizienzsteigerung der Faserbehandlung eine optimale Nutzung der verfügbaren Mahlfläche angestrebt.
Aus der US 2004 / 01 12 997 A1 wie auch der DE 2 939 587 A1 sowie der DE 3 602 833 A1 ist es bekannt, die Leerlaufleistung vor Inbetriebnahme einmalig zu messen oder zu berechnen und als Basis für die Maschinensteuerung zu benutzen.
In allen Fällen vermindert sich bei einem zu großen Spalt die Effizienz der Behandlung. Bei einem zu kleinen Spalt wiederum besteht die Gefahr einer zu hohen, elektrischen Stromaufnahme und des Kontakts der Behandlungswerkzeuge.
Die Aufgabe der Erfindung ist es mit möglichst einfachen Mitteln einen sicheren und effizienten Betrieb dieser Vorrichtungen zu ermöglichen. Erfindungsgemäß wurde die Aufgabe dadurch gelöst, dass über die Lebensdauer wenigstens eines Behandlungswerkzeuges mehrfach zumindest jeweils ein Wert der Leerlaufleistung bei Anwesenheit von Faserstoff oder Wasser während eines Öffnens und/oder Schließens des Behandlungsspaltes gemessen, in einem Speicher der Steuerung abgelegt und allein oder in Verbindung mit anderen Werten von der Steuerung ausgewertet wird.
Hierbei wurde erkannt, dass sich die Leerlaufleistung der Vorrichtung während der Betriebsdauer der Behandlungswerkzeuge ändert. Mit zunehmendem Verschleiß des Profils der Behandlungswerkzeuge verringert sich die Leerlaufleistung relativ stark. Bei der Steuerung bzw. Regelung der Vorrichtung ist die Leerlaufleistung, welche sich auf die Durchsatzmenge an Faserstoff pro Zeiteinheit bezieht und meist zwischen 40 und 250, insbesondere zwischen 40 und 150 kWh liegt, jedoch sehr wichtig.
Daher sollte wenigstens ein, beim Öffnen und/oder Schließen des Behandlungsspaltes gemessener Wert der Leerlaufleistung direkt oder indirekt, beispielsweise über Durchschnittswerte oder die Verknüpfung mit anderen Parameterwerten zur Steuerung der Gesamtleistung und damit auch der spezifischen Leistung der Vorrichtung verwendet werden. Bisher ist es üblich die Leerlaufleistung der Vorrichtung bei der Inbetriebnahme zu bestimmen und für die Steuerung abzuspeichern oder hierfür einen vorgegebenen Wert zu verwenden.
Die gesamte aufgenommene Leistung setzt sich zusammen aus der Leerlaufleistung und der für die angestrebte Behandlungsintensität relevanten spezifischen Leistung der Vorrichtung.
Mit voranschreitender Betriebszeit der jeweiligen Behandlungswerkzeuge und damit auch zunehmendem Verschleiß derselben, insbesondere deren Profils vermindert sich die aktuelle Leerlaufleistung der Vorrichtung. Infolgedessen müsste die gesamte Leistungsaufnahme entsprechend abgesenkt werden.
Da die Leerlaufleistung bei bisherigen Steuerungen/Regelungen jedoch als konstant angesehen wird, kann es dazu kommen, dass die gesamte aufgenommen Leistung für die angestrebte Behandlungsintensität um Werte von 20% und mehr zu hoch angesetzt ist.
Des Weiteren kann es beim Schließen des Behandlungsspaltes dazu kommen, dass die Leistung wegen einer, infolge Verschleißes verminderten Leerlaufleistung zu hoch ist und entsprechend nachkorrigiert werden muss oder sogar zu Schäden an den Behandlungswerkzeugen führt.
Wird eine möglichst genaue Bestimmung der Leerlaufleistung angestrebt, so kann es vorteilhaft sein, die Messung der Leerlaufleistung bei konstanter Spaltbreite durchzuführen.
Andererseits könnten in kürzerer Zeit mehr Messungen der Leerlaufleistung bei sich ändernder Spaltbreite möglich sein.
Um die Genauigkeit der Messung zu erhöhen, ist es allgemein von Vorteil, wenn beim Öffnen und/oder Schließen des Behandlungsspaltes der Wert der Leerlaufleistung jeweils mehrfach, vorzugsweise in bestimmten Zeitabständen, beispielsweise von einigen Sekunden gemessen und im Speicher abgelegt wird. Dabei kann eine wesentliche Steigerung der Messgenauigkeit erreicht werden, indem zumindest von einem Teil der, beim Öffnen und/oder Schließen des Behandlungsspaltes gemessenen Werte der Leerlaufleistung wenigstens ein erster Durchschnittswert gebildet und im Speicher als aktuelle Leerlaufleistung abgelegt wird.
Allerdings können sich dennoch größere Messfehler für die Leerlaufleistung ergeben, wenn der Behandlungsspalt nur geringfügig geöffnet ist. Um diese Werte bei der Durchschnittsbildung auszuschließen, sollte zumindest von einem Teil der, beim Öffnen und/oder Schließen des Behandlungsspaltes gemessenen Werte der Leerlaufleistung ein zweiter Durchschnittswert gebildet und im Speicher statt des ersten Durchschnittswertes als aktuelle Leerlaufleistung abgelegt werden, bei dem aber Werte unberücksichtigt bleiben, die mehr als 20% vom entsprechenden ersten Durchschnittswert abweichen. Wegen der relativ häufigen Lieferung von Werten für die aktuelle Leerlaufleistung sollten alte Werte unberücksichtigt bleiben, so dass die Steuerung der Vorrichtung auf Grundlage eines oder mehrerer der zuletzt gemessenen Werte der Leerlaufleistung und/oder ihrer ersten Durchschnittswerte und/oder ihrer zweiten Durchschnittswerte erfolgt.
Für den Fall, dass der Behandlungsspalt über eine vorgegebene, maximale Betriebszeit von zum Beispiel 24 h geschlossen bleibt, sollte dieser im Interesse eines möglichst aktuellen Wertes für die Leerlaufleistung extra zur Bestimmung der Leerlaufleistung geöffnet und wieder geschlossen werden.
Um nach einem Wechsel wenigstens eines Behandlungswerkzeuges einen Startwert für die Steuerung im Speicher ablegen zu können, kann es vorteilhaft sein, die Leerlaufleistung vom Servicepersonal messen und eingeben oder aber die Leerlaufleistung beim Schließen des Behandlungsspaltes durch die Steuerung selbst messen zu lassen.
Allgemein sollten bei der Bestimmung der Leerlaufleistung die wesentlichen Parameter, wie Druck, Durchfluss und Stoffdichte der Faserstoffsuspension im normalen Betriebsbereich liegen. Im Interesse eines einfachen Aufbaus der Vorrichtung sollte ein Behandlungswerkzeug rotieren und das andere nicht, wobei zumindest ein Behandlungswerkzeug axial verschiebbar gelagert ist. Bei speziellen Ausführungen können Behandlungswerkzeug und Grundplatte auch einstückig ausgeführt sein.
Besonders vorteilhaft ist die Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens bei einem Refiner, insbesondere LC(Niedrigkonsistenz)-Refiner, wobei die Stoffdichte des Faserstoffs zwischen 2 und 6, vorzugsweise zwischen 3,5 und 4,5 % liegt.
Bei dem Faserstoff kann es sich insbesondere auch um TMP, Hochausbeute- Zellstoff, MDF-Faserstoff, Hackschnitzel aus Holz o.ä. Stoffe handeln.
Nachfolgend soll die Erfindung an einem Ausführungsbeispiel näher erläutert werden. In der beigefügten Zeichnung zeigt:
Figur 1 : einen schematischen Querschnitt durch einen Refiner und
Figur 2: die Veränderung der realen Leerlaufleistung PLreai und die Anpassung der
Gesamtleistung PG über die Zeit t. Der Papierfaserstoff 1 wird gemäß Figur 1 direkt in den zentralen, d.h. radial inneren Bereich der Refiner-Garnitur, welche von den beiden Behandlungswerkzeugen 3,4 gebildet wird, gedrückt.
Während ein Behandlungswerkzeug 3 feststehend und damit als Stator ausgebildet ist, ist das andere Behandlungswerkzeug 4 rotierbar im Gehäuse 2 des Refiners gelagert.
Die Behandlungswerkzeuge 3,4 haben jeweils eine rotationssymmetrische Form, wobei
die beiden kreisringförmigen Mahlflächen parallel zueinander angeordnet sind und der Spalt-Abstand zwischen diesen über eine axiale Verschiebung, meist des rotierenden Behandlungswerkzeuges 3 einstellbar ist. Die rotierende Mahlfläche wird hier von einer im Gehäuse 2 rotierbar gelagerten Welle in Rotationsrichtung bewegt. Angetrieben wird diese Welle von einem ebenfalls im Gehäuse 2 vorhandenen Antrieb. Die zu mahlende Fasersuspension 1 gelangt bei dem gezeigten Beispiel über einen Zulauf durch das Zentrum in den Mahl-Spalt 6 zwischen den Mahlflächen der beiden Behandlungswerkzeuge 3,4.
Die Fasersuspension 1 passiert die zusammenwirkenden Mahlflächen radial nach außen und verlässt den sich anschließenden Ringraum durch einen Ablauf.
Beide Mahlflächen werden jeweils von mehreren Mahlplatten gebildet, die sich über jeweils ein Umfangsegment der entsprechenden Mahlfläche erstrecken.
In Umfangsrichtung nebeneinander gereiht ergeben die Mahlplatten eine durchgehende Mahlfläche.
Die Mahlplatten und damit auch die Mahlflächen werden in der Regel von einer Vielzahl von im Wesentlichen radial verlaufenden Mahlleisten 9 und dazwischenliegenden Nuten gebildet. Nicht dargestellt sind die an sich bekannten Mittel, mit denen das rotierende Behandlungswerkzeug 4 axial verschoben und das Maß dieser Axialverschiebung gemessen wird. Das nicht-rotierende Behandlungswerkzeug 3 verändert seine axiale Lage nicht. Des Weiteren sind die Behandlungswerkzeuge 3,4 auf entsprechenden Grundplatten 7,8 befestigt. Im Unterschied zu dem hier gezeigten Beispiel kann der Behandlungsspalt 6 nicht nur senkrecht sondern wie bei Kegel-Refinern auch geneigt zur Rotationsachse 5 verlaufen. Figur 2 veranschaulicht die Veränderung der realen Leerlaufleistung PLreai des Refiners über die Betriebsdauer t, welche sich mit zunehmender Betriebsdauer t und damit auch zunehmendem Verschleiß der Behandlungswerkzeuge 3,4 weitestgehend kontinuierlich vermindert.
Dabei setzt sich die Gesamtleistung PG, welche der Behandlungsvorrichtung zugeführt wird, aus der Leerlaufleistung PLreai und der für die Behandlungsintensität des Faserstoffs 1 , d.h. die Mahlleistung verantwortlichen spezifischen Leistung Ps zusammen.
Um zu vermeiden, dass die spezifische Leistung Ps über die Betriebsdauer der Behandlungswerkzeuge 3,4 wesentlich höher wird, als dies für die angestrebte Behandlungsintensität des Faserstoffs 1 erforderlich wäre, wird die, für die Steuerung der Behandlungsvorrichtung abgespeicherte Leerlaufleistung PL über die Betriebsdauer t vielfach aktualisiert, d.h. auf die reale Leerlaufleistung PLreai abgeglichen.
Dies bedeutet, bei dem in Figur 2 gezeigten Fall einer konstanten spezifischen Leistung Ps über die Betriebsdauer t, dass die Gesamtleistung PG zeitgleich und in gleichem Umfang wie die abgespeicherte Leerlaufleistung PL und damit in sehr ähnlicher weise wie die reale Leerlaufleistung PLreai reduziert wird.
Das Aktualisieren des für die Steuerung der Behandlungsvorrichtung abgespeicherten Wertes der Leerlaufleistung PL erfolgt generell bei Anwesenheit von Faserstoff 1 während eines Öffnens und/oder Schließens des Behandlungsspaltes 6 bei normalen Betriebsparametern wie Druck, Durchfluß und Stoffdichte.
Hierzu wird beim Öffnen und/oder Schließen des Behandlungsspaltes die Leerlaufleistung PL der Behandlungsvorrichtung jeweils mehrfach und in bestimmten Zeitabständen von ca. 2 s gemessen und als Werte der Leerlaufleistung PL im Speicher abgelegt.
Anschließend wird von den, beim Öffnen oder Schließen des Behandlungsspaltes 6 gemessenen Werten der Leerlaufleistung PL ein erster Durchschnittswert gebildet. Von diesen gemessenen Werten der Leerlaufleistung PL wird dann ein zweiter Durchschnittswert gebildet und abgespeichert, wobei Werte unberücksichtigt bleiben, die mehr als 20% vom entsprechenden ersten Durchschnittswert abweichen. Wird ein zweiter Durchschnittswert für das Öffnen und ein zweiter Durchschnittswert für das Schließen des Behandlungsspaltes 6 berechnet, so wird aus beiden ein gemeinsamer, zweiter Durchschnittswert für die Steuerung gebildet. Durch die Verwendung des zweiten Durchschnittswertes der Leerlaufleistung PL als Basis für die Steuerung der Behandlungsvorrichtung können größere Messfehler ausgeschlossen werden. Dies berücksichtigt den Umstand, dass mit zunehmender Nähe zum geschlossenen Behandlungsspalt 6 die Leistungsaufnahme steigt und wesentlich über der Leerlaufleistung PL liegt.
Für die Steuerung der Vorrichtung relevant sind jeweils nur die zuletzt abgespeicherten Ergebnisse der Leerlaufleistung PL bzw. des entsprechenden Durchschnittswertes, d.h., dass ältere Werte im Speicher der Steuerung überschrieben/gelöscht werden können.
Wird der Behandlungsspalt 6 über einen längeren Zeitraum von zum Beispiel maximal 24 h nicht geöffnet, so führt die Steuerung speziell zur Bestimmung der aktuellen Leerlaufleistung PL eine Öffnung und Schließung des Behandlungsspaltes 6 durch. So kann verhindert werden, dass die reale Leerlaufleistung PLreai zu stark von der in der Steuerung der Behandlungsvorrichtung abgespeicherten Leerlaufleistung PL abweicht.
Bei der Inbetriebnahme der Behandlungsvorrichtung oder einem Wechsel der Behandlungswerkzeuge 3,4 bzw. ihrer Garnituren wird die Leerlaufleistung PL beim Schließen des Behandlungsspaltes 6 gemessen und als Startwert für die Steuerung im Speicher abgelegt.
Die Kenntnis von der zumindest annähernd realen Leerlaufleistung PL hat nicht nur einen Einfluss auf die spezifische Leistung sondern auch auf die Steuerung der Spaltverstellung bei den Behandlungswerkzeugen 3,4. Außerdem kann bei Unterschreiten einer vorgegebenen, minimalen Leerlaufleistung PL auf einen entsprechend hohen Verschleiß bei den Behandlungswerkzeugen 3,4 geschlossen werden, was deren Wechsel notwendig macht.

Claims

Patentansprüche
1 . Verfahren zur Steuerung einer Vorrichtung zur Behandlung von
Faserstoff (1 ) zumindest teilweise auf Grundlage ihrer Leerlaufleistung (PL), wobei die Vorrichtung ein Gehäuse (2) besitzt, in welchem ein erstes Behandlungswerkzeug (3) und ein zweites Behandlungswerkzeug (4) angeordnet ist, die Behandlungswerkzeuge (3,4) jeweils auf einer Grundplatte (7,8) befestigt sind, eine rotationssymmetrische Form haben, koaxial zueinander angeordnet sind, sich relativ zueinander um eine gemeinsame Achse (5) drehen und einen vom Faserstoff (1 ) radial durchströmten Behandlungsspalt (6) begrenzen, dessen Spaltbreite über eine axiale Verschiebung wenigstens einer Grundplatte (7,8) eines
Behandlungswerkzeuges (3,4) veränderbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass über die Lebensdauer wenigstens eines Behandlungswerkzeuges (3,4) mehrfach ein Wert der Leerlaufleistung (PL) bei Anwesenheit von Faserstoff (1 ) oder Wasser gemessen, in einem Speicher der Steuerung abgelegt und allein oder in Verbindung mit anderen Werten von der Steuerung ausgewertet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Wert der Leerlaufleistung (PL) bei konstanter Spaltbreite gemessen wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Wert der Leerlaufleistung (PL) bei sich ändernder Spaltbreite gemessen wird.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass beim Öffnen und/oder Schließen des Behandlungsspaltes (6) der Wert der Leerlaufleistung (PL) jeweils mehrfach, vorzugsweise in bestimmten Zeitabständen gemessen und im Speicher abgelegt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest von einem Teil der, beim Öffnen und/oder Schließen des Behandlungsspaltes (6) gemessenen Werte der Leerlaufleistung (PL) wenigstens ein erster Durchschnittswert gebildet und im Speicher abgelegt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest von einem Teil der, beim Öffnen und/oder Schließen des Behandlungsspaltes (6) gemessenen Werte der Leerlaufleistung (PL) ein zweiter Durchschnittswert gebildet und im Speicher abgelegt wird, bei dem Werte unberücksichtigt bleiben, die mehr als 20% vom entsprechenden ersten Durchschnittswert abweichen.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuerung der Vorrichtung auf Grundlage eines oder mehrerer der zuletzt gemessenen Werte der Leerlaufleistung (PL) und/oder ihrer ersten Durchschnittswerte und/oder ihrer zweiten Durchschnittswerte erfolgt.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens ein, beim Öffnen und/oder Schließen des Behandlungsspaltes (6) gemessener Wert der Leerlaufleistung (PL) direkt oder indirekt zur Steuerung der Gesamtleistung (PG) der Vorrichtung verwendet wird.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Behandlungsspalt (6) nach Überschreiten einer vorgegebenen, maximalen Betriebszeit der Vorrichtung zur Bestimmung der Leerlaufleistung (PL) geöffnet und wieder geschlossen wird.
10.Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass nach einem Wechsel wenigstens eines Behandlungswerkzeuges (3,4) die Leerlaufleistung (PL) vorzugsweise beim Schließen des Behandlungsspaltes (6) gemessen und als Startwert für die Steuerung im Speicher abgelegt wird.
1 1 . Anwendung des Verfahrens nach einem der vorhergehenden Ansprüche
bei einem Refiner, insbesondere einem LC-Refiner.
EP17724321.9A 2016-05-04 2017-04-27 Verfahren zur steuerung eines refiners zur behandlung von faserstoff Active EP3452657B1 (de)

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