EP2613206A1

EP2613206A1 - Spiral à deux ressort-spiraux à isochronisme amélioré

Info

Publication number: EP2613206A1
Application number: EP12194292.4A
Authority: EP
Inventors: Jean-Luc Helfer; Kaspar Trümpy
Original assignee: Montres Breguet SA
Current assignee: Montres Breguet SA
Priority date: 2012-01-05
Filing date: 2012-11-26
Publication date: 2013-07-10
Anticipated expiration: 2032-11-26
Also published as: US9004748B2; CN103197526A; EP2613206B1; HK1187118A1; US20130176834A1; TW201341988A; JP5563674B2; JP2013140161A; CN103197526B; TWI569115B

Abstract

L'invention se rapporte à un spiral (1) comportant un premier ressort-spiral (3) dont la courbe s'étend dans un premier plan et dont la spire interne (6) comporte une virole (10), un deuxième ressort-spiral (5) dont la courbe s'étend dans un deuxième plan parallèle au premier plan, une attache (4) solidarisant la spire externe du premier ressort-spiral (3) à la spire externe du deuxième ressort-spiral (5) afin de former un spiral (1) double en série. Selon l'invention, la courbe du premier ressort-spiral (3) et la courbe du deuxième ressort-spiral (5) comportent chacune un pas continûment variable et sont symétriques par rapport à une droite (A) parallèle aux premier et deuxième plans et passant par le plan médian de projection (P) de l'attache (4) et chaque ressort-spiral (3, 5) comporte en outre au moins deux contrepoids (8, 8', 9, 9') afin de compenser le balourd formé par la masse de l'attache (4) et personnaliser la pente d'anisochronisme du spiral (1). L'invention concerne le domaine des pièces d'horlogerie.

Description

Domaine de l'invention

L'invention se rapporte à un spiral utilisé pour former un résonateur balancier - spiral dont la courbure autorise un développement à centre de masse sensiblement immobile.

Arrière plan de l'invention

Les documents EP 2 184 652 , EP 2 196 867 et EP 2 105 807 expliquent comment fabriquer des spiraux à élévation de courbe en matériaux micro-usinables respectivement à l'aide de trois parties, de deux parties ou de manière monobloc. Ces documents sont incorporés par référence à la présente description.
Il est connu d'appliquer les critères de Phillips pour déterminer la courbure théorique d'une courbe terminale. Cependant, les critères de Phillips sont en fait une approximation qui ne donne pas forcément satisfaction si un écart de marche encore plus réduit est souhaité.

Résumé de l'invention

Le but de la présente invention est de pallier tout ou partie les inconvénients cités précédemment en proposant un spiral respectant des conditions prédéterminées apte à réduire le déplacement du centre de masse du spiral en contraction et en expansion.
A cet effet, l'invention se rapporte à un spiral comportant un premier ressort-spiral dont la courbe s'étend dans un premier plan et dont la spire interne comporte une virole, un deuxième ressort-spiral dont la courbe s'étend dans un deuxième plan parallèle au premier plan, une attache solidarisant la spire externe du premier ressort-spiral à la spire externe du deuxième ressort-spiral afin de former un spiral double en série caractérisé en ce que la courbe du premier ressort-spiral et la courbe du deuxième ressort-spiral comportent chacune un pas continûment variable et sont symétriques par rapport à une droite parallèle aux premier et deuxième plans et passant par le plan médian de projection de l'attache, chaque courbe tendant à ce que la relation suivante soit sensiblement nulle : ${\vec{P}}^{(n)} = \frac{n + 1}{L^{n + 1}} \int_{0}^{L} ds \cdot s^{n} \cdot \vec{x} (s)$

où :

P ⁽ⁿ⁾ est le moment du spiral d'ordre n ;
L est la longueur du spiral ;
sⁿ représente l'abscisse curviligne le long du spiral à la puissance d'ordre n ;
x (s) est la paramétrisation du spiral par son abscisse curviligne.

Conformément à d'autres caractéristiques avantageuses de l'invention :

lesdits au moins deux contrepoids sont symétriques selon ladite même droite que les courbures ;
deux contrepoids sont situés à côté de l'attache et deux autres contrepoids sont situés du côté opposé à l'attache afin de minimiser le balourd ;
chaque contrepoids est sensiblement en forme de H, les bras parallèles du H étant sensiblement parallèles à la courbure locale du ressort-spiral auquel il est associé ;
les raideurs et/ou les masses apportées localement par lesdits contrepoids et ladite attache sont utilisées pour modifier la pente d'anisochronisme du spiral ;
les faces principales de l'attache sont sensiblement parallèles à ladite droite de symétrie ;
la spire interne du deuxième ressort-spiral comporte un dispositif de décalage agencé pour s'attacher à un piton dans le plan du deuxième ressort-spiral ;
le dispositif de décalage comporte une pièce en prolongement de la spire interne du deuxième ressort-spiral, ladite pièce étant plus rigide que ledit deuxième ressort-spiral afin de ne pas fournir de couple élastique ;
la pièce en prolongement est reliée à la spire interne à l'aide d'un coude sensiblement en forme de U ;
la pièce en prolongement est venue de matière avec le deuxième ressort-spiral ;
la pièce en prolongement est rendue plus rigide par une épaisseur au moins trois fois supérieure par rapport à celle dudit deuxième ressort-spiral ;
la pièce peut être partiellement ajourée pour diminuer sa masse ;
la spire interne du premier ressort-spiral comporte un dispositif d'agrandissement de la virole dans le plan du premier ressort-spiral ;
le dispositif d'agrandissement comporte un bourrelet prolongeant la spire interne du premier ressort-spiral, ledit bourrelet étant plus rigide que ledit premier ressort-spiral afin de ne pas fournir de couple élastique ;
le bourrelet est sensiblement en forme de U ;
le bourrelet est venu de matière avec le premier ressort-spiral ;
le spiral est formé à partir de silicium ;
le spiral comporte au moins une partie recouverte de dioxyde de silicium afin de limiter sa sensibilité aux variations de température et aux chocs mécaniques.

Par conséquent, avantageusement selon l'invention, un spiral peut être fabriqué en respectant des conditions prédéterminées afin de réduire le déplacement du centre de masse du spiral en contraction et en expansion. Ce déplacement faible ou négligeable permet avantageusement de réduire le ventre des courbes d'anisochronisme à une valeur sensiblement égale ou inférieure 0,5 s.j^-1. De plus, avantageusement selon l'invention, la pente d'anisochronisme du spiral peut être personnalisée afin de compenser celle donnée par le retard à l'échappement.
De plus, l'invention se rapporte à un résonateur pour une pièce d'horlogerie comportant un balancier caractérisé en ce que le balancier coopère avec un spiral conforme à l'une des variantes précédentes.

Description sommaire des dessins

D'autres particularités et avantages ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels :

les figures 1 et 2 sont des schémas destinés à expliquer les raisonnements suivis ;
les figures 3 à 5 sont des exemples de calcul de courbures à 2,3 spires respectant respectivement les équations des moments jusqu'à l'ordre 2, 3 et 4 ;
les figures 6 à 8 sont des exemples de calcul de courbures à 5,3 spires respectant respectivement les équations des moments jusqu'à l'ordre 2, 3 et 4 ;
les figures 9 et 10 sont des représentations en perspective d'un spiral selon l'invention ;
la figure 11 est une représentation vue de dessus du spiral des figures 9 et 10.

Description détaillée des modes de réalisation préférés

Les variations de marche d'une montre mécanique relativement à sa fréquence théorique sont principalement dues à l'échappement et au résonateur balancier - spiral. On distingue deux types de variations de marche suivant qu'elles soient engendrées par l'amplitude d'oscillation du balancier ou par la position du mouvement horloger. C'est pourquoi, pour les tests d'anisochronisme, un mouvement horloger est testé selon six positions, 2 horizontales (cadran vers le haut et vers le bas) et 4 verticales (tige étant tournée de 90° à partir d'une position vers le haut). Des six courbes distinctes obtenues, on détermine l'écart maximal entre ces dernières, également appelé « ventre », exprimant la variation de marche maximale du mouvement en secondes par jour (s.j^-1).
L'échappement induit une variation de marche en fonction de l'amplitude du balancier qui est difficile à régler. Par conséquent, le spiral est en général adapté afin que sa variation en fonction de la même amplitude soit sensiblement opposée à celle de l'échappement. De plus, le spiral est adapté afin que sa variation soit minimale entre les quatre positions verticales.
Les adaptations nécessaires des spiraux ont tenté d'être posées mathématiquement afin de déterminer par calcul les courbures idéales. Des conditions géométriques ont été énoncées notamment par MM. Phillips et Grossmann afin de construire un spiral satisfaisant, c'est-à-dire dont le centre de masse du spiral reste sur l'axe du balancier. Toutefois, les conditions actuelles sont des approximations grossières. De fait, comme de très faibles déplacements du centre de masse peuvent engendrer de grandes variations de marche, les variations de marche obtenues en suivant les conditions géométriques actuelles sont souvent décevantes.
C'est pourquoi, avantageusement selon l'invention, de nouvelles conditions sont présentées ci-après afin d'obtenir de meilleurs résultats de variation de marche que par des conditions géométriques actuelles, notamment celles édictées par MM. Phillips et Grossmann.
On définit un « moment du spiral d'ordre n », P ⁽ⁿ⁾, par la formule suivante : ${\vec{P}}^{(n)} = \frac{n + 1}{L^{n + 1}} \int_{0}^{L} ds \cdot s^{n} \cdot \vec{x} (s)$

où :

L est la longueur du spiral ;
sⁿ représente l'abscisse curviligne le long du spiral à la puissance d'ordre n ;
x (s) est la paramétrisation du spiral par son abscisse curviligne.

Ainsi, dans le but d'obtenir un centre de masse immobile, il est nécessaire, pour chaque ordre n, que le moment du spiral P ⁽ⁿ⁾ soit nul. Tous les ordres ne peuvent pas être calculés puisqu'il en existe un nombre infini. Ainsi, plus un nombre important d'ordres dont la relation (1) nulle est respectée, plus la quantité de déplacement du centre de masse sera diminuée.
Dans l'exemple illustré à la figure 1, huit ordres de moment du spiral sont représentés par des points qui permettent, par une paramétrisation à l'aide d'un polynôme comportant au moins autant de coefficients que d'ordres (dans notre cas au moins huit), de définir une courbure théorique « idéale ».
Dans le but d'appliquer ces conditions du moment du spiral nul, on part d'un spiral du type des figures 9 à 11, c'est-à-dire, un spiral 1 comportant un premier ressort-spiral 3 dont la courbe s'étend dans un premier plan, un deuxième ressort-spiral 5 dont la courbe s'étend dans un deuxième plan parallèle au premier plan. Chaque extrémité de ressort-spiral 3, 5 est préférentiellement solidarisée par une attache 4 afin de former un spiral double en série.
Comme expliqué ci-dessus, la fabrication d'un tel spiral est possible par les procédés expliqués dans les documents EP 2 184 652 , EP 2 196 867 et EP 2 105 807 à partir de matériaux micro-usinables tels que le silicium respectivement à l'aide de trois parties, de deux parties ou de manière monobloc. Bien évidemment, un tel spiral peut être fabriqué à partir d'autres procédés et/ou d'autres matériaux.
Afin de simplifier les calculs, la courbe du premier ressort-spiral 3 et la courbe du deuxième ressort-spiral 5 comportent, de manière préférée, chacune un pas continûment variable et sont symétriques par rapport à une droite A parallèle aux premier et deuxième plans passant par le centre du plan médian P de projection de l'attache 4 et le centre de l'axe du balancier.
Par conséquent, à titre d'exemple, pour chaque ressort-spiral 3, 5, les sept premiers ordres doivent respecter les relations suivantes : $P_{x}^{(0)} = 0$
$P_{y}^{(1)} = 2 P_{y}^{(0)}$
$P_{x}^{(2)} = 3 P_{x}^{(1)}$
$P_{y}^{(y)} = 4 P_{y}^{(2)} - 8 P_{y}^{(0)}$
$P_{x}^{(4)} = 5 P_{x}^{(3)} - 20 P_{x}^{(1)}$
$P_{y}^{(5)} = 6 P_{y}^{(4)} - 40 P_{y}^{(2)} + 96 P_{y}^{(0)}$
$P_{x}^{(6)} = 7 P_{x}^{(5)} - 70 P_{x}^{(3)} + 336 P_{x}^{(1)}$
Comme expliqué ci-dessus, plus le nombre de relations (2)-(8) sont respectées, plus le déplacement du centre de masse du spiral 1 sera limité. A titre de comparaison, les conditions de Phillips s'approchent de la relation (2), c'est-à-dire une approximation au premier ordre. Une application des relations (2)-(5) est représentée à la figure 2 qui est une vue partielle et agrandie de la figure 1.
A l'aide d'une paramétrisation comme expliquée ci-dessus, il est possible de définir une grande variété de courbes de ressort-spiral suivant l'inertie choisie du balancier, le matériau, la section et la longueur du spiral mais également les coefficients des polynômes de paramétrisation. Il est également possible de choisir des solutions particulières en limitant par exemple le nombre d'ordres et/ou le nombre de spires.
Des simulations de courbes possibles sont représentées aux figures 3 à 8. Ainsi, pour former la figure 3, la paramétrisation s'est limitée aux relations (2) à (4) avec un spiral à 2,3 spires et un polynôme de paramétrisation de degré 2. La figure 4 correspond à la paramétrisation avec un polynôme de degré 3 à partir des relations (2) à (5) toujours en limitant l'enroulement à 2,3 spires. Enfin, la figure 5 correspond à la paramétrisation avec un polynôme de degré 4 à partir des relations (2) à (6) en limitant l'enroulement à 2,3 spires. Les figures 6 à 8 correspondent aux mêmes critères respectivement que les figures 3 à 5 mais en augmentant l'enroulement de 2,3 spires à 5,3 spires. On s'aperçoit qu'il existe une infinité de solutions de courbe tout en respectant les relations (2)-(8) énoncées.
Comme illustré aux figures 9 à 11, l'extrémité 6 du ressort-spiral 3 est reliée à une virole 10 en une seule pièce et l'extrémité 7 du ressort-spiral 5, qui est opposée à l'attache 4, est agencée pour coopérer avec un piton (non représenté). De plus, comme visibles aux figures 9 à 11, les faces principales 11, 12 de l'attache 4 sont sensiblement parallèles à la droite de symétrie A.
Dans le cas particulier des figures 9 à 11 dans lequel le spiral 1 est formé à partir de trois parties comme expliqué dans le document EP 2 184 652 , en plus de respecter le plus de relations (2)-(8), il devient alors nécessaire de compenser le balourd engendré par l'attache 4, c'est-à-dire compenser la masse de l'attache 4 par rapport à son éloignement de l'axe du balancier.
Ainsi, comme illustré aux figures 9 à 11, chaque ressort-spiral 3, 5 comporte, de manière préférée, au moins deux contrepoids 8-9, 8'-9' qui sont symétriques selon la même droite A que les courbures afin de compenser le balourd formé par la masse de l'attache 4 et personnaliser la pente d'anisochronisme du spiral 1. Préférentiellement, les masses des contrepoids 8, 8' et 9, 9' sont sensiblement égales et leur somme est plus ou moins grande par rapport à celle de l'attache 4 suivant la différence d'éloignement entre, d'une part, l'attache 4 et l'axe de balancier, et, d'autre part, les contrepoids 8, 8', 9, 9' et ledit axe de balancier.
En effet, il a été montré empiriquement que deux uniques contrepoids sur le côté opposé de l'attache ne permettaient pas de baisser le ventre de la variation de marche en dessous de 1,4 s.j^-1. Cela vient du fait que même si les contrepoids équilibrent parfaitement le balourd pour un angle de rotation de la virole de 0°, cela n'est plus le cas lorsque la virole tourne d'un certain angle car la distance radiale de l'attache 4 ne varie pas de la même manière que la distance radiale des contrepoids 9, 9'.
C'est pourquoi pour mieux équilibrer le balourd sur une plage d'angle de rotation habituelle de 0° à sensiblement 300°, on ajoute au moins deux contrepoids 8, 8' supplémentaires en les plaçant à d'autres endroits sur les ressorts-spiraux 3, 5. Ainsi, il a été trouvé que quatre contrepoids 8, 8', 9, 9' tous alignés sur l'axe A comme visible à la figure 11, deux 8, 8' à côté de l'attache 4 et deux 9, 9' du côté opposé à l'attache 4 permettent d'optimiser le balourd en le rendant quasiment nul quelque soit l'angle de la virole 10.
Préférentiellement selon l'invention, chaque contrepoids 8, 8', 9, 9' est sensiblement en forme de H, les bras parallèles du H étant sensiblement parallèles à la courbure locale du ressort-spiral 3, 5 auquel il est associé. Comme visible aux figures 9 à 11, on remarque que ces formes en H apportent une surépaisseur locale de chaque ressort-spiral 3, 5 qui augmente localement leur raideur.
Ainsi, avantageusement selon l'invention, les raideurs et/ou les masses apportées localement par les contrepoids 8, 8', 9, 9' et l'attache 4 sont utilisées pour modifier la pente d'anisochronisme du spiral 1.

Une simulation du ventre et de la pente d'anisochronisme du spiral 1 selon l'invention a été réalisée en variant la longueur de l'attache 4 ou des contrepoids 8, 8', 9, 9' le long du spiral 1 :

Attache 4	Contrepoids 9,9'	Contrepoids 8, 8'	Pente	Ventre
[mm]	[mm]	[mm]	[s/j/100°]	[s/j]
0,22	0,1	0,1	-8,54	0,26
0,1	0,1	0,1	-7,51	0,35
0,22	0,04	0,22	-12,97	1,14
0,22	0,22	0,04	-7,88	0,54
0,22	0,44	0,22	-5,49	0,22
0,22	0,33	0,22	-5,05	0,29
0,22	0,33	0,25	-4,3	0,49

La longueur représente la longueur de la portion du spiral 1 qui est rigidifié par l'attache 4 ou le contrepoids 8, 8', 9, 9'. Pour la simulation, il a été choisi une inertie de balancier s'élevant à 2,5 mg.cm² et un spiral 1 en silicium d'une section de 0,033 mm x 0,1 mm et une longueur L de 45 mm.
On s'aperçoit qu'en diminuant la longueur de l'attache 4, la pente d'anisochronisme tend à se redresser alors que le ventre reste avantageusement inférieur à 0,4 s.j^-1. De plus, en diminuant la longueur des contrepoids 9, 9', la pente d'anisochronisme tend à se redresser alors que le ventre reste avantageusement inférieur à 0,3 s.j^-1. Enfin, en augmentant la longueur des contrepoids 8, 8', la pente d'anisochronisme tend à se redresser alors que le ventre reste avantageusement inférieur à 0,5 s.j^-1.

Bien entendu, la masse de l'attache 4 et donc des contrepoids 8, 8', 9, 9' peut également être modifiée pour adapter la pente d'anisochronisme :

Attache 4	Contrepoids 9, 9'	Contrepoids 8, 8'	Attache 4	Pente	Ventre
[mm]	[mm]	[mm]	[mm³]	[s/j/100°]	[s/j]
0,22	0,1	0,1	0,016	-8,54	0,26
0,22	0,1	0,1	0,008	-5,58	0,56
0,22	0,1	0,1	0,002	-4,58	0,53

On s'aperçoit alors qu'en diminuant la masse de l'attache 4, la pente d'anisochronisme tend à se redresser alors que le ventre reste avantageusement inférieur à 0,6 s.j^-1. Par conséquent, avantageusement selon l'invention, la pente d'anisochronisme du spiral 1 peut être personnalisée afin de compenser celle donnée par le retard à l'échappement.
Bien entendu, la présente invention ne se limite pas à l'exemple illustré mais est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, d'autres critères d'encadrement peuvent être prévus comme par exemple une limitation du rapport entre le rayon intérieur et le rayon extérieur afin que les extrémités des ressort-spiraux ne soient pas trop proches du point d'origine où doit être présent l'axe de balancier.
En outre, avantageusement selon l'invention, la spire interne 7 du deuxième ressort-spiral 5 comporte, de manière préférée, un dispositif de décalage 13 agencé pour s'attacher à un piton (non représenté) dans le plan du deuxième ressort-spiral 5. Le dispositif de décalage 13 est notamment utile pour éviter que des formes particulières du spiral 1 rendent impossible son montage à cause de la proximité de son extrémité libre 7 par rapport à l'axe de balancier.
Comme visible aux figures 9 à 11, le dispositif de décalage 13 comporte une pièce 14 en prolongement de la spire interne 7 du deuxième ressort-spiral 5. Préférentiellement, la pièce 14 est plus rigide que le deuxième ressort-spiral 5 afin de ne pas fournir de couple élastique au résonateur balancier - spiral. De plus, la pièce 14 est préférentiellement rendue plus rigide par une épaisseur supérieure, comme par exemple au moins trois fois supérieure, par rapport à l'épaisseur du deuxième ressort-spiral 5, c'est-à-dire la largeur de sa lame. On comprend donc que la forme de la pièce 14 est en partie adaptée en fonction de la courbure des spires du deuxième ressort-spiral 5 afin qu'aucun contact n'ait lieu.
De plus, selon une alternative particulière, il est préféré que la pièce 14 soit venue de matière avec le deuxième ressort-spiral 5 et, de manière préférée, que ce dernier comporte une hauteur sensiblement égale à celle de la pièce 14, c'est-à-dire que cette dernière est contenue dans le même plan.
La pièce en prolongement 14 est en outre reliée, de manière préférée, à la spire interne 7 du deuxième ressort-spiral 5 à l'aide d'un coude 15 sensiblement en forme de U afin de limiter d'avantage la fourniture d'un quelconque couple élastique. On comprend que la pièce en prolongement 14 et le coude 15 permettent de virtuellement rapprocher le point fixe formé par le piton (non représenté) à l'extrémité 7 du spiral 1.
De plus, la pièce 14 comporte un évidement 16, borgne ou traversant, de section sensiblement asymétrique et destiné à coopérer avec le piton (non représenté). Enfin, comme visible aux figures 9 à 11, la pièce 14 peut être partiellement ajourée par des trous 19 pour diminuer sa masse et ainsi rendre moins pénalisant son poids lors du montage du spiral 1.
De manière similaire, la spire interne 6 du premier ressort-spiral 3 comporte un dispositif d'agrandissement 17 de la virole 10 dans le plan du premier ressort-spiral 3. Le dispositif d'agrandissement 17 est notamment utile pour éviter que des formes particulières du spiral 1 rendent impossible son montage à cause de la proximité de son extrémité libre 6 par rapport à l'axe de balancier. On comprend donc que sans le dispositif d'agrandissement 17, la virole 10 serait nécessairement d'un plus petit diamètre à cause de la proximité de la spire interne 6.
Préférentiellement, le dispositif d'agrandissement 17 comporte un bourrelet 18 prolongeant la spire interne 6 du premier ressort-spiral 3, le bourrelet 18 étant plus rigide que le premier ressort-spiral 3 afin de ne pas fournir de couple élastique. De plus, le bourrelet 18 est préférentiellement rendue plus rigide par une épaisseur supérieure par rapport à l'épaisseur du premier ressort-spiral 3, c'est-à-dire la largeur de sa lame.
En outre, selon une alternative particulière, il est préféré que le bourrelet 18 soit sensiblement en forme de U. Enfin, le bourrelet 18 est préférentiellement venu de matière avec le premier ressort-spiral 3.
Par conséquent, avantageusement selon l'invention, un spiral peut être fabriqué en respectant des conditions prédéterminées afin de réduire le déplacement du centre de masse du spiral en contraction et en expansion. Ce déplacement faible ou négligeable permet avantageusement de réduire le ventre des courbes d'anisochronisme à une valeur sensiblement égale ou inférieure 0,5 s.j^-1. De plus, avantageusement selon l'invention, la pente d'anisochronisme du spiral peut être personnalisée afin de compenser celle donnée par le retard à l'échappement.
Enfin, la configuration des figures 9 à 11 défini un axe A de symétrie très robuste qui permet de minimiser les défauts chronométriques induits par des perturbations dans la direction orthogonale à l'axe A. On comprend donc qu'il est possible de maximiser la précision de fabrication dans la direction attache - contrepoids, c'est-à-dire l'axe A, comme seule direction critique au lieu de deux habituellement.
Bien entendu, la présente invention ne se limite pas à l'exemple illustré mais est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, les contrepoids 8, 8', 9, 9' peuvent être de forme et/ou de géométrie différentes sans sortir du cadre de l'invention. Il est également possible d'augmenter leur nombre et/ou les distribuer de manière différente, c'est-à-dire notamment que les contrepoids 8, 8', 9, 9' ne sont pas nécessairement symétriques selon la droite A comme les courbures.
Ainsi, à titre d'exemple, il est parfaitement envisageable, pour chaque ressort-spiral 3, 5, d'ajouter deux contrepoids supplémentaires, c'est-à-dire d'avoir quatre contrepoids, afin de les distribuer sensiblement à 90° les uns des autres.
De plus, quand le spiral est en silicium, il peut être au moins partiellement recouvert de dioxyde de silicium afin de le rendre moins sensible aux variations de température et aux chocs mécaniques. On comprend alors que la variation de section des contrepoids 8, 8', 9, 9' modifie également la compensation thermique locale du spiral.
Enfin, il peut être envisagé de compenser également le balourd induit par le bourrelet 18 en ajoutant un contrepoids supplémentaire sur le côté opposé de virole 10.

Claims

Spiral (1) comportant un premier ressort-spiral (3) dont la courbe s'étend dans un premier plan et dont la spire interne (6) comporte une virole (10), un deuxième ressort-spiral (5) dont la courbe s'étend dans un deuxième plan parallèle au premier plan, une attache (4) solidarisant la spire externe du premier ressort-spiral (3) à la spire externe du deuxième ressort-spiral (5) afin de former un spiral (1) double en série caractérisé en ce que la courbe du premier ressort-spiral (3) et la courbe du deuxième ressort-spiral (5) comportent chacune un pas continûment variable et sont symétriques par rapport à une droite (A) parallèle aux premier et deuxième plans et passant par le plan médian de projection (P) de l'attache (4), chaque courbe étant telle que la relation suivante soit sensiblement nulle : ${\vec{P}}^{(n)} = \frac{n + 1}{L^{n + 1}} \int_{0}^{L} ds \cdot s^{n} \cdot \vec{x} (s)$

où :
- P ⁽ⁿ⁾ est le moment du spiral d'ordre n ;

- L est la longueur du spiral ;

- sⁿ représente l'abscisse curviligne le long du spiral à la puissance d'ordre n ;

- x (s) est la paramétrisation du spiral par son abscisse curviligne.
afin de réduire les déplacements de son centre de masse lors de ses contraction et expansion et en ce que chaque ressort-spiral (3, 5) comporte en outre au moins deux contrepoids (8, 8', 9, 9') afin de compenser le balourd formé par la masse de l'attache (4) et personnaliser la pente d'anisochronisme du spiral (1).
Spiral (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que lesdits au moins deux contrepoids (8, 8', 9, 9') sont symétriques selon ladite même droite (A) que les courbures.
Spiral (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que deux contrepoids (8, 8') sont situés à côté de l'attache (4) et deux autres contrepoids (9, 9') sont situés du côté opposé à l'attache (4) afin de minimiser le balourd.
Spiral (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque contrepoids (8, 8', 9, 9') est sensiblement en forme de H, les bras parallèles du H étant sensiblement parallèles à la courbure locale du ressort-spiral (3, 5) auquel il est associé.
Spiral (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les raideurs et/ou les masses apportées localement par lesdits contrepoids (8, 8', 9, 9') et ladite attache (4) sont utilisées pour modifier la pente d'anisochronisme du spiral (1).
Spiral (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les faces principales (11, 12) de l'attache (4) sont sensiblement parallèles à ladite droite de symétrie (A).
Spiral (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la spire interne (7) du deuxième ressort-spiral (5) comporte un dispositif de décalage (13) agencé pour être attaché à un piton dans le plan du deuxième ressort-spiral (5).
Spiral (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le dispositif de décalage (13) comporte une pièce en prolongement (14) de la spire interne (7) du deuxième ressort-spiral (5), ladite pièce étant plus rigide que ledit deuxième ressort-spiral afin de ne pas fournir de couple élastique.
Spiral (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la pièce en prolongement (14) est reliée à la spire interne à l'aide d'un coude (15) sensiblement en forme de U.
Spiral (1) selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que la pièce en prolongement (14) est venue de matière avec le deuxième ressort-spiral (5).
Spiral (1) selon l'une des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que la pièce en prolongement (14) est rendue plus rigide par une épaisseur au moins trois fois supérieure par rapport à celle dudit deuxième ressort-spiral.
Spiral (1) selon l'une des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que la pièce (14) peut être partiellement ajourée pour diminuer sa masse.
Spiral (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la spire interne (6) du premier ressort-spiral (3) comporte un dispositif d'agrandissement (17) de la virole (10) dans le plan du premier ressort-spiral (3).
Spiral (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le dispositif d'agrandissement (17) comporte un bourrelet (18) prolongeant la spire interne (6) du premier ressort-spiral (3), ledit bourrelet étant plus rigide que ledit premier ressort-spiral afin de ne pas fournir de couple élastique.
Spiral (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le bourrelet (18) est sensiblement en forme de U.
Spiral (1) selon la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce que le bourrelet (18) est venu de matière avec le premier ressort-spiral (3).
Spiral (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est formé à partir de silicium.
Spiral (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il comporte au moins une partie recouverte de dioxyde de silicium afin de limiter sa sensibilité aux variations de température et aux chocs mécaniques.
Résonateur pour une pièce d'horlogerie comportant un balancier caractérisé en ce que le balancier coopère avec un spiral (1) conforme à l'une des revendications précédentes.