EP1986795B1 - Verfahren zur unterdrückung des einflusses von walzenexzentrizitäten - Google Patents

Verfahren zur unterdrückung des einflusses von walzenexzentrizitäten Download PDF

Info

Publication number
EP1986795B1
EP1986795B1 EP07703793.5A EP07703793A EP1986795B1 EP 1986795 B1 EP1986795 B1 EP 1986795B1 EP 07703793 A EP07703793 A EP 07703793A EP 1986795 B1 EP1986795 B1 EP 1986795B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
rolling
roll
tensile force
run
thickness
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
EP07703793.5A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1986795A1 (de
EP1986795B2 (de
Inventor
Josef Hofbauer
Martin Niemann
Bernhard Weisshaar
Dietrich Wohld
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Primetals Technologies Germany GmbH
Original Assignee
Siemens AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=37886246&utm_source=***_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP1986795(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Siemens AG filed Critical Siemens AG
Priority to PL07703793T priority Critical patent/PL1986795T3/pl
Publication of EP1986795A1 publication Critical patent/EP1986795A1/de
Publication of EP1986795B1 publication Critical patent/EP1986795B1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1986795B2 publication Critical patent/EP1986795B2/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control
    • B21B37/66—Roll eccentricity compensation systems
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2261/00—Product parameters
    • B21B2261/02—Transverse dimensions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2265/00—Forming parameters
    • B21B2265/02—Tension
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/03—Sleeved rolls
    • B21B27/032—Rolls for sheets or strips
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
    • B21B38/06—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring tension or compression
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
    • B21B38/08—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring roll-force
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/45—Scale remover or preventor
    • Y10T29/4517—Rolling deformation or deflection
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49462—Gear making
    • Y10T29/49467—Gear shaping
    • Y10T29/49471—Roll forming
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49481—Wheel making
    • Y10T29/49492—Land wheel
    • Y10T29/49524—Rim making
    • Y10T29/49531—Roller forming
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/51—Plural diverse manufacturing apparatus including means for metal shaping or assembling
    • Y10T29/5197—Multiple stations working strip material
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/51—Plural diverse manufacturing apparatus including means for metal shaping or assembling
    • Y10T29/5198—Continuous strip

Definitions

  • the invention relates to a method for suppressing the influence of roll eccentricities on the outlet thickness of a rolling stock which passes through a roll stand, wherein the roll eccentricities are identified using a process model and taken into account in determining a correction signal for at least one control device for an actuator of the rolling stand.
  • the frequency spectrum of the eccentricities and the disturbances they cause in the band essentially comprises the fundamental frequencies of the upper and lower support rollers; but there are also higher harmonic harmonics, but often occur only with reduced amplitudes in appearance. Due to slightly different diameters and speeds of the upper and lower support roller, the frequencies assigned to the support rollers may differ from one another.
  • the EP 0 170 016 B1 describes a method of the type mentioned above, wherein the influence of roll eccentricities in the position or thickness control of rolling stands is compensated, wherein the roll eccentricities are identified on the basis of a measurement of the rolling force in the roll stand.
  • oil pressure sensors are usually used, the measured values are significantly distorted by friction influences. This requires that no sufficient Reliable and effective suppression of the influence of roller eccentricities can be done with the help of the measuring instruments. More reliable and accurate measuring methods for the rolling force are too expensive and too expensive.
  • JP 04 200 915 A Of the JP 04 200 915 A a similar disclosure can be found.
  • the object of the invention is to provide a method for suppressing the influence of roller eccentricities, which avoids the known from the prior art and in particular the disadvantages described above.
  • the object is achieved by a method for suppressing the influence of Walzenexzentrizticianen on the outlet thickness of a rolling stock having the features of claim 1.
  • Advantageous embodiments of this method are the subject of the dependent claims 2 to 5.
  • FIG. 1 shows schematically and by way of example a rolling mill 1 of a rolling train for rolling a rolled material 10.
  • the rolling mill for rolling the rolling stock 10 has one or more such rolling stands 1 on.
  • a further roll stand, a reel device, a cooling device and / or another device, for example for thermal and / or mechanical Walzgutbeein kgung and / or means for transporting the rolling stock 10 may be provided.
  • the rolling stock 10 is preferably a band, a profile, a wire or a slab.
  • the rolling stock 10 may be a metal strip, for example a steel strip, a non-ferrous metal strip or an aluminum strip.
  • a rolling stand 1 has at least one upper support roller 4 with a radius R o and at least one lower support roller 5 with a radius R u .
  • the rolling stand 1 shown has at least one upper work roll 2 and at least one lower work roll 3, wherein the diameter of the work rolls 2 and 3 is usually smaller than the diameter of the support rollers 4 and 5.
  • an actuatable via a control valve 6 hydraulic adjusting device 7 is provided.
  • an electromechanical adjusting system can also be provided.
  • the adjusting device 7 and the Anstellsystem not shown serve to adjust the roller adjustment s.
  • the hydraulic adjustment 7 is supported on the scaffolding frame.
  • the elastic scaffolding is symbolically represented by a spring with the spring constant C G.
  • the rolling stand 1 is traversed by the rolling stock 10, wherein the thickness of the rolling stock 10 is reduced when passing through the roll gap with the aid of the work rolls 2, 3 of the inlet thickness h e to the outlet thickness h a .
  • the rolling stock 10, which is assigned an equivalent material spring with the spring constant C M in the roll gap, enters the roll gap at the entry speed v SE and leaves the roll gap at the exit speed v SL .
  • the roll eccentricities of the upper back-up roll 4 and the lower back-up roll 5, respectively, may be due to uneven roll wear, deformation due to thermal stresses, and / or the deviations of the geometric cylinder axis of the rolls from the operationally-setting rotation axes.
  • the roll eccentricities are denoted by ⁇ R o or ⁇ R u , ie deviations from the ideal back-up roll radii R o or R u .
  • the measurement of the rolling speed n o or n u of the upper and lower support rollers 4 and 5 is used to determine the fundamental vibration of Walzenexzentrizticianen. Under the simplifying condition that the upper and lower rollers of the roll stand 1 rotate at the same speed, it is sufficient to detect the speed of only one driven roller, eg the lower work roll 3, by means of a tachometer 11.
  • the support rollers 4 and 5, the eccentricity-bearing rollers so in at least one conversion unit 14 and 12, the measured speed of the work roll 2 and 3 on the ratio of the diameter of the Work roll 2 or 3 to the diameter of the support roller 4 and 5 in the speed n o or n u of the support roller 4 and 5 converted. Since in general the speeds of the upper rollers 4, 2 and the lower rollers 5, 3 are different due to slightly different diameters, in the embodiment shown, both a tachometer 13 above the rolling stock 10 and a tachometer 11 below the rolling stock 10, respectively subordinate conversion unit 14 or 12 for detecting the rotational speed n o or n u provided.
  • the roll adjustment s is measured with a position sensor 9 on the adjusting device 7 or on the positioning system.
  • the roller adjustment s is fed to a control device 18.
  • the control device 18 is supplied with at least one roller speed n o or n u .
  • a tension measuring device 8 for measuring the tensile force F z prevailing in the rolling stock 10 is provided in front of the rolling stand 1.
  • the tension measuring device 8 can, as in FIG. 1 indicated, have a measuring roller for tension measurement. This measuring roller may preferably be formed segmented.
  • the tension measuring device 8 can also be designed as a contact-free tension measuring device.
  • a corresponding device for non-contact measurement of the tensile force F z in a rolling stock 10 designed as a metal strip is shown for example in US Pat DE 198 39 286 B4 described.
  • the control device 18 has a process model 27.
  • the process model 27 is based on an observer and models the behavior of the roll gap and the rolls 2 to 5.
  • the process model 27 is frequency guided by means of the rolling speed, ie, for example, using the determined rolling speeds n o or n u .
  • the time course of the disturbances to be modeled is periodic, but not purely sinusoidal. This means that the vibration to be modeled consists of a fundamental vibration and several harmonics.
  • sinusoidal correction target values assigned to the eccentricity frequencies are calculated for an actuator of the roll stand 1 with the appropriate phase position and amplitude for the position of the roll gap control.
  • the correction setpoint values can be given via a control device 19 and optionally via a control valve 6 to the adjusting device 7 or to a positioning system.
  • the required strip thickness ie the outlet thickness h a of the rolling stock 10
  • Thickness deviations caused by the roll eccentricity ⁇ R o or ⁇ R u can thus be avoided.
  • the thickness of the rolling stock 10, for example the outlet thickness h a can be measured by means of a thickness gauge 16.
  • FIG. 2 shows schematically and exemplarily the structure used for the identification of roll eccentricities according to the observer principle.
  • a desired value s * of the setting position both a real process 29, as it expires, for example, in one of a rolling stock 10 continuous rolling stand 1 (see FIG. 1 ), as well as an observer module 30 supplied.
  • the observer module 30 has the process model 27, by means of which roll eccentricities can be identified and with the aid of which the identified roll eccentricities ⁇ R i can be provided for compensation purposes.
  • an identified run-out thickness h ai can preferably be determined, which can be linked to the measured tensile force F z to determine an observer error e.
  • the measured tensile force F z is first fed to a module 21 in the measuring channel, which takes into account the transmission behavior from the outlet thickness to the strip tension inverse. With the aid of the module 21, the measured value of the tensile force F z is thus converted to the outlet thickness and compared with the identified outlet thickness h ai determined with the aid of the process model 27. The difference e resulting from this comparison constitutes the observer error e.
  • the states of the process model 27 are corrected, taking account of the observer error e, until the measurement and the model at least largely coincide and the observer error e is sufficiently low or zero. Then, the roll eccentricities ⁇ R i identified in the process model 27 also agree with those actually in the roll stand 1 (see FIG FIG. 1 ) match existing roll eccentricities.
  • the identified by the observer module 30 identified Walzenexzentrizmaschineen .DELTA.R i allow extremely reliable and accurate eccentricity compensation.
  • FIG. 3 shows by way of example how the transmission behavior from the setting position to the strip tension can be taken into account when using the tensile force F z for identifying and suppressing roll eccentricities.
  • a module 21 is preferably provided in the measuring channel, which takes into account the transmission behavior from the outlet thickness to the strip tension inverse.
  • the measured values of the tensile force F z are linked to the corresponding transfer function H yak . This can be done, for example, by multiplication with a factor which corresponds to the inverse transfer function H zug .
  • an adaptation circuit can be provided which takes into account the dependence on the rolling stock speed V B.
  • the process model 27 is preferably the behavior of the process 29 of the setting position s or from the setpoint s * the setting position to the outlet thickness h a after. If, alternatively or in addition to the tensile force F z, the rolling force F w is to be taken into account in the process model 27, then it is expedient to provide a module 28 in the measuring channel of the rolling force F w , which has a suitable transfer characteristic.
  • FIG. 4 shows an example of the use of an inlet thickness compensation in connection with the method according to the invention.
  • a thickness gauge 17 is provided in front of the roll stand 1, by means of which a measured inlet thickness h em is detected.
  • the shown inlet thickness compensation module 22 has a tape tracking module 23.
  • the tape tracking module 23 By means of the tape tracking module 23, the measured inlet thickness h em is traced to the mill stand 1. With the aid of the inlet velocity v SE , a tracked inlet thickness h ev is determined.
  • the tape tracking module 23 preferably operates model-based.
  • the inlet thickness compensation module 22 has at least one compensation model 24, 25, 26 with the aid of which the influence of the inlet thickness h e on the outlet thickness h a is determined as a function of the measured variable m E or the corresponding measured value. Since the quality of the inlet thickness compensation depends essentially on the compensation model (s) 24, 25, 26 used, in the example shown a compensation model 24 for the use of the outlet thickness h a as the measured variable m E , a compensation model 25 for the use of the rolling force F w as the measured variable m E and a compensation model 24 for the use of the tensile force F z as the measured variable m E provided.
  • the compensation signal given by the inlet thickness compensation module 22 is included in FIG the corresponding measured value of the measured variable m E linked to form a compensated measured variable m K.
  • Periodic thickness variations resulting from the inlet thickness with frequencies nearly equal to the eccentricity frequencies can disturb the identification of the roll eccentricities. Therefore, it is possible to provide an inlet thickness compensation which determines and compensates the influence of the inlet thickness fluctuations on the measured variable m E used and thus eliminates this type of disturbance.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten auf die Auslaufdicke eines Walzgutes, welches ein Walzgerüst durchläuft, wobei die Walzenexzentrizitäten unter Verwendung eines Prozessmodells identifiziert werden und bei der Ermittlung eines Korrektursignals für mindestens eine Steuervorrichtung für ein Stellglied des Walzgerüstes berücksichtigt werden.
  • In Walzgerüsten finden sich häufig beispielsweise durch ungenau gearbeitete Stützwalzen oder durch nicht exakte Lagerung der Stützwalzen bedingte Exzentrizitäten der Walzen, die die Qualität des gewalzten Bandes beeinträchtigen, wobei sich je nach Steifigkeit des Walzgerüstes und des Walzgutes die Walzenexzentrizitäten mit der Drehzahl der exzentrizitätsbehafteten Walzen, in der Regel der Stützwalzen, in dem Band abbilden. Das Frequenzspektrum der Exzentrizitäten und der von ihnen hervorgerufenen Störungen im Band beinhaltet im Wesentlichen die Grundfrequenzen der oberen und unteren Stützwalzen; es sind aber auch höhere harmonische Oberschwingungen vorhanden, die allerdings häufig nur mit verminderten Amplituden in Erscheinung treten. Aufgrund geringfügig unterschiedlicher Durchmesser und Drehzahlen der oberen und unteren Stützwalze können die den Stützwalzen zugeordneten Frequenzen voneinander abweichen.
  • Die EP 0 170 016 B1 beschreibt ein Verfahren der eingangs genannten Art, wobei der Einfluss von Walzenexzentrizitäten bei der Position- oder Dickenregelung von Walzgerüsten kompensiert wird, wobei die Walzenexzentrizitäten auf Grundlage einer Messung der Walzkraft im Walzgerüst identifiziert werden. Zur Messung der Walzkraft werden in der Regel Öldruckgeber verwendet, deren Messwerte durch Reibungseinflüsse erheblich verfälscht werden. Dies bedingt, dass keine hinreichend zu verlässige und effektive Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten mit Hilfe der Messgeräte erfolgen kann. Zuverlässigere und genauere Messmethoden für die Walzkraft sind zu teuer und zu aufwendig.
  • Aus der EP 0 698 427 B1 ist es bekannt, bei einem Verfahren zur Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten die Auslaufdicke des Walzgutes anstelle der Walzkraft als Messwert zu verwenden. Dickenmessgeber sind jedoch sehr teuer und daher bei mehrgerüstigen Walzstrassen in der Regel nur vor und hinter dem ersten und nach dem letzten Walzgerüst vorgesehen.
  • Aus der US 4,656,854 A ist ein Verfahren zur Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten auf die Auslaufdicke eines Walzgutes bekannt, wobei das Walzgut ein Walzgerüst durchläuft. Die Walzenexzentrizitäten werden unter Verwendung eines Prozessmodells identifiziert und bei der Ermittlung eines Korrektursignals für eine Steuereinrichtung für ein Stellglied des Walzgerüsts berücksichtigt. Zur Identifizierung der Walzenexzentrizitäten werden dem Prozessmodell Messwerte der im Walzgut herrschenden Zugkraft zugeführt.
  • Der JP 04 200 915 A ist ein ähnlicher Offenbarungsgehalt zu entnehmen.
  • Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zur Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten bereitzustellen, welches die aus dem Stand der Technik bekannten und insbesondere die vorangehend beschriebenen Nachteile vermeidet.
  • Die Aufgabe wird durch ein Verfahren zur Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten auf die Auslaufdicke eines Walzgutes mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen dieses Verfahrens sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche 2 bis 5.
  • Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe wird auch gelöst durch ein Computerprogrammprodukt gemäß Patentanspruch 6.
  • Nachfolgend werden Vorteile und Einzelheiten der Erfindung beispielhaft und mit Bezug auf die Zeichnungen beschrieben. Es zeigen:
    • FIG 1
    ein Walzgerüst in Verbindung mit einer Regelvorrichtung mit einem Prozessmodell,
    FIG 2
    eine schematische Darstellung des zum Identifizieren der Walzenexzentrizitäten verwendeten Beobachter-Prinzips,
    FIG 3
    die Ankopplung der Zugmessung an das Prozessmodell,
    FIG 4
    eine Einlaufdickenkompensation für die verwendeten Messwerte.
  • FIG 1 zeigt schematisch und beispielhaft ein Walzgerüst 1 einer Walzstrasse zum Walzen eines Walzgutes 10. Die Walzstrasse zum Walzen des Walzgutes 10 weist ein oder mehrere derartige Walzgerüste 1 auf. Vor oder nach dem Walzgerüst 1 kann ein weiteres Walzgerüst, eine Haspelvorrichtung, eine Kühlvorrichtung und/oder eine andere Vorrichtung, z.B. zur thermischen und/oder mechanischen Walzgutbeeinflussung und/oder eine Einrichtung zum Transport des Walzgutes 10 vorgesehen sein. Das Walzgut 10 ist vorzugsweise ein Band, ein Profil, ein Draht oder eine Bramme. Z.B. kann das Walzgut 10 ein Metallband, beispielsweise ein Stahlband, ein Buntmetallband oder ein Aluminiumband sein.
  • Ein Walzgerüst 1 weist mindestens eine obere Stützwalze 4 mit einem Radius Ro und mindestens eine untere Stützwalze 5 mit einem Radius Ru auf. Das gezeigte Walzgerüst 1 weist mindestens eine obere Arbeitswalze 2 und mindestens eine untere Arbeitswalze 3 auf, wobei der Durchmesser der Arbeitswalzen 2 bzw. 3 in der Regel kleiner ist als der Durchmesser der Stützwalzen 4 bzw. 5. Im gezeigten Beispiel ist zur Regelung der Anstellposition des Walzgerüsts 1 eine über ein Steuerventil 6 betätigbare hydraulische Anstellvorrichtung 7 vorgesehen. Alternativ oder zusätzlich kann auch ein elektromechanisches Anstellsystem vorgesehen sein. Die Anstellvorrichtung 7 bzw. das nicht näher dargestellte Anstellsystem dienen zur Einstellung der Walzenanstellung s. Die hydraulische Anstellung 7 stützt sich auf dem Gerüstrahmen ab. Der elastische Gerüstrahmen ist symbolisch durch eine Feder mit der Federkonstanten CG dargestellt.
  • Das Walzgerüst 1 wird von dem Walzgut 10 durchlaufen, wobei die Dicke des Walzgutes 10 beim Durchlaufen des Walzspalts unter Zuhilfenahme der Arbeitswalzen 2, 3 von der Einlaufdicke he auf die Auslaufdicke ha verringert wird. Das Walzgut 10, dem im Walzspalt eine äquivalente Materialfeder mit der Federkonstanten CM zugeordnet wird, läuft mit der Einlaufgeschwindigkeit vSE in den Walzspalt ein und verlässt den Walzspalt mit der Auslaufgeschwindigkeit vSL.
  • Die Walzenexzentrizitäten der oberen Stützwalze 4 bzw. der unteren Stützwalze 5 können ihre Ursache in ungleichmäßiger Walzenabnutzung, Verformungen durch Wärmespannungen und/oder den Abweichungen der geometrischen Zylinderachse der Walzen von den betrieblich sich einstellenden Rotationsachsen haben. Die Walzenexzentrizitäten sind mit ΔRo bzw. ΔRu, d.h. als Abweichungen von den idealen Stützwalzenradien Ro bzw. Ru bezeichnet.
  • Die Messung der Walzendrehzahl no bzw. nu der oberen bzw. der unteren Stützwalze 4 bzw. 5 dient zur Ermittlung der Grundschwingung der Walzenexzentrizitäten. Unter der vereinfachenden Voraussetzung, dass sich die Ober- und Unterwalzen des Walzgerüsts 1 gleich schnell drehen, genügt es, die Drehzahl lediglich einer angetriebenen Walze, z.B. der unteren Arbeitswalze 3 mittels eines Drehzahlmessers 11 zu erfassen.
  • Sind, wie in den meisten Fällen, die Stützwalzen 4 und 5 die exzentrizitätsbehafteten Walzen, so wird in mindestens einer Umrechnungseinheit 14 bzw. 12 die gemessene Drehzahl der Arbeitswalze 2 bzw. 3 über das Verhältnis des Durchmessers der Arbeitswalze 2 bzw. 3 zum Durchmesser der Stützwalze 4 bzw. 5 in die Drehzahl no bzw. nu der Stützwalze 4 bzw. 5 umgerechnet. Da in der Regel die Drehzahlen der oberen Walzen 4, 2 und der unteren Walzen 5, 3 aufgrund geringfügig verschiedener Durchmesser unterschiedlich sind, ist bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel sowohl ein Drehzahlmesser 13 oberhalb des Walzgutes 10 als auch ein Drehzahlmesser 11 unterhalb des Walzgutes 10 mit jeweils nachgeordneter Umrechnungseinheit 14 bzw. 12 zur Erfassung der Drehzahl no bzw. nu vorgesehen.
  • Die Walzenanstellung s wird mit einem Positionsaufnehmer 9 an der Anstellvorrichtung 7 bzw. am Anstellsystem gemessen. Die Walzenanstellung s wird einer Regelvorrichtung 18 zugeführt. Zur Walzenexzentrizitätsidentifizierung und Unterdrückung wird der Regelvorrichtung 18 mindestens eine Walzendrehzahl no oder nu zugeführt. Des Weiteren ist eine Zugmessvorrichtung 8 zur Messung der im Walzgut 10 herrschenden Zugkraft Fz vor dem Walzgerüst 1 vorgesehen. Die Zugmessvorrichtung 8 kann wie in FIG 1 angedeutet, eine Messrolle zur Zugmessung aufweisen. Diese Messrolle kann vorzugsweise segmentiert ausgebildet sein. Die Zugmessvorrichtung 8 kann auch als berührungslos arbeitende Zugmessvorrichtung ausgebildet sein. Eine entsprechende Einrichtung zur berührungslosen Messung der Zugkraft Fz in einem als Metallband ausgebildeten Walzgut 10 ist beispielsweise in der DE 198 39 286 B4 beschrieben.
  • Zur Identifizierung und/oder Unterdrückung von Walzenexzentrizitäten weist die Regelvorrichtung 18 ein Prozessmodell 27 auf. Das Prozessmodell 27 basiert auf einem Beobachter und modelliert das Verhalten des Walzspaltes und der Walzen 2 bis 5. Das Prozessmodell 27 wird dabei frequenzmäßig mit Hilfe der Walzgeschwindigkeit, d.h. z.B. mit Hilfe der ermittelten Walzendrehzahlen no bzw. nu geführt. Der Zeitverlauf der zu modellierenden Störungen ist zwar periodisch, aber nicht rein sinusförmig. D.h. die zu modellierende Schwingung setzt sich aus einer Grundschwingung und mehreren Oberschwingungen zusammen.
  • Im Prozessmodell 27 werden den Exzentrizitätsfrequenzen zugeordnete sinusförmige Korrektursollwerte für ein Stellglied des Walzgerüstes 1 mit der passenden Phasenlage und Amplitude für die Position der Walzspaltregelung berechnet. Wie in FIG 1 gezeigt, können die Korrektursollwerte über eine Steuervorrichtung 19 und gegebenenfalls über ein Steuerventil 6 an die Anstellvorrichtung 7 bzw. an ein Anstellsystem gegeben werden. Durch die Verwendung der gemessenen Zugkraft Fz kann die geforderte Banddicke, d.h. die Auslaufdicke ha des Walzgutes 10, mit Hilfe der Regelvorrichtung 18 äußerst gleichmäßig eingestellt werden. Durch die Walzenexzentrizität ΔRo bzw. ΔRu bedingte Dickenabweichungen können derart vermieden werden.
  • Alternativ oder zusätzlich ist es möglich, beispielsweise mittels eines Druckfühlers 15 die Walzkraft Fw zu messen und bei der Identifizierung und Unterdrückung von Walzenexzentrizitäten zu berücksichtigen.
  • Mittels eines Dickenmessgerätes 16 kann alternativ oder zusätzlich die Dicke des Walzgutes 10, beispielsweise die Auslaufdicke ha, gemessen werden.
  • FIG 2 zeigt schematisch und beispielhaft die zur Identifizierung von Walzenexzentrizitäten verwendete Struktur gemäß dem Beobachter-Prinzip. Dabei wird ein Sollwert s* der Anstellposition sowohl einem realen Prozess 29, wie er z.B. in einem von einem Walzgut 10 durchlaufenen Walzgerüst 1 abläuft (siehe FIG 1), als auch einem Beobachtermodul 30 zugeführt. Das Beobachtermodul 30 weist das Prozessmodell 27 auf, mit Hilfe dessen Walzenexzentrizitäten identifiziert werden können und mit Hilfe dessen die identifizierten Walzenexzentrizitäten ΔRi für Kompensationszwecke bereitgestellt werden können. Unter Zuhilfenahme des Prozessmodells 27 kann vorzugsweise eine identifizierte Auslaufdicke hai ermittelt werden, welche zur Ermittlung eines Beobachterfehlers e mit der gemessenen Zugkraft Fz verknüpft werden kann. Die gemessene Zugkraft Fz wird dabei zunächst einem Modul 21 im Messkanal zugeführt, welches das Übertragungsverhalten von der Auslaufdicke bis zum Bandzug invers berücksichtigt. Mit Hilfe des Moduls 21 wird derart der Messwert der Zugkraft Fz auf die Auslaufdicke umgerechnet und mit der mit Hilfe des Prozessmodells 27 ermittelten identifizierte Auslaufdicke hai verglichen. Die aus diesem Vergleich resultierende Differenz e bildet den Beobachterfehler e. Die Zustände des Prozessmodells 27 werden unter Berücksichtigung des Beobachterfehlers e solange korrigiert, bis Messung und Modell zumindest weitestgehend übereinstimmen und der Beobachterfehler e hinreichend gering bzw. null ist. Dann stimmen auch die im Prozessmodell 27 identifizierten Walzenexzentrizitäten ΔRi mit den tatsächlich im Walzgerüst 1 (siehe FIG 1) vorhandenen Walzenexzentrizitäten überein. Die vom Beobachtermodul 30 derart ermittelten identifizierten Walzenexzentrizitäten ΔRi ermöglichen eine äußerst zuverlässige und genaue Exzentrizitätskompensation.
  • Wie im in FIG 3 gezeigten Beispiel dargestellt, kann mittels eines Umschalters 20 eine Auswahl dahingehend erfolgen, ob das Prozessmodell 27 die Auslaufdicke ha, die Walzkraft Fw oder die Zugkraft Fz bei der Identifizierung von Walzenexzentrizitäten berücksichtigen soll.
  • FIG 3 zeigt beispielhaft, wie das Übertragungsverhalten von der Anstellposition bis zum Bandzug bei der Verwendung der Zugkraft Fz zur Identifizierung und Unterdrückung von Walzenexzentrizitäten berücksichtigt werden kann. So ist im gezeigten Beispiel vorzugsweise im Messkanal ein Modul 21 vorgesehen, welches das Übertragungsverhalten von der Auslaufdicke bis zum Bandzug invers berücksichtigt. Vorzugsweise werden dabei die Messwerte der Zugkraft Fz mit der entsprechenden Übertragungsfunktion Hzug verknüpft. Dies kann beispielsweise durch Multiplikation mit einem Faktor erfolgen, welcher der inversen Übertragungsfunktion Hzug entspricht. Zusätzlich kann eine Adaptionsschaltung vorgesehen sein, die die Abhängigkeit von der Walzgutgeschwindigkeit vB berücksichtigt. Vorzugsweise wird der am Ausgang des Moduls 21 vorliegende Wert, der unter Zuhilfenahme der Zugkraft Fz ermittelt wurde, dem Prozessmodell 27 zugeführt.
  • Wie auch dem in FIG 2 dargestellten Beispiel entnehmbar ist, bildet das Prozessmodell 27 vorzugsweise das Verhalten des Prozesses 29 von der Anstellposition s bzw. von dem Sollwert s* der Anstellposition bis zur Auslaufdicke ha nach. Soll alternativ oder zusätzlich zur Zugkraft Fz die Walzkraft Fw im Prozessmodell 27 berücksichtigt werden, so ist es zweckmäßig ein Modul 28 im Messkanal der Walzkraft Fw vorzusehen, welches eine geeignete Übertragungscharakteristik aufweist.
  • FIG 4 zeigt ein Beispiel für die Verwendung einer Einlaufdickenkompensation in Verbindung mit dem erfindungsgemäßen Verfahren. Dabei ist ein Dickenmessgeber 17 vor dem Walzgerüst 1 vorgesehen, mit Hilfe dessen eine gemessene Einlaufdicke hem erfasst wird. Das gezeigte Einlaufdickenkompensationsmodul 22 weist ein Bandverfolgungsmodul 23 auf. Mit Hilfe des Bandverfolgungsmoduls 23 wird die gemessene Einlaufdicke hem bis in das Walzgerüst 1 wegverfolgt. Unter Zuhilfenahme der Einlaufgeschwindigkeit vSE wird eine wegverfolgte Einlaufdicke hev ermittelt. Das Bandverfolgungsmodul 23 arbeitet vorzugsweise modellbasiert.
  • Im gezeigten Beispiel weist das Einlaufdickenkompensationsmodul 22 mindestens ein Kompensationsmodell 24, 25, 26 auf, mit Hilfe dessen in Abhängigkeit von der verwendeten Messgröße mE bzw. des entsprechenden Messwerts der Einfluss der Einlaufdicke he auf die Auslaufdicke ha ermittelt wird. Da die Güte der Einlaufdickenkompensation wesentlich von dem oder den verwendeten Kompensationsmodellen 24, 25, 26 abhängt, sind im gezeigten Beispiel ein Kompensationsmodell 24 für die Verwendung der Auslaufdicke ha als Messgröße mE, ein Kompensationsmodell 25 für die Verwendung der Walzkraft Fw als Messgröße mE und ein Kompensationsmodell 24 für die Verwendung der Zugkraft Fz als Messgröße mE vorgesehen. Das vom Einlaufdickenkompensationsmodul 22 gegebene Kompensationssignal wird mit dem entsprechenden Messwert der Messgröße mE zur Bildung einer kompensierten Messgröße mK verknüpft.
  • Ein wesentlicher der Erfindung zugrunde liegender Gedanke lässt sich wie folgt zusammenfassen:
    • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten auf die Auslaufdicke ha eines Walzgutes 10, welches ein Walzgerüst 1 durchläuft, wobei die Walzenexzentrizitäten unter Verwendung eines Prozessmodells 27 identifiziert werden und bei der Ermittlung eines Korrektursignals für mindestens ein Stellglied, vorzugsweise ein Stellglied für die Anstellposition, des Walzgerüstes 1 berücksichtigt werden, wobei zur Identifizierung der Walzenexzentrizitäten dem Prozessmodell 27 die gemessene Zugkraft Fz im Walzgut 10 zugeführt wird. Erfindungsgemäß werden Zugkraftschwankungen zielgerichtet zur Reduktion der Auswirkungen periodischer Walzenexzentrizitäten auf das Walzgut 10 zurückgeführt, wohingegen alle anderen Schwankungsquellen ausgeschlossen werden. Das auf dem Beobachter-Prinzip basierende Prozessmodell 27 des Walzspaltes und der Walzen 2 bis 5 erzeugt, z.B. unter Zuhilfenahme der gemessenen Zugkraft Fz, der Walzenanstellung s und der Walzengeschwindigkeit bzw. der Walzendrehzahl, zuverlässige Daten über die Walzenexzentrizitäten. Erfindungsgemäß werden vorgegebene Abmessungen des Walzguts 10 gleichmäßiger als bisher erreicht. Zugmessvorrichtungen 8 arbeiten im Vergleich zu Messvorrichtungen für die Dicke he bzw. ha des Walzgutes 10 und im Vergleich zu Messvorrichtungen für die Walzkraft Fw sehr genau und dynamisch. Vorzugsweise werden die in der Zugkraftschwankung enthaltenen und von der Walzenexzentrizität verursachten periodischen Schwingungsanteile gezielt zur Reduktion der exzentrizitätsbedingten, ungewünschten Dickenveränderung im Walzgut 10 verwendet. Auf Schwankungsanteile mit anderen Frequenzen ungleich der Exzentrizitätsfrequenzen wird nicht reagiert.
  • Von der Einlaufdicke herrührende periodische Dickenschwankungen mit Frequenzen, die nahezu gleich den Exzentrizitätsfrequenzen sind, können die Identifikation der Walzenexzentrizitäten stören. Deshalb kann eine Einlaufdickenkompensation vorgesehen werden, welche den Einfluss der Einlaufdickenschwankungen auf die verwendete Messgröße mE ermittelt und kompensiert und derart diese Art von Störung beseitigt.
  • Die in bekannten Regelkonzepten einer beispielsweise als Tandemstraße ausgebildeten Walzstrasse vorhandenen Zugregler können auf Grund ihrer eingeschränkten Dynamik nur bei geringer Walzgeschwindigkeit und nur an den vorderen Gerüsten der Tandemstrasse einen Teil der von den Exzentrizitäten verursachten Auswirkungen auf die Dicke vermeiden. Eine erfindungsgemäß ausgebildete Regelvorrichtung 18 zur Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten, der die am Walzgut 10 gemessene Zugkraft Fz zugeführt wird, kann an einem Walzgerüst 1 die Kompensation der Exzentrizitätsfrequenzen übernehmen und somit konventionelle Zugregler komplett entlasten.

Claims (6)

  1. Verfahren zur Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten auf die Auslaufdicke (ha) eines Walzgutes (10), welches ein Walzgerüst (1) durchläuft, wobei die Walzenexzentrizitäten unter Verwendung eines Prozessmodells (27) identifiziert werden und bei der Ermittlung eines Korrektursignals für mindestens eine Steuervorrichtung (19) für ein Stellglied des Walzgerüstes (1) berücksichtigt werden, wobei zur Identifizierung der Walzenexzentrizitäten dem mindestens einen Prozessmodell (27) Messwerte (mE) der im Walzgut (10) herrschenden Zugkraft (Fz) zugeführt werden, wobei eine Einlaufdickenkompensation der zur Identifizierung der Walzenexzentrizitäten verwendeten Messwerte (mE) erfolgt.
  2. Verfahren nach Patentanspruch 1, wobei die Zugkraft (Fz) vor oder nach dem Walzgerüst (1) gemessen wird.
  3. Verfahren nach Patentanspruch 1 oder 2,
    - wobei ein Sollwert (s*) der Anstellposition (s) einem realen Prozess (29) zugeführt wird, wie er im Walzgerüst (1) abläuft,
    - wobei der Sollwert (s*) der Anstellposition auch dem Modell (27) zugeführt wird,
    - wobei das Modell (27) unter Berücksichtigung der identifizierten Walzenexzentrizitäten eine identifizierte Auslaufdicke (hai) ermittelt,
    - wobei die Messwerte (mE) der Zugkraft (Fz) einem Modul (21) zugeführt werden, welches das Übertragungsverhalten der im Walzgut (10) herrschenden Zugkraft (Fz) als Funktion der Anstellposition (s) invers berücksichtigt, so dass anhand der erfassten Zugkraft (Fz) eine Auslaufdicke (ha) des Walzguts (10) ermittelt wird,
    - wobei anhand der Differenz von anhand des Modells (27) ermittelter identifizierter Auslaufdicke (hai) und anhand der erfassten Zugkraft (Fz) ermittelter Auslaufdicke (ha) ein Beobachterfehler (e) ermittelt wird,
    - wobei der Beobachterfehler (e) dem Modell (27) zugeführt wird,
    - wobei die Walzenexzentrizitäten anhand des Beobachterfehlers (e) korrigiert werden, bis der Beobachterfehler (e) hinreichend gering oder Null ist.
  4. Verfahren nach Patentanspruch 3, wobei bei der Ermittlung der ermittelten Auslaufdicke (ha) die Abhängigkeit von der Walzgutgeschwindigkeit (vB) adaptiv berücksichtigt wird.
  5. Verfahren nach einem der Patentansprüche 1 bis 4, wobei das Prozessmodell (27) zumindest den Walzspalt und die Walzen des Walzgerüstes (1) beschreibt.
  6. Computerprogrammprodukt umfassend Programmcode-Mittel geeignet zur Durchführung aller Schritte eines Verfahrens nach einem der vorangehenden Patentansprüche, wenn das Computerprogrammprodukt auf einem Datenverarbeitungssystem ausgeführt wird.
EP07703793.5A 2006-02-22 2007-01-11 Verfahren zur unterdrückung des einflusses von walzenexzentrizitäten Active EP1986795B2 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PL07703793T PL1986795T3 (pl) 2006-02-22 2007-01-11 Sposób tłumienia wpływu mimośrodowości walców

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102006008574A DE102006008574A1 (de) 2006-02-22 2006-02-22 Verfahren zur Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten
PCT/EP2007/050248 WO2007096204A1 (de) 2006-02-22 2007-01-11 Verfahren zur unterdrückung des einflusses von walzenexzentrizitäten

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP1986795A1 EP1986795A1 (de) 2008-11-05
EP1986795B1 true EP1986795B1 (de) 2013-09-18
EP1986795B2 EP1986795B2 (de) 2020-08-19

Family

ID=37886246

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP07703793.5A Active EP1986795B2 (de) 2006-02-22 2007-01-11 Verfahren zur unterdrückung des einflusses von walzenexzentrizitäten

Country Status (8)

Country Link
US (1) US8386066B2 (de)
EP (1) EP1986795B2 (de)
CN (1) CN101443136B (de)
DE (1) DE102006008574A1 (de)
PL (1) PL1986795T3 (de)
RU (1) RU2429925C2 (de)
UA (1) UA95794C2 (de)
WO (1) WO2007096204A1 (de)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102007050911A1 (de) * 2007-10-23 2009-04-30 Eras Entwicklung Und Realisation Adaptiver Systeme Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Unterdrücken des Ratterns von Arbeitswalzen eines Walzgerüsts
AT507087B1 (de) * 2008-12-05 2010-02-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und vorrichtung zur semi-aktiven reduktion von druckschwingungen in einem hydrauliksystem
CN101927271B (zh) * 2010-08-23 2012-07-04 中冶南方工程技术有限公司 基于在线递推参数估计的轧辊偏心补偿方法及其设备
CN101927272B (zh) * 2010-08-23 2012-09-05 中冶南方工程技术有限公司 基于在线递推参数估计的轧辊偏心补偿设备
DE102012200936A1 (de) 2012-01-23 2013-07-25 Converteam Gmbh Verfahren zum Betreiben einer Walzstraße
US20180161839A1 (en) * 2016-12-09 2018-06-14 Honeywell International Inc. Metal thickness control model based inferential sensor
EP3974073B1 (de) * 2020-09-28 2023-07-19 Primetals Technologies Germany GmbH Walzen unter berücksichtigung von frequenzverhalten

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE592289A (de) * 1959-06-27
GB1204335A (en) * 1967-11-21 1970-09-03 Davy & United Eng Co Ltd Rolling mills
US4126027A (en) * 1977-06-03 1978-11-21 Westinghouse Electric Corp. Method and apparatus for eccentricity correction in a rolling mill
JPS5666315A (en) * 1979-10-31 1981-06-04 Sumitomo Metal Ind Ltd Controlling method for sheet thickness in strip mill
US4691547A (en) * 1983-09-08 1987-09-08 John Lysaght (Australia) Limited Rolling mill strip thickness controller
DE3566627D1 (en) * 1984-07-05 1989-01-12 Siemens Ag Method to compensate the influence of roll excentricities
JPS6213209A (ja) * 1985-07-09 1987-01-22 Mitsubishi Electric Corp 伸び率制御装置
US4656854A (en) * 1985-09-06 1987-04-14 Aluminum Company Of America Rolling mill eccentricity compensation using measurement of sheet tension
DE3935434A1 (de) * 1989-10-25 1991-05-02 Schloemann Siemag Ag Verfahren zur kompensation von durch walzenexzentrizitaeten verursachten stoerungen
JPH0732926B2 (ja) * 1990-11-30 1995-04-12 住友軽金属工業株式会社 圧延機における板厚制御方法
JPH05200420A (ja) * 1992-01-28 1993-08-10 Toshiba Corp マットロール圧延用板厚制御装置
DE4231615A1 (de) * 1992-09-22 1994-03-24 Siemens Ag Verfahren zum Unterdrücken des Einflusses von Walzenexzentrizitäten auf die Regelung der Walzgutdicke in einem Walzgerüst
DE59501395D1 (de) * 1994-03-29 1998-03-12 Siemens Ag Verfahren zur Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten auf die Regelung der Walzgutdicke in einem Walzgerüst
NL9400674A (nl) * 1994-04-27 1995-12-01 Hoogovens Groep Bv Inrichting en werkwijze voor het vervaardigen van DKG bandstaal.
DE59501064D1 (de) * 1994-07-28 1998-01-15 Siemens Ag Verfahren zur Unterdrückung des Einflusses von Walzenexzentrizitäten
DE19511801A1 (de) * 1995-03-30 1996-10-02 Schloemann Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung zur Dickenvorsteuerung beim Folienwalzen
JP3405499B2 (ja) * 1996-03-18 2003-05-12 川崎製鉄株式会社 タンデム圧延機における板厚・張力制御方法
DE19618712B4 (de) * 1996-05-09 2005-07-07 Siemens Ag Regelverfahren für ein Walzgerüst zum Walzen eines Bandes
DE19642918C2 (de) * 1996-10-17 2003-04-24 Siemens Ag System zur Berechnung des Enddickenprofils eines Walzbandes
US5809817A (en) * 1997-03-11 1998-09-22 Danieli United, A Division Of Danieli Corporation Corporation Optimum strip tension control system for rolling mills
DE19839286B4 (de) * 1998-08-28 2004-12-02 Siemens Ag Verfahren und Einrichtung zur Messung der Zugspannungsverteilung in einem Metallband
JP2002018507A (ja) * 2000-07-06 2002-01-22 Mitsubishi Electric Corp 圧延プラントのロール偏心制御方法
FR2846579B1 (fr) * 2002-11-05 2006-05-05 Vai Clecim Procede pour elargir la gamme de production d'une installation de laminage de produits metalliques et installation pour la mise en oeuvre du procede
DE102004039829B3 (de) * 2004-08-17 2006-03-09 Siemens Ag Verfahren zur Kompensation periodischer Störungen
US7849722B2 (en) * 2006-03-08 2010-12-14 Nucor Corporation Method and plant for integrated monitoring and control of strip flatness and strip profile
DE102007003243A1 (de) * 2007-01-23 2008-07-31 Siemens Ag Regelanordnung für ein Walzgerüst und hiermit korrespondierende Gegenstände
DE102007050891A1 (de) * 2007-10-24 2009-04-30 Siemens Ag Auf der Streuung einer Istgröße eines Walzguts basierende Adaptierung eines Reglers in einem Walzwerk
DE102008014304A1 (de) * 2008-03-14 2009-09-24 Siemens Aktiengesellschaft Betriebsverfahren für eine Kaltwalzstraße mit verbesserter Dynamik

Also Published As

Publication number Publication date
EP1986795A1 (de) 2008-11-05
CN101443136B (zh) 2012-11-14
RU2008137605A (ru) 2010-03-27
US8386066B2 (en) 2013-02-26
WO2007096204A1 (de) 2007-08-30
DE102006008574A1 (de) 2007-08-30
US20090210085A1 (en) 2009-08-20
UA95794C2 (ru) 2011-09-12
PL1986795T3 (pl) 2014-03-31
RU2429925C2 (ru) 2011-09-27
CN101443136A (zh) 2009-05-27
EP1986795B2 (de) 2020-08-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1986795B1 (de) Verfahren zur unterdrückung des einflusses von walzenexzentrizitäten
DE69002745T2 (de) Dickenkontrollsystem für ein Walzwerk.
DE10065351A1 (de) Kompensationssystem für periodische Stärkeabweichungen
EP2548665B1 (de) Ermittlungsverfahren für relativbewegungsabhängigen Verschleiß einer Walze
EP2252416B1 (de) Regelverfahren für eine kaltwalzstrasse mit vollständiger massenflussregelung
EP2259882B1 (de) Betriebsverfahren für eine mehrgerüstige walzstrasse mit banddickenermittlung anhand der kontinuitätsgleichung
WO2012019917A1 (de) Verfahren zum herstellen von walzgut mittels einer giesswalzverbundanlage, steuer- und/oder regeleinrichtung für eine giesswalzverbundanlage und giesswalzverbundanlage
EP1711283B1 (de) Regelverfahren und regler für ein walzgerüst
EP0173045B1 (de) Planheitsregelung an Bandwalzengerüsten
DE4136013C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Steuern eines Walzwerks
DE10327663A1 (de) System und Verfahren zur optimierenden Regelung der Dickenqualität in einem Walzprozess
EP2195126B1 (de) Walzvorrichtung und verfahren für deren betrieb
DE69913538T2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Planheitsregelung
EP2662158A1 (de) Verfahren zur Bearbeitung von Walzgut und Walzwerk
EP2268427B1 (de) Betriebsverfahren für eine kaltwalzstrasse mit verbesserter dynamik
EP2258492A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines Walzguts mittels einer Walzstraße, Steuer- und/oder Regeleinrichtung für eine Walzstraße, Walzanlage zur Herstellung von gewalztem Walzgut, Maschinenlesbarer Programmcode und Speichermedium
EP2188074B1 (de) Betriebsverfahren für eine walzstrasse mit krümmungserkennung
DE3422766C2 (de)
DE2836595A1 (de) Verfahren zur regelung der dicke eines flachen produkts waehrend des walzens und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens
EP2305393B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Regeln eines Antriebs
DE69917169T2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur aktiven Kompensation periodischer Störungen beim Warm- oder Kaltwalzen
DE102009043401A1 (de) Verfahren zur modellbasierten Ermittlung von Stellglied-Sollwerten für die symmetrischen und asymmetrischen Stellglieder der Walzgerüste einer Warmbreitbandstraße
DE69604233T2 (de) Verfahren und Anlage zum Kaltwalzen mit Ausgleich der Unrundheit der Walzen
DE102005053489C5 (de) Regelungssystem und Regelungsverfahren für eine industrielle Einrichtung
EP1919638A1 (de) Verfahren zur dickenregelung beim warmwalzen

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20080814

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

17Q First examination report despatched

Effective date: 20090924

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: SIEMENS AKTIENGESELLSCHAFT

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20130410

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 632456

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20131015

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502007012306

Country of ref document: DE

Effective date: 20131114

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130619

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: VDEP

Effective date: 20130918

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20131219

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20140118

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20140120

PLAX Notice of opposition and request to file observation + time limit sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2

26 Opposition filed

Opponent name: SMS SIEMAG AG

Effective date: 20140618

BERE Be: lapsed

Owner name: SIEMENS A.G.

Effective date: 20140131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20140111

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R026

Ref document number: 502007012306

Country of ref document: DE

Effective date: 20140618

PLBB Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition received

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Payment date: 20131220

Year of fee payment: 8

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20140131

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20140131

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

RIN2 Information on inventor provided after grant (corrected)

Inventor name: HOFBAUER, JOSEF

Inventor name: NIEMANN, MARTIN

Inventor name: WEISSHAAR, BERNHARD

Inventor name: WOHLD, DIETRICH

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 9

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20140131

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20140111

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 632456

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20140111

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20140111

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R081

Ref document number: 502007012306

Country of ref document: DE

Owner name: PRIMETALS TECHNOLOGIES GERMANY GMBH, DE

Free format text: FORMER OWNER: SIEMENS AG, 80333 MUENCHEN, DE

APBM Appeal reference recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREFNO

APBP Date of receipt of notice of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA2O

APAH Appeal reference modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNO

PLAB Opposition data, opponent's data or that of the opponent's representative modified

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009299OPPO

RAP2 Party data changed (patent owner data changed or rights of a patent transferred)

Owner name: PRIMETALS TECHNOLOGIES GERMANY GMBH

R26 Opposition filed (corrected)

Opponent name: SMS GROUP GMBH

Effective date: 20140618

APBQ Date of receipt of statement of grounds of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA3O

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: TP

Owner name: PRIMETALS TECHNOLOGIES GERMANY GMBH, DE

Effective date: 20151105

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 10

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20130918

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150111

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20070111

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 732E

Free format text: REGISTERED BETWEEN 20160901 AND 20160907

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20170120

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20170119

Year of fee payment: 11

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20180111

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180131

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20180928

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180111

APBU Appeal procedure closed

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA9O

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R081

Ref document number: 502007012306

Country of ref document: DE

Owner name: PRIMETALS TECHNOLOGIES GERMANY GMBH, DE

Free format text: FORMER OWNER: PRIMETALS TECHNOLOGIES GERMANY GMBH, 91052 ERLANGEN, DE

PUAH Patent maintained in amended form

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009272

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: PATENT MAINTAINED AS AMENDED

27A Patent maintained in amended form

Effective date: 20200819

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B2

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R102

Ref document number: 502007012306

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: RPEO

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Payment date: 20220107

Year of fee payment: 16

Ref country code: SE

Payment date: 20220119

Year of fee payment: 16

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: EUG

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20230112

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20240119

Year of fee payment: 18

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20240129

Year of fee payment: 18