EP1651851A1 - Stellverfahren und stellvorrichtung für einen aktor - Google Patents

Stellverfahren und stellvorrichtung für einen aktor

Info

Publication number
EP1651851A1
EP1651851A1 EP04766199A EP04766199A EP1651851A1 EP 1651851 A1 EP1651851 A1 EP 1651851A1 EP 04766199 A EP04766199 A EP 04766199A EP 04766199 A EP04766199 A EP 04766199A EP 1651851 A1 EP1651851 A1 EP 1651851A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
actuator
control
charging
valve
controller
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP04766199A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Josef Aspelmayr
Bernd Falke
Thomas Franz
Diego Löbus
Walter Schrod
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Continental Automotive GmbH
Original Assignee
Siemens AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG filed Critical Siemens AG
Publication of EP1651851A1 publication Critical patent/EP1651851A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
    • F02D41/2096—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils for controlling piezoelectric injectors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D2200/00—Input parameters for engine control
    • F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
    • F02D2200/06—Fuel or fuel supply system parameters
    • F02D2200/0602—Fuel pressure

Definitions

  • the invention relates to an actuating method and an actuating device for an actuator of a valve, in particular for a piezoelectric actuator of an injection valve for an internal combustion engine, according to the preambles of claims 1 and 8.
  • piezoelectric actuators are used as actuators for injection valves, which enables highly dynamic control of the injection process in comparison to conventional solenoid valves.
  • the stroke of such a piezoelectric actuator and thus the valve position of the associated injection valve depends on the state of charge, so that the piezoelectric actuator must be charged or discharged in accordance with the desired stroke.
  • the fuel can be divided into several portions in one work cycle of the internal combustion engine.
  • the actuator In order to be able to represent several pre-injections of very small amounts of fuel and subsequently a main injection and, if necessary, several post-injections in rapid succession in a piezoelectric actuator, the actuator must be charged or discharged very quickly to different charge states. Between the individual injections of a work cycle, there should be the possibility of not completely discharging the actuator, that is, to keep the valve in a minimally open position, in order to enable the actuator to respond more quickly the next time it is activated and to ensure pressure gradients in the injector to avoid, which would make a rapid succession of injections impossible.
  • the actuator can be charged or discharged to a certain stroke via intermediate positions, in which the valve is partially open, in order to keep disturbing noise and vibrations as low as possible and to minimize signs of wear on the actuator or on the valve.
  • a driver circuit with a transformer is known from DE 199 44 733 AI, the primary side of the transformer being connected to a supply voltage via a charging switch, while the secondary side is connected to the piezoelectric actuator via a discharge switch.
  • the charge state of the piezoelectric actuator can be set in accordance with the desired position of the valve by means of a suitable pulse-width-modulated control of the charge switch and the discharge switch, so that the injection valve opens or closes at the predetermined times.
  • an actuator characteristic curve is taken into account, which represents a relationship between the charge applied to the actuator and the stroke of the actuator.
  • the object of the invention is therefore to precisely control piezoelectric injection valves one after the other and in rapid succession on any strokes in order to enable optimal injection sequences. It should be possible. To achieve these strokes over any control paths to Ge ⁇ noise emissions, to minimize vibration and wear.
  • the invention is based on the physical knowledge that an actuator characteristic curve can be used not only when charging the piezoelectric actuator, but also for discharging, the two actuator characteristic curves being connected via the system hysteresis. This makes it possible to directly control any other valve position from any valve position. To make this possible, the actuator characteristics and the hysteresis of the actuator must be known exactly in order to regulate the control. The invention makes use of the knowledge that the actuator characteristics assumed by the control and the actual hysteresis can change during operation.
  • the control process of the invention charges or discharges the gate Ak ⁇ to different charge states, each corresponding to a valve position.
  • the charging or discharging is controlled in accordance with a predefined control behavior in accordance with a predefined setpoint value for the charge state.
  • the control behavior is regulated as a function of a controlled variable that reflects the charge state of the actuator and / or the valve position.
  • the control behavior can in principle be regulated as a function of at least one controlled variable, the above-mentioned variables being only examples. Control in combination with various other control variables is also conceivable.
  • the variables determined as part of the regulation are preferably compared with a target value.
  • the deviation of the measured valve position from the target position that is, the deviation from the target value of the last charge / discharge process, can be used to adapt the parameters of the actuator characteristics used to the physical properties of the actuator, and also the target / actual deviation be compensated for during the next loading / unloading process.
  • the control variable is preferably determined in a control pause between two successive charges or discharges. Any possible waiting time between activating different charge states is conceivable as a suitable time. This is advantageous because it means that the control variable is not determined in the time-critical area of the control. Exact measurement may be difficult during high speed control.
  • the control behavior is advantageously also set in a control pause between two successive charges or discharges. As a result, a desired charge state can be controlled at a very high speed, since no control is necessary during the control. In a control pause, the control behavior, in particular the actuator characteristic and the hysteresis, can be recalculated in the time available.
  • the actuating method is designed so that the actuator can also be charged and / or discharged to charge states which correspond to a partially open valve position. With partial opening of the valve, pre-injections can be carried out.
  • the flow-dynamic processes during the injection process can also be optimized by such a stepped opening or closing of the injection valve.
  • the voltage at the actuator or the charge of the actuator are preferably used as control variables. These quantities can be determined in different ways. In this way, the actuator voltage can be tapped directly or measured relative to a reference level if the actuator is terminated with a resistance to ground.
  • the charge of the actuator can be obtained, for example, from the integral of the applied current surges, whereby both charging and discharging currents have to be taken into account.
  • variables other than controlled variables are also conceivable, for example the temperature of the actuator.
  • the control behavior during charging is advantageously determined by a predetermined charging characteristic.
  • the charging characteristic curve can represent, for example, a relationship between the charge to be applied and the charging time. The larger the charge to be applied, the longer the charging time for pulses of constant frequency. This relationship may not be linear if, for example, the strength of the current surges decreases with increasing actuator charge.
  • the charging characteristic curve can also represent a relationship between the charge to be applied and the number of pulses with which the actuator is charged, although other relationships can also be useful.
  • the same also applies to the discharge processes, which are preferably determined by one or more different discharge characteristics. This enables the control of desired valve positions with high and adjustable speed.
  • the charging / discharging process can advantageously be set over time in a charging / discharging curve.
  • the valve accelerates relatively slowly at the beginning and brakes relatively slowly at the end of the loading process, but is moved at high speed in between.
  • variable speeds via the charging / discharging process can preferably be controlled with a pulse width modulation of the charge pulses. This can serve to avoid high pressure gradients.
  • Different charging curves can also be used for different charging / discharging processes.
  • the noise emission, vibration excitation and wear during operation can be reduced by a suitable choice of the shapes of the charging curves.
  • the charging / discharging characteristic curves, the actuator characteristic curves, the hysteresis and the charging curves can be stored in a memory unit so that they can be called up.
  • the control can be regulated by changing the slope of the charging / discharging characteristic. This could mean, for example, that for a certain charge to be applied, according to a certain path, more charge is applied per pulse. This can advantageously be set with pulse width modulation of the current surges. Analogously, the actuator characteristics and the charging curves can be varied.
  • the control behavior can also be determined by the charging time and / or discharging time of a charging / discharging process. If, for example, the actuator is charged with pulses of the same strength at a constant frequency, an increase in the charging time corresponding to an increase in the number of pulses applied per charging process can set a higher charge that is applied in one process. By shortening the charging time, the applied charge is fertilization of a charging process is reduced. The same applies to the unloading process.
  • others also correspond to the idea of the invention. In particular, combinations of the above-mentioned control options can be used.
  • external measurement variables for the control are also recorded.
  • External measured variables are used here to denote those measured variables which lie outside the area of the actuator with the associated driver circuit. This can be, for example, the pressure at the injector or another measured variable from the area of the internal combustion engine. Since the pressure at the valve can influence the actuator characteristic curve, it is advantageous if the control of the actuator is controlled taking this variable into account.
  • other controlled variables are also conceivable.
  • the coolant temperature of the internal combustion engine or the oil temperature of the internal combustion engine is advantageously taken into account as an external measurement variable when regulating the control.
  • the actuating method includes an actuating device according to the invention for the controlled charging and / or discharging of an actuator of a valve to predefined charge states with a predefined control behavior.
  • the actuating device preferably has a controller which is connected on the input side to the actuator or the valve, the controlled variable representing the charge state of the actuator and / or the valve position. In this way, for example, target / actual deviations can be determined and used for the control.
  • the controller preferably has a storage unit in which previous charging processes and deviations are stored so that information from previous charging or discharging processes can also be taken into account in the control.
  • a controller which uses one of the determined controlled variables and / or the target / actual deviation of a controlled variable as an input variable, is advantageously superimposed on the control of the charging processes.
  • the controller preferably uses control breaks to discontinuously record the controlled variable and / or to discontinuously set the control behavior.
  • the actuating method according to the invention with the associated actuating device is particularly advantageously suitable for pump-nozzle injection systems, but the invention can also be implemented with common rail injection systems. In addition, the invention is also applicable to gasoline direct injection (HPDI - High Pressure Direct Injection).
  • HPDI gasoline direct injection
  • FIG. 1 shows a circuit diagram of a conventional driver circuit for electrically actuating a piezo actuator.
  • FIGS. 2a-2c show three exemplary control diagrams for the control unit from FIG. 1 and FIG. 3 the control method according to the invention as a flow chart.
  • the driver circuit shown in FIG. 1 is used for the electrical control of piezoelectric actuators of injection valves of an internal combustion engine.
  • a single actuator CP is shown here, although in a multi-cylinder internal combustion engine there are several actuators corresponding to the number of combustion chambers.
  • the actuators, not shown, are constructed identically and connected in parallel to the actuator CP, as indicated by the dashed lines.
  • the actuator CP is - like the other actuators (not shown) for the other combustion chambers of the internal combustion engine - connected in series with a selection switch 1 and a resistor R1, the selection switch 1 consisting of a parallel connection of a switching element S1 and a diode Dl.
  • the selection switch 1 makes it possible to select one of the actuators for a charging or discharging process in that the respective switch S1 switches through while the corresponding switches for the other actuators disconnect.
  • Vc 12V by the motor vehicle electrical system.
  • the invention can also be used in a motor vehicle electrical system with a mains voltage of 42V.
  • the primary winding Wl is connected to the voltage converter 2, while the secondary winding is connected to the actuator CP.
  • the primary winding W1 of the transformer 3 is connected in series with a resistor R2 and a parallel circuit consisting of a diode D2 and a charging switch S2.
  • the charging switch S2 is activated, for example, with a predetermined frequency and a duty cycle in pulse mode with a predetermined number of pulse-width-modulated signals at the predetermined charging voltage.
  • the charging switch S2 can also be controlled, for example, with a variable frequency.
  • the current through the primary coil W1 rises and is interrupted at a predetermined point in time by opening (non-conducting control) the charging switch S2.
  • a pulsed voltage flows through the secondary winding W2 at a current corresponding to the turns ratio W2 / W1, which is smoothed by a capacitor C2, and charges the actuator CP with each current pulse until finally after the predetermined number of Pulsing a predetermined actuator voltage is approximately reached.
  • the secondary circuit is closed when selector CP is loaded using selector switch 1.
  • the secondary winding W2 of the transformer 3 is connected in series with a resistor R3 and a parallel circuit comprising a diode D3 and a switch S3.
  • the discharge of the actuator CP also takes place in that the discharge switch S3 is controlled in a conductive and non-conductive manner, as a result of which the actuator voltage drops.
  • the current flows from the actuator CP via the secondary winding W2, the discharge switch S3 and the selection switch 1 back to the actuator CP.
  • the discharge switch S3 is opened, part of the discharge energy is transferred to the primary side of the transformer 3 and stored back in the charging capacitor C1.
  • the primary circuit closes via diode D2.
  • the selection switch 1, the charging switch S2 and the discharging switch S3 are controlled by a control unit 4, which is shown only schematically here.
  • control unit 4 takes into account the charging current, the discharge current, the actuator current, the actuator voltage, the primary-side voltage and external control variables such as the oil temperature Toi and the coolant temperature T Tühifiüsstechnik - Connections on the voltage side of the resistors R1, R2 or R3 and on the voltage connections of the primary winding W1 or the secondary winding W2 and with sensors for determining the other variables mentioned above.
  • FIGS. 2a to 2c show exemplary simple embodiments of the control circuit of the control unit 4 from FIG. 1.
  • the controller 5 receives a setpoint S SOJI for the actuator position, which corresponds to a valve position.
  • the control unit charges or discharges the actuator 6 via the driver circuit
  • FIG. 1 with a predetermined charging characteristic according to the setpoint S S oi ⁇ •
  • the controller 5 in Figure 2a uses an actuator characteristic that represents a relationship between the path and the load to be applied and a charging characteristic that a relationship between the charge to be applied and the Charging time T ⁇ , a do represents.
  • the actuator 6 After the charging / discharging process, the actuator 6 reaches the actuator position S ⁇ st , which corresponds approximately to the specification Ss o ii.
  • the difference ⁇ S between Ss o ii and S ⁇ s is used by a controller 7 to adjust parameters of the control 5, in particular to adapt the actuator characteristic curve used to the determined actuator behavior.
  • the same predetermined actuator path is then in one of the following charging / Unloading operations are controlled with a different charge and accordingly with a different charging time T La de.
  • FIG. 2b Another simple control loop is shown in FIG. 2b. It largely corresponds to that of FIG. 2a, with the difference that the controller 5 'uses a charging characteristic here, which has a relationship between the number n of pulses with which the actuator 6' is controlled during a charging / discharging process and the predetermined one Represents charge.
  • the actuator 6 ′′ is charged or discharged using pulse-width-modulated current surges.
  • the controller 1 ′′ receives pulse-width-modulated current surges.
  • an input for an external sensor signal is shown here as an example.
  • the controller 7 ′′ takes account of the control of the Control also the oil temperature T 0 ⁇ of the vehicle containing the control unit.
  • FIG. 3 contains a schematic flow diagram of the actuating method according to the invention.
  • a setpoint S So ⁇ is specified for the valve position.
  • the position S ⁇ _ L actually approached by the valve is determined directly or from another variable, for example the actuator charge.
  • the actuating error is determined by comparing the setpoint S So ⁇ with the actual value S ⁇ st . This positioning error is used to re-regulate the control behavior of the control unit. External control variables can also be taken into account the. The newly controlled control behavior affects a new setpoint Ss o ii 'the next time the actuator CP, 6, 6 r , 6''is charged or discharged.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)
  • Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)

Abstract

Stellverfahren und Stellvorrichtung für einen Aktor eines Ventils, insbesondere für einen piezoelektrischen Aktor eines Einspritzventils für eine Brennkraftmaschine, wobei der Aktor gemäss einem vorgegebenen Steuerungsverhalten auf verschiedene Ladungszustände geladen wird, die jeweils einer Stellung des Ventils entsprechen. Es wird vorgeschlagen, dass eine Regelung des Steuerverhaltens in Abhängigkeit von einer Regelungsgrösse vorgenommen wird, wobei die Regelungsgrösse den Ladungszustand des Aktors und/oder die Ventilstellung und zusätzlich eine externe Messgrösse, die nämlich der Druck an dem Ventil ist, wieder gibt.

Description

Beschreibung
Stellverfahren und Stellvorrichtung für einen Aktor
Die Erfindung betrifft ein Stellverfahren und eine Stellvorrichtung für einen Aktor eines Ventils, insbesondere für einen piezoelektrischen Aktor eines Einspritzventils für eine Brennkraftmaschine, gemäß den Oberbegriffen der Ansprüche 1 und 8.
In modernen Einspritzanlagen für Brennkraftmaschinen werden piezoelektrische Aktoren als Stellglieder für Einspritzventile eingesetzt, was im Vergleich zu herkömmlichen Magnetventilen eine hochdynamische Steuerung des Einspritzvorgangs er- möglicht. Der Hub eines derartigen piezoelektrischen Aktors und damit die Ventilstellung des zugehörigen Einspritzventils hängt von dem Ladungszustand ab, so dass der piezoelektrische Aktor entsprechend dem gewünschten Hub aufgeladen bzw. entladen werden muss.
Um den Verbrennungsverlauf in einer Brennkraftmaschine zu optimieren, ist es wünschenswert, dass der Kraftstoff in einem Arbeitstakt der Brennkraftmaschine in mehrere Portionen aufgeteilt werden kann. Um mit einem piezoelektrischen Aktor mehrere Voreinspritzungen sehr kleiner Kraftstoffmengen und darauffolgend eine Haupteinspritzung sowie bei Bedarf mehrere Nacheinspritzungen in schneller Abfolge darstellen zu können, muss der Aktor sehr schnell auf unterschiedliche Ladungszu- stände aufgeladen bzw. entladen werden. Zwischen den einzel- nen Einspritzungen eines Arbeitstaktes sollte die Möglichkeit bestehen, den Aktor nicht vollständig zu entladen, d.h. das Ventil in einer minimal geöffneten Stellung zu halten, um ein schnelleres Ansprechen des Aktors bei der nächsten Ansteue- rung zu ermöglichen und um Druckgradienten im Injektor zu vermeiden, die eine schnelle Abfolge von Einspritzungen unmöglich machen würden. Außerdem ist es wünschenswert, dass der Aktor über Zwischenstellungen, bei denen das Ventil teilweise geöffnet ist, bis zu einem bestimmten Hub aufgeladen oder entladen werden kann, um störende Geräuschentwicklungen und Vibrationen möglichst gering zu halten und um Verschleißerscheinungen am Aktor oder am Ventil zu minimieren.
Zur elektrischen Ansteuerung piezoelektrischer Aktoren entsprechend dem gewünschten Hub ist aus DE 199 44 733 AI eine Treiberschaltung mit einem Transformator bekannt, wobei die Primärseite des Transformators über einen Ladeschalter mit einer Versorgungsspannung verbunden ist, während die Sekundärseite über einen Entladeschalter mit dem piezoelektrischen Aktor verbunden ist. Durch eine geeignete pulsweitenmodulier- te Ansteuerung des Ladeschalters und des Entladeschalters lässt sich der Ladezustand des piezoelektrischen Aktors entsprechend der gewünschten Stellung des Ventils einstellen, so dass das Einspritzventil zu den vorgegebenen Zeiten öffnet bzw. schließt. Bei der Ansteuerung eines bestimmten Hubs des Aktors zum Öffnen des Ventils auf einen Zwischenzustand, bei dem es teilweise geöffnet ist, wird eine Aktorkennlinie berücksichtigt, die einen Zusammenhang zwischen der auf den Aktor aufgebrachten Ladung und dem Hub des Aktors darstellt.
Mit diesem Verfahren ist zwar eine Ansteuerung des Aktors auf einen bestimmten Hub möglich. Vor dem nächsten Öffnungszyklus des Ventils muss der Aktor allerdings vollständig entladen werden, wobei das Ventil geschlossen wird, um wieder einen definierten Ausgangszustand zu erreichen. Dies ist notwendig, da der Aktor beim Entladen nicht derselben Kennlinie folgt wie beim Laden. Gründe hierfür sind beispielweise die Systemhysterese des Aktors oder parasitäre Widerstände.
Der Erfindung liegt also die Aufgabe zu Grunde, piezoelektri- sehe Einspritzventile direkt nacheinander und in schneller Abfolge auf beliebige Hübe exakt anzusteuern, um optimale Einspritzabfolgen zu ermöglichen. Dabei soll es möglich sein,. diese Hübe über beliebige Ansteuerwege zu erreichen, um Ge¬ räuschemissionen, Vibrationen und Verschleiß minimieren zu können.
Die Aufgabe wird durch ein Stellverfahren und eine Stellvorrichtung für einen piezoelektrischen Aktor gemäß den Ansprüchen 1 bzw. 8 gelöst.
Die Erfindung geht von der physikalischen Erkenntnis aus, dass nicht nur beim Laden des piezoelektrischen Aktors eine Aktorkennlinie verwendet werden kann, sondern auch für das Entladen, wobei die beiden Aktorkennlinien über die Systemhysterese in Verbindung stehen. Dadurch ist es möglich, von jeder beliebigen Ventilstellung jede beliebige andere Ventil- Stellung direkt anzusteuern. Um dies zu ermöglichen, müssen die Aktorkennlinien und die Hysterese des Aktors genau bekannt sein, um die Steuerung zu regeln. Die Erfindung macht sich die Erkenntnis zu Nutze, dass sich die von der Steuerung angenommenen Aktorkennlinien und die tatsächliche Hysterese im laufenden Betrieb ändern können.
Das erfindungsgemäße Stellverfahren lädt oder entlädt den Ak¬ tor auf verschiedene Ladungszustände, die jeweils einer Ventilsstellung entsprechen. Die Steuerung der Aufladung bzw. Entladung erfolgt dabei gemäß einem vorgegebenen Steuerungsverhalten entsprechend einem vorgegebenen Sollwert für den Ladungszustand. Das Steuerungsverhalten wird in Abhängigkeit einer Regelgröße, die den Ladungszustand des Aktors und/oder die Ventilstellung wiedergibt, geregelt.
Die Regelung des Steuerungsverhaltens kann grundsätzlich in Abhängigkeit mindestens einer Regelgröße erfolgen, wobei die oben genannten Großen nur Beispiele sind. So ist auch eine Regelung in Kombination mit verschiedenen anderen Regelgrößen vorstellbar. Vorzugsweise werden die im Rahmen der Regelung ermittelten Größen mit einem Sollwert verglichen. So kann die Abweichung der gemessenen Ventilstellung von der Sollstellung, also die Abweichung von dem Sollwert des letzten Lade-/Entlade- Vorgangs, dazu verwendet werden, die Parameter der verwendeten Aktorkennlinien den physikalischen Eigenschaften des Aktors anzupassen und außerdem kann die Soll/Ist-Abweichung beim nächsten Lade-/Entladevorgang ausgeglichen werden.
Die Regelungsgröße wird vorzugsweise in einer Steuerpause zwischen zwei aufeinanderfolgenden Auf- bzw. Entladungen ermittelt. Dabei ist als geeigneter Zeitpunkt jede mögliche Wartezeit zwischen dem Ansteuern verschiedener Ladungszustän- de vorstellbar. Dies ist von Vorteil, da dadurch die Ermitt- lung der Regelgröße nicht im zeitkritischen Bereich der Ansteuerung stattfindet. Während einer Ansteuerung mit hoher Geschwindigkeit ist eine exakte Messung unter Umständen schwierig.
Vorteilhafterweise wird auch das Steuerungsverhalten in einer Steuerungspause zwischen zwei aufeinander folgenden Auf- bzw. Entladungen eingestellt. Dadurch kann das Ansteuern eines gewünschten Ladungszustandes mit sehr hoher Geschwindigkeit erfolgen, da während des Ansteuerns keine Regelung notwendig ist. In einer Steuerpause kann in der zur Verfügung stehenden Zeit das Steuerungsverhalten, insbesondere die Aktorkennlinie und die Hysterese, neu berechnet werden.
In einer vorteilhaften Ausführungsform ist das Stellverfahren darauf ausgelegt, dass der Aktor auch auf Ladungszustände, die einer teilweise geöffneten Ventilstellung entsprechen, aufgeladen und/oder entladen werden kann. Mit dem teilweisen Öffnen des Ventils können Voreinspritzungen vorgenommen werden. Außerdem ist es vorteilhaft, wenn während dem Ansteuern des vollständig geöffneten Zustands Zwischenzustände angefahren werden, auf denen das Ventil eine Zeit lang gehalten wird, um die Geräuschentwicklung und um Vibrationen zu mini- mieren. Durch ein derartiges gestuftes Öffnen bzw. Schließen des Einspritzventils lassen sich auch die strömungsdynamischen Vorgänge beim Einspritzvorgang optimieren. Ein Vorteil des erfindungsgemäßen Stellverfahrens ist dabei, dass auch nach dem Ansteuern mehrerer Zwischenzustände (Laden/Entladen) die Ventilstellung noch exakt bekannt ist.
Vorzugsweise finden als Regelgrößen die Spannung am Aktor oder die Ladung des Aktors Verwendung. Diese Größen können auf unterschiedliche Weise ermittelt werden. So kann die Aktorspannung direkt abgegriffen werden oder auch relativ zu einem Bezugsniveau gemessen werden, falls der Aktor mit einem Widerstand gegen Masse abgeschlossen ist. Die Ladung des Aktors kann beispielsweise aus dem Integral der aufgebrachten Stromstösse, wobei sowohl Lade- als auch Entladestrom zu berücksichtigen ist, gewonnen werden. Es sind jedoch auch andere Größen als Regelgrößen vorstellbar, beispielsweise die Temperatur des Aktors.
Vorteilhafterweise wird das Steuerungsverhalten beim Laden von einer vorgegebenen Ladekennlinie bestimmt. Die Ladekennlinie kann beispielsweise einen Zusammenhang zwischen der aufzubringenden Ladung und der Ladezeit darstellen. Umso größer die aufzubringende Ladung ist, umso größer ist die Lade- zeit bei Pulsen konstanter Frequenz. Dieser Zusammenhang ist unter Umständen nicht linear, falls beispielsweise die Stärke der Stromstösse mit steigender Ladung des Aktors abnimmt. Die Ladekennlinie kann aber auch einen Zusammenhang zwischen der aufzubringenden Ladung und der Anzahl der Pulse, mit denen der Aktor geladen wird, darstellen, wobei auch andere Zusammenhänge sinnvoll sein können. Dasselbe gilt auch für die Entladevorgänge, auch diese werden vorzugsweise durch eine oder mehrere unterschiedliche Entladekennlinien bestimmt. Dies ermöglicht das Ansteuern gewünschter Ventilstellungen mit hoher und einstellbarer Geschwindigkeit. Außerdem kann vorteilhafterweise der Lade-/Entladevorgang in einer Lade- /Entladekurve über die Zeit eingestellt werden. In der Lade- kurve wird beispielsweise festgelegt, dass während des Ladevorgangs das Ventil zu Beginn relativ langsam beschleunigt und zum Ende des Ladevorgangs relativ langsam gebremst wird, dazwischen jedoch mit hoher Geschwindigkeit bewegt wird. Sol- ehe über den Lade-/Entladevorgang variablen Geschwindigkeiten können vorzugsweise mit einer Pulsweitenmodulation der Ladungspulse gesteuert werden. Dies kann dazu dienen, hohe Druckgradienten zu vermeiden. Für unterschiedliche Lade- /Entladevorgänge können auch verschiedene Ladekurven Verwen- düng finden. Durch eine geeignete Wahl der Formen der Ladekurven kann die Geräuschemission, die Vibrationsanregung und der Verschleiß im Betrieb gesenkt werden. Die Lade- /Entladekennlinien, die Aktorkennlinien, die Hysterese und die Ladekurven können abrufbar in einer Speichereinheit ge- speichert sein.
Die Regelung der Steuerung kann über eine Veränderung der Steilheit der Lade-/Entladekennlinie erfolgen. Dies könnte beispielsweise bedeuten, dass für eine bestimmte aufzubrin- gende Ladung, entsprechend einem bestimmten Weg, pro Puls mehr Ladung aufgebracht wird. Dies kann vorteilhafterweise mit einer Pulsweitenmodulation der Stromstösse eingestellt werden. Analog können auch die Aktorkennlinien und die Ladekurven variiert werden.
Es ist jedoch auch alternativ vorstellbar, die Form der Lade- /Entladekennlinie zu variieren. Genauso können auch die Formen der Aktorkennlinien und der Ladekurven verändert werden.
Das Steuerungsverhalten kann auch durch die Ladedauer und/oder Entladedauer eines Lade-/Entladevorgangs bestimmt sein. Wird beispielsweise der Aktor mit Pulsen gleicher Stärke mit konstanter Frequenz geladen, so kann mit einer Verlängerung der Ladedauer entsprechend einer Erhöhung der Anzahl der pro Ladevorgang aufgebrachten Pulse eine höhere Ladung, die in einem Vorgang aufgebracht wird, eingestellt werden. Mit einer Verkürzung der Ladedauer wird die aufgebrachte La- düng eines Ladevorganges verringert . Analoges gilt für den Entladevorgang. Neben den genannten Möglichkeiten zur Regelung der Steuerung entsprechen auch andere dem erfindungsgemäßen Gedanken. Insbesondere können Kombinationen der oben genannten Regelungsmöglichkeiten eingesetzt werden.
In einer besonders vorteilhaften Variante der Erfindung werden auch externe Messgrößen für die Regelung erfasst. Mit externen Messgrößen werden hier solche Messgrößen bezeichnet, die außerhalb des Bereichs Aktor mit dazugehöriger Treiberschaltung liegen. Dies kann beispielsweise der Druck am Injektor oder eine andere Messgröße aus dem Bereich der Brennkraftmaschine sein. Da der Druck am Ventil die Aktorkennlinie beeinflussen kann, ist es vorteilhaft, wenn die Regelung der Steuerung des Aktors unter Berücksichtigung dieser Größe erfolgt. Es sind aber auch andere Regelgrößen vorstellbar.
Vorteilhafterweise wird als externe Messgröße bei der Regelung der Steuerung die Kühlflüssigkeitstemperatur der Brenn- kraftmaschine oder die Öltemperatur der Brennkraftmaschine berücksichtigt .
Viele verschiedene Größen haben Einfluss auf das Hystereseverhalten und die Kennlinien des Aktors, weswegen es vorteil- haft sein kann, auch andere als die hier genannten Messgrößen zur Regelung der Steuerung heranzuziehen.
Dem Stellverfahren zugehörig ist eine erfindungsgemäße Stellvorrichtung zur gesteuerten Aufladung und/oder Entladung ei- nes Aktors eines Ventils auf vorgegebene Ladungszustände mit einem vorgegebenen Steuerverhalten. Zur Anpassung des Steuerungsverhaltens weist die Stellvorrichtung vorzugsweise einen Regler auf, der eingangsseitig mit dem Aktor oder dem Ventil verbunden ist, wobei die Regelgröße den Ladungszustand des Aktors und/oder die Ventilstellung wiedergibt. Dadurch können beispielsweise Soll/Ist-Abweichungen ermittelt und für die Regelung herangezogen werden. Der Regler weist vorzugsweise eine Speichereinheit auf, in der vorangegangene Ladevorgänge und Abweichungen gespeichert sind, damit auch Informationen von weiter zurückliegenden Lade- oder Entladevorgängen bei der Regelung berücksichtigt werden können.
Vorteilhafterweise ist der Steuerung der Ladungsvorgänge ein Regler überlagert, der eine der ermittelten Regelgrößen und/oder die Soll/Ist-Abweichung einer Regelgröße als Eingangsgröße verwendet.
Der Regler nutzt vorzugsweise Steuerpausen zum diskontinuierlichen Erfassen der Regelgröße und/oder zum diskontinuierlichen Einstellen des Steuerungsverhaltens .
Vorteilhaft ist auch, einen Sensor zur Erfassung der Öltempe- ratur oder der Kühlflüssigkeitstemperatur des Fahrzeugs mit dem Regler zu verbinden, damit dieser eine oder mehrere dieser Größen als Regelgrößen verwenden kann. Dies sind nur Beispiele, auch eine eingangsseitige Verbindung des Reglers mit anderen Sensoren zur Erfassung weiterer Regelgrößen kann sinnvoll sein.
Besonders vorteilhaft eignet sich das erfindungsgemäße Stellverfahren mit zughöriger Stellvorrichtung für Pumpe-Düse- Einspritzanlagen, jedoch ist die Erfindung auch mit Common- Rail-Einspritzanlagen realisierbar. Darüber hinaus ist die Erfindung auch bei einer Benzin-Direkteinspritzung (HPDI - High Pressure Direct Injection) anwendbar.
Andere vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüche enthalten oder werden nachstehend zusammen mit der Beschreibung der bevorzugten Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand der Zeichnungen erläutert. Es zeigen:
Figur 1 ein Schaltbild einer herkömmlichen Treiberschaltung zur elektrischen Ansteuerung eines Piezoak- tors mit der erfindungsgemäßen Steuervorrichtung, Figur 2a-2c drei beispielhafte Regelschaubilder für die Steuereinheit aus Figur 1 sowie Figur 3 das erfindungsgemäße Steuerverfahren als Flussdiagramm.
Die in Figur 1 dargestellte Treiberschaltung dient zur elektrischen Ansteuerung piezoelektrischer Aktoren von Einspritz- ventilen einer Brennkraftmaschine. Zur Vereinfachung ist hierbei nur ein einziger Aktor CP dargestellt, obwohl bei einer mehrzylindrigen Brennkraftmaschine entsprechend der Anzahl von Brennräumen mehrere Aktoren vorhanden sind. Die nicht dargestellten Aktoren sind jedoch identisch aufgebaut und parallel zu dem Aktor CP angeschlossen, wie durch die gestrichelten Linien angedeutet ist.
Der Aktor CP ist - wie die nicht dargestellten weiteren Aktoren für die anderen Brennräume der Brennkraftmaschine - in Reihe mit einem Auswahlschalter 1 und einem Widerstand Rl geschaltet, wobei der Auswahlschalter 1 aus einer Parallelschaltung aus einem Schaltelement Sl und einer Diode Dl besteht. Der Auswahlschalter 1 ermöglicht es, einen der Aktoren für einen Lade- bzw. Entladevorgang auszuwählen, indem der jeweilige Schalter Sl durchschaltet, während die entsprechenden Schalter für die anderen Aktoren trennen.
Die Stromversorgung der Treiberschaltung erfolgt durch einen Spannungswandler 2, der ausgangsseitig durch einen Kondensa- tor Cl gepuffert ist und beim Einsatz in einem Kraftfahrzeug von dem Kraftfahrzeugbordnetz mit einer Netzspannung Vc=12V versorgt wird. Alternativ hierzu kann die Erfindung auch in einem Kraftfahrzeugbordnetz mit einer Netzspannung von 42V eingesetzt werden.
Zwischen dem Aktor CP und dem Spannungswandler 2 ist hierbei ein Transformator 3 mit einer Primärwicklung Wl und einer Se- kundärwicklung W2 angeordnet, wobei die Primärwicklung Wl mit dem Spannungswandler 2 verbunden ist, während die Sekundärwicklung mit dem Aktor CP verbunden ist.
Die Primärwicklung Wl des Transformators 3 ist in Reihe mit einem Widerstand R2 und einer Parallelschaltung aus einer Diode D2 und einem Ladeschalter S2 geschaltet. Zum Aufladen des Stellgliedes wird der Ladeschalter S2 beispielsweise mit vorgegebener Frequenz und vorgegebenem Tastverhältnis im Pulsbe- trieb mit einer vorgegebenen Zahl von pulsweitenmodulierten Signalen bei der vorgegebenen Ladespannung angesteuert. Alternativ kann der Ladeschalter S2 beispielsweise auch mit variabler Frequenz angesteuert werden. Während des leitenden Zustandes des Ladeschalters S2 steigt der Strom durch die Primärspule Wl an und wird zu einem vorgegebenen Zeitpunkt durch Öffnen (nichtleitendsteuern) des Ladeschalters S2 abgebrochen. In dieser nichtleitenden Phase der Primärseite fließt über die Sekundärwicklung W2 bei einem dem Windungsverhältnis W2/W1 entsprechenden Strom eine impulsförmige Spannung, die von einem Kondensator C2 geglättet wird, und lädt den Aktor CP mit jedem Strompuls weiter auf, bis schließlich nach der vorgegebenen Zahl von Pulsen eine vorgegebene Aktorspannung in etwa erreicht ist. Der Sekundärkreis wird beim Laden des Aktors CP über den Auswahlschalter 1 ge- schlössen.
Die Sekundärwicklung W2 des Transformators 3 ist dagegen in Reihe mit einem Widerstand R3 und einer Parallelschaltung aus einer Diode D3 und einem Schalter S3 geschaltet.
Die Entladung des Aktors CP erfolgt ebenfalls dadurch, dass der Entladeschalter S3 pulsförmig leitend und nichtleitend gesteuert wird, wodurch die Aktorspannung sinkt. Dabei fließt der Strom von dem Aktor CP über die Sekundärwicklung W2, den Entladeschalter S3 und den Auswahlschalter 1 zurück zu dem Aktor CP. Bei jedem Öffnen des Entladeschalters S3 wird ein Teil der Entladeenergie auf die Primärseite des Transformators 3 übertragen und in den Ladekondensator Cl rückgespeichert. Der Primärstromkreis schließt sich über die Diode D2.
Die Ansteuerung des Auswahlschalters 1, des Ladeschalters S2 sowie des Entladeschalters S3 erfolgt durch eine Steuereinheit 4, die hier nur schematisch dargestellt ist.
Hierbei berücksichtigt die Steuereinheit 4 in der dargestellten Version den Ladestrom, den Entladestrom, den Aktorstrom, die Aktorspannung, die primärseitige Spannung sowie externe Regelgrößen wie beispielsweise die Öltemperatur Toi und die Kühlflüssigkeitstemperatur Tκühifiüssigkeit • Die Steuereinheit 4 weist deshalb mehrere Messeingänge auf, die mit den span- nungsseitigen Anschlüssen der Widerstände Rl, R2 bzw. R3 sowie mit den spannungsseitigen Anschlüssen der Primärwicklung Wl bzw. der Sekundärwicklung W2 und mit Sensoren zur Ermittlung der anderen oben genannten Größen verbunden sind.
Die Figuren 2a bis 2c zeigen beispielhafte einfache Ausführungsformen des Regelkreises der Steuereinheit 4 aus Figur 1. Die Steuerung 5 erhält einen Sollwert SSOJI für die Aktorstellung, der einer Ventilstellung entspricht. Die Steuereinheit lädt oder entlädt den Aktor 6 über die Treiberschaltung aus
Figur 1 mit einer vorgegebenen Ladekennlinie entsprechend des Sollwerts SSoiι • Die Steuerung 5 in Figur 2a verwendet dazu eine Aktorkennlinie, die einen Zusammenhang zwischen dem Weg und der aufzubringenden Ladung darstellt und eine Ladekennli- nie, die einen Zusammenhang zwischen der aufzubringenden Ladung und der Ladezeit Tτ,ado darstellt. Der Aktor 6 erreicht nach dem Lade-/Entladevorgang die Aktorstellung Sτst, die in etwa der Vorgabe Ssoii entspricht. Die Differenz ΔS zwischen Ssoii und Sιs verwendet ein Regler 7 um Parameter der Steue- rung 5, insbesondere um die verwendete Aktorkennlinie dem ermittelten Aktorverhalten anzupassen. Beispielsweise wird dann der gleiche vorgegebene Aktorweg in einem der folgenden Lade- /Entladevorgänge mit einer anderen Ladung und dementsprechend mit einer anderen Ladezeit TLade angesteuert.
In Figur 2b ist ein anderer einfacher Regelkreis dargestellt. Er entspricht weitgehend dem der Figur 2a, mit dem Unterschied, dass die Steuerung 5' hier eine Ladekennlinie verwendet, die einen Zusammenhang zwischen der Anzahl n der Pulse, mit denen der Aktor 6' während eines Lade-/Entladevorgangs angesteuert wird, und der vorgegebenen Ladung darstellt.
In Figur 2c erfolgt das Laden bzw. Entladen des Aktors 6' ' mit pulsweitenmodulierten Stromstössen. Dadurch kann nicht nur die Steilheit der Ladekennlinie oder die Dauer des Ladevorgangs sondern auch die Form der Ladekennlinie durch den Regler 1 ' " beeinflusst werden. Außerdem ist hier beispielhaft ein Eingang für ein externes Sensorsignal dargestellt. Der Regler 7' ' berücksichtigt bei der Regelung der Steuerung auch die Öltemperatur T0ι des die Steuereinheit enthaltenden Fahrzeugs .
Figur 3 enthält ein schematisches Flussdiagramm des erfindungsgemäßen Stellverfahrens. Es wird ein Sollwert SSoχχ für die Ventilstellung vorgegeben. Die Steuerung 5, 5', 5'' lädt/entlädt den Aktor CP, 6, 6' , 6' ' entsprechend des Sol- wertes Ssoii • Dabei verwendet sie eine Aktorkennlinie, die einen Zusammenhang zwischen dem gewünschten Weg und der aufzubringenden Ladung (positiv oder negativ) herstellt. Mit der so für den Weg ermittelten Ladung wird entsprechend einer vorgegebenen Lade-/Entladekennlinie der Aktor CP, 6, 6 r , 6 r ' aufgeladen bzw. entladen. Dies erfolgt vorzugsweise mit pulsweitenmodulierten Stromstössen. Die vom Ventil tatsächlich angefahrene Stellung Sτ_L wird direkt oder aus einer anderen Größe, beispielsweise der Aktorladung, ermittelt. Durch einen Vergleich des Sollwerts SSoιι mit dem Istwert Sτst wird der Stellfehler ermittelt. Dieser Stellfehler wird verwendet, um das Steuerungsverhalten der Steuereinheit neu zu regeln. Hierbei können auch externe Regelgrößen berücksichtigt wer- den. Das neu geregelte Steuerungsverhalten wirkt sich bei der nächsten Auf- bzw. Entladung des Aktors CP, 6, 6r , 6' ' auf einen neuen Sollwert Ssoii' aus.
Die Erfindung ist nicht auf das vorstehend beschriebene bevorzugte Ausführungsbeispiel beschränkt. Vielmehr ist eine Vielzahl von Varianten und Abwandlungen möglich, die ebenfalls von dem Erfindungsgedanken Gebrauch machen und deshalb in den Schutzbereich fallen.

Claims

Patentansprüche
1. Stellverfahren für einen Aktor eines Ventils, insbesondere für einen piezoelektrischen Aktor (CP, 6) eines Ein- spritzventils für eine Brennkraftmaschine, mit folgenden Schritten:
- Aufladung und/oder Entladung des Aktors (CP, 6) auf verschiedene Ladungszustände, die jeweils einer Ventilstellung entsprechen, - Steuerung der Aufladung und/oder der Entladung gemäß einem vorgegebenen Steuerungsverhalten entsprechend einem vorgegebenen Sollwert (SSoιι) für den Ladungszustand,
- Ermittlung einer Regelgröße (Sτ.Bt) , die den Ladungszustand des Aktors (CP, 6) und/oder die Ventilstellung wiedergibt, wobei die Regelgröße (Sτ.st) in einer Steuerpause zwischen zwei aufeinander folgenden Auf- bzw. Entladungen ermittelt wird,
- Regelung des Steuerungsverhaltens in Abhängigkeit von der Regelgröße (Sτst) / wobei das Steuerungsverhalten in einer Steuerpause zwischen zwei aufeinander folgenden Auf- bzw. Entladungen eingestellt wird, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass zusätzlich mindestens eine externe Messgröße erfasst und das Steuerungsverhalten in Abhängigkeit von der externen Messgröße geregelt wird, wobei die externe Messgröße der
Druck an dem Ventil ist.
2. Stellverfahren nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Aktor (CP, 6) auch auf Ladungszustände aufgeladen und/oder entladen wird, die einer teilweise geöffneten Ventilstellung entsprechen.
3. Stellverfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass zur Ermittlung der Regelgröße (Sist) die Spannung an dem Aktor (CP, 6) und/oder die Ladung des Aktors (CP, 6) gemessen wird.
4. Stellverfahren nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Steuerungsverhalten für die Aufladung durch eine vorgegebene Ladekennlinie und/oder das Steuerungsverhalten für die Entladung durch eine vorgegebene Entladekennlinie bestimmt wird, wobei die Ladekennlinie und die Entladekennlinie eine vorgegebene Form und Steilheit aufweisen.
5. Stellverfahren nach Anspruch 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass im Rahmen der Regelung die Steilheit der Ladekennlinie und/oder der Entladekennlinie eingestellt wird.
6. Stellverfahren nach Anspruch 4 oder 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass im Rahmen der Regelung die Form der Ladekennlinie und/oder der Entladekennlinie eingestellt wird.
7. Stellverfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Steuerungsverhalten durch die Ladedauer und/oder die Entladedauer (Tiade) bestimmt wird, wobei im Rahmen der Regelung die Ladedauer und/oder die Entladedauer (TLade) eingestellt wird.
8. Stellvorrichtung für mindestens einen Aktor eines Ventils, insbesondere einen piezoelektrischen Aktor (CP, 6) eines Einspritzventils für eine Brennkraftmaschine, mit einer Steuerung (5) zur gesteuerten Aufladung und/oder Entladung des Aktors (CP, 6) auf vorgegebene Ladungszustände entsprechend einem vorgegebenen Sollwert (Ssoii) ι wobei die Ladungszustände jeweils einer Ventilstellung entsprechen und die Steuerung (5) ein vorgegebenes Steuerungsverhalten aufweist, - einem Regler (7) zur Anpassung des Steuerungsverhaltens der Steuerung (5) , wobei der Regler (7) zur Erfassung einer Regelgröße (Sτ.st) ein- gangsseitig mit dem Aktor (CP, 6) und/oder dem Ventil verbunden ist und die Regelgröße (Sist) den Ladungszustand des Aktors (CP, 6) und/oder die Ventilstellung wiedergibt und der Regler (7) die Regelgröße (SIsτ;) diskontinuierlich jeweils in Steuerpausen erfasst und das Steuerungsverhalten diskontinuierlich jeweils in Steuerpausen einstellt, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass 'der Regler (7) zur Erfassung mindestens einer weiteren Regelgröße eingangsseitig mit mindestens einem Sensor verbunden ist, der den Druck an dem Ventil erfasst.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Regler (7) der Steuerung (5) überlagert ist.
EP04766199A 2003-08-08 2004-07-13 Stellverfahren und stellvorrichtung für einen aktor Withdrawn EP1651851A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10336606A DE10336606B4 (de) 2003-08-08 2003-08-08 Stellverfahren und Stellvorrichtung für einen Aktor
PCT/EP2004/051467 WO2005014991A1 (de) 2003-08-08 2004-07-13 Stellverfahren und stellvorrichtung für einen aktor

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP1651851A1 true EP1651851A1 (de) 2006-05-03

Family

ID=34112073

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP04766199A Withdrawn EP1651851A1 (de) 2003-08-08 2004-07-13 Stellverfahren und stellvorrichtung für einen aktor

Country Status (4)

Country Link
US (1) US20060255302A1 (de)
EP (1) EP1651851A1 (de)
DE (1) DE10336606B4 (de)
WO (1) WO2005014991A1 (de)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004015045B4 (de) * 2004-03-26 2015-03-12 Daimler Ag Verfahren zur Ermittlung der Position eines beweglichen Verschlusselementes eines Einspritzventils
DE102005007327B4 (de) * 2005-02-17 2010-06-17 Continental Automotive Gmbh Schaltungsanordnung und Verfahren zum Betreiben einer Injektoranordnung
DE102005010435A1 (de) * 2005-03-08 2006-09-14 Conti Temic Microelectronic Gmbh Verfahren und Schaltungsanordnung zur Strom- und Ladungsregelung eines piezoelektrischen Kraftstoff-Injektors
DE102007005360B3 (de) * 2007-02-02 2008-07-24 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben einer Fluidzumessvorrichtung
DE102010021448A1 (de) * 2010-05-25 2011-12-01 Continental Automotive Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Regelung der elektrischen Polarisation eines piezoelektrischen Aktuators
DE102010022269B4 (de) * 2010-05-31 2019-08-01 Continental Automotive Gmbh Adaptionsverfahren eines positionsgeregelten Injektors
DE102011075732B4 (de) * 2011-05-12 2021-02-11 Vitesco Technologies GmbH Regelverfahren für ein Einspritzventil und Einspritzsystem
DE102012214565B4 (de) * 2012-08-16 2015-04-02 Continental Automotive Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben eines Einspritzventils
DE102014212377B4 (de) * 2014-06-27 2016-07-21 Continental Automotive Gmbh Verfahren zur Bestimmung eines Zustandes eines Einspritzventils

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4325904C2 (de) * 1993-08-02 1995-07-20 Daimler Benz Ag Für eine Dieselbrennkraftmaschine vorgesehene Kraftstoffeinspritzanlage mit einer den Kraftstoff fördernden Hochdruckpumpe in eine gemeinsame Versorgungsleitung (Common-Rail) für alle Einspritzdüsen
EP0890725B1 (de) * 1993-12-28 2002-05-08 Hitachi, Ltd. Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine
DE4422552C1 (de) * 1994-06-28 1995-11-30 Daimler Benz Ag Verfahren zum Einspritzen von Kraftstoff in den Brennraum einer Brennkraftmaschine
DE19652807C2 (de) * 1996-12-18 2002-08-29 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes
DE19709715A1 (de) * 1997-03-10 1998-05-20 Siemens Ag Vorrichtung und Verfahren zum Ansteuern wenigstens eines kapazitiven Stellgliedes
JP3855481B2 (ja) * 1998-08-12 2006-12-13 株式会社日立製作所 エンジンの診断装置
DE19841460B4 (de) * 1998-09-10 2007-01-25 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zum Ansteuern eines kapazitiven Stellglieds
US6079641A (en) * 1998-10-13 2000-06-27 Caterpillar Inc. Fuel injector with rate shaping control through piezoelectric nozzle lift
DE19903555C2 (de) * 1999-01-29 2001-05-31 Daimler Chrysler Ag Vorrichtung zur Steuerung eines Piezoelement-Einspritzventils
DE19921456A1 (de) * 1999-05-08 2000-11-16 Bosch Gmbh Robert Verfahren und Vorrichtung zur Ansteuerung eines piezoelektrischen Aktors
DE19944733B4 (de) * 1999-09-17 2007-01-04 Siemens Ag Vorrichtung zum Ansteuern wenigstens eines kapazitiven Stellgliedes
DE19958262B4 (de) * 1999-12-03 2007-03-22 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zum Aufladen eines piezoelektrischen Aktors
JP3760725B2 (ja) * 2000-05-16 2006-03-29 日産自動車株式会社 圧縮自己着火式ガソリン機関
DE10025579A1 (de) * 2000-05-24 2001-12-06 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes
DE10063080B4 (de) * 2000-12-18 2006-12-28 Siemens Ag Aktorsteuerung und zugehöriges Verfahren
DE10114421B4 (de) * 2001-03-23 2009-04-09 Conti Temic Microelectronic Gmbh Verfahren zum Steuern eines kapazitiven Stellglieds und Schaltungsanordnung zur Durchführung des Verfahrens
DE10213875B4 (de) * 2002-03-27 2006-12-28 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zum Ansteuern wenigstens eines Piezoaktors

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2005014991A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
US20060255302A1 (en) 2006-11-16
WO2005014991A1 (de) 2005-02-17
DE10336606A1 (de) 2005-03-03
DE10336606B4 (de) 2007-01-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2140506B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum laden eines kapazitiven elementes
EP0929911A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum laden und entladen eines piezoelektrischen elements
WO2001022502A1 (de) Vorrichtung zum ansteuern wenigstens eines kapazitiven stellgliedes
EP0765438B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur steuerung eines elektromagnetischen verbrauchers
WO1995034754A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur ansteuerung eines elektromagnetischen verbrauchers
DE4140043A1 (de) System zur ansteuerung eines induktiven verbrauchers
EP1099260B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum ansteuern wenigstens eines kapazitiven stellgliedes
DE60011993T2 (de) Apparat und Methode für das Ermitteln einer Verringerung der Kapazität während des Antriebes von piezoelektrischen Elementen
DE19728221A1 (de) Verfahren und Apparat zum Hochgeschwindigkeits-Treiben einer elektromagnetischen Last
EP1651851A1 (de) Stellverfahren und stellvorrichtung für einen aktor
DE60022734T2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung eines Brennstoffeinspritzverfahrens
DE19958262A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Aufladen eines piezoelektrischen Aktors
DE102004026250B4 (de) Ansteuerschaltung für Piezoaktoren
WO2008086909A1 (de) Regelverfahren für eine volumenstromregelung
DE10319530A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Überwachung eines elektromechanischen Aktors
EP1430207B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur steuerung eines elektromagnetischen verbrauchers
DE3729954C2 (de)
DE10349307B3 (de) Diagnoseverfahren für einen elektromechanischen Aktor
DE60022619T2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Laden eines piezoelektrischen Elements
DE60018385T2 (de) Bestimmung der Temperatur eines piezoelektrischen Elements unter Verwendung eines Energiebilanzmodells des piezoelektrischen Elements
DE19841460A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Ansteuern eines kapazitiven Stellglieds
DE102004053265A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Adaption eines Anschlags eines elektrisch angesteuerten Stellgliedes
DE60023265T2 (de) Steuerung einer Einspritzanlage mit piezoelektrischen Elementen
WO2006074849A1 (de) Verfahren zum korrigieren des einspritzverhaltens wenigstens eines ein magnetventil aufweisenden injektors
DE102005016279A1 (de) Schaltungsanordnung und Verfahren zum Betätigen eines auf- und entladbaren, elektromechanischen Stellgliedes

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20051222

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): DE FR GB IT

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: FRANZ, THOMAS

Inventor name: FALKE, BERND

Inventor name: LOEBUS, DIEGO

Inventor name: SCHROD, WALTER

Inventor name: ASPELMAYR, JOSEF

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): DE FR GB IT

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: CONTINENTAL AUTOMOTIVE GMBH

17Q First examination report despatched

Effective date: 20090121

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20160202