EP0989786B1 - Verfahren und Schaltungsanordnung zur Steuerung der Helligkeit und des Betriebsverhaltens von Gasentladungslampen - Google Patents

Verfahren und Schaltungsanordnung zur Steuerung der Helligkeit und des Betriebsverhaltens von Gasentladungslampen Download PDF

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EP0989786B1
EP0989786B1 EP99126074A EP99126074A EP0989786B1 EP 0989786 B1 EP0989786 B1 EP 0989786B1 EP 99126074 A EP99126074 A EP 99126074A EP 99126074 A EP99126074 A EP 99126074A EP 0989786 B1 EP0989786 B1 EP 0989786B1
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EP
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voltage
control
circuit
brightness
gas discharge
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    • H05B47/18—Controlling the light source by remote control via data-bus transmission

Definitions

  • the present invention relates to a method and a circuit arrangement for Control of the brightness and operating behavior of gas discharge lamps.
  • An electronic ballast of modern design are used to control Fluorescent lamps. On the one hand, the fluorescent lamps are gentler operated and on the other hand, the efficiency of such lamp types be raised.
  • An electronic ballast regularly has the following features:
  • a supply voltage which can be a direct or alternating voltage, is fed to a rectifier and an intermediate capacitor via a mains input filter. If the device is operated exclusively with DC voltage, the rectifier can also be omitted.
  • a high intermediate circuit voltage U 0 is formed on the intermediate circuit capacitor, which is of the order of magnitude of approximately 300 V with a conventional mains voltage supply of 220 V.
  • An AC voltage generator is connected to the DC link, which is formed by a half-bridge or full-bridge inverter. It outputs a frequency-variable output voltage to an output load circuit which, unless a half-bridge circuit with an artificial voltage means tap is provided, has a series resonance circuit. The discharge path of the gas discharge lamp or fluorescent lamp to be controlled lies in the series with the series resonance circuit.
  • the output frequency of the inverter is approximately 10 kHz to 50 kHz.
  • the efficiency of the connected Fluorescent lamps increased compared to operation on the 50 Hz supply network.
  • An increased level of yield is achieved with the same electrical power consumption.
  • the inverter output side Inductance of the series resonance circuit can be kept small.
  • the variable frequency control a brightness control of the above - on the normal network Difficult to control (dimmable) fluorescent lamp.
  • the frequency control also ignites the fluorescent lamp can be prepared and initiated.
  • a ballast described in US-4,523,128 has one Control device on the over the power supply line using Powerline Carrier Procedure (PLC) digital control commands are supplied. These control commands include u. a. Switch-on commands and dimming value commands for regulating the brightness of the Lamp. They are decrypted in a decoding device and converted into control signals Control of the inverter implemented so that the desired lamp brightness is achieved. Furthermore, the lamp and the inverter are received when a Shutdown command decommissioned in this state (SLEEP operating state) if possible to consume little energy.
  • PLC Powerline Carrier Procedure
  • FR 2 417 876 shows a ballast that if an operating AC voltage fails, it automatically switches to a emergency power supply passes over and performs an ignition process.
  • the control and / or regulating device is preferably in the presence of the SLEEP operation corresponding switch-off command at the same time as the AC generator or shutdown slightly delayed. Only on receipt a new brightness command is then together with the AC generator reactivated.
  • the mains voltage U N is supplied to the input circuit 20 (rectifier circuit), possibly via a switch S1. This generates the intermediate circuit voltage U 0 , U dc , which is fed to the alternating voltage generator 30 (inverter).
  • the AC voltage generator 30 outputs its high-frequency output voltage U HF to an output load circuit 40 which contains one or more fluorescent lamps LA1, LA2.
  • a plurality of system measured values can be taken from both the AC voltage generator 30 and the load circuit 40. Together, the measured values are fed to a control and regulating circuit 17, which in turn generates the digital control signals for the inverter 30.
  • a plurality of electronic ballasts 60-1, 60-2, 60-3, ..., 60-i are connected to a common bus line 12. All ECGs are connected via this bus line to the central control device 50, to which a display unit 51 is assigned. Via bus line 12, it is now possible to control one or more of the aforementioned ECGs and to transmit commands to them, such as switching off, switching on, igniting or the like. Brightness values can also be preset and, in return, error information can be queried from the individual devices. The control unit 50 is thus informed of the overall system status at all times, which means that a high degree of operational reliability can be guaranteed and accelerated maintenance of the decentralized ECGs or for their fluorescent lamps is possible.
  • FIG. 3 shows the control and regulating device 17 as an integrated circuit.
  • the plurality of measured values m which correspond to the process signals of FIG. 1 are fed to it. It emits two digital control signals for the output stage transistors of the inverter 30, which are amplified and potential-shifted via a driver circuit 31.
  • control and regulating device 17 In addition to the m measured values, the control and regulating device 17 also receives n target values fed. These influence the predeterminable control behavior. Furthermore is as part of the control and regulating circuit 17 or separately a transmission and Receiving device 10 provided directly or by means of a coupling circuit is connected to the bus line 12. It forms the serial interface that it Control and regulating device enables error and operating status information to be transmitted to the central control unit 50.
  • n target values can also be transmitted and received by this transmitting and receiving device 10 are fed to the control circuit after appropriate preparation 17 passes on.
  • Setpoints can be, for example, the emergency lighting level (NOT), the minimum brightness level (MIN) and the maximum brightness level (MAX), within the latter two the predefined brightness level (DIMM) in the Moving operations.
  • Each decentralized ECGs are assigned an address that enables individual ECGs to be to address the address of the transmitting and receiving device 10 and information to query them or give them orders.
  • the bidirectional way of working the bus line 12 enables problem-free and low-effort cabling Large number of decentralized ECGs with a central control unit (50).
  • the intermediate circuit voltage U 0 should be smoothed well.
  • a voltage divider R18, R28 is connected to the intermediate circuit capacitor C4 a measurement signal proportional to the intermediate circuit voltage can be tapped.
  • a signal proportional to the supply voltage is detected and just like the DC link voltage-dependent measurement signal of the control and Control device 17 supplied. Both measurement signals are used for supply voltage monitoring and thus the operational security of the TOE.
  • FIG. 5 shows an exemplary embodiment of a load circuit 40 according to the invention with a heat exchanger L5 for preheating the filaments of the fluorescent lamp LA1.
  • the exemplary embodiment of the invention has a pair of these branches, that is to say two fluorescent lamps LA1, LA2 at an AC voltage output which emits the high-frequency AC voltage U HF between the series-connected power switching transistors V21 and V28.
  • the AC voltage generator is supplied with an intermediate circuit voltage U dc from the input circuit 20 shown in FIG. 4. Since the fluorescent lamps have a negative internal resistance during operation, they must be supplied with high voltage peaks during the ignition process (ZÜND) and with appropriate heating energy when heating the filaments.
  • a series resonance circuit L2, C15 leads via a balancing element TR1, which will be explained later, to the discharge path H2, H4 of the fluorescent lamp. Furthermore, a measuring resistor R32 is connected in series with the fluorescent tube, at which a voltage proportional to the lamp current I L1 is tapped and fed to the control and regulating circuit 17.
  • An ignition capacitor C17 is connected to ground (ZERO) between coil L2 and capacitor C15.
  • a voltage proportional to the heating coil current I W1 is tapped from the latter and fed to the control and regulating circuit 17 as a further system measurement variable. Since the inverter 30 impresses an output voltage and the heat exchanger is essentially parallel to the fluorescent lamp LA1, a voltage is impressed on its secondary windings via the heat exchanger. The two secondary windings each supply one of the two heating coils H1, H2 and H3, H4 potential-free. The sum of the heating coil currents I W1 is thus measured at the primary-side measuring resistor R10.
  • the Zener diode V 15 which is still connected in series, generates a DC component in the primary winding of L5, which, however, is not transmitted, but is missing in the lamp current I L1 and thus the discharge of the lamp with an additional DC component in the order of magnitude of approx. 1% of the actual discharge current provided.
  • the "running layers” consist in particular of light / dark zones which occur during dimming and run along the tube at a predetermined speed. A superimposition of low direct current accelerates this running effect in such a way that it no longer has a disturbing effect.
  • the inverter 30 is operated at a high frequency f max , so that an AC voltage occurs at C17 which is not suitable for igniting the lamp LA1.
  • the filaments of the lamp are heated via L5, the lamp absorbing a high and then a lower heating current due to the thermistor effect of the filaments.
  • the ignition (IGNITION) of the lamp is initiated.
  • the series resonance circuit L2, C15 or L3, C16 is strongly damped. On the one hand, this causes a shift in the resonance frequencies f 0 and, on the other hand, an immediate drop in the AC voltage applied to the respective lamp. The decrease is detected by the control and regulating circuit 17 via the voltage divider R27, R25 connected in parallel to the lamp. This then initiates the actual operating phase (DIMM) of the lamps.
  • DIMM actual operating phase
  • the combination of the capacitor C24 and the diodes V30, V31 causes a frequency-dependent Damping the output circuit in the event of a voltage surge. It is in front important when high frequencies and high impedances occur, e.g. if there is no lamp or if the filament is already warm. The wiring This type helps the voltage surge when the lamp is not ignited or missing then limit if it is undesirable. C24 is selected so that the damping remains small enough at the time of ignition.
  • a signal which is proportional to the lamp current is obtained from them and can be multiplied in the control and regulating circuit 17 by the aforementioned lamp voltage signal. In this way it is ensured that at any time of the actual lamp power is P or E brightness proportional signal is available, which can be preset to a precise brightness control as the feedback.
  • FIG. 7 shows the inverter 30 in more detail with its output power transistors V28, V21. Between them, the high-frequency AC voltage U HF is output to the load circuit 40 explained above.
  • the two power transistors are controlled via a control circuit 31, which receives its control signals from the control and regulating circuit 17. Possibly. unbalanced turn-off / turn-on delays come into consideration for the respective transistors, so that a common conduction of both transistors V21, V28 can be avoided in principle.
  • the upper transistor is supplied via a bootstrap circuit (not shown), the lower transistor and the system controller 10, 17, 31 receive their drive voltage via a series resistor and a smoothing capacitor C5 from the intermediate circuit voltage U 0 .
  • the current that can be supplied to the smoothing capacitor C5 through the series resistor or a current source I q is sufficient to supply the IC31 and the control and regulating circuit 17 in the switched-off mode (SLEEP).
  • the load circuit 40 of the inverter 30 is in an impermissible capacitive range. It represents a danger to the controlling inverter.
  • a phase angle analysis can also be used, in which the load current I L1 is set in relation to the inverter branch current I max and from this the relative phase of both currents Detection of the operating state is used.
  • FIG. 8c An advantageous further development of this circuit is shown in FIG. 8c.
  • the circuit is protected against polarity reversal by using a secondary winding with center tap.
  • Optical coupling can also be used, but this has an increased power consumption.
  • Control signal "OFF" represented by the binary word "zero” is possible.
  • SLEEP power-saving shutdown mode
  • the inverter 30 and the control circuit 31 are shut down and, if necessary, after a few more Time delay also the main components of the control and regulating circuit 17.
  • Only the receiving circuit of the transmitting and receiving device 10 and the Monitoring circuit for the detection of an emergency operation (EMERGENCY) remain activated.
  • the total circuit power drops below 1 W.
  • the control circuit 17 immediately takes the Switch-on sequence before that with preheating and ignition process (IGNITION) in the stationary Operation transferred and there is an immediate adjustment of the desired Brightness value (DIMM).
  • control and regulating circuit 17 In addition to controlling the brightness and the emergency lighting mode as well as the switch-off mode (SLEEP mode), the control and regulating circuit 17 also has the task of to take all the aforementioned process variables the information that for Monitoring and control of the TOE are important.
  • control and regulating circuit 17 switches all functions if the voltage becomes too high and can only be restored The function goes once the voltage has been switched off and on again.
  • an emergency voltage supply U B which is obtained from batteries or a generator, is placed on the mains voltage line.
  • the ECGs recognize this automatically.
  • the brightness of the fluorescent lamps is no longer specified by the digitally specified brightness value DIMM, but by a trim value that can be specified locally on the device and can be specified via the input U NOT .
  • the ECG is in switch-off mode (SLEEP) when this emergency operation occurs, ie the lamp and inverter are switched off, it will first carry out the normal ignition process (IGNIT) in order to subsequently switch to the emergency operating brightness.
  • SLEEP switch-off mode
  • the ECG When the end of the emergency operating state is recognized, the ECG returns to the previous state back, this can be the OFF state if the TOE was previously there. This However, it can also be the original brightness value (DIMM), if this is required of the emergency operation.
  • DIMM original brightness value
  • the detection of the filament current detects whether either a lamp is not inserted or one of the two filaments is broken.
  • the inverter 30 is operated at its maximum frequency f max , which on the one hand results in the heating current still flowing when the defective lamp has been replaced and on the other hand reduces the voltage on the defective lamp to the smallest possible extent , This is important to comply with the safety regulations according to VDE.
  • the inductive part of the series resonance circuit in the output becomes so high at the above-mentioned high frequency f max with respect to the capacitive resistance of the ignition capacitor C17 that the voltage at the output is limited to harmless values and there is no danger for the maintenance personnel.
  • the internal sequence control in the control and regulating circuit 17 also continues to limit the number of start attempts to two and sets (sends) whenever one There is an error if e.g. B. the lamp is missing if a filament break or a There is a gas defect, an error signal via the transmitting and receiving device 10 the bidirectional bus 12. This also applies in emergency mode because the lamp is defective emergency operation cannot be maintained.
  • Wiring errors that lead to a short circuit in the discharge path of the lamp can be detected on the basis of the process signals when the lamp voltages be monitored for a predetermined minimum value. One leads Falling below this specified value, as in the case of mains overvoltage monitoring to switch off the entire ECG.
  • the unwillingness to ignite the lamp is from the control and Control circuit 17 detected. If the lamp is within a predetermined ignition timing cannot be ignited, d. H. when there is a drop in voltage across the ignition capacitor C17 does not occur within this period, the lock mentioned applies on.
  • a repeat time can also be waited for after which a new attempt to start and start is made. If no ignition success is achieved here either, the control and regulating circuit 17 reacts as in the case of a broken heating coil and sets the frequency of the inverter 30 to the maximum value f max .
  • the following is explained for the brightness control of the fluorescent lamps.
  • a real brightness control is used, since this guarantees the same lamp outputs regardless of the lamp type - with essentially the same lamp efficiency.
  • the measured values determining the actual value, lamp current and lamp voltage are multiplied and compared in analog or digital form with the setpoints predetermined by remote control via the transmitting and receiving device 10.
  • the comparison result controls the frequency f of the alternating voltage generator 30 directly or via a controller. If a more precise gradation of brightness is desired, a logarithmic setpoint adjustment can take place. Exponential actual value weighting can be carried out in the same way. In addition to the independence of the lamp type, compensation is also achieved for lamp age, the existing operating temperature and also the possibly fluctuating mains voltage U N.
  • the ECG 60 shows a program-controlled "soft start” as a brightness-time diagram shown schematically.
  • the ECG 60 is initially in the switched-off state (OUT).
  • the "Softstart” command now either leads to an automatic one slope-controlled increase in lamp brightness - after ignition - or closed a program-controlled incremental increase in lamp brightness levels. in the the latter case are determined by the central control device 50 Periods of incrementally increasing brightness values are sent.
  • the decentralized ECGs follow the requirements almost instantaneously. This will make a rate of change-controlled (regulated) rise and fall of the decentralized light sources possible.

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Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Schaltungsanordnung zur Steuerung der Helligkeit und des Betriebsverhaltens von Gasentladungslampen.
Elektronische Vorschaltgeräte moderner Bauweise dienen der Ansteuerung von Leuchtstofflampen. Dabei werden die Leuchtstofflampen zum einen schonender betrieben und zum anderen kann der Wirkungsgrad derartiger Lampentypen heraufgesetzt werden. Ein elektronisches Vorschaltgerät weist dabei regelmäßig die folgenden Merkmale auf:
Über einen Netzeingangsfilter wird eine Versorgungsspannung, die eine Gleich- oder Wechselspannung sein kann, einem Gleichrichter und einem Zwischenkondensator zugeführt. Soweit das Gerät ausschließlich mit Gleichspannung betrieben wird, kann der Gleichrichter auch entfallen. Auf dem Zwischenkreiskondensator wird eine hohe Zwischenkreisspannung U0 gebildet, die bei üblicher Netzspannungsversorgung von 220 V in der Größenordnung von ca. 300 V liegt. An den Zwischenkreis schließt sich ein Wechselspannungsgenerator an, dieser wird von einem Halbbrücken- oder Vollbrückenwechselrichter gebildet. Er gibt eine frequenzvariable Ausgangsspannung an einen Ausgangs-Lastkreis ab, der, sofern keine Halbbrückenschaltung mit künstlichem Spannungsmittelabgriff vorgesehen ist, einen Serienresonanzkreis aufweist. In der Reihe zu dem Serienresonanzkreis liegt die Entladungsstrecke der zu steuernden Gasentladungslampe oder Leuchtstofflampe.
Die Ausgangsfrequenz des Wechselrichters beträgt in etwa 10 kHz bis 50 kHz.
Bei den genannten Frequenzen wird der Wirkungsgrad der angeschlossenen Leuchtstofflampen gegenüber einem Betrieb an dem 50 Hz-Versorgungsnetz erhöht. Eine erhöhte Richtausbeute wird bei gleicher elektrischer Leistungsaufnahme erzielt. Weiterhin kann aufgrund der hohen Frequenz die wechselrichter-ausgangsseitige Induktivität des Serienresonanzkreises kleingehalten werden. Schließlich erlaubt die variable Frequenzsteuerung eine Helligkeitsregelung der genannten - am normalen Netz nur schwer helligkeitsregelbaren (dimmbaren) - Leuchtstofflampe. Hinzu kommt schließlich, daß über die Frequenzsteuerung auch eine Zündung der Leuchtstofflampe vorbereitet und initiiert werden kann.
Zu dem vorgenannten Zündvorgang gehört zur Schonung der Leuchtstofflampen auch ein sogenannter Warmstart, bei dem die Heizwendeln der Leuchtstofflampe vorgeheizt werden, bevor die Lampe aufgrund von Resonanzerscheinungen mit einer hohen Zündspannung beaufschlagt wird, die zur Zündung und damit zum Betrieb der Gasentladungslampe führt. Die Variation der Frequenz, welche die Zündung kontrolliert, erlaubt auch im Betrieb der Gasentladungslampe durch Frequenzverschiebung eine nahezu stufenlose Helligkeitsregelung in weiten Grenzen. Eine solche stufenlose und kontinuierliche Steuerung der Helligkeit erfordert aufgrund des negativen Innenwiderstands der im Betrieb befindlichen Leuchtstofflampe besondere Maßnahmen.
Einen wesentlichen Gesichtspunkt für die Entwicklung eines modernen EVG's bildet daher zum einen eine möglichst vielseitige Steuerungsmöglichkeit, insbesondere eine Helligkeitsregelung. Zum anderen ist es ein Anliegen moderner EVG's, eine komfortable Handhabung und Bedienung vieler dezentral angeordneter Lichtquellen zu gewährleisten. Dies insbesondere im Hinblick auf Großprojekte, bei denen weitläufige Beleuchtungssysteme mit einer großen Anzahl von Lichtquellen zu installieren sind.
Ein in der US-4,523,128 beschriebenes Vorschaltgerät weist eine Steuereinrichtung auf, der über die Stromversorgungsleitung mittels Powerline Carrier Verfahren (PLC) digitale Steuerbefehle zugeführt werden. Diese Steuerbefehle umfassen u. a. Einschaltbefehle und Dimmwertbefehle zur Regelung der Helligkeit der Lampe. Sie werden in einer Decodiervorrichtung entschlüsselt und in Steuersignale zur Ansteuerung des Wechselrichters umgesetzt, so daß die gewünschte Lampenhelligkeit erzielt wird. Ferner werden die Lampe und der Wechselrichter bei Empfang eines Abschaltbefehls stillgelegt, um in diesem Zustand (SLEEP-Betriebszustand) möglichst wenig Energie zu verbrauchen.
FR 2 417 876 zeigt ein Vorschaltgerät, das bei Ausfall einer Betriebswechselspannung automatisch auf eine Notstromversorgung übergeht und einen Zündvorgang durchführt.
DE 3 518 063 A1 zeigt eine Betriebsschaltung für Leuchtstofflampen, wobei eine Notstromversorgung über die gewöhnliche Netzspannungsleitung erfolgt.
Es ist daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren zur Steuerung der Heiligkeit und des Betriebsverhaltens von Gasentladungslampen anzugeben, bei dem die Lampe auch bei Ausfall einen Versorgungswechselspannung betriebsfähig bleibt.
Die Aufgabe wird durch ein Verfahren entsprechend dem Anspruch 1 bzw. durch eine Schaltungsanordnung entsprechend dem Anspruch 2 gelöst.
Die Steuer- und/oder Regeleinrichtung wird vorzugsweise bei Vorliegen des dem SLEEP-Betrieb entsprechenden Abschaltbefehls zeitgleich mit dem Wechselspannungsgenerator oder geringfügig verzögert stillgelegt. Erst bei Empfang eines neuen Helligkeitsbefehls wird sie dann zusammen mit dem Wechselspannungsgenerator wieder aktiviert.
Neben dem stromsparenden SLEEP-Betrieb ermöglicht die Steuer- und Regeleinrichtung auch einen helligkeitsgeregelten Dimmbetrieb (DIMM). Zusätzlich zu der sich dadurch ergebenen komfortablen Helligkeitsregelung erlaubt die Steuer- und Regeleinrichtung schließlich auch zielgerichtet eine Erhöhung der Lebensdauer der Leuchtstofflampen sowie eine Gewährung von Sicherheitsinteressen. Mit ihrer Hilfe kann beispielsweise das Betriebsverhalten und der jeweilige Betriebszustand der von einem EVG versorgten Leuchtstofflampen genauestens gesteuert und überwacht werden. So werden Warmstart-, Zünd-, Dimm- und Abschaltvorgang (ZÜND, DIMM, AUS, EIN) mit hoher Präzision und lampenschonend aneinandergereiht. Unzulässige Betriebsbedingungen werden vermieden, vor einer jeweiligen Zündung wird für eine ausreichende Vorwärmung der Heizwendeln gesorgt.
Gestützt auf die Zeichnung wird nachfolgend eine Ausführungsbeispiel der Erfindung näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1
ein Blockschaltbild eines EVG's gemäß der vorliegenden Erfindung,
Fig. 2
ein Blockschaltbild eines Systemgedankens, bei dem mehrere dezentrale EVG's mit einem zentralen Steuergerät über eine Busleitung verbunden sind,
Fig. 3
ein Blockschaltbild eines Ausführungsbeispiels der Steuer- und Regeleinrichtung als integrierte Schaltung,
Fig. 4
ein Prinzipschaltbild eines Eingangskreises mit zwei Meßwerterfassungen,
Fig. 5
ein Ausführungsbeispiel der transformatorgekoppelten Wendelbeheizung einer Leuchtstofflampe mit drei Meßfühlern,
Fig. 6
ein Ausführungsbeispiel eines Ausgangskreises mit einem Symmetrierelement für zwei Leuchtstofflampen,
Fig. 7
ein Prinzipschaltbild des Wechselspannungsgenerators mit ihn ansteuernder Treiberschaltung,
Fig. 8a-c
jeweils ein Blockschaltbild der Sende- und Empfangseinrichtung mit verschieden ausgestalteten Koppelschaltungen zur Busleitung,
Fig. 9
ein Helligkeits- Zeitdiagramm zur Erläuterung des Abschalt- und des Notbeleuchtungsbetriebes,
Fig. 10
ein Helligkeits-Zeitdiagramm zur Erläuterung der Softstart- bzw. Softstopfunktion bei einer Systemkonfiguration gemäß Fig. 2.
Fig. 1 zeigt zunächst ein Blockschaltbild eines Ausführungsbeispiels eines erfindungsgemäßen EVGs. Die Netzspannung UN wird - ggf. über einen Schalter S1 - dem Eingangsschaltkreis 20 (Gleichrichterschaltkreis) zugeführt. Dieser erzeugt die Zwischenkreisspannung U0,Udc, die dem Wechselspannungsgenerator 30 (Wechselrichter) zugeführt wird. Der Wechselspannungsgenerator 30 gibt seine hochfrequente Ausgangsspannung UHF an einen Ausgangs-Lastkreis 40 ab, der eine oder mehrere Leuchtstofflampen LA1,LA2 enthält. Sowohl dem Wechselspannungsgenerator 30 als auch dem Lastkreis 40 sind eine Mehrzahl von System-Meßwerten (Prozeßgrößen) entnehmbar. Gemeinsam werden die Meßwerte einer Steuer- und Regelschaltung 17 zugeführt, die ihrerseits die digitalen Ansteuersignale für den Wechselrichter 30 erzeugt. Diese werden über eine Treiberschaltung 31 potentialverschoben und den Ausgangs-MOS-FETs des Wechselrichters zugeführt. Der Steuer- und Regeleinrichtung 17 ist außerdem eine Sende- und Empfangseinrichtung 10 zugeordnet, die über eine Busleitung 12 mit anderen EVGs und/oder mit einem zentralen Steuergerät 50 verbunden ist.
Letzteres wird von Fig. 2 gezeigt. Dort sind eine Mehrzahl von EVGs 60-1,60-2,60-3,...,60-i an einer gemeinsamen Busleitung 12 angeschlossen. Alle EVGs sind über diese Busleitung mit dem zentralen Steuergerät 50 verbunden, dem eine Anzeigeeinheit 51 zugeordnet ist. Über die Busleitung 12 wird es nun möglich, einzelne oder mehrere der genannten EVGs anzusteuern und ihnen Befehle zu übertragen, wie Ausschalten, Einschalten, Zünden o. ä. Auch können Helligkeitswerte voreingestellt werden und im Gegenzug Fehlerinformationen von den einzelnen Geräten abgefragt werden. So ist das Steuergerät 50 jederzeit über den Gesamt-Systemzustand informiert, wodurch ein hohes Maß an Betriebssicherheit gewährt werden kann und eine beschleunigte Wartung der dezentralen EVGs, bzw. für deren Leuchtstofflampen, möglich wird.
Die in Fig. 1 gezeigten Funktionsblöcke 20,30,40,10,17 werden anhand der folgenden Figuren nun näher erläutert.
Fig. 3 zeigt hierzu die Steuer- und Regeleinrichtung 17 als integrierte Schaltung. Ihr werden die Vielzahl von Meßwerten m, welche den Prozeßsignalen der Fig. 1 entsprechen, zugeführt. Sie gibt zwei digitale Ansteuersignale für die Endstufen-Transistoren des Wechselrichters 30 ab, die über eine Treiberschaltung 31 noch verstärkt und potentialverschoben werden.
Neben den m Meßwerten werden der Steuer- und Regeleinrichtung 17 auch n Sollwerte zugeführt. Diese beeinflussen das vorgebbare Steuer- und Regelverhalten. Weiterhin ist als Teil der Steuer- und Regelschaltung 17 oder separat eine Sende- und Empfangseinrichtung 10 vorgesehen, die direkt oder mittels eines Koppelschaltkreises mit der Busleitung 12 verbunden ist. Sie bildet die serielle Schnittstelle, die es der Steuer- und Regeleinrichtung ermöglicht, Fehler- und Betriebszustandsinformationen dem zentralen Steuergerät 50 zu übermitteln.
Die zuvor genannten n Sollwerte können auch dieser Sende- und Empfangseinrichtung 10 zugeführt werden, die sie nach entsprechender Aufbereitung an die Steuer- und Regelschaltung 17 weitergibt. Sollwerte können beispielsweise sein der Notbeleuchtungspegel (NOT), der minimale Helligkeitspegel (MIN) und der maximale Helligkeitspegel (MAX), innerhalb letzterer beider kann sich der vorgebbare Helligkeitspegel (DIMM) im Betrieb bewegen.
Als Befehls- und Datenworte sowie als Fehlerinformationsworte werden serielle digitale Datenworte verwendet, deren Länge 8 bit ist. Andere Wertlängen sind möglich. Jedem dezentralen EVG wird eine Adresse zugeordnet, die es ermöglicht, einzelne EVGs über die Adresse der Sende- und Empfangseinrichtung 10 anzusprechen und Informationen von ihnen abzufragen oder ihnen Befehle zu erteilen. Die bidirektionelle Arbeitsweise der Busleitung 12 ermöglicht ein problemloses und aufwandsarmes Verkabeln einer Vielzahl von dezentraler EVGs mit einem zentralen Steuergerät (50).
Fig. 4 zeigt ein Prinzipschaltbild eines Eingangskreises, wie er zur Speisung des Wechselspannungsgenerators 30 aus einem Versorgungsnetz mit der Spannung UN verwendbar ist. Der Eingangskreis besteht aus kapazitiven Eingangsfiltern sowie ggf. aus einer Oberwellendrossel. Die Kondensatoren in Y-Schaltung dienen der Funkentstörung. Ihnen ist ein Überspannungsableiter oder ein VDR parallel geschaltet. Es schließt sich ein Vollwellengleichrichter an, der dann entfallen kann, wenn das Gerät betriebsmäßig mit Gleichspannung betrieben wird. Dem Gleichrichter nachgeschaltet ist ein Zwischenkreiskondensator C4, der sich bei 220 V Netzspannung auf ca. 300 V mit einer Restwelligkeit von ca. 10 % auflädt.
Aufgrund eines niedrig zu haltenden Crestfaktors sollte die Zwischenkreisspannung U0 gut geglättet sein.
Parallel zum Zwischenkreiskondensator C4 liegt ein Spannungsteiler R18,R28, an dem ein der Zwischenkreis-Spannung proportionales Meßsignal abgreifbar ist. An einem Tiefpaß R21,C25 wird ein der Versorgungsspannung proportionales Signal erfaßt und ebenso, wie das zwischenkreisspannungs-abhängige Meßsignal der Steuer- und Regeleinrichtung 17 zugeführt. Beide Meßsignale dienen der Versorgungsspannungs-Überwachung und damit der Betriebssicherheit des EVG.
Fig. 5 zeigt ein Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Lastkreises 40 mit einem Heizübertrager L5 für die Vorheizung der Wendeln der Leuchtstofflampe LA1. In Fig. 5 ist lediglich einer von einem Paar von Lampenkreisen gezeigt. Das Ausführungsbeispiel der Erfindung weist ein Paar dieser Zweige auf, d. h. zwei Leuchtstofflampen LA1,LA2 an einem Wechselspannungsgenerator-Ausgang, der die hochfrequente Wechselspannung UHF zwischen den in Serie geschalteten Leistungs-Schalttransistoren V21 und V28 abgibt. Der Wechselspannungsgenerator wird aus der in Fig. 4 gezeigten Eingangsschaltung 20 mit einer Zwischenlcreisspannung Udc versorgt. Da die Leuchtstofflampen einen negativen Innenwiderstand bei Betrieb besitzen, müssen sie beim Zündvorgang (ZÜND) mit hohen Spannungsspitzen und beim Heizen der Wendeln mit entsprechender Heizenergie versorgt werden. Ausgehend von dem Ausgangsanschluß des Wechselrichters 30 führt ein Serienresonanzkreis L2,C15 über ein Symmetrierelement TR1, welches später erläutert wird, auf die Entladungsstrecke H2,H4 der Leuchtstofflampe. Weiterhin ist zu der Leuchtstoffröhre ein Meßwiderstand R32 in Serie geschaltet, an welchem eine dem Lampenstrom IL1 proportionale Spannung abgegriffen und der Steuer- und Regelschaltung 17 zugeführt wird. Zwischen Spule L2 und Kondensator C15 ist ein Zündkondensator C17 gegen Erde (NULL) geschaltet. Mit Hilfe dieser Anordnung kann die Dimmerkennlinie der Entladungslampe vergleichmäßigt werden, da bei steigender Frequenz der Widerstand des Kondensators C 15 abnimmt und der Widerstand der Entladungslampe zunimmt. Parallel zu dem Zündkondensator C17 liegt auch die Primärwicklung des Heizübertragers L5 sowie in Serie zu dieser weiterhin eine Zenerdiode V15 und ein Meßwiderstand R10. An letzterem wird eine dem Heizwendelstrom IW1 proportionale Spannung abgegriffen und dem Steuer- und Regelschaltkreis 17 als weitere Systemmeßgröße zugeführt. Da der Wechselrichter 30 eine Ausgangsspannung einprägt und der Heizübertrager im wesentlichen parallel zur Leuchtstofflampe LA1 liegt, wird über den Heizübertrager auf seine Sekundärwicklungen eine Spannung eingeprägt. Die beiden Sekundärwicklungen versorgen je potentialfrei eine der beiden Heizwendeln H1,H2 und H3,H4. An dem primärseitigen Meßwiderstand R10 wird so die Summe der Heizwendelströme IW1 gemessen.
Die weiterhin in Serie geschaltete Zenerdiode V 15 erzeugt in der Primärwicklung von L5 eine Gleichstromkomponente, die aber nicht übertragen wird, sondern im Lampenstrom IL1 fehlt und damit die Entladung der Lampe mit einem zusätzlichen Gleichstromanteil in der Größenanordnung von ca. 1 % des tatsächlichen Entladungsstromes versorgt. Dies verhindert den Effekt der "laufenden Schichten", die bei Dimmung der Lampen auftreten. Die "laufenden Schichten" bestehen aus insbesondere beim Dimmen auftretenden Hell-/Dunkelzonen, die mit einer vorgegebenen Geschwindigkeit längs der Röhre laufen. Ein Überlagern von geringem Gleichstrom beschleunigt diesen Laufeffekt derart, daß er nicht mehr störend wirkt.
Zum Heizen wird der Wechselrichter 30 mit einer hohen Frequenz fmax betrieben, so daß an C17 eine Wechselspannung auftritt, die nicht zum Zünden der Lampe LA1 geeignet ist. Über L5 werden in diesem Betriebszustand die Wendeln der Lampe beheizt, wobei, bedingt durch den Kaltleitereffekt der Wendeln, die Lampe zuerst einen hohen und dann einen geringeren Heizstrom aufnimmt. Nach ca. 750 msec Vorheizzeit wird die Zündung (ZÜND) der Lampe eingeleitet.
Beim Zünden der Leuchtstofflampe wird die Frequenz f des Wechselrichters 30 reduziert, sodaß sie näher an die Resonanzfrequenz f des Ausgangs-Serienresonanzkreises L2,C15 herankommt. Dadurch entsteht an C17 eine Spannungsüberhöhung, die in der Größenordnung von ca. 750 V (Spitze) liegt. Hierdurch wird eine funktionsfähige Lampe gezündet.
Sobald die Lampe LA1 oder LA2 gezündet hat, wird der Serienresonanzkreis L2,C15 oder L3,C16 stark bedämpft. Dies bewirkt einerseits eine Verschiebung der Resonanzfrequenzen f0 und andererseits ein sofortiges Absinken der an der jeweiligen Lampe liegenden Wechselspannung. Das Absinken wird über den parallel zur Lampe geschalteten Spannungsteiler R27,R25 von dem Steuer- und Regelschaltkreis 17 erkannt. Dieser leitet daraufhin die eigentliche Betriebsphase (DIMM) der Lampen ein.
Zum effektiven Betrieb der Lampe wird die Frequenz f des Wechselrichters 30 so geregelt, daß die Leistung der Lampe dem vorgegebenen Sollwert, d. h. dem gewünschten Helligkeitsniveau, entspricht. Je höher die Frequenz im Betriebszustand wird, desto geringer wird die Lampenhelligkeit. Die Betriebsfrequenz des Wechselspannungsgenerators 30 kann dabei durchaus auch auf Werte verschoben werden, die in der Größenordnung der Heizfrequenz oder darüber liegen. Auch kann bei einer maximalen Leistung (MAX) eine Ausgangsfrequenz eingestellt werden, die unterhalb der Zündfrequenz, aber noch oberhalb der Resonanzfrequenz des Serienresonanzkreises L2,C15 liegt.
Der Betriebszustand des Lampenkreises 14 kann abhängig von der eingesetzten Lampe, beispielsweise Argon-, Krypton-Lampe, oder abhängig von der gewählten Lampenleistung, stark variieren.
Die Kombination aus dem Kondensator C24 und den Dioden V30, V31 bewirkt eine frequenzabhängige Bedämpfung des Ausgangskreises bei Spannungsüberhöhung. Sie ist vor allem dann wichtig, wenn hohe Frequenzen und hohe Impedanzen vorkommen, also z.B. bei fehlender Lampe oder beim Vorheizen bei bereits warmer Wendel. Die Beschaltung dieser Art hilft, die Spannungsüberhöhung bei nicht gezündeter oder fehlender Lampe dann zu begrenzen, wenn sie unerwünscht ist. C24 ist so gewählt, daß die Bedämpfung zum Zündzeitpunkt klein genug bleibt.
Fig. 6 zeigt den Ausgangskreis der Fig. 5 für den zweiflammigen - zwei Leuchtstofflampen an einem Wechselrichter - Betrieb. Hier ist auch der Symmetieübertrager TR1 vollständig eingezeichnet. Jede Wicklung wird von einem der beide Lampenströme durchflossen. Dies geschieht gegensinnig, so daß bei Stromamplituden-Abweichung eine resultierende Magnetisierung entsteht, die in dem induktiven Element eine Spannung induziert, welche symmetrierend wirkt. Ein solcher Übertrager ist vorteilhaft, wenn durch Bauteiltoleranzen und Lampentoleranzen sowie unterschiedlichen Temperaturbedingungen die beiden Lampen im gedimmten Zustand unterschiedlich hell brennen würden. Durch das Symmetrieelement TR1 wird dies bei zweilampigen Leuchten vermieden. Werden mehrere Paare von Lampen an einem Wechselspannungsgenerator-Ausgang betrieben, so ist für jeweils ein Paar ein solches Symmetrierelement TR1 vorzusehen.
Aus Fig. 6 ist weiterhin ersichtlich, daß jeder Leuchtstofflampe ein individueller Serienresonanzkreis vorgeschaltet ist sowie ein individueller Zündkondensator C17,C18 parallelgeschaltet ist. Dies ermöglicht eine relativ unabhängige Zündphase sowie einem Gleichlauf im Dimmbetrieb. Parallel zu den Zündkondensatoren C17,C18 liegt jeweis ein Spannungsteiler R25-R28, die ein der Ausgangs-Wechselspannung proportionales Signal an die Steuer- und Regeleinrichtung 17 führen. In gleicher Weise ist es auch möglich, die Spannungsteiler direkt parallel zur Leuchtstofflampe zu schalten, d. h. hinter das Symmetierelemente TR1. In Serie zu den Lampen, dies war anhand von Fig. 5 bereits für einen Lampenkreis erläutert, findet sich je ein Strommeß-Shunt R31,R32. An ihnen wird ein dem Lampenstrom proportionales Signal gewonnen, welches im Steuerund Regelschaltkreis 17 mit dem vorgenannten Lampenspannungssignal multiplizierbar ist. Auf diese Weise wird sichergestellt, daß jederzeit ein der tatsächlichen Lampenleistung Pist bzw. der Helligkeit E proportionales Signal zur Verfügung steht, das einer genauen Helligkeitsregelung als Istwert vorgebbar ist.
Fig. 7 zeigt detaillierter den Wechselrichter 30 mit seinen Ausgangs-Leistungstransistoren V28,V21. Zwischen ihnen wird die hochfrequente Wechselspannung UHF an den zuvor erläuterten Lastkreis 40 abgeben. Angesteuert werden die beiden Leistungstransistoren über einen Ansteuer-Schaltkreis 31, der seine Steuersignale von dem Steuer- und Regelschaltkreis 17 erhält. Ggf. kommen unsymmetrische Abschalt-/Einschaltverzögerungen für die jeweiligen Transistoren in Betracht, so daß ein gemeinsames Leiten beider Transistoren V21,V28 grundsätzlich vermieden werden kann. Der obere Transistor wird über eine (nicht eingezeichnete) Bootstrap-Schaltung versorgt, der untere Transistor und die Systemsteuerung 10,17,31 erhalten ihre Ansteuerspannung über einen Vorwiderstand und einen Glättungskondensator C5 aus der Zwischenkreisspannung U0. Neben der genannten Stromversorgung aus dem Zwischenkreis findet auch eine verlustarme Wechselspannungskopplung aus dem schwingenden Wechselrichter 30 über einen Koppelkondensator C21, die Dioden V12,V7 und die Induktivität L7 in die Speicherkapazität C5 statt.
Der durch den Vorwiderstand oder eine Stromquelle Iq dem Glättungskondensator C5 zuführbare Strom ist ausreichend, um das IC31 und die Steuer- und Regelschaltung 17 im abgeschalteten Betrieb (SLEEP) zu versorgen.
Bei Betrieb des Wechselrichters reicht die über einen Kondensator C21 ausgekoppelte, über die genannten Bauteile V12,V7,L7 gleichgerichtete und über C5 geglätte lasteingekoppelte Versorgung aus. Diese Versorgungsspannungsgewinnung ist nahezu verlustfrei, da lediglich reaktive Elemente zur Strombegrenzung eingesetzt werden. Mittels der in den unteren Wechselrichter-Halbzweig des Transistors V21 eingeschalteten antiparallelen Dioden V14,V15 und dem diesen parallel geschalteten Widerstand R34 wird eine dem Zweigstrom Imax proportionales Spannungssignal UKap gewonnen. Dieses wird, wie die anderen Prozeßsignale dem Steuer- und Regelschaltkreis 17 zugeführt. Er kann hieraus die Stromrichtung des durch den Wechselrichter im Moment vor dem Öffnen von V21 fließenden Stromes feststellen. Ist dieser Strom negativ, so befindet sich der Lastkreis 40 des Wechselrichters 30 in einem unzulässigen kapazitiven Bereich. Er stellt hierbei eine Gefahr für den steuernden Wechselrichter dar. Neben der reinen Amplituden-Detektion kann auch eine Phasenlagen-Betrachtung herangezogen werden, bei der der Laststrom IL1 in Bezug zum Wechselrichter-Zweigstrom Imax gesetzt wird und hieraus die relative Phase beider Ströme zur Detektion des Betriebszustandes herangezogen wird.
Eine Erkennung eines unzulässigen kapazitiven Betriebsverhaltens wird von der Steuerschaltung 17 mit einer Erhöhung der Betriebsfrequenz f des Wechselrichters 30 beantwortet, womit der Lastkreis 40 wieder induktiv betrieben wird. Die vorgenannte kapazitive Betriebsweise tritt vorwiegend bei geringer Versorgungsspannung auf. Mit der Zweigstromerfassung kann ein Zerstören von Bauelementen sicher vermieden werden.
Fig. 8 zeigt die Sende- und Empfangseinrichtung 10 sowie das ihr vorgeschaltete Koppelfilter, mit dem die Busankopplung zu der Steuerleitung 12 erfolgt. Der Digitalschnittstelle 10 sind in diesem Beispiel die Sollwerte für minimale-, maximale- und Notbeleuchtungshelligkeit (UNOT,UMIN,UMAX) vorgegeben. Weiterhin ist ein Digitaleingang DAT vorgesehen, über den sowohl die Steuersignale von einem zentralen Steuergerät zum dezentralen EVG gelangen, als auch die Fehlersignale von dem dezentralen EVG zu dem zentralen Steuergerät übermittelt werden. Das serielle Interface ermöglicht die Fernsteuerung des elektronischen Vorschaltgerätes durch ein digitales Befehlssignal oder Befehlswort. Als solches digitales Signal ist ein 8 bit-Datenwort vorgesehen. Es wird von den beiden Kondensatoren C22,C23 differenziert, sodann um die Hälfte der Versorgungsspannung des Regelschaltkreises 17 bzw. des Sende- und Empfangsschaltkreises 10 potentialverschoben und dann über einen Dämpfungskondensator C12 dem Digitaleingang DAT der Schnittstelle 10 zugeführt. Hierdurch können sowohl die 50 Hz-Netzfrequenz unterdrückt, als auch die Eingangsströme jeder Schnittstelle geringgehalten werden. Fig. 8b zeigt eine weitere Ausgestaltung der Busankopplung. Hierbei sind die beiden Busleitungen 12 mit dem Dateneingang der Digitalschnittstelle induktiv gekoppelt. Werden EVGs mit dem in Fig. 8a dargestellten Koppelfilter an verschiedenen Phasen des Drehstromnetzes betrieben, können Ausgleichsströme fließen, die die Datenübertragung störend beeinflußen. Diese Ausgleichsströme können zwar in der Schaltung gemäß Fig. 8b ebenfalls fließen, sie heben sich allerdings auf, da keine primärseitige Masseverbindung existiert. Eine vorteilhafte Weiterbildung dieser Schaltung zeigt Fig. 8c. Durch die Verwendung einer Sekundärwicklung mit Mittelanzapfung wird die Schaltung verpolungssicher. Anwendbar ist auch eine optische Kopplung, jedoch weist diese einen erhöhten Stromverbrauch auf.
Als Stellsignale werden 255 (entsprechend 8 bit) Helligkeitswerte vorgesehen. Auch das Steuersigal "AUS", dargestellt durch das binäre Wort "Null" ist möglich. Durch das vorgenannte Signal AUS versetzt sich das Gesamt-EVG sofort oder nach einer geringen Zeitspanne in einen stromsparenden Abschaltmodus (SLEEP). In ihm wird der Meßstromverbrauch des gesamten Vorschaltgerätes minimal. Der Wechselrichter 30 und die Ansteuerschaltung 31 werden stillgelegt und ggf. nach geringer weiterer Zeitverzögerung auch die wesentlichen Baugruppen des Steuer- und Regelschaltkreises 17. Lediglich die Empfangsschaltung der Sende- und Empfangseinrichtung 10 und die Überwachungsschaltung für die Erkennung eines Notbetriebes (NOT) bleiben aktiviert. Die Gesamtkreisleistung sinkt damit unter 1 W. Trifft jedoch in einem solchen Zustand ein neues Stellsignal ein, so nimmt die Steuer- und Regelschaltung 17 sofort die Einschaltsequenz vor, die mit Vorheizen und Zündvorgang (ZÜND) in den stationären Betrieb überleitet und dort wird für eine sofortige Einstellung des gewünschten Helligkeitswertes (DIMM) gesorgt.
Neben der Steuerung der Helligkeit und des Notbeleuchtungsmodus sowie des Abschalt-Modus (SLEEP-Mode) obliegt dem Steuer- und Regelschaltkreis 17 auch die Aufgabe, sämtlichen vorgenannten Prozeßgrößen die Informationen zu entnehmen, die zur Überwachung und Steuerung des EVG von Wichtigkeit sind.
Dies sind die Spannungsüberwachung, die Notbetriebs-Aufrechterhaltung und die Überwachung der Leuchtstofflampen hinsichtlich Wendelbruch oder Gasdefekt. Auch werden durch die Meßgrößen die verschiedenen Betriebszustände der Leuchtstoffröhre, wie Zünden, Vorheizen und stationärer Betrieb unterscheidbar. Nachfolgend sollen die gemessenen und zur Überprüfung herangezogenen Prozeßgrößen zusammengefaßt werden:
  • Versorgungsspannung Uac, UN,
  • Unter-/Überspannung UNmin, UNmax,
  • Batteriespannung UB,
  • Zwischenkreisspannung U0,Udc,
  • Lampenstrom/Betriebsstrom IL1,IL2,
  • Lampenspannung UL1, UL2,
  • Ausgangsspannung UHF,
  • Ausgangsstrom IHF,
  • Wendelstrom IW1, IW2,
  • Wechselspannungsgenerator-Zweigstrom IKap.
    • Anhand der aufgeführten Größen werden Überspannung und Unterspannung im Zwischenkreis und im Versorgungskreis erfaßt. Die Steuer- und Regelschaltung 17 schaltet dabei alle Funktionen ab, wenn die Spannung zu hoch wird, und kann erst wieder in Funktion gehen, wenn die Spannung einmal ab- und wieder zugeschaltet wurde.
    Das Auftreten von Unterspannung - welches zu einem gefährdenden kapazitiven Betrieb des Wechselrichters führt - wird damit beantwortet, daß die Ansteuerschaltung 31 gesperrt wird. Solange die Netzversorgung nicht die notwendige Spannung hat, um den Heizvorgang der Wendeln zu garantierten und den kapazitiven Betrieb zu vermeiden, nimmt die Steuer- und Regeleinrichtung 17 keine Zündung vor. Erst nach Überschreiten eines vorgebbaren Schwellenwertes wird der Zündvorgang ausgelöst. Dieses geschieht automatisch.
    Eine Notbetriebsumschaltung auf eine vorgebbare Notbeleuchtungs-Helligkeit erfolgt beispielsweise dann, wenn über den üblichen Wechselspannungs-Versorgungseingang des Einschaltkreises 20 und über den Meßfühler R21,C25 (Fig. 4) eine Gleichspannung UN von dem Regelschaltkreis 17 erkannt wird. Hierzu dient eine Zähllogik, die bei Ausbleiben der Über- oder Unterschreitung eines vorgegebenen Schwellenwertes den Notbetrieb einleitet. Dies kann nach einer vorgebenen Totzeit geschehen, die einzelne, möglicherweise fehlende, Halbwellen, überbrückt.
    Fällt in einem Leuchtensystem die normal speisende Wechselspannung Uac, UN aus, so wird eine Notspannungsversorgung UB, die aus Batterien oder einem Generator gewonnen wird, auf die Netzspannungsleitung gelegt. Dies erkennen die EVGs automatisch.
    Im Notbetrieb wird die Helligkeit der Leuchtstofflampen nicht mehr durch den digital vorgegebenen Helligkeitswert DIMM vorgegeben, sondern durch einen dezentral am Gerät vorgebbaren Trimmwert, der über den Eingang UNOT vorgebbar ist. Sollte sich das EVG beim Eintreten dieses Notbetriebes im Abschalt-Modus (SLEEP) befinden, d. h. Lampe und Wechselrichter abgeschaltet, so führt es zuerst den normalen Zündvorgang (ZÜND) durch, um nachher auf die Notbetriebshelligkeit zu stellen.
    Bei erkanntem Ende des Notbetriebszustandes geht das EVG in den vorherigen Zustand zurück, dies kann der AUS-Zustand sein, wenn sich das EVG vorher dort befand. Dies kann jedoch auch der ursprüngliche Helligkeitswert (DIMM) sein, sofern dieser vor Anforderung des Notbetriebes vorlag.
    Über die Erfassung des Wendelstromes erfolgt eine Erkennung, ob entweder eine Lampe nicht eingesetzt ist oder eine der beiden Wendeln gebrochen ist. In einem dieser Fehler-Fälle wird der Wechselrichter 30 an seiner maximalen Frequenz fmax betrieben, was einerseits einen nach wie vor fließenden Heizstrom zur Folge hat, wenn die defekte Lampe ausgetauscht worden ist und andererseits die Spannung an der defekten Lampe auf das kleinstmögliche Maß heruntersetzt. Dies ist zur Einhaltung der Sicherheitsbestimmung nach VDE wichtig. Der induktive Teil des Serienresonanzkreises im Ausgang wird bei der genannten hohen Frequenz fmax gegenüber dem kapazitiven Widerstand des Zündkondensators C17 so hoch, daß die Spannung am Ausgang auf ungefährliche Werte beschränkt wird und keine Gefahr für das Wartungspersonal besteht.
    Bei Einsetzen einer funktionsfähigen Lampe wird ohne weitere Maßnahmen nach Abwarten der Vorheizdauer der Zündvorgang (ZÜND) eingeleitet.
    Die interne Ablaufsteuerung im Steuer- und Regelschaltkreis 17 begrenzt weiterhin auch die Anzahl der Startversuche auf zwei und setzt (sendet) immer dann, wenn ein Fehlerfall vorliegt, wenn z. B. die Lampe fehlt, wenn ein Wendelbruch oder ein Gasdefekt vorliegt, ein Fehlersignal über die Sende- und Empfangseinrichtung 10 auf dem bidirektionalen Bus 12 ab. Dies gilt auch im Notbetrieb, da beim Defekt der Lampe der Notbetrieb nicht eingehalten werden kann.
    Verdrahtungsfehler, die zu einem Kurzschluß der Entladungsstrecke der Lampe führen, können aufgrund der Prozeßsignale dann erfaßt werden, wenn die Lampenspannungen auf einen vorgegebenen minimalen Wert hin überwacht werden. Dabei führt eine Unterschreitung dieses vorgegebenen Wertes, wie bei der Netzüberspannungs-Überwachung zu einem Abschalten des gesamten EVG.
    Auch die Zündunwilligkeit der Lampe, z. B. durch Gasdefekt, wird von dem Steuer- und Regelschaltkreis 17 erkannt. Wenn die Lampe innerhalb einer vorgegebenen Zündvorgabezeit nicht gezündet werden kann, d. h. wenn ein Abfallen der Spannung an dem Zündkondensator C17 innerhalb dieser Zeitspanne nicht eintritt, greift die genannte Sperre ein.
    Neben einem vollständigen Abschalten und einer Fehlermeldung kann auch eine Wiederholzeit abgewartet werden, nach der ein erneuter Zünd- und Starversuch unternommen wird. Wird auch hierbei kein Zünderfolg bewirkt, so reagiert die Steuer- und Regelschaltung 17 wie bei Heizwendelbruch und setzt die Frequenz des Wechselrichters 30 auf maximalen Wert fmax.
    Bei Austauschen der Lampe, was der Steuer- und Regelschaltkreis 17 an einem Ansteigen der Lampenspannung oder an einem Verändern des Heizwendelstromes erkennt, erfolgt nach Wiedereinsetzen einer neuen Lampe neuerlich ein Zündversuch.
    Zur Helligkeitsregelung der Leuchtstofflampen sei folgendes erläutert. Es findet eine echte Helligkeitsregelung Anwendung, da diese lampentypunabhängig gleiche Lampenleistungen - bei im wesentlichen gleichem Lampenwirkungsgrad - gewährleistet. Die istwertbestimmenden Meßgrößen Lampenstrom, Lampenspannung werden multipliziert und analog oder digital mit den über die Sende- und Empfangseinrichtung 10 ferngesteuert vorgegebenen Sollwerten verglichen. Das Vergleichsergebnis steuert unmittelbar oder über einen Regler die Frequenz f des Wechselspannungsgenerators 30. Wird eine genauere Helligkeitsabstufung gewünscht, so kann eine logarithmische Sollwertanpassung erfolgen. Auf gleiche Weise kann eine exponentielle Istwertgewichtung durchgeführt werden. Neben der Lampentypunabhängigkeit wird auch eine Kompensation von Lampenalter, von der bestehenden Betriebstemperatur und auch von der möglicherweise schwankenden Netzspannung UN erreicht.
    Mit der prozeßsignalgesteuerten Betriebszustandsüberwachung wird es auch möglich, das Zünden der Lampen auf kleine Helligkeitswerte durchzuführen, wobei der normalerweise auftretende Lichtimpuls vermieden werden kann. Letzterer ist bedingt durch die sich im Ausgangskreis durch den Zündvorgang speichernde Energie, die dann nach Zünden schlagartig in die Lampe entladen wird. Zur Unterdrückung bzw. Beseitigung wird eine schnelle Zünderkennung - über die Änderung der Lampenbrennspannung UL1,UL2-vorgesehen, sowie eine schnelle Reduktion des Lampenstroms nach dem Zünden ausgeführt. Letzteres durch augenblickliche Verschiebung der Wechselrichter-Ausgangsfrequenz in Richtung zu höheren Frequenzen hin. Hierdurch wird der Glimmbereich zwischen dem Zünden und der stationären Gasentladung künstlich verlängert. Hierdurch würde unter normalen Umständen eine Reduktion der Lampenlebensdauer auftreten. Dies wird gem. dem Ausführungsbeispiel jedoch vermieden, da die Verlängerung der Glimmphase nur für die kritischen niedrigen Helligkeitswerte eingesetzt wird. Für große Helligkeitswerte wird der Strom auf einem höheren Pegel gehalten, wodurch die Glimmphase verkürzt wird. Dies kann über digitale Steuerworte und die Sende- und Empfangseinrichtung 10 per Software eingestellt werden.
    In Fig. 9 ist ein Helligkeits-Zeitdiagramm dargestellt, in welchem die Helligkeit der von dem EVG gemäß Fig. 1 gesteuerten Lampe zeitabhängig variiert wird. Zunächst ist maximale Helligkeit vorgesehen, es folgt ein über die Busleitung 12 und die Digitalschnittstelle 10 vorgegebener Abschalt-Zyklus. Die Helligkeit wird gem. einer vorgegebenen Steigung bis auf Null reduziert, sodann schalten sich der Wechselrichter 30, seine Treiberschaltung 31 und wesentliche Teile des Steuer-ICs 17 zur Stromersparnis ab. Ein daraufhin folgender Notbeleuchtungs-Zustand führt - trotz abgeschaltetem System - zu einem gesteuerten Zünden sowie einem Aufbau der Helligkeit der Lampe auf die voreingestellte Notbeleuchtungshelligkeit (NOT). Diese ist über die Sollwert-Vorgabe UNOT für jedes dezentrale EVG veränderbar. Ebenso ist der in Fig. 9 eingezeichnete maximale und minimale Helligkeitswert (MIN,MAX) über eine entsprechende Sollwertvorgabe einstellbar oder abgleichbar.
    In Fig.10 ist ein programmtechnisch gesteuerter "Softstart" als Helligkeits-Zeitdiagramm schematisch dargestellt. Das EVG 60 befindet sich zunächst in abgeschaltetem Zustand (AUS). Der Befehl "Softstart" führt nun entweder auf ein automatisches steigungsgeregeltes Ansteigen der Lampenhelligkeit - nach deren Zündung - oder zu einem programmgesteuerten inkrementalen Anwachsen der Lampenhelligkeitsstufen. Im letzteren Fall werden von dem zentralen Steuergerät 50 aus in bestimmten Zeitabschnitten inkremental wachsende Helligkeitswerte gesendet. Die dezentralen EVGs folgen den Anforderungen nahezu verzögerungslos. Hierdurch wird ein änderungsgeschwindigkeits-gesteuertes (geregeltes) Ansteigen und Abfallen der dezentralen Lichtquellen möglich.

    Claims (2)

    1. Verfahren zur Steuerung der Helligkeit und des Betriebsverhaltens von Gasentladungslampen über ein elektronisches Vorschaltgerät (EVG), wobei das elektronische Vorschaltgerät aufweist:
      einen in seiner Ausgangsfrequenz (f) variierbaren Wechselspannungsgenerator (30),
      eine von einer Versorgungswechselspannung (UN, Uac) gespeiste Gleichrichterschaltung (20), die den Wechselspannungsgenerator (30) speist,
      einen Lastkreis (40), der mindestens einen Reihenschwingkreis (L3, C18, L2, C17) mit mindestens einer Gasentladungslampe (LA1, LA2) aufweist und von dem Wechselspannungsgenerator (30) mit einer variierbaren Wechselspannung (UHF) gespeist wird,
      eine Steuer- und/oder Regeleinrichtung (17), wobei der Steuer- und/oder Regeleinrichtung (17) Befehle zur Steuerung und/oder Regelung der Helligkeit und des Betriebszustandes der mindestens einen Gasentladungslampe (LA1, LA2) zugeführt werden,
      wobei bei Empfang eines einem SLEEP-Betriebszustand entsprechenden Abschaltbefehls die mindestens eine Gasentladungslampe (LA1, LA2) abgeschaltet und der Wechselspannungsgenerator nach einer vorgegebenen Zeitspanne stillgelegt wird,
      dadurch gekennzeichnet, daß das elektronische Vorschaltgerät auch im Abschaltmodus mit Hilfe eines Meßfühlers (R21, C25) einen Ausfall der Versorgungswechselspannung (Uac) und das Aufschalten einer aus Batterien oder von einem Generator gewonnenen Notgleichspannung (UB) auf die Leitung der Versorgungswechselspannung erkennt sowie daraufhin den normalen Zündvorgang durchfürht und die mindestens eine Gasentladungslampe (LA1, LA2) auf eine durch einen Trimmwert am Vorschaltgerät Notbetriebshelligkeit einstellt.
    2. Schaltungsanordnung zur Steuerung der Helligkeit und des Betriebsverhaltens von Gasentladungslampen über ein elektronisches Vorschaltgerät (EVG),
         wobei das elektronische Vorschaltgerät aufweist:
      einen in seiner Ausgangsfrequenz (f) varüerbaren Wechselspannungsgenerator (30),
      eine von einer Versorgungswechselspannung (UN, Uac) gespeiste Gleichrichterschaltung (20), die den Wechselspannungsgenerator (30) speist,
      einen Lastkreis (40), der mindestens einen Reihenschwingkreis (L3, C18, L2, C17) mit mindestens einer Gasentladungslampe (LA1, LA2) aufweist und von dem Wechselspannungsgenerator (30) mit einer variierbaren Wechselspannung (UHF) gespeist wird,
      eine Steuer- und/oder Regeleinrichtung (17), wobei der Steuer- und/oder Regeleinrichtung (17) digitale Befehle zur Steuerung und/oder Regelung der Helligkeit und des Betriebszustandes der mindestens einen Gasentladungslampe (LA1, LA2) zuführbar sind, und
      eine Treiberschaltung (31), über welche die Steuer- und/oder Regeleinrichtung (17) bei Empfang eines einem SLEEP-Betriebszustand, in welchem die mindestens eine Gasentladungslampe (LA1, LA2) abgeschaltet ist, entsprechenden Abschaltbefehls den Wechselspannungsgenerator nach einer vorgegebenen Zeitspanne stillegt,
      dadurch gekennzeichnet, daß das elektronische Vorschaltgerät ferner einen Meßfühler (R21,C25) aufweist, der bei einem Ausfall der Versorgungswechselspannung (Uac) und das Aufschalten einer aus Batterien oder von einem Generator gewonnenen Notgleichspannung (UB) auf die Netzspannungsleitung eine Spannung an die Steuer- und/oder Regeleinrichtung (17) weitergibt, welche auch während eines Abschalt- Modus eine Gleichspannung erkennt sowie daraufhin den normalen Zündvorgang durchführt und die mindestens eine Gasentladungslampe (LA1, LA2) auf eine durch einen Trimmwert am Vorschaltgerät vorgebbare Notbetriebshelligkeit einstellt.
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