EP0790408A2 - Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung in Zündvorrichtungen für Brennkraftmaschinen - Google Patents

Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung in Zündvorrichtungen für Brennkraftmaschinen Download PDF

Info

Publication number
EP0790408A2
EP0790408A2 EP97101842A EP97101842A EP0790408A2 EP 0790408 A2 EP0790408 A2 EP 0790408A2 EP 97101842 A EP97101842 A EP 97101842A EP 97101842 A EP97101842 A EP 97101842A EP 0790408 A2 EP0790408 A2 EP 0790408A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
ignition
circuit arrangement
arrangement according
circuit
resistor
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP97101842A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0790408B1 (de
EP0790408A3 (de
Inventor
Ulrich Dr. Bahr
Michael Daetz
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Volkswagen AG
Original Assignee
Deutsche Automobil GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Deutsche Automobil GmbH filed Critical Deutsche Automobil GmbH
Publication of EP0790408A2 publication Critical patent/EP0790408A2/de
Publication of EP0790408A3 publication Critical patent/EP0790408A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0790408B1 publication Critical patent/EP0790408B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
    • F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
    • F02P17/12—Testing characteristics of the spark, ignition voltage or current
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
    • F02P15/00—Electric spark ignition having characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F02P1/00 - F02P13/00 and combined with layout of ignition circuits
    • F02P15/10—Electric spark ignition having characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F02P1/00 - F02P13/00 and combined with layout of ignition circuits having continuous electric sparks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
    • F02P3/00—Other installations
    • F02P3/02—Other installations having inductive energy storage, e.g. arrangements of induction coils
    • F02P3/04—Layout of circuits
    • F02P3/045—Layout of circuits for control of the dwell or anti dwell time
    • F02P3/0453—Opening or closing the primary coil circuit with semiconductor devices
    • F02P3/0456—Opening or closing the primary coil circuit with semiconductor devices using digital techniques
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
    • F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
    • F02P17/12—Testing characteristics of the spark, ignition voltage or current
    • F02P2017/125—Measuring ionisation of combustion gas, e.g. by using ignition circuits

Definitions

  • the invention relates to a circuit arrangement for ion current measurement according to the preamble of patent claim 1.
  • Such an ion current measuring circuit is known from US 5483818, which has a differential amplifier connected as an inverting amplifier, for this purpose the low potential side of the secondary winding of the ignition coil is connected via a resistor to the inverting input of the differential amplifier, while a bias voltage of approximately 40 V is applied to its non-inverting input is created.
  • the output is fed back to the inverting input via a resistor and, at the same time, the output signal is fed to a threshold circuit for evaluating the ion current.
  • the further inverting amplifier is constructed in a corresponding manner to the amplifier connected directly to the secondary winding, the output of which is connected via a resistor to the inverting input of the further amplifier and the non-inverting input of which is supplied with the same bias voltage.
  • this known ion current measuring circuit disadvantageously requires a high level of circuitry.
  • the object of the present invention is therefore to provide a circuit arrangement for ion current measurement of the type mentioned at the outset which avoids this disadvantage.
  • first and second diverting circuit branches are provided for diverting the ignition current flowing during the burning time of the spark plug, each of which has a semiconductor diode and the second diverting circuit branch is arranged parallel to the inverting amplifier.
  • the main advantage of this solution according to the invention lies in the use of normal semiconductor diodes, so that the problem of high leakage currents does not occur and therefore a complex circuit as proposed in the prior art can be dispensed with.
  • Another advantage that can be achieved with the present invention is a lowering of the value of the measuring voltage below the voltage value of 40 V specified in the prior art.
  • an ignition current measuring resistor is connected in series with the further semiconductor diode, which forms the second discharge circuit branch.
  • the voltage drop occurring at this ignition current measuring resistor can advantageously serve as a measurement signal for the amount of the ignition current during the burning time of the spark plug.
  • This ignition current measurement signal can be used to control the ignition sequence in the event of a secondary ignition.
  • the second diverting circuit branch can preferably be connected to the ground potential of the circuit arrangement via a semiconductor switch which can be controlled by the output of the inverting amplifier, in particular a transistor. This can advantageously increase the current carrying capacity of the differential amplifier.
  • a differential amplifier connected as an inverting amplifier is provided.
  • one input of such a differential amplifier is connected to the low potential side of the secondary winding of the ignition coil, while a reference voltage is supplied to the other input, the value of which corresponds to the measuring voltage and in which the output is connected to the one input via a measuring resistor.
  • the ion current is converted into a voltage serving as a measurement signal, which voltage is then fed to an evaluation.
  • the reference voltage supplied to such a differential amplifier is generated in the simplest way with a constant voltage source.
  • the measuring sections of the spark plugs serving as ion current probes can be connected in parallel, so that the advantage of a low circuit complexity is retained. If, on the other hand, the measuring sections of the spark plugs serving as ion current probes are to be measured completely independently of one another, there may also be multiple circuits whose output signals are then time-multiplexed in a suitable form.
  • a parallel circuit comprising a dissipation resistor and at least one zener diode can be connected in series with the secondary winding in order to rapidly dissipate the energy which is still in the ignition coil or the secondary capacitances after the ignition spark has broken off, so that the ion current measurement can then be carried out without great time delay.
  • two antiserially connected zener diodes can preferably be used instead of only a single zener diode in order to achieve a decay behavior compared to the use of only a single zener diode, the duration of which is shorter and also symmetrical.
  • FIG. 1 shows a transistor ignition system of a 4-cylinder internal combustion engine, each with an ignition output stage assigned to a cylinder, each ignition output stage comprising an ignition coil Tr 1 ,..., Tr 4 , a primary winding P 1 ,..., P 4 and a secondary winding S 1 , ... S 4 , and an ignition transistor 1a, ..., 1d connected to the primary winding P 1 , ..., P 4 with associated spark plug Zk 1 , ..., Zk 4 is constructed.
  • the primary windings P 1 , ..., P 4 are connected by their one connection to an on-board battery voltage U B of 12 V, for example, while the other connection is connected to the associated ignition transistor 1a, ..., 1d.
  • the ignition transistors 1a, ..., 1d are controlled via their control electrodes by a circuit 2a for cylinder selection, which in turn is connected to a control circuit 2, which supplies the corresponding ignition trigger pulses for the individual cylinders of this circuit 2a.
  • the figure also shows a control unit 4, which takes over the function of an engine management and in turn controls the control circuit 2.
  • engine parameters such as load, speed and temperature are fed to this control unit 4 via an input E.
  • Corresponding actuators are controlled via outputs A.
  • the secondary windings S 1 , ..., S 4 are each connected with their high-voltage side to the associated spark plug Zk 1 , ..., Zk 4 , while their low potential side are brought together in a circuit node S via a dissipation resistor R 3 .
  • This circuit node S is connected to the input of a differential amplifier 3 connected as a non-inverting amplifier, in that this circuit node S is connected to the inverting input of this differential amplifier 3.
  • a constant reference voltage U ref preferably 20 V
  • This constant reference voltage U ref is fed to the secondary windings S 1 , ..., S 4 via this differential amplifier 3 by means of a measuring resistor R1 fed back to the inverting input, and thus reaches the spark plugs Zk 1 , ... working as ion measuring current paths as the test voltage U test . , Mark 4 .
  • the circuit according to the figure has a first and second diverting circuit branches A1 and A2.
  • the first discharge circuit branch A1 connects the circuit node S to the ground potential of the circuit via a semiconductor diode D 2
  • the second discharge circuit branch A2 consists of a series connection of an ignition current discharge resistor R 2 , a further semiconductor diode D 1 and a pnp transistor T
  • the ignition current measurement resistor R 2 is connected to the circuit node S and the collector electrode of the transistor T is at the ground potential of the circuit.
  • the base electrode of this transistor T is driven by the output of the differential amplifier 3.
  • the first diverting circuit branch A1 serves to derive negative voltage peaks occurring in one of the spark plugs Zk 1 ,... Zk 4 at the moment of a high voltage breakdown.
  • the actual ignition current is derived via the second derivation switching branch A 2 , which can also be constructed without the transistor T, which only serves to increase the current carrying capacity of the differential amplifier 3. If such a transistor T is dispensed with, the cathode of the semiconductor diode D 1 is directly connected to the output of the differential amplifier 3 Connected so that the diverting branch A 2 is connected in parallel to the ion measuring resistor R 1 .
  • the generation of an ignition pulse by the control circuit 2 leads to the activation of the corresponding ignition transistor 1a, ..., 1d.
  • the ignition spark generated in this way on the associated spark plug Zk 1 ,..., Zk 4 leads to a certain burning duration, which is accompanied by an ignition current.
  • This ignition current flows through the low-resistance leakage circuit branch A 2 to a part via the differential amplifier 3 and to another part in accordance with the set operating point of the transistor T to ground potential.
  • This operating point of the transistor T is determined by the output signal U ion of the differential amplifier 3, which, by means of the feedback via the ion measuring resistor R 1, regulates its potential at the inverting input to the U ref potential, which represents the measuring voltage for the subsequent ion current measurement. Overloading of the differential amplifier 3 by the ignition current is thus avoided by using such a transistor T.
  • the measuring voltage for the level of the ignition current could also be tapped at the emitter of the transistor T or with high resistance at the anode of the diode D 1 .
  • the tolerances of the base-emitter voltage of the transistor T or the diode forward voltage of the diode D 1 would then not be included in the measurement come in.
  • Another possibility for generating a measuring voltage for the ignition current is given in FIG. 2 explained below.
  • the residual energy still remaining in the corresponding secondary winding S 1 ,... S 4 or in the secondary capacitances must be rapidly dissipated.
  • the already mentioned dissipation resistor R 3 to which two antiserially connected Zener diodes Z 1 and Z 2 are connected in parallel.
  • Such a parallel connection substantially shortens the duration of the decay after the ignition spark has broken off, so that an ion current measurement which is not impaired by the decay behavior can be carried out immediately thereafter.
  • the value of the dissipation resistance R 3 is preferably chosen so that it corresponds to the value (L sek / C sek ) 1/2 , the quantities L sek and C sek representing the coil inductance or coil and stray capacitances effective on the secondary side.
  • the value of this dissipation resistance R 2 will usually be in the range between 10 k ⁇ and 100 k ⁇ and thus causes the energy to dissipate rapidly.
  • the two Zener diodes Z 1 and Z 2 are necessary to limit the voltage drop occurring across the dissipation resistor R 3 , which would otherwise result in a considerable reduction in the ignition energy.
  • an ignition current of 100 mA at a resistor of 50 k ⁇ would cause a voltage drop of 5000 V.
  • the Zener voltages of the Zener diodes Z 1 and Z 2 are therefore chosen so that there is only a slight reduction in the ignition energy, for example in the amount of 50 V.
  • Zener diodes Z 1 and Z 2 instead of using two Zener diodes Z 1 and Z 2 , it is also possible to provide only the Zener diode Z 2 and to dispense with the Zener diode Z 1 . However, this would make the swing-out behavior asymmetrical and the swing-out period can be extended somewhat. On the other hand, it would be advantageous that the voltage loss in ignition mode would be less than 1 V.
  • Zener diodes are in series with the secondary winding of the ignition coils Tr 1 ,... Tr 4 and the ion current measuring resistor R 1 , their leakage currents have no negative effect in the subsequent ion current measurement.
  • the reference voltage U ref serving as measurement voltage U test is applied by the inverting differential amplifier 3 to the secondary windings S 1 ,... S 4 , which then generates an ion current at the corresponding spark plug.
  • the inverting differential amplifier 3 converts this ion current into a voltage signal U ion , which is now fed to the evaluation unit 5 as a measurement signal of the ion current, the evaluation result of which is then forwarded to the control unit 4.
  • the measuring voltage U test supplied to the secondary windings S 1 , ..., S 4 of the ignition coils Tr 1 , ..., Tr 4 which can be between 5 and 30 V, preferably 20 V, is constant during the entire ion current measurement period. Since the ion current is in the ⁇ A range, a differential amplifier 3 with a low input current is used, which is available inexpensively today.
  • this measuring voltage U test means that there is no need to recharge stray capacitances, as can occur in other known systems when exposed to alternating current, such as, for example, with knocking combustion. This advantage is particularly noticeable when several ion measuring sections are operated in parallel, as shown in the figure, since effective stray capacities can then be multiplied.
  • a further resistor (not shown in the figure) can be provided in the feed line to its inverting input.
  • FIG. 2 shows a detail of the circuit diagram of Figure 1 with the inverting amplifier connected as a differential amplifier 3 and the associated two Ableitscenszweigen A 1 and A2.
  • the difference from FIG. 1 lies in the wiring of the ignition current measuring resistor R 2 , which is now arranged on the ground side, namely between the collector of the transistor T and the ground potential.
  • the measurement voltage U Zünd which is proportional to the ignition current, is therefore ground-related, which is advantageous for the further use of this measurement signal.
  • the ion current signal can be used to detect the knocking of the internal combustion engine and to set up a corresponding knock control by controlling the ignition timing.
  • Another application is to use the ion current signal both to detect misfires and to detect the camshaft position.
  • the circuit arrangement according to the invention for ion current measurement can be used not only in transistor ignition systems, as shown in the exemplary embodiment, but also in alternating current ignitions or high-voltage capacitor ignitions.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung im Verbrennungsraum einer Brennkraftmaschine mit einer aus Primär- und Sekundärwicklung bestehenden Zündspule, deren Sekundärwicklung sowohl an eine Zündkerze, die gleichzeitig als Ionenstromsonde dient, angeschlossen ist als auch über deren Niedrigpotentialseite mit einem invertierenden Verstärker zur Erzeugung einer konstanten Meßspannung zur Ionenstrommessung verbunden ist. Erfindungsgemäß ist zur Ableitung des während der Brenndauer der Zündkerze fließenden Zündstromes auf das Massepotential der Schaltungsanordnung sowohl ein erster Ableitschaltungszweig mit einer ersten Halbleiterdiode als auch ein zweiter, parallel zum invertierenden Verstärker geschalteten Ableitschaltungszweig mit einer zweiten Halbleiterdiode vorgesehen.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 1.
  • Eine solche Ionenstrommeßschaltung ist aus der US 5483818 bekannt, die einen als invertierenden Verstärker geschalteten Differenzverstärker aufweist, hierzu ist die Niedrigpotentialseite der Sekundärwicklung der Zündspule über einen Widerstand mit dem invertierenden Eingang des Differenzverstärkers verbunden, während an dessen nichtinvertierenden Eingang eine Vorspannung von ca. 40 V angelegt wird. Zur Erzielung der invertierenden Verstärkereigenschaft wird der Ausgang über einen Widerstand auf den invertierenden Eingang rückgekoppelt und gleichzeitig das Ausgangssignal zur Auswertung des Ionenstromes einer Schwellwertschaltung zugeführt. Ebenfalls an die Niedrigpotentialseite der Sekundärwicklung sind zwei in Reihe geschaltete Zenerdioden angeschlossen, deren Verbindungsknoten von einem weiteren invertierenden Verstärker derart angesteuert wird, daß die während einer Ionenstrommessung auftretenden Leckströme vermieden werden, um damit unverfälschte Ionenstromsignale zu erzeugen. Der weitere invertierende Verstärker ist entsprechender Weise wie der direkt an die Sekundärwicklung angeschlossene Verstärker aufgebaut, wobei dessen Ausgang über einen Widerstand mit dem invertierenden Eingang des weiteren Verstärkers verbunden ist und dessen nichtinvertierenden Eingang die gleiche Vorspannung zugeführt wird.
  • Zur Vermeidung der durch die verwendeten Zenerdioden erzeugten Leckströme bedarf es bei dieser bekannten Ionenstrommeßschaltung in nachteiliger Weise eines hohen Schaltungsaufwandes.
  • Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht daher darin, eine Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung der eingangs genannten Art anzugeben, die diesen Nachteil vermeidet.
  • Die Lösung dieser Aufgabe ist durch das kennzeichnende Merkmal des Patentanspruches 1 gegeben. Hiernach sind zur Ableitung des während der Brenndauer der Zündkerze fließenden Zündstromes ein erster und zweiter Ableitschaltungszweig vorgesehen, die jeweils eine Halbleiterdiode aufweisen und der zweite Ableitschaltungszweig parallel zum invertierenden Verstärker angeordnet ist. Der wesentlichste Vorteil dieser erfindungsgemäßen Lösung liegt in der Verwendung von normalen Halbleiterdioden, so daß das Problem von hohen Leckströmen nicht auftritt und daher eine wie im Stand der Technik vorgeschlagene aufwendige Schaltung entfallen kann.
  • Ein weiterer mit der vorliegenden Erfindung erzielbarer Vorteil liegt in einer Absenkung des Wertes der Meßspannung unter den im stand der Technik angegebenen Spannungswert von 40 V.
  • In einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung ist zur weiteren Halbleiterdiode, die den zweiten Ableitschaltungszweig bildet, ein Zündstrommeßwiderstand in Reihe geschaltet. Der an diesem Zündstrommeßwiderstand auftretende Spannungsabfall kann während der Brenndauer der Zündkerze in vorteilhafter Weise als Meßsignal für die Höhe des Zündstromes dienen. Dieses Zündstrommeßsignal kann dazu verwendet werden, den Zündablauf bei einer Folgezündung zu steuern.
  • Vorzugsweise kann der zweite Ableitschaltungszweig über einen vom Ausgang des invertierenden Verstärkers steuerbaren Halbleiterschalter, insbesondere eines Transistors mit dem Massepotential der Schaltungsanordnung verbunden werden. Damit läßt sich in vorteilhafter Weise die Strombelastbarkeit des Differenzverstärkers erhöhen.
  • Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung ist ein als invertierender Verstärker geschalteter Differenzverstärker vorgesehen.
  • Vorzugsweise ist dabei der eine Eingang eines solchen Differenzverstärkers mit der Niedrigpotentialseite der Sekundärwicklung der Zündspule verbunden, während am anderen Eingang eine Referenzspannung zugeführt wird, deren Wert der Meßspannung entspricht und bei dem der Ausgang über einen Meßwiderstand mit dem einen Eingang verbunden ist.
  • Damit wird der Ionenstrom mit einfachsten Schaltungsmitteln in eine als Meßsignal dienende Spannung umgewandelt, die anschließend einer Auswertung zugeführt wird.
  • Die einem solchen Differenzverstärker zugeführte Referenzspannung wird in einfachster Weise mit einer Konstantspannungsquelle erzeugt.
  • Weiterhin können bei Einsatz einer Mehrzylinderbrennkraftmaschine die Meßstrecken der als Ionenstromsonde dienenden Zündkerzen parallel geschaltet werden, so daß der Vorteil eines geringen Schaltungsaufwandes erhalten bleibt. Sollen dagegen die Meßstrecken der als Ionenstromsonde dienenden Zündkerzen völlig unabhängig voneinander gemessen werden, können aber auch die Schaltungen mehrfach vorhanden sein, deren Ausgangssignale dann in geeigneter Form zeitlich gemultiplext werden.
  • Schließlich kann bei einer besonders bevorzugten Ausführungsform der Erfindung eine Parallelschaltung aus einem Dissipationswiderstand und wenigstens einer Zenerdiode in Reihe zur Sekundärwicklung geschaltet werden, um die Energie, die sich nach dem Abreißen des Zündfunkens noch in der Zündspule oder den Sekundärkapazitäten befindet, schnell zu dissipieren, damit ohne große Zeitverzögerung anschließend die Ionenstrommessung durchführbar ist. In vorteilhafter Weise können vorzugsweise zwei antiseriell verbundene Zenerdioden anstelle nur einer einzigen Zenerdiode verwendet werden, um damit gegenüber der Verwendung nur einer einzigen Zenerdiode ein Ausschwingverhalten zu erzielen, dessen Dauer kürzer und außerdem symmetrisch ist.
  • Im folgenden soll die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispieles im Zusammenhang mit der Figur dargestellt und erläutert werden. Es zeigen:
    • Figur 1
    ein Schaltbild eines elektronischen Zündsystems gemäß der Erfindung und
    Figur 2
    einen Schaltungsausschnitt des Schaltbildes nach Figur 1 mit einem alternativen zweiten Ableitschaltungszweig A2.
  • Die Figur 1 zeigt eine Transistorzündanlage einer 4-Zylinder-Brennkaftmaschine mit jeweils einem Zylinder zugeordneten Zündendstufe, wobei jede Zündendstufe aus einer Zündspule Tr1, ..., Tr4, die eine Primärwicklung P1, ..., P4 und eine Sekundärwicklung S1, ... S4 umfaßt, und einem mit der Primärwicklung P1, ..., P4 verbundenen Zündtransistor 1a, ..., 1d mit zugehöriger Zündkerze Zk1, ..., Zk4 aufgebaut ist. Die Primärwicklungen P1, ..., P4 sind mit ihrem einen Anschluß an eine von einer Bordbatterie gelieferten Bordnetzspannung UB von beispielsweise 12 V angeschlossen, während der andere Anschluß mit dem zugehörigen Zündtransistor 1a, ..., 1d verbunden ist.
  • Die Zündtransistoren 1a, ..., 1d werden über deren Steuerelektroden von einer Schaltung 2a zur Zylinderselektion angesteuert, die ihrerseits mit einer Regelschaltung 2 verbunden ist, die die entsprechenden Zündauslöseimpulse für die einzelnen Zylinder dieser Schaltung 2a zuführt.
  • Die Figur zeigt ferner ein Steuergerät 4, das die Funktion eines Motormanagements übernimmt und seinerseits die Regelschaltung 2 ansteuert. Hierzu werden dieser Steuereinheit 4 über einen Eingang E Motorparameter, wie Last, Drehzahl und Temperatur zugeführt. Entsprechende Aktuatoren werden über Ausgänge A gesteuert.
  • Die Sekundärwicklungen S1, ..., S4 sind jeweils mit ihrer Hochspannungsseite mit der zugehörigen Zündkerze Zk1, ..., Zk4 verbunden, während deren Niedrigpotentialseite über jeweils einen Dissipationswiderstand R3 in einem Schaltungsknoten S zusammengeführt sind.
  • Dieser Schaltungsknoten S ist auf den Eingang eines als nicht invertierenden Verstärkers geschalteten Differenzverstärkers 3 geführt, indem dieser Schaltungsknoten S an den invertierenden Eingang dieses Differenzverstärkers 3 angeschlossen ist. An den nichtinvertierenden Eingang dieses Differenzverstärkers 3 wird dagegen eine konstante Referenzspannung Uref, vorzugsweise 20 V angelegt, wobei diese konstante Referenzspannung von einer Konstantspannungsquelle 6 erzeugt wird. Diese konstante Referenzspannung Uref wird über diesen Differenzverstärker 3 mittels eines auf den invertierenden Eingang rückgekoppelten Meßwiderstandes R1 den Sekundärwicklungen S1, ..., S4 zugeführt und gelangt somit als Meßspannung Utest an die als Ionenmeßstromstrecken arbeitenden Zündkerzen Zk1, ..., Zk4.
  • Um den während der Brenndauer aufgrund des Zündvorganges entstehenden Zündstrom abzuleiten, weist die Schaltung gemäß der Figur einen ersten und zweiten Ableitschaltungszweig A1 und A2 auf. Der erste Ableitschaltungszweig A1 verbindet den Schaltungsknoten S über eine Halbleiterdiode D2 mit dem Massepotential der Schaltung, während der zweite Ableitschaltungszweig A2 aus einer Serienschaltung eines Zündstromableitwiderstandes R2, einer weiteren Halbleiterdiode D1 und eines pnp-Transistors T besteht, wobei der Zündstrommeßwiderstand R2 mit dem Schaltungsknoten S verbunden ist und die Kollektorelektrode des Transistors T auf dem Massepotential der Schaltung liegt. Die Basiselektrode dieses Transistors T wird vom Ausgang des Differenzverstärkers 3 angesteuert.
  • Der erste Ableitschaltungszweig A1 dient dazu, im Augenblick eines Hochspannungsdurchbruches in einer der Zündkerzen Zk1,..., Zk4 entstehende negative Spannungsspitzen abzuleiten.
  • Der eigentliche Zündstrom wird über den zweiten Ableitungsschaltzweig A2 abgeleitet, der auch ohne den Transistor T aufgebaut werden kann, der lediglich zur Erhöhung der Strombelastbarkeit des Differenzverstärkers 3 dient. Wird auf einen solchen Transistor T verzichtet, ist die Kathode der Halbleiterdiode D1 direkt mit dem Ausgang des Differenzverstärkers 3 Verbunden, so daß der Ableitschaltungszweig A2 parallel zum Ionenmeßwiderstand R1 geschaltet ist.
  • Im folgenden soll die Funktion der Schaltung gemäß der Figur 1 erläutert werden:
  • Die Generierung eines Zündimpulses durch die Regelschaltung 2 führt zur Ansteuerung des entsprechenden Zündtransistors 1a, ..., 1d. Der hierdurch erzeugte Zündfunken an der zugehörigen Zündkerze Zk1, ..., Zk4 führt zu einer bestimmten Brenndauer, die von einem Zündstrom begleitet wird. Dieser Zündstrom fließt über den niederohmigen Ableitschaltungszweig A2 zu einem Teil über den Differenzverstärker 3 und zu einem anderen Teil entsprechend dem eingestellten Arbeitspunkt des Transistors T auf Massepotential ab. Dieser Arbeitspunkt des Transistors T wird durch das Ausgangssignal Uion des Differenzverstärkers 3 bestimmt, das durch die Rückkopplung über den Ionenmeßwiderstand R1 auf den invertierenden Eingang dessen Potential auf das Uref-Potential einregelt, das die Meßspannung für die nachfolgende Ionenstrommessung darstellt. Damit wird durch den Einsatz eines solchen Transistors T eine Überbelastung des Differenzverstärkers 3 durch den Zündstrom vermieden.
  • Während der Brenndauer zeigt das Ausgangssignal Uion des Differenzverstärkers 3 die Höhe des durch den Zündstrommeßwiderstand R2 fließenden Zündstromes an und kann daher als Meßsignal des Zündstromes nach Auswertung zur Lade- und Brenndauerregelung der Brennkraftmaschine herangezogen werden. Der Wert des Zündstrommeßwiderstandes R2 wird so gewählt, daß dessen Spannungsabfall UR2 mit dem Wert R2 · Izünd im Bereich einiger Volt liegt. Ein solcher Wert für den Widerstand R2 wäre beispielweise 15 Ω. Am Ausgang des Differenzverstärkers 3 liegt dann eine Spannung Uion mit einem Wert von U ref - I zünd · R 2 -U D1 -U BE
    Figure imgb0001
     an, wobei UD1 bzw. UBE die Diodenflußspannung bzw. die Basis-Emitterspannung darstellt.
  • Die Meßspannung für die Höhe des Zündstromes könnte auch am Emitter des Transistors T oder hochohmig an der Anode der Diode D1 abgegriffen werden. Die Toleranzen der Basis-Emitterspannung des Transistors T bzw. die Diodenflußspannung der Diode D1 würden dann nicht in die Messung eingehen. Eine weitere Möglichkeit zur Erzeugung einer Meßspannung für den Zündstrom ist mit der weiter unten erläuterten Figur 2 gegeben.
  • Nach dem Abreißen des Zündfunkes, also am Ende der Brenndauer, muß die noch in der entsprechenden Sekundärwicklung S1, ..., S4 oder in den Sekundärkapazitäten verbleibende Restenergie schnell abgebaut werden. Hierzu dient der schon erwähnte Dissipationswiderstand R3, dem zwei antiseriell verbundene Zenerdioden Z1 und Z2 parallel geschaltet sind.
  • Durch eine solche Parallelschaltung wird die Dauer des Ausschwingens nach dem Abreißen des Zündfunkens wesentlich verkürzt, so daß unmittelbar danach eine durch das Ausschwingverhalten nicht beeinträchtigte Ionenstrommessung durchführbar ist.
  • Eine solche beschleunigte Energiedissipation ist besonders bei hohen Motordrehzahlen wichtig. Der Wert des Dissipationswiderstandes R3 wird vorzugsweise so gewählt, daß er dem Wert (Lsek/Csek)1/2 entspricht, wobei die Größen Lsek und Csek, die sekundärseitig wirksame Spuleninduktivität bzw. Spulen- und Streukapazitäten darstellen. Der Wert dieses DissipationswiderStandes R2 wird üblicherweise im Bereich zwischen 10 kΩ und 100 kΩ liegen und bewirkt damit ein schnelles Dissipieren der Energie.
  • Die beiden Zenerdioden Z1 und Z2 sind zur Begrenzung des über dem Dissipationswiderstand R3 entstehenden Spannungsabfalles notwendig, was ansonsten eine erhebliche Verminderung der Zündenergie zur Folge hätte. So würde ein Zündstrom von beispielsweise 100 mA an einem Widerstand von beispielsweise 50 kΩ einen Spannungsabfall von 5000 V bewirken. Die Zenerspannungen der Zenerdioden Z1 und Z2 werden daher so gewählt, daß nur eine geringe Verminderung der Zündenergie eintritt, beispielsweise in Höhe von 50 V.
  • Anstelle der Verwendung von zwei Zenerdioden Z1 und Z2 ist es auch möglich, lediglich die Zenerdiode Z2 vorzusehen und auf die Zenerdiode Z1 zu verzichten. Damit würde allerdings das Ausschwingverhalten unsymmetrisch und die Ausschwingdauer etwas verlängert werden. Vorteilhaft wäre dagegen, daß der Spannungsverlust im Zündbetrieb kleiner als 1 V wäre.
  • Da in beidgenannten Fällen die Zenerdioden in Reihe zur Sekundärwicklung der Zündspulen Tr1,...Tr4 und zum Ionenstrommeßwiderstand R1 liegen, haben deren Leckströme bei der nachfolgenden Ionenstrommessung keine negative Auswirkung.
  • Nach dem Abklingen des Zündstromes wird die als Meßspannung Utest dienende Referenzspannung Uref von dem invertierenden Differenzverstärker 3 an die Sekundärwicklungen S1, ..., S4 angelegt, die dann an der entsprechenden Zündkerze einen Ionenstrom erzeugt.
  • Der invertierende Differenzverstärker 3 wandelt diesen Ionenstrom in ein Spannungssignal Uion um, das nun als Meßsignal des Ionenstroms der Auswerteeinheit 5 zugeführt wird, deren Auswerteergebnis anschließend an das Steuergerät 4 weitergeleitet wird. Die den Sekundärwicklungen S1, ..., S4 der Zündspulen Tr1, ..., Tr4 zugeführte Meßspannung Utest, die zwischen 5 und 30 V, vorzugsweise 20 V liegen kann, ist während der gesamten Ionenstrommeßdauer konstant. Da der Ionenstrom im µA-Bereich liegt, wird ein Differenzverstärker 3 mit einem niedrigen Eingangsstrom verwendet, der heutzutage kostengünstig verfügbar ist. Durch die niederohmige Bereitstellung dieser Meßspannung Utest entfallen Umladungen von Streukapazitäten, wie sie in anderen bekannten Systemen bei Wechselstrombelastung, wie zum Beispiel bei klopfender Verbrennung, auftreten können. Dieser Vorteil macht sich besonders dann bemerkbar, wenn mehrere Ionenmeßstrecken parallel betrieben werden, wie dies in der Figur dargestellt ist, da sich dann wirksame Streukapazitäten vervielfachen können.
  • Um den in den Differenzverstärker 3 fließenden Strom zu begrenzen, kann in der Zuleitung zu dessen invertierenden Eingang ein weiterer Widerstand (in der Figur nicht dargestellt) vorgesehen werden.
  • Die Figur 2 zeigt einen Ausschnitt des Schaltbildes nach Figur 1 mit dem als invertierenden Verstärker geschalteten Differenzverstärker 3 und den zugehörigen beiden Ableitschaltungszweigen A1 und A2.
  • Der Unterschied zu Figur 1 liegt in der Beschaltung des Zündstrommeßwiderstandes R2, der nun masseseitig, nämlich zwischen dem Kollektor des Transistors T und Massepotential angeordnet ist. Die zum Zündstrom proportionale Meßspannung UZünd liegt daher massebezogen vor, was für die Weiterverwendung dieses Meßsignals vorteilhaft ist.
  • Die zusätzliche Verwendung eines zwischen dem Ausgang des Differenzverstärkers 3 und der Basis des Transistors T geschalteten Widerstandes R4 begrenzt den durch einen Basisstrom entstehenden Meßfehler auf kleine Werte.
  • Das Ionenstromsignal kann dazu verwendet werden, um das Klopfen der Brennkraftmaschine zu detektieren und über eine Steuerung des Zündzeitpunktes eine entsprechende Klopfregelung aufzubauen.
  • Eine weitere Anwendung besteht darin, das Ionenstromsignal sowohl zur Erkennung von Entflammungsaussetzern als auch zur Erkennung der Nockenwellenstellung zu verwenden.
  • Die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung ist nicht nur bei Transistorzündanlagen, wie in dem Ausführungsbeispiel dargestellt, einsetzbar, sondern gleichfalls bei Wechselstromzündungen oder Hochspannungskondensatorzündungen.

Claims (10)

  1. Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung im Verbrennungsraum einer Brennkraftmaschine, bestehend aus:
    a) einer Zündspule (Tr1,...,Tr4) mit Primär- und Sekundärwicklung (P1,...,P4, S1,...,S4),
    b) einer mit der Sekundärwicklung (S1,...,S4) verbundenen Zündkerze (Zk1,...,Zk4), die gleichzeitig als Ionenstromsonde dient,
    c) einen an die Niedrigpotentialseite der Sekundärwicklung (S1,...,S4) der Zündspule (Tr1,...,Tr4) angeschlossenen invertierenden Verstärker (3, R1) zur Erzeugung einer konstanten Meßspannung (UM) zur Ionenstrommessung,
    gekennzeichnet durch folgendes Merkmal:
    d) zur Ableitung des während der Zündung der Zündkerze fließenden Zündstromes auf das Massepotential der Schaltungsanordnung ist
    d1) ein erster Ableitschaltungszweig (A1) mit einer Halbleiterdiode (D2) vorgesehen und
    d2) ein zweiter, parallel zum invertierenden Verstärker (3, R1) geschalteter Ableitschaltungszweig (A2) mit einer weiteren Halbleiterdiode (D1)
    vorgesehen.
  2. Schaltungsanordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Ableitschaltungszweig (A2) einen in Reihe zur weiteren Halbleiterdiode (D1) geschalteten Zündstrommeßwiderstand (R2) aufweist.
  3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Ableitschaltungszweig in (A2) über einen vom Ausgang des invertierenden Verstärkers (3, R1) steuerbaren Halbleiterschalter (T), insbesondere eines Transistors mit dem Massepotential verbunden ist.
  4. Schaltungsanordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Zündstrommeßwiderstand (R2) im Emitterzweig des Transistors (T) angeordnet ist.
  5. Schaltungsanordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Zündstrommeßwiderstand (R2) im Kollektorzweig des Transistors (T) angeordnet ist.
  6. Schaltungsanordnung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß ein Differenzverstärker 3 als invertierender Verstärker vorgesehen ist.
  7. Schaltungsanordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß der eine Eingang des Differenzverstärkers (3) mit der Niedrigpotentialseite der Sekundärwicklung (S1, ..., S4) der Zündspule (Tr1, ..., Tr4) verbunden ist und dem anderen Eingang eine Referenzspannung (Uref) zugeführt wird, deren Wert der Meßspannung (Utest) entspricht, und der Ausgang des Differenzverstärkers (3) über einen Ionenstrommeßwiderstand (R1) mit dem einen Eingang verbunden ist.
  8. Schaltungsanordnung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in Reihe zur Sekundärwicklung (S1...S4) eine Parallelschaltung aus einem Dissipationswiderstand (R3) und wenigstens einer Zenerdiode (Z1, Z2) geschaltet ist.
  9. Schaltungsanordnung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß parallel zum Dissipationswiderstand (R2) zwei antiseriell geschaltete Zenerdioden (Z1, Z2) liegen.
  10. Verwendung der Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 2 bis 9 für eine Zündstrommessung, indem der an dem Zündstrommeßwiderstand (R2) auftretende Spannungsabfall als Meßsignal für die Höhe des Zündstromes dient.
EP97101842A 1996-02-16 1997-02-06 Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung in Zündvorrichtungen für Brennkraftmaschinen Expired - Lifetime EP0790408B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19605803 1996-02-16
DE19605803A DE19605803A1 (de) 1996-02-16 1996-02-16 Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP0790408A2 true EP0790408A2 (de) 1997-08-20
EP0790408A3 EP0790408A3 (de) 1999-01-20
EP0790408B1 EP0790408B1 (de) 2001-11-14

Family

ID=7785611

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP97101842A Expired - Lifetime EP0790408B1 (de) 1996-02-16 1997-02-06 Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung in Zündvorrichtungen für Brennkraftmaschinen
EP97101844A Expired - Lifetime EP0790406B1 (de) 1996-02-16 1997-02-06 Elektronisches Zündsystem für Brennkraftmaschinen
EP97101843A Expired - Lifetime EP0790409B1 (de) 1996-02-16 1997-02-06 Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung in Zündvorrichtungen für Brennkraftmaschinen

Family Applications After (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP97101844A Expired - Lifetime EP0790406B1 (de) 1996-02-16 1997-02-06 Elektronisches Zündsystem für Brennkraftmaschinen
EP97101843A Expired - Lifetime EP0790409B1 (de) 1996-02-16 1997-02-06 Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung in Zündvorrichtungen für Brennkraftmaschinen

Country Status (4)

Country Link
US (3) US5758629A (de)
EP (3) EP0790408B1 (de)
DE (4) DE19605803A1 (de)
ES (1) ES2166479T3 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19821722C2 (de) * 1997-05-15 2002-10-31 Toyota Motor Co Ltd Ionenstromerfassungsvorrichtung für eine Brennkraftmaschine

Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19605803A1 (de) * 1996-02-16 1997-08-21 Daug Deutsche Automobilgesells Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung
DE19720535C2 (de) * 1997-05-16 2002-11-21 Conti Temic Microelectronic Verfahren zur Erkennung klopfender Verbrennung bei einer Brennkraftmaschine mit einer Wechselspannungszündanlage
DE19829583C1 (de) * 1998-07-02 1999-10-07 Daimler Chrysler Ag Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung der Durchbruchspannung bei der Zündung einer Brennkraftmaschine
US6357427B1 (en) 1999-03-15 2002-03-19 Aerosance, Inc. System and method for ignition spark energy optimization
DE19917268B4 (de) 1999-04-16 2005-07-14 Siemens Flow Instruments A/S Verfahren zum Überprüfen eines elektromagnetischen Durchflußmessers und elektromagnetische Durchflußmesseranordnung
DE19917261C5 (de) * 1999-04-16 2010-09-09 Siemens Flow Instruments A/S Elektromagnetische Durchflußmesseranordnung
US6186130B1 (en) * 1999-07-22 2001-02-13 Delphi Technologies, Inc. Multicharge implementation to maximize rate of energy delivery to a spark plug gap
US6378513B1 (en) * 1999-07-22 2002-04-30 Delphi Technologies, Inc. Multicharge ignition system having secondary current feedback to trigger start of recharge event
DE19956032A1 (de) * 1999-11-22 2001-05-23 Volkswagen Ag Schaltung zur Zündaussetzererkennung bei einer Brennkraftmaschine
DE10031553A1 (de) * 2000-06-28 2002-01-10 Bosch Gmbh Robert Induktive Zündvorrichtung mit Ionenstrommeßeinrichtung
US6360587B1 (en) * 2000-08-10 2002-03-26 Delphi Technologies, Inc. Pre-ignition detector
AT409406B (de) * 2000-10-16 2002-08-26 Jenbacher Ag Zündsystem mit einer zündspule
DE10104753B4 (de) * 2001-02-02 2014-07-03 Volkswagen Ag Verfahren und Vorrichtung zum Erfassen des Verbrennungsablaufs in einem Brennraum eines Verbrennungsmotors
DE10125574A1 (de) * 2001-05-25 2002-11-28 Siemens Building Tech Ag Flammenüberwachungsvorrichtung
US6781384B2 (en) * 2001-07-24 2004-08-24 Agilent Technologies, Inc. Enhancing the stability of electrical discharges
DE10152171B4 (de) * 2001-10-23 2004-05-06 Robert Bosch Gmbh Vorrichtung zur Zündung einer Brennkraftmaschine
US6954074B2 (en) * 2002-11-01 2005-10-11 Visteon Global Technologies, Inc. Circuit for measuring ionization current in a combustion chamber of an internal combustion engine
US6935323B2 (en) * 2003-07-01 2005-08-30 Caterpillar Inc Low current extended duration spark ignition system
WO2007019066A2 (en) * 2005-08-04 2007-02-15 Mau-Chung Frank Chang Phase coherent differential structures
JP4188367B2 (ja) * 2005-12-16 2008-11-26 三菱電機株式会社 内燃機関点火装置
AT504369B8 (de) 2006-05-12 2008-09-15 Ge Jenbacher Gmbh & Co Ohg Zündeinrichtung für eine brennkraftmaschine
US7603226B2 (en) * 2006-08-14 2009-10-13 Henein Naeim A Using ion current for in-cylinder NOx detection in diesel engines and their control
DE102007034390B4 (de) * 2007-07-24 2019-05-29 Daimler Ag Verfahren zum Betreiben eines Zündsystems für einen fremdzündbaren Verbrennungsmotor eines Kraftfahrzeugs und Zündsystem
DE102007034399B4 (de) * 2007-07-24 2019-06-19 Daimler Ag Verfahren zum Betreiben eines Zündsystems für einen fremdzündbaren Verbrennungsmotor eines Kraftfahrzeugs und Zündsystem
DE102008031027A1 (de) * 2008-06-30 2009-12-31 Texas Instruments Deutschland Gmbh Automatische Prüfeinrichtung
US20100006066A1 (en) * 2008-07-14 2010-01-14 Nicholas Danne Variable primary current for ionization
US8461844B2 (en) * 2009-10-02 2013-06-11 Woodward, Inc. Self charging ion sensing coil
DE102009057925B4 (de) * 2009-12-11 2012-12-27 Continental Automotive Gmbh Verfahren zum Betreiben einer Zündvorrichtung für eine Verbrennungskraftmaschine und Zündvorrichtung für eine Verbrennungskraftmaschine zur Durchführung des Verfahrens
CA2784725A1 (en) * 2010-01-20 2011-07-28 Sem Aktiebolag Device and method for analysing a performance of an engine
DE102010061799B4 (de) 2010-11-23 2014-11-27 Continental Automotive Gmbh Verfahren zum Betreiben einer Zündvorrichtung für eine Verbrennungskraftmaschine und Zündvorrichtung für eine Verbrennungskraftmaschine zur Durchführung des Verfahrens
CN102852693B (zh) * 2011-06-28 2015-05-27 比亚迪股份有限公司 一种点火线圈故障诊断***及其诊断方法
WO2013130744A1 (en) * 2012-02-28 2013-09-06 Wayne State University Using ion current signal for engine performance and emissions measuring techniques and methods for doing the same
DE102013004728A1 (de) 2013-03-19 2014-09-25 Daimler Ag Verfahren zum Betreiben einer Verbrennungskraftmaschine sowie Verbrennungskraftmaschine
JP6207223B2 (ja) * 2013-05-01 2017-10-04 キヤノン株式会社 モータ駆動装置およびその制御方法
US9249774B2 (en) * 2013-10-17 2016-02-02 Ford Global Technologies, Llc Spark plug fouling detection for ignition system
CN103745816B (zh) * 2013-12-31 2018-01-12 联合汽车电子有限公司 一种大能量点火线圈
AT517272B1 (de) 2015-06-03 2017-03-15 Ge Jenbacher Gmbh & Co Og Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine
WO2020136709A1 (ja) * 2018-12-25 2020-07-02 三菱電機株式会社 イオン電流検出回路、点火制御装置および点火システム
CN111835323A (zh) * 2019-04-17 2020-10-27 联合汽车电子有限公司 内驱点火igbt过载保护方法和装置

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4116272A1 (de) * 1990-05-18 1991-11-21 Mitsubishi Electric Corp Verbrennungserfassungsgeraet fuer einen verbrennungsmotor
DE19502402A1 (de) * 1994-01-28 1995-08-10 Mitsubishi Electric Corp Zündaussetzer-Abtastschaltung für eine Brennkraftmaschine
US5444375A (en) * 1991-11-26 1995-08-22 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Ionization current detector for detecting the ionization current generated in a plurality of ignition coils of an internal combustion engine
US5493227A (en) * 1993-12-21 1996-02-20 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Misfire-detecting system for internal combustion engines

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3945362A (en) * 1973-09-17 1976-03-23 General Motors Corporation Internal combustion engine ignition system
DE2623865A1 (de) * 1976-05-28 1977-12-08 Bosch Gmbh Robert Zuendanlage, insbesondere fuer brennkraftmaschinen
US4329576A (en) * 1979-11-05 1982-05-11 Rapistan, Inc. Data storage means and reading system therefor
US4380989A (en) * 1979-11-27 1983-04-26 Nippondenso Co., Ltd. Ignition system for internal combustion engine
DE3006665A1 (de) * 1980-02-22 1981-09-03 Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart Spannungsquelle zur ionenstrommessung am verbrennungsmotor
DE3327766A1 (de) * 1983-08-02 1985-02-14 Atlas Fahrzeugtechnik GmbH, 5980 Werdohl Schaltung zur klopferkennung an einem ottomotor
DE3615548A1 (de) * 1986-05-09 1987-11-12 Bosch Gmbh Robert Zuendanlage fuer brennkraftmaschinen
FR2603339B1 (fr) * 1986-08-27 1988-12-16 Renault Sport Dispositif de detection d'anomalie de combustion dans un cylindre de moteur a combustion interne a allumage commande
IT1208855B (it) * 1987-03-02 1989-07-10 Marelli Autronica Sistema di accensione ad energia di scintilla variabile per motori acombustione interna particolarmente per autoveicoli
SE457831B (sv) * 1987-08-27 1989-01-30 Saab Scania Ab Foerfarande och arrangemang foer detektering av joniseringsstroem i en foerbraenningsmotors taendsystem
US5056497A (en) * 1989-04-27 1991-10-15 Aisin Seiki Kabushiki Kaisha Ignition control system
DE3924985A1 (de) * 1989-07-28 1991-02-07 Volkswagen Ag Vollelektronische zuendeinrichtung fuer eine brennkraftmaschine
US5293129A (en) * 1990-11-09 1994-03-08 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Ionic current sensing apparatus for engine spark plug with negative ignition voltage and positive DC voltage application
US5309888A (en) * 1991-08-02 1994-05-10 Motorola, Inc. Ignition system
JP2536353B2 (ja) * 1991-10-04 1996-09-18 三菱電機株式会社 内燃機関のイオン電流検出装置
US5337716A (en) * 1992-02-04 1994-08-16 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Control apparatus for internal combustion engine
US5446385A (en) * 1992-10-02 1995-08-29 Robert Bosch Gmbh Ignition system for internal combustion engines
US5483818A (en) * 1993-04-05 1996-01-16 Ford Motor Company Method and apparatus for detecting ionic current in the ignition system of an internal combustion engine
JPH06299941A (ja) * 1993-04-12 1994-10-25 Nippondenso Co Ltd イオン電流検出装置
DE4437480C1 (de) * 1994-10-20 1996-03-21 Bosch Gmbh Robert Verfahren zur Funktionsüberwachung einer Brennkraftmaschine zum Erkennen von Zündaussetzern
JP3194676B2 (ja) * 1994-11-08 2001-07-30 三菱電機株式会社 内燃機関の失火検出装置
GB9515272D0 (en) * 1994-12-23 1995-09-20 Philips Electronics Uk Ltd An ignition control circuit, and engine system
DE19605803A1 (de) * 1996-02-16 1997-08-21 Daug Deutsche Automobilgesells Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4116272A1 (de) * 1990-05-18 1991-11-21 Mitsubishi Electric Corp Verbrennungserfassungsgeraet fuer einen verbrennungsmotor
US5444375A (en) * 1991-11-26 1995-08-22 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Ionization current detector for detecting the ionization current generated in a plurality of ignition coils of an internal combustion engine
US5493227A (en) * 1993-12-21 1996-02-20 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Misfire-detecting system for internal combustion engines
DE19502402A1 (de) * 1994-01-28 1995-08-10 Mitsubishi Electric Corp Zündaussetzer-Abtastschaltung für eine Brennkraftmaschine

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19821722C2 (de) * 1997-05-15 2002-10-31 Toyota Motor Co Ltd Ionenstromerfassungsvorrichtung für eine Brennkraftmaschine

Also Published As

Publication number Publication date
DE59705316D1 (de) 2001-12-20
EP0790406A2 (de) 1997-08-20
EP0790409A2 (de) 1997-08-20
EP0790406B1 (de) 2003-07-02
US6043660A (en) 2000-03-28
DE59710592D1 (de) 2003-09-25
DE19605803A1 (de) 1997-08-21
ES2166479T3 (es) 2002-04-16
US5914604A (en) 1999-06-22
EP0790409A3 (de) 1999-01-20
EP0790408B1 (de) 2001-11-14
EP0790406A3 (de) 1999-01-27
US5758629A (en) 1998-06-02
EP0790408A3 (de) 1999-01-20
EP0790409B1 (de) 2003-08-20
DE59710359D1 (de) 2003-08-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0790408B1 (de) Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung in Zündvorrichtungen für Brennkraftmaschinen
DE19502402C2 (de) Verbrennungsaussetzer-Abtastschaltung für eine Brennkraftmaschine
DE19601353C2 (de) Verbrennungszustandserfassungsvorrichtung für eine Brennkraftmaschine mit innerer Verbrennung
DE10347252B4 (de) Schaltkreis zur Messung des Ionisations-Stroms in einer Verbrennungskammer einer Brennkraftmaschine mit innerer Verbrennung
DE19524539C1 (de) Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung im Verbrennungsraum einer Brennkraftmaschine
DE19514633C2 (de) Vorrichtung zur Erfassung von Fehlzündungen in einer Brennkraftmaschine
EP0752580B1 (de) Schaltungsanordnung zur Ionenstrommessung
DE10256456A1 (de) Überwachungsverfahren für einen Aktor und zugehörige Treiberschaltung
DE19920465C1 (de) Verfahren zur Open-Load-Diagnose einer Schaltstufe
DE2734164A1 (de) Elektronische zuendsteueranordnung fuer brennkraftmaschinen, insbesondere von kraftfahrzeugen
EP0848161B1 (de) Induktives Spulenzündsystem für einen Motor
DE19610862A1 (de) Induktive Zündeinrichtung
DE3706786C1 (en) Device for monitoring at least two electrical loads in motor vehicles
DE4305197C2 (de) Zündvorrichtung für einen Mehrzylindermotor
DE3931947A1 (de) Zuendvorrichtung fuer brennkraftmaschinen
DE19926079A1 (de) Vorrichtung zur Erfassung des Verbrennungszustandes eines Verbrennungsmotors
EP1039304B1 (de) Messverfahren für eine Hochspannungsdurchführung und geeignete Messanordnung
EP0989784A1 (de) Schaltung sowie Kalibrierungs- und Betriebsverfahren eines PWM-Schaltnetzteils für Niedervoltlampen
DE3147562A1 (de) "schaltung mit veraenderbarer impedanz"
EP0502549B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Zündüberwachung einer Zündanlage
DE4223274A1 (de) Treiberschaltung fuer induktive lasten
DE2812236C2 (de) Zündkerzenpriifer
EP1003967B1 (de) Mess- und diagnoseeinrichtung für ein zündsystem einer brennkraftmaschine
EP1054154B1 (de) Vorrichtung zur Erfassung eines Ionenstromes für eine Brennkraftmaschine
DE29924744U1 (de) Meßanordnung für eine Hochspannungsdurchführung

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): DE ES FR GB IT SE

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): DE ES FR GB IT SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19990211

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: VOLKSWAGEN AKTIENGESELLSCHAFT

Owner name: DAIMLERCHRYSLER AG

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

17Q First examination report despatched

Effective date: 20010405

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

ITF It: translation for a ep patent filed

Owner name: DE DOMINICIS & MAYER S.R.L.

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): DE ES FR GB IT SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 59705316

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20011220

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20020204

Year of fee payment: 6

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20020115

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2166479

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 732E

RAP2 Party data changed (patent owner data changed or rights of a patent transferred)

Owner name: VOLKSWAGEN AKTIENGESELLSCHAFT

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: TP

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: PC2A

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030207

EUG Se: european patent has lapsed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20090223

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20090122

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20090212

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20090206

Year of fee payment: 13

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20100206

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20101029

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100301

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20110308

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100206

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100206

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20110307

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100207

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20150228

Year of fee payment: 19

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 59705316

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160901