EP0283342B2 - Laminoir à cylindres déplaçables axialement et procédé de réglage du profil de tels cylindres - Google Patents

Laminoir à cylindres déplaçables axialement et procédé de réglage du profil de tels cylindres Download PDF

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EP0283342B2
EP0283342B2 EP88400372A EP88400372A EP0283342B2 EP 0283342 B2 EP0283342 B2 EP 0283342B2 EP 88400372 A EP88400372 A EP 88400372A EP 88400372 A EP88400372 A EP 88400372A EP 0283342 B2 EP0283342 B2 EP 0283342B2
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EP
European Patent Office
Prior art keywords
plane
bending
rolling mill
jacks
chock
Prior art date
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EP88400372A
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German (de)
English (en)
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EP0283342B1 (fr
EP0283342A1 (fr
Inventor
Jacques Gérard Giacomoni
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KVAERNER CLECIM
Original Assignee
Individual
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Publication date
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Application filed by Individual filed Critical Individual
Publication of EP0283342A1 publication Critical patent/EP0283342A1/fr
Publication of EP0283342B1 publication Critical patent/EP0283342B1/fr
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Publication of EP0283342B2 publication Critical patent/EP0283342B2/fr
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
    • B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
    • B21B31/18—Adjusting or positioning rolls by moving rolls axially
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B29/00—Counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load, e.g. backing rolls ; Roll bending devices, e.g. hydraulic actuators acting on roll shaft ends
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/001—Convertible or tiltable stands, e.g. from duo to universal stands, from horizontal to vertical stands
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
    • B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
    • B21B31/20—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis
    • B21B31/203—Balancing rolls

Definitions

  • the invention relates to a rolling mill with axially displaceable rollers and also covers a process for adjusting the profile and distributing wear of the rolls in such a rolling mill.
  • a rolling mill comprises, inside a support cage, at least two working rolls resting, in a clamping plane, on at least two support rolls.
  • the cylinders are carried at their two ends by means of bearings, in chocks mounted mobile, parallel to the clamping plane, in windows provided on each upright of the support cage, each chock being provided with two lateral guide faces. sliding along corresponding sliding faces formed on the amount of the cage on either side of the chock.
  • a working or bending of the working rolls and possibly of the intermediate rolls is carried out by means of bending devices acting on the chocks of the corresponding cylinder.
  • the bending device consists, for each chock, of two sets of jacks placed symmetrically on either side of the chock.
  • each support part of the chock rests on two cylinders spaced in the axial direction symmetrically on either side of the median plane of the chock bearings so that the bending force is well distributed on the bearings.
  • the rolling mill stand is symmetrical with respect to a median plane perpendicular to the clamping plane and which corresponds to the median plane of the rolled product. Normally the cylinders are therefore centered on this plane with respect to which the chocks are arranged symmetrically.
  • the bending of the working rolls also ensures a balancing effect between the rolls which it is useful to maintain during the axial adjustment even when the rolling force is eliminated.
  • the subject of the invention is a device allowing axial displacement of the cylinders without ceasing to exert the bending effort.
  • Document DE-A-3.331.055 describes a rolling mill according to the preamble of claim 1 in its version for the states DE, BE, GB and IT. in which each cambering cylinder bearing on an ear of the chock is housed in a drawer-shaped part, slidingly mounted, parallel to the axis of the cylinder, inside the support block, and secured to the chock so as to follow the axial displacements thereof. Therefore, the cylinder always remains well centered relative to the chock.
  • a rolling mill with axially displaceable rollers comprising, inside a support cage, at least two working rolls based on a clamping plane P1, on at least two support cylinders and the ends of which are carried, by means of bearings, in chocks slidably mounted in the support cage, parallel to the clamping plane P1, at least one of the working rolls being associated, on the one hand, with means for moving said cylinder along its axis on either side of a position for centering the working rolls on the median plane P2 of the cage and on the other hand means for bending said cylinder comprising, for each chock and on each side of the clamping plane, at at least one cambering cylinder placed inside a support block secured to the cage and acting on a corresponding support part of the chock by means of a sliding part comprising at least one part of support extending above each cylinder and at least one foot-shaped guide portion, sliding vertically in a machining operation
  • the invention relates to a new device making it possible to carry out at the same time the bending and the axial displacement of the working rolls or the intermediate rolls without appreciably modifying the constitution of the rolling mill.
  • the invention makes it possible, in fact, to use fixed cambering cylinders housed, in a conventional manner, inside the support blocks while avoiding high friction between guide surfaces liable to disturb the vertical adjustment movements of the chocks .
  • the invention therefore applies to a rolling mill with axially displaceable rollers comprising, inside a support cage at least two working rolls resting on a clamping plane, on at least two support rolls and the ends of which are carried, by means of bearings, in chocks slidably mounted in the support cage, at least one of the working cylinders being associated, on the one hand, with means for moving said cylinder along of its axis on either side of a position for centering the working rolls on the median plane of the cage, and on the other hand, to means for bending said roll comprising, for each chock and on each side of the clamping plane, at least one cambering cylinder placed inside a support block secured to the cage and acting on a corresponding support part of the chock.
  • the cambering cylinder or cylinders bear on the corresponding part of the chock by means of a sliding part comprising at least one bearing part extending above each cylinder and at least one foot-shaped guide part, slidingly mounted vertically in a machining carried out inside the support block and on which is formed, on the side opposite to the camber cylinders, a flat and smooth face parallel to the axis of the cylinder, on which is supported, with the possibility of sliding, the corresponding support part of the chock.
  • the cambering effort is exerted by means of fixed jacks bearing at each end, on one side on the support block secured to the cage and the other on a part allowing the sliding of the chock during axial displacements, this part being slidably mounted on the support block in the direction of application of the bending effort and provided with embedding means to resist the effects of overturning in the direction of axial displacement of the cylinders.
  • the sliding part interposed between the camber or cylinders and on which the chock can slide is also provided with at least one guide foot sliding in a bore of the support block.
  • this bore has a circular section, the guide foot being a simple round rod.
  • the present invention allows, on the other hand, to make a distinction between two guide planes, the sliding part being guided between two pairs of guide faces, respectively parallel and perpendicular to the clamping plane.
  • the guidance thus produced makes it possible to resist the overturning forces resulting from the misalignment of the support parts of the chock with respect to the sliding part during axial displacements and, having regard to the length of the guide foot, the latter takes place with low friction and not penalizing vertical movements.
  • the two guide faces perpendicular to the clamping plane constitute two opposite faces of the machining between which the guide foot of the sliding part can slide and the two guide faces parallel to the clamping plane constitute two opposite faces of a transverse recess formed in the support block, between which a part of the sliding part can slide.
  • these two guide faces parallel to the clamping plane are symmetrically spaced on either side of the plane passing through the axes of the cambering cylinders and the support part of the chock is itself centered in the same plane in which thus pass all the forces applied by the bending.
  • the machining carried out in the support block comprises an enlarged external part passing over the two camber cylinders in which the external part of the T-shaped sliding part is guided, on which the chock rests on one side and, on the other, the camber cylinders and a internal part forming a central well in which the guide foot of the sliding part is guided.
  • the embedding effect of the guide foot makes it possible at the same time to carry out the axial displacement and the bending of the working rolls by opposing the overturning moment which results from the offset of the median plane of the bearing with respect to the plane of symmetry of the two pairs of bending cylinders.
  • this offset becomes too large, it results in friction which can oppose the sliding of the sliding part.
  • the offset of the working cylinder with respect to the centering position on the median plane of the product is measured at all times and the individual pressure exerted by each cylinder is permanently adjusted for each offset. measured so that, for each sliding part, the moment resulting from the sum of the moments of each cambering cylinder and that of the reaction of the chock is zero.
  • the two chocks of each movable cylinder being each associated with two symmetrical sets of camber cylinders, arranged on either side of the rolling plane, the jacks placed respectively, in each of the assemblies, in the same relative positions relative to the median plane of their respective bearings are connected in parallel to the same branch of a common circuit for supplying pressurized fluid comprising as many branches as there are jacks in each assembly, each branch being provided with an adjustment means individual fluid pressure with equal flow maintenance in all branches.
  • the means for individual adjustment of the pressures in the jacks comprise, on each branch of the supply circuit, a servo-valve controlled by a means of calculating the corrections to be made to the pressures as a function of the offset measured and displayed on the calculation means and respective positions of the cylinders supplied by the branch in question.
  • each chock can be associated with positive bending means each comprising at least two jacks.
  • positive bending means each comprising at least two jacks.
  • These sets of cylinders are formed in hydraulic blocks placed on either side of the clamping plane, in the windows of the cage; each block consists of a massive support piece comprising a central part machined to receive the T-shaped pieces on which the support ears of the chock rest, these being each provided with a face of continuous sliding parallel to the sliding axis.
  • Figure 1 shows schematically, in perspective, the arrangement of a quarto rolling mill with movable cylinders.
  • Figure 2 is a partial top view of a working cylinder and its displacement means.
  • Figure 3 is a partial view of the rolling mill cage showing the two working rolls and the bending devices, in section through a plane parallel to the rolling plane and passing through the axes of a set of bending cylinders in one embodiment using continuous beams passing through the cage and having T-shaped ends
  • Figure 4 is a partial view of the bending devices, in section through a plane parallel to the rolling plane and passing through the axes of a set of bending cylinders in the embodiment using separate intermediate parts in the shape of a T.
  • Figure 5 shows the particular section of these parts in section through a transverse plane, the chocks being spaced from one another.
  • FIG. 6 is a view of the chocks of the two working rolls and of the bending devices in section through a plane perpendicular to the rolling plane and passing through the axes of the bending cylinders.
  • FIG. 7 gives a hydraulic diagram of the balancing device in a more improved embodiment.
  • the rolled product 20 passes between the working rolls (1) and (1 ') and its median plane corresponds substantially to the transverse plane of symmetry P2 of the whole of the rolling mill stand and in particular of the supporting rolls (2) and (2 ').
  • the cylinders are all aligned and centered on the same median plane P2.
  • the working rolls (1) and (1 ') can be displaced axially relative to the centering position so that their respective transverse plane of symmetry is shifted to one side or the other with respect to the median plane P2.
  • an axial displacement force F1 is applied in one direction or the other to the working cylinders (1) and (1 ′).
  • cambering forces F2 are applied to the ends of the shafts of the working rolls (1) and (1 '), by means of their chocks so as to camber the corresponding cylinder.
  • the working rolls (1) and (1 ') can be subjected at the same time to an axial displacement force F1 and to the bending forces F2.
  • FIG. 2 shows an end of a working cylinder with a chock, and an axial displacement device.
  • the working cylinder (1) is provided at its two ends with centered trunnions, by means of bearings , inside chocks (3) forming a bearing body and sliding mounted, parallel to the clamping plane P1, in windows (40) formed in the two uprights (4) of the rolling stand.
  • each chock (3) of the working cylinder 1 is provided with sliding faces (31) parallel to the clamping plane P1 and which can slide along corresponding faces ( 51) arranged inwards on support blocks (5) fixed in the windows (40) of the stand (4) of the rolling mill.
  • each chock (3) guided between the two vertical faces (51) can move in two directions, on the one hand vertically under the action of the bending device and on the other hand parallel to the axis (10 ) of the cylinder under the action of the axial adjustment device.
  • the axial displacement force which is applied to one of the chocks must be exerted exactly in the axis of the cylinder and, for this purpose, one can use, for example, a single jack supported on a lifting beam making it possible to apply the axial displacement force on the two sides of the chock.
  • the displaced cylinder is a driving cylinder
  • displacement cylinders (42) supplied in synchronism and placed symmetrically on either side of the means (43 ) for driving the cylinder in rotation (1), the chock (3) being provided, on each side of the axis (10), with hooking lugs (35) which engage in hooking heads corresponding to the rod of each cylinder (42).
  • This attachment can advantageously be carried out in a removable manner by lateral displacement of the displacement cylinder (42) as shown in FIG. 2 for the right cylinder.
  • each chock (3) of a cylinder (1) is secured to the latter in the axial direction by means of a cap (13) for closing the bearing cage, the latter being made of so as to be able to withstand axial forces, for example tapered bearings In this way, the axial displacement force applied by the jacks (42) on one of the chocks (3) is transmitted to the working cylinder and to the second chock placed at the other end of the latter.
  • Each chock (3) is on the other hand associated with a cambering assembly which, as shown diagrammatically in FIG. 6, generally consists of two pairs of jacks (6 a , 66 a ) and (6 b , B ) placed respectively on either side of the clamping plane P1 on which the axis of the cylinder 1 is centered.
  • each chock 3 is extended beyond the sliding faces (31) by bearing parts (32) in the form of ears which extend above the block. support (5) in which are housed the camber cylinders (6). However, the bending force is not applied directly to the chocks (3), but to intermediate pieces (7) which are interposed between the bending cylinders (6) and the corresponding support parts (32).
  • Each support block (5) is common for the two working cylinders (1) and (1 ') and comprises, at each end, at the top and at the bottom, a transverse recess (52) limited by two spaced faces (54) parallel to the clamping plane
  • Each intermediate piece (7) is provided with an external horizontal part (70) housed in the recess (52) and guided in translation along corresponding sliding faces on the two opposite faces (54) of the housing (52).
  • each intermediate part (7) has the shape of a T, the external part (70) forming two horizontal wings (75) which extend symmetrically on either side of a vertical central part (73) centered in the median plane P3 of the support block (5) perpendicular to the clamping plane P1, that is to say the vertical plane of symmetry of the two pairs of camber cylinders in which the chock (3) of each is centered two working cylinders (1 and 1 ') when the latter are themselves aligned and centered on the median plane P2 of the cage.
  • the vertical central part (73) of the intermediate piece (7) extends vertically between the two cylinders (6 a, 66 a) and engages in a machining (53) forming a central well formed in the support block (5) between the bores (67) of the two cylinders (6 a, 66 a) which extends the transverse recess (52) wherein the two wings extend (75) of the intermediate piece (7) to pass over the two jacks (6 a, 66 a) .
  • the central part (73) constitutes a guide foot for the intermediate part (7) mounted to slide vertically between two guide faces (55) parallel to the plane P3 and symmetrically spaced apart on either side of it and which constitute the two opposite faces of the central machining (53).
  • the same arrangement is adopted for the cylinders (6 ′ a , 66 ′ a ) for bending the lower cylinder (1 ′).
  • the support block (5) which is common for the two working cylinders (1 and 1 ') is therefore symmetrical, on the one hand, with respect to the vertical plane P3 and on the other hand, with respect to a horizontal plane.
  • Each bore (67) is sealed by a partition (63) which constitutes the bottom of the transverse recess (52) and limits the chamber of the jack (6) closed, on the opposite side, by the partition 68 and inside which slides the piston (61) extended by a rod (62) which passes through the partition (63) to rest on the corresponding wing (75) of the intermediate piece (7).
  • the two pairs of jacks (6 a , 66 a ) (6 ′ a , 66 ′ a ) thus formed on the two faces of the support block (5) can be supplied by hydraulic circuits as shown in FIG. 7, the support piece (5) thus constituting a real fixed hydraulic block.
  • the support lug (32) of the chock (3) is supported, by means of a grain of thrusts (33) on a smooth face (76) formed on the external part (70) of the intermediate piece (7) and along which the thrust grain (33) can therefore slide continuously following the axial displacements of the cylinder 1.
  • the thrust grain (33) is placed in the transverse plane of symmetry of the chock (3) and is therefore centered in the plane P3 in the position shown in FIG. 4 for which the working rolls (1) and (1 ') are aligned and centered in the median plane P2 of the cage.
  • the support block (5) is common for the two bending systems (6 and 6 ') of the two working rollers (1 and 1'), the central parts forming the guide foot (73, 73 ') of the two intermediate parts (7, 7') engage in the same machining (53) which completely crosses the support block (5), in the axis thereof, connecting between them the transverse recesses (52 and 52 ') and passing between the chambers of the four cylinders arching.
  • each guide foot (73) of each intermediate piece (7, 7 ′) is provided, at its end opposite to the external part (70), with a notch in the form of L which provides a thinned part (74) offset laterally so that the two guide feet (73, 73 ') can overlap in the middle part of the central machining (53).
  • each guide foot (73, 73 ') can be guided practically all along the guide faces (55) formed over the entire height of the central machining (53).
  • each chock is also centered in thrust planes P4 parallel to the clamping plane P1 and passing through the axes of the two corresponding camber cylinders.
  • the thrust planes P4, P'4 of the two cambering assemblies associated with the chocks (3 and 3 ') and placed in the same support block 5 are offset on either side of the plane of symmetry of the support block 5 on which the machining is centered (53).
  • each sliding part (7) moves vertically thanks to its guide foot (73) which opposes the moment of overturning resulting from the shifting of the thrust grain (33) relative to the plane of symmetry of the forces exerted by the jacks.
  • the invention therefore makes it possible to carry out at the same time the axial adjustment and the bending of a working cylinder and if the axial displacements remain reduced, as is most often the case, the moment of overturning of the intermediate piece (7 ) which results can be easily collected by the embedding effect of the guide foot (7).
  • the intermediate pieces (7) and (7a) corresponding to the two chocks (3) and (3a) of each cylinder (1) and which are placed at the same level with respect to the axis of the cylinder, are integral with a beam (77) extending along the cylinder, parallel to its axis.
  • This beam (77) can be dimensioned so as to absorb the moments of overturning of the parts (7) and (7a) due to the movement of the chocks (3) and (3a).
  • a balancing of the forces applied by the bending cylinders is carried out as a function of the position of the corresponding chock.
  • the offset of the displaced cylinder (1) is measured relative to the median plane P2 of the cage by means of a displacement sensor (44) consisting of two sliding parts, one relative to each other, fixed, for example on the two parts of one of the jacks (42) and providing an analog or digital signal proportional to the offset of the working cylinder relative to the centering position in the median plane P2 and of sign corresponding to the direction of the shift.
  • This signal is used for balancing the pressures in the camber cylinders by means of a device (8) shown diagrammatically in FIG. 7.
  • a displaceable cylinder (1) and its two bending devices each consisting of two sets of jacks placed in hydraulic blocks (5a, 5b, 5'c, 5'd) each assembly comprising two cylinders (6a, 66 a), (6b, 66b), (6'a, 66'a) (6'b, 66'b).
  • the reference 6 is assigned to the camber cylinders, placed on the side of the cylinder, that is to say towards the inside of the cage and the reference 66 to the cylinders placed towards the outside.
  • the four jacks associated with each chock are arranged in the manner described above and are centered in two transverse planes R3 and R4 spaced from each other by a distance e.
  • the hydraulic blocks (5a, 5b) and (5c, 5d) of the two chocks are connected by a single supply circuit (80) to a source of pressurized fluid not shown but the circuit (80) is divided into two branches ( 81) and (82) making it possible to supply the jacks placed on the same side of the same pressure chock in the direction of axial movement.
  • the branch (81) therefore supplies in parallel the jacks (6 a , 6 b ,) and (66 c , 66 d ) of the two rows R3 and R'4 placed on the right in FIG. 7 while the branch 82 supplies parallel the jacks (66 a , 66 b ,) and (6 c , 6 d ) of the two rows R4 and R'3 placed on the left.
  • the hydraulic circuit is designed so that, whatever the pressures, all the cylinders are supplied with the same flow rate so as to determine equal displacements at the same speed.
  • Each branch (81), (82) of the supply circuit (8) is provided with a pressure regulator (83) which, depending on the signals received on its input (84) regulates the pressure in the corresponding circuit but in maintaining a constant flow.
  • Each cylinder (1) is associated with an axial displacement sensor (44) providing an analog or digital signal proportional to the displacement and which is applied to a calculation unit (85).
  • the latter develops the pressure setpoints S1 and S2 applied to the inputs (84) of the pressure regulators (83) of the two branches (81) and (82) according to a law programmed in the advance to ensure a distribution of pressures P1 and p2 such that the sum of the moments resulting from the thrust forces applied by the camber cylinders in the planes P4 and the reaction of the bearing part 32 of the corresponding chock on the T-shaped part is zero.
  • the two rows of cylinders R3 and R4 may not be symmetrical with respect to the median plane P5 of the chock roll and this allows the cylinders to be arranged in the most adequate manner inside the hydraulic blocks (5) whose plane of symmetry does not necessarily coincide with that of the bearing.
  • the various members used for balancing the pressures could be replaced by means fulfilling the same functions, these means being able to be hydraulic, electric or even mechanical (cam, lifting arm, etc.).
  • any technology for measuring displacements, calculating corrections and balancing pressures can be used to obtain the desired result.
  • the fixed bending devices according to the invention can adapt to different diameters of cylinders and / or adapt to a variation of the diameter due wear, within the limit of the cylinder stroke.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
  • Soil Working Implements (AREA)
  • Transplanting Machines (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)

Description

  • L'invention a pour objet un laminoir à cylindres déplaçables axialement et couvre également un procédé de réglage du profil et de répartition d'usure des cylindres dans un tel laminoir.
  • D'une façon générale , un laminoir comprend, à l'intérieur d'une cage de support ,au moins deux cylindres de travail s'appuyant, suivant un plan de serrage, sur au moins deux cylindres d'appui. Les cylindres sont portés à leurs deux extrémités par l'intermédiaire de roulements, dans des empoises montées mobiles, parallèlement au plan de serrage , dans des fenêtres ménagées sur chaque montant de la cage de support , chaque empoise étant munie de deux faces latérales de guidage coulissant le long de faces de glissement correspondantes ménagées sur le montant de la cage de part et d'autre de l'empoise.
  • On utile habituellement des laminoirs dits "quarto" comprenant deux cylindres de travail s appuyant chacun sur un cylindre d'appui et des laminoirs dits "sexto" dans lesquels des cylindres intermédiaires sont interposés entre les cylindres d'appui et les cylindres de travail. Dans les deux cas, les axes des cylindres sont placés dans le plan de serrage , généralement vertical, mais on peut aussi appuyer chaque cylindre de travail sur un plus grand nombre de cylindres intermédiaires et/ou d'appui placés symétriquement de part et d'autre du plan de serrage.
  • Pour contrôler l'épaisseur du produit laminé et notamment obtenir une épaisseur égale dans le sens transversal à la direction de laminage, on réalise un cambrage ou cintrage des cylindres de travail et éventuellement des cylindres intermédiaires au moyen de dispositifs de cambrage agissant sur les empoises du cylindre correspondant. Généralement, le dispositif de cambrage est constitué,pour chaque empoise, de deux ensembles de vérins placés symétriquement de part et d'autre de l'empoise. De plus, chaque partie d'appui de l'empoise s'appuie sur deux vérins écartés dans le sens axial symétriquement de part et d'autre du plan médian des roulements de l'empoise de façon que l'effort de cambrage soit bien réparti sur les roulements.
  • La cage du laminoir est symétrique par rapport à un plan médian perpendiculaire au plan de serrage et qui correspond au plan médian du produit laminé. Normalement les cylindres sont donc centrés sur ce plan par rapport auquel les empoises sont disposées symétriquement.
  • Toutefois il peut être avantageux de réaliser un déplacement de certains cylindres parallèlement à leur axe et en sens contraire ou non , afin de satisfaire différents objectifs tels que la régularité de l'usure des cylindres ou le contrôle de la planéité ou du profit du produit laminé.
  • On conçoit que le déplacement axial des cylindres présente des difficultés lorsque ceux-ci sont soumis à un effort de cambrage. C'est pourquoi généralement, les deux opérations sont réalisées séparément, l'effort de cambrage étant supprimé lorsque l'on effectue un déplacement axial.
  • Cependant, il est intéressant, pendant le laminage de combiner les effets de déplacement axial et du cambrage des cylindres et par conséquent de pouvoir réaliser le déplacement axial des cylindres tout en maintenant le cambrage. En outre le couple de rotation est généralement appliqué sur une seule paire de cylindres, et le cambrage des cylindres de travail, correspondants par frottement . Or il est nécessaire que tous les cylindres restent entraînés à la même vitesse périphérique.
  • D'ailleurs, le cambrage des cylindres de travail assure également un effet d'équilibrage entre les cylindres qu'il est utile de maintenir pendant le réglage axial même lorsque l'effort de laminage est supprimé.
  • L'invention a pour objet un dispositif permettant d'effectuer un déplacement axial des cylindres sans cesser d'exercer l'effort de cambrage.
  • A cet effet, on a déjà proposé d'associer à chaque cylindre déplaçable et à ses empoises un cadre constitué de deux poutres montées coulissantes axialement sur la cage du laminoir et sur lesquelles prennent appui les dispositifs de cambrage qui, de la sorte, se déplacent en même temps que les cylindres, leurs empoises et le cadre (EP-A-067.040).
  • Le document DE-A-3.331.055 décrit un laminoir selon le préambule de la revendication 1 dans sa version pour les états DE, BE, GB et IT. dans lequel chaque vérin de cambrage prenant appui sur une oreille de l'empoise est logé dans une pièce en forme de tiroir, montée coulissante, parallèlement à l'axe du cylindre, à l'intérieur du bloc de support, et solidarisée avec l'empoise de façon à suivre les déplacements axiaux de celle-ci. De ce fait, le vérin reste toujours bien centré par rapport à l'empoise.
  • De telles dispositions, cependant, compliquent la réalisation du laminoir.
  • Dans le document EP-A-0 233 460, qui conforme à l'article 54(3) CBE, est montré un laminoir à cylindres déplaçables axialement comprenant , à l'intérieur d'une cage de support , au moins deux cylindres de travail s'appuyant selon un plan de serrage P1, sur au moins deux cylindres d'appui et dont les extrémités sont portées, par l'intermédiaire de roulements, dans des empoises montées coulissantes dans la cage de support , parallèlement au plan de serrage P1 , au moins l'un des cylindres de travail étant associé , d'une part à des moyens de déplacement dudit cylindre le long de son axe de part et d'autre d'une position de centrage des cylindres de travail sur le plan médian P2 de la cage et d'autre part des moyens de cambrage dudit cylindre comprenant , pour chaque empoise et de chaque côté du plan de serrage , au moins un vérin de cambrage placé à l'intérieur d'un bloc de support solidaire de la cage et agissant sur une partie d'appui correspondante de l'empoise par l'intermédiaire d'une pièce de glissement comportant au moins une partie d'appui s'étendant au-dessus de chaque vérin et au moins une partie de guidage en forme de pied , coulissant verticalement dans un usinage réalisé à l'intérieur du bloc de support et sur laquelle est ménagée, du côté opposé aux vérins de cambrage , une face plane et lisse parallèle à l'axe du cylindre , sur laquelle prend appui avec possibilité de glissement , la partie d'appui correspondante de l'empoise.
  • L'invention a pour objet un nouveau dispositif permettant de réaliser en même temps le cambrage et le déplacement axial des cylindres de travail ou des cylindres intermédiaires sans modifier sensiblement la constitution du laminoir.
  • L'invention permet, en effet, d'utiliser des vérins de cambrage fixes logés, de façon classique, à l'intérieur des blocs de support tout en évitant les frottements élevés entre surfaces de guidage susceptibles de perturber les mouvements de réglage vertical des empoises.
  • L'invention s'applique donc a un laminoir à cylindres déplaçables axialement comprenant, à l'intérieur d'une cage de support au moins deux cylindres de travail s'appuyant selon un plan de serrage, sur au moins deux cylindres d'appui et dont les extrémités sont portées, par l'intermédiaire de roulements, dans des empoises montées coulissantes dans la cage de support, au moins l'un des cylindres de travail étant associé, d'une part, à des moyens de déplacement dudit cylindre le long de son axe de part et d'autre d'une position de centrage des cylindres de travail sur le plan médian de la cage, et d'autre part, à des moyens de cambrage dudit cylindre comprenant, pour chaque empoise et de chaque côté du plan de serrage, au moins un vérin de cambrage placé à l'intérieur d'un bloc de support solidaire de la cage et agissant sur une partie d'appui correspondante de l'empoise.
  • Dans la disposition selon l'invention, de chaque côté du plan de serrage, le ou les vérins de cambrage prennent appui sur la partie correspondante de l'empoise par l'intermédiaire d'une pièce de glissement comportant au moins une partie d'appui s'étendant au-dessus de chaque vérin et au moins une partie de guidage en forme de pied, montée coulissante verticalement dans un usinage réalisé à l'intérieur du bloc de support et sur laquelle est ménagée, du côté opposé aux vérins de cambrage, une face plane et lisse parallèle à l'axe du cylindre, sur laquelle prend appui, avec possibilité de glissement, la partie d'appui correspondante de l'empoise.
  • De la sorte, on exerce l'effort de cambrage au moyen de vérins fixes prenant appui à chaque extrémité, d'un côté sur le bloc de support solidaire de la cage et de l'autre sur une pièce permettant le glissement de l'empoise lors des déplacements axiaux, cette pièce étant montée coulissante sur le bloc de support dans le sens d'application de l'effort de cambrage et munie de moyens d'encastrement permettant de résister aux effets de renversement dans le sens du déplacement axial des cylindres.
  • Une telle pièce de glissement avait déjà été prévue dans le document EP-A-233.460 bénéficiant d'une date antérieure, mais publié après la date de priorité du présent brevet.
  • Dans cette disposition antérieure, la pièce de glissement interposée entre le ou les vérins de cambrage et sur laquelle peut glisser l'empoise, est également munie d'au moins un pied de guidage coulissant dans un alésage du bloc de support. Cependant, cet alésage a une section circulaire, le pied de guidage étant une simple tige ronde.
  • La présente invention permet, en revanche, de faire une distinction entre deux plans de guidage, la pièce de glissement étant guidée entre deux paires de faces de guidage, respectivement parallèles et perpendiculaires au plan de serrage.
  • Le guidage ainsi réalisé permet de résister aux efforts de renversement résultant du désaxement des parties d'appui de l'empoise par rapport à la pièce de glissement lors des déplacements axiaux et, comptetenu de la longueur du pied de guidage, ce dernier s'effectue avec des frottements faibles et ne pénalisant pas les mouvements verticaux.
  • Selon une caractéristique particulièrement avantageuse, les deux faces de guidage perpendiculaires au plan de serrage constituent deux faces opposées de l'usinage entre lesquelles peut coulisser le pied de guidage de la pièce de glissement et les deux faces de guidage parallèles au plan de serrage constituent deux faces opposées d'un évidement transversal ménagé dans le bloc de support, entre lesquelles peut coulisser une partie de la pièce de glissement.
  • De préférence ces deux faces de guidage parallèles au plan de serrage sont écartées symétriquement de part et d'autre du plan passant par les axes des vérins de cambrage et la partie d'appui de l'empoise est elle-même centrée dans le même plan dans lequel passent ainsi l'ensemble des efforts appliqués par le cambrage.
  • De la sorte, dans le cas où chaque partie d'appui de l'empoise est associée à un ensemble de cambrage comprenant deux vérins écartés l'un de l'autre, l'usinage réalisé dans le bloc de support comprend une partie externe élargie passant au-dessus des deux vérins de cambrage dans laquelle est guidée la partie externe de la pièce de glissement en forme de T sur laquelle s'appuient d'un côté, l'empoise et de l'autre, les vérins de cambrage et une partie interne formant un puits central dans lequel est guidé le pied de guidage de la pièce de glissement.
  • Dans la plupart des cas, l'effet d'encastrement du pied de guidage permet de réaliser en même temps le déplacement axial et le cambrage des cylindres de travail en s'opposant au moment de renversement qui résulte du décalage du plan médian du roulement par rapport au plan de symétrie des deux paires de vérins de cambrage . Cependant , si ce décalage devient trop important, il se traduit par des frottements qui peuvent s'opposer au coulissement de la pièce de glissement.
  • Dans ce cas, selon une autre modalité de l'invention, il est intéressant d'appliquer des pressions différentes sur les deux vérins de chaque paire en tenant compte du décalage axial du cylindre de façon à annuler la somme des moments de renversement s'exercent sur la pièce de glissement et en réduisant ainsi au minimum les frottements de guidage de cette pièce.
  • Dans ce but , on mesure à chaque instant le décalage du cylindre de travail par rapport à la position de centrage sur le plan médian du produit et l'on règle en permanence, pour chaque empoise, la pression individuelle exercée parchaque vérin en fonction du décalage mesuré de telle sorte que, pour chaque pièce de glissement le moment résultant de la somme des moments de chaque vérin de cambrage et de celui de la réaction de l'empoise soit nul.
  • De façon avantageuse, les deux empoises de chaque cylindre déplaçable étant associées chacune à deux ensembles symétriques de vérins de cambrage, disposés de part et d'autre du plan de laminage, les vérins placés respectivement, dans chacun des ensembles, dans les mêmes positions relatives par rapport au plan médian de leur roulement respectif sont reliés en parallèle à une même branche d'un circuit commun d'alimentation en fluide sous pression comprenant autant de branches que de vérins dans chaque ensemble, chaque branche étant munie d'un moyen de réglage individuel de la pression du fluide avec maintien de débits égaux dans toutes les branches.
  • Les moyens de réglage individuel des pressions dans les vérins comprennent, sur chaque branche du circuit d'alimentation, une servo-valve pilotée par un moyen de calcul des corrections à apporter aux pressions en fonction du décalage mesuré et affiché sur le moyen de calcul et des positions respectives des vérins alimentés pu la branche considérée.
  • Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l'invention,chaque empoise peut être associée à des moyens de cambrage positif comprenant chacun au moins deux vérins. Ces ensembles de vérins sont ménagés dans des blocs hydrauliques placés de partet d'autre du plan de serrage , dans les fenêtres de la cage; chaque bloc est constitué d'une pièce de support massive comprenant une partie centrale usinée pour recevoir les pièces en forme de T sur lesquelles s'appuient les oreilles d'appui de l'empoise, celles-ci étant munies chacune d'une face de glissement continu parallèle à l'axe de glissement.
  • D'autres particularités et d'autres avantages de l'invention apparaîtront dans la description suivante d'un mode de réalisation particulier, donné à titre d'exemple et représenté sur les dessins annexés.
  • La figure 1 représente schématiquement,en perspective, la disposition d'un laminoir quarto à cylindres déplaçables.
  • La figure 2 est une vue partielle de dessus-d'un cylindre de travail et de ses moyens de déplacement.
  • La figure 3 est une vue partielle de la cage du laminoir montrant les deux cylindres de travail et les dispositifs de cambrage, en coupe par un plan parallèle au plan de laminage et passant par les axes d'un jeu de vérins de cambrage dans une réalisation utilisant des poutres continues traversant la cage et ayant des extrémités en forme de T.
  • La figure 4 est une vue partielle des dispositifs de cambrage, en coupe par un plan parallèle au plan de laminage et passant par les axes d'un jeu de vérins de cambrage dans la réalisation utilisant des pièces intermédiaires séparées en forme de T.
  • La figure 5 montre la section particulière de ces pièces en coupe par un plan transversal,les empoises étant écartées l'une de l'autre.
  • La figure 6 est une vue des empoises des deux cylindres de travail et des dispositifs de cambrage en coupe par un plan perpendiculaire au plan de laminage et passant parles axes des vérins de cambrage.
  • La figure 7 donne un schéma hydraulique du dispositif d'équilibrage dans un mode de réalisation plus perfectionné.
  • Sur la figure 1, on a représenté schématiquement un laminoir quarto comprenant deux cylindres de travail (1) et (1') et deux cylindres d'appui (2) et (2').Les axes des cylindres sont parallèles et disposés le long d'un plan de serrage P1 passant par les génératrices de contact
  • Le produit laminé 20 passe entre les cylindres de travail (1) et (1') et son plan médian correspond sensiblement au plan transversal de symétrie P2 de l'ensemble de la cage de laminoir et notamment des cylindres d'appui (2) et (2'). Normalement, les cylindres sont tous alignés et centrés sur le même plan médian P2. Cependant, pour les raisons indiquées plus haut les cylindres de travail (1) et (1') peuvent être déplacés axialement par rapport à la position de centrage de telle sorte que leur plan de symétrie transversal respectif se trouve décalé d'un côté ou de l'autre par rapport au plan médian P2. A cet effet, on applique sur les cylindres de travail (1) et (1') un effort de déplacement axial F1 dans un sens ou dans l'autre.
  • D'autre part, selon une autre disposition connue , des efforts de cambrage F2 sont appliqués sur les extrémités des arbres des cylindres de travail (1) et (1') , par l'intermédiaire de leurs empoises de façon à réaliser un cambrage du cylindre correspondant.
  • Grâce aux dispositions selon l'invention, les cylindres de travail (1) et (1') peuvent être soumis en même temps à un effort de déplacement axial F1 et aux efforts de cambrage F2.
  • Sur la figure 2,on a représenté une extrémité d'un cylindre de travail avec une empoise , et un dispositif de déplacement axial.Le cylindre de travail (1) est muni à ses deux extrémités de tourillons centrés, par l'intermédiaire de roulements , à l'intérieur d'empoises (3) formant corps de palier et montées coulissantes,parallèlement au plan de serrage P1, dans des fenêtres (40) ménagées dans les deux montants (4) de la cage de laminoir.
  • A cet effet, comme on l'a représenté sur la figure 5,chaque empoise (3) du cylindre de travail 1 est munie de faces de glissement (31) parallèles au plan de serrage P1 et qui peuvent coulisser le long de faces correspondantes (51) ménagées vers l'intérieur sur des blocs de support (5) fixées dans les fenêtres (40) de la cage (4) du laminoir.
  • De la sorte, chaque empoise (3) guidée entre les deux faces verticales (51) peut se déplacer selon deux directions , d'une part verticalement sous l'action du dispositif de cambrage et d'autre part parallèlement à l'axe (10) du cylindre sous l'action du dispositif de réglage axial.
  • On connaît différents dispositifs de déplacement axial des cylindres quine constituent pas l'objet de l'invention et qu'il n'est donc pas utile de décrire en détail .
  • D'une façon générale, l'effort de déplacement axial qui est appliqué sur l'une des empoises doit s'exercer exactement dans l'axe du cylindre et , à cet effet, on peut utiliser, par exemple, un vérin unique prenant appui sur un palonnier permettant d'appliquer l'effort de déplacement axial sur les deux côtés de l'empoise .
  • Cependant, si le cylindre déplacé est un cylindre moteur, on peut aussi, comme on l'a représenté sur la figure 2 , utiliser des vérins de déplacement (42) alimentés en synchronisme et placés symétriquement de part et d'autre du moyen (43) d'entraînement en rotation du cylindre (1), l'empoise (3) étant munie, de chaque côté de l'axe (10),de pattes d'accrochage (35) qui s'engagent dans des têtes d'accrochage correspondantes solidaires de la tige de chaque vérin (42). Cet accrochage peut avantageusement se réaliser de façon amovible par déplacement latéral du vérin de déplacement (42) comme on l'a représenté sur la figure 2 pour le vérin de droite .
  • D'autre part, chaque empoise (3) d'un cylindre (1) est solidarisée avec ce dernier dans le sens axial par l'intermédiaire d'une coiffe (13) de fermeture de la cage du roulement , ce dernier étant réalisé de façon à pouvoir encaisser des efforts axiaux, par exemple des roulements coniques De la sorte , l'effort de déplacement axial appliqué par les vérins (42) sur l'une des empoises (3) est transmis au cylindre de travail et à la seconde empoise placée à l'autre extrémité de ce dernier .
  • Chaque empoise (3) est d'autre part associée à un ensemble de cambrage qui, comme on l'a représenté schématiquement sur la figure 6, est constitué généralement de deux paires de vérins (6a, 66a) et (6b, 66b )placés respectivement de part et d'autre du plan de serrage P1 sur lequel est centré l'axe du cylindre 1.
  • On sait que l'on peut réaliser, soit un cambrage dit "positif" dans lequel les empoises opposées des deux cylindres de travail s'écartent l'une de l'autre, soit un cambrage "négatif" pour lequel les empoises opposées se rapprochent . Cependant il faut généralement s'opposer au rapprochement des empoises qui entraîne un écrasement des bords de la tôle par rapport à la partie centrale et c'est pourquoi, dans le cas le plus courant représenté sur les figures , on réalise seulement un cambrage positif c'est-à-dire dans le sens d'écartement des empoises par rapport au plan de passage de la tôle , selon les flèches F2 de la figure 1 .
  • A cet effet, comme on le voit sur la figure 6 chaque empoise 3 est prolongée au-delà des faces de glissement (31) par des parties d'appui (32) en forme d'oreilles qui s'étendent au-dessus du bloc de support (5) dans lequel sont logés les vérins de cambrage (6). Cependant,l'effort de cambrage n'est pas appliqué directement sur les empoises (3) ,mais sur des pièces intermédiaires (7) qui sont interposées entre les vérins de cambrage (6) et les parties d'appui correspondantes (32).
  • Chaque bloc de support (5) est commun pour les deux cylindres de travail (1) et (1') et comprend, à chaque extrémité , en haut et en bas , un évidement transversal (52) limité par deux faces espacées (54) parallèles au plan de serrage Chaque pièce intermédiaire (7) est munie d'une partie horizontale externe (70) logée dans l'évidement (52) et guidée en translation le long de faces de glissements correspondantes sur les deux faces opposées (54) du logement (52).
  • De préférence,chaque pièce intermédiaire (7) a la forme d'un T, la partie externe (70) formant deux ailes horizontales (75) qui s'étendent symétriquement de part et d'autre d'une partie centrale verticale (73) centrée dans le plan médian P3 du bloc de support (5) perpendiculaire au plan de serrage P1 c'est-à-dire le plan vertical de symétrie des deux paires de vérins de cambrage dans lequel est centrée l'empoise (3) de chacun des deux cylindres de travail (1 et 1') lorsque ces derniers sont eux-mêmes alignés et centrés sur le plan médian P2 de la cage.
  • Les deux vérins de cambrage (6a, 66a) symétriques par rapport au plan P3, sont constitués chacun par un piston (62) monté coulissant verticalement dans un alésage (67) ménagé dans le bloc de support (5).
  • La partie centrale verticale (73) de la pièce intermédiaire (7) s'étend verticalement entre les deux vérins (6a, 66a) et s'engage dans un usinage (53) formant un puit central ménagé dans le bloc de support (5) entre les alésages (67) des deux vérins (6a, 66a) et qui prolonge l'évidement transversal (52) dans lequel s'étendent les deux ailes (75) de la pièce intermédiaire (7) pour passer au-dessus des deux vérins (6a, 66a).
  • La pièce centrale (73) constitue un pied de guidage de la pièce intermédiaire (7) monté coulissant verticalement entre deux faces de guidage (55) parallèles au plan P3 et écartées symétriquement de part et d'autre de celui-ci et qui constituent les deux faces opposées de l'usinage central (53).
  • La même disposition est adoptée pour les vérins (6'a, 66'a) de cambrage du cylindre inférieur (1'). Le bloc de support (5) qui est commun pour les deux cylindres de travail (1 et 1') est donc symétrique, d'une part , par rapport au plan vertical P3 et d'autre part, par rapport à un plan horizontal.
  • Pour réaliser les ensembles de cambrage (6 et 6') associés aux deux cylindres , on ménage donc dans le bloc (5) , de chaque côté du plan de symétrie P3, deux alésages (67 et 67') séparés par une cloison centrale (68) et s'ouvrant dans les évidements transversaux (52, 52') ménagés sur les deux faces ,respectivement supérieure et inférieure ,du bloc (5) et dans lesquels s'engagent les parties supérieures (70, 70') des deux pièces intermédiaires (7, 7') sur lesquelles s'appuient respectivement les empoises (3 et 3') des deux cylindres de travail (1 et 1').Chaque alésage (67) est fermé de façon étanche par une cloison (63) qui constitue le fond de l'évidement transversal (52) et limite la chambre du vérin (6) fermée, du côté opposé, par la cloison 68 et à l'intérieur de laquelle coulisse le piston (61) prolongé par une tige (62) qui traverse la cloison (63) pour s'appuyer sur l'aile correspondante (75) de la pièce intermédiaire (7).
  • Les deux paires de vérins (6a, 66a) (6'a, 66'a) ainsi ménagés sur les deux faces du bloc de support (5) peuvent être alimentés par des circuits hydrauliques tels que représentés sur la figure 7 , la pièce de support (5) constituant ainsi un véritable bloc hydraulique fixe .
  • Par ailleurs, l'oreille d'appui (32) de l'empoise (3) prend appui , par l'intermédiaire d'un grain de poussés (33) sur une face lisse (76) ménagée sur la partie externe (70) de la pièce intermédiaire (7) et le long de laquelle le grain de poussée (33) peut donc glisser de façon continue en suivant les déplacements axiaux du cylindre 1 .
  • Le grain de poussée (33) est placé dans le plan de symétrie transversal de l'empoise (3) et est donc centré dans le plan P3 dans la position représentée sur la figure 4 pour laquelle les cylindres de travail (1) et (1') sont alignés et centrés dans le plan médian P2 de la cage .
  • Du fait que le bloc de support (5) est commun pour les deux systèmes de cambrage (6 et 6') des deux cylindres de travail (1 et 1') , les parties centrales formant pied de guidage (73, 73') des deux pièces intermédiaires (7, 7') s'engagent dans un même usinage (53) qui traverse complètement le bloc de support (5), dans l'axe de celui-ci , en reliant entre eux les évidements transversaux (52 et 52') et en passant entre les chambres des quatre vérins de cambrage.
  • Comme on l'a représenté sur la figure 5 , le pied de guidage (73) de chaque pièce intermédiaire (7, 7') est muni, à son extrémité opposée à la partie externe (70), d'une échancrure en forme de L qui ménage une partie amincie (74) décalée latéralement de sorte que les deux pieds de guidage (73, 73') peuvent se chevaucher dans la partie médiane de l'usinage central (53). De la sorte, chaque pied de guidage (73, 73') peut être guidé pratiquement tout le long des faces de guidage (55) ménagées sur toute la hauteur de l'usinage central (53).
  • Par ailleurs, dans le sens axial, les deux parties d'appui (33) de chaque empoise sont également centrées dans des plans de poussée P4 parallèles au plan de serrage P1 et passant par les axes des deux vérins de cambrage correspondants.
  • Comme on le voit sur la figure 5, les plans de poussée P4, P'4 des deux ensembles de cambrage associés aux empoises (3 et 3') et placés dans un même bloc de support 5 sont décalés de part et d'autre du plan de symétrie du bloc de support 5 sur lequel est centré l'usinage (53).
  • Lorsque, au moyen des vérins (42), on commande un déplacement axial de l'un des cylindres , par exemple le cylindre de travail (1), le grain de poussée (33) correspondant glisse sur la face lisse (76) de la pièce intermédiaire (7) d'un côté ou de l'autre du plan de symétrie P3 . Si, en même temps , on exerce un effort de cambrage sur le cylindre, chaque pièce de glissement (7) se déplace verticalement grâce à son pied de guidage (73) qui s'oppose au moment de renversement résultant du décalage du grain de poussée (33) par rapport au plan de symétrie des efforts exercés par les vérins.
  • L'invention permet donc de réaliser en même temps le réglage axial et le cambrage d'un cylindre de travail et si les déplacements axiaux restent réduits, comme c'est le cas le plus souvent, le moment de renversement de la pièce intermédiaire (7) qui en résulte peut être encaissé facilement par l'effet d'encastrement du pied de guidage (7) .
  • On évite ainsi d'augmenter les pressions sur les surfaces de guidage vertical qui pourraient augmenter les frottements et pénaliser les performances de la régulation d'épaisseur.
  • Toutefois, si l'on désire effectuer des déplacements axiaux plus importants le moment de renversement qui en résulte peut se traduire par des efforts de frottement excessifs susceptibles de perturber le déplacement de l'empoise . Il est alors préférable d'adjoindre à l'effet d'encastrement du pied de guidage d'autres dispositions permettant de réduire les frottements en équilibrant les efforts appliqués.
  • Divers moyens peuvent être employés à cet effet .
  • C'est ainsi que, dans le mode de réalisation représenté sur la figure 3, les pièces intermédiaires (7) et (7a) correspondant aux deux empoises (3) et (3a) de chaque cylindre (1) et qui sont placées au même niveau par rapport à l'axe du cylindre, sont solidaires d'une poutre (77) s'étendant le long du cylindre, parallèlement à son axe. Cette poutre (77) peut être dimensionnée de façon à encaisser les moments de renversement des pièces (7) et (7a) dus au déplacement des empoises (3) et (3a).
  • Cette disposition simple peut cependant présenter un inconvénient dans la mesure où les quatre poutres (77) s'étendent entre les deux montants de la cage, à proximité des cylindres de travail, c'est-à-dire dans un espace que l'on a intérêt à dégager.
  • C'est pourquoi, dans un mode de réalisation préférentiel, on réalise un équiligrage des efforts appliqués par les vérins de cambrage en fonction de la position de l'empoise correspondante.
  • Selon l'une des caractéristiques essentielles de l'invention, on mesure le décalage du cylindre déplacé (1) par rapport au plan médian P2 de la cage au moyen d'un capteur de déplacement (44) constitué de deux parties coulissant l'une par rapport à l'autre , fixées, par exemple sur les deux parties de l'un des vérins (42) et fournissant un signal analogique ou digital proportionnel au décalage du cylindre de travail par rapport à la position de centrage dans le plan médian P2 et de signe correspondant au sens du décalage . Ce signal est utilisé pour l'équilibrage des pressions dans les vérins de cambrage grâce à un dispositif (8) représenté schématiquement sur la figure 7.
  • Sur cette figure, on a représenté à titre d'exemple un cylindre déplaçable (1) et ses deux dispositifs de cambrage constitués chacun de deux ensembles de vérins placés dans des blocs hydrauliques (5a, 5b, 5'c, 5'd) chaque ensemble comprenant deux vérins (6a, 66a), (6b, 66b), (6'a, 66'a) (6'b, 66'b).
  • Par convention, la référence 6 est attribuée aux vérins de cambrage , placés du côté du cylindre , c'est-à-dire vers l'intérieur de la cage et la référence 66 aux vérins placés vers l'extérieur .
  • Les quatre vérins associés à chaque empoise sont disposés de la façon décrite précédemment et sont centrés dans deux plans transversaux R3 et R4 écartés l'un de l'autre d'une distance e.
  • Les blocs hydrauliques (5a, 5b) et (5c, 5d) des deux empoises sont reliés par un circuit unique d'alimentation (80) à une source de fluide sous pression non représentée mais le circuit (80) se divise en deux branches (81) et (82) permettant d'alimenter à la même pression les vérins placés du même côté de l'empoise dans le sens de déplacement axial. La branche (81) alimente donc en parallèle les vérins (6a, 6b,) et (66c,66d )des deux files R3 et R'4 placées sur la droite sur la figure 7 alors que la branche 82 alimente en parallèle les vérins (66a, 66b, ) et (6c, 6d ) des deux files R4 et R'3 placées sur la gauche.
  • Le circuit hydraulique est prévu pour que , quelles que soient les pressions ,tous les vérins soient alimentés avec un même débit de façon à déterminer des déplacements égaux à la même vitesse.
  • Chaque branche (81), (82) du circuit d'alimentation (8) est munie d'un régulateur de pression (83) qui, en fonction des signaux reçus sur son entrée (84) règle la pression dans le circuit correspondant mais en y maintenant un débit constant.
  • Chaque cylindre (1) est associé à un capteur (44) des déplacements axiaux fournissant un signal analogique ou digital proportionnel au déplacement et qui est appliqué sur une unité de calcul (85) .
  • A partir des signaux reçus, celle-ci élabore les consignes de pression S1 et S2 appliquées aux entrées (84) des régulateurs de pression (83) des deux branches (81) et (82) en fonction d'une loi programmée à l'avance permettant d'assurer une répartition des pressions P1 et p2 telle que la somme des moments résultants des efforts de poussée appliqués par les vérins de cambrage dans les plans P4 et de la réaction de la partie d'appui 32 de l'empoise correspondante sur la pièce en forme de T soit nulle . De la sorte,même en position de centrage des cylindres (1) dans le plan médian P2 de la cage , les deux files de vérins R3 et R4 peuvent ne pas être symétriques par rapport au plan médian P5 du roulement de l'empoise et ceci permet de disposer les vérins de la façon la plus adéquate à l'intérieur des blocs hydrauliques (5) dont le plan de symétrie ne coïncide pas obligatoirement avec celui du roulement.
  • Bien entendu, l'invention ne se limite pas aux détails du mode de réalisation qui vient d'être décrit, des variantes pouvant être imaginées en employant notamment des moyens équivalents sans s'écarter du cadre de protection défini par les revendications .
  • En particulier, les différents organes utilisés pour l'équilibrage des pressions pourraient être remplacés par des moyens remplissant les mêmes fonctions , ces moyens pouvant être hydrauliques, électriques ou même mécaniques (came, bras de lever, etc...). D'une façon générale, toute technologie de mesure des déplacements, de calcul des corrections et d'équilibrage des pressions peut être utilisée pour obtenir le résultat recherché.
  • On notera aussi que, comme on l'a indiqué sur la partie gauche de la figure 6, les dispositifs fixes de cambrage selon l'invention peuvent s'adapter à différents diamètres de cylindres et/ou s'adapter à une variation du diamètre due à l'usure, dans la limite de la course des vérins.
  • Enfin, on a décrit l'invention dans le cas d'un laminoir avec cambrage positif seul mais les mêmes dispositions pourraient être utilisées pour réaliser le cambrage de chaque cylindre dans les deux sens positif et négatif .
  • Sans modifier sensiblement le mode de réalisation précédemment décrit, il suffirait, par exemple, d'utiliser des vérins à double effet dont les tiges seraient fixées aux oreilles d'appui des empoises pour agir dans un sens ou dans l'autre.
  • Mais on pourrait aussi, dans une autre disposition, utiliser des vérins à simple effet placés par paires de part et d'autre de la partie d'appui de l'empoise, chaque paire de vérins étant associée à une pièce de glissement en T.
  • Les signes de référence insérés après les caractéristiques techniques mentionnées dans les revendications, ont pour seul but de faciliter la compréhension de ces dernières, et n'en imitent aucunement la portée.

Claims (16)

  1. Laminoir à cylindres déplaçables axialement comprenant , à l'intérieur d'une cage de support (4), au moins deux cylindres de travail (1,1') s'appuyant selon un plan de serrage P1, sur au moins deux cylindres d'appui (2, 2') et dont les extrémités sont portées , par l'intermédiaire de roulements, dans des empoises (3,3') montées coulissantes dans la cage de support ( 1 ) , parallèlement au plan de serrage P1 , au moins l'un des cylindres de travail (1) étant associé , d'une part à des moyens (42) de déplacement dudit cylindre (1) le long de son axe (10) de part et d'autre d'une position de centrage des cylindres de travail sur le plan médian P2 de la cage (4) et d'autre part des moyens (6) de cambrage dudit cylindre (1) comprenant , pour chaque empoise (3) et de chaque côté du plan de serrage , au moins un vérin de cambrage (6) placé à l'intérieur d'un bloc de support (5) solidaire de la cage et agissant sur une partie d'appui correspondante (32) de l'empoise (3) par l'intermédiaire d'une pièce de glissement (7) comportant au moins une partie d'appui ( 75) s'étendant au-dessus de chaque vérin (6) et au moins une partie de guidage (73) en forme de pied , coulissant verticalement dans un usinage (53) réalisé à l'intérieur du bloc de support (5) et sur laquelle est ménagée, du côté opposé aux vérins de cambrage (6) , une face plane et lisse (76) parallèle à l'axe du cylindre (1) , sur laquelle prend appui avec possibilité de glissement , la partie d'appui (32) correspondante de l'empoise (3),
    la pièce de glissement (7) étant montée coulissante entre deux paires de faces de guidage (54) (55) ,ménagées à l'intérieur du bloc de support (5) et respectivement parallèles et perpendiculaires au plan de serrage.
  2. Laminoir selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les deux faces de guidage (55) perpendiculaires au plan de serrage P1 constituent deux faces opposées de l'usinage (53) entre lesquelles peut coulisser le pied de guidage (73) de la pièce de glissement (7) et que les deux faces de guidage (54) parallèles au plan de serrage (P1) constituent deux faces opposées d'un évidement transversal (52) ménagé dans le bloc de support (5) , entre lesquelles peut coulisser une partie (70) de la pièce de glissement (7).
  3. Laminoir selon l'une des revendications 1 et 2 , caractérisé par le fait que les deux faces de guidage (54) ménagées dans le bloc de support (5) parallèlement au plan de serrage (P1) sont écartées symétriquement de part et d'autre d'un plan de poussée P4 passant par les axes des vérins de cambrage (6) et dans lequel est également centrée la partie d'appui (32) de l'empoise (3) , l'ensemble des efforts appliqués pour le cambrage passant ainsi dans ledit plan de poussée (P4).
  4. Laminoir selon l'une des revendications 1 à 3 , dans lequel chaque partie d'appui (32) de l'empoise (3) est associée à un ensemble de cambrage (6) comprenant deux vérins (6, 66) écartés l'un de l'autre et centrés dans un plan P4 parallèle au plan de serrage P1 , la pièce de glissement (7) ayant la forme d'un T comportant une partie centrale (73) formant le pied de guidage et une partie externe élargie (70) formant deux ailes (75) s'étendant horizontalement de part et d'autre du pied (73), chacune au-dessus de l'un desdits vérins (6) et (66),
    l'usinage réalisé dans le bloc de support (5) comprenant une partie transversale (52) passant au-dessus des deux vérins de cambrage (6) et dans lequel est guidée la partie externe élargie (70) comprenant les deux ailes (75) de la pièce de glissement (7) en forme de T et une partie centrale (53) formant un puits dans lequel est guidée la partie centrale formant le pied (73) de guidage de la pièce de glissement (7).
  5. Laminoir selon la revendication 4, caractérisé par le fait que , dans chaque montant (4) de la cage du laminoir , les ensembles de cambrage (6) (6') des deux cylindres de travail (1) (1') sont montés dans un bloc de support unique (5) comprenant , sur ses deux faces opposées , deux évidements transversaux (52) (52') reliés par un usinage central unique (53) passant entre les vérins de cambrage (6) (6').
  6. Laminoir selon la revendication 5 , caractérisé par le fait que le pied de guidage (73) de chaque pièce de glissement (7) forme , du côté de l'empoise (3) correspondante , une tête d'encastrement de largeur suffisante pour encaisser les effets de renversement de la pièce de glissement (7) pendant le cambrage et que son extrémité interne , du côté opposé à l'empoise (3) présente , en section droite par un plan parallèle au plan de serrage P1 , une échancrure en forme de L ménageant une partie amincie (74) décalée latéralement par rapport au plan de poussée P4 de façon que les deux parties amincies (74, 74') des deux pièces de glissement (7) et (7') associées respectivement aux deux cylindres de travail (1) (1') se chevauchent dans la partie centrale de l'usinage unique (53) ménagé au centre du bloc de support (5).
  7. Laminoir selon l'une des revendications 4 à 6 , caractérisé par le fait que les deux plans de poussée P4 , P'4 des ensembles de cambrage (6) (6') associés respectivement aux deux cylindres de travail (1) (1') sont décalés latéralement de part et d'autre du plan médian de l'usinage central (53) du bloc de support (5).
  8. Laminoir selon l'une des revendications 4 à 7, caractérisé par le fait qu'il comprend un dispositif d'équilibrage (10) des vérins de cambrage (6) comprenant un moyen (44) de mesure du déplacement du cylindre (1) considéré , par rapport à la position de centrage et des moyens (83) de réglage individuel , à chaque instant , de la pression exercée sur chaque vérin de cambrage (6), en fonction du décalage mesuré et de la position du vérin (6) considéré par rapport au plan médian de la pièce de glissement (7) de telle sorte que la somme des moments résultant de l'application des forces de cambrage et du moment de la réaction de l'empoise sur la pièce de glissement (7) soit nulle.
  9. Laminoir selon l'une des revendications précédentes , caractérisé par le fait que les pièces de glissement (7, 7a) des deux empoises (3, 3a) d'un même cylindre (1) placées au même niveau par rapport à l'axe du cylindre (1) , sont ménagées aux deux extrémités d'une poutre continue (77) s'étendant parallèlement à l'axe du cylindre (1) entre les deux montants correspondants de la cage (4).
  10. Laminoir selon la revendication 8, caractérisé en ce que les deux empoises (3) (3a) de chaque cylindre étant associées chacune à deux ensembles symétriques de vérins de cambrage, disposés de part et d'autre du plan de serrage (P1) , les vérins (6a et 6b) (66d et 66c) placés respectivement , dans chacun des ensembles, dans les mêmes positions relatives par rapport au plan médian (P5) de leurs roulements respectifs sont reliés en parallèle à une même branche (81) (82) d'un circuit commun (80) d'alimentation en fluide sous pression comprenant autant de branches que de vérins (6, 66) dans chaque ensemble , chaque branche étant munie d'un moyen (83) de réglage individuel de la pression du fluide , avec maintien de débits égaux dans toutes les branches.
  11. Laminoir selon la revendication 10, caractérisé en ce que les moyens de réglage individuel des pressions dans les vérins comprennent , une servo-valve (83) sur chaque branche (81) (82) du circuit d'alimentation , lesdites servo-valves étant pilotées par un moyen (85) de calcul , à partir d'une loi programmée de corrections à apporter aux pressions en fonction du décalage mesuré et affiché par le moyen de calcul et des positions respectives des vérins alimentés par la branche considérée pour assurer une répartition correcte de l'effort de pression.
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