DE974697C - Schuetz zum Schalten von Wechselstrommotoren - Google Patents
Schuetz zum Schalten von WechselstrommotorenInfo
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- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H9/00—Details of switching devices, not covered by groups H01H1/00 - H01H7/00
- H01H9/30—Means for extinguishing or preventing arc between current-carrying parts
- H01H9/40—Multiple main contacts for the purpose of dividing the current through, or potential drop along, the arc
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- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
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- H01H50/64—Driving arrangements between movable part of magnetic circuit and contact
- H01H50/643—Driving arrangements between movable part of magnetic circuit and contact intermediate part performing a rotating or pivoting movement
- H01H50/644—Driving arrangements between movable part of magnetic circuit and contact intermediate part performing a rotating or pivoting movement having more than one rotating or pivoting part
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Description
Schütze werden vorzugsweise zum Schalten von Motoren verwendet. Motore, insbesondere Käfigläufermotore
stellen hohe Anforderungen an die Schaltleistung, vor allem an das Einschaltvermögen des
Schalters, denn beim Einschalten treten kurzzeitig Ausgleichströme auf, die den I2fachen Betrag des
Motornennstromes erreichen. Der Ausgleichstrom klingt sehr schnell ab, so daß er sich zwar auf Erwärmungsvorgänge
beim Schalter nicht auswirkt, wohl aber auf den Einschaltabbrand und die Einschaltfestigkeit
(Schweißsicherheit).
Es bereitet Schwierigkeiten einem Schütz gleichzeitig hohe Einschaltfestigkeit, große Abschaltleistung
und ausreichende Lebensdauer zu verleihen. In seinen Grundzügen ist die Konstruktion eines Schützes mit
hoher Schaltstücklebensdauer durch die Verwendung von Edelmetall als Abbrandmaterial vorgegeben.
Edelmetall, z. B. Silber, hat sich in Luft als sehr vorteilhaftes Abbrandmaterial erwiesen. Um diesen
Vorteil jedoch voll ausnutzen zu können, muß jeglicher
mechanischer Verschleiß der Schaltstücke vermieden werden. Dies ist nur bei für Tastkontaktgabe ausgebildeten
Schaltstücken gewährleistet, die jedoch den Nachteil haben, daß sie stark zu Prellschlägen neigen.
Der Prellschlag wirkt sich auf die Einschaltfestigkeit und den Einschaltverschleiß sehr ungünstig aus. Zur
Prellschlagreduzierung ist es unter anderem notwendig, die Einschaltgeschwindigkeit in gewissen
Grenzen zu halten. Der Schaltmagnet ist sparsam zu dimensionieren, und Magnethub, Kontaktdurchhub
sowie Kontaktdruckkräfte sind so aufeinander abzustimmen, daß während des Leerhubes des Magneten
der Kräfteüberschuß so klein wie möglich wird.
Für die Einschaltfestigkeit eines Gerätes sind im wesentlichen die Kontaktdruckkräfte und das Prellverhalten
der Schaltstücke von entscheidendem Ein-
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fluß. Größere Kontaktdruckkräfte erfordern aber einen
kräftigeren Schaltmagneten, der naturgemäß während des Leerhubes auch über einen größeren Kraftüberschuß
verfügt, das Prellverhalten verschlechtert und damit den Gewinn an Einschaltfestigkeit in Frage
stellt.
Die Erfindung macht sich die erzielten Fortschritte bei der Beherrschung des Prellschlages zunutze und
hat den Zweck, den an sich während einer Schaltstückdurchfederung zwangläufig anfallenden Kraftüberschuß
durch Betätigung von ein oder zwei weiteren parallel arbeitenden Schaltstücken für eine
Verbesserung des Einschaltvermögens von Schützen zum Schalten von Wechselstrommotoren zu erschließen.
Anordnungen mit Parallelschaltstücken sind an sich bereits bekannt. Diese bekannten Anordnungen
arbeiten entweder gleichzeitig oder in gestaffelten Durchhüben. Sie dienen bisher jedoch ausschließlich
der Beherrschung von höheren Strömen im Dauerbetrieb oder dem Schutz der für die Dauerstromführung
vorgesehenen Kontaktstellen vor Lichtbogenbeanspruchung oder auch einer gewissen Steuerung
des Ausschalt Vorgangs. Anordnungen mit Parallelschaltstücken, die in gestaffelten Durchhüben arbeiten,
sollen dabei vorzugsweise durch Variation des Kontaktwerkstoffes jedem Schaltstück eine besondere
Aufgabe zuordnen, z. B. Kupfer oder Silber als Stromkontaktstellen und Kohle oder Wolfram als Abbrennstücke.
Wegen des unedlen Kontaktwerkstoffes ist dabei mindestens eines der Schaltstücke als Reibkontakt
ausgebildet. Die bekannten Anordnungen arbeiten mit Durchhubstaffelungen von 3 bis 7 mm
Unterschied, die Schaltstücke besitzen stark unterschiedliche Kontaktdruckkräfte und weisen Prellzeiten
von mehr als 10 Millisekunden auf, so daß bei diesen eine gegenseitige Entlastung und eine anteilmäßige
Strombelastung frühestens 10 bis 20 Millisekunden nach der ersten Kontaktgabe wirksam
werden kann.
Demgegenüber besteht die Erfindung darin, daß unter Ausnutzung der durch einen Kniehebel gegebenen
Antriebscharakteristik und unter Verwendung prellarmer Schaltstücke mit Edelmetallauflage für
die Durchhubstaffelung eine die Einschaltfestigkeit verbessernde zeitliche Bindung an das Motoranlaufdiagramm
vorgesehen ist, die sich durch geeignete Wahl der Arbeitspunkte für die Einzelschaltstücke entsprechend
den durch die Antriebscharaktenstik während des Schaltweges vorgegebenen Kräfte- und
Geschwindigkeitsverhältnissen in einfacher Weise verwirklichen läßt.
Die nachfolgend beschriebene und an Hand der Abb. 1
und 2 in ihrem Prinzip erläuterte Erfindung betrifft somit ein Schütz zum Schalten von Wechselstrommotoren
mit Mehrfachunterbrechung sowie mit in gestaffelten Durchhüben parallel arbeitenden, für
Tastkontaktgabe ausgebildeten, mittels Kniehebels betätigten prellarm einschaltenden Schaltstücken mit
Edelmetallauflage, bei welchem erfindungsgemäß der während der Durchfederung des ersten Schaltstückes
anfallende Kraftüberschuß für die Einschaltfestigkeit des Gerätes nutzbar gemacht ist durch Betätigung
von einem oder zwei weiteren parallel arbeitenden Schaltstücken, deren Durchhübe entsprechend der
Antriebscharaktenstik derart auf die Schaltbrückengeschwindigkeit abgestimmt sind, daß die gegenseitige
Entlastung und anteilmäßige Strombelastung der Einzelschaltstücke vor Erreichen des Maximums der
beim Motoranlauf auftretenden kurzzeitigen und einmaligen Ausgleichstromspitze wirksam wird.
Die Zeitwerte für die erfindungsgemäße Zuordnung zwischen Schaltstückstaffelung und Schaitgeschwindigkeit
ergeben sich aus dem Motoranlauf diagramm. Dem Stromverlauf des sinusförmigen Wechselstromes
selbst können diese Werte nicht entnommen werden, weil die Stromanstieggeschwindigkeit z. B. bei einem
Leistungsfaktor nahe cos a = χ bereits so steil ist, daß
je nach Einschaltaugenblick der Scheitelwert bereits innerhalb von 0,001 Sekunden erreicht sein kann,
also auch bei praktisch prellarm schaltendem Kontaktapparat in die Prellzeit fällt. Beim Schalten von
Wechselstrommotoren beginnt dagegen der Stromanstieg stets mit Null und mit sinusförmigem Verlauf.
Darüber hinaus erreichen die dabei auftretenden Ausgleichstromspitzen ihr Maximum erst etwa 0,007 bis
0,008 Sekunden nach dem Einschalten, also nach einer Zeit, die erheblich größer ist als die Prellzeit
moderner Geräte. Abb. 1 zeigt den zeitlichen Verlauf der Einschwingströme beim Einschalten eines Käfigläufermotors
sowie deren Hüllkurve. Nach einer Zeit ty, die kleiner ist als die Zeit bis zum Auftreten
der Ausgleichstromspitze, hat der Strom im ungünstigen Fall einen Wert J1 erreicht. Dieser Wert J1
möge dem Grenzstrom entsprechen, den das Schaltstück bei einer gewissen Kontaktdruckkraft ohne
Verschweißung zu schalten vermag. Die Kontaktdruckkraft ist vorgegeben durch die im Augenblick
der ersten Schaltstückberührung verfügbare Zugkraft des Schaltmagneten. Da sich während der Zeit I1 der
Luftspalt des Magneten verkleinert und die Zugkraft entsprechend wächst, ist es möglich, mit demselben
Schaltmagneten unter Ausnutzung des während des Durchhubes auftretenden Kraftüberschusses ein weiteres,
parallel zu dem ersten arbeitendes Schaltstück zu betätigen. Kommt zur Zeit tx ein zweites parallel
geschaltetes Schaltstück mit der gleichen Kontaktdruckkraft wie das erste zum Eingriff, dann werden
beide Schaltstücke nur noch mit je x/2 · J1 belastet.
Der Grenzstrom, den eine solche Kombination theoretisch ohne Verschweißen zu schalten vermag, beträgt
nunmehr Z-J1= J2. Da mit Prellungen der Schaltstücke
zu rechnen ist, muß das zweite Schaltstück ;weckmäßig bereits um seine Prellzeit At eher, also
zur Zeit I1 — At zum Eingriff kommen.
Voraussetzung für das erfindungsgemäße Schütz ist daher ein Kontaktapparat mit Prellzeiten At kleiner
als ty sowie ein Kraftantrieb mit einer Charakteristik,
die im Durchhubbereich des Kontaktapparates so steil ist, daß ein weiteres Schaltstück mit ausreichender
Kontaktkraft durch den während der Durchfederung zu der Zeit ty — At bereits angefallenen Kraftüberschuß
betätigt werden kann.
Diese Voraussetzung erfüllt der an sich bekannte Kniehebel, durch den bei entsprechender Wahl der
Hebelverhältnisse die notwendige Geschwindigkeits-
reduzierung für ein prellarmes Einschalten und eine hinreichende steile Antriebscharakteristik erzielt werden
können.
An Hand der in Abb. 2 schematisch dargestellten Anordnung für das Beispiel eines Schalterpols mit
vier Unterbrechungsstellen sei das erfindungsgemäße Schütz näher erläutert. Durch den Anker ι des
Schaltmagneten 2, 3 wird über den Kniehebel 4 die Schaltbrücke 5 betätigt, welche die mit den Trennstellen
6 und 7 bzw. 8 und 9 zusammenwirkenden, für Tastkontaktgabe ausgebildeten beweglichen Schaltstücke
10 und 11 trägt. Die Schaltstücke 10 und 11,
deren Kontaktdruckfedern nicht dargestellt sind, arbeiten parallel und unterteilen die Strombahn R in
zwei Parallelstrompfade A und B. Die Strombahn R kann auch durch drei Parallelschaltstücke in drei
Parallelstrompfade unterteilt sein. Die Schaltstückdurchhübe, also die Arbeitspunkte, bezogen auf die
Antriebscharakteristik, sind erfindungsgemäß so gewählt, daß bei der durch den Magnet und die Kniehebelübersetzung
im Durchhubbereich vorgegebenen Schaltbrückengeschwindigkeit der Schaltverzug, d. h.
die Zeit, die von der ersten Kontaktgabe im Strompfad A bis zur ersten Kontaktgabe im Strompfad B
verstreicht, wesentlich kleiner ist als die Zeit, nach der das Maximum des Ausgleichstromes auftritt, so
daß die gegenseitige Entlastung und anteilmäßige Strombelastung der Schaltstücke 10 und 11 vor Erreichen
dieser Anlaufstromspitze wirksam wird. Aus dem Motoranlaufdiagramm Abb. 1 ergeben sich als
zulässige Verzugszeiten für zwei Parallelschaltstücke etwa 0,002 Sekunden, für drei Parallelschaltstücke
etwa 0,015 bzw. 0,03 Sekunden nach Kontaktgabe der zuerst schließenden Schaltstücke 10. Unter Berücksichtigung
der obengenannten Voraussetzungen entspricht das einer Staffelung der einzelnen Durchhubstufen
von etwa 0,5 bis 1,5 mm.
Zur Bewältigung einer großen Ausschaltleistung ist jede Strombahn mit vier Unterbrechungsstellen 6, 7, 8
und 9 versehen. Dadurch wird die Gefahr einer Wiederzündung nach dem Nulldurchgang des Stromes
weitgehend vermieden, so daß die Lichtbogenzeit während des Ausschaltvorganges meist auf eine
Halbwelle beschränkt bleibt. Außerdem wird durch die Vierfachunterbrechung die Gesamtlänge des Ausschaltbogens
mit vierfacher Geschwindigkeit gegenüber der einfachen Unterbrechung vergrößert. Entsprechend
wächst der induktionsfreie Widerstand des zu schaltenden Kreises, wodurch die Abschaltbedingungen
verbessert werden. Beide Momente tragen zur Verringerung des Ausschaltverschleißes bei.
Gegenüber den bekannten Anordnungen mit in gestaffelten Durchhüben arbeitenden Parallelschaltstücken hat die erfindungsgemäße Anordnung wegen
der zeitgebundenen Staffelung prellarmer Schaltstücke mit Edelmetallauflage den Vorteil, daß die Stromverteilung
schon erheblich vor dem Auftreten der Anlaufstromspitze des Motors wirksam wird. Die
dadurch erzielte Verbesserung der Einschaltfestigkeit bleibt dabei über den Neuzustand hinaus erhalten,
weil ein Abbrand der voreilenden Schaltstücke den Schaltverzug der Staffelung lediglich verkleinert und
weil die Stromverteilung wegen des edlen Schaltstückmaterials nicht durch Fremdschichten gestört wird.
Bei vorgegebenem Magnetantrieb hat die erfindungsgemäße Anordnung gegenüber bekannten Anordnungen
mit gleichzeitig arbeitenden Parallelschaltstücken den Vorteil eines größeren Abbrandvolumens. Ein um
ι mm voreilendes Schaltstück mit einer Kontaktfläche von 70 mm2 hat beispielsweise ein zusätzliches Abbrandvolumen
von 0,7 g Silber. Bei einem spezifischen Abbrand von etwa 0,15 ... 0,25 mg/1000 S, was einer
Ausschaltbeanspruchung mit etwa 40 A entspricht, ergibt das eine zusätzliche Schaltstücklebensdauer von
2,8 ... 4,7 · io° Schaltspielen, also eine Größen-Ordnung,
die für sich allein schon als Schaltstücklebensdauer genügen kann.
Ein weiterer Vorteil der erfindungsgemäßen Anordnung besteht darin, daß dank der neuartigen
Kombination von Kniehebelbetätigung, Staffelung der Schaltstücke und Zeitbindung dieser Staffelung an das
Motoranlaufdiagramm auch Schaltstücke mit Durchhüben in der Größenordnung von 0,5 mm, die bisher
für den eigentlichen Schaltvorgang ungenutzt geblieben sind, zu einer beachtlichen Steigerung der
Einschaltfestigkeit herangezogen werden können, und zwar unter optimaler Ausnutzung von ohnehin vorhandenen
Überschußkräften des Magnetantriebes. Ein Schütz gemäß der Erfindung kann demzufolge mit
einem kleineren Magnetantrieb ausgerüstet werden und hat eine höhere Magnetlebensdauer als die bisher
bekannten herkömmlichen Konstruktionen.
Claims (2)
1. Schütz zum Schalten von Wechselstrommotoren mit Mehrfachunterbrechung sowie mit in
gestaffelten Durchhüben parallel arbeitenden, für Tastkontaktgabe ausgebildeten, mittels Kniehebels
betätigten, prellarm einschaltenden Schaltstücken mit Edelmetallauflage, dadurch gekenn-
zeichnet, daß der während der Durchfederung des ersten Schaltstückes anfallende Kraftüberschuß
für die Einschaltfestigkeit des Gerätes nutzbar gemacht ist durch Betätigung von einem oder zwei
weiteren parallel arbeitenden Schaltstücken, deren Durchhübe entsprechend der Antriebscharakteristik
derart auf die Schaltbrückengeschwindigkeit abgestimmt sind, daß die gegenseitige Entlastung
und anteilmäßige Strombelastung der Einzelschaltstücke vor Erreichen des Maximums der
beim Motoranlauf auftretenden kurzzeitigen und einmaligen Ausgleichstromspitze wirksam wird.
2. Schütz nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß jede Strombahn mindestens 4 Unterbrechungsstellen
besitzt, wobei die vier Unterbrechungssteilen auch nur in der von den zuletzt öffnenden Parallelschaltstücken gebildeten Strombahn
(Löschstrombahn) vorgesehen sein können.
In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Patentschriften Nr. 268 066, 391 156,
413 140, 441 738, 508 684, 539 555, 575 779, 734 134.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
1 109 545/1+ 3.61
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEP51560A DE974697C (de) | 1949-08-10 | 1949-08-10 | Schuetz zum Schalten von Wechselstrommotoren |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEP51560A DE974697C (de) | 1949-08-10 | 1949-08-10 | Schuetz zum Schalten von Wechselstrommotoren |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE974697C true DE974697C (de) | 1961-04-06 |
Family
ID=7385171
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEP51560A Expired DE974697C (de) | 1949-08-10 | 1949-08-10 | Schuetz zum Schalten von Wechselstrommotoren |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE974697C (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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EP1156405A3 (de) * | 2000-05-08 | 2004-11-03 | Francotyp-Postalia AG & Co. KG | Anordnung zur Erkennung der Schaltstellung eines Netzschalters |
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1949
- 1949-08-10 DE DEP51560A patent/DE974697C/de not_active Expired
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