DE69514755T2 - Niedrig legierter Stahl zur Herstellung von Spritzformen für plastische Werkstoffe oder für Gegenstände aus Gummi - Google Patents
Niedrig legierter Stahl zur Herstellung von Spritzformen für plastische Werkstoffe oder für Gegenstände aus GummiInfo
- Publication number
- DE69514755T2 DE69514755T2 DE69514755T DE69514755T DE69514755T2 DE 69514755 T2 DE69514755 T2 DE 69514755T2 DE 69514755 T DE69514755 T DE 69514755T DE 69514755 T DE69514755 T DE 69514755T DE 69514755 T2 DE69514755 T2 DE 69514755T2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- steel
- production
- plastics
- less
- injection molds
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims description 15
- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 14
- 239000004033 plastic Substances 0.000 title claims description 12
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 title claims description 12
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 title 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 55
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 55
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 abstract 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 29
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 18
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 3
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 2
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- -1 chromium carbides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N indium atom Chemical compound [In] APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000007517 polishing process Methods 0.000 description 1
- 230000037390 scarring Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 210000003462 vein Anatomy 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft die Verwendung eines niedrig legierten Stahls zur Herstellung von Spritzformen für Kunststoffe oder für Gummi.
- Spritzformen für Kunststoffe oder für Gummi werden hergestellt durch Bearbeitung von massiven Metallblöcken, deren Dicke 500 mm überschreiten kann. Die durch Bearbeitung erhaltene Oberfläche der Form ist oftmals entweder poliert oder chemisch genarbt, um durch den durch Spritzguss herzustellenden Gegenständen den gewünschten Oberflächenaspekt zu verleihen. Um eine Abnutzung der Formen in bestmöglicher Weise zu verringern, muss jeder Punkt ihrer Oberfläche eine hohe Härte aufweisen, die zwischen 250 HB und 400 HB liegt und oftmals auch zwischen 270 HB und 350 HB. Ausserdem müssen sie eine höchstmögliche Elastizitätsgrenze und eine gute Elastizität aufweisen, um Stossbeanspruchungen und Deformationen widerstehen zu können.
- Die Bearbeitung ist sehr wichtig, da sie im allgemeinen 70% der Herstellungskosten der Spritzform verschlingt, wobei das Metall gut für die Bearbeitung geeignet sein muss, da oftmals eine Bearbeitung nicht durch herkömmliche erhebliche Zusätze, wie Schwefel oder Blei erhalten werden kann, da diese Zusätze die Eignung für das Polieren oder die Narbenausbildung beeinträchtigen.
- Oftmals werden auch derartige Spritzformen durch Schweissvorgänge repariert, sodass das verwendete Metall eine möglichst gute Verschweissbarkeit aufweisen muss.
- Da das Spritzgiessen von Kunststoffen oder Gummi im warmen Zustand erfolgt, muss das verwendete Metall eine höchstmögliche thermische Leitfähigkeit aufweisen zur schnellen Wärmeabfuhr, da sonst die Produktivität der Herstellung der geformten Gegenstände verringert wird.
- Zur Herstellung von Formen werden im allgemeinen niedrig legierte Stahlblöcke verwendet, die ausreichend härtbar sind, um nach dem Härten und der Vergütung eine martensitische oder martensitisch-bainitische Struktur aufzuweisen mit ausreichender Härte, mit hoher Elastizitätsgrenze und mit guter Festigkeit.
- Der am meisten verwendete Stahl ist ein Stahl mit der Bezeichnung P20 nach der Norm AISI oder die Stähle W1.2311 oder W1.2738 nach der deutschen Norm WERKSTOFF.
- Der Stahl P20 enthält in Gewichtsprozent 0,28% bis 0,4% Kohlenstoff, 0,2% bis 0,8% Silizium, 0,6% bis 1% Mangan, 1,4% bis 2% Chrom, 0,3% bis 0,55% Molybdän, wobei der Rest Eisen und aus der Verarbeitung stammende Verunreinigungen sind.
- Die Stähle W1.2311 und W1.2738 enthalten in Gewichtsprozent 0,35% bis 0,45% Kohlenstoff, 0,2% bis 0,4% Silizium, 1,3% bis 1,6% Mangan, 1,8% bis 2,10% Chrom und 0,15% bis 0,25% Molybdän; der Stahl W1.2738 enthält ausserdem 0,9% bis 1,2% Nickel, wobei der Rest Eisen und aus der Verarbeitung stammende Verunreinigungen sind.
- Diese Stähle weisen einen hohen Widerstand gegen Abnutzung auf, jedoch eine unzureichende Verschweissbarkeit, eine unzureichende Eignung für die Bearbeitung, eine unzureichende Festigkeit und eine unzureichende thermische Leitfähigkeit.
- Um die Verschweissbarkeit zu erhöhen, wurde bereits in der Patentanmeldung EP 0 431 557 ein Stahl vorgeschlagen, der in Gewichtsprozent 0,1% bis 0,3% Kohlenstoff, weniger als 0,25% Silizium, 0,5% bis 3,5% Mangan, weniger als 2% Nickel, 1% bis 3% Chrom, 0,03% bis 2% Molybdän, 0,01% bis 1% Vanadium, weniger als 0,002% Bor, das als nachteilige Verunreinigung angesehen wird, Rest im wesentlichen Eisen, aufweist; die Zusammensetzung muss ausserdem die folgende Bedingung erfüllen:
- BH = 326 + 847,3 (%C) + 18,3(%Si) - 8,6(%Mn) - 12,5(%Cr) ≤ 460
- Unter Berücksichtigung dieser Bedingung muss der Gehalt an Kohlenstoff kleiner als 0,238% sein.
- Dieser Stahl weist zwar eine gute Verschweissbarkeit und eine ausreichende Verarbeitbarkeit auf, jedoch noch eine unzureichende thermische Leitfähigkeit.
- Der Fachmann wird immer bei seiner Analyse Werte auswählen, die innerhalb der angegebenen Bereiche liegen, derart, dass eine ausreichende Härtbarkeit erzielt wird, um Teile herzustellen, deren Dicke 400 mm überschreiten kann; die verschiedenen Elemente können jedoch niemals gleichzeitig am unteren Ende der Bereiche liegen. Dadurch weisen alle Stähle eine thermische Leitfähigkeit von weniger als 35 W/m/K auf, wobei für bestimmte Formen es erforderlich ist, bestimmte Teile vorzusehen, deren thermische Leitfähigkeit erheblich grösser ist, wobei die entsprechenden Teile aus einer Kupfer/Aluminium/Eisen-Legierung gefertigt werden, deren thermische Leitfähigkeit grösser als 40 W/m/K ist. Diese Technik weist jedoch noch den Nachteil auf, die Herstellung der Formen zu komplizieren, da es sich nunmehr um zusammengesetzte Formen handelt, wobei ausserdem die hierfür verwendeten Legierungen erheblich teurer als Stahl sind.
- Ziel der Erfindung ist es, einen Stahl zur Herstellung von Spritzformen für Kunststoffe oder für Gummi vorzuschlagen, der wenigstens die gleichen mechanischen Eigenschaften und die Eignung zur Bearbeitung wie die bekannten Stähle aufweist, jedoch eine thermische Leitfähigkeit, die grösser als 40 W/m/K ist, um insbesondere Spritzformen herzustellen, die vollständig aus Stahl bestehen.
- Zu diesem Zweck betrifft die Erfindung die Verwendung eines niedrig legierten Stahles für die Herstellung von Spritzformen für Kunststoffe oder für Gummi mit einer chemischen Zusammensetzung bestehend in Gewichtsprozenten aus:
- 0,24% ≤ C ≤ 0,35%
- 1% ≤ Mn ≤ 2,5%
- 0,3% ≤ Cr ≤ 2,5%
- 0,1% ≤ Mo + W/2 ≤ 0,8%
- Ni ≤ 2,5%
- 0% ≤ V ≤ 0,3%
- Si ≤ 0,5%
- 0,002% ≤ B ≤ 0,005%
- 0,005% ≤ Al ≤ 0,1%
- 0,005% ≤ Ti ≤ 0,1%
- P ≤ 0,02%
- Cu ≤ 2%
- ggf. wenigstens ein Element, das ausgewählt ist aus Nb, Zr, S, Se, Te, Bi, Ca, Sb, Pb, In und den seltenen Erden mit Gehalten von kleiner als 0,1%, wobei der Rest Eisen und aus der Verarbeitung stammende Verunreinigungen sind und wobei die chemische Zusammensetzung ausserdem die folgenden Bedingungen erfüllt:
- U = 409(%C) + 19,3[%Cr + (%Mo + %W/2) + %V] + 29,4(%Si) + 10(%Mn) + 7,2(%Ni) < 200
- und
- R = 3,82(%C) + 9,79(%Si) + 3,34(%Mn) + 11,94(%P) + 2,39(%Ni) + 1,43(%Cr) + 1,43(%Mo + %W/2) < 11,14
- Vorzugsweise ist die chemische Zusammensetzung des Stahls derart ist, dass gilt:
- 0,24% ≤ C ≤ 0,28%
- 1% ≤ Mn ≤ 1,3%
- 0,03% ≤ Cr ≤ 1,5%
- 0,3% ≤ Mo + W/2 ≤ 0,4%
- 0,03% ≤ V ≤ 0,1%
- Vorzugsweise ist der Gehalt an Silizium im Stahl kleiner als 0,1%.
- Dem Stahl kann ausserdem Kupfer zugefügt werden, um eine zusätzliche Härtbarkeit während des Vergütens zu erzielen, wobei der Stahl 0,8% bis 2,5% Nickel und 0,5%, bis 2% Kupfer enthalten muss.
- Im allgemeinen erfolgt die Herstellung von Spritzformen für Kunststoffe oder für Gummi durch Bearbeitung von gehärteten vergüteten Stahlblöcken, deren Härte zwischen 270 HB und 350 HB liegt.
- Die Erfindung wird im folgenden im Zusammenhang mit Fig. 1 beschrieben, welche ein Messdiagramm für die Bohrbearbeitbarkeit gemäss der Methode nach Tailor darstellt.
- Der erfindungsgemässe Stahl ist ein niedrig legierter Stahl, der hauptsächlich in Gewichtsprozenten enthält:
- - mehr als 0,24% C, um nach der Härtung und der Vergütung bei mehr als 500ºC eine Härte von mehr als 270 HB zu erhalten und weniger als 0,35% C, um die Verschweissbarkeit nicht zu sehr zu beeinträchtigen und um den Einfluss von für die Bearbeitbarkeit, die Polierbarkeit und die Narbenausbildung schädlichen Segregationen zu begrenzen; vorzugsweise liegt der Gehalt an Kohlenstoff zwischen 0,24% und 0,28%;
- - mehr als 1% Mangan, um die Härtbarkeit des Stahles zu erhöhen und weniger als 2,5% und vorzugsweise weniger als 1,3%, um die thermische Leitfähigkeit des Stahls nicht zu stark zu verringern;
- - mehr als 0,3% Chrom, ebenfalls zur Erhöhung der Härtbarkeit und um die Ausbildung von ferritoperlitischen Phasen zu vermeiden, die sich ungünstig auf die Polierbarkeit auswirken und weniger als 2,5%, um die Verschweissbarkeit nicht zu verschlechtern und um die Ausbildung einer zu grossen Menge an Chromcarbiden zu verhindern, welche die Bearbeitbarkeit verschlechtern; vorzugsweise liegt der Chromgehalt zwischen 1% und 1,5%;
- - mehr als 0,1% und vorzugsweise mehr als 0,3% Molybdän, um die Härtbarkeit zu erhöhen und eine Erweichung beim Vergüten zu verlangsamen, jedoch weniger als 0,8% und vorzugsweise weniger als 0,4%, da eine zu grosse Menge an Molybdän zu sehr harten Carbiden führt, welche die Bearbeitbarkeit beeinträchtigten und durch starke Seigerung zur Adernbildung führen, welche die Polierbarkeit und die Narbenbildung beeinträchtigten und sogar zur Zerstörung der Bearbeitungswerkzeuge führen können. Das Molybdän kann vollständig oder teilweise durch Wolfram ersetzt werden, wobei 2% Wolfram für 1% Molybdän verwendet werden, wobei der Gehalt berechnet wird aus Mo + W/2;
- - zwischen 0% und 0,3% und vorzugsweise zwischen 0,03% und 0,1% Vanadium, um eine sekundäre Härtung während des Vergütens zu erreichen;
- - zwischen 0,002% und 0,005% Bor, begleitet von 0,005% bis 0,1% Aluminium und 0% bis 0,1% Titan, um in erheblicher Weise die Härtbarkeit zu erhöhen, ohne die anderen Eigenschaften zu beeinträchtigen. Das Aluminium und das Titan bewirken, dass sich das Bor nicht mit dem Stickstoff verbindet, das immer in derartigen Mengen vorhanden ist, dass das Bor abgeschirmt werden muss.
- Damit diese Zusätze wirksam sind, wenn der Gehalt von Stickstoff grösser als 50 ppm ist, muss der Gehalt an Aluminium grösser als 0,05% sein, wenn der Gehalt an Titan kleiner als 0,005% ist; ist der Gehalt an Titan grösser als 0,015%, so kann der Gehalt an Aluminium kleiner als 0,03% sein und vorzugsweise zwischen 0,020 % und 0,030% liegen;
- - weniger als 0,02% Phosphor, das eine die Versprödung erhöhende Verunreinigung ist.
- Neben diesen Hauptelementen der chemischen Zusammensetzung enthält der Stahl oder kann enthalten Elemente wie z. B. Silizium, Kupfer, Nickel, entweder als Verunreinigungen oder als zusätzliche Legierungselemente.
- Der Stahl enthält, insbesondere wenn er aus Alteisen hergestellt wird, ein wenig Kupfer und Nickel. Handelt es sich um eine geringe Menge Nickel, so bewirkt eine zu grosse Menge Kupfer Fehler beim Warmwalzen oder beim Warmschmieden, da die Korngrenzen verspröden. Beim Fehlen von besonderen Zusätzen, müssen die Gehalte an Nickel und Kupfer jeweils unterhalb 0,5% liegen.
- Zur Erhöhung der Härtbarkeit kann bis 2,5% Nickel zugegeben werden.
- Es kann auch Kupfer zugegeben werden, um eine Strukturhärtung hervorzurufen. In diesem Fall muss der Gehalt an Kupfer zwischen 0,5% und 2% liegen und zugleich Nickel anwesend sein, mit einem Gehalt zwischen 0,8% und 2,5%.
- Die Härte kann ferner eingestellt werden durch Zugabe von Niob mit Gehalten von weniger als 0,1%.
- Wenn es die Anforderungen an die Eignung für das Polieren und die Narbenbildung erlauben, kann die Bearbeitbarkeit durch Zusätze von Schwefel, Tellur, Selen, Wismuth, Kalzium, Antimon, Blei, Indium, Zirkon oder seltenen Erden mit Gehalten von weniger als 0,1% verbessert werden.
- Die Erfinder haben festgestellt, dass in dem Bereich der chemischen Zusammensetzung die Bearbeitbarkeit sehr erheblich verbessert wird gegenüber den Stählen vom Typ P20, wenn die folgende Bedingung eingehalten wird:
- U = 409(%C) + 19,3[%Cr + (%Mo + %W/2) + %V] + 29,4(%Si) + 10(%Mn) + 7,2(%Ni) < 200
- Hinsichtlich der thermischen Leitfähigkeit ist es ausreichend, wenn gilt:
- R = 3,82(%C) + 9,79(%Si) + 3,34(%Mn) + 11,94(%P) + 2,39(%Ni) + 1,43(%Cr) + 1,43(%Mo + %W/2) < 11,14
- Ausserdem muss die chemische Zusammensetzung derart gewählt werden, dass gilt U < 200 und R < 11,14. Damit erreicht man eine thermische Leitfähigkeit von mehr als 40 W/m/K.
- Zur Herstellung einer Spritzform wird ein Stahl gefertigt, dessen Zusammensetzung im Anspruch 1 definiert ist und der aus der Veröffentlichung JP-A-5 302 117 bekannt ist, wobei gegebenenfalls eine Vordesoxidation mit Silizium, dann eine Desoxidation mit Aluminium erfolgt, wonach Titan und Bor hinzugefügt werden.
- Das derart erhaltene flüssige Metall wird als Halbfabrikat in Form einer Barrens, einer Bramme oder eines Knüppels gegossen.
- Danach wird das Halbfabrikat wieder erwärmt auf eine Temperatur von vorzugsweise weniger als 1300ºC und entweder geschmiedet oder gewalzt, um einen Barren oder ein Blech zu erhalten.
- Der Barren oder das Blech wird anschliessend gehärtet, um ihm in seiner Gesamtheit eine martensitische oder martensitisch-bainitische Struktur zu erteilen.
- Das Härten kann entweder direkt mit der Walzwärme oder der Schmiedewärme erfolgen, wenn die Temperatur am Ende des Walzvorgangs oder am Ende des Schmiedevorgangs weniger als 1000ºC beträgt oder nach der Austenisierung bei einer Temperatur, die höher liegt als der Punkt Ac&sub3; und vorzugsweise weniger als 1000ºC beträgt.
- Nach der Härtung in Luft, Öl oder Wasser je nach den Abmessungen werden die Barren oder Bleche einer Vergütung unterworfen bei einer Temperatur von mehr als 500ºC und vorzugsweise von mehr als 550ºC, sodass eine Härte erhalten wird, die zwischen 270 HB und 350 HB und vorzugsweise in der Nähe von 300 HB liegt, an allen Stellen der Barren oder Bleche und derart, dass die durch das Härten entstandenen inneren Spannungen beseitigt werden.
- Anschliessend werden die Blöcke in die gewünschten Grössen unterteilt, die derart bearbeitet werden, dass insbesondere die Form des Gegenstandes entsteht, der durch den Spritzvorgang erhalten werden soll.
- Die Formoberfläche wird anschliessend einer Oberflächenbearbeitung unterworfen, wie z. B. einem Poliervorgang oder einem Narbenbildungsvorgang, um ihr den gewünschten Oberflächenaspekt zu verleihen und danach gegebenenfalls nitriert oder verchromt.
- Beispielsweise wurden Spritzformen hergestellt mit einem Stahl A der Zusammensetzung (in Gewichtsprozenten):
- C = 0,25%
- Si = 0,25%
- Mn = 1,1%
- Cr = 1,3%
- Mo = 0,35%
- Ni = 0,25%
- V = 0,04%
- Cu = 0,3%
- B = 0,0027%
- Al = 0,025%
- Ti = 0,020%
- S = 0,001%
- P = 0,010%
- Es wurden Blöcke mit einer Dicke von 400 mm hergestellt, bei 900ºC während einer Stunde austenisiert, im Wasser gehärtet und anschliessend bei 550ºC während einer Stunde vergütet und in Luft abgekühlt. Dadurch wurde eine martensitisch-bainitische Struktur erhalten, mit einer Härte, die zwischen 300 HB und 318 HB lag an allen Stellen des Gegenstandes. Die Elastizitätsgrenze Re betrug 883 MPa und der Bruchwiderstand Rm betrug 970 MPa, woraus ein Verhältnis Re/Rm in der Nähe von 0,91 erhalten wurde; die Elastizität KCV bei +20ºC liegt in der Grössenordnung von 60 J/ cm².
- Das Kohlenstoffäquivalent für diesen Stahl berechnet nach der Formel I'IIW:
- Ceq = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V)/5 + (Ni + Cu)/15
- betrug:
- Ceq = 0,808
- der Index Bit betrug:
- BH = 508
- der Bearbeitbarkeitsindex betrug:
- U = 151
- die thermische Leitfähigkeit betrug:
- λ = 41 Wm&supmin;¹K&supmin;¹
- Zu Vergleichszwecken wurde ein Block der gleichen Abmessung aus einem Stahl des Typs P20 mit der folgenden Zusammensetzung hergestellt,
- C = 0,34%
- Si = 0,45%
- Mn = 0,95%
- Cr = 1,85%
- Ni = 0,3%
- Mo = 0,38%
- Nach Austenisierung bei 900ºC, Härtung in Wasser und Vergütung bei 580ºC während einer Stunde lag die vergleichbare Härte um den Wert 300 HB. Die Elastizitätsgrenze Re betrug 825 MPa und der Bruchwiderstand Rm betrug 1010 MPa, woraus ein Verhältnis Re/Rm in der Nähe von 0,82 resultierte. Die Elastizität KCV bei +20ºC lag in der Grössenordnung von 20 J/cm².
- Das Kohlenstoffäquivalent betrug:
- Ceq = 0,964
- der Koeffizient BH betrug:
- BH = 591
- der Bearbeitbarkeitsindex betrug:
- U = 207
- die thermische Leitfähigkeit betrug:
- λ = 35 Wm&supmin;¹K&supmin;¹
- Der unterschiedliche Bearbeitbarkeitsindex U bedeutet eine unterschiedliche Eignung für die Bearbeitbarkeit, wie es aus Fig. 1 hervorgeht, in der die Taylor-Geraden der Bohrung für den Stahl A und für den Stahl P20 als Beispiele dargestellt sind. Man erkennt aus dieser Figur, dass bei gleicher Schnittgeschwindigkeit die Länge der Bohrung im Stahl A ungefähr 10 mal grösser ist als im Stahl P20 oder dass bei gleicher Bohrlänge die zulässige Schnittgeschwindigkeit für den Stahl A um 25% grösser ist als für den Stahl P20.
- Die Verschweissbarkeit wurde um so besser, je geringer das Kohlenstoffäquivalent oder der Koeffizient BH sind, woraus abgeleitet werden kann, dass der erfindungsgemässe Stahl eine bessere Verschweissbarkeit aufweist als der Stahl P20.
- Man erkennt ferner, dass der Stahl A eine thermische Leitfähigkeit aufweist, die um 17% grösser ist als diejenige des Stahls P20 und dass er ausserdem eine Elastizitätsgrenze und eine Elastizität aufweist, die erheblich grösser sind als diejenigen des Stahles P20.
- Zu Vergleichszwecken wurde weiterhin ein Block vergleichbarer Abmessung aus einem Stahl der folgenden Zusammensetzung gefertigt:
- C = 0,17%
- Si = 0,09%
- Mn = 2,15%
- Cr = 1,45%
- Mo = 1,08%
- V = 0,55%
- B = 0,0007%
- Nach Austenisierung bei 900ºC, Härtung in Wasser und Vergütung bei 570ºC besass der Block eine Härte in der Nähe von 300 HB über seine gesamte Masse;
- das Kohlenstoffäquivalent betrug:
- Ceq = 1,144
- der Koeffizient BH betrug:
- BH = 435
- der Bearbeitbarkeitsindex U betrug:
- U = 153
- die thermische Leitfähigkeit betrug:
- λ = 35 Wm&supmin;¹K&supmin;¹
- Dieser Stahl weist einen BH-Index auf, der besser ist als derjenige des Stahls A, jedoch ein schlechteres Kohlenstoffäquivalent. Sein Bearbeitbarkeitsindex ist vergleichbar mit demjenigen des Stahls A, jedoch ist seine thermische Leitfähigkeit um 15% verringert.
- Es wurden auch Blöcke mit einer Dicke von 400 mm aus erfindungsgemässem Stahl B hergestellt, bei 920ºC austenisiert, im Wasser gehärtet, bei 560º vergütet und anschliessend in Luft abgekühlt. Die Härte an jeder Stelle lag zwischen 300 HB und 315 HB. Die Elastizitätsgrenze Re betrug 878 MPa und der Bruchwiderstand Rm betrug 969 MPa, was einem Verhältnis Re/Rm von 0,91 entspricht.
- Die Zusammensetzung des Stahles betrug:
- C = 0,25%
- Si = 0,1%
- Mn = 1,3%
- Cr = 1,3%
- Mo = 0,4%
- V = 0,01%
- B = 0,0025%
- Al = 0,055%
- S = 0,002%
- P = 0,015%
- Ni = 0,8%
- Cu = 0,35%
- Das Kohlenstoffäquivalent betrug:
- Ceq = 0,83
- der Koeffizient BH betrug:
- BH = 512
- der Bearbeitbarkeitsindex betrug:
- U = 153
- die thermische Leitfähigkeit betrug:
- λ = 44 Wm&supmin;¹K&supmin;¹
- Dieser Stahl, dessen Analyse sich von derjenigen des Stahles A hauptsächlich durch den Gehalt an Silizium und an Nickel unterscheidet, weist die gleichen Vorteile wie der Stahl A auf und ausserdem eine erheblich bessere thermische Leitfähigkeit.
Claims (5)
1. Verwendung eines Stahls für die Herstellung einer
Spritzform für Kunststoffe oder für Gummi mit einer chemischen
Zusammensetzung, bestehend in Gewichtsprozenten aus:
0,24% ≤ C ≤ 0,35%
1% ≤ Mn ≤ 2,5%
0,3% ≤ Cr ≤ 2,5%
0,1% ≤ No + W/2 ≤ 0,8%
Ni ≤ 2,5%
0% ≤ V ≤ 0,3%
Si 0,5%
0,002% ≤ B ≤ 0,005%
0,005% ≤ Al ≤ 0,1%
0,002% ≤ B ≤ 0,1%
P ≤ 0,02%
Cu ≤ 2%
ggf. wenigstens ein Element, das ausgewählt ist aus Nb,
Zr, S Se, Te, Bi, Ca, Sb, Pb, In und den seltenen Erden
mit Gehalten von kleiner als 0,1%, wobei der Rest Eisen
und aus der Verarbeitung stammende Verunreinigungen sind,
wobei der Gehalt an Ni zwischen 0,8% und 2,5% liegt, wenn
der Gehalt an Kupfer zwischen 0,5% und 2% liegt,
wobei die chemische Zusammensetzung außerdem die
folgenden Bedingungen erfüllt:
U = 409(%C) + 19,3[%Cr + (%Mo + %W/2) + %V]+ 29,4(%Si)
+ 10(%Mn) + 7,2(%Ni) < 200
und
R = 3,82(%C) + 9,79(%Si) + 3,34(%Mn) + 11,94(%P)
+ 2,39(%Ni) + 1,43(%Cr) + 1,43(%Mo + %W/2) < 11,14
2. Verwendung eines Stahls für die Herstellung einer
Spritzform für Kunststoffe oder für Gummi nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, dass die chemische Zusammensetzung
des Stahls derart ist, dass gilt:
0,24% ≤ C ≤ 0,28%
1% ≤ Mn ≤ 1,3%
1% ≤ Cr ≤ 1,5%
0,3% ≤ Mo + W/2 ≤ 0,4%
0,03% ≤ V ≤ 0,1%
3. Verwendung eines Stahls für die Herstellung einer
Spritzform für Kunststoffe oder für Gummi nach Ansprüchen 1
oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass
Si ≤ 0,1%
4. Verwendung eines Stahls für die Herstellung einer
Spritzform für Kunststoffe oder für Gummi nach Ansprüchen 1 bis
3, dadurch gekennzeichnet, dass dieser außerdem aufweist:
0,8% ≤ Ni ≤ 2,5%
0,5% ≤ Cu ≤ 2%
5. Verwendung eines Stahls für die Herstellung einer
Spritzform für Kunststoffe oder für Gummi nach einem der
Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die
Herstellung durch Bearbeitung von gehärteten und vergüteten
Blöcken mit einer Härte zwischen 270 HB und 350 HB erfolgt.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9413029A FR2726287B1 (fr) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques ou pour caoutchouc |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE69514755D1 DE69514755D1 (de) | 2000-03-02 |
DE69514755T2 true DE69514755T2 (de) | 2000-08-10 |
Family
ID=9468386
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE69514755T Expired - Lifetime DE69514755T2 (de) | 1994-10-31 | 1995-10-06 | Niedrig legierter Stahl zur Herstellung von Spritzformen für plastische Werkstoffe oder für Gegenstände aus Gummi |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5645794A (de) |
EP (1) | EP0709481B1 (de) |
JP (1) | JP3845805B2 (de) |
CN (1) | CN1049700C (de) |
AT (1) | ATE189269T1 (de) |
CA (1) | CA2161740C (de) |
DE (1) | DE69514755T2 (de) |
ES (1) | ES2144113T3 (de) |
FR (1) | FR2726287B1 (de) |
PT (1) | PT709481E (de) |
TW (1) | TW420721B (de) |
Families Citing this family (46)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2729974B1 (fr) * | 1995-01-31 | 1997-02-28 | Creusot Loire | Acier a haute ductilite, procede de fabrication et utilisation |
JP2000506937A (ja) * | 1996-03-12 | 2000-06-06 | バイエル・アクチエンゲゼルシヤフト | プラスチック部品、特にポリウレタン成形部品を製造するための装置および方法 |
FR2748037B1 (fr) * | 1996-04-29 | 1998-05-22 | Creusot Loire | Acier reparable par soudure pour la fabrication de moules pour matieres plastiques |
US5827376A (en) * | 1996-07-19 | 1998-10-27 | A. Finkl & Sons Co. | Molds for plastic prototyping and isothermal forging of aluminum, steel therefor, and method of manufacturing thereof |
US6200395B1 (en) | 1997-11-17 | 2001-03-13 | University Of Pittsburgh - Of The Commonwealth System Of Higher Education | Free-machining steels containing tin antimony and/or arsenic |
US6206983B1 (en) | 1999-05-26 | 2001-03-27 | University Of Pittsburgh - Of The Commonwealth System Of Higher Education | Medium carbon steels and low alloy steels with enhanced machinability |
US6478898B1 (en) * | 1999-09-22 | 2002-11-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of producing tool steels |
KR20020031557A (ko) * | 2000-10-21 | 2002-05-02 | 이계안 | 플라스틱 사출금형용 합금조성물 |
WO2002077309A1 (fr) * | 2001-03-23 | 2002-10-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier moule et moule metallique destine a la coulee |
ATE244319T1 (de) * | 2001-04-17 | 2003-07-15 | Buderus Edelstahlwerke Ag | Verwendung eines werkzeugstahles für kunststoffformen |
ITMI20011402A1 (it) * | 2001-07-02 | 2003-01-02 | Lucchini S P A | Acciaio avente ottime proprieta' di lavorabilita' alle macchine utensili e dopo trattamento termico di indurimento ottime proprieta' meccani |
FR2838138B1 (fr) * | 2002-04-03 | 2005-04-22 | Usinor | Acier pour la fabrication de moules d'injection de matiere plastique ou pour la fabrication de pieces pour le travail des metaux |
FR2838137A1 (fr) * | 2002-04-03 | 2003-10-10 | Usinor | Acier pour la fabrication de moules pour le moulage par injection de matieres plastiques ou pour la fabrication d'outils pour le travail des metaux |
FR2847271B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
FR2847270B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
KR20050021756A (ko) * | 2003-08-26 | 2005-03-07 | 현대자동차주식회사 | 고온사출 성형용 금형의 합금조성물 |
US20050079087A1 (en) * | 2003-10-09 | 2005-04-14 | Henn Eric D. | Steel alloy for injection molds |
JP4259347B2 (ja) * | 2004-02-19 | 2009-04-30 | 住友金属工業株式会社 | 高強度非調質継目無鋼管の製造方法 |
CN1317417C (zh) * | 2005-05-17 | 2007-05-23 | 上海大学 | 汽车覆盖件模具用合金灰铁材料及其制备方法 |
KR100836699B1 (ko) * | 2005-10-27 | 2008-06-10 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 금형용 강 |
US20080073006A1 (en) * | 2006-09-27 | 2008-03-27 | Henn Eric D | Low alloy steel plastic injection mold base plate, method of manufacture and use thereof |
JP5043529B2 (ja) * | 2007-06-18 | 2012-10-10 | 株式会社日本製鋼所 | 鏡面性に優れたプラスチック成形金型用鋼 |
CN101857946B (zh) * | 2010-06-22 | 2011-11-09 | 任昊 | 一种耐磨铸钢材料 |
KR101545417B1 (ko) * | 2010-12-27 | 2015-08-18 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 내발청성 및 열전도성이 우수한 금형용 강 및 그 제조 방법 |
JP5727400B2 (ja) * | 2012-02-10 | 2015-06-03 | 株式会社日本製鋼所 | プラスチック成形金型用鋼およびその製造方法 |
DE202012003298U1 (de) * | 2012-03-30 | 2012-06-14 | Buderus Edelstahl Gmbh | Vormaterial für Kunststoffformen oder Kunststoffform |
CN103173691B (zh) * | 2013-02-18 | 2014-12-10 | 无锡市派克重型铸锻有限公司 | 一种升船机安全机构锁定块及其制造工艺 |
US20140345756A1 (en) * | 2013-05-21 | 2014-11-27 | General Electric Company | Martensitic alloy component and process of forming a martensitic alloy component |
KR20150061516A (ko) * | 2013-11-27 | 2015-06-04 | 두산중공업 주식회사 | 금형강 및 그 제조방법 |
CN103882323B (zh) * | 2014-03-20 | 2016-06-29 | 马钢(集团)控股有限公司 | MnCr合金化热成形用钢及其生产方法 |
CN103834877B (zh) * | 2014-03-26 | 2015-11-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种薄板坯生产切割鞋模用钢及其制备方法 |
CN104532154B (zh) * | 2014-04-28 | 2016-08-24 | 如皋市宏茂重型锻压有限公司 | 高硬度高抛光预硬化塑胶模具钢及其制备工艺 |
US10308996B2 (en) * | 2015-07-30 | 2019-06-04 | Hyundai Motor Company | Hot stamping steel and producing method thereof |
CN105369152A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-03-02 | 苏州市吴中区胥口丰收机械配件厂 | 一种高耐磨合金弹簧及其加工工艺 |
US10239245B2 (en) * | 2016-02-01 | 2019-03-26 | A. Finkl & Sons Co. | Economical plastic tooling cores for mold and die sets |
DE102016103283A1 (de) * | 2016-02-24 | 2017-08-24 | Buderus Edelstahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Warmformwerkzeuges und Warmformwerkzeug hieraus |
CN107338393B (zh) * | 2017-06-22 | 2019-10-11 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种屈服强度大于1400MPa超高强钢板及其生产方法 |
US10760150B2 (en) | 2018-03-23 | 2020-09-01 | General Electric Company | Martensitic alloy component and process of forming a martensitic alloy component |
JP7167483B2 (ja) * | 2018-05-15 | 2022-11-09 | 大同特殊鋼株式会社 | ダイカスト金型用鋼及びダイカスト金型 |
CN110565009B (zh) * | 2018-06-06 | 2021-07-23 | 中国科学院金属研究所 | 一种合金化的预硬性塑料模具钢及其制备方法 |
CN110484824A (zh) * | 2019-09-23 | 2019-11-22 | 益阳金能新材料有限责任公司 | 一种耐磨合金钢及其制备方法 |
CN110747410A (zh) * | 2019-10-28 | 2020-02-04 | 鞍钢股份有限公司 | 一种在酸性条件使用的耐蚀棒材及其制造方法 |
CN111893403B (zh) * | 2020-07-30 | 2021-09-24 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种提高中碳合金钢锭致密性的方法 |
US20220162730A1 (en) * | 2020-11-20 | 2022-05-26 | A. Finkl & Sons Co. | Pre-hardened steel composition and machine parts made therewith |
CN113528951A (zh) * | 2021-06-25 | 2021-10-22 | 昆山伯仕途精密机械有限公司 | 一种家具塑料模具钢板及其制备方法 |
CN113502436B (zh) * | 2021-06-30 | 2022-04-19 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 塑料模具钢板的生产方法及塑料模具钢板 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1020913A (en) * | 1961-11-29 | 1966-02-23 | Yawata Iron & Steel Co | Low-alloy tough steel |
DE1483331B2 (de) * | 1964-01-22 | 1971-03-18 | Yawata Iron & Steel Co , Ltd , To kio | Verwendung einer haertbaren stahllegierung |
GB8603500D0 (en) * | 1986-02-13 | 1986-03-19 | Hunting Oilfield Services Ltd | Steel alloys |
US4957702A (en) * | 1988-04-30 | 1990-09-18 | Qinghua University | Air-cooling duplex bainite-martensite steels |
JPH05302117A (ja) * | 1991-04-04 | 1993-11-16 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用焼入省略鋼の製造方法 |
JPH05171356A (ja) * | 1991-12-24 | 1993-07-09 | Kawasaki Steel Corp | 高強度ボルト用鋼 |
-
1994
- 1994-10-31 FR FR9413029A patent/FR2726287B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-10-06 DE DE69514755T patent/DE69514755T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-06 AT AT95402230T patent/ATE189269T1/de active
- 1995-10-06 ES ES95402230T patent/ES2144113T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-06 EP EP95402230A patent/EP0709481B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-06 US US08/540,011 patent/US5645794A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-06 PT PT95402230T patent/PT709481E/pt unknown
- 1995-10-07 TW TW084110566A patent/TW420721B/zh not_active IP Right Cessation
- 1995-10-30 CA CA002161740A patent/CA2161740C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-31 CN CN95118340A patent/CN1049700C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-31 JP JP30645895A patent/JP3845805B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2726287A1 (fr) | 1996-05-03 |
TW420721B (en) | 2001-02-01 |
JPH08209298A (ja) | 1996-08-13 |
EP0709481A1 (de) | 1996-05-01 |
US5645794A (en) | 1997-07-08 |
ES2144113T3 (es) | 2000-06-01 |
CA2161740A1 (fr) | 1996-05-01 |
PT709481E (pt) | 2000-06-30 |
ATE189269T1 (de) | 2000-02-15 |
JP3845805B2 (ja) | 2006-11-15 |
CA2161740C (fr) | 2005-06-14 |
EP0709481B1 (de) | 2000-01-26 |
CN1049700C (zh) | 2000-02-23 |
DE69514755D1 (de) | 2000-03-02 |
FR2726287B1 (fr) | 1997-01-03 |
CN1129744A (zh) | 1996-08-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69514755T2 (de) | Niedrig legierter Stahl zur Herstellung von Spritzformen für plastische Werkstoffe oder für Gegenstände aus Gummi | |
DE69716806T2 (de) | Niedrig legierter Stahl für die Herstellung von Pressformen für Plastikwerkstoffe | |
DE69713415T2 (de) | Stahl, geeignet für die Herstellung von Spritzgussformen für plastische Werkstoffe | |
DE60300867T2 (de) | Blockstahl zur herstellung von spritzgussformen für kunststoffmaterial oder zur herstellung von werkstücken für die metallbearbeitung | |
DE69604341T2 (de) | Martensitischer. rostfreier stahl mit guter beständigkeit gegen lochfrasskorrosion und mit hoher härte | |
DE69329243T2 (de) | Walzen zum formen von metall | |
DE602004000140T2 (de) | Rostfreier austenitischer Stahl | |
DE2211229C3 (de) | Verfahren zur Verbesserung der Zeitstandfestigkeit bei Temperaturen über 750 Grad C eines austenitisehen Chrom-Nickel-Stahlhalbzeuges | |
DE60021670T2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Werkzeugstahles sowie Werkzeug | |
DE69608773T2 (de) | Stahl für die Herstellung von teilbaren Maschinenteilen und Maschinenteile, hergestellt aus diesen Stahl | |
DE3781203T2 (de) | Erzeugnis aus legiertem stahl, stempelbloecke und andere daraus hergestellte schmiede- und gussstuecke und ein verfahren zur herstellung dieses stahles. | |
DE69908124T2 (de) | Stahlmaterial für warmwerkzeug | |
DE19955385B4 (de) | Äußere Wellenhälfte für Doppelgelenke mit verbesserter Abriebsfestigkeit und verbesserter Haltbarkeit für die Welle sowie Verfahren zu deren Herstellung | |
EP3168312B1 (de) | Edelbaustahl mit bainitischem gefüge, daraus hergestelltes schmiedeteil und verfahren zur herstellung eines schmiedeteils | |
DE69713451T2 (de) | Stahl, wiederherstellbar durch Schweissen, für die Herstellung von Pressformen für Plastikwerkstoffen | |
DE60016534T2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Stahlband oder - blech mit verformungsinduziertem Martensit | |
DE19955386C2 (de) | Antriebswelle hoher Festigkeit und Verfahren zur Herstellung derselben | |
DE69837055T2 (de) | Ferritischer,wärmebeständiger Stahl und Verfahren zur Herstellung | |
DE2253148C3 (de) | Verfahren zur Herstellung eines ferritischen, korrosionsbeständigen Stahls und dessen Verwendung | |
DE60024495T2 (de) | Stahl mit ausgezeichneter Schmiedbarkeit und Bearbeitbarkeit | |
DE69601340T2 (de) | Hochfester, hochzaher warmebestandiger stahl und verfahren zu seiner herstellung | |
DE60016286T2 (de) | Niedrig legierter und hitzebeständiger Stahl, Verfahren zur Wärmebehandlung und Turbinenrotor | |
DE19920324B4 (de) | Verwendung eines Stahls mit ausgezeichneter Bruchspaltbarkeit und Dauerfestigkeit in Pleuelstangen | |
DE3236268A1 (de) | Verschleissfeste gusseisenlegierung | |
DE69802742T2 (de) | Werkzeug für die Formung von Glas und ein Verfahren zum Herstellen dieses Werkzeuges |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8363 | Opposition against the patent | ||
8365 | Fully valid after opposition proceedings | ||
8328 | Change in the person/name/address of the agent |
Representative=s name: HAFT - KARAKATSANIS PATENTANWALTSKANZLEI, 80802 MU |