DE69214902T2

DE69214902T2 - Vektorregelschleife

Info

Publication number: DE69214902T2
Application number: DE69214902T
Authority: DE
Inventors: Marcus K Dasilva
Original assignee: Hewlett Packard Co
Current assignee: Agilent Technologies Inc
Priority date: 1991-08-28
Filing date: 1992-08-12
Publication date: 1997-02-27
Anticipated expiration: 2012-08-13
Also published as: EP0529874A1; US5105168A; DE69214902D1; EP0529874B1; JPH05243985A; JP3255984B2

Description

Gebiet der Erfindung

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf Signalquellen und insbesondere auf Signalquellen, die eine Rückkopplungsschleife verwenden, um sowohl die Phase als auch die Amplitude des resultierenden Ausgangssignals zu verriegeln.

Hintergrund und Zusammenfassung der Erfindung

In der US-A-4 170 023 ist eine Stoßsignalpegelerfassungsschaltung für eine automatische Farbsteuerschaltung (ACC- Schaltung; ACC = Automatic Colour Control) für einen Fernsehempfänger offenbart. Die Schaltung umfaßt einen Bandpaßverstärker, durch den ein Eingabefarbtonsignal über ein stoßgatter (sog. "burst gate") einem ersten und einem zweiten Phasenkomparator zugeführt wird. Eine subtrahierte Ausgabe des ersten und des zweiten Phasenkomparators wird einem Spannungs-gesteuerten Oszillator (VCO; VCO = Volted Controlled Oscillator) zugeführt, wobei die Ausgabe des VCO dem ersten Phasenkomparator und durch einen Phasenschieber dem zweiten Phasenkomparator zugeführt wird. Eine addierte Ausgabe des ersten und des zweiten Phasenkomparators wird dem Bandpaßverstärker als ein ACC-Signal zum Steuern der verstärkung des Bandpaßverstärkers zugeführt.
In der GB-A-2 973 516 ist ein System zum Verstärken eines modulierten Trägersignais offenbart, wobei die Variationen desselben kleiner als die Amplitude des unmodulierten Trägers sind. Das System umfaßt zwei Oszillatoren, wobei die gewünschte relative Phase derselben in einer Schleife eingestellt wird, die eine Steuerschaltung umfaßt. Die Ausgabesignale von den Oszillatoren werden kombiniert, wobei das resultierende Ausgabesignal eine Nachbildung des Schaltungseingabesignals ist. Ein erster Oszillator spricht auf ein Amplitudenfehlersignal an, während ein zweiter Oszillator auf ein Phasenfehlersignal anspricht. Die Oszillatoren erzeugen Signale mit einer konstanten Amplitude, welche ohne weiteres verstärkt werden können.
Das Konzept der Rückkopplungsignalgeneratoren, die sowohl Phasen- als auch Amplituden-verriegelt sind, wurde zuerst von Daniel Senderowicz in seiner PhD-Dissertation an der U.C. Berkeley mit dem Titel "An NMOS Integrated Vector Lock Loop" erklärt. Eine abgekürzte Form dieser Arbeit wurde von dem IEEE in den Proceedings des International Symposium on Circuits and Systems von 1982, Band 3, S. 1164-1167, veröffentlicht.
In der Dekade seit der Veröffentlichungen von Senderowicz erhielt die Vektor-Regelschleife keine weit verbreitete Akzeptanz. In der Tat scheint in der veröffentlichten Literatur irgendeine darauffolgende Erwähnung der Technologie zu fehlen, mit der Ausnahme einer zweiten PHD-Dissertation (Say, "Vector-Locked Loop Interference Canceller".
Die spezielle Schaltungstopologie, die von der Veröffentlichung von Senderowicz gelehrt wird, begrenzt, obwohl sie in bestimmter Hinsicht vorteilhaft ist, die Nützlichkeit der Schaltung und es wird davon ausgegangen, daß dies zum Fehlen der weitverbreiteten Akzeptanz der Vektor-Regelschleife beigetragen hat. Gemäß der vorliegenden Erfindung ist eine vielseitige Topologie offenbart, durch die die Nützlichkeit der VLL (VLL = Vector Locked Loop = Vektor-Regelschleife) erhöht wird und der Anwendungsbereich, in dem die Schaltung vorteilhaft verwendet werden kann, erweitert wird.
Gemäß der vorliegenden Erfindung ist eine Vektor-Regelschleife geschaffen, wie sie in den Ansprüchen spezifiziert ist.
Als Hilfe zum Verständnis der Schaltungstopologie der vorliegenden Erfindung wird es hilfreich sein, zuerst einen gewissen mathematischen unterbau derselben detailliert darzustellen.
Ein Vektor-modulierter Träger kann folgendermaßen ausgedrückt werden:
v(t)=A(t)cos[wt+ (t)] (1)
Dabei stellt A(t) die Amplitudenmodulationsfunktion dar, während (t) die Phasenmodulation darstellt.
Unter Verwendung der komplexen Notation lautet der obige Ausdruck folgendermaßen:
V(t)=A(t) ej (t) ejwt (2)
Es ist oft nützlich, sich ein Vektor-moduliertes Signal bezüglich einer Summe einer realen und einer imaginären Komponente vorzustellen.
V(t)=[I(t)+jQ(t)] ejwt (3)
Dabei gilt:
I(t)=A(t)cos[ (t)] (4)
und
Q(t)=A(t)sin[ (t)] (5)
Ein Vektor-moduliertes Signal kann graphisch ausgedrückt werden, wie es in Fig. 1 gezeigt ist. Ein Vektor mit der Amplitude A(t) und einem Winkel (t) stellt dabei die Summe von zwei orthogonalen Vektoren I(t) und Q(t) dar. Das I-Q- Verfahren wird oft verwendet, um Vektor-modulierte Signale zu erzeugen. Zwei Signale mit einer Phasendifferenz von 90º werden erzeugt. Ihre Amplituden sind mit 1(t) bzw. mit Q(t) moduliert. Die zwei modulierten Signale werden dann zusammenaddiert, um das Endsignal zu bilden.
Ein anderer Weg des Darstellens eines Vektor-modulierten Signals besteht darin, dasselbe als die Summe von zwei Signalen mit gleicher Amplitude aber mit beliebiger Phase auszudrücken. Aus Einfachheitsgründen kann angenommen werden, daß die Signale eine Einheitsamplitude aufweisen. Das Signal
V(t)=A(t)cos[wt+ (t)] (6)
kann folgendermaßen ausgedrückt werden:
V(t)=cos[wt+ 1(t)] + cos[wt+ 2(t)] (7)
oder
V(t)=[ej 1(t) +ej 2(t)] ejwt (8)
Es kann gezeigt werden, daß 1(t) und 2(t) auf die Amplitude und Phase des Signals folgendermaßen bezogen sind:
1(t)= (t) + cos&supmin;¹[A(t)] (9)
und
2(t)= (t) - cos&supmin;¹(A(t)] (10)
Die umgekehrten Beziehungen lauten:
(t)=[ 1(t) + 2(t)]/2 (11)
und
A(t)=2cos{[ 1(t) - 2(t)]/2} (12)
Fig. 2 stellt dar, daß ein beliebiger Vektor mit einer Länge A(t) und einem Winkel (t) als Summe von zwei Vektoren mit gleicher Länge und den Phasen 1(t) und 2(t) dargestellt werden kann. Die Länge A(t) des resultierenden Vektors muß kleiner als das Doppelte der Länge der Komponentenvektoren sein. Wenn die beiden Vektoren eine Einheitsamplitude aufweisen, wie es in Fig. 2 der Fall ist, dann gilt folgende Gleichung:
A(t) ≤ 2 (13)
Unter der Annahme, daß die Komponentenvektoren eine Einheitslänge aufweisen, ist 1(t) gleich 2(t), wenn der resultierende Vektor eine Länge von 2 aufweist. Wenn A(t) reduziert ist, bewegen sich die beiden Komponenten auseinander.
Mit dem Vorhergehenden als Hintergrund kann gesehen werden, daß ein Modulationssignal mit beliebigem Betrag und beliebiger Phase zum Kombinieren von zwei Signalen unter Steuern ihrer Phasen auf eine gesteuerte Art und Weise erzeugt werden kann. Auf diesem Prinzip basiert die Vektor-Regelschleifen-Schaltungstopologie der vorliegenden Erfindung.
Die Merkmale und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden ohne weiteres aus der folgenden detaillierten Beschreibung derselben offensichtlich, welche Bezug auf die beigefügten zeichnungen nimmt:

Beschreibung der Zeichnungen

Fig. 1 ist ein Diagramm, das die Darstellung eines Vektormodulierten Signals zeigt.
Fig. 2 ist ein Diagramm, das zeigt, daß ein beliebiger Vektor in zwei Vektoren mit gleichem Betrag zerlegt werden kann.
Fig. 3 ist ein Blockdiagramm einer Vektorregelschleife gemäß einem Ausführungsbeispiel gemäß der vorliegenden Erfindung.
Fig. 4a sind graphische Darstellungen, die den Frequenzgang bis 4d der Vektorregelschleifen-Übertragungsmatrixelemente zeigt.
Fig. 5 ist ein Blockdiagramm der Vektorregelschleife von Fig. 3, das für eine Frequenztranslation angepaßt ist.
Fig. 6 ist ein Blockdiagramm der Vektorregelschleife von Fig. 3, die für eine Amplituden und/oder Phasen- Modulation angepaßt ist.
Fig. 7 ist ein Blockdiagramm der Vektorregelschleife von Fig. 3, die Klasse-C-Verstärkerstufen verwendet.

Detaillierte Beschreibung

Bezugnehmend auf Fig. 3 umfaßt die dargestellte Vektorregelschleife 10 einen ersten und einen zweiten Oszillator 12, 14, von denen jeder ein Ausgangssignal erzeugt, dessen Frequenz auf ein Signal anspricht, das an die Steuereingänge 16, 18 derselben angelegt ist. Eine Kombiniererschaltung 20 weist Eingänge 22, 24, die mit Ausgängen 26, 28 des ersten und des zweiten Oszillators 12, 14 gekoppelt sind, und einen Ausgang 30 auf, der mit einem ersten Eingang 3 einer Phasendetektorschaltung 34 und mit einem ersten Eingang 36 einer Betragsdetektorschaltung 38 gekoppelt ist. Eine Differenzschaltung 40 weist einen ersten Eingang 42, der mit einem Ausgang 44 des Phasendetektors 34 gekoppelt ist, einen zweiten Eingang 46, der mit einem Ausgang 48 des Betragsdetektors 38 gekoppelt ist, und einen Ausgang 50 auf, der mit dem Steuereingang 16 des ersten Oszillators 12 durch ein erstes Schleifenfilter 52 gekoppelt ist. Eine Summierschaltung 54 weist einen ersten Eingang 56, der mit dem Ausgang 48 des Betragsdetektors 38 gekoppelt ist, einen zweiten Eingang 58, der mit dem Ausgang 44 des Phasendetektor 34 gekoppelt ist, und einen Ausgang 60 auf, der mit dem Steuereingang 18 des zweiten Oszillators 14 durch ein zweites Schleifenfilter 62 gekoppelt ist. Jede der Detektorschaltungen 34, 38 weist ferner einen zweiten Eingang 64, 66 auf, an den ein Referenzsignal angelegt werden kann.
In seinem Betrieb ist die dargestellte Vektorregelschleife 10 zu zwei kreuzgekoppelten Phasenregelschleifen ähnlich, bei denen sowohl Betrag als auch Phase als Rückkopplungssignale verwendet werden. Das Ausgangssignal wird zum Kombinieren der Ausgabe der beiden VCO's 12, 14 in dem Spannungskombinierer 20 erzeugt. Dieses Ausgangssignal wird zu dem Eingang rückgekoppelt, wobei der Phasen- und der Betragsdetektor 34, 38 verwendet werden, um Fehlersignale zu erzeugen. Die Differenz zwischen dem Phasenfehler und dem Betragsfehler wird über das erste Schleifenfenster 52 zu dem ersten VCO 12 zugeführt. Die Summe des Phasenfehlers und des Betragsfehlers werden dem zweiten VCO 14 durch das zweite Schleifenfilter 62 zugeführt.
Wenn die Schleife verriegelt ist, werden der Phasenfehler und der Betragsfehler auf Null getrieben. Das Ausgangssignal wird dann der Phase, Frequenz und Amplitude des Eingangssignals folgen.
Der Betrieb bestimmter im vorhergehenden genannter Schaltungselemente wird nachfolgend detaillierter untersucht.

Phasendetektor 34:

Der Betrieb des Phasendetektors 34 ist durch folgende Gleichung charakterisiert:
Vaus=Kd( i- o)=Kd err (14)
Dabei sind i (i = input = Eingabe) und o (o = output = Ausgabe) Phasen des Eingangs- bzw. Ausgangssignales.

Betragsdetektor 38:

Der Betrieb des Betragsdetektors 38 ist durch folgende Gleichung charakterisiert:
Vaus=Km(Mi-Mo)=KmMerr (15)
Dabei sind Mi und Mo (M = Magnitude = Betrag) die Beträge des Eingangs- bzw. Ausgangssignals.

Schleifenfilter 52, 62:

Die Elemente 52, 62 stellen beliebige Schleifenfilterblöcke dar. Diese Blöcke können verwendet werden, um die Dynamik der VLL anzupassen und die Bandbreite und die Einschwingzeit, usw., zu beeinflussen. Sie werden in der folgenden Diskussion als beliebige Übertragungsfunktionen F&sub1;(S) und F&sub2;(S) behandelt.

Oszillatoren 12, 14:

Der Betrieb jedes Oszillators (hier spannungs-gesteuerte Oszillatoren) ist durch die folgenden Gleichungen charakterisiert:
w1=Kv1 Vin (16)
1(S)=Kv1 Vin/S (17) (17)
und
w&sub2;=Kv&sub2; Vin (18)
2(S)=Kv2 Vin/S (19)
Dabei sind Kv1 und Kv2 die Spannung zu-Frequenz-Umwandlungskonstanten der beiden VCO's.
Die Phasen an den Ausgängen des VCO's können in Matrixform als Funktion der Signale an dem Eingang in die Schleifenfilter ausgedrückt werden:

Kombinierer 20:

Aus Einfachheitsgründen wird davon ausgegangen, daß die Ausgaben der beiden VCO's eine Einheitsamplitude aufweisen. Das Signal an dem Ausgang des Kombinierers hängt von den Phasen der beiden VCO's ab.
o=( 1 + 2)/2
Mo= 2cos [ &sub1; - &sub2;)/2] (22)
Der Ausdruck für den Ausgangsbetrag kann linearisiert werden, indem die partiellen Ableitungen von Mo bezüglich 1 und 2 genommen werden.
Für Werte von M&sub0; « 2, A=1, kann der Kombinierer 20 durch folgende Matrix dargestellt werden:

Differenzschaltung 40; Summiererschaltung 54:

Die Signale an dem Eingang in die Schleifenfilter 52, 62 lauten folgendermaßen:
b1=Kd err - KmMerr (26)
b2=Kd err + KmMerr (27)
Diese können in Matrixform folgendermaßen dargestellt werden:
Die Übertragungsmatrix in
oder
GCS) lautet, wenn sie erweitert wird, folgendermaßen:
Die Rückkopplungsgleichung in Matrixform kann folgendermaßen geschrieben werden:
Vo = [I + G(S)]-1 G(S) Vi (32)
Dabei ist I die Einheitsrnatrix, wobei Vo und Vi der Eingangs- bzw. der Ausgangsvektor sind.
Die Lösung der obigen Matrixgleichung ergibt folgende Gleichung:
Dabei gilt:
Es ist lehrreich, anzumerken, daß die beiden Wege symmetrisch und die Kreuzterme t&sub1;&sub2; und t&sub2;&sub1; Null sind, wenn F2(S)Kv2 = F1(S)Kv1 gilt. Dies bedeutet, daß der Ausgangsbetrag nur von dem Eingangsbetrag abhängt, während die Ausgangsphase lediglich von der Eingangsphase abhängt. Selbst wenn eine vollständige Symmetrie nicht erreicht wird, ist eine gute Symmetrie wünschenswert, da dieselbe die Auswirkungen des Betrags auf die Phase oder der Phase auf den Betrag minimiert.
Es sollte ebenfalls angemerkt werden, daß die Abhängigkeiten des Ausgangsbetrages von dem Eingangsbetrag und der Ausgangsphase von der Eingangsphase Tiefpaßfunktionen sind, während die Abhängigkeit der Ausgangsphase von dem Eingangsbetrag und des Ausgangsbetrags von der Eingangsphase Bandpaßfunktionen sind. Die maximale Verstärkung der Bandpaßfunktion wird 0, wenn die beiden Wege in den Schleifen vollständig angepaßt sind. Bei niederen Modulationsfrequenzen wird die Ausgangsphase gleich der Eingangsphase und der Ausgangsbetrag gleich dem Eingangsbetrag sein. Diese Beziehungen sind in den Graphen der Fig. 4A-4D gezeigt.
Die Tatsache, daß die Phase und die Amplitude der Ausgabe gleich der Phase und der Amplitude der Eingabe sind, macht die VLL in einer Vielzahl von Anwendungen nützlich, von denen nachfolgend ein paar detailliert beschrieben sind.
Eine erste beispielhafte Anwendung der VLL ist als ein Frequenztranslator, wie z.B. einer, der verwendet werden kann, um Hochfrequenzsignale zu höheren Frequenzen umzusetzen, die eine beliebige Modulation, d.h. eine Vektormodulation aufweisen. Bezugnehmend auf Fig. 5 wird die Ausgabe des VLL an einen Mischer 68 angelegt, an dem ebenfalls ein Lokaloszillatorsignal angelegt ist. Ein Tiefpaßfilter 70 wird verwendet, um alle unerwünschten Mischerprodukte zu beseitigen. Die Ausgabe des Filters 80 wird dann mit dem Eingangssignal verglichen, wobei ein Amplituden- und ein Phasenfehlersignal erzeugt werden, wie vorher beschrieben wurde. Wenn eine Verriegelung vorhanden ist, wird die Frequenz des VLL-Ausgangssignals gleich der Summe der Frequenzen des Lokaloszillators und des Eingangssignals sein. Jede Modulation, die in dem Eingangssignal vorhanden ist, wird auch in dem Ausgangssignal vorhanden sein.
Eine zweite beispielhafte Anwendung der dargestellten VLL ist ein Phasen- und/oder Betragsmodulator (d.h. ein Vektormodulator). Das Modulationssignal wird zuerst in eine Phasenkomponente und in eine Betragskomponente zerlegt. Die Phasenkomponente wird durch eine Summiererschaltung 72 nach dem Phasendetektor 74 zu dem Phasenfehler addiert. Die Betragskomponente wird zu dem Betragsfehler durch eine Summiererschaltung 74 an dem Ausgang des Betragsdetektors 38 summiert. Die Frequenz des Ausgangssignals wird gleich der des Eingangssignals sein, dasselbe wird jedoch gemäß der Amplitudenmodulations- und der Phasenmodulations-Eingabe moduliert sein.
Eine dritte beispielhafte Anwendung der dargestellten VLL ist ein HF-Leistungsverstärker.
Signale mit beliebiger Modulation benötigen lineare Verstärker, um die Signalreinheit beizubehalten. Die lineare Verstärkung ist jedoch aufgrund der sehr niedrigen Wirkungsgrade linearer Verstärkerschaltungen unerwünscht. Die VLL kann verwendet werden, um eine lineare Verstärkung von Bandpaßsignalen zu erreichen, wo nur nichtlineare Leistungsverstärker verwendet werden.
Bezugnehmend auf Fig. 7 wird die Ausgabe jedes VCO 12, 14 in einen identischen nichtlinearen Leistungsverstärker 76, 78 eingespeist. Die Ausgaben der Leistungsverstärker werden dann in dem Kombinierer 20 zusammenaddiert. Die Ausgabe des Kombinierers wird zu der Last (typischerweise eine Antenne) eines Verstärkers durch ein Filter 82 gesendet, das unerwünschte spektrale Komponenten unterdrückt. Ein Anteil des Signals wird dann durch einen Dämpfer 80 gedämpft und mit dem Eingangssignal verglichen, wodurch sowohl ein Phasenfehler als auch ein Amplitudenfehler erzeugt werden. Wieder werden diese beiden Fehler auf Null gebracht. Die Ausgabe ist dann eine genaue Reproduktion des Eingangssignals. Die verstärkung des Systems ist das Reziproke der Dämpfung.
Nach der Beschreibung und Darstellung der Prinzipien der Erfindung bezugnehmend auf ein darstellendes Ausführungsbeispiel ist es offensichtlich, daß die Erfindung in Anordnung und Detail modifiziert werden kann, ohne von derartigen Prinzipien abzuweichen. Wo die Erfindung bezugnehmend auf Schaltungen, die spannungsgesteuerte Oszillatoren verwenden, beschrieben worden ist, ist es offensichtlich, daß die Erfindung mit irgendwelche anderen Signalquellen ausgeführt werden kann, die auf Steuersignale ansprechen. Obwohl die Erfindung bezugnehmend auf ein Paar von Summierer/Differenz-Schaltungen veranschaulicht wurde, die die Ausgangssignale von dem Phasen- bzw. Betragsdetektor kombinieren und die VCOs derselben steuern, ist es jedoch offensichtlich, daß auf ähnliche Weise eine Vielzahl anderer Schaltungsblöcke statt dieser Elemente verwendet werden kann. Derartige andere Schaltungsblöcke können Ausgangssteuersignale gemäß einer Vielzahl unterschiedlicher Matrixübertragungsfunktionen aus dem Phasenfehler- und dem Betragsfehler-Eingangssignal erzeugen, von denen lediglich eine einzige darstellende Matrixübertragungsfunktion veranschauchlicht worden ist.
Obwohl die Erfindung bezugnehmend auf VCOs, die Ausgangssignale mit gleichen Amplituden schaffen, beschrieben worden ist, ist es ebenfalls offensichtlich, daß dies nicht unbedingt der Fall sein muß. Obwohl VCOs mit unterschiedlichen Ausgangsamplituden normalerweise kombiniert werden können, um ein Ausgangssignal mit einer Nullverstärkung zu schaffen (da die Anforderung von gleich und entgegengesetzt nicht erfüllt werden kann) ist dies eine Begrenzung, die in bestimmten Ausführungsbeispielen der Erfindung nichts ausmacht. In noch anderen Fällen ist es wünschenswert, eine Gleichmachungsschaltung zwischen zumindest einem VCO-Ausgang und der Kombiniererschaltung zu schaffen, derart, daß die Signalamplituden vor dem Kombinieren genau angepaßt werden können.

Claims

1. Eine Vorrichtung (10) mit folgenden Merkmalen:

einem ersten und einem zweiten Oszillator (12,14), wobei die Frequenz jedes Oszillators auf ein Signal anspricht, das an einen Steuereingang (16,18) derselben angelegt ist;

einer Kombiniererschaltung (20) mit Eingängen (22,24), die mit Ausgängen (26,28) des ersten und des zweiten Oszillators gekoppelt sind;

einem Referenzsignaleingangsanschluß; und

einem Phasen- und einem Amplitudendetektor (34,38), von denen jeder einen ersten Eingang (32,36), der mit einem Ausgang der Kombiniererschaltung gekoppelt ist, und einen zweiten Eingang (64,66) aufweist, der mit dem Referenzsignaleingangsanschluß gekoppelt ist, wobei jeder Detektor einen Ausgang (44,48) aufweist;

gekennzeichnet durch

einen ersten Schaltungsblock (40) mit einem ersten Eingang (42), der mit dem Phasendetektorausgang gekoppelt ist, und mit einem zweiten Eingang (46), der mit dem Amplitudendetektorausgang gekoppelt ist, wobei der erste Schaltungsblock einen Ausgang aufweist, der mit dem Steuereingang (16) des ersten Oszillators (12) gekoppelt ist, wobei der erste Schaltungsblock auf eine erste Art und Weise das Phasendetektorausgangssignal und das Amplitudendetektor-Ausgangssignal kombiniert; und

einen zweiten Schaltungsblock (54) mit einem ersten Eingang (58), der mit dem Phasendetektorausgang gekoppelt ist, und mit einem zweiten Eingang (56), der mit dem Amplitudendetektorausgang gekoppelt ist, wobei der zweite Schaltungsblock einen Ausgang aufweist, der mit dem Steuereingang (18) des zweiten Oszillators (14) gekoppelt ist, und wobei der zweite Schaltungsblock auf eine zweite Art und Weise das Phasendetektorausgangssignal und das Amplitudendetektorausgangssignal kombiniert.

2. Die Vorrichtung gemäß Anspruch 1, bei der

der Phasendetektor (34) ein Signal erzeugt, das auf einen Unterschied zwischen den Signalen, die an den ersten (32) und an den zweiten (64) Eingang desselben angelegt werden, bezogen ist;

der Amplitudendetektor (38) ein Signal erzeugt, das auf einen Unterschied zwischen den Signalen bezogen ist, die an den ersten (36) und an den zweiten (66) Eingang desselben angelegt sind;

der erste Schaltungsblock eine Differenzschaltung (40) zum Erzeugen eins Ausgangssignals, das auf eine Differenz zwischen den Signalen, die an den ersten und den zweiten Eingang (42,46) desselben angelegt sind, bezogen ist;

der zweite Schaltungsblock eine Summiererschaltung (54) zum Erzeugen eins Ausgangssignals, das auf eine Summe zwischen den Signalen, die an den ersten und an den zweiten Eingang (58,56) desselben angelegt sind, bezogen ist.

3. Die Vorrichtung gemäß Anspruch 1, bei der der erste und der zweite Oszillator Ausgangssignale mit gleicher Amplitude schaffen.

4. Die Vorrichtung gemäß Anspruch 1, welche ferner einen Mischer (68) mit einem ersten Eingang, der mit dem Ausgang der Kombiniererschaltung (20) gekoppelt ist, mit einem zweiten Eingang, der mit einer Quelle von Lokaloszillatorsignalen gekoppelt ist, und mit einem Ausgang aufweist, der mit den ersten Eingängen (32,36) des Phasen- und des Amplitudendetektors gekoppelt ist.

5. Die Vorrichtung gemäß Anspruch 1, welche ferner eine Phasenmodulatorschaltung (72) mit einem Eingang, der mit dem Ausgang des Phasendetektors (34) gekoppelt ist, und mit einem Ausgang aufweist, der mit dem ersten Eingang (42) des ersten Schaltungsblocks (40) gekoppelt ist, wobei die Phasenmodulatorschaltung ferner einen zweiten Eingang aufweist, der mit einer Quelle eines Phasenmodulationssignals gekoppelt ist.

6. Die Vorrichtung gemäß Anspruch 1, welche ferner eine Amplitudenmodulatorschaltung (74) mit einem Eingang, der mit dem Ausgang des Amplitudendetektors (38) gekoppelt ist, und mit einem Ausgang aufweist, der mit dem ersten Eingang (56) des zweiten Schaltungsblocks (54) gekoppelt ist, wobei die Amplitudenmodulatorschaltung einen zweiten Eingang aufweist, der mit einer Quelle eines Amplitudenmodulationssignals gekoppelt ist.

7. Die Vorrichtung gemäß Anspruch 1, welche ferner einen ersten und einen zweiten nichtlinearen Verstärker (76,78) aufweist, die jeweils zwischen den Ausgängen des ersten und des zweiten Oszillators (12,14) und zwischen den jeweiligen Eingängen der Kombiniererschaltung (20) positioniert sind.

8. Ein Verfahren zur Signalerzeugung, mit folgenden Schritten:

Bereitstellen eines Eingangssignals;

Erzeugen eines ersten und eines zweiten Oszillatorausgangssignals, die auf das erste und das zweite Oszillatorsteuersignal ansprechen;

Kombinieren des ersten und des zweiten Oszillatorausgangssignals, um ein kombiniertes Ausgangssignal zu ergeben;

Vergleichen der Phase und des Betrags des kombinierten Ausgangssignals mit denen des Eingangssignals und Erzeugen eines Phasen- und eines Betragsfehlersignals, das denselben entspricht;

gekennzeichnet durch folgende Schritte:

Kombinieren des Phasen- und des Betragsfehlersignals auf eine erste Art und Weise, um das erste Oszillatorsteuersignal zu erzeugen; und

Kombinieren des Phasen- und des Betragsfehlersignals auf eine zweite Art und Weise, die von der ersten unterschiedlich ist, um das zweite Oszillatorsteuersignal zu erzeugen.

9. Das Verfahren gemäß Anspruch 8, bei dem

die erste Art und Weise des Kombinierens des Phasen- und des Betragssteuersignals das Erzeugen eines Summensignals, das denselben entspricht, aufweist; und

die zweite Art und Weise des Kombinierens des Phasenund des Betragssteuersignals das Erzeugen eines Differenzsignals, das denselben entspricht, aufweist.