DE4130396A1 - Hydraulikzufuehranordnung zur verwendung bei aktiven aufhaengungen in kraftfahrzeugen oder dergleichen - Google Patents
Hydraulikzufuehranordnung zur verwendung bei aktiven aufhaengungen in kraftfahrzeugen oder dergleichenInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung bezieht sich allgemein auf eine
hydrauliche Druckfluidquelle und speziell auf eine solche,
die speziell zur Verwendung bei aktiven Aufhängungen für die
Beeinflussung von Fahrzeugroll- und Neigungsbewegungen
geeignet ist.
Die JP-A-63-2 51 313 beschreibt eine Anordnung, bei der eine
Pumpe mit variabler Verdrängung wirkungsmäßig mit einer
Drehenergiequelle, beispielsweise einem Motor
(Brennkraftmaschine) eines Fahrzeugs, verbunden ist, und der
Ausgang der Pumpe ist mit einer aktiven Fahrzeugaufhängung
verbunden. Bei dieser Anordnung werden Vertikal-, Quer- und
Vor/Rückbeschleunigungen dazu verwendet, Änderungen der
Fahrzeugneigung zu ermitteln. Wenn die Änderung der Neigung
eine vorbestimmte Größe überschreitet, wird die Abgabemenge
der Pumpe über einen Pegel erhöht, der Einsatz findet, wenn
das Fahrzeug stationär ist, und das Hydraulikfluid wird
einem Zylinder zugeführt, der wirkungsmäßig zwischen den
gefederten und ungefederten Komponenten der
Fahrzeugaufhängung angeordnet ist.
Diese Anordnung weist jedoch das Problem auf, daß, obgleich
vorteilhaft von der Tatsache Gebrauch gemacht wird, daß die
im stationären Zustand des Fahrzeugs verbrauchte Energie
geringer ist als jene, die beim Fahren erforderlich ist, die
Abgabemenge der Pumpe stets in Abhängigkeit von größeren
Änderungen der Fahrzeugneigung gesteigert wird. Da die
Pumpenabgabe auf der hohen Seite während schneller als auch
langsamer Abläufe gesteuert wird, wird die Pumpenlast in
unerwünschter Weise in einer Anzahl von Betriebsarten
gesteigert, wenn dies in Wirklichkeit nicht notwendig ist,
was zu einem nachteiligen Einfluß auf den
Kraftstoffverbrauch des Fahrzeugs führt.
Wenn beispielsweise das Fahrzeug mit sehr niedrigen
Geschwindigkeiten auf einer welligen Straße fährt und die
Relativverstellung zwischen dem Chassis und den Rädern einen
relativ großen Wert annimmt, zeigt der Zeitrahmen, in dem
diese Verstellung auftritt, ein sehr niedriges Verhältnis,
und eine korrigierende Beeinflussung der Pumpenverdrängung
ist nicht notwendig und führt nur zu einer
Kraftstoffverschwendung.
Es ist ein Ziel der vorliegenden Erfindung, ein
Pumpensteuersystem anzugeben, das die Pumpenleistung
vermindert, indem die Betriebsartsteigung gesperrt wird,
wenn die Fahrgeschwindigkeit unter einem vorbestimmten Wert
liegt.
Dieses Ziel wird durch eine Anordnung erreicht, bei der eine
Pumpensteuereinheit die Fahrgeschwindigkeit überwacht und
eine Steigerung der Pumpenabgabe über einen Grundschätzwert
sperrt, wenn die Fahrgeschwindigkeit unter einem
vorbestimmten Wert liegt. Wenn die Geschwindigkeit unter den
Grenzwert fällt, während die Pumpenabgabe über den
Grundschätzwert gesteigert worden ist, wird die
augenblickliche Betriebsart für eine gegebene Zeitdauer
aufrechterhalten, bevor die Rückführung auf den
Grundschätzwert ausgeführt wird.
Eine erste Lösung gemäß der Erfindung ist Gegenstand des
Anspruchs 1. Eine zweite Lösung gemäß der Erfindung ist
Gegenstand des Anspruchs 4, und eine dritte Lösung gemäß der
Erfindung ist Gegenstand des Anspruchs 5.
Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf die
Zeichnungen näher erläutert.
Es zeigt
Fig. 1 ein Blockdiagramm des Konzepts, auf dem die Erfindung
basiert;
Fig. 2 eine schematische Darstellung einer
Hydraulikfluidzuführanordnung, kombiniert mit einem aktiven
Kraftfahrzeugaufhängungssystem gemäß einer ersten
Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 3 eine Schnittdarstellung eines Druckregelventils, das
in der aktiven Aufhängung verwendet wird;
Fig. 4 eine graphische Darstellung der
Betriebscharakteristik des Regelventils nach Fig. 3;
Fig. 5 eine graphische Darstellung eines Steuerprinzips, das
bei der ersten Ausführungsform der Erfindung verwendet wird;
Fig. 6 ein Blockdiagramm des Konzepts einer Steuerschaltung,
die gemäß der ersten Ausführungsform der Erfindung Einsatz
findet;
Fig. 7 und 8 Flußdiagramme der Schritte, die bei
Steuerroutinen ausgeführt werden, die die Erfindung
kennzeichnen;
Fig. 9 eine graphische Darstellung der Änderungen des
Aufhängungshubes, die über der Zeit auftreten können, und
die Art, in der die Steuerzeitpunkte eingestellt werden;
Fig. 10 eine schematische Darstellung einer
Hydraulikfluidzuführanordnung, kombiniert mit einer aktiven
Kraftfahrzeugaufhängung in Übereinstimmung mit einer zweiten
Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 11 einen Ausschnitt aus der Anordnung nach Fig. 10, die
Unterschiede zur Fig. 2 zeigend;
Fig. 12 eine Betriebsartsteuerungsdarstellung bezüglich der
zweiten Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 13 und 14 Flußdiagramme von Routinen, durch die die
Betriebsarteinstellung und -steuerung gemäß der zweiten
Ausführungsform der Erfindung ausgeführt wird;
Fig. 15 und 16 Flußdiagramme von Routinen, mit denen die
Betriebsarteinstellung ud -steuerung gemäß einer dritten
Ausführungsform der Erfindung ausgeführt wird;
Fig. 17 eine graphische Darstellung der
Betriebsartsteuerung, die bei der dritten Ausführungsform
der Erfindung Einsatz findet;
Fig. 18 ein Blockschaltbild des Konzeptes einer
Steuerschaltung, die gemäß einer vierten Ausführungsform der
Erfindung Einsatz findet;
Fig. 19 ein Flußdiagramm, das Betriebsabläufe bei der
vierten Ausführungsform zeigt, und
Fig. 20 und 21 graphische Darstellungen der Verhältnisse
zwischen Verstärkungsvariablen β1 und β2 und dem Absolutwert
der Querbeschleunigung.
Die Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung werden in
Kombination mit einer aktiven Fahrzeugaufhängung
beschrieben, die die Ausgänge von Vorwärts-, Quer- und
Vertikalbeschleunigungsmessern verwenden, um den Druck zu
beeinflussen, der den Hydraulikzylindern einer
Fahrzeugaufhängung derart zugeführt wird, daß ein Neigen,
Rollen und dergl. des Fahrzeugs gedämpft oder vermieden wird.
Wie in Fig. 2 gezeigt, ist ein Fahrzeugchassis 2 mit
Laufrädern 4 über eine aktive Aufhängungsanordnung 6
verbunden, die von einer hydraulischen Druckfluidquelle 8
versorgt wird. Von den mehreren Radaufhängungen eines
Fahrzeugs ist aus Vereinfachungsgründen nur eine einzige
dargestellt.
Jede dieser aktiven Aufhängungen 6 enthält einen
Hydraulikzylinder 10 und ein Drucksteuerventil 12, während
sie einen Neigungssteuerkreis 18 und eine
Beschleunigungsmesseranordnung 19 teilen. Der
Hydraulikzylinder 10 enthält ein Zylinderrohr 10a, das mit
dem Fahrzeugchassis verbunden ist, und eine Kolbenstange
10b, die mit der Achse des Rades 4 verbunden ist. Am anderen
Ende der Kolbenstange 10b ist ein Kolben 10c befestigt, der
in dem Zylinderrohr 10a verschiebbar geführt ist, so daß er
darin eine Druckkammer L variablen Volumens begrenzt. Diese
Druckkammer L ist über eine Leitung 11 mit einem
Drucksteuerventil 12 verbunden. Dieses Ventil hat Kanäle
12i, 12o und 12c. Der erste Kanal 12i ist mit einer Pumpe
verbunden, der Kanal 12c ist mit der Druckkammer L über die
Leitung 11 verbunden, und der Kanal 12o ist ein Ablaßkanal.
Ein Beispiel des Drucksteuerventils 12 ist in Fig. 3
gezeigt. Man erkennt, daß dieses Ventil ein zylindrisches
Gehäuse 13 eine Elektromagnetvorrichtung 14 ist, die
fest, vorzugsweise im wesentlichen integral mit dem Gehäuse
verbunden ist. Der Mittenabschnitt des Gehäuses ist mit
einer axialen Bohrung 13A versehen, in der sich ein
Hauptventilschieber 15 und ein Rückschlagventilelement 16
befinden. Die axialen Enden des Ventilschiebers 15 sind
einer Pilotdruckkammer FU und einer Rückführkammer FL
ausgesetzt. Rückstellfedern 17A und 17B sind jeweils in
diesen Kammern angeordnet.
Es sei angemerkt, daß eine feste Öffnung 13Aa der
Pilotdruckkammer FU zugeordnet ist. Der Hauptventilschieber
15 ist mit ersten und zweiten Stegen 15a und 15b versehen,
die zwischen sich eine Drucksteuerkammer 15c ausbilden. Das
Ventilgehäuse 13 ist mit einem Zuführkanal 12f, einen
Ablaßkanal 12r und dem zuvor erwähnten Druckauslaßkanal 12o
versehen. Ein Ventilsitz 13B ist in dem Gehäuse 13
ausgebildet, und das Rückschlagventilelement 16 ist mit dem
Ventilsitz 13B in Berührung bringbar, um eine variable
Öffnung 13Ba zu bilden. Der Ventilsitz 13B ist so
angeordnet, daß er mit der festen Öffnung 13Aa so
zusammenwirkt, daß eine Druckkammer C gebildet wird, die
ständig in Fluidverbindung mit der Rückführkammer FU ist.
Der Zuführkanal 12s steht mit der Druckkammer C über einen
Übertragungskanal 13s in Verbindung, während der Ablaßkanal
13R mit der Rückschlagventilseite des Ventilsitzes 13B über
einen Übertragungskanal 13t in Verbindung steht. Außerdem
ist der Auslaßkanal 12o in Fluidverbindung mit der
Rückführkammer FL mittels einer sich axial erstreckenden
Übertragungskanalanordnung 15f, die in dem Körper des
Hauptventilschiebers 15 ausgebildet ist.
Die Elektromagnetanordnung hat einen Anker 14A, der von
einer Elektromagnetspule 14B bewegt wird. In Abhängigkeit
von der Größe der Erregung der Spule 14B wird der Anker 14A
derart bewegt, daß er das Rückschlagventilelement 16 gegen
den Ventilsitz 13B schiebt und somit die Menge des
Hydraulikfluides verändert, die aus der Kammer C ausströmt
und in Richtung auf den Ablaßkanal 12R strömen kann, und
ermöglicht somit, daß der in der Pilotkammer FU wirksame
Druck beeinflußt wird.
In Abhängigkeit von der Größe der Kraft, die von dem
Elektromagnet 14 erzeugt wird, und der sich daraus
ergebenden Verstellung des Rückschlagventilelements 16
können die in den Kammern FL und FU herrschenden Drücke
derart gesteuert werden, daß der Hauptventilschieber 15 in
Positionen bewegt werden kann, in denen die Verbindung
zwischen dem Zuführkanal 12s, dem Auslaßkanal 12o und dem
Ablaßkanal 12r selektiv verändert/unterbrochen werden
können. Das heißt, wenn der Druck in den Kammern FL und FU
verändert wird, kann die Druckmodulationswirkung des
Schiebers 15 in einem Ausmaß beeinflußt werden, daß der im
Auslaßkanal 12c herrschende Druck in der graphisch in Fig. 3
beschriebenen Weise verändert wird.
Bei dieser Anordnung sind Beschleunigungsmesser 19A, 19B und
19C vorhanden, die Signale YG, XG und ZG abgeben, die für
die Quer-, Vor/Rück- und Vertikalbeschleunigungen
kennzeichnend sind. Diese G-Signale werden einer
Fahrzeugneigungssteuerschaltung 18 zugeführt, wo sie mit
vorbestimmten Verstärkungen (z. B. K1 in Fig. 3) modifiziert
werden in einer Weise, daß Roll-, Neigungs- und
Stoßbewegungen gedämpft werden, indem die geeigneten Drücke
bestimmt werden, die den den Aufhängungen zugeordneten
Hydraulikzylindern zuzuführen sind, und geeignete
Elektromagneterregungssignale abgegeben werden.
Es ist hier anzumerken, daß in Fig. 2 das Bezugszeichen 22
eine Schraubenfeder bezeichnet, die wirkungsmäßig zwischen
dem Fahrzeugchassis 2 und der Achse des Rades 4 angeordnet
ist, während mit 24 und 26 ein Steuerventil und ein
Drucksammler bezeichnet sind, die wichtige Bestandteile der
Aufhängung darstellen.
Die hydraulische Druckfluidquelle 8 enthält einen Tank- oder
Vorratsbehälter 30, eine Einlaßleitung 32, die zu den
Einlaßkanälen einer Pumpenanordnung 34 führt. In diesem
Beispiel ist die Pumpenanordnung 34 in Abtriebsverbindung
mit der Maschine 36 des Fahrzeugs über eine Antriebswelle
36A. Bei diesem Beispiel enthält die Pumpenanordnung erste
und zweite Pumpen 34A und 34B mit jeweils mehreren
Zylindern und Kolben. Die erste Pumpe 34A hat dabei eine
größere Verdrängung als die zweite Pumpe 34B.
Die Ausgangscharakteristik der Pumpenanordnung ist graphisch
in Fig. 5 gezeigt. Wenn die Anforderung an
Hydraulikdruckfluid niedrig ist, wie beispielsweise, wenn das
Fahrzeug im Stillstand ist oder die Fahrzeugneigung nur
geringe Änderungen erfährt, wie es beispielsweise der Fall
ist, wenn man auf gerader Linie auf einer glatten Straße
fährt, dann wird der Ausgang Q1 oder Pumpe 34B verwendet,
während im Falle, daß die Anforderung nach Hydraulikfluid
steigt, der Ausgang Q2 der größeren Pumpe 34A verwendet
wird.
Der Auslaßkanal der ersten Pumpe 34A steht mit einer ersten
Zuführleitung 38a in Verbindung. Diese Leitung führt zum
Zuführkanal 12s eines jeden Drucksteuerventils 12 über erste
und zweite Rückschlagventile 39A und 39B. Die Ablaßkanäle
12r eines jeden Ventils stehen mit einer Ablaßleitung 40 in
Verbindung. Ein Rückschlagventil 41 ist in dieser Leitung
angeordnet und spricht auf einen Pilotdruck derart an, daß
die Ablaßleitung 40 in Abhängigkeit vom Zustand PPPN
verschlossen und unterbrochen wird, wobei PP den Pilotdruck
und PN den gegenwärtig verwendeten Druck bezeichnen.
Die zweite Pumpe 34B ist derart angeordnet, daß ihr
Ablaßkanal mit einer zweiten Zuführleitung 38B in Verbindung
steht, in der ein zweites Rückschlagventil 39C angeordnet
ist. Diese Leitung 38B ist mit der ersten Leitung 38A an
einer Stelle zwischen den zwei Rückschlagventilen 39A und
39B verbunden.
Die hydraulische Druckfluidquelle 8 enthält ferner ein
elektromagnetisches Umschaltventil 42 mit zwei Positionen
und drei Kanälen und einer Rückstellfeder. Dieses Ventil hat
einen ersten Kanal 42a, der mit der ersten Ablaßleitung 44
in Verbindung ist, einen zweiten Kanal 42b, der mit der
zweiten Ablaßleitung 46 in Verbindung ist, und einen dritten
Ablaßkanal 42c, der mit einer dritten Ablaßleitung 48 in
Verbindung ist, die zu einem Behälter 30 führt.
Eine Ablaßsteuerschaltung 50 ist mit dem Elektromagnetventil
42 verbunden und gibt Ein/Aus-Betriebsartsteuersignale CS an
einen zugeordneten Elektromagneten (ohne Bezugszeichen) ab.
Wenn CS AUS ist, dann nimmt der Ventilschieber des
Elektromagnetventils 42 eine Position ein, in der der Kanal
42a in Verbindung mit dem Kanal 42c ist und der Kanal 42b
gesperrt ist. Dieses bringt die Leitungen 44 und 48 in
Verbindung und läßt den Ausgang der größeren Pumpe 34 ab.
Wenn andererseits CS EIN ist, wird der Ventilschieber in
eine Position bewegt, in der der Kanal 42b in Verbindung mit
dem Kanal 42c ist und der Kanal 42a gesperrt ist. Dies
bringt die Leitungen 46 und 48 in Verbindung und erlaubt,
den Ausgang der kleineren Pumpe 34b abzulassen.
Ein Sammler 52 relativ großer Kapazität steht mit der ersten
Leitung 38a an einer Stelle stromabwärts des zweiten
Rückschlagventils 39B in Verbindung.
Ein Entlastungsventil 53, da sich öffnet, wenn der
Leitungsdruck einen vorbestimmten Pegel überschreitet,
steht mit der ersten Zuführleitung 38a an einer Stelle
zwischen den ersten und zweiten Rückschlagventilen 39A und
39B und stromabwärts der Stelle, an der die zweite
Zuführleitung 38b in die erste einmündet, in Verbindung.
Dieses Entlastungsventil öffnet sich in die Ablaß
leitung 40.
Ein Fahrgeschwindigkeitssensor 54, ein Pumpendrehzahlsensor
56, ein Temperatursensor 57 und vordere linke und rechte
Hubsensoren 58 FL und 58 FR, die den Aufhängungen der
vorderen linken und rechten Räder zugeordnet sind, geben
Eingangsdaten in die Auslaßsteuerventilschaltung 50. In
diesem Falle spricht der Pumpendrehzahlsensor 56 auf die
Drehzahl der Pumpenantriebswelle an und erzeugt ein
entsprechendes elektrisches Impulssignal N. Dieser Sensor
kann die Form eines magnetischen oder optischen Sensors
haben, der einen Impulszug mit einer Frequenz erzeugt, die
mit der Drehzahl zunimmt. Die Hubsensoren können die Form
von Potentiometern haben und geben entsprechende
Verstellsignale XL und XR ab.
Wie schematisch in Fig. 6 gezeigt, werden die Ausgänge XL
und XR der Hubsensoren 58 FL und 58 FR einer Filterung in
Bandpaßfiltern 66 und 68 und dann einer Integration in
Integratoren 70 und 72 unterworfen. Die Ausgänge QL und QR
der Integratoren 70 und 72 (die für die Strömungsmengen
kennzeichnend sind) werden zusammen mit einem Signal Qo, das
für die erforderliche Minimumströmung kennzeichnend ist und
von einer Pilotströmungsbestimmungssektion 74 erzeugt wird,
einem Addierer 76 zugeführt. Der Ausgang QA des Addierers
repräsentiert eine Basis- oder Standardschätzung der
Gesamthydraulikfluidmenge, die im Hinblick auf die
augenblicklichen Betriebsbedingungen erforderlich wird. Das
Signal QA wird in einer Betriebsartbestimmungsschaltung 78
in Kombination mit dem Pumpendrehzahlsignal N und dem
Fahrgeschwindigkeitssignal V dazu verwendet, die
erforderliche Ventilbetriebsart zu bestimmen, damit die
geeignete Menge Hydraulikfluid freigegeben wird. In
Abhängigkeit vom Ergebnis dieser Entscheidung werden
geeignete Steuersignale SL an Treiberschaltungen 80
abgegeben, die das CS-Signal veranlassen, den erforderlichen
Pegel anzunehmen.
Die Bandpaßfilter 66 und 68 sind derart eingerichtet, daß
die untere Grenzfrequenz fL auf einen Wert eingestellt ist
(z. B. 0,5 Hz), der es erlaubt, die Hubänderung aufgrund
Fahrzeughöhennachstellung auszuschließen; die obere
Grenzfrequenz ist hingegen auf einen Wert eingestellt (z. B.
6 Hz), der es erlaubt, die Hubänderung bei
Feder-Subresonanzfrequenzen auszuschalten.
Die Integratoren 70 und 72 bearbeiten die Eingangssignale in
Übereinstimmung mit der nachfolgenden Gleichung:
d. h. die Hubänderung wird über eine Periode T (z. B.
2 Sekunden) integriert, so daß die Hydraulikfluidmenge, die an
jeden Zylinder ausgegeben werden muß, auf der Grundlage der
Gesamthubmenge bestimmt werden kann:
[ 1/T · ∫ | x | dt ]
In der obigen Gleichung bezeichnet K die
Hydraulikzylinderdruckaufnahmeflächenverstärkung.
Es sei in Verbindung mit der ermittelten Relativbewegung,
die zwischen dem Chassis und den Radachsen stattfindet,
angemerkt, daß die Bewegung sowohl eine Zusammenziehung als
auch eine Ausdehnung einschließt. Man erkennt jedoch, daß es
nur während einer Ausdehnung notwendig ist, Hydraulikfluid
unter Druck von der Pumpenanordnung einzuleiten. Während der
Zusammenziehung wird Hydraulikfluid aus den Zylindern
abgelassen und erfordert somit keine Zuführung von
Hydraulikfluid zu den Zylindern. Da dieselbe Situation für
die Hinterräder gilt, kann der Gesamthub, wie er unter
Verwendung der obigen Gleichung (1) abgeleitet wurde, als
kennzeichnend für die Gesamthubanforderung für alle vier
Räder genommen werden.
Die Ableitung der Pilotströmungsmenge, die in der
Pilotströmungsbestimmungssektion 74 durchgeführt wird, ist
derart, daß ein Wert Qo erzeugt wird, der eine Größe hat,
daß das Hydraulikfluid in geeigneter Weise kompensiert
wird, daß Leckage im Drucksteuerventil 12 verloren geht.
Durch Summierung der QR-, QL- und Qo-Werte ist es möglich,
eine Basisschätzung für die Gesamtmenge an Hydraulikfluid zu
erzielen, die von dem System verbraucht wird.
Wie in Fig. 5 gezeigt, enthält die Auslaßsteuerschaltung 50
weiterhin Filter 82 und 84, die die Hubsignale XL und R
aufnehmen und Mittelwerte XL und R erzeugen. Die
Tiefpaßfilter sind in diesem Falle vom Analogtyp und sind
derart eingerichtet, daß die Grenzfrequenzen auf einen Wert
(z. B. 0,1 Hz) gesetzt werden, der niedriger als der
Federhubfrequenzbereich (z. B. 1 bis 10 Hz) ist, der durch
Vibration erzeugt wird, die von der Straßenoberfläche
übertragen wird.
Die XL- und L-Werte und die XR- und R-Werte werden dann
in Substrahierern 86 bzw. 88 substrahiert, und die Differenzen
[XL-L] und [XR-R] werden dann
Absolutwertschaltungen 90 bzw. 92 zugeführt, wo die
Absolutwerte |XL-L| und |XR-R| erhalten werden. Diese
Werte werden der Betriebsartbestimmungsschaltung 78
zugeführt. In diesem Falle enthält diese einen
Mikroprozessor, der mit einem Speicher (z. B. ROM)
ausgerüstet ist, in dem ein Zusammenhang nach Art der in
Fig. 5 gezeigten Graphik gespeichert ist.
In diesem Falle enthält die Betriebsartbestimmungsschaltung
78 einen Mikroprozessor, der mit einem Speicher (z. B. ROM)
ausgerüstet ist, in dem ein Zusammenhang nach Art der in Fig. 4
gezeigten Graphik aufgezeichnet ist.
Die Fig. 7 und 8 zeigen Routinen gemäß einer ersten
Ausführungsform der Erfindung, die in dem obenerwähnten
Mikroprozessor in vorbestimmten Zeitintervallen ΔT (<T)
ausgeführt werden. Von diesen ist die in Fig. 7 gezeigte
Pumpenbetriebsartsteuerroutine derart, daß die erforderliche
Betriebsart synchron mit der Integrationsperiode T
eingestellt wird. In diesem Falle ist die Betriebsart I so,
daß der Ausgang der zweiten Pumpe 34B abgegeben wird, d. h.
die große Pumpe 34A wird abgelassen, und die Betriebsart II
ist derart, daß der Ausgang der größeren Pumpe 34A zugeführt
wird, während der Ausgang der kleinen Pumpe 34B abgelassen
wird.
Der Betrieb der Betriebsartbestimmungsschaltung 78 ist
derart, daß in vorbestimmten Intervallen Δt von
beispielsweise 20 ms die in den Fig. 6 und 7 gezeigten
Routinen über einen Zeitgeberunterbrecher ausgeführt werden.
Es sei angemerkt, daß die Kennzeichen a, Zähler b und c und
eine Verstärkungsvariable β auf Null vom Hauptprogramm
jeweils dann gebracht werden, wenn die notwendigen
Berechnungen abgeschlossen sind.
Spezieller, der erste Schritt 1001 in Fig. 6 ist derart, daß
ein Zähler c erhöht wird. Im Schritt 1002 wird der
Zählerstand des Zählers c mit einem Wert A verglichen, um zu
ermitteln, ob die Integrationszeit T verstrichen ist oder
nicht (d. h T=Δt×A). Im Falle, daß der Zählerstand des
Zählers c den Wert A nicht erreicht hat, geht die Routine
zum Schritt 1003, wo der Zustand eines Kennzeichens a
bestimmt wird. Es wird nachfolgend klarer, daß dieses
Kennzeichen dazu dient, anzuzeigen, ob eine der zwei
ermittelten Hubgrößen über einem vorbestimmten Pegel liegt,
oder nicht, oder ob eine Betriebsarthaltezeit, die in
Abhängigkeit von der Überschreitung des vorbestimmten Pegels
gestartet worden ist, noch nicht verstrichen ist.
Im Falle, daß das Kennzeichen a noch nicht gesetzt worden
ist, kehrt die Routine zurück, und die augenblickliche
Betriebsart wird aufrechterhalten.
Im Falle, daß ermittelt wird, daß im Schritt c=A ist, geht
die Routine zum Schritt 1004, wo der Zähler c gelöscht wird,
und dann zu den Schritten 1005 und 1006, wo die Werte von QA
und N (Basisverbrauchsschätzung und Pumpendrehzahl)
eingelesen werden.
Sodann werden im Schritt 1007 die Daten QA und N dazu
verwendet, einen Tabellennachschlag unter Verwendung der in
Fig. 5 gezeigten Daten auszuführen. Durch Ermittlung, welche
der Betriebsarten I und II für die augenblickliche Situation
von QA und N am besen geeignet ist (siehe die
Standardbetriebsart), geht die Routine zum Schritt 1008, wo
der Zustand des Kennzeichens a geprüft wird. Im Falle, daß
das Kennzeichen a nicht gesetzt worden ist, geht die Routine
zu den Schritten 1009 und 1010, wo die Betriebsart, die im
Schritt 1007 bestimmt wurde, als augenblickliche Betriebsart
eingestellt wird, und der geeignete SL-Signalpegel wird
ausgewählt und ausgegeben. Es sei angemerkt, daß in diesem
Falle SL=0 die Betriebsart I erzeugt und SL=1 die
Betriebsart II erzeugt.
Wenn andererseits in einem der Schritte 1003 oder 1008
ermittelt wird, daß das Kennzeichen a gesetzt worden ist,
geht die Routine zum Schritt 1011 über. Im Falle, daß die
Routine vom Schritt 1003 erfolgt, wird die augenblickliche
Betriebsart um einen Rang erhöht. Im Falle, daß die Routine
vom Schritt 1008 ausgeht, wird die im Schritt 1007 gewählte
Betriebsart erhöht und als die augenblickliche Betriebsart
eingestellt. Die Routine geht dann zum Schritt 1010, wo der
geeignete SL-Signalpegel eingestellt und abgegeben wird.
Wie man erkennt, gibt es in diesem Falle eine Auswahl nur
unter zwei Betriebsarten, und im Falle, daß das Kennzeichen a
gesetzt ist, geht die Routine zum Schritt 1011 und bewirkt
zwangsläufig eine Wahl der Betriebsart II. Im Falle, daß die
Routine im Schritt 1002 auf den Schritt 1003 gelenkt wird,
ergibt sich, daß das Kennzeichen a gesetzt ist (Kennzeichen
a=1), im Falle, da die Betriebsart II bereits ausgewählt
war und ausgeführt wird, so daß die Betriebsart II erhalten
bleibt. Wenn andererseits die Betriebsart I ausgeführt wird,
dann wird sie auf die Betriebsart II gebracht, ohne über die
Schritte 1004 bis 1008 laufen zu müssen.
Die in Fig. 8 gezeigte Routine wird in vorbestimmten
Intervallen über Zeitgeberunterbrechungen ausgeführt und ist
derart, daß im Schritt 2001 der augenblickliche
Fahrgeschwindigkeitswert V eingelesen wird und im Schritt
2002 dieser mit einem vorbestimmten Bereichswert Vs
verglichen wird. Im Falle, daß V<Vs, geht die Routine zu
den Schritten 2003 und 2004, wo |XL-L| und |XR-R| von
den Absolutwertschaltungen 90 und 92 gelesen werden. Im
Schritt 2005 wird der augenblickliche Wert |XL-L| mit
einem vorbestimmten Hubbereichswert E verglichen. Im Falle,
daß |XL-L|<E, geht die Routine zum Schritt 2006 über,
wo |XR-R| mit demselben Wert E verglichen wird. Im Falle,
daß beide Absolutwerte unter E sind, geht die Routine zum
Schritt 2007 über, wo der Zustand des Kennzeichens a geprüft
wird. Im Falle, daß F=0, kehrt die Routine zurück. Wenn
andererseits das Kennzeichen gesetzt ist auf F=1, geht die
Routine zum Schritt 2008 über, wo der Zustand des Zählers c
geprüft wird (im Schritt 1001 erhöht). Wenn c<0, geht die
Routine zum Schritt 2009 über, wo der Zähler b erhöht wird.
Als nächstes wird im Schritt 2010 bestimmt, ob der Stand des
Zählers b die Größe 2 erreicht hat oder nicht. Diese
Vorgehensweise stellt sicher, daß die Routine über die
Schritte 2007 und 2010 zweimal verläuft und daß im Anschluß
an das Ende einer relativ großen Hubermittlung die
augenblickliche Betriebsart für wenigstens die Zeit T
aufrechterhalten bleibt (d. h. T=Δt×A).
Mit anderen Worten, im Falle, daß Schritt 2010 ein negatives
Ergebnis zeigt, wird angenommen, daß der Zähler c nicht bis
A getaktet worden ist und zweimal gelöscht worden ist
(Schritte 1001, 1002 und 1004) und eine Haltezeit Tf+T
(0Tf<T : Tf) nicht überschritten worden ist und die
Routine auf den Nebenschritt 2011 gerichtet wird. Wenn der
Zähler b die Größe 2 erreicht, wird die Routine über den
Schritt 2011 zurückgeführt, wobei das Kennzeichen a gelöscht
wird.
Wenn andererseits ermittelt wird, daß einer der Werte |XL-
L| und |XR-R| die Größe E in den Schritten 2005 und 2006
überschreitet, läuft die Routine über die Schritte 2012 und
2013, wo das Kennzeichen a gesetzt wird, um das Auftreten
anzuzeigen, und der Zäher d wird auf Null gelöscht.
Der Betrieb der Gesamtanordnung ist derart, daß, wenn das
Fahrzeug auf glatter Straße und mit gleichförmiger
Geschwindigkeit unter dem Bereichswert Vs fährt, das
Rückschlagventil 41 offen ist und die Zuführ- und
Ablaßleitungen in Verbindung miteinander sind und das
Entlastungsventil 53 dazu dient, den Pegel des
Pumpenauslasses auf einen bestimmten Leitungsdruckpegel zu
regeln.
Unter diesen Bedingungen kann wegen V<Vs die Routine nicht
über die Schritte 2003 und 2004 laufen, und das Setzen des
Kennzeichens a ist verhindert. Da zu diesem Zeitpunkt die
von der Straßenoberfläche auf das Chassis übertragene
Schwingung nur eine geringe Änderung der Hubgröße
hervorruft, erfahren die Ausgänge XL und XR der Hubsensoren
58 FL und 58 FR keine Änderung, und die
Ausgangskomponenten der Bandpaßfilter 66 und 68 nehmen Werte
nahe Null an. Als Folge wird QA≈Qo. Dies führt zur
Einrichtung der Betriebsart I. Außerdem geht im Falle, daß
Kennzeichen a=0 ist, die Pumpensteuerroutine nach Fig. 7
zum Schritt 1009, wo die Betriebsart I eingestellt wird. Als
Folge davon wird SL auf "0" gesetzt, was zur Folge hat, daß
CS den AUS-Pegel annimmt. Man erkennt, daß dies zu einem
Ablassen des Ausgangs der größeren Pumpe 34A führt und der
Leitungsdruckpegel mit der kleineren Pumpe entwickelt wird.
Im Falle, daß das Fahrzeug die glatte Straße verläßt und auf
eine wellige Straße fährt, wird das Fahrzeug einer
Vertikalschwingung unterworfen, die eine Frequenz aufweist,
die niedriger ist als die Resonanzfrequenz der gefederten
Massen, und wenigstens einen mittleren Hub an den
Vorderrädern aufweist, der die in Fig. 9(a) gezeigte Natur
hat. Man erkennt aus diesem Zeitdiagramm, daß zum Zeitpunkt
t1 die Verstellung x nahe dem Mittelwert ist und relativ
langsam auf einen Pegel zunimmt, wo der Bereichspegel E
überschritten wird. Zum Zeitpunkt t2 hat die Verstellung den
Bereichspegel überschritten.
Wenn diese Art von Hubcharakteristik angetroffen wird, wie
sie von V<Vs und Kennzeichen a=0 angegeben wird, werden
die Ausgänge der Bandpaßfilter 66 und 68 in den Integratoren
70 und 72 während der Integrationszeit T integriert, und die
Gesamthubgröße wird in Form von Signalen QL und QR
ausgegeben, die dementsprechend im Wert zunehmen. Der
Ausgang QA des Addierers 76 wird in die
Betriebsarteinstellschaltung 78 immer dann eingelesen, wenn
die Zeitdauer T abläuft. Im Schritt 1007 wird die
geeignetste Betriebsart auf der Grundlage des eingelesenen
Wertes QA bestimmt. Da die in Fig. 8 gezeigte Routine
derart ist, daß das Setzen des Kennzeichens a verhindert
wird, wenn die Fahrgeschwindigkeit unter Vs ist, verläuft
die Pumpensteuerroutine vom Schritt 1007 zum Schritt 1009
und wird die Betriebsart in Übereinstimmung mit jener
eingestellt, die im Schritt 1007 ausgewählt wird.
Das heißt, bei dieser Fahrgeschwindigkeit wird angenommen,
daß die Rate, mit der die Verstellung variiert, gering ist
und daß es nicht notwendig ist, die Zuführung von
Hydraulikfluid zu den aktiven Aufhängungen zu verstärken,
und daß der Basis- oder Standardverbrauchsschätzwert
ausreicht.
Wenn andererseits die Fahrgeschwindigkeit über den
Bereichswert Vs ansteigt, wird das Setzen des Kennzeichens a
möglich gemacht. Wenn das Fahrzeug jedoch auf glatter Straße
fährt, ist die Hubgröße nahe an 0 und wird das Kennzeichen a
daher nicht gesetzt.
Im Falle, daß das Fahrzeug die glatte Straße verläßt und auf
eine wellige Straße übergeht, bewirkt wenigstens eines der
Räder 4 die Erzeugung von Hüben der in Fig. 9(b)
aufgezeichneten Natur. Zum Zeitpunkt t1 beginnt die
Verstellung X schnell anzusteigen, und sie überschreitet den
Bereichspegel E während der Zeitdauer zwischen t11 und t12.
Bis zum Zeitpunkt t11 herrscht jedoch die Situation, bei der
|XL-L| und |XR-R| beide geringer als E sind, und das
Kennzeichen a wird daher auf Null gehalten. Während dieser
Zeit muß Hydraulikfluid, das zusätzlich von dem von der Pumpe
34B gelieferten benötigt wird, vom Sammler 52 zugeführt
werden.
Während der Zeitdauer t11 bis t12 zeigt jedoch wenigstens
eine der Differenzen |XL-L| und |XR-R| Werte als E und
das Kennzeichen a wird gesetzt als F=1. Dies führt dazu,
daß die Routine in Fig. 8 über den Schritt 1011 verläuft und
die Betriebsart wechselt. Aus obigem geht hervor, daß die
Routine zwei mögliche Wege zum Schritt 1011 hat. Im Falle,
daß der Zähler c bereits A erreicht hat, geht die Routine
über die Schritte 1004-1008 und von 1008 zum Schritt 1011.
Wenn jedoch diese Zeitlage nicht erreicht ist, geht die
Routine über den Schritt 1003 und von dort direkt zum
Schritt 1011.
Es ist anzumerken, daß mit der gegenwärtigen Ausführungsform
ein Betriebsartenbefehl unmittelbar nach dem Zeitpunkt t11
erzeugt wird und somit die Verzögerung, die bei den
bekannten Anordnungen, die Vertikalbeschleunigung als
Steuerparameter verwenden, anzutreffen ist, vermieden wird.
Im Anschluß an den Zeitpunkt t12, wenn |XL-L| und
|XR-R| beide unter E fallen, wird die Betriebsartsteuerung
vom Zeitpunkt t12 bis t3, (d. h. über eine Periode von Tf+
T) aufrechterhalten. Im Anschluß an den Zeitpunkt t12 nimmt
die Verstellung ab und dann einen negativen Wert an. Vom
Zeitpunkt t13 bis t21 überschreitet die Verstellung den
negativen Bereichswert (-E), und während dieser Zeit wird
die in Fig. 8 gezeigte Routine ausgelöst, um über den
Schritt 1013 zu laufen und den Zähler b zu löschen. Dies
erneuert die Haltezeit und eine neue Tf+T-Zeit wird
eingeleitet. Als Folge davon bleibt der augenblickliche
Betrieb in der Betriebsart II.
Wenn die Verstellung in der in der linken Hälfte von Fig. 9(b)
gezeigten Weise abnimmt, fällt sie zum Zeitpunkt Tn1
unter den Bereichspegel und bleibt dort bis zum tN+2. Unter
diesen Bedingungen beginnt die Haltezeit Tf+T zum
Zeitpunkt tN1 und endet zum Zeitpunkt tN2. Während dieser
Zeitdauer wird der Pumpenausgang vorübergehend auf erhöhtem
Pegel aufrechterhalten und der Sammler 52 dadurch neu
geladen.
Es versteht sich, daß die vorliegende Erfindung nicht auf
die Verwendung von nur zwei Hubsensoren beschränkt ist, daß
diese Ausführung jedoch ihren Einsatz vereinfacht. Diese
Ausführungsform macht das System auf Änderungen empfindlich,
die den Hydraulikfluidverbrauch beeinflussen. Durch
Vergleich der Verstellung mit dem vorbestimmten
Bereichspegel E können Fehler aufgrund von Störungen
vermieden werden.
Fig. 10 zeigt ein System, bei dem die zweite Ausführungsform
der Erfindung angewendet ist. Diese Anordnung unterscheidet
sich von der nach Fig. 2 dadurch, daß das
Elektromagnetventil 82 in diesem Falle ein solches mit drei
Betriebsstellungen und drei Kanälen ist. Dieses Ventil weist
zwei Elektromagnete auf. Die Auslaßsteuerschaltung 84, die
mit dem Elektromagnetventil 82 verbunden ist, dient dazu,
Ein-Aus-Betriebssteuersignale CS1 und CS2 an erste und
zweite Elektromagnete zu liefern. Wenn beide Signale CS1 und
CS2 niedrige Pegel annehmen, hat der Ventilschieber des
Ventils 82 eine erste Position, in der der Kanal 82a
blockiert ist und eine Verbindung zwischen den Kanälen 82b
und 82c eingerichtet ist. Wenn CS1 die Größe EIN hat und CS2
AUS ist, dann nimmt der Ventilschieber eine zweite Position
ein, in der alle Kanäle blockiert sind. Wenn CS1 AUS ist und
CS2 EIN ist, dann nimmt der Ventilschieber eine dritte
Position ein, in der eine Verbindung zwischen den Kanälen
82a und 82c eingerichtet ist und der Kanal 82b blockiert
ist.
Außerdem ist die Betriebsart-Bestimmungsschaltung 86 (siehe
Fig. 11) dazu eingerichtet, auf die Dateneingänge QA, N und
V, |XL-L| und |XR-R| anzusprechen und geeignete
Signale SL1 und SL2 an Treiberschaltungen 88a und 88b
abzugeben. Die letztgenannten Treiberschaltungen geben erste
und zweite Steuersignale CS1 bzw. CS2 ab.
Die Fig. 13 und 14 zeigen Routinen gemäß einer zweiten
Ausführungsform der Erfindung, die in dem Mikroprozessor
ausgeführt werden, der in der
Betriebsart-Bestimmungsschaltung 86 enthalten ist. Dies
findet in vorbestimmten Zeitintervallen Δt (<T) statt.
Diese Routinen dienen dazu, die Einstellung der Signale SL1
und SL2 zu bestimmen, die den Treiberschaltungen 88a und 88b
zugeführt werden. Die in Fig. 13 gezeigte Routine ist
derart, daß die erforderliche Betriebsart zum gleichen
Zeitpunkt eingerichtet wird, wie die Integrationszeit
ausläuft. Das Flußdiagramm nach Fig. 14 zeigt die Schritte,
die eine Kennzeichensetzroutine charakterisieren, die
zwischen großen, mittleren und kleinen Größen von
Aufhängungshüben unterscheidet und Kennzeichen setzt, die
dieses anzeigen.
Der erste Schritt von Fig. 13 ist derart, daß ein Zähler c
erhöht wird. Im Schritt 3002 wird der Zählerstand des
Zählers c mit einem Wert A verglichen, um zu ermitteln, ob
die Integrationszeit T verstrichen ist (T=Δt · A). Im
Falle, daß die Zählung c den Wert A erreicht hat, geht
die Routine zum Schritt 3003, wo der Zustand eines
Kennzeichens a1 bestimmt wird. Im Falle, daß dieses
Kennzeichen noch nicht gesetzt worden ist, geht die Routine
zum Schritt 3004, wo der Zustand eines Kennzeichens a2
geprüft wird. Die Kennzeichen a1 und a2 werden in der in
Fig. 14 gezeigten Routine gesetzt und sind derart, daß, wenn
der Hub des Hydraulikzylinders 10 einen vorbestimmten Wert
E2 überschreitet (d. h. einen großen Hub ausführt), eine
vorbestimmte Zeit nach einem solchen Ereignis ermittelt wird
und die Kennzeichen derart gesetzt werden, daß a1=0 und a2=1
sind. Im Falle, daß der Hub in vorbestimmte Grenzen E2
und E1 fällt, werden die Kennzeichen gesetzt als a1=1 und
a2=0 im Anschluß an das Verstreichen derselben
vorbestimmten Zeitperiode, während im Falle, daß sich
erweist, daß der Hub kleiner als E1 ist, beide Kennzeichen
gelöscht werden (d. h. a1=0, a2=0) im Anschluß an das
Verstreichen einer zweiten vorbestimmten Zeitperiode.
In den Schritten 3003 und 3004 wird im Falle, daß das
Ergebnis der Nachfrage negativ ist, angenommen, daß die
Hubgröße klein ist. Die augenblickliche Betriebsart wird
daher aufrechterhalten, und die Routine kehrt zum
Hauptprogramm zurück.
Ist das Ergebnis jedoch positiv im Schritt 3002, dann geht
die Routine zum Schritt 3005, wo der Zähler c gelöscht wird,
und geht dann zum Schritt 3006 über. In den Schritten 3006
und 3007 werden der geschätzte
Hydraulikfluid-Anforderungsdruck QA und der
Pumpendrehzahlwert N eingegeben.
Im Schritt 3008 werden aufgezeichnete Daten der in Fig. 4
gezeigten Natur mit den Werten von QA und N, die soeben
erhalten wurden, dazu verwendet zu bestimmen, welche
Betriebsart Mo als Standard (STD) unter den augenblicklichen
Betriebsbedingungen ausgewählt werden sollte.
Im Anschluß an diese Entscheidung geht die Routine zum
Schritt 3009, wo der Zustand des Kennzeichens a1 geprüft
wird. Im Falle, daß a1=0 (d. h. das Kennzeichen ist nicht
gesetzt worden) geht die Routine zum Schritt 3010, wo der
Zustand des Kennzeichens a2 bestimmt wird. Die Schritte
3009 und 3010 werden also dazu verwendet, zu ermitteln, ob
der Hub groß, klein oder mittel ist. Im Falle, daß beide
Schritte negative Ergebnisse zeigen (was einen kleinen Hub
angibt), geht die Routine zum Schritt 3011, wo die
STD-Betriebsart, die durch Nachschlag im Schritt 3008
ermittelt wird, als Betriebsart eingestellt wird, die als
geeignet zur Erfüllung der augenblicklichen Erfordernisse
vorausgesetzt oder "vorausgesagt" wird.
Im Falle, daß das Ergebnis im Schritt 3009 zustimmend ist
(d. h. einen mittleren Hub angibt), geht die Routine zum
Schritt 3012, wo die Betriebsart um einen Rang erhöht wird
und als erforderliche Betriebsart M1 eingestellt wird (d. h.
Mode 1 wird auf Mode 2 erhöht oder Mode 2 wird auf Mode 3
erhöht). Wenn andererseits das Ergebnis im Schritt 3009
negativ ist und die Routine zum Schritt 3010 übergeht, wo im
Falle eines bestätigenden Ergebnisses (Kennzeichen a2=1)
angenommen wird, daß der Hub groß ist, geht die Routine zum
Schritt 3013, wo die STD-Betriebsart Mo um zwei Ränge erhöht
wird. Wie man erkennt, gibt es nur drei Betriebsarten, aus
denen ausgewählt werden kann, so daß Schritt 1013 derart
ist, daß dort zwangsläufig die Situation hervorgerufen wird,
in der die Betriebsart 3 gewählt wird.
Der Schritt 3014, der den Betriebsarteinstellschritten
folgt, ist derart, daß die erforderlichen Signale SL1 und
SL2 abgegeben werden.
Die in Fig. 14 gezeigte Routine ist grundsätzlich
vergleichbar der Kennzeicheneinstellroutine nach Fig. 8 und
unterscheidet sich darin, daß zwei Hubbereichspegel E1 und
E2 dazu verwendet werden, die ersten und zweiten Kennzeichen
a1 und a2 zu setzen, die in den Schritten 3003 und 3004
verwendet werden. Dies erlaubt es, den Hub in drei anstelle
von zwei Zonen zu klassifizieren, d. h. unter E1 (a1=a2=0)
zwischen E1 und E2 (a1=1, a2=0) und größer als E2
(a1=0, a2=1). Die Art und Weise, in der die Schritte 4008
bis 4011 und 4020 bis 4024 die augenblickliche Betriebsart
für eine Zeit im Anschluß die Unterschreitung der Hubpegel
unter E1 und E2 aufrechterhalten, gehen aus der Beschreibung
zur Routine nach Fig. 8 von selbst hervor. Die Unterteilung
der Steuerung in drei Zonen erlaubt eine feinere Steuerung
der Primärenergiemenge, die von der Pumpenanordnung
verbraucht wird und daher eine weitere Verbesserung der
Wirtschaftlichkeit.
Es ist anzumerken, daß, während die ersten und zweiten
Ausführungsformen unter Verwendung der Verbrauchsschätzung
QA erläutert worden sind, die Erfindung nicht auf solche
Verwendungen beschränkt ist und es innerhalb der Erfindung
liegt, eine vorbestimmte Betriebsart zu verwenden und eine
Betriebsartänderung in Abhängigkeit von der Ermittlung
großer Hübe hervorzurufen.
Die Fig. 15-17 beschreiben Mittel, die eine dritte
Ausführungsform der Erfindung kennzeichnen. Wie aus den in
Fig. 15 und 16 gezeigten Routinen hervorgeht, sind diese im
wesentlichen vergleichbar denen nach den Fig. 7 und 8, wie
sie unter Bezugnahme auf die erste Ausführungsform
beschrieben worden sind. In diesem Falle weist die dritte
Ausführungsform jedoch eine Anordnung auf, bei der eine
Verstärkungsvariable β auf einen vorbestimmten Pegel β0
(zusammen mit einem Kennzeichen a) in den Schritten 6012 und
6013 der Routine nach Fig. 16 in Abhängigkeit von der
Hubgröße gesetzt wird, die durch |XL-L| und |XR-R|
eingestellt wird, wenn diese über einem Bereichspegel E
liegen, wie in den Schritten 5008 und 5009 ausgelesen und
verwendet. In diesem Falle wird der β-Wert zum QA-Wert
addiert, und das Ergebnis (QAA) wird beim Nachschlagen unter
Verwendung von Daten der in Fig. 17 beschriebenen Art im
Schritt 5009 bei der Ermittlung verwendet, welche
Betriebsart ausgeführt werden sollte. Es sei angemerkt, daß
in diesem Falle auch die Fahrgeschwindigkeit V mit einem
vorbestimmten Wert oder Bereichswert Vs verglichen wird und
ein Kennzeichen a und eine Verstärkungsvariable β0 nur dann
gesetzt werden, wenn die Geschwindigkeit entweder gleich
oder größer als Vs ist.
Mit dieser Ausführungsform wird die in Fig. 17 gezeigte
Steuerung möglich. Nimmt man an, daß die Fahrgeschwindigkeit
übergroß Vs ist und die augenblicklichen QA- und N-Werte
derart sind, daß der Punkt m1 bestimmt wird, dann wird im
Falle, daß der Hub derart ist, daß der Bereichspegel E
überschritten wird, die Verstärkungsvariable β0 zu QA
addiert, was den Punkt anhebt, wie durch den Pfeil gezeigt.
Obgleich in diesem Falle der Wert von QA durch die Addition
von β0 erhöht wird, wird dennoch der Punkt nicht in die
Betriebsart-II-Zone gebracht. Jedoch ist im Falle von m2 die
Addition von β0 derart, daß der Wert von QAA in den
Betriebsart-II-Bereich fällt und dies zu einer Erhöhung der
Betriebsart führt. Im Falle von m3 ist die Addition von β0
nicht ausreichend, den Wert von QAA in die Betriebsart-III-
Zone zu bringen, so daß der Betrieb in der Betriebsart II
aufrechterhalten bleibt.
Wie man erkennt, ermöglicht dies unnötige
Betriebsartenwechsel, es sei denn, der korrigierte QAA-Wert
wird in die nächste Betriebsartzone durch die Addition von
β0 gebracht.
Es sollte angemerkt werden, daß die vorliegende
Ausführungsform nicht auf die Verwendung eines festen
β0-Wertes beschränkt ist und daß es innerhalb des Umfangs
der vorliegenden Erfindung liegt, den Wert von β0 in
Übereinstimmung mit einem ausgewählten Parameter, wie
beispielsweise der Fahrgeschwindigkeit V, eines der mit den
Sensoren 19A bis 19C ermittelten Beschleunigungswerte, der
Ausgänge der Tiefpaßfilter 82, 84, der
Absolutwertschaltungen 90, 92 od. dgl., zu variieren. Alles,
was erforderlich ist, besteht darin, daß die geeigneten
Daten in geeigneter Auflösung aufgezeichnet sind und ein
Nachschlag im Schritt 6012 ausgeführt wird.
Fig. 18 und 19 zeigen Merkmale, die eine vierte
Ausführungsform der Erfindung kennzeichnen. Diese
Ausführungsform ist speziell auf die Roll-Steuerung
gerichtet und auf die geeignete Regelung der Zuführung von
Hydraulikfluid in Abhängigkeit davon.
Wie aus Fig. 18 hervorgeht, ist die in diesem Falle
verwendete Schaltung eine vereinfachte Version von der nach
Fig. 6, und sie läßt die Mittelwert- und
Absolutwertschaltungen weg. Diese Ausführungsform sieht
außerdem die Verwendung des Querbeschleunigungssignals YG
vor, das von dem Querbeschleunigungssensor 19A abgegeben
wird.
Fig. 19 zeigt eine Routine, die dazu verwendet wird, das
Kennzeichen a zu setzen und die Größe der
Verstärkungsvariablen B einzustellen, die zu dem QA-Wert in
den Schritten 5007 und 5008 der Betriebsartsteuerroutine nach
Fig. 15 beschriebenen Weise hinzuaddiert wird.
Diese Routine ist derart, daß V gelesen und mit einem
Bereichspegel Vs verglichen wird. Im Falle, daß die
Fahrgeschwindigkeit niedriger als Vs ist, verläuft die
Routine zum Schritt 6005 und prüft den Zustad des
Kennzeichens a. Wenn andererseits VVs, geht die Routine
zu den Schritten 7003 und 7004 über, wo der augenblickliche
YG-Wert gelesen und mit einem vorbestimmten Wert α
verglichen wird. Im Falle, daß dieser Bereichspegel
überschritten wird, geht die Routine zum Schritt 7010, wo
das Kennzeichen a gesetzt wird und geht zum Schritt 7011
über, wo der Wert β gesetzt wird. Bei dieser Ausführungsform
kann ein fester Wert β0 gesetzt werden oder alternativ aus
aufgetragenen Daten der in den Fig. 20 oder 21 beschriebenen
Art ausgewählt werden. Im Anschluß an diese Einstellung
wird der Zähler b gelöscht, und die Routine kehrt zurück.
Wenn andererseits der α-Bereichspegel nicht überschritten
wird, dann geht die Routine zu den Schritten 7005-7009.
Wie man sogleich erkennt, sind diese Schritte die gleichen
wie die Schritte 2007 bis 2011 mit der Ausnahme, daß im
Schritt 7009 der Wert von β auf Null gesetzt wird,
zusätzlich zur Löschung des Kennzeichens a.
Während die vierte Ausführungsform als zur Erzeugung von nur
zwei Betriebsarten von Pumpbetrieb geeignet offenbart worden
ist, ist es doch möglich, diese Ausführungsform vergleichbar
der zweiten Ausführungsform zu modifizieren. Außerdem ist
die vierte Ausführungsform nicht auf die Situation
beschränkt, in der sowohl die Geschwindigkeit als auch
Kehrbeschleunigungsgrenzen überschritten werden müssen,
bevor der QA-Wert gesteigert wird, und es ist möglich, die
Steigerung unter Bedingungen zu erlauben, in der die
Querbeschleunigung gegebene Grenzwerte überschreitet.
Als eine weitere Alternative ist es möglich, die
QA-Ableitung auszusetzen und stattdessen einen festen Wert
zu verwenden, der für gute Straßenoberflächen geeignet ist.
Die vorliegende Erfindung ist nicht auf 2- und 3stufige
variable Pumpenanordnungen begrenzt, und es können
unendlich variable Pumpen verwendet werden, um die Auflösung
zu steigern, mit der die Fluidzuführung eingestellt werden
kann.
Claims (5)
1. Hydraulikfluidzuführungsanordnung in einem Kraftfahrzeug,
enthaltend:
einen ersten Sensor zum Ermitteln eines ersten vorbestimmten Parameters, der sich mit dem Betrieb einer hydraulich betätigten Servovorrichtung ändert;
eine Pumpeneinrichtung mit variabler Verdrängung, die fluidisch mit der hydraulisch betätigten Servoeinrichtung verbunden ist, um Hydraulikfluid unter Druck ihr zuzuführen;
einen Fahrgeschwindigkeitssensor;
eine Einrichtung, die auf den ersten Sensor anspricht, zur Korrigierung eines Schätzwertes der Hydraulikfluidmenge, die der hydraulisch betriebenen Servoeinrichtung zuzuführen ist;
eine Einrichtung, die auf den Fahrgeschwindigkeitssensor anspricht, um selektiv die Korrektur des Schätzwertes zu sperren.
einen ersten Sensor zum Ermitteln eines ersten vorbestimmten Parameters, der sich mit dem Betrieb einer hydraulich betätigten Servovorrichtung ändert;
eine Pumpeneinrichtung mit variabler Verdrängung, die fluidisch mit der hydraulisch betätigten Servoeinrichtung verbunden ist, um Hydraulikfluid unter Druck ihr zuzuführen;
einen Fahrgeschwindigkeitssensor;
eine Einrichtung, die auf den ersten Sensor anspricht, zur Korrigierung eines Schätzwertes der Hydraulikfluidmenge, die der hydraulisch betriebenen Servoeinrichtung zuzuführen ist;
eine Einrichtung, die auf den Fahrgeschwindigkeitssensor anspricht, um selektiv die Korrektur des Schätzwertes zu sperren.
2. Anordnung nach Anspruch 1, bei der die Pumpeneinrichtung
variabler Verdrängung eine erste und eine zweite synchron
getriebene Pumpe enthält und ferner Ventileinrichtungen
aufweist, um selektiv die Ausgänge der ersten und zweiten
Pumpen abzulassen, wobei die erste Pumpe eine Verdrängung
hat, die größer als die der zweiten Pumpe ist.
3. Anordnung nach Anspruch 1, bei der hydraulisch betätigte
Servoeinrichtung eine aktive Fahrzeugaufhängung ist, die
einen Hydraulikzylinder aufweist, der eine Arbeitskammer
variablen Volumens aufweist, in die Hydraulikfluid von der
Pumpeneinrichtung variabler Verdrängung eingeleitet werden
kann.
4. Hydraulikzuführanordnung an einem Fahrzeug, enthaltend:
eine Pumpeneinrichtung variabler Verdrängung;
einen ersten Sensor zum Ermitteln einer Querbeschleunigung oder einer Vertikalbeschleunigung des Fahrzeugs;
einen Fahrgeschwindigkeitssensor;
eine Einrichtung, die auf den ersten Sensor anspricht, um die Menge des Hydraulikfluides abzuschätzen, die einer vorbestimmten Servoanordnung zuzuführen ist;
eine Einrichtung, die auf den ersten Sensor anspricht, um den Hydraulikfluid-Mengenschätzwert zu korrigieren;
und eine Sperreinrichtung, die auf den Fahrgeschwindigkeitssensor anspricht, um die Korrektur des Hydraulikfluid-Mengenschätzwerts zu sperren, wenn die Fahrgeschwindigkeit unter einer vorbestimmten Größe ist.
eine Pumpeneinrichtung variabler Verdrängung;
einen ersten Sensor zum Ermitteln einer Querbeschleunigung oder einer Vertikalbeschleunigung des Fahrzeugs;
einen Fahrgeschwindigkeitssensor;
eine Einrichtung, die auf den ersten Sensor anspricht, um die Menge des Hydraulikfluides abzuschätzen, die einer vorbestimmten Servoanordnung zuzuführen ist;
eine Einrichtung, die auf den ersten Sensor anspricht, um den Hydraulikfluid-Mengenschätzwert zu korrigieren;
und eine Sperreinrichtung, die auf den Fahrgeschwindigkeitssensor anspricht, um die Korrektur des Hydraulikfluid-Mengenschätzwerts zu sperren, wenn die Fahrgeschwindigkeit unter einer vorbestimmten Größe ist.
5. Fahrzeug mit einer hydraulisch betätigten
Servovorrichtung;
einem ersten Sensor zum Ermitteln eines ersten vorbestimmten Parameters, der mit dem Betrieb der hydraulisch betätigten Servovorrichtung variiert und der für die Menge des dadurch verbrauchten Hydraulikfluids kennzeichnend ist;
einer Pumpeneinrichtung variabler Verdrängung, die fluidisch mit einer hydraulisch betätigten Servovorrichtung verbunden ist, um ihr Hydraulikfluid unter Druck zuzuführen;
einem zweiten Sensor zum Ermitteln eines zweiten vorbestimmten Parameters, der sich mit der Abgabe der Pumpe variabler Verdrängung ändert;
einem dritten Sensor zum Ermitteln eines dritten Parameters, der mit der Last an der hydraulisch betätigten Servovorrichtung variiert;
einer Einrichtung zum Integrieren eines Ausgangs des ersten Sensors und zum Verwenden des Ergebnisses der Integration zur Abschätzung der Hydraulikfluidmenge, die von der hydraulisch betätigten Servovorrichtung benötigt werden wird;
einer auf den ersten Sensor ansprechenden Einrichtung zum Korrigieren eines Schätzwertes der Hydraulikfluidmenge, die der hydraulisch betriebenen Servovorrichtung zuzuführen ist; und
einer auf den dritten Sensor ansprechenden Einrichtung zum selektiven Sperren der Korrektur des Schätzwertes.
einem ersten Sensor zum Ermitteln eines ersten vorbestimmten Parameters, der mit dem Betrieb der hydraulisch betätigten Servovorrichtung variiert und der für die Menge des dadurch verbrauchten Hydraulikfluids kennzeichnend ist;
einer Pumpeneinrichtung variabler Verdrängung, die fluidisch mit einer hydraulisch betätigten Servovorrichtung verbunden ist, um ihr Hydraulikfluid unter Druck zuzuführen;
einem zweiten Sensor zum Ermitteln eines zweiten vorbestimmten Parameters, der sich mit der Abgabe der Pumpe variabler Verdrängung ändert;
einem dritten Sensor zum Ermitteln eines dritten Parameters, der mit der Last an der hydraulisch betätigten Servovorrichtung variiert;
einer Einrichtung zum Integrieren eines Ausgangs des ersten Sensors und zum Verwenden des Ergebnisses der Integration zur Abschätzung der Hydraulikfluidmenge, die von der hydraulisch betätigten Servovorrichtung benötigt werden wird;
einer auf den ersten Sensor ansprechenden Einrichtung zum Korrigieren eines Schätzwertes der Hydraulikfluidmenge, die der hydraulisch betriebenen Servovorrichtung zuzuführen ist; und
einer auf den dritten Sensor ansprechenden Einrichtung zum selektiven Sperren der Korrektur des Schätzwertes.
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19860233A1 (de) * | 1998-12-24 | 2000-07-06 | Daimler Chrysler Ag | Aktives Federungssystem |
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Families Citing this family (10)
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JPH07215239A (ja) * | 1994-01-27 | 1995-08-15 | Isuzu Motors Ltd | キヤブの姿勢制御装置 |
US5642282A (en) * | 1995-03-10 | 1997-06-24 | Isuzu Motors Ltd. | Apparatus for controlling attitude of a road vehicle cab |
DE19618707C2 (de) * | 1996-05-09 | 1998-12-17 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Regelung eines Kraftstoffvolumenstromes |
JP2002529295A (ja) * | 1998-11-11 | 2002-09-10 | ケンマーカンパニートラスト | サスペンション制御ユニットおよび制御バルブ |
US20040111707A1 (en) * | 2000-12-15 | 2004-06-10 | Bliss Andrew L. | Debugger for multiple processors and multiple debugging types |
DE10360231A1 (de) * | 2003-12-20 | 2005-07-21 | Zf Lenksysteme Gmbh | Fahrwerkssystem mit aktiver Federung |
JP4351983B2 (ja) * | 2004-10-12 | 2009-10-28 | アイシン精機株式会社 | スタビライザ用液圧制御装置 |
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---|---|---|---|---|
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JP2503227B2 (ja) * | 1987-04-06 | 1996-06-05 | 日産自動車株式会社 | 車両用油圧供給装置 |
JP2625445B2 (ja) * | 1987-10-09 | 1997-07-02 | 日産自動車株式会社 | 能動型サスペンション |
JP2506436B2 (ja) * | 1989-03-30 | 1996-06-12 | 日産自動車株式会社 | 車両用流体圧供給装置 |
JPH07102768B2 (ja) * | 1989-04-14 | 1995-11-08 | トヨタ自動車株式会社 | 流体圧式アクティブサスペンション |
JP2944148B2 (ja) * | 1990-06-07 | 1999-08-30 | マツダ株式会社 | 車両のサスペンション装置 |
US5199854A (en) * | 1990-08-08 | 1993-04-06 | Nissan Motor Co., Ltd. | Hydraulic supply arrangement for use with active automotive suspension or the like |
JP2699633B2 (ja) * | 1990-09-12 | 1998-01-19 | 日産自動車株式会社 | 能動型サスペンション |
JPH04201614A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-22 | Nissan Motor Co Ltd | 能動型サスペンション |
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19860233A1 (de) * | 1998-12-24 | 2000-07-06 | Daimler Chrysler Ag | Aktives Federungssystem |
DE19860233C2 (de) * | 1998-12-24 | 2000-11-16 | Daimler Chrysler Ag | Aktives Federungssystem |
DE102010046602A1 (de) | 2010-09-25 | 2012-03-29 | Daimler Ag | Ansteuern einer Gasfederdämpfervorrichtung eines Fahrzeugs |
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