DE3512687C2 - Verfahren zum Herstellen von Stahlblech, insbesondere für leicht zu öffnende Dosendeckel - Google Patents
Verfahren zum Herstellen von Stahlblech, insbesondere für leicht zu öffnende DosendeckelInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen von
Stahlblech, insbesondere für Dosendeckel, die leicht geöffnet
werden können.
In den letzten Jahren wurden verschiedene leicht öffenbare
Dosen für Nahrungsmittel eingesetzt. Bei diesen Dosen
weist der Aufreißdeckel eine geeignete Form auf, ist eingekerbt
und mit einer Lasche versehen, daß er ohne
einen Öffner durch Anziehen an dieser Lasche geöffnet werden
kann. Bei derartigen leicht zu öffnenden Dosen wird
häufig Aluminiumblech verwendet, und zwar hauptsächlich
wegen der guten Aufreißmöglichkeit. Stahlblech (verzinnter
oder zinnfreier Stahl) wird verwendet, wenn der Inhalt
der Dose dies entsprechend erfordert. Da jedoch Aluminium
relativ teuer im Vergleich zu Stahl ist, besteht ein Bedarf
nach preiswerten, leicht zu öffnenden Dosen aus
Stahlblech. Um das Öffnen von Dosen zu vereinfachen, müssen
die folgenden beiden Hauptfaktoren berücksichtigt
werden: a) Nach dem Einkerben ist die verbleibende Metallwandstärke
verdünnt und b) Verringern der zum Öffnen nötigen
Kraft ohne die verbleibende Metallwandstärke weiter
zu verdünnen. Für den zuerst genannten Faktor ist es erforderlich,
daß beim Verdünnen der verbleibenden Metallwandstärke auch
Risse an der Einkerbung, Beschädigungen durch Stöße, wenn
die Dose fallengelassen wird oder durch andere Ereignisse,
oder die Genauigkeit beim Pressen der Einkerbung berücksichtigt
werden. Diese restriktiven Bedingungen verhindern,
daß die verbleibende Metallwandstärke ausreichend
verdünnt wird. Bezüglich des zweiten Faktors wurde bisher
tatsächlich die zum Öffnen erforderliche Kraft ohne
Änderung der verbleibenden Metallwandstärke nicht ausreichend
beherrscht, trotz daß bezüglich der Materialeigenschaften
verschiedene Maßnahmen ergriffen wurden.
Die JP-A 60-33 317 zeigt ein Herstellungsverfahren für
Stahlblech, im wesentlichen mit den Schritten Warmwalzen,
erstes Kaltwalzen, Glühen und zweites Kaltwalzen. Der Abwalzgrad
beim zweiten Kaltwalzen liegt innerhalb eines bestimmten
Bereiches, ist jedoch nicht in Abhängigkeit von den
Stahleigenschaften und der Zusammensetzung festlegbar.
Die JP 52-1 24 409 zeigt ein ähnliches Verfahren mit einem
vorgeschriebenen Abwalzgrad, der jedoch nicht für verschiedene
Stahlarten bestimmbar ist. Somit weisen mit diesem Verfahren
hergestellte Bleche nur in begrenztem Maße die für
eine Verwendung als Dosendeckel erforderlichen Eigenschaften
auf.
Daher
sind im Rahmen der vorliegenden Erfindung umfangreiche
Untersuchungen vorgenommen worden, insbesondere im Hinblick
auf eine Verbesserung der Öffnungsmöglichkeiten
durch gleichzeitiges Lösen der vorstehenden zwei Probleme.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren
zum Herstellen von Stahlblech für leicht zu öffnende Dosendeckel
zur Verfügung zu stellen, mit dem ein zum Öffnen besonders
geeignetes Blech herstellbar ist, das ein leichteres
Öffnen der Dosen ohne Veränderung der verbleibenden Metallwandstärke
und auch eine Verdünnung der verbleibenden Metallwandstärke
ermöglicht.
Diese Aufgabe wird insbesondere mit den Merkmalen der
Patentansprüche gelöst.
Bei der Lösung dieser Aufgabe geht die Erfindung von dem
Grundgedanken aus, bei den üblichen Verfahrensschritten:
Warmwalzen, erstes Kaltwalzen, Glühen und zweites Kaltwalzen,
den Abwalzgrad R (Blechdickenabnahme bezüglich der
Blechausgangsdicke in %) beim zweiten Kaltwalzen in Abhängigkeit
vom Kohlenstoffgehalt C, der Härte H und einem Sauberkeitswert
P nach dem Glühen gemäß den Bedingungen:
|100 - 0,08 × (c + 1000 × P) - 0,8 × H| < R < 20 (1)
und
45 < R (2)
festzulegen, wobei:
R = Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen (in %),
C = Kohlenstoffgehalt nach dem Glühen (in ppm),
P = Sauberkeitswert nach dem Glühen (in %) = d 60×400 nach dem JIS-G-0555-Verfahren und,
H = Härte nach dem Glühen (Prüfung DIN 50 103 - HR 30T)
C = Kohlenstoffgehalt nach dem Glühen (in ppm),
P = Sauberkeitswert nach dem Glühen (in %) = d 60×400 nach dem JIS-G-0555-Verfahren und,
H = Härte nach dem Glühen (Prüfung DIN 50 103 - HR 30T)
Das zur Charakterisierung von P verwendete JIS-G-0555-Verfahren
beruht auf folgendem Meßprinzip:
Nicht-metallische Einschlüsse in einer polierten Probenoberfläche werden unter dem Lichtmikroskop durch ein Gitter betrachtet. Pro Gesichtsfeld des Mikroskops wird die Anzahl der Gitterpunkte, die nicht-metallische Einschlüsse bedecken, gezählt. Der Sauberkeitswert P=d bei sechzig untersuchten Gesichtsfeldern und einer Mikroskopvergrößerung von 400 (d 60×400) ergibt sich dann aus
Nicht-metallische Einschlüsse in einer polierten Probenoberfläche werden unter dem Lichtmikroskop durch ein Gitter betrachtet. Pro Gesichtsfeld des Mikroskops wird die Anzahl der Gitterpunkte, die nicht-metallische Einschlüsse bedecken, gezählt. Der Sauberkeitswert P=d bei sechzig untersuchten Gesichtsfeldern und einer Mikroskopvergrößerung von 400 (d 60×400) ergibt sich dann aus
Es wird gerade dann ein leichteres Öffnen des Aufreißdeckels
erreicht, wenn nach Formel (1) der Abwalzgrad R<20% ist,
aber unter einem für das Blech spezifischen Wert
|100 - 0,08 × (C + 1000 × =) - 0,8 × H|
liegt und nach Formel (2) unter 45% bleibt.
Der aus Formel (1) gebildete spezifische Wert begrenzt somit
den Abwalzgrad R beim zweiten Kaltwalzen.
Mit den erfindungsgemäßen Verfahren zum Herstellen von
Stahlblech für einfach zu öffnende Dosen wird
nicht nur eine gute Möglichkeit zum Öffnen der Dose geschaffen,
ohne die verbleibende Metallwandstärke zu
verändern, sondern auch eine Verdünnung der verbleibenden
Metallwandstärke möglich.
Die angegebenen Formeln (1) und (2) wurden
experimentell bestimmt. Die Härte H variiert in Abhängigkeit
von dem Glühverfahren (Kistenglühen oder kontinuierliches
Glühen), den Glühbedingungen (Temperatur sowie
Heiz- und Kühlgeschwindigkeiten) und der Zusammensetzung
des Stahls; diese Härte H variiert vorzugsweise im Bereich
von 40 bis 65 HR 30T.
Der Kohlenstoffgehalt C kann im Bereich von unter
1300 ppm (0,13%) im Falle von Stahlblech für Dosen eingestellt
werden, und zwar in Abhängigkeit von der Entkohlungsbedingung
des geschmolzenen Stahls oder im Zwischenverfahren
bei Entkohlungsglühen oder ohne Entkohlungsglühen.
Die Sauberkeit P, die von dem Deoxydationsprozeß des geschmolzenen
Stahls und der Zusammensetzung des Stahls abhängt,
liegt vorzugsweise im Bereich von 0,01 bis 0,8.
Die Bedingungen für den Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen
werden, wie vorstehend erwähnt, aus dem Ergebnis eingehender
Untersuchungen und Beobachtungen bezüglich der
Korrelation der Eigenschaften des Stahlbleches und dessen Verhalten beim Öffnen
des Aufreißdeckels, bezüglich der Einkerbtechnik und der
Festigkeit ermittelt; dies wird nachstehend näher erläutert.
Zunächst wird die Beziehung zwischen der Blechdicke des
Aufreißdeckels, der Streckgrenze und dem Verhalten beim Öffnen
diskutiert.
Wenn die Blechdicke des Aufreißdeckels bezüglich der
Streckgrenze untersucht wird, d. h., das Quadrat der
Blechdicke wird multipliziert mit der Streckgrenze des
Blechs (wenn der aufgebrachte innere oder äußere Druck
diese Streckgrenze übersteigt, so wird der Aufreißdeckel
plastisch verformt), so können härtere Stähle besser
verdünnt werden.
Betrachtet man zwei Stähle mit der gleichen Streckgrenze,
so kann der härtere und dünnere Stahl stärker
elastisch verformt werden als der weichere und dickere
Stahl, da die elastische Verformung proportional zur
dritten Potenz der Stahldicke ist.
Ferner ist die auf den Aufreißdeckel einwirkende Kraft
bei den zum Pasteurisieren vorgesehenen Heiztemperaturen
größer.
Somit bewirkt auch eine hohe Festigkeit keine plastische
Verformung zu diesem Zeitpunkt, d. h., verschiedene Kombinationen
von Stahldicke und Streckgrenze sind möglich
basierend auf der Streckgrenze des Aufreißdeckels,
wenn elastische Bearbeitungsverformungen nicht berücksichtigt
werden.
Das weichere und dickere Stahlblech sowie das härtere und
dünnere Stahlblech mit äquivalenter Festigkeit werden
dann bearbeitet, bis zur gleichen verbleibenden Metallwandstärke
nach dem Einkerben, um die Bleche hinsichtlich des Verhaltens
beim Öffnen zu vergleichen.
Das Ergebnis zeigt, daß sich das härtere und dünnere Stahlblech
schlechter als das weichere und dickere Stahlblech hinsichtlich
der Öffnungsmöglichkeit verhält.
Dieses Ergebnis steht im Widerspruch zu den meisten Vorhersagen,
daß das dickere Stahlblech eine höhere Spannungskonzentration
haben werde und daher schlechter öffenbar
sei, wenn die beiden Stahlbleche die gleiche verbleibende Metallwandstärke
nach dem Einkerben haben. Das härtere und
dünnere Stahlblech kann mit geringerer Kraft in spezifischer
Weise verformt werden, was ebenfalls in der Nähe
des Einkerbungsabschnitts erforderlich ist, um die gewünschte
Öffnung auszuführen, d. h. den eingekerbten Abschnitt
aufzureißen. Wenn daher die verbleibende Metallwandstärke
gleich sein kann, so ist das härtere und
dünnere Stahlblech, das hinsichtlich der Spannungskonzentration
im Einkerbungsabschnitt nachteiliger ist,
bezüglich der Öffnungsmöglichkeit vorteilhaft.
Nachstehend wird die begrenzende Metallwandstärke
näher diskutiert (minimale verbleibende Metallwandstärke, die aufgerissen
werden kann ohne Rißbildung an dem Einkerbungsabschnitt).
Die begrenzende Metallwandstärke des weicheren und
dickeren Stahlblechs, eines dünneren Stahlblechs, das
durch zweites Kaltwalzen gehärtet wurde, und eines dünneren
Stahlblechs, das durch gesteuerte Wärmebehandlung
und Zusammensetzung des Stahls gehärtet wurde, werden
verglichen.
Die Ergebnisse zeigen, daß die begrenzende Metallwandstärke
des weicheren und dickeren Stahlblechs sowie
des dünneren Stahlblechs, das durch zweites Kaltwalzen
gehärtet worden ist, etwa gleich und relativ klein
ist; ferner können diese Stahlbleche ohne Rißbildung bis
zu relativ geringer Dicke eingekerbt werden, während die
begrenzende Metallwandstärke des dünneren Stahlblechs,
das durch gesteuerte Wärmebehandlung und Zusammensetzung
des Stahls gehärtet wurde, relativ groß ist.
Es wird angenommen, daß die Gründe hierfür darin liegen,
daß das weichere Metall besser eingekerbt werden kann
bei größerer Einkerbreduktion ohne Rißbildung (Einkerbreduktion
= Blechdicke minus verbleibender Metallwandstärke und
dividiert durch die Blechdicke), und die geringere Blechdicke
zu einer geringeren Einkerbreduktion führt, wenn
die verbleibende Metallwandstärke äquivalent ist.
Ein weiterer Grund besteht darin, daß das durch zweites
Kaltwalzen gehärtete Stahlblech eine geringere begrenzende
Metallwandstärke aufweist, da die Mikrostruktur
dieses Stahlblechs eine längliche Körnung (Walztextur)
in Längsrichtung der Blechoberfläche nach dem zweiten
Kaltwalzen ausbildet, und diese Kornstruktur bewirkt
eine Reduktion der begrenzenden Metallwandstärke.
Die Festigkeit, die einer Belastung ohne Rißbildung in
dem Einkerbungsabschnitt bei Einwirkung von Stößen, z. B.
Fallenlassen (nachstehend als "Stoßfestigkeit" bezeichnet)
widerstehen kann, wird nachstehend diskutiert.
Je kleiner die verbleibende Metallwandstärke ist, um so geringer
ist die Stoßfestigkeit, wenn jedoch die verbleibende Metallwandstärke
konstant ist, so zeigen die Ergebnisse, daß das
härtere und dünnere Stahlblech eine größere Stoßfestigkeit
aufweist als das weichere und dickere Stahlblech.
Da das härtere und dünnere Stahlblech mehr zur elastischen
Verformung neigt als das weichere und dickere
Stahlblech und Stöße über seine gesamte Fläche absorbiert,
ergibt sich eine Verringerung der Spannungskonzentration
im Einkerbungsabschnitt.
Durch verschiedene Experimente bezüglich des Verhaltens beim Öffnen,
der begrenzenden Restmetallwandstärke oder der
Stoßfestigkeit für leicht zu öffnende Aufreißdeckel ist herausgefunden
worden, daß bei gleicher Streckgrenze
das dünnere Stahlblech, das man durch zweites Kaltwalzen
härtet, hinsichtlich dem hier gewünschten Einsatzzweck
für leicht zu öffnende Dosen überlegen ist. Wenn ein bestimmter
Härtewert durch zweites Kaltwalzen erreicht werden
muß, so ist bei geringerer Härte des Stahlblechs vor
dem zweiten Kaltwalzen der Abwalzgrad des Blechs
größer, während bei höherer Härte vor dem zweiten Kaltwalzen
der Abwalzgrad des Blechs geringer ist.
Je größer der Abwalzgrad ist, um so stärker bilden die
Körner eine Mikrostruktur aus, die in Längsrichtung der
Blechoberfläche langgestreckt ist.
Der Kohlenstoffgehalt und die Menge an nicht metallischen
Einschlüssen haben ebenfalls einen Einfluß auf die begrenzende
Metallwandstärke, und dieser Effekt wird
durch die durch Tests ermittelte Formel wiedergegeben:
C + 1000 × P
wobei
C = Kohlenstoffgehalt in ppm und
P = Sauberkeit durch Angabe der Menge an nicht metallischen Einschlüssen (in %, mit P=d 60×400 nach dem JIS-G-0555-Verfahren).
C = Kohlenstoffgehalt in ppm und
P = Sauberkeit durch Angabe der Menge an nicht metallischen Einschlüssen (in %, mit P=d 60×400 nach dem JIS-G-0555-Verfahren).
Je größer der Wert von C+1000×P ist, um so größer ist die
begrenzende Metallwandstärke.
Dieser Wert (C+1000×P) sollte jedoch bezüglich der Härte
vor dem zweiten Kaltwalzen ermittelt werden. Für Bleche,
die vor dem zweiten Kaltwalzen härter sind, muß der Wert
C+1000×P notwendigerweise geringer sein; für weichere
Stahlbleche ist ein kleinerer Wert von C+1000×P nicht notwendig,
da die begrenzende Metallwandstärke durch eine
wesentliche Verlängerung der Körner durch zweites Kaltwalzen
verbessert werden muß.
Tatsächlich werden die Materialkosten unnötig höher durch
unnötige Verringerung des Wertes C+1000×P bei Blechen,
die nach dem Glühen weicher werden.
Die Beziehung zwischen der begrenzenden Metallwandstärke
und der Härte H, dem Kohlenstoffgehalt C und der Sauberkeit
P nach dem Glühen sowie dem Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen
ist vorstehend angegeben.
Der obere Grenzwert für den Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen sollte
bestimmt werden im Hinblick auf die angesprochene
Öffnungsmöglichkeit unter Berücksichtigung der begrenzenden
Metallwandstärke.
Mit größer werdendem Abwalzgrad wird der Grad der Metallhärtung
verringert, und zwar selbst dann, wenn der Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen
größer gemacht wird als der, den
man durch die Formel (1) ermittelt; dadurch wird die begrenzende
Metallwandstärke nachteilig beeinflußt.
Darüber hinaus wird die zum Öffnen erforderliche Kraft
erhöht bei stärkerer Versprödung des Materials als man
erhalten würde durch Reduktion der Dicke des Aufreißdeckels
aufgrund von Materialhärtung oder durch Verbesserung der
begrenzenden Metallwandstärke aufgrund einer Verlängerung
der Körner.
Wenn der Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen 45% oder mehr beträgt,
ergibt sich eine größere nachteilige Auswirkung auf die
Versprödung des Materials, und die begrenzende Restmetallwandstärke
sowie die zum Öffnen erforderliche Kraft
werden erhöht.
Daher haben eine Verringerung des Wertes von C+1000×P und
eine Verringerung der Härte H auf 45 HR 30T oder mehr in Formel (1)
fast keinerlei Auswirkung auf eine Verbesserung der zum
Öffnen erforderlichen Kraft; vielmehr ergeben sich dadurch
Nachteile hinsichtlich der Kosten. Aus diesen Gründen
wird ein oberer Grenzwert für den Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen
angegeben.
Ein unterer Grenzwert von 20% für den Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen
wird aus folgenden Gründen angegeben:
Wenn der Abwalzgrad kleiner als 20% ist, kann
man eine Aushärtung nicht vollständig erreichen, und daher
kann eine Verringerung der Blechdicke und eine Verlängerung
der Körner zur Verbesserung der begrenzenden
Metallwandstärke nicht erreicht werden.
In diesem Zusammenhang wird die Härte nach dem Glühen
durch die Zusammensetzung des Stahls, die Wärmebehandlungsbedingungen
usw. festgelegt, wobei diese Faktoren
ausgewählt werden u. a. im Hinblick auf die Kosten, die
Korrosion und den Widerstand gegen Bestandteile.
Der Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen nach dem Glühen wird festgelegt
im Hinblick auf die Art des Aufreißdeckels und die
Art der Einkerbung.
Ein derartig hergestelltes Stahlblech wird dann vorbehandelt,
einschließlich Entfetten und Abbeizen und wird
dann verzinnt, elektrochromatisch beschichtet, phosphatiert
oder einer anderen Konversionsbehandlung unterworfen,
um das Stahlblech für leicht zu öffnende Aufreißdeckel
herzustellen.
Nachstehend werden Ausführungsbeispiele der Erfindung
näher erläutert.
Die in Tabelle I aufgeführten Stähle wurden in einem Konverter
gefrischt.
Der Stahl A wurde entkohlt und durch Vakuumentgasung entgast,
bis der geschmolzene Stahl die chemische Zusammensetzung
gemäß Tabelle I aufwies; danach wurde der Stahl
wie bei üblicher Bandherstellung zu einem Block geformt,
warmgewalzt und erstmalig kaltgewalzt; danach erfolgte
entweder das Kistenglühen oder kontinuierliches Glühen.
Der Stahl B wurde in üblicher Weise gefrischt bis auf
einen niedrigen Kohlenstoffgehalt; danach erfolgte
die Blockherstellung, Warmwalzen und das erste Kaltwalzen
mit anschließendem Kistenglühen oder kontinuierlichem
Glühen.
Der Stahl C wurde in üblicher Weise gefrischt bis auf
einen mittleren Kohlenstoffgehalt wie bei Stahlblechen
für Dosen; anschließend erfolgten die Blockherstellung,
das Warmwalzen und das erste Kaltwalzen mit anschließendem
Kistenglühen oder kontinuierlichem Glühen.
Der Stahl D wurde in gleicher üblicher Weise wie der
Stahl C gefrischt und weiterbehandelt bis zum Warmwalzen. Im Falle des kontinuierlichen
Glühens nach dem ersten Kaltwalzen erfolgt
die Entkohlung vor dem ersten Kaltwalzen; in dem Falle,
wo das kontinuierliche Glühen nicht durchgeführt wurde,
erfolgte die Entkohlung mit dem Kistenglühen nach dem
ersten Kaltwalzen ohne eine Entkohlung vor dem ersten
Kaltwalzen.
Der Stahl E wurde in der gleichen Weise wie der Stahl D
hergestellt, jedoch wurde die Entkohlung beabsichtigt
früher beendet, um den Kohlenstoffgehalt zu steuern.
Der Kohlenstoffgehalt der Stähle D und E nach der Entkohlung
(vgl. die Werte in Tabelle I ohne Klammer) sind
Werte nach der Entkohlung im Anschluß an das erste Kaltwalzen,
und die in Klammern angegebenen Werte erhält man
nach der Entkohlung vor dem ersten Kaltwalzen.
Wenn die Härte nach dem ersten Kaltwalzen von
40 bis 55 HR 30T beträgt, wurde ein Kistenglühen oder
Entkohlungs-Kistenglühen durchgeführt, während bei einer
Härte von 55 bis 65 HR 30T das Glühen kontinuierlich erfolgte.
Diese Stähle mit vorgegebener Dicke und Härte, so daß
ihre Streckgrenze ausgeglichen werden kann (das Quadrat
der Blechdicke multipliziert mit der Streckgrenze des
Materials können konstant sein), wurden dann einem zweiten
Kaltwalzschritt unterworfen.
Nach dem zweiten Kaltwalzen wurden die Stähle gereinigt,
und in einem Ferrozinn-Bad verzinnt und anschließend endbearbeitet.
Der Aufreißdeckel hatte eine Einkerbung von 58 mm Durchmesser
zum vollständigen Öffnen des Aufreißdeckels. Das Vernieten wurde
ersetzt durch Verlöten oder Verschweißen, um eine Zinnblechlasche
am Aufreißdeckel an der gleichen spezifischen
Stelle wie das Produktionsendstück zu befestigen, da
die Herstellung einer Metallform zur Anpassung an mehrere
Dicken unpraktisch war.
Die Annahme der angestrebten Öffnungsmöglichkeit beruhte auf
der maximalen Reißkraft im Anschluß an die anfängliche
Kraft zum Öffnen bei der verbleibenden Metallwandstärke, d. h. der begrenzenden
Metallwandstärke jedes Materials +10 µm;
die Untersuchung erfolgte bei einer Anlaßhärte von 2,5
(HR 30T: 52 bis 58) und 0,23 mm Blechdicke als gegenwärtig
annehmbare Kriterien für den vollständig offenen
Aufreißdeckel. Die Ergebnisse sind in Fig. 1 und 2 dargestellt.
Die Fig. 1 zeigt die Beziehung zwischen (Kohlenstoffgehalt
+ 1000 × Sauberkeit) und dem Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen
sowie der Öffnungsmöglichkeit des Blechs für den Aufreißdeckel
mit einer Härte (HR 30T) im Bereich von 48 bis 53 nach dem
Glühen; und
Fig. 2 zeigt die Beziehung zwischen (Kohlenstoffgehalt
+ 1000 × Sauberkeit) und dem Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen
sowie der Öffnungsmöglichkeit des Blechs für den Aufreißdeckel mit
der Härte (HR 30T) im Bereich von 58 bis 64 nach dem
Glühen.
Die Fig. 1 zeigt die Ergebnisse bei einer Härte von
48 bis 53 HR 30T vor dem zweiten Kaltwalzen der Bleche,
die durch Kistenglühen oder Entkohlungs-Kistenglühen geglüht
worden sind; die Fig. 2 zeigt die Beziehung zwischen
(C+1000×P) und dem Abwalzgrad beim zweiten Kaltwalzen zur
Öffnungsmöglichkeit mit einer Härte von 58 bis 64 HR 30T vor dem
zweiten Kaltwalzen des Blechs, das kontinuierlich geglüht
worden ist. Die mit einem Dreieck in den Figuren
dargestellten Werte zeigen Verbesserungen von weniger als
7,5%, die mit einem einzigen Kreis markierten Werte zeigen
Verbesserungen von 7,5 bis 15%, und die mit einem
Doppelkreis gekennzeichneten Werte zeigen Verbesserungen
von über 15% bezüglich der Annahmewerte (die zum
Öffnen erforderliche Kraft bei einer Anlaßhärte von 2,5
und 0,23 mm Dicke).
Die in einen durch eine gestrichelte Linie in den Figuren
begrenzten Bereich fallenden Werte sind erfindungsgemäß
und zeigen, daß das härtere und dünnere Stahlblech, das
entsprechend den Formeln (1) und (2) hergestellt worden
ist (vorausgesetzt, daß die Streckgrenze konstant
ist), eine Verbesserung von über 7,5% hinsichtlich der
Öffnungsmöglichkeit zeigt und als leicht zu öffnender Aufreißdeckel
überlegen ist.
Die hier beschriebenen Ausführungsformen beziehen sich in
erster Linie auf verzinnte Bleche, jedoch sind auch andere
Ausführungsformen mit zinnfreien Stählen und anderen
konversionsbehandelten Stahlblechen geeignet, die entsprechend
zufriedenstellende Verbesserungen zeigen.
Ferner ist die Befestigung der Lasche nicht auf Verschweißen
und Verlöten begrenzt, vielmehr sind auch
Ausführungsformen, wie die Befestigung durch Verkleben
gemäß dem JPI-Journal, 1984, Bd. 22, Nr. 4, im Rahmen der Erfindung
geeignet.
Claims (1)
- Verfahren zum Herstellen von Stahlblech für leicht zu öffnende Dosendeckel, mit den folgenden Verfahrensschritten:
- a) Warmwalzen,
- b) erstes Kaltwalzen auf eine Härte von 40 bis 65 HR 30T,
- c) Glühen, wobei bei einer Härte von 40 bis 55 HR 30T ein Kistenglühen oder Entkohlungs-Kistenglühen durchgeführt wird und bei einer Härte von 55 bis 65 HR 30T kontinuierlich geglüht wird, und
- d) zweites Kaltwalzen unter den folgenden Bedingungen:
|100- 0,08 × (C + 1000 × P) - 0,8 × H| < R < 20 (1)und45 < R (2)wobei
R = Abwalzgrad (in %) beim zweiten Kaltwalzen,
C = Kohlenstoffgehalt nach dem Glühen (ppm),
P = Sauberkeitswert nach dem Glühen (in %, mit P=d 60× 400 nach dem JIS-G-0555-Verfahren),
H = Härte nach dem Glühen (HR 30T).
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