DE3486443T2 - Rechteckig-elliptischer Übergangshohlleiter - Google Patents
Rechteckig-elliptischer ÜbergangshohlleiterInfo
- Publication number
- DE3486443T2 DE3486443T2 DE3486443T DE3486443T DE3486443T2 DE 3486443 T2 DE3486443 T2 DE 3486443T2 DE 3486443 T DE3486443 T DE 3486443T DE 3486443 T DE3486443 T DE 3486443T DE 3486443 T2 DE3486443 T2 DE 3486443T2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- waveguide
- transformer
- rectangular
- elliptical
- frequency
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 230000007704 transition Effects 0.000 title description 3
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005323 electroforming Methods 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P5/00—Coupling devices of the waveguide type
- H01P5/08—Coupling devices of the waveguide type for linking dissimilar lines or devices
- H01P5/082—Transitions between hollow waveguides of different shape, e.g. between a rectangular and a circular waveguide
Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
- Waveguide Connection Structure (AREA)
- Waveguide Aerials (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft einen inhomogenen Wellenleiter(-Verbinder) mit einem Wandler zum Schaffen einer Verbindung zwischen einem rechteckigen Wellenleiter und einem elliptischen Wellenleiter gemaß dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Ein "inhomogener" Wellenleiter-Verbinder ist ein solcher zum Verbinden von Wellenleitern mit unterschiedlichen Grenzfrequenzen.
- Aus US-A 2 767 380 und DE-B-12 61 569 ist ein Transformator zum Verbinden von Rechteck-Wellenleitern mit unterschiedlichen Querabmessungen bekannt. Diese Dokumente des Standes der Technik lehren, die Horizontal- und Vertikal-Innenabmessungen des Wandlers zu erhöhen, wahrend man in Langsrichtung fortschreitet.
- Aus US-A 2 960 671 ist ein Wandler zum Koppeln eines Rechteck- Wellenleiters mit einem Kreis-Wellenleiter bekannt. Um die Wellenleiter mit großen Impedanzdifferenzen zu koppeln, umfaßt der Wandler Übertragungssektionen, die gleichzeitig in den breiten und schmalen Abmessungen gestuft sind. Die Stufungen werden in entgegengesetzten Richtungen vorgenommen, so daß die Stufe in der breiten Abmessung eine induktive Nebenschluß- Suszeptanz erzeugt, die im wesentlichen der Größe der durch die Stufe der schmalen Abmessung erzeugten kapazitiven Nebenschluß- Suszeptanz entspricht und deshalb diese ausgleicht.
- Das der vorliegenden Erfindung zugrunde liegende Ziel ist das Schaffen eines verbesserten inhomogenen Wellenleiters zum Verbinden eines Rechteck-Wellenleiters mit einem elliptischen Wellenleiter, der eine niedrige Rücklaufdämpfung über einen breiten Bandbreitenbereich ergibt und relativ leicht herzustellen ist.
- Dieses Ziel wird erreicht durch einen Wellenleiter mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1.
- Bevorzugte Ausführungen sind verschiedenen abhängigen Ansprüchen zugeordnet.
- Fig. 1 ist eine perspektivische Teilansicht einer die vorliegende Erfindung verkörpernden Wellenleiterverbindung;
- Fig. 2 ist ein Schnitt allgemein nach Linie 2-2 in Fig. 1;
- Fig. 3 ist ein Schnitt allgemein nach Linie 3-3 in Fig. 1;
- Fig. 4 ist eine vergrößerte Ansicht, allgemein nach Linie 4-4 in Fig. 1 genommen;
- Fig. 5 ist ein allgemein nach Linie 5-5 in Fig. 4 genommener Schnitt; und
- Fig. 6 ist ein allgemein nach Linie 6-6 in Fig. 4 genommener Schnitt.
- Wendet man sich nun den Zeichnungen zu und bezieht sich zuerst auf Fig. 1, so ist da ein Verbinder 10 zum Verbinden eines Rechteck-Wellenleiters 11 mit einem elliptischen Wellenleiter 12 gezeigt. Die Querschnittsformen des Rechteck-Wellenleiters 11 und des elliptischen Wellenleiters 12 sind jeweils in Fig. 2 bzw. 3 gezeigt, und die Quer- und Längsschnitte des Verbinders 10 sind in Fig. 4 bis 6 gezeigt. Der Verbinder 10, der Rechteck-Wellenleiter 11 und der elliptische Wellenleiter 12 besitzen alle längliche Querschnittsformen, die um die zueinander senkrechten Haupt- und Nebenquerachsen x bzw. y symmetrisch sind.
- Der Rechteck-Wellenleiter 11 besitzt längs der x-Achse eine Breite ar und längs der y-Achse eine Höhe br, während der elliptische Wellenleiter 12 eine maximale Breite ae und eine maximale Höhe be längs der gleichen Achsen besitzt. Wie dem Fachmann auf diesem Gebiet wohl bekannt ist, werden die Größen von ar, br und ae, be entsprechend dem bestimmten Frequenzband gewählt, in welchem der Wellenleiter eingesetzt wird. Diese Abmessungen bestimmen wiederum die charakteristische Impedanz zc und die Grenzfrequenz fc der jeweiligen Wellenleiter 11 bzw. 12. Beispielsweise besitzt ein Rechteck-Wellenleiter vom Typ WR137 eine Grenzfrequenz fc von 4,30 GHz, und ein elliptischer Wellenleiter vom Typ EW52 besitzt eine Grenzfrequenz fc von 3,57 GHz. Entsprechende Grenzfrequenzwerte für andere Wellenleiter-Standardformen, sowohl rechtwinklige wie elliptische, sind dem Fachmann wohl bekannt.
- Wie in Fig. 4 bis 6 gesehen werden kann, enthält der Verbinder 10 einen gestuften Wandler, um den Übergang zwischen den beiden unterschiedlichen Querschnittsformen der Wellenleiter 11 und 12 zu bewirken. Bei der besonderen dargestellten Ausführung enthält der gestufte Wandler vier Stufen 21, 22, 23 und 24, die drei Sektionen 31, 32 bzw. 33 zugeordnet sind, obwohl es einzusehen ist, daß eine größere oder kleinere Anzahl von Stufen bei unterschiedlichen Anwendungen eingesetzt werden kann. Jede der drei Sektionen 31-33 besitzt Querabmessungen, die groß genug sind, um den gewünschten Modus dadurch fortzupflanzen, jedoch klein genug, um den ersten anregbaren Modus höherer Ordnung abzuschneiden. Bei irgendeiner bestimmten Querschnittsgestaltung kann die obere Grenze für die zum Abschneiden von Modi höherer Ordnung erforderlichen Querabmessungen errechnet weden durch das numerische Verfahren, das beschrieben ist in dem Aufsatz von R.M. Bulley, "Analysis of the Arbitrarily Shaped Waveguide by Polynomial Approximation", IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques. Band MTT- 18, Nr. 12, Dezember 1970, Seiten 1022-1028.
- Die Querabmessungen ac und bc der aufeinanderfolgenden Sektionen 31-33 des Wandlers, wie auch die Längen 1c der jeweiligen Sektionen in Längsrichtung werden ebenfalls so gewählt, daß die Reflexionen am Eingangsende des Verbinders 10 über einem vorgegebenen Frequenzband minimalisiert werden. Die bestimmten zum Erreichen dieser minimalen Reflexion erforderlichen Abmessungen können empirisch oder durch Computer-Optimierungsverfahren wie das Scharfgrat-Suchverfahren (J.W. Bandler, "Computer Optimization of Inhomogeneous Waveguide Transformers," IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques. Bd. MTT-17, Nr. 8, August 1969, Seiten 563-571) bestimmt werden durch Auflösen der bekannten Reflexionsgleichung: Reflexionskoeffizient = (Yco - Yin + jB&sub1;)/(Yco + Yin + jBY&sub1;) . Wenn gewünscht, können die Mehrfachsektionen 31-33 alle die gleiche elektrische Längserstreckung besitzen.
- Gemäß einem wichtigen Aspekt der vorliegenden Erfindung besitzt der inhomogene gestufte Wandler bei dem Rechteck/Elliptisch- Übergangswellenleiter einen allgemein rechtwinkligen Querschnitt, der fortschreitend von Schritt zu Schritt in Längsrichtung des Wandlers zunimmt und zwar in Richtung sowohl der x- wie der y-Achse, so daß sowohl die Grenzfrequenz wie die Impedanz des Wandlers sich in Längsrichtung des Wandlers monoton ändern. So besitzen bei der in Fig. 4-6 dargestellten bestimmten Ausführung die Sektionen 31-33 rechtwinklige Querschnitte der Breite ac und der Höhe bc, die beide fortschreitend von Stufe 21 zu Stufe 22, von Stufe 22 zu Stufe 23 und von Stufe 23 zu Stufe 24 zunehmen. Die Stufe 24 wird gebildet durch die Differenz zwischen den Querabmessungen des elliptischen Wellenleiters 12 und des benachbarten Endes des Verbinders 10, wie in Fig. 5 gesehen werden kann.
- An dem Ende des Verbinders, an dem der rechteckige Wellenleiter anschließt, sind die Breite ar und die Höhe br des Verbinders 10 praktisch gleich der Breite ar bzw. der Höhe br des rechteckigen-Wellenleiters. An der Stufe 24, die das an dem elliptischen Wellenleiter anschließende Ende des Verbinders ist, sind die Breite ac und die Höhe bc des Verbinders 10 geringer als die maximale Breite ae bzw. die maximale Höhe be des elliptischen Wellenleiters, und zwar um eine Zuwachsgröße, die den Zuwachsschritten von ac bzw. bc an den Stufen 21, 22 und 23 vegleichbar ist.
- Wie in Fig. 4 gesehen werden kann, besitzen die rechtwinkligen Querschnitte des gestuften Wandlers gerundete Ecken. Zwar ist der Eckenradius an dieser Stelle relativ klein, doch kann er, wenn gewünscht, bis etwa zur Hälfte der Höhe bc des Rechteck- Querschnittes erhöht werden.
- Um das Frequenzband zu dehnen oder zu verschieben, über dem der erfindungsgemäße Verbinder eine verbesserte Rücklaufdämpfung ergibt, kann eine kapazitive oder induktive (Iris)-Blende an dem Ende des Verbinders, an dem der elliptische Wellenleiter anschließt, vorgesehen werden.
- Durch Erhöhen der inneren Querabmessungen der aufeinanderfolgenden Sektionen des inhomogenen Wandlers längs sowohl der Haupt- wie der Nebenachse x bzw. y verändern sich sowohl die Grenzfrequenz fc wie auch die Impedanz Zc monoton in Längsrichtung des Wandlers. Das ergibt eine gute Impedanzanpassung des Wandlers und der verschiedenen durch ihn verbundenen Wellenleiter, wodurch sich eine erwünschte niedrige Rücklaufdämpfung (VSWR) über einem relativ breiten Frequenzband ergibt. Beispielsweise wurde eine Rücklaufdämpfung von -36 dB über einem Frequenzband von 5,6 bis 7,4 GHz erhalten bei einem WR137/EW52-Verbinder mit drei Viertelwellen-Sektionen längs eines Wandlers mit einer Länge von 5,08 cm (2 inch) und einer kapazitiven Iris mit einer Höhe von 2,03 cm (0,8 inch) an dem Ende des elliptischen Wellenleiters. Noch geringere Rücklaufdämpfungen können mit längeren Verbindern erreicht werden, die mehr Stufen besitzen.
- Diese Erfindung kontrastiert mit rechteckig/elliptischen Wellenleiterverbindern unter Benutzung von inhomogenen gestuften Wandlern, bei denen die Querabmessung nur längs der Neben- Querachse verändert wurde. Bei einem derartigen Wandler verläuft die Veränderung der Grenzfrequenz in Längsrichtung des Wandlers nicht monoton, sondern sie steigt bei einer oder mehreren Stufen des Wandlers an und nimmt bei einer oder mehreren Stufen ab, was zu relativ hohen Rücklaufdämpfungen führt. Gestufte Wandler mit rechteckigen Querschnitten, die sich längs beider Querachsen verändern, wurden ebenfalls beim Stand der Technik eingesetzt, jedoch nicht zum Verbinden elliptischer Wellenleiter mit Rechteck-Wellenleitern. Es ist überraschend, daß ein Verbinder mit einem rechteckigen Querschnitt ein derartiges ausgezeichnetes Verhalten ergibt, wenn er mit einem Wellenleiter mit elliptischem Querschnitt verbunden wird mit einer Grenzfrequenz, die sich von dem des rechteckigen Wellenleiters unterscheidet, an dem er angeschlossen wird.
- Bei einem Ausführungsbeispiel der Ausführung nach Fig. 4-6 unter Benutzung eines Dreisektionen-Wandlers, der zum Verbinden eines rechteckigen Wellenleiters vom Typ WR137 mit einem gewellten elliptischen Wellenleiter vom Typ EW52 ausgelegt ist, besaß der Verbinder einen konstanten Eckenradius von 0,318 cm (0,125 inch) und mit den folgenden Abmessungen in cm (in Klammern in inch): Der Rechteck-Wellenleiter vom Typ WR137 ist ausgelegt für ein Betriebsfrequenzband von 5,85 bis 8,20 GHz und besitzt eine Breite ar von 3,48 cm (1,372 inch) und eine Höhe br von 1,58 cm (0,622 inch). Der elliptische gewellte Wellenleiter EW52 ist zum Betrieb in einem Frequenzband von 4,6 bis 6,425 GHz ausgelegt und besitzt eine Hauptabmessung ae von 5,00 cm (1,971 inch) und eine Nebenabmessung be von 2,60 cm (1,025 inch) (ae und be sind unter Mittelung der Wellungstiefe gemessen). Bei einem Ausführungsversuch erzeugte dieser bestimmte Verbinder eine Rücklaufdämpfung, die im Frequenzband von 5,6 bis 7,6 GHz (30% Bandbreite) besser als -28 dB war und im Frequenzband von 6,15 bis 7,25 GHz (16% Bandbreite) besser als -34 dB. Obwohl dieser Verbinder niedrige Rücklaufdämpfungen über einem breiten Frequenzband schafft, wird er im praktischen Betrieb nur in dem Frequenzband von etwa 5,6 bis 6,4 GHz benutzt, da über 6,48 GHz Modi höherer Ordnung erzeugt werden.
- Bei einem anderen Beispiel der in Fig. 4-6 gezeigten Ausführung wurde der gestufte Wandler ausgelegt mit vier Sektionen, wiederum zur Verwendung bei der Verbindung eines Rechteck- Wellenleiters vom Typ WR137 mit einem elliptischen Wellenleiter vom Typ EW52. Dieser Vierstufen-Verbinder besaß einen konstanten Eckenradius von 0,32 cm (0,125 inch) und die folgenden Abmessungen in cm (inch in Klammern): Bei einem Ausführungsversuch dieses zuletzt genannten Wandlers wurde eine Rücklaufdämpfung besser als -40 dB über einem Frequenzband von 6,05-6,55 GHz erzielt, das mit einer kapazitiven Iris von 2,18 cm (0,86 inch) auf 5,9-6,65GHz gedehnt war.
- Wie aus der vorangehenden detaillierten Beschreibung zu ersehen ist, benutzt diese Erfindung einen Wellenleiter-Verbinder zum Verbinden von rechteckigen Wellenleitern mit elliptischen Wellenleitern unter Schaffung einer niedrigen Rücklaufdämpfung über einem breiten Bandbereich. Dieser Verbinder ist relativ leicht durch Bearbeiten herzustellen, so daß er wirksam und wirtschaftlich mit feinen Toleranzen gefertigt werden kann ohne kostentreibende Herstellverfahren wie Elektroformen oder dergleichen. Da der Verbinder einen gestuften Wandler benutzt, nimmt die Rücklaufdämpfung ab, wenn die Stufenzahl erhöht wird, so daß der Verbinder auf minimale Länge oder minimale Rücklaufdämpfung optimiert werden kann oder auf irgendeine gewünschte Kombination dieser beiden, in Abhängigkeit von den Anforderungen bei jeder bestimmten praktischen Anwendung.
Claims (4)
1. Wellenleiter zum Bereitstellen einer verbindung zwischen
einem rechteckigen Wellenleiter (11) und einem elliptischen
Wellenleiter (12), der eine Grenzfrequenz und eine Impedanz
besitzt, die verschieden von derjenigen des rechteckigen
Wellenleiters (11) ist, umfassend:
einen inhomogen abgestuften Transformator (10), der den
rechteckigen Wellenleiter (11) mit dem elliptischen Wellenleiter
(12) verbindet, wobei der Transformator (10) eine Vielzahl von
Abschnitten (31, 32, 33) aufweist, die alle Innenabmessungen
besitzen, die klein genug sind, um den ersten anregbaren Modus
höherer Ordnung in einem vorgewählten Frequenzband
abzuschneiden,
wobei jeder Abschnitt (31, 32, 33) des Transformators (10)
einen im wesentlichen rechteckigen Längsquerschnitt aufweist,
der symmetrisch um zwei zueinander senkrecht stehende
Hauptachsen (X, Y) ist, die denen des rechteckigen (11) und
elliptischen (12) Wellenleiters gemeinsam sind,
wobei die Innenabmessungen des Längsquerschnitts in Richtung
beider Hauptachsen (X, Y) von Schritt zu Schritt in allen vier
Quadranten entlang der Länge des Transformators (10) zunehmen
und zwar von seinem einen Ende (21), welches mit dem
rechteckigen Wellenleiter (11) verbunden ist zu seinem anderen
Ende (24), welches mit dem elliptischen Wellenleiter (12)
verbunden ist, so daß sich sowohl die Grenzfrequenz als auch die
Impedanz des Transformators (10) monoton entlang der Länge des
Transformators (10) verändert,
die rechteckigen Querschnittsabmessungen (ar, br) des
Abschnitts an einem Ende des Transformators (10), der mit dem
rechteckigen Wellenleiter verbunden ist, im wesentlichen gleich
den Abmessungen des rechteckigen Wellenleiters (11) sind,
dadurch gekennzeichnet, daß
die rechteckigen Querschnittsabmessungen (ac, bc) des
Abschnitts (24) am anderen Ende des Transformators (10), der mit
dem elliptischen Wellenleiter (12) verbunden ist, geringer sind
als die größere und kleinere Abmessungen des elliptischen
Wellenleiters, wobei der Unterschied in der kleineren axialen
Richtung um einen Betrag vergleichbar ist mit der Veränderung
an jedem Schritt des Transformators in der entsprechenden
axialen Querrichtung.
2. Wellenleiter nach wenigstens einem der vorangehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Grenzfrequenz des
Transformators (10) von dem Wellenleiter (11, 12) mit der
niedrigeren Grenzfrequenz zunehmend ansteigt in Richtung des
Wellenleiters (11, 12) mit der höheren Grenzfrequenz.
3. Wellenleiter nach wenigstens einem der vorangehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Impedanz des
Transformators (10) von dem Wellenleiter (11, 12) mit der niedrigeren
Impedanz zunehmend ansteigtin Richtung des Wellenleiters (11, 12)
mit der höheren Impedanz.
4. Wellenleiter nach wenigstens einem der vorangehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß eine kapazitive oder induktive
Blende an dem elliptischen Wellenleiterende des Transformators
(10) angeordnet ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/554,178 US4540959A (en) | 1983-11-22 | 1983-11-22 | Rectangular to elliptical waveguide connection |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3486443D1 DE3486443D1 (de) | 1997-03-27 |
DE3486443T2 true DE3486443T2 (de) | 1997-06-05 |
Family
ID=24212332
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3486443T Expired - Lifetime DE3486443T2 (de) | 1983-11-22 | 1984-11-09 | Rechteckig-elliptischer Übergangshohlleiter |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4540959A (de) |
EP (1) | EP0145292B1 (de) |
JP (1) | JPS60134501A (de) |
AU (1) | AU565551B2 (de) |
BR (1) | BR8405846A (de) |
CA (1) | CA1221751A (de) |
DE (1) | DE3486443T2 (de) |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4642585A (en) * | 1985-01-30 | 1987-02-10 | Andrew Corporation | Superelliptical waveguide connection |
JPH0758847B2 (ja) * | 1985-03-28 | 1995-06-21 | 新日本無線株式会社 | 導波管−同軸変換器 |
US4742317A (en) * | 1986-05-23 | 1988-05-03 | General Electric Company | Mode coupler for monopulse antennas and the like |
DE3631981C1 (de) * | 1986-09-19 | 1987-12-17 | Georg Dr-Ing Spinner | Transformationsteil zum Verbinden von zwei Hohlleitern unterschiedlicher Querschnittsformen |
FR2607968B1 (fr) * | 1986-12-09 | 1989-02-03 | Alcatel Thomson Faisceaux | Source d'illumination pour antenne de telecommunications |
DE19615854C1 (de) * | 1996-04-20 | 1997-11-20 | Alcatel Kabel Ag | Verfahren zur Herstellung einer Kupplung für das Verbinden zweier elektromagnetischer Hohlleiter |
US7357845B2 (en) * | 1997-04-10 | 2008-04-15 | Cookgas, L.L.C. | Methods of making laryngeal masks |
US8631796B2 (en) | 1997-04-10 | 2014-01-21 | Cookgas, L.L.C. | Laryngeal mask |
DE19739589A1 (de) * | 1997-09-10 | 1999-03-11 | Alsthom Cge Alcatel | Modenfilter zur Verbindung von zwei elektromagnetischen Hohlleitern |
US6899305B2 (en) | 1999-01-12 | 2005-05-31 | Andrew Corporation | Stackable transmission line hanger |
US6354543B1 (en) | 1999-01-12 | 2002-03-12 | Andrew Corporation | Stackable transmission line hanger |
US6079673A (en) * | 1999-04-01 | 2000-06-27 | Andrew Corporation | Transmission line hanger |
DE19937725A1 (de) * | 1999-08-10 | 2001-02-15 | Bosch Gmbh Robert | Hohlleiterübergang |
EP1233469A3 (de) * | 2001-01-26 | 2003-07-30 | Spinner GmbH Elektrotechnische Fabrik | Hohlleiterarmatur |
US7090174B2 (en) | 2001-11-09 | 2006-08-15 | Andrew Corporation | Anchor rail adapter and hanger and method |
US7132910B2 (en) | 2002-01-24 | 2006-11-07 | Andrew Corporation | Waveguide adaptor assembly and method |
US20050285702A1 (en) * | 2004-06-25 | 2005-12-29 | Andrew Corporation | Universal waveguide interface adaptor |
US7900632B2 (en) | 2006-08-18 | 2011-03-08 | Cookgas, L.L.C. | Laryngeal mask with esophageal blocker and bite block |
US7780900B2 (en) | 2006-09-15 | 2010-08-24 | Cookgas, Llc | Methods of forming a laryngeal mask |
US7784464B2 (en) | 2006-09-15 | 2010-08-31 | Cookgas, Llc | Laryngeal mask |
US7893789B2 (en) * | 2006-12-12 | 2011-02-22 | Andrew Llc | Waveguide transitions and method of forming components |
US7934502B2 (en) | 2007-05-11 | 2011-05-03 | Cookgas, Llc | Self-pressurizing supraglottic airway |
US20120186747A1 (en) * | 2011-01-26 | 2012-07-26 | Obama Shinji | Plasma processing apparatus |
CN104485499A (zh) * | 2014-11-13 | 2015-04-01 | 中国电子科技集团公司第二十三研究所 | 一种渐变型阶梯式波导过渡器及其加工方法 |
US10547113B2 (en) * | 2017-11-30 | 2020-01-28 | Roos Instruments, Inc. | Blind mate waveguide flange usable in chipset testing |
USD908641S1 (en) | 2017-11-30 | 2021-01-26 | Roos Instruments, Inc. | Blind mate waveguide flange |
CN115441141B (zh) * | 2022-10-17 | 2023-04-25 | 北京星英联微波科技有限责任公司 | 阶梯扭波导 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2432093A (en) * | 1942-07-30 | 1947-12-09 | Bell Telephone Labor Inc | Wave transmission network |
US2643296A (en) * | 1949-09-28 | 1953-06-23 | Betsy R Hansen | High-frequency energy dividing apparatus |
US2767380A (en) * | 1952-09-30 | 1956-10-16 | Bell Telephone Labor Inc | Impedance transformer |
NL212773A (de) * | 1956-01-26 | |||
US3019399A (en) * | 1959-03-06 | 1962-01-30 | Microwave Ass | Circular waveguide diameter transformer |
DE1271228B (de) * | 1964-12-23 | 1968-06-27 | Spinner G M B H Elektrotechnis | UEbergang zwischen elliptischen oder ovalen Hohlrohrleitern und Rechteckhohlleitern |
US3336543A (en) * | 1965-06-07 | 1967-08-15 | Andrew Corp | Elliptical waveguide connector |
DE1261569B (de) * | 1966-07-19 | 1968-02-22 | Spinner Ges Mit Beschraenkter | Mehrstufiger Hohlleitertransformator |
GB1393392A (en) * | 1972-04-17 | 1975-05-07 | Spinner G | Wave guide transition fitting |
US3928825A (en) * | 1973-05-04 | 1975-12-23 | Licentia Gmbh | Waveguide transition piece with low reflection |
GB1501405A (en) * | 1974-06-01 | 1978-02-15 | Licentia Gmbh | Arrangement with a hollow waveguide section |
JPS5254349A (en) * | 1975-10-29 | 1977-05-02 | Dainichi Nippon Cables Ltd | Coupler for waveguide line |
JPS5354945A (en) * | 1976-10-29 | 1978-05-18 | Mitsubishi Electric Corp | Waveguide converter |
-
1983
- 1983-11-22 US US06/554,178 patent/US4540959A/en not_active Expired - Lifetime
-
1984
- 1984-09-27 AU AU33589/84A patent/AU565551B2/en not_active Expired
- 1984-11-09 EP EP84307778A patent/EP0145292B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1984-11-09 DE DE3486443T patent/DE3486443T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1984-11-16 BR BR8405846A patent/BR8405846A/pt not_active IP Right Cessation
- 1984-11-21 CA CA000468337A patent/CA1221751A/en not_active Expired
- 1984-11-22 JP JP59247894A patent/JPS60134501A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU3358984A (en) | 1985-05-30 |
JPS60134501A (ja) | 1985-07-17 |
EP0145292A3 (de) | 1985-11-06 |
EP0145292B1 (de) | 1997-02-19 |
AU565551B2 (en) | 1987-09-17 |
CA1221751A (en) | 1987-05-12 |
EP0145292A2 (de) | 1985-06-19 |
BR8405846A (pt) | 1985-09-17 |
US4540959A (en) | 1985-09-10 |
DE3486443D1 (de) | 1997-03-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3486443T2 (de) | Rechteckig-elliptischer Übergangshohlleiter | |
DE60011482T2 (de) | Dielektrisches Filter | |
DE19633078C2 (de) | Dielektrischer Wellenleiter | |
DE3688914T2 (de) | Superelliptische Wellenleiterverbindung. | |
DE3877235T2 (de) | Filter mit elementen mit verteilten parametern, wobei zwei arten von kopplungsvorrichtungen vorhanden sind. | |
DE3529810A1 (de) | Dielektrisches filter | |
DE69509930T2 (de) | Dielektrisches Filter | |
DE19647315A1 (de) | Element mit gekoppelten Leitungen | |
DE2738326A1 (de) | Mikrowellenanordnung zum umwandeln einer hohlleiterstruktur in eine mikrostreifenleiterstruktur | |
DE69615070T2 (de) | Dielektrisches Filter | |
DE2535257B2 (de) | Einstellbarer Laufzeitentzerrer | |
DE69026889T2 (de) | Bandpassfilter und Verfahren zum Abgleichen von dessen Charakteristika | |
EP0440661B1 (de) | Hochfrequenz-bandpassfilter | |
DE1909092A1 (de) | Hybridkoppler mit 90 deg.-Phasenverschiebung | |
DE69715776T2 (de) | Filter mit verteilten Konstanten | |
DE2506425C2 (de) | Hohlleiter/Microstrip-Übergang | |
DE1926501C3 (de) | Tiefpaßfilter fur elektrische Schwingungen | |
DE2839874A1 (de) | Streifenleitungsquerkoppler | |
DE60110033T2 (de) | Bandpassfilter mit einer kompakten dielektrischen Struktur aus halbwellen Resonatoren und dazwischenliegenden evanescenten Wellenleitern | |
DE1046707B (de) | Hohlleiter-Transformator | |
DE1441627B2 (de) | Anordnung zur uebertragung elektrischer wellen mit frequenz abhaengiger daempfung | |
DE1441117A1 (de) | Koaxialleitungsabschnitt mit Isolierstuetze | |
DE2842576A1 (de) | Polarisationsweiche | |
DE2642448A1 (de) | Hochfrequenz-wellentypwandler | |
DE69223572T2 (de) | Hohlleiterfilter mit Koaxial/Hohlleiter Modenumwandlung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8364 | No opposition during term of opposition |