DE3127706C2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung von Methanol-
Synthesegas mit einem Restschwefelgehalt von unter 0,1 ppm aus
einem Rohgas einer Niederdruck-Kohlevergasung, bei dem man das
verdichtete Rohgas zunächst in einer bei tiefen Temperaturen betriebenen
H₂S-Wäsche behandelt und den aus der H₂S-Wäsche austretenden
Gasstrom in zwei Teilströme aufteilt, von denen der eine
Teilstrom nach entsprechender Wiederaufheizung einer Konvertierung
unterzogen und beide Teilströme sodann in einer bei tiefen Temperaturen
betriebenen CO₂-Wäsche behandelt werden, wobei die H₂S- und
die CO₂-Wäsche durch einen gemeinsamen Absorptionsmittelkreislauf
derart miteinander verbunden sind, daß das von der H₂S-Wäsche kommende,
regenerierte Absorptionsmittel auf den Oberteil der CO₂-Wäsche
aufgegeben wird, während auf die H₂S-Wäsche ein Teil des von der
CO₂-Wäsche kommenden, gestrippten Absorptionsmittel aufgegeben
wird und der andere Teil des gestrippten Absorptionsmittels dem
oberen Teil der CO₂-Wäsche wieder zugeführt wird.
Die Erzeugung von Methanol-Synthesegas aus sogen. Partialoxidationsgas,
das heißt Gas, welches durch Vergasung (Partialoxidation) fester
oder flüssiger Brennstoffe gewonnen wurde, ist seit längerer Zeit
bekannt. Je nach Art des dabei angewandten Vergasungsverfahrens
wird die Vergasung der eingesetzten Brennstoffe bei unterschiedlichen
Drücken durchgeführt. Ein bekanntes, im Niederdruckbereich
arbeitendes Vergasungsverfahren ist das Koppers-Totzek-Verfahren.
Ein besonderer Vorteil dieses Verfahrens ist es, daß es die Vergasung
jedweder Kohle unabhängig von deren Körnungsgrad und Aschegehalt
gestattet. Sofern ein derartiges Niederdruck-Kohlevergasungsverfahren
zur Herstellung von Methanol-Synthesegas eingesetzt werden
soll, war bisher in der Regel vorgesehen, daß das erzeugte Rohgas
(Partialoxidationsgas) nach seiner Abkühlung in einem Abhitzekessel
und einer Druckwasserwäsche, zunächst im sogen. Rohgaskompressor bis
auf einen Druck von ca. 30 bis 40 bar verdichtet und daran anschließend
einer H₂S-Wäsche unterworfen wurde. Für die H₂S-Wäsche
hat sich hierbei insbesondere eine sogen. Tieftemperaturwäsche, die
mit einem geeigneten polaren organischen Absorptionsmittel, wie
beispielsweise Methanol, im Temperaturbereich zwischen -20°C und
-60°C arbeitet, bewährt. Im Anschluß an die H₂S-Wäsche wurde das
Gas wiederaufgeheizt und zwecks Einstellung der optimalen Zusammensetzung
des Methanol-Synthesegases in drei Teilströme zerlegt,
die im unterschiedlichen Umfange der weiteren Gasbehandlung unterworfen
wurden. Nur der erste Teilstrom wurde dabei sowohl einer
Konvertierung als auch einer CO₂-Wäsche unterworfen, während der
zweite Teilstrom lediglich einer Konvertierung unterworfen wurde.
Der dritte Teilstrom schließlich wurde dagegeben weder einer Konvertierung
noch einer CO₂-Wäsche unterzogen. Die so behandelten
Teilströme wurden anschließend wiedervereinigt und der Methanolsynthese
zugeführt. Hierbei zeigte sich jedoch, daß der Restschwefelgehalt
des Teilstromes des Gases, der lediglich der H₂S-Wäsche
unterworfen wurde, sowie der Restschwefelgehalt des Teilstromes,
der der H₂S-Wäsche und der Konvertierung unterworfen wurde, noch
zu hoch sind. Da jedoch die in der Methanol-Synthese verwendeten
Katalysatoren außerordentlich schwefelempfindlich sind, führte
dies auf Dauer zu einer erheblichen Beeinträchtigung der Methanol-
Synthese. Es war deshalb erforderlich, die beiden vorstehend genannten
Teilströme des Gases vor der Wiedervereinigung mit dem
dritten Teilstrom noch zusätzlich einer Feinentschwefelung zu
unterwerfen, in der ihr Restschwefelgehalt bis auf einen Wert von
ca. 0,1 ppm S herabgedrückt werden kann. Als Feinentschwefelungsmasse
wird dabei normalerweise Zinkoxid verwendet.
Es liegt jedoch auf der Hand, daß diese Feinentschwefelung sowohl
im Hinblick auf die Anlage- als auch auf die Betriebskosten das
Verfahren zur Erzeugung von Methanol-Synthesegas zusätzlich belastet.
In der DE-AS 12 96 133 ist deshalb bereits ein Verfahren der eingangs
genannten Art vorgeschlagen worden, das als Absorptionsmittel für
die H₂S- und die CO₂-Wäsche Xylol bei tiefen Temperaturen verwendet.
Durch die Anwendung dieses Absorptionsmittels soll der Schwefelgehalt
im erzeugten Synthesegas soweit herabgesetzt werden können, daß
auf eine zusätzliche Feinentschwefelung des Gases vor dessen Eintritt
in die Synthesestufe verzichtet werden kann. Die Verwendung von Xylol
anstelle von Methanol als Absorptionsmittel für die H₂S- und CO₂-
Wäsche hat jedoch zunächst einmal den grundsätzlichen Nachteil, daß
Xylol etwa dreimal teurer als Methanol ist, was natürlich die Wirtschaftlichkeit
des Verfahrens stark beeinträchtigt. Außerdem kann
auch beim Verfahren nach der Entgegenhaltung auf die Verwendung von
Methanol nicht ganz verzichtet werden. Zur Vermeidung einer Eisbildung
muß vielmehr in das Gas sowohl vor der H₂S-Wäsche als auch vor
der CO₂-Wäsche zusätzlich Methanol eingespritzt werden. Dieses Methanol
muß jedoch im Anschluß an die Gaswäschen durch entsprechende
Maßnahmen (Phasenscheider und Destillationskolonnen) wieder abgetrennt
werden, was natürlich zusätzliche Anlage- und Betriebskosten
verursacht.
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, das Verfahren der
eingangs genannten Art so auszugestalten, daß auf die Verwendung von
Xylol als Absorptionsmittel verzichtet werden kann und gleichzeitig
der Schwefelgehalt im erzeugten Synthesegas soweit herabgesetzt wird,
daß eine zusätzliche Feinentschwefelung nicht mehr erforderlich ist.
Außerdem sollen die Wirtschaftlichkeit und die Regelungsmöglichkeit
des Verfahrens generell verbessert werden.
Das der Lösung dieser Aufgabe dienende Verfahren ist erfindungsgemäß
dadurch gekennzeichnet, daß man
- - für die H₂S-Wäsche als auch für die CO₂-Wäsche als Absorptionsmittel Methanol bei Temperaturen zwischen -20° und -60°C verwendet,
- - den anderen Teilstrom des kalten Gases aus der H₂S-Wäsche ohne weitere Behandlung unmittelbar in den oberen oder mittleren Teil der CO₂-Wäsche einleitet, während man den der Konvertierung unterworfenen Teilstrom nach Wiederabkühlung in den unteren Teil der CO₂-Wäsche einführt
- - und daß man den anderen Teil des gestrippten Methanols in die CO₂-Wäsche unterhalb der Eintrittsstelle für das regenerierte Methanol einleitet.
Durch die Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens lassen sich dabei
neben der Verwendung von Methanol anstelle von Xylol als Absorptionsmittel
noch eine ganze Reihe weiterer Vorteile erzielen, die wie folgt
zusammengefaßt werden können:
- 1. Dadurch, daß nur das CO₂-reichere Gas aus der Konvertierung in den Unterteil der CO₂-Wäsche eingeleitet wird, während das CO₂-ärmere, nichtkonvertierte Gas in den Oberteil eingeleitet wird, lassen sich erhebliche Methanolmengen einsparen, denn bekanntlich ist bei physikalischen Gaswäschen der Waschmittelbedarf proportional der in den Kolonnensumpf eingeleiteten Gasmenge. Diese Gasmenge wird jedoch durch die getrennte Aufgabe beider Teilströme erheblich reduziert.
- 2. Durch die getrennte Einleitung des nichtkonvertierten Teilstromes des Gases in den oberen oder mittleren Teil der CO₂-Wäsche sowie die Aufgabe des hierfür erforderlichen Methanols an zwei verschiedenen Stellen gelingt es in der CO₂-Wäsche, die Feinentschwefelung des Gases auch unter Verwendung von Methanol als Waschmittel soweit voranzutreiben, daß das Gas mit einem Restschwefelgehalt unter 0,1 ppm aus der CO₂-Wäsche abgezogen und ohne weitere Feinentschwefelung in die Synthesestufe eingeleitet werden kann.
- 3. Die zusätzliche Aufgabe von gestripptem Methanol auf die CO₂- Wäsche erlaubt es in Verbindung mit der getrennten Aufgabe beider Gasteilströme, den CO₂-Gehalt im erzeugten Methanol-Synthesegas in Abhängigkeit von der aufgegebenen Menge an gestripptem Methanol zu steuern.
- 4. Da nur der Teilstrom des Gases, der der Konvertierung unterworfen wird, eine Wiederaufheizung und -abkühlung erfährt, können die hierfür erforderlichen Wärmeaustauschflächen entsprechend vermindert werden. Beim Verfahren nach der Entgegenhaltung werden dagegen die beiden Teilströme des Gases unmittelbar nach der Konvertierung wiedervereinigt, so daß die für ihre Wiederabkühlung benötigten Wärmeaustauschflächen so ausgelegt sein müssen, daß sie die gesamte Gasmenge aufnehmen können.
Vorteilhafte Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Verfahrens
ergeben sich aus den vorliegenden Unteransprüchen und sollen
nachfolgend an Hand eines Verfahrensbeispiels mit Hilfe des
in der Abbildung dargestellten Fließschemas erläutert werden.
Das Fließschema zeigt dabei nur die für die Verfahrenserläuterung
unbedingt erforderlichen Anlageteile, während
Nebeneinrichtungen sowie die Anlagen zur Kohlevergasung und
Methanolsynthese nicht dargestellt sind.
Das Verfahrensbeispiel betrifft dabei die Verarbeitung einer
Rohgasmenge von ca. 332 000 Nm³/h, die bei der Vergasung
von 187 t/h Kohle nach dem Koppers-Totzek-Verfahren bei
einem Druck von 1,1 Bar anfällt. Das Rohgas, welches nach
Abkühlung und Druckwasserwäsche in dem in der Abbildung
nicht dargestellten Rohgasverdichter bis auf einen Druck von
38 Bar verdichtet worden ist, hat folgende Zusammensetzung:
CO₂ | |
5,5 Vol.-% | |
CO | 62,8 Vol.-% |
H₂ | 29,6 Vol.-% |
H₂S | 1,0 Vol.-% |
COS | 0,1 Vol.-% |
N₂, Ar + CH₄ | 1,0 Vol.-% |
Das vom Rohgasverdichter kommende Rohgas gelangt dabei
über die Leitung 1 in den Wärmeaustauscher 2 sowie daran
anschließend in den Gastiefkühler 3. Hierbei wird das Rohgas
zunächst im Wärmeaustauscher 2 im indirekten Wärmeaustausch
mit dem in der Leitung 4 fließenden, von der Kolonne 5
kommenden Gas vorgekühlt, worauf daran anschließend die
Tiefkühlung des Rohgases bis auf eine Temperatur von -30°C
bis -40°C im Gastiefkühler 3 erfolgt, der zu diesem Zweck
über die Leitung 6 mit einem Kältemittel beaufschlagt wird,
das über die Leitung 7 wieder abgezogen wird. Mit der genannten
tiefen Temperatur wird das Rohgas schließlich in den
Unterteil der mit Einbauten (Böden) versehenen Kolonne 5
eingeleitet, die der H₂S-Wäsche dient. Hierbei werden neben
dem H₂S natürlich auch andere Schwefelverbindungen wie
COS und CS₂ aus dem Rohgas entfernt. Die H₂S-Wäsche wird
mit Methanol durchgeführt, welches mit einer Temperatur von
-35°C über die Leitung 8 zugeführt und am Kopf auf die
Kolonne 5 aufgegeben wird. In der Kolonne 5 wird das Rohgas
bis auf einen Schwefelgehalt von ca. 2 ppm entschwefelt und
wird mit einer Temperatur von -33°C durch die Leitung 9 über
Kopf aus der Kolonne 5 abgezogen.
Der kalte Gasstrom in der Leitung 9 wird sodann in zwei
Teilströme zerlegt, von denen der eine Teilstrom über die
Leitung 10 unmittelbar in den oberen oder mittleren Teil der
ebenfalls mit Einbauten (Böden) versehenen Kolonne 11 eingeleitet
wird, die der CO₂-Wäsche dient. Hierbei beträgt das
Volumen des Gasstromes in der Leitung 10 ca. 38 Vol.-%
der insgesamt in der Leitung 9 vorhandenen Gasmenge. Die
Einleitung dieses Teilstromes in die Kolonne 11 erfolgt
hierbei in Höhe des 40. Bodens von oben.
Der zweite Teilstrom, welcher die restliche Gasmenge aus
der Leitung 9 enthält, wird währenddessen über die Leitung 4
abgezogen und gelangt über den Wärmeaustauscher 2 zur
Konvertierungsanlage 12. Im Wärmeaustauscher 2 erfährt das
Gas eine Wiederaufheizung bis auf 25°C. In der Konvertierungsanlage
12 wird das im Gas vorhandene CO gemäß der sogen.
Konvertierungsreaktion
CO + H₂OCO₂ + H₂
umgesetzt.
Auf Einzelheiten der Konvertierungsanlage 12 soll hier nicht
näher eingegangen werden. Es handelt sich hierbei jedoch um
eine handelsübliche Anlage, die nach den in der Technik bekannten
Prinzipien arbeitet. Die Konvertierung erfolgt im vorliegenden
Falle in Gegenwart von Wasserdampf bei einer
Temperatur von 350-500°C an einem Eisen-Chrom-Katalysator.
Das konvertierte und entfeuchtete Gas verläßt die Konvertierungsanlage
12 über die Leitung 13 und hat dabei folgende
Zusammensetzung:
CO₂ | |
40,0 Vol.-% | |
CO | 3,7 Vol.-% |
H₂ | 55,6 Vol.-% |
N₂, Ar + CH₄ | 0,7 Vol.-% |
Im Wärmetauscher 14 wird das konvertierte Gas im indirekten
Wärmeaustausch mit dem Methanol-Synthesegas in der Leitung
16 bis auf eine Temperatur von ca. -40°C bis -45°C abgekühlt.
Mit dieser Temperatur wird das Gas über die Leitung 15 in
den Unterteil der Kolonne 11 eingeleitet.
Die CO₂-Wäsche in der Kolonne 11 wird ebenfalls mit
Methanol bei tiefen Temperaturen durchgeführt. Neben der CO₂-
Entfernung wird hierbei gleichzeitig eine praktisch vollständige
Entschwefelung des Gases erreicht. Die Aufgabe des
hierfür erforderlichen Methanols erfolgt an zwei verschiedenen
Stellen der Kolonne 11. Über die Leitung 17 wird am Kopf der
Kolonne 11 sogen. regeneriertes Methanol aufgegeben. Dieses
Methanol stammt aus der Kolonne 5, aus deren Sumpf es über
die Leitung 19 abgezogen und in die Regeneriereinrichtung 18
eingeleitet wird. Hier erfolgt die destillative Regenerierung
des Methanols in an sich bekannter Weise durch Wärmebehandlung
bei einer Temperatur von ca. 95°C. Das regenerierte
Methanol, das über die Leitung 17 aus der Regeneriereinrichtung
18 abgezogen wird, muß vor der Einleitung in die Kolonne 11
natürlich einer entsprechenden Wiederabkühlung unterworfen
werden, so daß es mit einer Temperatur von ca. -54°C in
die Kolonne 11 eintreten kann. Über die Leitung 20 wird
außerdem Teilstrom des in der Leitung 8 fließenden gestrippten
Methanols auf die Kolonne 11 aufgegeben. Die Eintrittsstelle
der Leitung 20 in die Kolonne 11 liegt dabei 33 Böden unterhalb
der Eintrittsstelle der Leitung 17. Das Methanol in der
Leitung 20 stammt aus der Kolonne 11, aus deren Sumpf es
über die Leitung 21 abgezogen und in den Stripper 22 hingeleitet
wird. Hier wird das Methanol von den aufgenommenen
gasförmigen Bestandteilen durch Strippung, d. h. durch
Einblasen von Inertgas unter vermindertem Druck, befreit.
Das gestrippte Methanol wird aus dem Stripper 22 über die
Leitung 8 abgezogen, die zur Kolonne 5 führt und den Lösungsmittelkreislauf
zwischen den beiden Kolonnen 5 und 11 schließt.
Die Strippung des Methanols erfolgt bei einer Temperatur von
-60°C, so daß eine zusätzliche Abkühlung desselben bei seiner
Wiedereinleitung in die Kolonnen 5 und 11 nicht erforderlich ist.
Der über Kopf aus der Kolonne 11 austretende Gasstrom, in
dem beide Teilströme wiedervereinigt sind, wird über die
Leitung 16 abgezogen und gelangt nach Passieren des Wärmeaustauschers
14 zur nicht dargestellten Methanol-Syntheseanlage.
Hierbei werden pro Stunde ca. 320 000 Nm³ Methanol-
Synthesegas abgezogen. Das Gas weist nur noch einen Restschwefelgehalt
auf, der unter 0,1 ppm S liegt. Eine Feinentschwefelung
des Gases ist deshalb nicht mehr erforderlich.
Die Gaszusammensetzung ist dabei folgende:
CO₂ | |
3,0 Vol.-% | |
CO | 28,4 Vol.-% |
H₂ | 67,5 Vol.-% |
N₂, Ar + CH₄ | 1,1 Vol.-% |
Die Zusammensetzung des erzeugten Methanol-Synthesegases
wird durch eine in der Leitung 16 installierte Meßstation 23
laufend automatisch überwacht. Die Meßstation 23 ist hierbei
über die Impulsleitungen 24 und 25 mit den Regelventilen 26
und 27 verbunden, die in den Leitungen 10 und 20 installiert
sind. Hierbei wird der CO₂-Gehalt im Methanol-Synthesegas
durch die Menge des gestrippten Methanols geregelt, welches
über die Leitung 20 auf die Kolonne 11 aufgegeben wird. Überschreitet
hierbei der in der Meßstation 23 ermittelte CO₂-
Gehalt den vorgesehenen Sollwert, so wird ein Impuls ausgelöst,
der über die Impulsleitung 24 auf den zum Regelventil 26
gehörenden Stellmotor 28 übertragen wird und der zu einer
weiteren Öffnung des Regelventiles 26 führt. Dadurch wird
natürlich die Menge des über die Leitung 20 auf die Kolonne 11
aufgegebenen gestrippten Methanols vergrößert, was natürlich
zu einer verbesserten CO₂-Auswaschung in der Kolonne 11 führt.
Bei einem Absinken des CO₂-Gehaltes unter den vorgegebenen
Sollwert erfolgt die Regelung natürlich im umgekehrten Sinne.
Das heißt, durch eine entsprechende Betätigung des Regelventiles
26 wird der Zufluß von gestrippten Methanol über die
Leitung 20 zu Kolonne 11 gedrosselt. Normalerweise wird man
davon ausgehen können, daß der über die Leitung 20 abgezogene
Methanol-Teilstrom in der Größenordnung von ca. 70-80 Vol.-%
des insgesamt in der Leitung 8 fließenden Methanols
liegt.
Die Regelung des im Methanol-Synthesegas gewünschten
Verhältnisses der Gaskomponenten
erfolgt durch die Beeinflussung der Gasmenge, welche über die
Leitung 10 unmittelbar aus der Kolonne 5 (H₂S-Wäsche) in die
Kolonne 11 (CO₂-Wäsche) eingeleitet wird. Ergibt sich aus den
in der Meßstation 23 erfaßten Daten, die durch einen Prozeßrechner
ausgewertet werden können, für oben vorstehend genanntes
Verhältnis der Gaskomponenten ein Wert von <2, so
muß die Zufuhr von unkonvertiertem Gas über die Leitung 10
zur Kolonne 11 gedrosselt werden. Hierbei wird wieder ein
entsprechender Impuls ausgelöst, der über die Impulsleitung
25 auf den zum Regelventil 27 gehörenden Stellmotor 29 übertragen
wird, und der zu einer entsprechenden Drosselung des
Regelventiles 27 führt. Dadurch wird natürlich die Zufuhr von
unkonvertiertem Gas zur Kolonne 11 verringert, während gleichzeitig
der Teilstrom des Gases, der über die Leitung 4 der
Konvertierungsanlage 12 zugeführt wird, eine entsprechende
Vergrößerung erfährt. Sofern das genannte Verhältnis der
Glaskomponenten den Wert 2 jedoch wesentlich übersteigen sollte,
so könnte die Regelung natürlich auch im umgekehrten Sinne
erfolgen, wobei die Zufuhr von unkonvertiertem Gas zur Kolonne
11 vergrößert und der Teilstrom des konvertierten Gases verringert
wird. Normalerweise wird man davon ausgehen können,
daß das Verhältnis
eingehalten werden kann, wenn der Teilstrom des unkonvertierten
Gases, der über die Leitung 10 unmittelbar der CO₂-
Wäsche in der Kolonne 11 zugeführt wird, zwischen 30 und
45 Vol.-% des insgesamt aus der Kolonne 5 austretenden Gases
enthält.
Selbstverständlich ist die Anwendbarkeit des erfindungsgemäßen
Verfahrens auch dann gegeben, wenn in Abweichung von dem Ausführungsbeispiel
als Einsatzmaterial für die Niederdruckvergasung
anstelle von Kohle ein anderer Brennstoff, wie z. B. Pech, Teer,
Koks, Torf oder Schweröl, verwendet wird.
Claims (4)
1. Verfahren zur Erzeugung von Methanol-Synthesegas mit einem
Restschwefelgehalt von unter 0,1 ppm aus einem Rohgas einer
Niederdruck-Kohlevergasung, bei dem man das verdichtete Rohgas
zunächst in einer bei tiefen Temperaturen betriebenen
H₂S-Wäsche behandelt und den aus der H₂S-Wäsche austretenden
Gasstrom in zwei Teilströme aufteilt, von denen der eine
Teilstrom nach entsprechender Wiederaufheizung einer
Konvertierung unterzogen und beide Teilströme sodann in
einer bei tiefen Temperaturen betriebenen CO₂-Wäsche behandelt
werden, wobei die H₂S-Wäsche und die CO₂-Wäsche durch
einen gemeinsamen Absorptionsmittelkreislauf derart miteinander
verbunden sind, daß das von der H₂S-Wäsche kommende,
regenerierte Absorptionsmittel auf den Oberteil der CO₂-Wäsche
aufgegeben wird, während auf die H₂S-Wäsche ein Teil des von
der CO₂-Wäsche kommenden, gestrippten Absorptionsmittel aufgegeben
wird und der andere Teil des gestrippten Absorptionsmittels
dem oberen Teil der CO₂-Wäsche wieder zugeführt wird,
dadurch gekennzeichnet, daß man
- - für die H₂S-Wäsche als auch für die CO₂-Wäsche als Absorptionsmittel Methanol bei Temperaturen zwischen -20° und -60°C verwendet,
- - den anderen Teilstrom des kalten Gases aus der H₂S-Wäsche ohne weitere Behandlung unmittelbar in den oberen oder mittleren Teil der CO₂-Wäsche einleitet, während man den der Konvertierung unterworfenen Teilstrom nach Wiederabkühlung in den unteren Teil der CO₂-Wäsche einführt
- - und daß man den anderen Teil des gestrippten Methanols in die CO₂-Wäsche unterhalb der Eintrittsstelle für das regenerierte Methanol einleitet.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
Regelung des CO₂-Gehaltes im erzeugten Methanol-Synthesegas
durch Einstellung der Menge des gestrippten Methanols erfolgt,
welches auf die CO₂-Wäsche wiederaufgegeben wird.
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet,
daß im erzeugten Methanol-Synthesegas das gewünschte
Verhältnis der Gaskomponenten, nämlich
durch Regelung der Gasmenge eingestellt wird, welche aus der
H₂S-Wäsche unmittelbar in den oberen oder mittleren Teil der
CO₂-Wäsche eingeleitet wird, wobei dieser Teilstrom zwischen
30 und 45 Vol.-% des insgesamt auf der H₂S-Wäsche austretenden
Gases enthält.
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet,
daß der eine Teilstrom des Gases aus der H₂S-Wäsche vor der
Konvertierung im Wärmeaustausch mit dem verdichteten Rohgas
aufgeheizt und die Wiederabkühlung des konvertierten Gases
im Wärmeaustausch mit dem aus der CO₂-Wäsche austretenden
Methanol-Synthesegas vorgenommen wird.
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1982
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