DE3049639C2 - Verfahren zur Regenerierung eines rhodium- und aluminiumoxidhaltigen Tr{gerkatalysators - Google Patents
Verfahren zur Regenerierung eines rhodium- und aluminiumoxidhaltigen Tr{gerkatalysatorsInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich
auf ein Verfahren zur Regenerierung eines rhodium-
und aluminiumoxidhaltigen Trägerkatalysator, der zur
Dealkylierung von Alkylbenzolen
mit Wasserdampf bzw. Wasserstoff eingesetzt wurde.
Es ist ein Verfahren zur Regenerierung eines
rhodiumhaltigen Katalysators durch dessen Behandlung mit
einem Stickstoff-Sauerstoff- bzw. Luft-Wasserdampf-Gemisch
zum Ausbrennen des Kokses und nachfolgendem Chlorieren bei
einer Temperatur von 400° bis 600°C mit einem Stickstoff-Sauerstoff-Gemisch
bekannt, daß 0,1 bis 0,2 g/l Chlor
bzw. Organochlorverbindung enthält. Weiterhin wird der
Katalysator im Wasserstoffstrom bei einer Temperatur von
450° bis 550°C reduziert und nachfolgend mit Wasserdampf
bei einer Temperatur von 400° bis 500°C behandelt
(siehe SU-PS 4 48 671).
Die Regenerierung eines rhodiumhaltigen Katalysators
durch Koksausbrennung und Chlorieren ist aber
nur dann wirksam, wenn die Katalysatoren nicht mit Schwefel
vergiftet wurden. Schwefel tritt als das stärkste
Katalysatorgift bei der Dealkylierung auf. Beim Schwefelgehalt
im Rohstoff von 52 ppm beträgt die Betriebsdauer
des Katalysators nämlich nur 2,5 Stunden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Lebensdauer
von rhodium- und aluminiumoxidhaltigen Trägerkatalysatoren mittels einer
Behandlung der schwefelvergifteten Katalysatoren mit
Reaktanten, die es ermöglichen, Schwefel von der Katalysatoroberfläche
zu entfernen, zu erhöhen.
Diese Aufgabe wird wie aus dem vorstehenden Patentanspruch ersichtlich gelöst.
Durch die Ammoniakeinwirkung auf die schwefelvergifteten
Katalysatoren erfolgt eine Entschwefelung
der Katalysatoroberfläche. Die Reaktion
von Rhodiumsulfid mit Ammoniak läuft wahrscheinlich
gemäß folgender Gleichung ab:
Rh₂S₃ + 2 NH₃ → N₂ + 3 H₂S + 2 Rh
Diese Tatsache erschien als überraschend, weil Wasserstoff,
der eines der stärksten Reduktionsmittel ist, mit
Rhodiumsulfid praktisch nicht reagiert und die Reaktion
Rh₂S₃ + 3 H₂ → 3 H₂S + 2 Rh
kaum abläuft.
Für die vollständigere Entschwefelung der Katalysatoren
ist ein erhöhter Gehalt an Ammoniak erforderlich.
Trotzdem sind im Gasgemisch außer Ammoniak auch andere
Komponenten erforderlich, was sich auch als äußerst überraschend
erwies.
Als Komponenten des Gasgemisches werden nämlich zusammen mit
Ammoniak auch Wasser oder Wasserdampf, Wasserstoff sowie
Stickstoff-Sauerstoff-Gemische verwendet. Es können auch
Verbindungen wie Ethanol eingesetzt werden, die beim
Dehydrieren und Dehydratisieren mit dem Katalysator Wasser
und Wasserstoff bilden.
Unter den Stickstoff-Sauerstoff-Gemischen versteht
man das Gemisch von Stickstoff mit verschiedenen Mengen
an Sauerstoff, einschließlich technisch reinem Stickstoff
(gewöhnlich mit O₂-Gehalt von 1 Volumenprozent) und Luft.
Es ist auch möglich, Gemische von Sauerstoff mit Inertgasen
wie CO₂ zu verwenden. Anstatt Ammoniak
können auch einige Verbindungen, die beim Zersetzen Ammoniak
bilden, wie z. B. Ammoniakchlorid, Alkylamine, Ethanolamine,
Hydroxylamin bzw. dessen Hydrochlorid verwendet
werden. Bei Verwendung von chlorhaltigen Ammoniakverbindungen
kann man die Entschwefelung des Katalysators gleichzeitig
mit dessen Chlorieren durchführen.
Die Behandlung des Katalysators mit Ammoniak erfolgt
in der Gas- bzw. Flüssigphase.
Die Behandlung des Katalysators mit Ammoniak ist
eine unverzichtbare Stufe der Regenerierung der
Deakylierungskatalysatoren, die ihre Aktivität
im Reaktionszyklus vermindert hatten. Zur Wiederherstellung
der ursprünglichen Aktivität der verbrauchten Katalysatoren
muß die Regenerierung die Stufen Ammoniakbehandlung,
Koksausbrennung und Chlorieren beinhalten. Zwischen
den Stufen können die Zwischenstufen Reduzierung und
Glühen des Katalysators durchgeführt werden.
In der Gasphase wird die Ammoniakbehandlung durchgeführt,
indem durch den Katalysator Ammoniak mit Wasserdampf,
Wasserstoff, Stickstoff-Sauerstoff-Gemisch hindurchgeleitet
wird. In der Flüssigphase ist es zweckmäßig,
den Katalysator mit wäßriger Ammoniaklösung zu behandeln.
Die Ammoniakbehandlung kann in bezug auf die anderen
Regenerierungsstufen in verschiedener Reihenfolge
ablaufen. Z. B.:
- a) Ammoniakbehandlung, Koksausbrennung, Chlorieren des Katalysators;
- b) Koksausbrennung, Chlorieren, Ammoniakbehandlung;
- c) Koksausbrennung, Ammoniakbehandlung, Chlorieren.
Der Entschwefelungsgrad der Katalysatoren nimmt mit
Erhöhung der Temperatur und des Druckes während der
Ammoniakbehandlung zu, die gemeinsame Einwirkung der hohen
Temperatur (über 650°C) und des Druckes (bis 50 at) führt
aber zum schnellen Sintern von Rhodium und zur Verminderung
der spezifischen Oberfläche des Trägers. Die Behandlung
in der Gasphase erfolgt deshalb bei
150° bis 650°C und
5 bis 15 at.
Erfindungsgemäß ist die Behandlung des Katalysators
mit Ammoniak gemeinsam mit den genannten Komponenten wirksamer
als nur mit Ammoniak. Gleichzeitig muß für die
vollständige Entschwefelung die Ammoniakkonzentration
im Gemisch hoch genug sein, und zwar
20 bis 95 Volumenprozent.
Bei der Durchführung der Behandlung in der Flüssigphase
werden wäßrige Ammoniaklösungen benutzt. Die Temperatursteigerung
begünstigt die vollständigere Entschwefelung.
Für die Durchführung der Behandlung in der
Flüssigphase bei einer Temperatur über 200°C ist aber ein
Druck über 15 at notwendig, was die katalytischen
Eigenschaften des Katalysators negativ beeinflußt.
Die Ammoniakbehandlung ist auch bei niedrigeren Temperaturen
als Raumtemperatur möglich. Dies ist aber wegen
der Notwendigkeit der zusätzlichen Kühlung des Katalysators
und der Behandlungslösung ungünstig.
Der Behandlungsdruck (bei einer Temperatur über 100°C)
soll wenigstens die Durchführung der Behandlung in der
Flüssigphase gewährleisten und beträgt somit 1 bis 15 at.
Die Dauer der Ammoniakbehandlung hängt von der Ammoniakkonzentration
ab. Wenn eine hohe Konzentration von Lösungen
oder Gasgemischen angewendet wird, beträgt die Behandlungsdauer
0,5 bis 5 Stunden. Im Prinzip gelingt es,
einen hohen Entschwefelungsgrad
innerhalb von kürzerer Zeit, als 0,5 Stunde zu erreichen,
was aber technologisch unbequem ist. Bei Verminderung
der Ammoniakkonzentration ist für eine vollständigere Entschwefelung
des Katalysators eine Dauer der Ammoniakbehandlung
von 1 bis 2 Tagen erforderlich.
Die Ammoniakkonzentration in der wäßrigen Lösung beträgt
0,5 bis 5 Masseprozent.
Die Ammoniakbehandlung kann auf einer beliebigen Regenerierstufe
erfolgen, vorzugsweise werden aber die
Katalysatoren behandelt, bei denen die metallischen Komponenten
in einem oxidierten Zustand vorliegen, d. h. nach der
Koksausbrennungs- oder Chlorierensstufe.
Das Dealkylierungsverfahren erfolgt in Durchflußreaktoren,
indem durch den im Reaktor untergebrachten
Katalysator Alkylbenzole bzw. deren Gemische mit anderen Kohlenwasserstoffen
sowie Wasserdampf bzw. Wasserstoff
bei einer Temperatur von 450° bis 650°C und einem
Druck von 5 bis 50 at hindurchgeleitet werden.
Während dessen nimmt die Katalysatoraktivität
ab. Um eine konstante Benzolausbeute, bezogen auf die durchgeleitete
Rohstoffmenge, zu gewährleisten, wird mit
der Katalysatoraktivitätsabnahme allmählich die Betriebstemperatur
erhöht. Bei einer bestimmten Temperatur, bei
der eine Selektivitätsverminderung des Verfahrens
erfolgt, wird der Reaktionszyklus unterbrochen und der Katalysator
einer Regenerierung unterzogen.
Die Regenerierung wird entweder unmittelbar im Dealkylierungsreaktor
oder in einem separaten Reaktor durchgeführt.
Die Regenerierung umfaßt die Stufe des Ausbrennens
der kohlenhaltigen Ablagerungen mit Hilfe eines sauerstoffhaltigen
Inertgases, die Stufe des Chlorierens mit
Chlor bzw. Organochlorverbindung in einem Strom von Wasserstoff,
Inertgas oder von Inertgas, das Sauerstoff und
Feuchtigkeit enthält, sowie eine Ammoniakbehandlungsstufe.
Nach Beendigung der Regenerierung wird der Katalysator mit
Wasserstoff reduziert und wiederum in dem Dealkylierungsverfahren
eingesetzt.
Der Regenerierung wird ein Katalysator unterzogen,
dessen Aktivität nach 2000 Betriebsstunden bei der Dealkylierung
von Toluol mit Wasserdampf herabgesetzt war. Das
im Verfahren angewendete Toluol enthielt 4 · 10-5 Prozent an
schwefelhaltigen Verbindungen, berechnet als Schwefel. Der
Katalysator weist die folgende Zusammensetzung (in Masseprozent)
auf: Rhodium - 0,6; Kupfer - 0,3; Kalium - 2,5;
Aluminiumoxid - Restgehalt.
Die Katalysatorprüfungen wurden in einem Durchflußreaktor
aus Stahl durchgeführt, der einen Durchmesser von 36 mm hatte und der
mit einer Tasche für Thermoelemente (Durchmesser
8 mm) ausgerüstet war. In den Reaktor wurden
60 cm³ Katalysator eingebracht, mit Wasserstoff bei
einer Zuführungsgeschwindigkeit von 100 l/Stunde unter allmählicher
(innerhalb von 8 Stunden) Temperatursteigerung
bis 500°C reduziert und bei dieser Temperatur innerhalb
von 2 Stunden gehalten. Nach der Beendigung der Reduktion
wurde die nötige Versuchstemperatur eingestellt
und in den Reaktor anschließend Toluol und Wasser
bzw. Toluol und Wasserstoff (bei den Hydrodealkylierungsversuchen)
zugegeben.
Die flüssigen Produkte wurden in einem Kühler kondensiert
und danach die gasförmigen Produkte in einem Gasabscheider
abgeschieden. Die Produktanalyse erfolgte mit
Hilfe der Gaschromatographie.
Das Verfahren wird unter folgenden Bedingungen durchgeführt:
Druck 7 at, Raumgeschwindigkeit der Toluolzuführung
1,3 h-1, Molverhältnis Wasser/Toluol gleich 6.
Während der Anfangsperiode (24 Stunden) betrug bei einer
Temperatur von 480°C die Benzolausbeute, bezogen auf
das eingesetzte Toluol, 53,9 Masseprozent, wobei die des
flüssigen Produktes (Benzol-Toluol-Gemisch) 87,5 Masseprozent
betrug. Nach der Beendigung der Prüfungen hatte bei der
gleichen Temperatur und bei einer Flüssigproduktausbeute von 94,5
Masseprozent die Benzolausbeute bis auf 19 Masseprozent
abgenommen.
Analysenergebnisse zeigten, daß der Katalysator
5,2 Masseprozent Kohleablagerungen (Koks) und 0,08
Masseprozent Schwefel enthielt.
Die Regenerierung wird folgendermaßen durchgeführt:
60 cm³ Katalysator werden unmittelbar im Reaktor bei einer
Temperatur von 550°C und einem Druck von 30 at mit einem
Gemisch aus Ammoniak, Wasserdampf und Wasserstoff im Verhältnis
von 1 : 2,5 : 6,5 behandelt.
Das Ammoniakwasser (Ammoniakgehalt
28 Prozent) wird mit einer Geschwindigkeit von 20 ml/Stunde
und Wasserstoff mit einer Geschwindigkeit von 50 l/Stunde
durch 60 cm³ Katalysator hindurchgeleitet. Die Behandlungsdauer beträgt 24 Stunden.
Danach wird der Katalysator einer Oxidationsbehandlung
zur Koksausbrennung unterzogen. Die Koksausbrennung
wird unter Temperatursteigerung von 300° bis 500°C in einem
Stickstoff-Sauerstoff-Gemischstrom (technisch reiner Stickstoff
mit 1 Volumenprozent Sauerstoff) durchgeführt. Die
Raumgeschwindigkeit der Gemischzuführung beträgt 1000 h-1.
Das Chlorieren des Katalysators wird in einem Quarzreaktor
mit einem Durchmesser von 32 mm durchgeführt, der mit
einer Tasche für Thermoelemente (Durchmesser
8 mm) ausgerüstet war. Der Katalysator wird auf die
Temperatur von 550°C in einem Strom von technisch reinem
Stickstoff erhitzt. Beim Chlorieren wird der Stickstoff
durch ein mit Wasser gefülltes Gefäß durchperlen lassen, um ihn mit
Feuchtigkeit zu sättigen. Das durch Elektrolyse von
wäßrigem Natriumchlorid an Platinelektroden erhaltene
Chlor wird durch eine separate Leitung zugeführt. Im Reaktor
bildet sich ein Dampf-Gas-Gemisch, das 1 Volumenprozent
Chlor, 2 Volumenprozent Wasserdampf, 1 Volumenprozent
Sauerstoff und als Restgehalt Stickstoff enthält.
Die Raumgeschwindigkeit der Gaszuführung beträgt 200 h-1,
das Chlorieren dauert 6 Stunden. Nach Beendigung des
Chlorierens wird der Katalysator im Stickstoffstrom auf
Raumtemperatur gekühlt und in eine Anlage überführt, in der
der Katalysator auf seine Dealkylierungseigenschaften geprüft wurde. Vor der
Prüfung wird der Katalysator bei einer Temperatur von
500°C im Wasserstoffstrom reduziert, der mit einer Raumgeschwindigkeit von
500 h-1 zugeführt wird. Der Katalysator enthält
0,015 Masseprozent Schwefel (der Schwefelgehalt vor
der Regenerierung betrug 0,08 Masseprozent).
Bei der Demethylierung des Toluols mit Wasserdampf
unter den obenerwähnten Bedingungen mit dem regenerierten
Katalysator beträgt die Benzolausbeute, bezogen auf durchgelassenes
Toluol, 53,5 Masseprozent bei einer Flüssigproduktausbeute
von 87,6 Masseprozent. Der Katalysator ist somit
praktisch vollständig regeneriert.
60 cm³ verbrauchter Katalysator aus Beispiel 1 werden
unter den Bedingungen des Beispiels 1 regeneriert, wobei
aber die Entschwefelungsstufe weggelassen wird.
Bei der Demethylierung des Toluols mit Wasserdampf
unter den Bedingungen des Beispiels 1 beträgt die Benzolausbeute
21,5 Masseprozent, bei einer Flüssigproduktausbeute von 94,0
Masseprozent. Der Katalysator ist somit nicht regeneriert. Bei
der Behandlung des schwefelvergifteten Katalysators im
Wasserstoffstrom bei einer Temperatur von 550°C und einem
Druck von 30 at innerhalb von 24 Stunden wurde der Schwefelgehalt
im Katalysator von 0,08 Masseprozent nur bis
0,065 Masseprozent herabgesetzt.
Ein Katalysator, der 0,6 Masseprozent Rhodium, 2,0
Masseprozent Eisen, 1,5 Masseprozent Kalium und als
Restgehalt Aluminiumoxid enthält, war bei der Demethylierung
von Toluol mit Wasserdampf verbraucht. Das
zur Dealkylierung benutzte Wasser enthielt 7,5 · 10-3 Masseprozent
Schwefelsäure.
Die Dealkylierung verläuft unter folgenden Bedingungen:
Temperatur 520°C, Raumgeschwindigkeit der
Toluolzuführung 2,7 h-1, Molverhältnis Wasser/Toluol
3, Betriebsdauer mit schwefelhaltigem Rohstoff
24 Stunden. Die Benzolausbeute, bezogen auf
durchgelassenes Toluol, vor der Schwefelvergiftung beträgt
61,2 Masseprozent, bei einer Flüssigproduktausbeute
von 84,0 Masseprozent. Die Benzolausbeute nach der Schwefelvergiftung
des Katalysators macht 17,3 Masseprozent
aus, bei einer Flüssigproduktausbeute von 95,0 Masseprozent.
Der Schwefelgehalt im Katalysator ist 0,1 Masseprozent.
Der Katalysator wird in einer Menge von 60 cm³ einer Oxidationsregenerierung
in einem Strom von technisch reinem
Stickstoff (1 Volumenprozent O₂) bei einer Temperatur von
500°C unterzogen. Danach werden durch die Katalysatorschicht
bei Raumtemperatur (20°C) und unter Atmosphärendruck
innerhalb von 3 Stunden 1000 ml Ammoniakwasser geleitet,
das 5 Prozent Ammoniak enthält. Anschließend
wird durch den Katalysator technisch reiner Stickstoff
(1 Volumenprozent O₂) hindurchgeleitet. Nach einer
Temperaturerhöhung auf 500°C wird der Katalysator
chloriert, indem dem Stickstoff 2 Volumenprozent Feuchtigkeit
und 1 Volumenprozent Chlor zugegeben werden. Die
Raumgeschwindigkeit der Gasgemischzuführung beträgt 200
h-1. Die Chlorierungsdauer beträgt 4 Stunden. Der Schwefelgehalt
im regenerierten Katalysator macht 0,01 Masseprozent
aus. Der Katalysator wird durch Wasserstoff bei
einer Temperatur von 500°C reduziert und danach
unter den gleichen Bedingungen
wie auch der frische schwefelfreie Katalysator geprüft. Die
Benzolausbeute, bezogen auf das durchgelassene Toluol, beträgt
62 Masseprozent bei einer Flüssigproduktausbeute von
84,6 Masseprozent.
Ein Katalysator gemäß Beispiel 2
wird mit Schwefel unter den Bedingungen des Beispiels 2
vergiftet und danach unter den Bedingungen des
Beispiels 2 mit Ausnahme der Entschwefelungsstufe
regeneriert. Diese wird auf folgende Weise durchgeführt:
Durch 60 cm³ des Katalysators werden innerhalb von
30 Minuten 1200 ml 0,01prozentige Ammoniakwasserlösung
durchgeleitet. Der Schwefelrestgehalt beträgt 0,025 Masseprozent.
Bei der Prüfung unter den Bedingungen des Beispiels
2 machte die Benzolausbeute 40,4 Masseprozent aus,
bei einer Flüssigproduktausbeute von 92,3 Masseprozent.
Ein Katalysator (30 cm³), der 0,3 Masseprozent
Rhodium und 0,3 Masseprozent Platin, aufgetragen auf aktiviertes
Aluminiumoxid, enthält, wird bei der Hydrodemethylierung
von Toluol unter atmosphärem Druck,
bei einer Temperatur von 510°C; einer Raumgeschwindigkeit
der Toluolzuführung von 2,5 h-1, und einem Molverhältnis von
Wasserstoff/Toluol 4 geprüft. Der Katalysator wird mit dem schwefelhaltigen Toluol vergiftet,
das 2 · 10-2 Masseprozent Schwefel (Thiophen)
enthält. Der Versuch dauert 8 Stunden. Die
Benzolausbeute, bezogen auf durchgeleitetes Toluol, beträgt
vor der Vergiftung 67 Masseprozent und nach der Vergiftung
21 Masseprozent. Die Flüssigproduktausbeute ist
entsprechend 84,1 Masseprozent und 94 Masseprozent. Der
Schwefelgehalt im Katalysator macht 0,08 Masseprozent
aus. Nach dem Ausbrennen der kohlenhaltigen Ablagerungen
bei einer Temperatur von 500°C mit einem Stickstoff-Sauerstoff-Gemisch
(1 Volumenprozent O₂) wird der Katalysator
unter den Bedingungen des Beispiels 1 chloriert und anschließend
mit einem Dampf-Gasgemisch behandelt, das aus Wasserdampf,
Ammoniak und Luft besteht im Volumenverhältnis
Ammoniak/Wasserdampf/Luft von 1 : 2,4 : 11. Die Behandlung
dauert 10 Stunden. Die Raumgeschwindigkeit der Dampf-Gasgemischzuführung
beträgt 900 h-1, die Behandlungstemperatur
150°C und der Druck 7 at. Der Katalysator wird
anschließend im Wasserstoffstrom bei einer Temperatur von
500°C reduziert und bei der Hydrodemethylierung von Toluol
unter denselben Bedingungen wie auch der frische Katalysator
geprüft. Die Benzolausbeute beträgt 66,2 Masseprozent
bei einer Flüssigproduktausbeute von 84,3 Masseprozent.
Ein Katalysator gemäß Beispiel 4
wird mit Schwefel vergiftet und unter den Bedingungen des Beispiels 4
mit Ausnahme der Entschwefelungsstufe regeneriert.
Zur Entschwefelung wird trockener Ammoniak bei einer Temperatur von 150°C
unter einem Druck von 7 at mit einer Raumgeschwindigkeit
von 900 h-1 innerhalb von 10 Stunden durchgeleitet.
Bei der Katalysatorprüfung während der Hydrodemethylierung
des Toluols unter den Bedingungen des Beispiels 4 beträgt die
Benzolausbeute 30 Masseprozent bei einer Flüssigkeitsproduktausbeute
von 94 Masseprozent. Die Behandlung des Katalysators
nur mit Ammoniak bringt einen verhältnismäßig niedrigen
Regenerierungseffekt. Der gleiche Katalysator,
mit Schwefel vergiftet, wird 10 Stunden lang mit einem Gasgemisch,
das Ammoniak und Wasserdampf im Verhältnis von 0,95 : 0,05
enthält, bei einer Temperatur von 150°C und einem
Druck von 7 at behandelt. Danach wird der Katalysator bei
der Hydrodemethylierung von Toluol unter den Bedingungen des
Beispiels 4 geprüft. Die Benzolausbeute, bezogen auf das
durchgesetzte Toluol, beträgt 56,1 Masseprozent bei einer
Flüssigproduktausbeute von 87,8 Masseprozent.
Es wird der Katalysator des Beispiels 1 regeneriert.
Sämtliche Stufen außer der Ammoniakbehandlung
laufen gemäß Beispiel 1 ab. Die Ammoniakbehandlung erfolgt bei einer Temperatur
von 650°C und einem Druck von 50 at innerhalb von 48
Stunden unter Zugabe von Ammoniak, Wasserdampf und Wasserstoff
im Verhältnis von 1 : 2,5 : 6,5. Bei der
Prüfung unter den Bedingungen des Beispiels 1 beträgt die
Benzolausbeute, bezogen auf das durchgesetzte Toluol, 40,1
Masseprozent bei einer Flüssigproduktausbeute von 92,0 Masseprozent.
Die Katalysatoraktivität wird bei der Regenerierung
nur teilweise wiederhergestellt. Der Grund hierfür
liegt wahrscheinlich in den zu scharfen Behandlungsbedingungen.
Als Rohstoff für die Dealkylierung wird ein Gemisch von
Pyrolysebenzinfraktionen eingesetzt, das die folgende
Zusammensetzung (in Masseprozent) aufweist: nichtaromatische
Kohlenwasserstoffe 4,6; Benzol 15,6; Toluol 65,2;
aromatische C₈ 6,6; aromatische C₉ 8,0. Mit dem frischen
Katalysator des Beispiels 2 wird die Dealkylierung
bei einer Temperatur von 490°C
und einem Druck von 7 at mit einer Raumgeschwindigkeit der
Rohstoffzuführung von 1,3 h-1 und einem Masseverhältnis Wasser/Rohstoff
von 1,18 durchgeführt. Unter den gleichen Bedingungen
wurden Versuche nach der Schwefelvergiftung des Katalysators
und nach seiner Regenerierung unter den Bedingungen des Beispiels
2 durchgeführt.
Nachfolgend werden die erhaltenen Ergebnisse (in Masseprozent)
zusammengestellt:
Claims (1)
- Verfahren zur Regenerierung eines rhodium- und aluminiumoxidhaltigen Trägerkatalysators, der zur Dealkylierung von Alkylbenzolen mit Wasserdampf bzw. Wasserstoff eingesetzt wurde, durch Ausbrennen der kohlenhaltigen Ablagerungen mit sauerstoffhaltigem Gas und Chlorieren mit Chlor bzw. einer Organochlorverbindung in einem Strom von Wasserstoff, Inertgas oder einem Gemisch von Inertgas mit Sauerstoff und Feuchtigkeit, dadurch gekennzeichnet, daß der Katalysator bei einer beliebigen Regenerierungsstufe zusätzlich innerhalb von 0,5 bis 48 Stunden mit Ammoniak behandelt wird, wobei die Behandlung in flüssiger Phase mit einer 0,5 bis 5 Massenprozent Ammoniak enthaltenden wäßrigen Lösung bei einer Temperatur von 20 bis 200°C und einem Druck von 1 bis 15 at oder in der Gasphase mit Ammoniak bzw. einem aus einer stickstoffhaltigen Verbindung unter den Behandlungsbedingungen entstehenden Ammoniak bei einer Ammoniakkonzentration von 20 bis 95 Volumenprozent, bei einer Temperatur von 150 bis 650°C und einem Druck von 5 bis 15 at in Gegenwart von Wasser, Wasserstoff und/oder einem Stickstoff-Sauerstoff-Gemisch durchgeführt wird.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792770904A SU910184A1 (ru) | 1979-06-15 | 1979-06-15 | Способ регенерации родийсодержащего катализатора деалкилировани алкилбензолов |
PCT/SU1980/000073 WO1980002809A1 (en) | 1979-06-15 | 1980-05-05 | Method of regeneration of rhodium-containing catalyst |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3049639T1 DE3049639T1 (de) | 1982-02-25 |
DE3049639C2 true DE3049639C2 (de) | 1987-07-23 |
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19803049639 Expired DE3049639C2 (de) | 1979-06-15 | 1980-05-05 | Verfahren zur Regenerierung eines rhodium- und aluminiumoxidhaltigen Tr{gerkatalysators |
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---|---|
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Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4686197A (en) * | 1986-07-02 | 1987-08-11 | Chemcat Corporation | Catalyst demetallization and process for using demetallized catalyst |
US5004855A (en) * | 1987-08-25 | 1991-04-02 | Toray Industries, Inc. | Process for conversion of ethylbenzene in C8 aromatic hydrocarbon mixture |
US5270272A (en) * | 1992-05-26 | 1993-12-14 | Uop | Sulfur removal from molecular-sieve catalyst |
DE4241942A1 (de) * | 1992-12-11 | 1994-06-16 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von 3,4-Epoxy-1-buten |
KR20020094344A (ko) * | 2001-06-11 | 2002-12-18 | 학교법인고려중앙학원 | 천연망간광석을 이용한 탈황 및 재생방법 |
US20080033227A1 (en) * | 2006-08-03 | 2008-02-07 | David Campbell Graves | Recovery of sulfur value in an alkylation process |
DE102009006404B3 (de) * | 2009-01-28 | 2010-08-26 | Süd-Chemie AG | Diesel-Oxidationskatalysator mit guter Tieftemperaturaktivität |
US8889579B2 (en) * | 2012-03-20 | 2014-11-18 | Uop Llc | Process for managing sulfur on catalyst in a light paraffin dehydrogenation process |
KR102276793B1 (ko) * | 2016-12-20 | 2021-07-14 | 유오피 엘엘씨 | 경질 파라핀 탈수소화 공정에서 촉매 상의 황을 관리하는 방법 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU448671A1 (ru) * | 1973-03-28 | 1978-03-15 | Предприятие П/Я Р-6913 | Способ регенерации родийсодержащего катализатора |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2225782A (en) * | 1938-10-31 | 1940-12-24 | Universal Oil Prod Co | Reaction of metal catalysts |
US3117076A (en) * | 1959-08-31 | 1964-01-07 | Standard Oil Co | Reactivation of platinum cataysts |
US3440007A (en) * | 1964-05-02 | 1969-04-22 | Tsugio Takeuchi | Method of removing sulfur dioxide and sulfur trioxide from gases and producing ammonium sulfate therefrom |
GB1084159A (de) * | 1965-07-09 | |||
SU348033A1 (ru) | 1970-10-09 | 1978-02-28 | Г. Л. Рабинович, Г. Н. Масл нский , Л. М. Бирюкова | Способ регенерации родийсодержащего катализатора |
JPS5613689B2 (de) * | 1972-12-26 | 1981-03-30 | ||
US4139433A (en) * | 1973-02-22 | 1979-02-13 | Union Oil Company Of California | Hydrocracking process with aqueous ammonia rejuvenated zeolite catalyst comprising non-zeolitic noble metal |
SU627849A1 (ru) | 1976-05-10 | 1978-10-15 | Предприятие П/Я Р-6913 | Способ регенерации радийсодержащего катализатора дл деалкилировани алкилбензолов |
US4147660A (en) * | 1976-12-22 | 1979-04-03 | Osaka Gas Company, Ltd. | Method for reactivation of platinum group metal catalyst with aqueous alkaline and/or reducing solutions |
-
1979
- 1979-06-15 SU SU792770904A patent/SU910184A1/ru active
-
1980
- 1980-05-05 DE DE19803049639 patent/DE3049639C2/de not_active Expired
- 1980-05-05 US US06/237,150 patent/US4399051A/en not_active Expired - Fee Related
- 1980-05-05 JP JP55501192A patent/JPS6251136B2/ja not_active Expired
- 1980-05-05 WO PCT/SU1980/000073 patent/WO1980002809A1/ru active Application Filing
- 1980-05-05 GB GB8103142A patent/GB2069860B/en not_active Expired
- 1980-06-11 FR FR8012941A patent/FR2459074A1/fr active Granted
- 1980-06-11 CS CS804124A patent/CS215873B1/cs unknown
- 1980-06-12 IT IT8041581A patent/IT1194955B/it active
- 1980-06-12 PL PL1980224924A patent/PL128579B1/pl unknown
- 1980-06-12 RO RO101399A patent/RO80122B/ro unknown
- 1980-06-13 YU YU1576/80A patent/YU41364B/xx unknown
- 1980-06-13 DD DD80221829A patent/DD153329A1/de unknown
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU448671A1 (ru) * | 1973-03-28 | 1978-03-15 | Предприятие П/Я Р-6913 | Способ регенерации родийсодержащего катализатора |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL224924A1 (de) | 1981-04-10 |
GB2069860A (en) | 1981-09-03 |
US4399051A (en) | 1983-08-16 |
IT1194955B (it) | 1988-09-28 |
FR2459074B1 (de) | 1983-03-04 |
YU41364B (en) | 1987-02-28 |
DE3049639T1 (de) | 1982-02-25 |
WO1980002809A1 (en) | 1980-12-24 |
RO80122A (ro) | 1983-04-29 |
SU910184A1 (ru) | 1982-03-07 |
IT8041581A0 (it) | 1980-06-12 |
JPS56500679A (de) | 1981-05-21 |
RO80122B (ro) | 1983-04-30 |
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