DE19946523A1 - Düsenkonfiguration zur Extrusion von Kunststoffschaumsträngen großer Dicke - Google Patents
Düsenkonfiguration zur Extrusion von Kunststoffschaumsträngen großer DickeInfo
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Abstract
Nach der Erfindung wird extrudierte und mit alternativen Treibmitteln beladene Kunststoffschmelze in der Düse vorexpandiert, bevor der Schäumvorgang einsetzt.
Description
Die Erfindung betrifft eine Düsenkonfiguration zur Extrusion von Kunststoffschaumsträngen
großer Dicke, insbesondere unter Verwendung von Polystyrol und unter Verwendung
alternativer Treibmittel (FCKW-frei und HFCKW-frei). Die Kunststoffstränge werden
anschließend zu Bauplatten abgelängt.
Kunststoffschaum kann auf verschiedenen Wegen hergestellt werden. Eine bedeutende
Herstellung verwendet sogenannte Extruder. Dabei wird Kunststoff in fester Form in den
Extruder eingegeben und dort unter entsprechendem Druck und Temperatur aufgeschmolzen
wird. In dem schmelzflüssigen Zustand werden Additive und Treibmittel sehr homogen
verteilt. Im Produktionsablauf haben Additive z. B. die Aufgabe als Stabilisatoren oder
Nukleierungsmittel zu wirken. Ferner gibt es Zuschläge zur Produktbeeinflussung, z. B.
Flammhemmer und Farbstoffe. Auch Füllmittel müssen als Zuschläge angesehen werden.
Die Treibmittel wurden in früherer Zeit üblicherweise als chemische Treibmittel mit dem
Kunststoff und den Zuschlägen aufgegeben. In zeitgemäßen Anlagen wird ein physikalisches
Treibmittel erst aufgegeben, wenn der Kunststoff aufgeschmolzen worden ist. Das Zugeben
des Treibmittels erfolgt unabhängig von der Bauart des Extruders an geeigneter Stelle in der
Verarbeitungsstrecke des Extruders.
Bei den Extrudern wird grob zwischen den Einschneckenextrudern, den
Doppelschneckenextrudern und den Planetwalzenextrudern unterschieden. Bei den
Einschneckenextrudern und Doppelschneckenextrudern gibt die Bezeichnung Aufschluß über
die verwendete Anzahl von Schnecken. Bei dem Doppelschneckenextruder kämmen die
Schnecken miteinander. Die Verzahnungen beider Schnecken sind so aufeinander
abgestimmt, daß die Zähne beider Schnecken ineinandergreifen können. Dadurch entsteht
eine besonders starke Förderwirkung. Dies ist Anlaß, um in einer Extrusionsanlage für das
Einziehen von Einsatzmaterial, Druckaufbau und Aufschmelzen einen
Doppelschneckenextruderteil einzusetzen. Die Mischung/Dispergierung von Zuschlägen und
Treibmittel mit Schmelze kann in dem Doppelschneckenextruderteil oder in einem
nachgeschalteten zweiten Extruderteil der Anlage stattfinden. Von Vorteil ist dabei die
Tandembauart mit zwei hintereinander geschalteten Extrudern, deren Betriebsbedingungen in
Grenzen unabhängig voneinander beeinflußbar sind, z. B. die Drehzahlregelung.
In der Tandembauart hat der zweite, nachgeschaltete Extruder zugleich die Aufgabe, die
Schmelze auf Extrusionstemperatur (Schmelzeaustrittstemperatur) zu kühlen. Für den
zweiten, nachgeschalteten Kühler werden in der Praxis bislang Einschneckenextruder
eingesetzt.
In der Vergangenheit ist die Schaumextrusion von der Verwendung von
fluorchlorkohlenwasserstoffhaltigen Treibmitteln beherrscht worden. Das Treibverhalten und
der Einfluß auf das Wärmedämmverhalten von Kunststoffschaum waren überaus günstig.
Mit derartigen Treibmitteln waren Strangdicken von 140 mm und mehr ohne weiteres
erreichbar.
Zum Schäumen ist erforderlich, daß die treibmittelbeladene Schmelze aus einem hohen
Druckniveau vor der Austrittsdüse in eine geringes Druckniveau, z. B. Normaldruck geführt
wird. Den Druckaufbau leistet eine Düse mit einem Düsenspalt, der einen ausreichenden
Widerstand gegen den Schmelzeaustritt besitzt und so den gewünschten Druckaufbau bewirkt.
Für Schaumstränge werden üblicherweise liegende Breitschlitzdüsen verwendet. Der Schlitz
ist der oben beschriebene Düsenspalt.
Trotz der oben beschriebenen Handhabungsfreundlichkeit müssen die FCKW-Treibmittel
wegen der mit ihnen verbundenen Umweltschädigung verlassen werden. Sie besitzen ein
hohes ozonschädigendes Potential und haben einen großen Treibhauseffekt. Die
Auslauffristen für derartige Treibmittel sind zum Teil schon seit vielen Jahren bekannt.
Gleichwohl ist es bislang nur in bestimmten Grenzen gelungen, die FCKW-Treibmittel durch
alternative Treibmittel zu ersetzen. Neue, sogenannte alternative Treibmittel sind z. B. die
Kohlendioxid (CO2), Stickstoff (N2), Kohlenwasserstoffe, Alkohole. Diese Treibmittel sind
seit längerem bekannt, ihr Handling ist ungleich schwieriger.
Der wesentliche Grund für die Handhabungsschwierigkeiten von CO2 und dergleichen
Treibmitteln ist das wesentlich höhere Treibvermögen. Mit zunehmender Dicke von
Kunststoffschaumsträngen wird die Qualität des Schaumes immer schlechter. Die übliche
Grenze für die Herstellung eines noch akzeptablen Schaumstoffstranges liegt bei etwa 60 mm.
Für zeitgemäßes Dämm-Material ist 60 mm in den meisten Fällen nicht ausreichend. Z. B. sind
in der Dachdämmung heute Dicken von mehr als 100 mm beherrschend.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, auch mit alternativen Treibmitteln eine größere
Strangdicke mit ausreichender Qualität zu schäumen.
Diese Aufgabe ist auch Gegenstand der Patentanmeldung DE 44 32 111 A1. Dabei geht die
Patentanmeldung einen anderen Weg. Dort werden mehrere Schichten coextrudiert und/oder
wird eine Düse mit einem oder mehren sich verzweigenden Schlitzen verwendet. Die Schlitze
besitzen eine übliche Öffnungsweite. Die mit üblicher Öffnungsweite verbundene beschränkte
Schaumdicke wird dadurch überwunden, daß die Verzweigungen bei dem Schäumen einen
gewünschten Querschnitt mit Schaum ausfüllen. Die austretenden Schmelzeschichten sollen
sich einander bei der Expansion berühren und sich miteinander durch Verschweißen
verbinden.
Bei derartigen Düsen besteht aber die Gefahr, daß die austretende Schmelze ungünstig
verhautet und die Beschaffenheit des Stranges nachteilig beeinflußt.
Bei der Lösung der Aufgabe geht die Erfindung einen anderen Weg, nämlich der
Vorexpansion der Schmelze in der Düse. Nach der Erfindung wird das dadurch erreicht, daß
die engste Stelle des Düsenspaltes zwischen den Düsenlippen von dem Düsenende
zurückverlegt wird und daß nach der engsten Stelle der Düsenlippen eine Erweiterung
vorgesehen ist. Dem liegt die Erkenntnis zugrunde, daß jeder Schaum ein mehr oder weniger
bestimmtes optimales Aufschäumverhältnis hat. Überraschenderweise ist das optimale
Aufschäumverhältnis mit und ohne Vorexpansion gleich groß. Durch die Vorexpansion in der
Düse erhöht sich aber die Ausgangsdicke des Schmelzestromes bei Verlassen der Düse. Im
Vergleich mit einer Düse ohne Vorexpansion ergibt sich bei einem Düsenspalt von 1 mm
Höhe und einem Aufschäumverhältnis von 50 eine maximale Strangdicke von 50 mm. Bei
erfindungsgemäßer Vorexpansion der Schmelze in der Düse ergibt sich in vereinfachter
Rechnung bei einer Vorexpansion auf 2 mm und gleichem Aufschäumverhältnis eine
maximale Strangdicke von 100 mm. In dem Beispiel ist eine Verdoppelung der maximalen
Strangdicke erreicht worden. In anderen Fällen wird die Vorexpansion wahlweise größer oder
geringer gewählt.
Von Vorteil ist es, die Schmelzetemperatur auf der Vorexpansionsstrecke in der Düse weiter
zu kontrollieren. Günstig ist, wenn mit einer Schmelzetemperatur in die Düse gegangen wird,
die 5 bis 20 Grad Celsius, vorzugsweise 8 bis 12 Grad Celsius, über der Glastemperatur der
Schmelze liegt. Die Glastemperatur ist bei den einzelnen Schmelzen materialabhängig. Die
Glastemperatur liegt bei reinem Polystyrol bei etwa 100 Grad Celsius. Durch das Verwenden
von Polystyrolmischungen und die Zugabe von Additiven und Treibmitteln kann die
Glastemperatur im Verhältnis zu reinem Polystyrol (PS) um ca 10 Grad gesenkt werden.
Durch die Temperierung der Düse kann die Schmelze auf jeder gewünschten Temperatur
gehalten werden oder auch in Grenzen eine Temperaturänderung erfahren. Die Temperierung
wird vorzugsweise durch Wasser oder Öl herbeigeführt. Im Falle der Kühlung hat das Wasser
große Vorteile. Bei notwendiger Heizung kann zwar auch mit Druckwasser gearbeitet werden.
Bei Verwendung von Öl läßt sich die gewünschte Temperatur aber auch ohne Druck halten.
Für das Temperierungsmittel sind in die Düse Kanäle eingearbeitet. Vorzugsweise ist im
Bereich der Düsenlippen mindestens ein Kühlkanal vor und hinter der engsten Lippenstelle in
jeder Düsenlippe vorgesehen. Dadurch ergeben sich mindestens zwei Kanäle in der oberen
Düsenlippe und mindestens zwei Kanäle in der unteren Düsenlippe.
In jeder Düsenlippe wird mit dem Kanal vor der engsten Lippenstelle die
Eintrittsschmelzetemperatur und mit dem anderen Kanal die Schmelzetemperatur auf der
Vorexpansionsstrecke temperiert. Zweckmäßigerweise ist die Temperaturmessung ein Teil
der Temperaturregelung wie auch die Koppelung mit der Temperierung.
Zur Temperaturmessung sind wahlweise in der Düse Meßbohrungen vorgesehen, desgleichen
zur Druckmessung.
Je nach Länge der Vorexpansionsstrecke und je nach Maß der Expansion ergibt sich nach der
engsten Lippenstelle/Spalt in Schmelzeströmungsrichtung eine Lippenneigung zur
Mittelebene von 0 bis 80 Grad. Die Länge der Vorexpansionsstrecke beträgt je nach
Rahmenbedingungen vorzugsweise 5 bis 150 mm.
Die enge Lippenstelle/Spalt ist notwendig, um vor der Düse einen gewünschten Druck
aufzubauen.
Das Aufschäumen ist davon abhängig, daß eine treibmittelbeladene Schmelze aus einem
Bereich hohen Druckes in einen Bereich niedrigen Druckes gefördert wird, dabei expandiert
das Treibmittel und bildet in der Kunststoffschmelze Blasen/Zellen.
Anströmseitig besitzt die Breitschlitzdüse vor der engsten Lippenstelle/Spalt (in einem
vertikalen Schnitt durch die liegende Düse gesehen) vorzugsweise einen Trichter mit
Verjüngung in Schmelzeströmungsrichtung auf die engste Stelle zu. Der Trichter hat
wahlweise gleichfalls eine Neigung von 0 bis 80 Grad zur Mittelebene. Der Trichter dient
vorzugsweise dazu, die Schmelze gleichmäßig in den Spalt zwischen den Düsenlippen zu
lenken. Die Trichterlänge beträgt vorzugsweise 10 bis 100 mm.
Die Düse hat in dem Bereich dieses Trichters (in der Draufsicht der liegenden Düse gesehen)
eine geringere Breite als der herzustellende Kunststoffschaumstrang. "Geringer" schließt für
600 bis 1000 mm breite Schaumstränge Abweichungen bis zu 80% von der Breite des
Kunststoffschaumstranges ein.
Im Zusammenhang mit der erfindungsgemäßen Vorexpansion kann sich auch ein in
Schmelzeströmungsrichtung längerer Spalt günstig auswirken. Im Prinzip ist an sich ein
linienförmiger Spalt mit einer in Schmelzeströmungsrichtung gegen Null gehenden Länge
ausreichend. Es stellen sich jedoch strömungstechnische Vorteile ein, wenn sich die
gegenüberliegenden Spaltflächen in Schmelzeströmungsrichtung über eine Länge von 5 bis
20 mm erstrecken.
Wahlweise wird der oben beschriebene Trichter durch einen Verdrängungskörper ergänzt.
Der Verdrängungskörper bildet eine Schmelzeführung und Schmelzeverteilung zur
Vergleichmäßigung des Schmelzestromes über der Düsenbreite. Die Schmelzeverteilung
gewährleistet bei einheitlicher Spaltöffnung über der Düsenbreite einen überall gleichen
Schmelzeaustritt.
Die Spaltöffnung wird in an sich bekannter Weise durch gegeneinander anstellbare
Düsenlippen optimiert. Der Anstellbereich beträgt für die engste Stelle der Düsenlippen
maximal wenige Millimeter, z. B. 5 mm, vorzugsweise weniger als 1 mm, so daß eine geringe
Führung für die Anstellung ausreicht.
Wahlweise wird die Führung mittels Schrauben, insbesondere mit Zylinderkopfschrauben
gebildet. Die Schrauben bilden dabei nicht nur die Führung, sondern auch eine Verspannung
der die Düsenlippen bildenden Bauteile bzw. der mit den Düsenlippen verstellbaren Bauteile.
Besonders geeignet sind Spannschrauben und Schraubenlöcher, die - abgesehen vom üblichen
Spiel - mindestens ein Durchmesserübermaß gegenüber dem Schraubenkopf und dem
Schraubenschaft aufweisen, das gleich dem halben Anstellbereich ist. Besser ist ein Übermaß,
daß gleich dem gewünschten ganzen Verstellbereich ist. Dann ist eine symmetrische/gleiche
Anstellung beider Düsenlippen entbehrlich. D. h. die Düsenlippen ermöglichen dann auch
einzeln die Ausnutzung des gesamten gewünschten Verstellbereiches. Ein weitergehendes
Übermaß wird in der Regel nicht erforderlich.
Die Gewindelöcher ragen vorzugsweise bis in den festen bzw. nicht verstellbaren
Düsenkörper. In den die Düsenlippen bildenden Bauteilen bzw. den mit den Düsenlippen
verstellbaren Bauteilen befinden sich gestufte Durchgangslöcher als Schraubenlöcher.
Zur Verstellung können Gewindestangen/Schrauben/Spindeln als Verstellantrieb eingesetzt
werden.
Die Verstellung erfolgt vorzugsweise in der Weise, daß die Zylinderkopfschrauben nicht
gelöst werden, um die zu den Düsenlippen gehörigen Bauteile mit dem Verstellantrieb
auseinander zu fahren oder zusammen zu fahren. Die Verstellung der Düsenlippen erfolgt den
Widerstand aus dem Anpreßdruck der Spannschrauben. Allerdings ist der Anpreßdruck
kontrolliert. Mit einem Momentenschlüssel wird sichergestellt, daß die Schraubenspannung
ausreicht, um dem Schmelzedruck zu widerstehen, zugleich aber für die Verstellung der
Düsenlippen nicht zu hoch ist.
Grundsätzlich ist auch eine andere Verfahrensweise möglich, nämlich ein Lösen der
Spannschrauben zum Verstellen der Düsenlippen. Anschließend müssen die Spannschrauben
wieder angezogen werden, bis die die Düsenlippen bildenden Bauteile bzw. die mit den
Düsenlippen bewegen Bauteile mit dem übrigen Düsenkörper verspannt sind.
Anstelle eines manuellen Verstellens und/oder Verspannes der Düsenlippen bzw. der mit den
Düsenlippen verstellbaren Bauteilen kann auch eine hydraulische und/oder elektrische
Verstell-und Verspanneinrichtungen zum Einsatz kommen. Darüber hinaus kann die
Verstellung während des Extrusionsbetriebes optimiert werden.
Wahlweise sind auch anstelle von einteiligen, anstellbaren Düsenlippen mehrteilige
Düsenlippen vorgesehen. Dabei ergeben sich weitere Verfahrensvorteile, wenn die einzelnen
Düsenlippenteile einzelnen und/oder zu mehreren gemeinsam anstellbar sind. Das erlaubt eine
unterschiedliche Ausformung des Düsenspaltes. Vorteilhafterweise kann damit einem
unterschiedlichen Schmelzeanfall bzw. unterschiedlichem Schmelzedruck Rechnung
getragen werden. Z. B. kann im Randbereich des Düsenspaltes eine größere Spaltöffnung als
in der Mitte eingestellt werden. Die unterschiedliche Spaltöffnung wird vorzugsweise genutzt,
um trotz unterschiedlichen Schmelzeanfalls bzw. unterschiedlicher Schmelzeströmung zu
einer einheitlichen Zellbildung zu kommen.
Wahlweise ist zusätzlich zur vertikalen Anstellbarkeit der Düsenlippen oder anstelle der
vertikalen Anstellbarkeit der Düsenlippen auch eine Veränderung durch Schwenken der
Düsenlippen vorgesehen. Durch das Schwenken kann der Neigungswinkel der die
Vorexpansion bestimmenden Düsenflächen verändert werden. Die schwenkbare Anordnung
kann sowohl bei einteiligen wie auch bei mehrteiligen Düsenlippen Anwendung finden.
Durch Schwenken kann die Vorexpansion bei sonst gleicher Spaltöffnung verändert werden.
Die Schwenkbewegung kann durch eine gewölbte Auflagefläche der Düsenlippen an dem
Düsenkörper unter Beibehaltung der sonstigen Bauweise entstehen. Die Auflagefläche
resultiert in ihrem Verlauf dann vorzugsweise aus vorher ermittelten optimalen
Betriebszuständen/Stellungen bei unterschiedlichen Öffnungsweiten.
Die Schwenkbarkeit kann auch anders dargestellt werden, z. B. durch verspannbare Gelenke,
die unabhängig von der Spaltöffnung eine Schwenkbewegung erlauben.
Die Düsenlippe kann wie an üblichen Düsen geradlinig verlaufen. Wahlweise ist aber auch
ein gebogener Düsenlippenverlauf vorgesehen. Der gebogene Düsenlippenverlauf erleichtert
die Schmelzeverteilung. Ziel ist dabei, einen in etwa gleichen Weg aller Schmelzeteile von
dem Eintritt in die Düse bis in den Spalt zu erreichen. "In etwa" schließt Unterschiede bis zu
20%, besser noch weniger als 5% des Schmelzeweges in der Düse ein.
Der Eintritt in die Düse ist regelmäßig durch eine zylindrische Bohrung gekennzeichnet. In
der Düse bedingt die Breitschlitzform eine flache Trichterform mit einem sich in
Schmelzeströmungsrichtung öffnenden Trichter (in der Draufsicht auf die liegende Düse
gesehen). Bei gerader Düsenlippenausbildung ist der Schmelzeweg (in der Draufsicht auf den
liegenden flachen Trichter der Düse gesehen) am Rand des Trichters am längsten. Durch eine
Auswölbung der Düsenlippe in Schmelzeströmungsrichtung kann der Weg der Schmelze in
der Düsenmitte dem Weg der Schmelze am Düsenrand angeglichen werden.
Die oben beschriebene Verengung der Düse zu einem Spalt bedingt - in einer Ansicht entlang
einer vertikal verlaufenden Schnittlinie durch die Düse gesehen - die weitere Trichterform
der Düse.
Wahlweise wird die Schmelzeströmung auch mittels eines Verdrängungskörpers beeinflußt,
der in dem liegenden Trichter angeordnet ist und die Schmelze auf der Spaltbreite verteilt.
Der Verdrängungskörper bewirkt vorzugsweise zugleich eine Verengung der Spalthöhe in der
Düse im Wege einer trichterförmigen Verjüngung der Düse in Schmelzeströmungsrichtung
(in einem vertikalen Schnitt durch eine liegende Düse gesehen). Der Verdrängungskörper
kann in mehreren Richtungen variieren. Er kann unterschiedliche Dicken besitzen, z. B. mittig
eine größere Dicke als an den Enden besitzen, mit denen er gegen die Ränder/Seitenwände
der Düse stößt (in einer Draufsicht der liegenden Düse gesehen). Die Schrägflächen des
Verdrängungskörpers, die trichterförmig verlaufen, können geradlinig und/oder geknickt
und/oder gewölbt verlaufen. Die Formänderungen können in der Ebene der liegenden Düse
und/oder in einer Ebene schräg dazu bzw. einer dazu senkrechten Ebene verlaufen.
Bei gerade verlaufenden Dichtlippen ist bevorzugt ein geknickter Verlauf der Schrägflächen
des Verdrängungskörpers vorgesehen. Der geknickte Verlauf ist dadurch gekennzeichnet, daß
ein mittiger Teil der Schrägflächen des Verdrängungskörpers parallel zu den Dichtlippen
verläuft und die beiden Enden des Verdrängungskörpers zumindest annähernd senkrecht zu
den zugehörigen Rändern verlaufen. Als annähernd senkrecht wird nach der Erfindung noch
angesehen, was eine Neigung von 20 Grad zur Senkrechten hat.
Die Länge der abgeknickten Enden ist abhängig von der Breite des Breitschlitzes der Düsen
und von der Anordnung der Schrägflächen des Verdrängungskörpers zwischen dem Eintritt in
die Düse und den Düsenlippen. Bei Düsen für einen 600 bis 1000 mm breiten
Kunststoffschaumstrang verläuft der mittige parallele Teil der Schrägflächen des
Verdrängungskörpers im Mittel etwa in der Mitte der Düse. "Etwa in der Mitte" schließt
Abweichungen bis zu 60 Prozent der Düsenlänge ein. Für Polystyrol ist die Düsenlänge
(gemessen vom Eintritt bis zum Austritt) etwa gleich der Breite des mit der Düse
herzustellenden Kunststoffschaumstranges. "Etwa" schließt wiederum Abweichungen bis
60% der Breite des Kunststoffschaumstranges ein. Bei anderen Kunststoffen ergibt sich die
Anpassung der vorstehenden Maße an die andere Materialbeschaffenheit durch wenige
Versuche.
Vor Vorteil kann auch sein, die Verdrängungswirkung des Verdrängungskörpers an den
seitlichen Rändern (in der Draufsicht der liegenden Düse gesehen) deutlich zu reduzieren.
"Deutlich" schließt eine Reduktion bis 50% der Verdrängungsleistung ein. Die Reduktion
dient wieder der Vergleichmäßigung des Schmelzestromes. An den seitlichen Rändern ist
ggfs. nicht nur ein längerer Schmelzeweg sondern auch ein erhöhter Strömungswiderstand
(verursacht durch die Schmelzeberührung der Seitenflächen in der Düse) zu berücksichtigen.
Der Verdrängungskörper kann einteilig oder mehrteilig ausgebildet und auswechselbar sein.
Die Breitschlitzdüse besitzt vorzugsweise einen Düsenkörper mit kreisförmigem oder
ellipsenförmigem Eintrittsquerschnitt, von dem aus die Schmelze auf die Austrittsbreite
verteilt wird. An den Düsenkörper schließen sich die verstellbaren Düsenlippen unmittelbar
oder mittelbar über eine zwischenliegende Platte an. Die Platte trägt dann auch die
Anstelleinrichtung für die Düsenlippen.
Zusätzlich kann die Platte auch eine Seitenwandverstellung tragen.
Bei einer Seitenwandverstellung sind (in der Draufsicht auf die liegende Düse gesehen) die
Düsenwände verstellbar angeordnet, welche die Austrittsseiten der Düse bilden.
Die Seitenwandverstellung kann zur Änderung der Düsenöffnung oder auch nur zur
Einspannung der Düsenlippen genutzt werden. Dabei kann mittels Schrauben in der
Schließstellung eine Verspannnung erfolgen. Vorzugsweise wird die Verspannung der
Seitenwände für die Lippenverstellung allerdings nicht gelöst. Die Lippenverstellung erfolgt
auch gegen den Druck aus der Seitenwandverspannung. Die Seitenwandverspannung wird
genauso kontrolliert wie die Spannschrauben der Dichtlippen.
Wie bei den Spannschrauben an den Dichtlippen, so könnte auch die Seitenwandverstellung
für die Dichtlippenverstellung gelöst und anschließend wieder verspannt werden.
Es ist von Vorteil, die Dichtlippen zu teflonisieren. Dadurch wird der Reibungswiderstand für
die Schmelze erheblich reduziert. Die Teflonisierung verhindert auch ein Kleben der
Schmelze am Düsenende. Bereits kleine Partikel können erhebliche Schäden an der
Oberfläche des Schaumes verursachen.
Austrittsseitig kann die Schaumbildung durch eine Formgebungshilfe (Rampe) begünstigt
werden. Die Formgebungshilfe drückt den sich bildenden Schaum in Vorschubrichtung des
Stranges. Die Formgebungshilfe kann durch gewölbte und/gerade Flächen der Düse gebildet
werden. Die gewölbten und/oder geraden Düsenflächen der Formgebungshilfe zeigen (in der
Ansicht eines vertikalen Längsschnittes durch die liegende Düse) vorzugsweise zumindest
teilweise in Richtung der Bewegung des austretenden und sich bildenden
Schaumstoffstranges. Die Wölbung und die Neigung/Steigung der Flächen wird dem
jeweiligen Schaum und ggfs. den anderen Betriebsbedingungen angepaßt.
Günstig für den Vorgang ist auch ein nachgeschalteter Kalibrator. Dabei kann es sich um
Platten handeln, die das Schaumwachstum nach oben und unten und an den Seiten begrenzen.
In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung für die Extrusion von
Polystyrolschaum dargestellt.
Die Fig. 1 und 2 zeigen Schnitte durch die Breitschlitzdüse in einer Zusammenschau.
Dabei ist Fig. 1 eine Draufsicht auf die liegend angeordnete Düse, die Fig. 2 die Ansicht eines
Vertikalschnittes durch die liegend angeordnete Düse.
Die Düse wird in nicht dargestellter Form von einem Extruder mit treibmittelbeladenem
Polystyrol gespeist. Das Treibmittel ist eine Gasmischung, die zu einem wesentlichen Teil aus
CO2 besteht. Die anderen Mischungsbestandteile können Kohlenwasserstoffe und/oder
teilfluorierte Kohlenwasserstoffe R 134a und/oder R 152a und andere Treibmittel sein.
Die erfindungsgemäße Breitschlitzdüse setzt sich aus einem Düsenkörper 1, einer Grundplatte
2 und aus den Düsenlippen 3 zusammen.
Der Düsenkörper 1 besitzt eine kreisförmige bzw. ellipensförmige Eintrittsöffnung 4 für von
dem Extruder angeförderte Schmelze. An die Eintrittsöffnung 4 schließt sich in der Fig. 1 ein
Erweiterungstrichter 5. Der Erweiterungstrichter 5 verbreitert den Schmelzestrom auf die
Düsenaustrittsbreite.
Die Verteilung der Schmelze wird durch einen Verdrängungskörper 10 optimiert. Der
Verdrängungskörper 10 bewirkt in der Ansicht nach Fig. 2 eine trichterförmige Verengung
des Strömungsquerschnittes für die Schmelze. Durch die Verengung wird die Höhe des
Durchströmquerschnittes auf 1/3 reduziert.
Der Verdrängungskörper besitzt Anströmflächen, von denen mittige Teile 11 parallel zu den
Düsenlippen 3 verlaufen und abgeknickte Ende 12 senkrecht zu den in Fig. 1 dargestellten
Seiten des Erweiterungstrichters 5 verlaufen.
Der Düsenkörper 1 ist mehrteilig. Er besitzt eine nicht dargestellte mittige Trennfuge
zwischen einem oberen Teil und einem unteren Teil. Beide Teile sind durch Schrauben
gegeneinander verspannt. Die Mehrteiligkeit hat Montage- und Wartungsvorteile.
Zur Einhaltung der Temperatur ist der Düsenkörper mit einer Temperierung versehen. Dazu
sind Kanäle 7 öldurchströmt. Das Öl wird je nach Bedarf gekühlt oder aufgeheizt.
In dem Düsenkörper 1 sind für die Temperierung Meßbohrungen 8 für nicht dargestellte
Temperaturfühler vorgesehen. Ferner sind Meßbohrungen 9 für eine Druckmessung der
Schmelze vorgesehen.
Der richtige Schmelzedruck ist für das gewünschte Schäumergebnis von bestimmender
Bedeutung. Der richtige Schmelzedruck entsteht dadurch, daß die Schmelze im Spalt
zwischen den Düsenlippen 3 einen entsprechenden Widerstand überwinden muß.
Die Düsenlippen 3 sind über die Grundplatte 2 an dem Düsenkörper 3 gehalten.
Zwischen beiden Düsenlippen besteht ein Spalt 13. Der Spalt 13 kann durch
Bewegung/Anstellung der Düsenlippen 3 verändert werden. Zur Verstellung dienen
Stellschrauben 14. Die Stellschrauben 14 sind in Blöcken 16 gehalten, die durch die
Spannschrauben 15 mit der Grundplatte 2 fest an dem Düsenkörper 1 verschraubt sind.
Zum Verstellen der Düsenlippen 3 werden die Schrauben 14 bei gleichbleibender Spannung
der Schrauben 15 betätigt. Das bewirkt eine Verengung oder Vergrößerung des Düsenspaltes.
Für die Spannschrauben 15 sind Löcher in den Düsenlippen 3 vorgesehen, deren
Öffnungsweite um das halbe gewünschte Verstellmaß plus dem üblichen Spiel größer als der
Schraubendurchmesser ist. Das absolute Maß ist am Schraubenschaft anders als am
Schraubenkopf. Das Lochmaß am Schraubenschaft soll immer kleiner als der Durchmesser
des Schraubenkopfes sein, weil sonst keine sichere Verspannung gewährleistet ist.
Auch die Düsenlippen 3 sind temperiert. Dazu sind Kanäle 17 vorgesehen, die in gleicher
Weise wie der Düsenkörper durchströmt sind von Temperiermedium.
Die Düsenlippen 3 sind in Fig. 3 einzeln dargestellt.
Wesentlich sind an den Düsenlippen die schmelzeberührten Flächen.
Dabei wird im Ausführungsbeispiel zwischen drei Bereichen unterschieden:
- a) dem Einlauftrichter mit der Länge a
- b) dem eigentlichen Düsenspalt mit der Länge b-a
- c) dem Auslauftrichter mit der Länge c-b; c ist die Gesamtlänge der Düsenlippe
Alle vorstehenden Längenangaben sind in Schmelzeströmungsrichtung gemessen.
Im Einlauftrichter findet eine weitere Reduzierung des Strömungsquerschnittes für die
Schmelze statt. Im Ausführungsbeispiel wird die Höhe des Strömungsquerschnittes von 10
mm auf 1 mm reduziert.
Im eigentlichen Düsenspalt 13 verlaufen die gegenüberliegenden Flächen der Düsenlippen 3
parallel.
Im Auslauftrichter vergrößert sich die Höhe des Strömungsquerschnittes von 1 mm auf 2 mm.
Das bewirkt eine Vorexpansion der treibmittelbeladenen Schmelze.
In anderen Ausführungsbeispielen variieren die Maße an den Düsenlippen in Fig. 3 wie folgt:
c = 20 bis 150 mm
a = 10 bis 95 mm
b-a = 5 bis 20 mm
Einlauftrichter: Neigung der Wandflächen zur Längsachse bis 80 Grad
Auslauftrichter: Neigung der Wandflächen zur Längsachse bis 80 Grad
c = 20 bis 150 mm
a = 10 bis 95 mm
b-a = 5 bis 20 mm
Einlauftrichter: Neigung der Wandflächen zur Längsachse bis 80 Grad
Auslauftrichter: Neigung der Wandflächen zur Längsachse bis 80 Grad
In Fig. 1 ist dargestellt, daß die Düsenlippen zwischen Seitenwänden 20 eingespannt werden.
Die Seitenwände 20 sind verstellbar angeordnet und werden mit der Grundplatte 2 verspannt.
Als Verstelleinrichtung und als Spanneinrichtung dienen wiederum Schrauben. Zum
Verstellen der Düsenlippen 3 werden die Seitenwände nicht gelöst. Die Spannung der
Seitenwände ist so eingestellt, daß sie noch eine Verstellung der Düsenlippen 3 erlaubt.
Die Düse ist mit Teflon ausgekleidet. Die Teflonbeschichtung ist in Fig. 1 mit 21 bezeichnet.
In Schmelzeströmungsrichtung endet die Düse in einer Formgebungshilfe. Dabei handelt es
sich um eine Krümmung der Außenflächen, die den aufschäumenden Kunststoff in
Vorschubrichtung des entstehenden Stranges lenkt.
Die Formgebungshilfe wird im Ausführungsbeispiel durch die Düsenlippen 3 gebildet und
ragt durch eine die Düse abschließende Manschette 22 hindurch.
Claims (47)
1. Herstellung von Kunststoffschaum durch Extrudieren von treibmittelbeladener Schmelze
in eine Düse, insbesondere zur Herstellung von Schaumsträngen aus Polystyrol und mit
größerer Dicke als 60 mm, wobei das Treibmittel ein FCKW-freies bzw. HFCKW-freies
Treibmittel ist und der Kunststoff nach Verlassen der Düse aufschäumt wird, dadurch
gekennzeichnet, daß in der Düse eine Vorexpansion erfolgt.
2. Herstellung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß durch die Vorexpansion der
Austrittsquerschnitt der Schmelze aus der Düse vergrößert wird.
3. Herstellung nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet durch die Verwendung von Düsen
mit Düsenlippen (3), deren engste Stelle bzw. Spalt (13) in Schmelzeströmungsrichtung
gegenüber dem Schmelzeaustritt zurückverlegt sind.
4. Herstellung nach Anspruch 3, gekennzeichnet durch Verwendung einer Düse mit einer
Erweiterung vom Düsenspalt zwischen den Düsenlippen (3) zum Austrittsende.
5. Herstellung nach Anspruch 1 oder 4, gekennzeichnet durch Verwendung einer Düse mit
einer Vorexpansionsstrecke von 5 bis 150 mm in Strömungsrichtung und/oder einem
Düsenspalt von 5 bis 20 mm Länge in Strömungsrichtung und parallel verlaufenden
Flächen an den Düsenlippen (3).
6. Herstellung nach einem der Ansprüche 3 bis 5, gekennzeichnet durch die Verwendung
einer Düse mit einem Einlauftrichter zwischen den Düsenlippen (3) vor dem Düsenspalt.
7. Herstellung nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch Verwendung einer Düse mit einer
Einlauftrichterlänge in Strömungsrichtung von 10 bis 95 mm.
8. Herstellung nach einem der Ansprüche 4 bis 7, gekennzeichnet durch Verwendung einer
Düse mit einer Neigung der Seitenflächen des Einlauftrichters bis 80 Grad zur
Mittelebene und/oder einer Neigung des Auslauftrichters der Expansionsstrecke bis zu 80
Grad.
9. Herstellung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die
Schmelzetemperatur bis zum Eintritt in die Düse (3) auf eine Temperatur von 5 bis 20
Grad oberhalb der Glastemperatur der Schmelze abgekühlt wird.
10. Herstellung nach Anspruch 9, gekennzeichnet durch eine Abkühlung auf eine Temperatur
von 8 bis 12 Grad über der Glastemperatur.
11. Herstellung nach Anspruch 9 oder 10, gekennzeichnet durch eine Temperierung der Düse.
12. Herstellung nach Anspruch 11, gekennzeichnet durch eine getrennte Temperierung der
Düsenlippen (3) und des Düsenkörpers (1).
13. Herstellung nach Anspruch 11 oder 12, gekennzeichnet durch die Verwendung einer Düse
mit einem Kanalsystem (7, 17), daß von Temperierungsmittel durchströmt ist.
14. Herstellung nach Anspruch 12 und 13, gekennzeichnet durch die Verwendung von
Düsenlippen (3) mit mindestens einem Kanal (17) in Strömungsrichtung vor und hinter
dem Düsenspalt.
15. Herstellung nach einem der Ansprüch 11 bis 14, gekennzeichnet durch eine
Temperaturmessung in der Düse.
16. Herstellung nach Anspruch 15, gekennzeichnet durch die Verwendung einer Düse mit
Meßbohrungen (8) für Temperaturfühler.
17. Herstellung nach Anspruch 16, gekennzeichnet durch eine Koppelung der
Temperaturfühler mit der Temperierung.
18. Herstellung nach einem der Ansprüche 1 bis 17, gekennzeichnet durch die Verwendung
einer Düse (3) mit anstellbaren Düsenlippen (3).
19. Herstellung nach Anspruch 18, gekennzeichnet durch die Verwendung von geradlinig
und/oder verschwenkbar anstellbaren Düsenlippen (3)
20. Herstellung nach Anspruch 19, gekennzeichnet durch die Verwendung von Düsenlippen
(3), die auf einer gewölbten Auflagefläche gleiten und/oder befestigt werden.
21. Herstellung nach Anspruch 18 oder 19, gekennzeichnet durch die Verwendung
mehrteiliger Düsenlippen (3), deren Teile einzeln oder zu mehreren anstellbar sind.
22. Herstellung nach einem der Ansprüche 18 bis 21, gekennzeichnet durch die Verwendung
von Düsenlippen mit einem Anstellbereich von höchstens 5 mm.
23. Herstellung nach Anspruch 22, gekennzeichnet durch eine Verstellung bis zu 1 mm.
24. Herstellung nach Anspruch einem der Ansprüche 18 bis 23, gekennzeichnet durch die
Verstellung der Düsenlippen (3) unter gleichzeitiger Anpressung an den Düsenkörper (1)
und/oder eine Grobverstellung und eine Feinverstellung.
25. Herstellung nach Anspruch 24, gekennzeichnet durch die Verwendung von separaten
Verstellorganen für die Grobverstellung und für die Feinverstellung und/oder durch
Spannschrauben (15) für die Anpressung an den Düsenkörper.
26. Herstellung nach Anspruch 25, gekennzeichnet durch die Verwendung von
Spannschrauben (15), die zumindest teilweise zugleich die Führung der Dichtlippen (3)
bei deren Verstellen bilden.
27. Herstellung nach Anspruch 25 oder 26, gekennzeichnet durch die Verwendung von
Dichtlippen (3) der Schraubenlöcher, abgesehen von dem üblichen Spiel, ein Übermaß
gegenüber den Spannschrauben (15) besitzen, das mindestens gleich der halben
gewünschten Anstellung der Dichtlippen (3) ist, wobei der Lochdurchmesser am
Schraubenschaft kleiner als der Kopfdurchmesser der Spannschrauben (15) ist.
28. Herstellung nach Anspruch 27, gekennzeichnet durch die Verwendung von Dichtlippen
mit einem Übermaß an den Schraubenlöcher, das gleich dem ganzen gewünschten
Verstellbereich ist.
29. Herstellung nach einem der Ansprüche 24 bis 28, gekennzeichnet durch die Verwendung
von Zylinderkopfschrauben.
30. Herstellung nach einem der Ansprüche 18 bis 29, gekennzeichnet durch die Verwendung
von Schrauben oder Gewindestanden oder Spindeln für die Verstellung der Dichtlippen
(3).
31. Herstellung nach einem der Ansprüche 18 bis 30, gekennzeichnet durch Verwendung
anstellbarer Seitenwände (20), welche die Dichtlippen (3) zwischen sich einschließen.
32. Herstellung nach Anspruch 31, gekennzeichnet durch Verstellen der Dichtlippen unter
Einspannungsdruck der Seitenwände.
33. Herstellung nach Anspruch 31 oder 32, gekennzeichnet durch die Verwendung von
Spannschrauben und/oder von Spindeln oder Gewindestangen oder Schrauben zur
Anstellung der Seitenwände.
34. Herstellung nach einem der Ansprüche 1 bis 33, gekennzeichnet durch die Verwendung
quer zur Mittelachse der Düse geradlinig und/oder gewölbt und/oder geknickt
verlaufender Dichtlippen (3).
35. Herstellung nach Anspruch 34, gekennzeichnet durch die Verwendung einer Düse, in der
die Unterschiede im Schmelzeweg höchstens 20% vorzugsweise nicht mehr als 5%
betragen.
36. Herstellung nach einem der Ansprüche 18 bis 35, gekennzeichnet durch eine
Druckmessung an der Düse.
37. Herstellung nach Anspruch 36, gekennzeichnet durch die Verwendung von
Meßbohrungen (9) für Drucksonden in der Düse.
38. Herstellung nach einem der Ansprüche 1 bis 37, gekennzeichnet durch die Verwendung
einer Düse mit einem Verdrängungskörper (10) in einem Erweiterungstrichter (5) vor den
Düsenlippen (3) zur Vereinheitlichung des Schmelzestromes.
39. Herstellung nach Anspruch 38, gekennzeichnet durch die Verwendung eines
Verdrängungskörpers (10) mit Anströmflächen (11, 12), die quer zur Düsenlängsachse
und/oder in der Vertikalen (bei liegender Düse) geradlinig und/oder gewölbt und/oder
geknickt verlaufen.
40. Herstellung nach Anspruch 39, gekennzeichnet durch die Verwendung eines
Verdrängungskörpers (10), dessen Anströmflächen bei abgeknickten Enden zumindest
annähernd senkrecht (in der Draufsicht der liegenden Düse) auf die Seitenwände des
Erweiterungstrichters stoßen.
41. Herstellung nach Anspruch 40, gekennzeichnet durch einen Verdrängungskörper (10), der
an den Enden nicht mehr als 20 Grad von der Senkrechten abweicht.
42. Herstellung nach einem der Ansprüche 39 bis 41, gekennzeichnet durch die Verwendung
von geknickt verlaufenden Anströmflächen, deren mittlerer Teil (11) parallel zu den
Dichtlippen (3) verläuft und deren Enden (12) abgeknickt sind und in der Anwendung auf
die Herstellung eines 600 bis 1000 mm breiten Stranges eine Länge besitzen, die weniger
als ein Viertel der Gesamtlänge ist.
43. Herstellung nach einem der Ansprüche 38 bis 41, gekennzeichnet durch die Verwendung
eines Verdrängungskörpers (10), dessen Verdrängungswirkung an den Seitenwänden des
Erweiterungstrichters eine Reduktion der Verdrängungsleistung um bis zu 50% zeigt.
44. Herstellung nach einem der Ansprüche 37 bis 42, gekennzeichnet durch die Verwendung
eines Verdrängungskörpers (10) dessen Anströmflächen im Mittel mit einer maximalen
Abweichung von 60% der Breite des Kunststoffschaumstranges in der Mitte der Düse
verlaufen.
45. Herstellung nach einem der Ansprüche 1 bis 43, gekennzeichnet durch die Verwendung
einer teflonisierten Düse.
46. Herstellung nach einem der Ansprüche 1 bis 44, gekennzeichnet durch die Verwendung
einer Schaumformungshilfe am Düsenende.
47. Herstellung nach einem der Ansprüche 1 bis 45, gekennzeichnet durch die Verwendung
eines Kalibrators.
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