DE1915218B2 - Verfahren und vorrichtung zum verfluessigen von erdgas - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zum verfluessigen von erdgas

Info

Publication number
DE1915218B2
DE1915218B2 DE19691915218 DE1915218A DE1915218B2 DE 1915218 B2 DE1915218 B2 DE 1915218B2 DE 19691915218 DE19691915218 DE 19691915218 DE 1915218 A DE1915218 A DE 1915218A DE 1915218 B2 DE1915218 B2 DE 1915218B2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
nitrogen
natural gas
liquid
circulating medium
separator
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE19691915218
Other languages
English (en)
Other versions
DE1915218A1 (de
DE1915218C3 (de
Inventor
Wolfgang Dipl.-Phys. 8022 Grünwald; Etzbach Volker Dipl.-Ing. 8000 München Förg
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Priority to DE19691915218 priority Critical patent/DE1915218B2/de
Priority to US00022233A priority patent/US3721099A/en
Priority to NL7004170A priority patent/NL7004170A/xx
Priority to FR7010733A priority patent/FR2035881B1/fr
Publication of DE1915218A1 publication Critical patent/DE1915218A1/de
Publication of DE1915218B2 publication Critical patent/DE1915218B2/de
Application granted granted Critical
Publication of DE1915218C3 publication Critical patent/DE1915218C3/de
Granted legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0045—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by vaporising a liquid return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
    • F25J1/0202—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F25J2200/06—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system in a classical double column flow-sheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F25J2200/54—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column in the low pressure column of a double pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/02—Mixing or blending of fluids to yield a certain product
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/04—Recovery of liquid products
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/90—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being boil-off gas from storage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/88—Quasi-closed internal refrigeration or heat pump cycle, if not otherwise provided
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/34—Details about subcooling of liquids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/927—Natural gas from nitrogen

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

nnzeichnet, daß nach Kondensation der Es ist bereits ein Verfahren zur Abkühlung von Kreislaufmedium benötigten Kohlenwasser- Erdgas und zur Gewinnung von Methan in flüssiger stoffe das verbliebene, das gesamte zu verflüssi- Form bekanntgeworden, bei dem die Kälte durch gende Methan und den entsprechenden Stickstoff 20 partielle Kondensation, Entspannung und Verdampsowie kleine Mengen Äthan enthaltende Gasge- fung der einzelnen im Erdgas enthaltenen Fraktionen misch durch Wärmeaustausch mit Kreislaufme- erzeugt wird und wobei der im Erdgas enthaltene dium in eine stickstoffangereicherte gasförmige Stickstoff durch Rektifikation abgetrennt wird und in eine erste stickstoffarme flüssige Fraktion (USA.-Patentschrift 3 218 816).
vorzerlegt wird, daß die stickstoffangereicherte 25 Die Nachteile dieses Verfahrens liegen darin, daß Fraktion durch Wärmeaustausch mit der Sumpf- Kreislaufmedium und Produkte in mehreren Stufen flüssigkeit der Drucksäule eines Doppelrektifika- getrennt werden, welches stets durch Verzweigung tors und mit Kreislaufmedium verflüssigt bzw. von Flüssigkeitsströmen oder Gasströmen geschieht, unterkühlt und in der Drucksäule in eine Rein- so daß hierzu ein großer Regelaufwand erforderlich Stickstofffraktion und eine zweite stickstoffarme 30 ist. Hinzu kommt, daß die tiefste benötigte Temperaflüssige Fraktion zerlegt wird, daß die beiden tür durch Verdampfung von Kreislaufmedium erstickstoffarmen Fraktionen nach Unterkühlung zeugt werden muß, d.h. durch Verdampfung von durch Wärmeaustausch mit Kreislaufmedium in Gemischen, von denen auch die tiefsiedenden noch der Niederdrucksäuie des Doppelrektifikators reich an Methan sind. Schließlich kaiin gemäß dievom restlichen Stickstoff oefreit werden und daß 35 Sem Verfahren der Stickstoff nicht ohne größere zum Einstellen des tiefsten Temperaturniveaus Methanverluste aus der Anlage entlassen werden, da die in der Drucksäule gewonnene Reinstickstoff- der gesamte Stickstoff im Brenngas, also im Gemisch fraktion entspannt und in Wärmeaustausch mit mit Methan, abgegeben wird.
den der Rektifikation zuzuführenden Fraktionen Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, im
gebracht wird. 40 Zuge der Verflüssigung von Erdgas den in diesem
2. Vorrichtung zum Durchführen des Verfah- enthaltenen Stickstoff unter geringem Energieaufrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, wand abzutrennen.
daß von einem Abscheider (20) eines offenen Die Aufgabe wird dadurch gelöst, daß nach Kon-
Kältekreislaufsystems eine Leitung für verflüssig- densation der als Kreislaufmedium benötigten Kohtes Kreislaufmedium über die dem Abscheider 45 lenwasserstoffe das verbliebene, das gesamte zu vernachgeschalteten Wärmeaustauscher des Kreis- flüssigende Methan und den entsprechenden Sticklaufsystems, ein Enspannungsventil (26) und die stoff sowie kleine Mengen Äthan enthaltende Gasge-Kältemittelseiten der Wärmeaustauscher des misch durch Wäreaustausch mit Kreislaufmedium in Kreislaufsystems zurück zum Kreislaufkompres- eine stickstoffangereicherte gasförmige und in eine sor geführt ist, daß eine weitere Leitung für das 5° erste stickstoffarme flüssige Fraktion vorzerlegt wird, noch gasförmig gebliebene Gemisch der gesamten daß die stickstoffarme flüssige Fraktion durch Wär-Produkte vom Kopf des Abscheiders (20) über meaustausch mit der Sumpfflüssigkeit der Druckeinen Wärmeaustauscher (21) des Kreislaufsy- säule eines Doppelrektifikators und mit Kreislaufmestems mit einem zweiten Abscheider (27) verbun- dium verflüssigt bzw. unterkühlt und in der Druckden ist, dessen Kopf über eine Heizvorrichtung 55 säule in eine Reinstickstofffraktion und eine zweite [28) für den Sumpf der Drucksäule (29) eines stickstoffarme flüssige Fraktion zerlegt wird, daß Doppelrektifikators, einen Wärmeaustauscher die beiden stickstoffarmen Fraktionen nach Unter-(23) des Kreislaufsystems und einen Tiefkühler kühlung durch Wärmeaustausch mit Kreislaufttie-(44 a) an die Druefcsäule f29) artgeSGhlossBn ist, dium in der Niederdfueksäule des DsppelreMfika*- daß der Sumpf des Abscheiders (27) und der 60 tors vom restlichen Stickstoff befreit werden und daß Sumpf der Drucksäuie (29) über Wärmeaustau- zum Einstellen des tiefsten T&m,peraturniveaus die in scher (22, 23) des Kreislaufsystems, den Tiefküh- der Drueksäule gewonnene keinstickstöfffraktion der (44 a) und ein Intspannungsventil (34 a) mit entspannt und in Wärmeaustausch mit den der Rektider oberen Säule (35) des Doppelfektifikators fikation zuzuführenden Fraktionen gebracht wird,
verbunden sind und daß eine vom Kopf der 65 Der Vorteil des eifindun^gemäßen Verfahrens prucksäule (29) ausgehende Leitung über einen liegt darin, daß der Druek des Erdgases besonders Wärmeaustauscher ψ7α) zum Unterkühlen von energiesparend einerseits zur Erzeugung von Spitzenfltssigem Methan, die Kälteadttelseite des Tief- kälte und andererseits zur Stickstoffabtrenmiue aus-
genutzt wird. Dieser wird zum größten Teil der Hoehdrucksäule eines Doppelrektifikatori in hochkonzentrierter Form entnommen und als solcher aus der Anlage entlassen, während der Rest in Form einer unreinen Stickstofffraktion aus der Niederdrucksäule des DoppelrektLKkators abgezogen und, gegebenenfalls nach Zusetzung höherer Kohlenwasserstoffe, die zur Einstellung des Heizwertes noch erforderlich sind, z. B. als Stadtgas abgegeben wird.
Λ Gemäß dem Verfahren wird das aus der Vorkühlstufe abziehende nur noch Median, Stickstoff und geringe Mengen Äthan enthaltende Gasgemisch zunächst einer Vorzerlegung in eine stickstoffangereicherte gasförmige und eine stickstoffarme flüssige Fraktion unterzogen, so daß also bereits in der Gasphase eine vorteilhafte Voranreicherung an Stickstoff erzielt wird. Erfmdungsgesnäß wird nunmehr die stickstoffangereicherte gasförmige Fraktion im Wärmeaustausch mit Sumpfflüssigkeit der Drucksäule und mit Kreislauf medium verflüssigt bzw. unterkühlt und in die Drucksäule entspannt, in der sie in eine zweite stickstoffarme, im wesentlichen nur noch Methan und geringe Mengen Äthan enthaltende flüssige Fraktion und in eine gasförmige Reinstickstofffraktion zerlegt wird. Die Sumpfflüssigkeit der Drucksäule wird zusammen mit der bei der Vorzerlegung anfallenden Flüssigkeit im Vorkühlkreis im Wärmeaustausch mit Kreislaufmedium unterkühlt und anschließend in die Niederdrucksäule des Doppelrektifikators entspannt, um hier vom restlichen Stickstoff befreit zu werden. Durch die Unterkühlung der der Rektifikation sowohl in der Drucksäule als auch in der Niederdrucksäule zuzuführenden Fraktionen im Wärmeaustausch mit Kreislaufmedium wird der Vorteil erzielt, daß die in die Säulen einzuführenden Flüssigkeitsmengen vergrößert werden können.
Zur Einstellung des tiefsten Temperaturniveaus schließlich dient die Druckstickslofffraktion, die aus der Drucksäule abgezogen, entspannt und im Wärmeaustausch mit den der Rektifikation zuzuführenden Fraktionen sowie im Vorkühlsystem angewärmt und aus der Anlage entlassen wird.
Flüssiges, nur noch geringe Mengen Äthan enthaltendes Methan wird der Niederdrucksäule entnommen, im Wärmeaustausch mit der Druckstickstofffraktion unterkühlt, auf Speicherdruck entspannt und einem Flüssigkeitsspeicher zugeführt.
Die Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens ist dadurch gekennzeichnet, daß von einem Abscheider eines offenen Kältekreislauf systems eine Leitung für verflüssigtes Kreislaufmedium über die dem Abscheider nachgeschalteten Wärmeaustauscher des Kreislaufsystems, ein Entspannungsventil und die Kältemittelseiten der Wärmeaustauscher des Kreislaufsystems zurück zum Kreislauf kompressor geführt ist, daß eine weitere Leitung für das noch gasförmig gebliebene Gemisch der gesamten Produktion vom Kopf des Abscheiders über einen Wärmeaustauscher des Kreislaufsystems mit einem zweiten Abscheider verbunden ist, dessen Kopf über eine Heizvorrichtung für den Sumpf der Drucksäule eines Doppelrektifikators, einen Wärmeaustauscher des Kreislaufsystems und einen Tiefkühler an die Drucksäule angeschlossen ist, daß der Sumpf des Abscheiders und der Sumpf der Drucksäule über Wärmeaustauscher des Kreislaufsystems, den Tiefkühler und ein Entspannungsveiitii mit der oberen Säule des Doppelrek-
218
tifikators verbunden sind and daß ejae vom Kopf der Drucksäule ausgehende Leitung über einen Warane» austauscaer zum Unterkühlen von flüssigem Methan, die Kältemittelseite des Tiefkühlers und das Kreislaufsystem nach außen geführt ist
Das Verfahren gemäß der Erfindung wind nunmehr an Hand einer schematischen DaisteEung des Verfahrensablaufes beispielsweise erläutert.
Das zu verarbeitende Erdgas hat folgende Zusammensetzung:
Molprozent
He 0,04
CO2 0,80
N2 14,30
O2 0,01
CH4 81,59
C2H. 2,60
C8H8 0,40
C4H10 0,16
C5H12 0,04
C6 0,06
100,00
Vor dem Eintritt in die Tieftemperaturanlage wer-
a5 den das CO2 durch eine Monoäthanolarninwäsche und die Feuchtigkeit durch wechselbare Molekularsiebadsorber entfernt. Das Erdgas tritt nun mit einem Druck von etwa 35 at durch Leitung 1 in die Tieftemperaturanlage ein, wird bei 2 mit Kreislaufgas
vermischt und im Wärmeaustauscher 3 abgekühlt. Dabei entsteht ein vorwiegend höhersiedende Kohlenwasserstoffe enthaltendes Kondensat, das im Abscheider 4 vom Gas getrennt wird. Gas und Flüssigkeit werden im Wärmeaustauscher 5 weiter abgekühlt. Die Flüssigkeit wird im Ventil 6 in das zurück strömende Kreislaufgas entspannt, welches durch Verdampfen von tiefersiedenden Flüssigkeiten in den bei tieferer Temperatur arbeitenden Wärmeaustauschern gebildet worden ist, dann in den Wärmeaustauschern 5 und 3 verdampft und angewärmt und schließlich über den Abscheider 7 der ersten Kompressorstufe 8 und der nachgeschalteten Kühlstufe 9 zugeführt. Die dabei gebildete Flüssigkeit sammelt sich im Abscheider 10. Es folgt eine weitere Kom-
pressorstufe 11 mit Kühler 12 und Abscheider 13. Der gasförmig gebliebene Anteil wird bei 2 in das zu verflüssigende Erdgas eingespeist. Die den Abscheidern 10 und 13 separat entnommenen Flüssigkeitsmengen werden im Wärmeaustauscher 3 unterkühlt und durch die Ventile 14 bzw. 15 in das Kreislaufgas entspannt.
Das den Abscheider 4 verlassende, im Wärmeaustauschers partiell kondensierte Gas wird im Abscheider 16 von der gebildeten Flüssigkeit getrennt und im Wärmeaustauscher 17 wiederum einer partiellen Kondensation unterworfen und gelangt über den Abscheider 18 und den weiteren Wärmeaustauscher 19 in den Abscheider 20. Die nunmehr gebildeten Flüssigkeitsmengen reichen aus, um den Kältebedarf des Vorkühlungssystems zu decken. Sie werden unterkühlt, und zwar die Flüssigkeit aus dem Abscheider 16 im Wärmeaustauscher 17, die Flüssigkeit aus dem Abscheider 18 in den Wärmeaustauschern 19, 21 und 22 und die Flüssigkeit aus dem Abschei-
der 20 in den Wärmeaustauschern 21, 22 und 23. Es folgt die Entspannung ins Kreislaufgas mittels der Ventile 24 bzw. 25 bzw. 26 und die Verdampfung in den dem betreffenden Ventil vorgeschalteten War-
<o
meaustauscher. Das gebildete Gasgemisch wird dann auf etwa 1,8 ata im Ventil 47 mit dem in dem Lagerais Kreislauf gas, wie bereits geschildert, ins zu ver- tank 39 verdampften Gas, das durch das Kaltgasgeflüssigende Erdgas zurückgeführt blase 41 auf etwa 1*8 ata verdichtet worden ist, ver-Das den Abscheider 20 verlassende Gas enthält mischt und über Leitung 40a in den Wärmeaustaudas gesamte zu verflüssigende Methan und den ent- 5 schert 44 a, 23, 22, 21»-19, .11,5 und 3 angewärmt, sprechenden Stickstoff anteil sowie kleine Mengen Um den Heizwert dieses Gasgemisches dem das Erd-Äthan. Es wird ?ün Wärmeaustauscher 21, soweit ab- gas anzugleichen, werden ihm über die Ventile 42 gekühlt, daß die Gasphase im Abscheider 27 und 43 höhersiedeiide, im Verlauf der Vorkühlüng etwa 25% Stickstoff und die flüssige Phase entspre- kondensierende Kohlenwasserstoffe beigemischt. Im chend dem Gleichgewicht etwa 5 °/o Stickstoff enthal- io Sumpf der oberen Säule 35 angesammeltes flüssiges ten. Das Gas wird in einer Rohrschlange 28, die den - Methan, das nur noch etwa 0,5 % Stickstoff und Sumpf der Drucksäule 29 eines Doppelrektifikators etwa 2%> Äthan enthält, wird im Wärmeaustauscher beheizt, und anschließend in dem zum Vorkühlsy- 37 α durch gasförmigen Stickstoff aus dem Kopf der stem gehörigen Wärmeaustauscher 23 verflüssigt Hochdrucksäule unterkühlt und in den Lagertank 39 bzw. unterkühlt. Die gesamte unterkühlte Fraktion 15 entspannt, welcher bei einem Überdruck von etwa wird über Ventil 30 in die bei 22 ata arbeitende 350 mm Wassersäule betrieben wird. Der Drucksäule Drucksäule 29 entspannt, in der als Kopfprodukt 29 wird als Kopfprodukl eine gasförmige Reiastiekeine Reinstickstofffraktion, die nur noch etwa 5 °/o Stofffraktion unter einem Druck von 22 ata entnom-Methan enthält und als Sumpfprodukt eine Flüssig- men, im Ventil 38 entspannt und zunächst im Wärkeit gewonnen werden, deren Zusammensetzung ao meaustauscher 37 α gegen zu unterkühlendes Methan etwa die gleiche ist wie die der im Abscheider 27 an- angewärmt. Der restliche Kälteinhalt wird im Wärfallenden Flüssigkeit. Die Flüssigkeit aus dem Ab- meaustauscher 44 α auf die der Rektifikation zuströscheider 27 wird im Ventil 45 entspannt, im Wärme- menden Fraktionen übertragen und anschließend in austauscher 22 und dann zusammen mit der Sumpf- den Wärmeaustauschern 23, 22, 21, 19, 17,5 und 3 flüssigkeit der Drucksäule in den Wärmeaustau- as ausgenutzt. Gegebenenfalls kann durch Ventil 4i schern 23 und 44 α unterkühlt und über das Ventil Flüssigkeit in den durch Leitung 40 als Stadtgas ab-34 α in die bei etwa 2,5 ata arbeitende obere Säule 35 zugebenden Rückstrom entspannt werden, um ζ. Β des Doppelrektifikators eingeführt. Als Kopfprodukt beim Anfahren der Anlage für den Betrieb des Warder oberen Säule erhält man ein Gas mit etwa 8O°/o ineaustauschers 44 a zusätzliche Spitzenkälte zui Methan. Dieses Gas wird nach seiner Entspannung 30 Verfügung zu haben.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims (1)

1911218 \J
1 2
kühlers (44 α) und das Kreislaufsystem nach
_ _ , außen gefohlt ist
Patentansprüche:
Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas S Die Erfindung beträft ein VerfahEen zum Verfläsfraktionierte Kondensation unter erhöh- sigen von Erdgas durch fraktionierte Kondensation Drock und zum Abtrennen von Stickstoff unter erhöhtem Druck und zum Abtrennen von Rektifikation, bed dem die Kalte durch Stickstoff durch Rektifikation, bei dem die Kälte offenen Kreislauf erzeugt wird, indem ein durch einen offenen Kreislauf erzeugt wird, indem Kreislaufmedium dienendes Gemisch aus den io (ein als Kreislaufmediuni dienendes Gemisch aus den Fraktionell verdichtet, im Gemisch einzelnen Fraktionen verdichtet, im Gemisch mit Erdgas abgekühlt und stufenweise ver- <jcta Erdgas abgekühlt und stufenweise verflüssigt, als Kreislaufmedium abgezweigt, unter- als Kreislaufmedium abgezweigt, unterkühlt, ententspannt, im Wärmeaustausch mit den ab- spannt, im Wärmeaustausch mit den abzukühlenden (enden Medien verdampft und angewärmt 15 Medien verdampft und angewärmt und wieder verwieder verdichtet wird, dadurch ge- dichtet wird.
DE19691915218 1969-03-25 1969-03-25 Verfahren und vorrichtung zum verfluessigen von erdgas Granted DE1915218B2 (de)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19691915218 DE1915218B2 (de) 1969-03-25 1969-03-25 Verfahren und vorrichtung zum verfluessigen von erdgas
US00022233A US3721099A (en) 1969-03-25 1970-03-24 Fractional condensation of natural gas
NL7004170A NL7004170A (de) 1969-03-25 1970-03-24
FR7010733A FR2035881B1 (de) 1969-03-25 1970-03-25

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19691915218 DE1915218B2 (de) 1969-03-25 1969-03-25 Verfahren und vorrichtung zum verfluessigen von erdgas

Publications (3)

Publication Number Publication Date
DE1915218A1 DE1915218A1 (de) 1970-10-01
DE1915218B2 true DE1915218B2 (de) 1973-03-29
DE1915218C3 DE1915218C3 (de) 1973-10-11

Family

ID=5729261

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19691915218 Granted DE1915218B2 (de) 1969-03-25 1969-03-25 Verfahren und vorrichtung zum verfluessigen von erdgas

Country Status (4)

Country Link
US (1) US3721099A (de)
DE (1) DE1915218B2 (de)
FR (1) FR2035881B1 (de)
NL (1) NL7004170A (de)

Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3914949A (en) * 1971-02-19 1975-10-28 Chicago Bridge & Iron Co Method and apparatus for liquefying gases
FR2165729B1 (de) * 1971-12-27 1976-02-13 Technigaz Fr
US3970441A (en) * 1973-07-17 1976-07-20 Linde Aktiengesellschaft Cascaded refrigeration cycles for liquefying low-boiling gaseous mixtures
FR2300303A1 (fr) * 1975-02-06 1976-09-03 Air Liquide Cycle fr
US3996030A (en) * 1976-02-23 1976-12-07 Suntech, Inc. Fractionation of gases at low pressure
US4330307A (en) * 1980-04-07 1982-05-18 Coury Glenn E Method of separating a noncondensable gas from a condensable vapor
US4430103A (en) 1982-02-24 1984-02-07 Phillips Petroleum Company Cryogenic recovery of LPG from natural gas
US4415345A (en) * 1982-03-26 1983-11-15 Union Carbide Corporation Process to separate nitrogen from natural gas
US4746342A (en) * 1985-11-27 1988-05-24 Phillips Petroleum Company Recovery of NGL's and rejection of N2 from natural gas
US4680041A (en) * 1985-12-30 1987-07-14 Phillips Petroleum Company Method for cooling normally gaseous material
DE4440407C1 (de) * 1994-11-11 1996-04-04 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen einer Ethan-reichen Fraktion zum Wiederauffüllen eines Ethan-enthaltenden Kältekreislaufs eines Verfahrens zum Verflüssigen einer kohlenwasserstoffreichen Fraktion
DE10121339A1 (de) * 2001-05-02 2002-11-07 Linde Ag Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff aus einer Stickstoff-entaltenden Kohlenwasserstoff Fraktion
US6564578B1 (en) * 2002-01-18 2003-05-20 Bp Corporation North America Inc. Self-refrigerated LNG process
US6743829B2 (en) * 2002-01-18 2004-06-01 Bp Corporation North America Inc. Integrated processing of natural gas into liquid products
GB0226983D0 (en) * 2002-11-19 2002-12-24 Boc Group Plc Nitrogen rejection method and apparatus
US20050279132A1 (en) * 2004-06-16 2005-12-22 Eaton Anthony P LNG system with enhanced turboexpander configuration
US7600395B2 (en) * 2004-06-24 2009-10-13 Conocophillips Company LNG system employing refluxed heavies removal column with overhead condensing
EP1789739B1 (de) * 2004-09-14 2020-03-04 Exxonmobil Upstream Research Company Verfahren zur extraktion von ethan aus flüssigerdgas
EP1715267A1 (de) * 2005-04-22 2006-10-25 Air Products And Chemicals, Inc. Zweistufige Abscheidung von Stickstoff aus verflüssigtem Erdgas
FR2951815B1 (fr) * 2009-10-27 2012-09-07 Technip France Procede de fractionnement d'un courant de gaz craque pour obtenir une coupe riche en ethylene et un courant de combustible, et installation associee.
MX345401B (es) 2010-10-26 2017-01-30 Natubhai Patel Kirtikumar Proceso para la separación y recuperación de ngls de corrientes de hidrocarburos.
US9945604B2 (en) 2014-04-24 2018-04-17 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated nitrogen removal in the production of liquefied natural gas using refrigerated heat pump
US9816754B2 (en) 2014-04-24 2017-11-14 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated nitrogen removal in the production of liquefied natural gas using dedicated reinjection circuit
US20150308737A1 (en) 2014-04-24 2015-10-29 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated Nitrogen Removal in the Production of Liquefied Natural Gas Using Intermediate Feed Gas Separation
RU2623021C1 (ru) * 2016-09-16 2017-06-21 Публичное акционерное общество криогенного машиностроения (ПАО "Криогенмаш") Способ ожижения природного газа
US12013179B2 (en) 2019-03-27 2024-06-18 LGE IP Management Company Limited Method of cooling boil off gas and an apparatus therefor
WO2021028068A1 (de) * 2019-08-13 2021-02-18 Linde Gmbh Verfahren und anlage zur verarbeitung eines stickstoff und methan enthaltenden gasgemischs
GB201912221D0 (en) * 2019-08-26 2019-10-09 Babcock Ip Man Number One Limited Method of cooling boil off gas and an apparatus therefor
US20230076428A1 (en) * 2021-09-02 2023-03-09 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated nitrogen rejection for liquefaction of natural gas

Also Published As

Publication number Publication date
DE1915218A1 (de) 1970-10-01
NL7004170A (de) 1970-09-29
FR2035881B1 (de) 1974-03-15
US3721099A (en) 1973-03-20
FR2035881A1 (de) 1970-12-24
DE1915218C3 (de) 1973-10-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE1915218B2 (de) Verfahren und vorrichtung zum verfluessigen von erdgas
DE2438443A1 (de) Verfahren zum verfluessigen von erdgas
DE2110417A1 (de) Verfahren zum Verfluessigen und Unterkuehlen von Erdgas
DE952908C (de) Verfahren zur Zerlegung von Luft
DE1226616B (de) Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von gasfoermigem Drucksauerstoff mit gleichzeitiger Erzeugung fluessiger Zerlegungsprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE1619728C3 (de) Tieftemperaturrektifikations verfahren zum Trennen von Gasgemischen aus Bestandteilen, deren Siedetemperaturen weit auseinanderliegen
DE102010044646A1 (de) Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff und Wasserstoff aus Erdgas
DE1501695A1 (de) Verfahren zur Verfluessigung eines fluechtigen Gases
DE2405971C2 (de) Verfahren zum Abkühlen und/oder Verflüssigung eines Fluids
DE3639779A1 (de) Verfahren zur gewinnung von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) aus einem co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)-reichen erdgas
DE10226596A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung einer C3+-reichen Fraktion mit hoher Ausbeute
WO2006092266A1 (de) Verfahren zum gleichzeitigen gewinnen einer helium-und einer stickstoff-reinfraktion
DE1234747B (de) Verfahren zur Herstellung von mit Sauerstoff angereicherter Luft
DE102009008230A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE19836824C2 (de) Verfahren und Anlage zur Zerlegung von Luft mittels kryogener Destillation in einer Einfachsäule
DE3876115T2 (de) Rueckgewinnungsverfahren von argon.
DE102006021620B4 (de) Vorbehandlung eines zu verflüssigenden Erdgasstromes
DE2932561A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum zerlegen eines gasgemisches
DE68901667T2 (de) Lufttrennung.
DD142749A5 (de) Verfahren zur gewinnung von kohlenmonoxid und wasserstoff
DE19707475A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE2131341C3 (de) Verfahren zur Zerlegung von Gasgemischen
DE2154965A1 (de) Verfahren zur zerlegung von gasgemischen
DE729475C (de) Verfahren zur Gaszerlegung unter Anwendung eines Hilfsstoffkreislaufes
DE4228784A1 (de) Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches durch einstufige Rektifikation bei tiefer Temperatur

Legal Events

Date Code Title Description
SH Request for examination between 03.10.1968 and 22.04.1971
C3 Grant after two publication steps (3rd publication)
E77 Valid patent as to the heymanns-index 1977
EHJ Ceased/non-payment of the annual fee