DE1750943C3 - Verwendung eines Mineralschmierölgemisches als Nebelöl - Google Patents
Verwendung eines Mineralschmierölgemisches als NebelölInfo
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Description
besteht, als Nebelöl.
2. Verwendung eines Mineralschmierölgemisches mit einer Viskosität von 50 bis 3 500 SSU bei 37,8 C,
das aus
(1) einem Basismineralschmierölgemisch und
(2)0,5 bis 1,5 Gewichtsprozent, bezogen auf das Basismineralschmierölgemisch, eines Polyesters aus mindestens einem einwertigen C|ibis Cio-AIkylalkohol und Acrylsäure und/oder Methacrylsäure mit einem mittleren Molekulargewicht von 80 000 bis 150 000
(2)0,5 bis 1,5 Gewichtsprozent, bezogen auf das Basismineralschmierölgemisch, eines Polyesters aus mindestens einem einwertigen C|ibis Cio-AIkylalkohol und Acrylsäure und/oder Methacrylsäure mit einem mittleren Molekulargewicht von 80 000 bis 150 000
besteht, nach Anspruch 1 als Nebelöl.
3. Verwendung eines Mineralschmierölgemisches, das aus
(1) einem Basismineralschmierölgemisch und
(2) einem polymerisierten gemischten Ester des Octadecylmethacrylats und des Laurylmethacrylats
besteht, nach den Ansprüchen 1 und 2 als Nebelöl.
Die vorliegende Erfindung beirifft den durch die Ansprüche gekennzeichneten Gegenstand.
Zur Zeit besteht ein wachsender Bedarf für die Verwendung von Mineralschmierölgemischen in Ölnebel-Schmiersystemen
zur Schmierung von Lagern und gleitenden Oberflächen.
Ölnebel-Schmiersysteme schallen eine wirtschaftliche,
kontinuierliche Schmierkühlung und verhindern die Verunreinigung des Schmiermittels beziehungsweise
eine Überschmierung, da in derartigen Schmiersystemen infolge des Fehlens beweglicher Teile und
von Niederdrucksystemen zur Zuführung des Öls zu den Schmierstellen nur eine minimale Menge Schmiermittel
verwendet und eine hohe Zuverlässigkeit der Schmierung erreicht wird. Die Mikrosprüh- oder Ölnebel-Schmiersysteme
ermöglichen die Bildung einer hohen Konzentration von kleinen Ölpartikeln, gewöhnlich
mit einem Durchmesser der Größenordnung von 0,35 bis 2.5 Mikron. Diese Ölpartikel werden pneumatisch
durch Röhrenverteiler-S}.iteme gefordert, dann in Aerosolform durch Meßvorrichtungen oder
Düsen verteilt und /ulet/t an die Stelle oder die Zone herangebracht, wo eine Schmierung erfolgen
soll, wobei an dieser Stelle das Aerosol so reklassl·
fizicrt wird, daß die feinen Öltröpfchen sich unter Zusammenfließen Zu einer kontinuierlichen flüssigen
Phase vereinigen.
Im wesentlichen ergeben sich bei derartigen Syste* men zwei Hauptprobleme. Das eine besteht darin,
einen solchen Öl· oder Mikronebel von Öltröpfchen ■ ft Form eines solchen Aerosols herzustellen, daß
das Öl in ausreichendem Maße in Aerosolform verbleibt Das zweite Problem besteht darin, das Aerosol
an die zu schmierenden Stellen in im wesentlichen unveränderter Form heranzubringen, ohne daß die
Öltröpfchen des Aerosols vorher in den Leitungen oder Meßvorrichtungen unter mehr oder weniger
großer Zerstörung des Aerosols zusammenfließen. Andererseits sollen sich die Öltröpfchen des Ölaerosols
an der Schmierstelle durch Reklassifizierung so weit
ίο vereinigen lassen, daß die Menge an nicht vereinigten
Tröpfchen auf ein Minimum herabgesetzt wird. Nicht zu einer flüssigen, zusammenhängenden Phase vereinigte
Öltröpfchen werden sonst aus dem System ausgetragen, was den Verlust von Schmieröl, Gesundheitsgefährdung
des Betriebspersonals wegen der Möglichkeit des Einatmens von Ölrauch und schließlich
auch eine latente Feuergefahr durch die Mik.oöltröpfchen
in Aerosolform in der Atmosphäre bedeutet. Es leuchtet ein, daß bei einem Aerosol mit großen
Öltröpfchen diese leichter in eine flüssige, zusammenhängende Phase an der zu schmierenden Stelle überführt
werden können, als kleinere Öltröpfchen, jedoch neigen größere Öltröpfchen stärker Cdiu, sich bereits
innerhalb der Förderdruckleitungen im Bereich zwisehen dem Schmierölnebel-Erzeuger und den zu
schmierenden Oberflächen zu vereinigen. Andererseits ist es schwierig, ein Ölnebel-Aerosol mit sehr kleinen
Öltröpfchen an der Schmierstelle durch Reklassifizierung in eine flüssige, zusammenhängende Phase um-
jo zuwandeln, so daß sich die oben erwähnten Nachteile
einstellen. Hs ist daher erforderlich, durch Zusatz von
Additiven dafür zu sorgen, daß das Aerosol in den Förderleitungen möglichst keine Phasentrennung erleidet,
sich jedoch an der Schmierstelle zu einem
y, hohen Anteil als flüssige Schmierölzubereitung abscheidet.
Die bisher eingesetzten Additive waren nun zur Erzielung des gewünschten Ergebnisses nicht ausreichend
zufriedenstellend. In vielen Fällen waren Polymerisate, Copolymerisate und Terpolymerisate der
Typen, die in üblichen Schmierölen zur Verbesserung des Viskositätsindex verwendet werden, entweder in
dem Schmieröl bei Umwandlung in ein Aerosol nicht löslich, oder die erhaltenen Aerosole waren instabil
4-, oder bei Zugabe von kleinen Mengen zu viskos, so
daß die Freigabegeschwindigkeit des Aerosols, d. h. die Freigabegeschwindigkeit des Ölnebels wesentlich
verkürzt wurde. Häufig trat auch bei Zusatz von polymeren Additiven eine übermäßige Nenelbildung und
-,ο Streunebel auf, so daß eine Wiedervereinigung der
Öltropfchen nach der Reklassifizierung nicht erfolgte. Alle diese Schwierigkeiten zeigen nur überdeutlich
auf, in welcher Richtung die Hrfordernisse für eine Ölnebel-Schmierzubereitung tatsächlich liegen. Diege-
Y, wohnlich als Nebelöle verwendeten Mineralschmieröle werden zwar leicht in die Aerosolform überführt
und durch die Ölnehel-Zuluhrungen zu den Schmierzonen
transportiert, jedoch besteht die grundlegende und vom Material her gegebene Schwierigkeit bei
co solchen Ölen darin, dall sie sich nur schwer reklassifU
zieren lassen, so daß ein erheblicher Anteil von 25% (und in vielen Fällen sogar noch mehr) des gesamte^
über die Leitungen transportierten Öls an die Atmo^ Sphäre verlorengeht. Nebel- öder Feinspfühöle sollten
nach Wiedervereinigung Und Reklassifizierung nicht mehr als 10% Ölverlust durch Nebelabgang, bezie·
hungsweise Sprühveflust mangels Kondensation entstehen lassen. Es wurde gefunden, daß solche Öl-
IO
15
JO
schmi'er-Systeme kommerziell zufriedenstellend betrieben
werden können, wenn der Nebelabgang unter dieser Zahl gehalten wird.
Es stehen verschiedene Formen von kommerziellen Ölnebel-Erzeugern beziehungsweise von Schmiervorrichtungen
zur Bildung von Ölnebeln zur Verfugung. In allen Fällen wird der Ölnebel oder das in Nebelform
versprühte Öl dadurch hergestellt, daß man komprimierte Luft durch die das Öl enthaltende Schmiervorrichtung
leitet Die größeren hergestellten Ölpartikel werden gegen eine Sperre beziehungsweise Ablenkvorrichtung
geschleudert und dem Ölbehälter wieder zugeführt, während die kleineren Ölpartikel (gewöhnlich
ungefähr 10% des anfänglich verstäubten Öls) in die Verteilungsleitungen als Ölnebel eintreten, wobei
sie Öltropfen mit dem oben angegebenen Durchmesser enthalten. Wegen der Luftmoleküle, die an
den Oberflächen dieser winzigen Ölpartikel adsorbiert sind, bleiben sie stabil und dispergiert, ausgenommen
in Bereichen, wo <ie eine hohe kinetische Energie
erlangen. Sie haben daher bei der pneumatischen Förderung durch die Ölverteilungsleitungen, solange
ihre Geschwindigkeit ausreichend niedrig gehalten wird, nur wenig Neigung, sich unter Ausbildung einer
flüssigen, zusammenhängenden Phase zu vereinigen. Üblicherweise werden solche Ölnebelerzeugungs- und
-Verteilungssysteme bei überatmosphärischen Drücken, im allgemeinen zwischen etwa 2,8 bis 6,6 kg/cm', betrieben.
Ein Teil der in die Schmiervorrichtung eingeführten Luft läuft im allgemeinen an dem Ölbehälter
vorbei und wird zum Mitführen des Ölaerosols durth die Zufuhrdruckleitung verwendet. C»;r Rest der eingeführten
Luft fließt durch die Venturi(Misch-)düse des nebelerzeugenden Teils der Schm irvorrichtung.
Die Öltröpfchen in dem Ölaerosol müssen beim Erreichen der gewünschten Schmierstelle reklassifiziert
oder zu einer zusammenhängenden flüssigen Phase vereinigt werden. Dies wird durch eine Beschleunigung
der Ölpartikel mittels einer Düse oder durch eine Reklassifi/iervorrichtung und durch das Zusammenstoßen
der Partikel an den inneren Oberflächen der Düse bewirkt. Wenn in dem Ölaerosol an der Schmierstelle
Ölteilchen vorhanden sind, die einen kleineren Durchmesser als etwa 0,3 Mikron aufweisen, sind die
für die Reklassifizierung notwendigen hohen Geschwindigkeiten in der Praxis im allgemeinen nicht
erreichbar, so daß die Teilchen stabil dispergiert bleiben. Dies führt zu einem erheblichen, unerwünschten
Nebelabgang in die Außenatmosphäre und damit zu einem Verlust an Schmiermittel. Dies wird mitunter
durch Erhöhen des Sprühdrucks in dem Ölnebel-! r/euger vermieden, wodurch zwar die an die
Außeridtmosphäre abgegebene Menge (Nebelahgang)
verringert, jedoch ein nachteiliger und daher unerwünscht zrhöhter Ausstoß an Schmiermittel aus der
Schmiervorrichtung erzielt wird, wobei mehr Öl in den Zuführungsdruckleitungen kondensiert. Außerdem
wird hierdurch den zu schmierenden Oberflächen eine größere Menge an Schmieröl als erforderlich
zugeführt, was einen unwirtschaftlichen Ölverbrauch zur Folge hat.
Aus der US-PS 20 91 627 sind Schmierölzubcreitungen
bekannt, welche ähnliche Polyester enthalten, wie sie in den gemäß der vorliegenden Erfindung verwendeten
Mineralschmierölgemischen enthalten sind, Jedoch sind in dieser Patentschrift die Schmierölzubefeitungen
nur in allgemeiner Form beschrieben, wohingegen die vorliegende Erfindung die für eine
Verwendung als Nebelöl geeigneten Mineralschmierölgemische der Zusammensetzung nach, als auch hinsichtlich
des Molekulargewichts der Polyester und deren Alkoholkomponente scharf umreißt Abgesehen
davon wird in dieser Patentschrift eine Ölvemebelung nicht beschrieben.
Es war nun die Aufgabe der vorliegenden Erfindung,
die Verwendung eines Mineralschmierölgemisches als Nebelöl vorzuschlagen, wodurch hohe Ölverluste
an teuerem Schmiermittel durch Nebelabgang vermieden werden und trotzdem ein hoher Anteil des
Mineralschmierölgemisches der zu schmierenden Stelle als flüssige, zusammenhängende Phase zur Verfügu
""g steht
Diese Aufgabe wurde durch die vorliegende Erfindung so gelöst, daß man ein Mineralschmierölgemisch,
das aus
(1) einem Basismineralschmierölgemisch und
(2) 0,05 bis 3,5 Gewichtsprozent, bezogen auf das Basismäneralschrrsierölgemisch, eines Polyesters
aus mindestens einem einwertigen Cn- bis C20-Alkylalkohol
und Acrylsäure und/oder Methacrylsäure, mit einem mittleren Molekulargewicht von
80 000 bis 150 000 besteht,
als Nebelöl verwendet.
Nach einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung verwendet man ein Mineralscbmierölgemisch
mit einer Viskosität von 50 bis 3 500 SSU bei 37,8 (, das aus
(1) einem Basismineralschmierölgemisch und
(2) 0,5 bis 1,5 Gewichtsprozent, bezogen auf das Basismineralschmierölgemisch, eines Polyesters
aus mindestens einem einwertigen C12- bis C20-Alkylalkohol
und Acrylsäure und/oder Methacryl-
j5 säure mit einem mittleren Molekulargewicht von
80 000 bis 150 000
besteht, als Nebelöl.
besteht, als Nebelöl.
Vorteilhaft ist gemäß Erfindung aucli die Verwendung
eines Mineralschmierölgemisches, das aus
(1) einem Basismineralschmierölgemisch und
(2) einem polymerisierten gemischten Ester des OcIa-
decylmethacrylats und des Laurylmethacrylats
besteht, als Nebelöl.
Die für die Herstellung des Polyester benötigten gemischten Monoester sind durch Veresterung von Acrylsäure oder Metharylsäure mit einem oder einem Gemisch von zwei oder mehr einwertigen C,2- bis C2n-Alkylalkoholen zugänglich. Die Ester können gelrennt hergestellt und dann miteinander copolymerisiert werden. Für die Herstellung der Ester geeignete Alkohole sind Dodecylalkohol, Laurylalkohol, Myristylalkohol, Cetylalkohol, Octadecylalkohol, Gemische von Alkoholen, wie Lorolalkohol, der ein Gemisch von normalen C'i;-, normalen C|4- und normalen C,,,-Alkylalkoholen ist, gemischte Alkylalkohole von Kokosnußöl oder Talg, und die entsprechenden Alkyloxoalkohole. Bevorzugte Polyester enthalten Methacrylsäure, obwohl auch irgendein anderer Cu- bis C20-Alkylacrylsäureester verwendet werden kann, so lange nur das Molekulargewicht des Polyesters zwischen ungefähr 80 000 und ungefähr 150000* vorzugsweise zwischen ungefähr 95 000 und ungefähr 110 000 liegt. Diese Polyester und das Verfahren zu ihrer Hefstellurig sind in der US-PS 21 25 885 beschrieben.
besteht, als Nebelöl.
Die für die Herstellung des Polyester benötigten gemischten Monoester sind durch Veresterung von Acrylsäure oder Metharylsäure mit einem oder einem Gemisch von zwei oder mehr einwertigen C,2- bis C2n-Alkylalkoholen zugänglich. Die Ester können gelrennt hergestellt und dann miteinander copolymerisiert werden. Für die Herstellung der Ester geeignete Alkohole sind Dodecylalkohol, Laurylalkohol, Myristylalkohol, Cetylalkohol, Octadecylalkohol, Gemische von Alkoholen, wie Lorolalkohol, der ein Gemisch von normalen C'i;-, normalen C|4- und normalen C,,,-Alkylalkoholen ist, gemischte Alkylalkohole von Kokosnußöl oder Talg, und die entsprechenden Alkyloxoalkohole. Bevorzugte Polyester enthalten Methacrylsäure, obwohl auch irgendein anderer Cu- bis C20-Alkylacrylsäureester verwendet werden kann, so lange nur das Molekulargewicht des Polyesters zwischen ungefähr 80 000 und ungefähr 150000* vorzugsweise zwischen ungefähr 95 000 und ungefähr 110 000 liegt. Diese Polyester und das Verfahren zu ihrer Hefstellurig sind in der US-PS 21 25 885 beschrieben.
Der Einsatz dieser Acrylat- und Methacrylatpolyester in den erfindungsgemäß verwendeten Mineralschmierölgemischen
hat sich als unerwartet vorteilhaft heraus^ gestellt, da im Gegensatz zu als Nebelöl verwendeten
Schmierölen nach dem Stande der Technik der Nebelabgang oder Sprühverlust nach der Reklassifiziening
des Öls an der Schmierzone an die Atmosphäre im allgemeinen 10% nicht überschreitet
Es werden gemäß Erfindung gewöhnlich beliebige, bisher verwendete, kommerziell verfügbare Öle, die
zum Zweck der Nebelschmierung auf den Markt gebracht werfen, in der vorliegenden Erfindung eingesetzt
Die Viskosität dieser Öle kann bei 37,8 ( im oben angegebenen Bereich, vorzugsweise zwischen
ungefähr 500 und ungefähr 2 500 SSU liegen. Im allgemeinen werden jedoch bei Verwendung eines Öls mit
einer Viskosität bei 37,8 ( von mehr als 1000 SSU Heizvorrichtungen entweder an der Lufteinlaßleitung
der Schmiervorrichtung, oder im Ölbehälter der Schmiervorrichtung, oder an beiden Stellen angebracht
Abgesehen von diesen Einschränkungen oder Erfordernissen kann irgendein beliebiges paraffinisches,
naphtenisches, aromatisches Öl, oder eine Mischung dieser Typen, weiche gebräuchiicherweise zur
Schmierung von gleitenden Oberflächen, Lagern oder Zahnrädern benutzt werden, für die erfindungsgemäß
verwendeten Mineralschmierölgemische eingesetzt werden.
Typische spezifische Nebelöle sind folgende:
Öl A war ein Gemisch aus zwei Ölen, nämlich aus
Öl A war ein Gemisch aus zwei Ölen, nämlich aus
(1) 25,5% eines Propan-entasphaltierten, Lösungsmittel-extrahierten,
Lösungsmittel-entwachsten, durch katalytische Hydrierung entschwefelten
Rückstandes von paraffinischem Rohöl mit einem Stockpunkt von -9 < , einem Flammpunkt von
392'C, einer Viskosität von 155 SSU bei 98,9 ( , und als Rest aus
(2) einem Lösungsmitlel-extrahierten, Lösungsmittelentwachsten
durch katalytische Hydrierung entschwefelten Destillates von Paraffinischem Rohöl
mit einem Stockpunkt von -1 ( , einem Flammpunkt von 240 ( und einer Viskosität von 61 SSU
bei !,8,9 ( .
Das Öl B bestand aus einem Gemisch von A(I) und A(2), wobei der Bestandteil A(I) in einer Menge von
etwa 52% und der Rest der Bestandteil A (2) war. Das kompoundierte Gemisch hatte eine Viskosität von
etwa 1000 SSU bei 37,8 (
Das öl C war ein Gemisch von A(I) und A (2), wobei
der Bestandteil A(I) nur etwa 15,5 Gewichtsprozent des Gemisches ausmachte und der Rest der Bestandteil
A (2) war. Das kompoundierte Gemisch hatte eine Viskosität von etwa i JOO SSU bei 37,8 ( .
Öl D war ein Gemisch derselben beiden Basisöle und bestand aus dem Öl A (1), das in einer Menge von etwa
92,5 Gewichtsprozent vorhanden war, und aus dem Basisöl A (2) als Rest. Seine Viskosität war nach
Kompoundieren zwischen etwa 2100 und etwa 2200 SSU bei 37,8'C.
Öl E wai ein Gemisch von ungefähr 70,0 Gewichtsprozent
eines durch katalytische Hydrierung entschwefelten Destillats eines
(1) Texas Coastal-naphtenischen Rohöls mit einem Stockpunkt von -35°C, einem Flammpunkt von
199°C und einer Viskosität von 300 SSU bei 37,8°C, wobei der Rest
(2) zu demselben Öltyp wie die Vorausgehenden 70,0 Gewichtsprozent gehörte, ausgenommen, daß er
eine schwerere Fraktion mit einer Viskosität von 1200 SSU bei ?7,8°C war, die einen Flammpunkt
von 232°C und einen Stockpunkt von -17,8 C hatte.
Das Kompoundierte Gemisch hatte eine Viskosität
von ungefähr 460 SSU bei 37,8 C.
Öl F bestand aus einem Ölgemisch von etwa 85,0 Gewichtsprozent
Öl E (1), wobei der Rest zu demselben Typ gehörte und eine Viskosität von 82 SSU bei 37,8 C
einen Flammpunkt von 163 C und einen Stockpunkt von -40 C hatte. Das kompoundierte Gemisch besaß
eine Viskosität von etwa 300 SSU bei 37,8 C.
Öl G bestand vollständig aus einem naphthenischen
Öl G bestand vollständig aus einem naphthenischen
ίο Schmieröl F (2). Wenn es mit Hochdruckadditiven gemischt
wurde, hatte es eine Viskosität von etwa 100 SS U bei 37,8 C.
Bei den nachfolgenden Beispielen wurden den Ölen A bis G (wie vorstehend angegeben) 4,5 Gewichtsprozent
eines herkömmlichen, im Handel erhältlichen, phosphorisierten, sulfurierten Hochdrucköladditivkonzentrats
(Anglamol 81), das gewöhnlich bei aulcmatischen »Hydromatik-« und Getriebeölen
verwendet wird, zugegeben. Die - der nachfolgenden Tabeiie angegebenen Viskositäten fi : die kompoundierten
Ölgemische, oder im Falle von Öl G. für das einzelne Öl, wurden nach Zugabe dieses Hochdruckadditivs
bestimmt.
Ein weiteres Hochdruckadditiv, das verwendet werden kann, wird durch Sulfurisieren eines Fettsäureesteröls wie Spermöl, mit einem Schwefelgehalt von etwa 13,5 Gewichtsprozent, hergestellt. Es wird dann mit einem organischen (Alkyl)-phospiiorester in einer Menge von etwa 10 Gewichtsprozent im Bereich von 232 bis 260 ( behandelt und enthält schließlich 4.0 bis 4,5 Gewichtsprozent Phosphor Die Sulfurisierung des Spermöls wird durch Rühren des Spermöls bei 121 C in Gegenwart von 13 Gewichtsprozent Schwefel und dann durch Erhöhen der Temperatur auf 193
Ein weiteres Hochdruckadditiv, das verwendet werden kann, wird durch Sulfurisieren eines Fettsäureesteröls wie Spermöl, mit einem Schwefelgehalt von etwa 13,5 Gewichtsprozent, hergestellt. Es wird dann mit einem organischen (Alkyl)-phospiiorester in einer Menge von etwa 10 Gewichtsprozent im Bereich von 232 bis 260 ( behandelt und enthält schließlich 4.0 bis 4,5 Gewichtsprozent Phosphor Die Sulfurisierung des Spermöls wird durch Rühren des Spermöls bei 121 C in Gegenwart von 13 Gewichtsprozent Schwefel und dann durch Erhöhen der Temperatur auf 193
ji bis 196 C während eines Zeitraums von 30 bis 40 Minuten
und durch Aufrechterhalten dieser Temperatur während eines zusätzlichen Zeitraums von I '■; Stunden
durchgeführt. Der Phosphorester kann dann zugegeben werden, oder es kann ein entsprechender Typ eines
f.asisadditivs durch Zugabe von 1 Gewichtsprozent P4Si zu dem Spermöl und unter 8stündigem Erhitzen
bei 103 C hergestellt werden. An Stelle von Spermöl kann Schmalzöl verwendet und dieses kann mit 6%
Schwefelmonochlorid plus S Gewichtsprozent Schwefei sulfurisiert werden, wonach man 7 Stunden bei
163 bis 166 ( erhitzt, dann 0,6 Gewichtsprozent P4Si
zugibt und das Gemisch 5 Stunden lang bei 104 bis 107 C und bei einem Druck von etwa l,35kg/cm:
unter Rühren erhitzt. Das phosphosulfurierte Schmalzöl oder phosphosulfurierte Spermöl kann unmittelbar
irgendeinem der Nebelöle A bis G (wie oben angegeben) zugegeben werden, oder es kann in Form
eines Konzentrats, das 65 bis 70 Gewichtsprozent Additiv in einem Verdünnungsmittel oder Trägermineralöl
5$ enthält, den Nebelölen zugesetzt werden.
Verschiedene andere Additivtypen können ebenfalls in diesen Nebelölen eingesetzt werden, um sie fiir
eine spezialisie te Verwendung geeignet zu machen, zum Beispiel als Hochdruckschmiermittel, Schlammdispergierschmiermittel,
Viskositätsindexverbesserer, und so weiter. So können irgendwelche der herkömnv
liehen Additive wie Trikresylphosphat, chloriertes Paraffinwachs, Zink-di-C^Cj-alkyldithiophosphat, CaI-ciunv
oder Bariuinpetroieumsulfonate, und so weiter,
in den herkömmlicherweise verwendeten Mengen zugegeben werden. Es wurde gefunden, daß keines dieser
Additive irgendeine Wirkung auf die vorausgehend angegebenen Eigenschaften der Nebelöle hatte. Seit-
samerweise beeinflussen die Änderungen in der Viskosität dön Grad des auftretenden Streunebels, beziehungsweise
Nebelabgangs, durch Sprühverlust nicht. Es wird angenommen, daß die verschiedenen
Additive, die bisher herkömmlicherweise in Schmierölen zur Erreichung verbesserter Antioxidations-,
Schlammdispefgier-, Antirost- und Hochdruckeigenschaften, sowie ähnliche, in diese Nebelöle abhängig
von dem spezifischen Zweck, für welche die Öle bestimmt
sind, einverleibt werden können.
Die Öle A bis G, von denen jedes 4,5 Gewichtsprozent Anglamol 81 -Konzentrat,und -ausgenommen
die Beispiele 1, 4 und 8 - jedes 1 Gewichtsprozent eines gemischten polymeren Esters von Octadecylmethacrylat
und Laurylmethacrylat enthielt, wurden jn getrennten Untersuchungen in eine »Alemite lOO
Bearing Inchw-Nebelschmiervorrichtung eingebracht,
wobei diese auf eine Abgabegeschwindigkeit von 6,5 cm3 Öl pro Stunde pro 0,0283 m3 pro Minute LuR
(etwa 0,024 kg Öl pro Stunde) ausgelegt war, wobei die Anlage mit 0,133 m3 pro Minute Luft bei Umgebungs-
oder angegebener Temperatur lief. Jeder Versuch wurde 16 Stunden lang durchgeführt und die
Nebelschmierleitungen an drei Sprühdüsen (Reklassifizierern) angehängt. Das System lief unter einem
Sammelleitungsdruck von 50 cm Wassersäule. Die erhaltenen Zahlen waren das insgesamt freigegebene
Kondensat der drei Sprühdosen. In der nachfolgenden Tabelle wurde die in der Spalte unter »Nebelabgang«
angegebene Menge als Differenz zwischen dem GeTabelle
wicht der Ölabgabe der Schmiervorrichtung und dem Gewicht an Öl, das durch die Reklassifizierer (Sprühdüsen)
freigegeben wird, zusammen mit dem Gewicht des zusammengeflossenen Öls, das in den Abgabe-Verteilerleitungen
gesammelt wurde, bestimmt. Die Tabelle zeigt ferner drei Versuche mit einem Basisnebelöl
ohne irgendein Polymelhacrylaladditiv. Während der Versuche betrug die Umgebungstemperatur
24°C. Die Ergebnisse sind in der nachfolgenden Tabelle niedergelegt.
Es wurde jedes der vier spezifischen Basisnebelöle A bis D eingesetzt, wobei 1 % Terpolymerisal von Di-Cg-oxofumarat,
Taigfumarat und Vinylacetat mit einer sehr geringen Menge Äthylolmethacrylal anstelle von
1 % gemischtem Lauryl-Ocladecylmethacrylat-Polymerisat unter genauer Einhaltung von Vergleichsbedingungen
verwendet wurde. In manchen Fällen war, obgleich der Prozentsatz an Nebelabgang ungefähr
der gleiche oder nicht wesentlich größer als bei Verwendung von Methacrylatpolyesler war, entweder die
Menge an leiUingskondensiertem Öl, oder der Nebelabgang,
oder beide Werte, größer, oder die Abgaberate der Schmiervorrichtung war niedriger als bei Verwendung
von Methacrylatpolymerisat. Die oben angegebenen Zahlen zeigen ein erheblich überlegenes
Verhallen hinsichtlich der Gesamterniedrigung des Nehelabgangs beziehungsweise des Sprühverlustes und
der Erhöhung des Abgabeverhältnisses bei Verwendung von 1 % Methacrylatpolymerisat im Vergleich
zu einem Mineralschmierölgemisch ohne ein solches Polymerisat, oder im Vergleich zu einer ähnlichen
Menge des obigen Terpolymerisals.
Beispiel | Basis- | Additiv | Lufleintritts- | Kompoun- | Abgaberate | Abgenommenes Öl von Schmier | (Gew.-%) | Nebel |
Nr. | mineral- | temperatur | diertes Öl; | der Schmier | vorrichtung | abgang | ||
schmieröl- | ungefähre | vorrichtung | Zusammen | |||||
gemisch | Viskosität | Leitungs | geflossen | 23 | ||||
SSU bei | kondensiert | 8 | ||||||
(Gew.-%) | (Q | ca. 37,8°C | Ikg/Std.) | 71 | 4 | |||
1 | A | Keines | RT*) | 700 | 0,026 | 6 | 76 | 25 |
2 | A | 1,0 | RT*) | 700 | 0,019 | 16 | 77 | 6 |
3 | A | 1,0 | 66 | 700 | 0,049 | 19 | 66 | 5,5 |
4 | B | Keines | 60 | 1000 | 0,052 | 9 | 76 | 2 |
5 | B | 1,0 | 66 | 1000 | 0,047 | 18 | 76,5 | 22,5 |
6 | C | 1,0 | 66 | 1500 | 0,040 | 18 | 82 | 5,7 |
7 | D | 80 | 2100 | 0,046 | 16 | 74 | 11,1 | |
8 | E | Keines | RT*) | 460 | 0,033 | 3,5 | 77,5 | 7,7 |
9 | E | 1,0 | RT*) | 460 | 0,024 | 16,8 | 73,2 | |
10 | F | 1,0 | RT*) | 300 | 0,034 | 15,7 | 73,9 | |
Il | G | 1,0 | RT*) | 100 | 0,044 | 18,4 | ||
*) RT = Raumtemperatur
Claims (1)
1. Verwendung
sches, das aus
sches, das aus
(1) einem Basismineralschmierölgemisch und
(2) 0,05 bis 3,5 Gewichtsprozent, bezogen auf das Basismineralschmierölgemiscn, eines Polyesters
aus mindestens einem einwertigen Cir
bis Cip-Alkylalkohol und Acrylsäure und/oder
Methacrylsäure, mit einem mittleren Molekulargewicht von 80 000 bis 150 000
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Legal Events
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C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
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