DE1692823C - Verfahren und Vorrichtung zur Warme rückgewinnung aus der Schwarzlauge eines Zellstoffkochers durch Entspannungsverdampfung - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Warme rückgewinnung aus der Schwarzlauge eines Zellstoffkochers durch EntspannungsverdampfungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft den Aufschluß von Zellulose und insbesondere ein Verfahren und eine Vorrichtung
zur Extraktion der Schwarzlauge aus dem Zellstoffkocher in der Weise, daß die Wärme in der
extrahierten Lauge am wirksamsten ausgenutzt wird. Es ist herkömmliche Übung, die aus einem ZeIlstoffkocher
austretende Schwarzlauge zu konzentrieren und in anderer Weise zu behandeln, um aus dieser
die Wärme und andere wertvolle Bestandteile, die in ihr enthalten sein können, zurückzugewinnen.
Bei einer solchen Anordnung wird die Schwarzlauge aus dem Kocher von erhöhter Temperatur und erhöhtem
Druck einem ersten Entspannungstank zugeführt, in welchem der Druck wesentlich herabgesetzt
wird. Infolge der Druckverringerung entspannt sich ein Teil der Schwarzlauge zu Dampf, der
aus dem Entspannungstank in ein Dämpfgefäß zum Vorerhitzen von Holzspänen geleitet wird., bevor
diese in den Kocher eingegeben werden. Die Schwarzlauge, welche im ersten Entspannungstank unverdampft
bleibt, wird dann einem zweiten Entspannungstank zugeführt, in welchem der Druck wieder
herabgesetzt wird, gewöhnlich etwa auf den atmosphärischen Druck. Diese Druckherabsetzung hat
zur Folge, daß noch mehr Lauge sich zu Dampf
entspannt, der nachfolgend kondensiert und dann zur Terpentinrückgewinnung od. dgl behandelt wird.
Die verbliebene Schwarzlauge wird zu einem Lagerbehälter gepumpt, aus dem sie ebenfalls nachfolgend
zur Wiederverwendung, gewöhnlich nach einer weiteren Konzentration, behandelt werden kann.
Obwohl die vorangehend beschriebene Anordnung wirksam verwendet werden kann, stellt sie nicht das
Optimum an Wärmerückgewinnung aus der aus dem Kocher ausgetretenen heißen Schwarzlauge dar.
Außerdem ist, obwohl die Feststoffkonzentration der Schwarzlauge natürlich zunimmt, diese immer noch
ziemlich niedrig und ist eine höhere Feststoffkonzentration wünschenswert. So kann z. B. bei einer
Schwarzlauge mit 15 %> Feststoffen, die aus dem Kocher (mit 162,8° C) austritt, dvr Feststoff gehalt
der aus dem zweiten Entspannungstank austretenden Schwarzlauge unter normalen Betriebsbedingungen
nur rund 16,6 % Feststoffe betragen. Dies stellt eine Zunahme von nur 1,6 °/o im Feststoff gehalt der
Schwarzlauge dar, so daß es gewöhnlich erforderlich ist, die Lauge noch weiter zu konzentrieren, wenn sie
zur Rückgewinnung von chemischen Stoffen oder zur Wiederverwendung behandelt werden soll. Außerdem
eignet sich das durch das Kondensieren des Dampfes aus dem zweiten Entspannungstank erhaltene Kondensat
nicht ohne weiteres zur Behandlung für die Rückgewinnung von Terpentin.
Die Hauptaufgabe der Erfindung besteht darin, die vorangehend beschriebene Anordnung so abzuändern,
daß eine maximale Ausnutzung der Wärme in der aus dem Kocher austretenden Schwarzlauge
stattfinde». Ein weiteres Ziel der Erfindung ist die Verbesserung der Ausnutzung der Wärme in der
Schwarzlauge in der Weise, daß die Endlauge einen höheren Feststoffgehalt und eine wesentlich niedrigere
Temperatur, als es bisher möglich war, hat. Ein weiteres Ziel der Erfindung besteht in bestimmten
Verbesserungen in der Behandlung von Schwarzlauge mit Hilfe von Entspannungstanks, damit die konzentrierte
Schwarzlauge und das aus der Anlage durch die Entspannungsstufen erhaltene Kondensat zur
Wiederverwendung oder zur Rückgewinnung wertvoller Bestandteile in diesen, z.B. von Terpentin,
leichter behandelt werden können.
Das Hauptmerkmal der Erfindung besteht darin, daß ein Verdampfer nachgeschaltet jedem Entspannungstank
vorgesehen ist und der Wasserdampf bzw. die Dämpfe, die sich beim Entspannen bilden, zur
Verdampfung von Wasser aus der übrigen Lauge verwendet werden. Im besonderen umfaßt das erfindungsgemäße
Verfahren die folgenden Verfahrensstufen:
(1) Die aus dem Zellstoffkocher mit erhöhter Temperatur und erhöhtem Druck austretende
Schwarzlauge wird in einen ersten Entspannungstank geleitet, der mit einem niedrigeren
Druck als der Kocher betrieben wird (z. B. 1,40 bis 2,10 atü im Vergleich zu 11,55 bis 14,00 atü
im Kocher), so daß sich ein Teil der Lauge zu Dampf entspannt;
(2) die nicht zu Dampf entspannte Lauge aus dem ersten Entspannungstank abgeleitet und einem
ersten Verdampfer zugeführt wird, der mit einem niedrigeren Druck als der erste Entspannungstank
betrieben wird (z.B. 1,05 bis 1.^O atü), wodurch ein Teil der Lauge im Verdampfer zu
Dampf entspannt wird;
(3) aus dem ersten Entspannungstank der durch Entspannung in diesem entstandene Dampf abgeleitet und die Lauge im ersten Verdampfer
mit diesem Dampf indirekt in Kontakt gebracht wird, wodurch mehr Lauge im ersten Verdampfer
verdampft wird;
(4) die Gesamtmenge des durch Entspannung und'
Verdampfung während der Verfahrensstufen (2)
und (3) gebildeten Dampfes aus dem ersten Verdampfer abgeleitet und einer Heizvorrichtung,
beispielsweise einem Dämpfgefäß, zum Dämpfen der Holzspäne vor der Zufuhr der letzteren zum
Kocher zugeführt wird;
(5) die übrige Lauge aus dem ersten Verdampfer abgeleitet und einem zweiten Entspannungstank
ao zugeführt wird, der mit einem noch niedrigeren
Druck als der erste Verdampfer arbeitet, wodurch ein Teil der Lauge im zweiten Entspannungstank
zu Dampf entspannt wird;
(6) die nicht zu Dampf entspannte Lauge^aus dem a5 zweiten Entspannungstank in einen zweien Verdampfer
geleitet wird, der mit einem niedrigeren Druck als der Druck im zweiten Entspannungstank
arbeitet, wodurch ein Teil der Lauge im zweiten Verdampfer zu Dampf entspannt wird;
(7) die Lauge im zweiten Verdampfer mit dem Dampf indirekt in Kontakt gebracht wird, der
im zweiten Entspannungstank entspannt wird, wodurch ein weiterer Teil der Lauge verdampft
wird;
(8) die im zweiten Verdampfer unverdampf gebliebene Lauge von höherem Feststoffgehalt und
niedrigerer Temperatur als die dem ersten Entspannungstank zugeführte Schwarzlauge abgeleitet
und
(9) die im zweiten Verdampfer verdampfte Lauge kondensiert wird.
Bei der Verwendung der Entspannungstanks in Kombination mit Verdampfern, wie vorangehend
beschrieben, wurde festgestellt, daß die schließlich aus der Anlage austretende Schwarzlauge eine höhere
Konzentration, eine niedrigere Temperatur und ein
kleineres Volumen als in dem Falle hat, bei welchem die Verdampfer weggelassen werden. Die erhaltene
Schwarzlauge ist daher leichter und besser zu handhaben und zu verarbeiten. Außerdem hat das Endkondensat
ein wesentlich größeres Volumen und ist zur Behandlung von Terpentinrückgewinnung gegenüber
dem entsprechenden Kondensat vorzuziehen, das unter vergleichbaren Bedingungen ohne die vorgeschlagene
Verwendung der Verdampfer erhalten wird.
Die Vorteile der Erfindung sind aus der nachfolgenden näheren Beschreibung in Verbindung mit
den Zeichnungen leicht erkennbar, und zwar zeigt
F i g. 1 in schematischer Darstellung die bisher zur Behandlung von Aufschlußlauge verwendete Anlage
und
F i g. 2 die erfindungsgemäße Anlage. Zum leichteren Verständnis der Anlagen nach
Fig. 1 und 2 werden diese auf der Grundlage einer
Schwarzlaugenzufuhr von 217 915 kg je Stunde (von Vorgangs (1406 kg je Stunde), mit einer Temperatur
162,8° C, 11,55 bis 14,00 aiii und 15 % Feststoffe) von 131,1" C in das Dampfgehäuse bzw. in die Heizzugeführt.
Die weiter angegebenen Mengen und zone des ersten Verdampfers 20 eingeleitet wird.
Temperaturen werden durch Berechnung auf Grund Die nach der ersten Entspannung verbliebene von Standardwerten für die Verdampfungswärme, 5 Lauge (205 675 kg je Stunde) wird mit 132,2° C und die spezifische Wärme der Schwarzlauge bei den 15,8% Feststoffen vom unteren Ende des Entspanangegebenen Temperaturen und für den prozen- nungstanks 2 abgeleitet und zum Verdampfer 20 getualen Feststoffgehalt sowie für die Siedepunkte bei pumpt. Hierbei findet, wie erwähnt, eine gewisse Entdem jeweiligen Feststoffgehalt usw. ermittelt (z. B. spannung infolge des Umstandes statt, daß der Ver-Tappi, Juni 1953). Für die Zwecke der Beschreibung io dämpfer mit einem niedrigeren Druck von 1,26 atü sind spezifische Drücke, Temperaturen, Material- als der erste Entspannungstank betrieben wird, mengen und andere Bedingungen angegeben, die Zusätzlich wird die Lauge durch den Dampf aus dem jedoch innerhalb weiter Grenzen verändert werden Entspannungstank 2 und gegebenenfalls durch den können, vorausgesetzt, daß das Prinzip der Erfindung Dampf aus dem Heizerkondensat 24 erhitzt. Wenn beibehalten wird. 15 eine vollständige Kondensation des zum Erhitzen
Temperaturen werden durch Berechnung auf Grund Die nach der ersten Entspannung verbliebene von Standardwerten für die Verdampfungswärme, 5 Lauge (205 675 kg je Stunde) wird mit 132,2° C und die spezifische Wärme der Schwarzlauge bei den 15,8% Feststoffen vom unteren Ende des Entspanangegebenen Temperaturen und für den prozen- nungstanks 2 abgeleitet und zum Verdampfer 20 getualen Feststoffgehalt sowie für die Siedepunkte bei pumpt. Hierbei findet, wie erwähnt, eine gewisse Entdem jeweiligen Feststoffgehalt usw. ermittelt (z. B. spannung infolge des Umstandes statt, daß der Ver-Tappi, Juni 1953). Für die Zwecke der Beschreibung io dämpfer mit einem niedrigeren Druck von 1,26 atü sind spezifische Drücke, Temperaturen, Material- als der erste Entspannungstank betrieben wird, mengen und andere Bedingungen angegeben, die Zusätzlich wird die Lauge durch den Dampf aus dem jedoch innerhalb weiter Grenzen verändert werden Entspannungstank 2 und gegebenenfalls durch den können, vorausgesetzt, daß das Prinzip der Erfindung Dampf aus dem Heizerkondensat 24 erhitzt. Wenn beibehalten wird. 15 eine vollständige Kondensation des zum Erhitzen
Aus F i g. 1 ergibt sich, daß die Schwarzlauge 1 verwendeten Dampfes angenommen wird, führt dies
aus dem Kocher zum ersten Entspannungstank 2 ge- zur Bildung von !5 422 kg je Stunde Dampf von
pumpt wird, in welchem der Druck plötzlich auf 124° C und 1,26 atü im Verdampfer 20. Dieser
1,26 atü herabgesetzt wird. Hierbei bilden sich Dampf wird dem Dämpfgefäß 4 zugeführt, um die
14 560 kg Dampf stündlich von 124° C, welcher dem 10 Holzspäne, wie erwähnt, zu dämpfen.
Dämpfgefäß 4 zugeführt wird, um die Holzspäne zu Die im ersten Verdampfer unverdampft gebliebene
dämpfen, bevor diese in den nicht gezeigten Kocher Lauge von 190 247 kg je Stunde von 125,6° C und
eingetragen werden. 17,2 °/o Feststoffen wird dann in den zweiten Ent-
Die nicht entspannte Lage aus dem ersten Ent- spannungstank 6 eingeleitet, der unter Vakuum bespannungstank
2 wird dann unmittelbar dem zweiten »5 trieben wird. Dies führt wiederum zu einer Ent-Entspannungstank
6 über eine Leitung 5 zugeführt. spannung unter Bildung von stündlich 14 333 kg Der zweite Entspannungstank 6 wird mit einem Dampf von 78,3° C. Dieser Dampf wird unmittelbar
niedrigeren Druck als der erste Tank, z. B. mit dem dem zweiten Verdampfer 22 zugeführt, in welchem
atmosphärischen Druck (0 atü), wie gezeigt, betrie- er dazu verwendet wird, die aus dem Entspannungsben. Dies hat zur Folge, daß eine weitere Entspan- 30 tank 6 austretende Lauge indirekt zu erhitzen. Diese
nung unter Bildung von 6800 kg Dampf je Stunde Lauge beträgt stündlich 175 921 kg mit 18,5 °/o Festvon
100° C stattfindet. Dieser Dampf wird einem stoffen und hat eine Temperatur von 80° C beim
geeigneten Kondensator 8 zugeführt, in welchem er Austritt aus dem Entspannungstank 6. Die Lauge
durch Kühlwasser, das bei 10, wie gezeigt, zugeführt wird in den Verdampfer 22 gepumpt, in welchem
wird, kondensiert wird. Das erhaltene Kondensat 35 infolge des niedrigeren Druckes in diesem (z. B.
(6800 kg je Stunde) kann durch eine geeignete 50,8 cm Quecksilbersäule Vakuum) eine gewisse
Pumpe 12, gegebenenfalls über einen Wärmeaus- Entspannung der Lauge zu Dampf stattfindet (stündtauscher
14, zu einer herkömmlichen Terpentinrück- lieh 2041 kg).
gewinnungsanlage, die bei 16 dargestellt ist, gepumpt Eine zusätzliche stündliche Menge Wasser von
werden. 40 14 833 kg wird aus der Lauge durch indirekte Erhit-
Die nach der zweiten Entspannung verbliebene zung derselben im Verdampfer 22 mit dem Dampf
Lauge (welche 196 550 kg je Stunde unter Zugrunde- aus dem Entspannungstank 6 und mit dem Dampf
legung der vorstehenden Angaben beträgt) wird mit aus dem Kondensat vom ersten Verdampfer 20 ver-16,6
0O Feststoffen und einer Temperatur von dampft. Dies ergibt eine stündliche Gesamtdampf-101,7
C aus dem Tank 6 zum Schwarzlauge-Lager- 45 bildung von 14 606 kg, welche aus dem Verdampfer
behälter oder einer anderen Behandlungsanlage, die 22 abgeleitet und im Kondensator 8 mittels des Kühlallgemein mit 18 bezeichnet ist, abgeleitet. wassers 10 kondensiert wird. Kühlwasser mit einer
Zu der in F i g. 2 dargestellten erfindungsgemäßen Menge von 71901 je Minute mit einer Eintritts-Anlage
wird vorausgehend erwähnt, daß der Haupt- temperatur von 32,2° C ist für diesen Zweck angeunterschied
gegenüber der Anlage nach F i g. 1 die 50 messen. Die Austrittstemperatur des Kühlwassers
Verwendung eines ersten und eines zweiten Ver- beträgt etwa 6O0C. In Verbindung mit dem Kondampfers
20 bzw. 22 ist. Jeder dieser Verdampfer densator 8 kann, wie gezeigt, ein Dampfabieiter 25
nimmt Schwarzlauge von dem vorangehenden Ent- verwendet werden, um den Wirkungsgrad der Konspannungstank
auf und bringt einen Teil der Lauge densation zu erhöhen.
wegen der in ihnen verwendeten verringerten Drücke 55 Der zur Verdampfung in den Verdampfern 20 und
zur Verdampfung. Zusätzlich wird jedoch der in den 22 verwendete Dampf wird durch den Wärmeaus-Entspannungstanks
gebildete Dampf zur Verdamp- tausch mit der Lauge in den Verdampfern kondenfung
von Wasser aus der Lauge verwendet. Dies siert. Das Kondensat aus dem Verdampfer 20 wird
ermöglicht die erhöhte Konzentration der aus der in das untere Ende des zweiten Verdampfers geAnlage
austretenden Schwarzlauge. 60 pumpt, wie durch die Verbindungslinie 26 angegeben.
Im besonderen wird, wie in F i g. 2 gezeigt, die Bei den hier beispielsweise angegebenen Material-Schwarzlauge
1 aus dem Kocher (217 915 kg je mengen und anderen Bedingungen bedeutet dies, daß
Stunde von 162,80C, 15 *U Feststoffen, 11,55 bis 13 653 kg Kondensat stündlich aus dem ersten Ver-14,00
atü) dem ersten Entspannungstank 2 zugeführt, dämpfer 20 dem unteren Ende des zweiten Verm
welchem der Druck auf 1,75 atü herabgesetzt wird. 65 dampfers 22 zugeführt werden. Dieses Kondensai
Die hierdurch verursachte Entspannung ergibt und das Kondensat, welches aus der Kondensation
12 247 kg Dampf je Stunde, der, wahlweise mit dem von Dampf erhalten wird (14 333 kg stündlich) wer-Dampf
aus dem Heizerkondensat 24 des Aufschluß- den in den Verdampfer 22 mit einem Vakuum vor
50,8 cm Quecksilbersäule bei 27 eingeleitet, was hat. Wie ersichtlich, ist die Feststoffkonzentration
einen Kondensataustritt am unteren Ende des Ver- gegenüber der mit der Anlage nach F i g. 1 unter
dampfers22 von stündlich insgesamt 27 987 kg er- vergleichbaren Bedingungen erzielbaren (16,6 °/o
gibt. Dieses Gesamtkondensat wird in einen Konden- Feststoffe) wesentlich höher. Die Temperatur der
satentspannungstank 28 gepumpt oder in anderer 5 Lauge ist ebenfalls herabgesetzt, was eine wirksamere
Weise eingeleitet, der mit einem verringerten Druck Wärmerückgewinnung aus dem Schwarzlauge-Ausbetrieben
wird, was zur Bildung von 363 kg Dampf gangsmaterial anzeigt.
stündlich führt, der zweckmäßig, wie durch eine Lei- In diesem Zusammenhang ist zu erwähnen, daß
tung30 angegeben, mit dem Dampf 31 aus dem die vorangehende Beschreibung der Erfindung und
zweiten Verdampfer vor der Kondensation im Kon- io insbeondere die Angaben hinsichtlich besonderer
densator 8 vereinigt wird. Das nicht zu Dampf ent- Mengen und anderer Betriebsbedingungen, wie Temspannte
Kondensat im Entspannungstank 28, das peraturen und Drücke, nur für die Zwecke der
stündlich 27 624 kg von 71,1° C beträgt, wird dann Darlegung der Erfindung gegeben wurden. Diese
bei 32 abgeleitet und mit dem Kondensat 34 aus dem Bedingungen können natürlich für jede besondere
Kondensator 8 vereinigt. Das Kondensat 34 beträgt 15 Situation abgeändert werden, wobei die wesentlichen
stündlich 17 237 kg von 71,1° C, was eine Gesamt- Merkmale die Verwendung von den Entspannungsmenge von stündlich 44 860 kg nach der Vereinigung tanks nachgeschaltctcn Verdampfern und die Ausmit
dem Kondensat 32 aus dem Tank 28 ergibt. nutzung der aus diesen Tanks entspannten Dämpfe
Dieses Gesamtkondensat wird dann durch die Pumpe zum Verdampfen der Lauge, wie gezeigt, sind.
12, wahlweise, jedoch nicht notwendigerweise, über »0 Wie erwähnt, ist die Verwendung des Heizerkonden Wärmeaustauscher 14 der Terpentinrückgewin- densatdampfes 24 mit dem Dampf aus dem ersten nungsanlage 16 zugeführt. Wie ersichtlich, ist die Entspannungstank 2 wahlweise, obwohl dies den Ge-Menge des der Terpentinrückgewinnungsanlage zu- samtwirkungsgrad der Anlage zu erhöhen scheint, geführten Kondensats bei der Verwendung der An- Der Heizerkondentsatdampf wird in der folgenden lage nach F i g. 2 viel größer als bei der Anlage nach »5 Weise erhalten:
12, wahlweise, jedoch nicht notwendigerweise, über »0 Wie erwähnt, ist die Verwendung des Heizerkonden Wärmeaustauscher 14 der Terpentinrückgewin- densatdampfes 24 mit dem Dampf aus dem ersten nungsanlage 16 zugeführt. Wie ersichtlich, ist die Entspannungstank 2 wahlweise, obwohl dies den Ge-Menge des der Terpentinrückgewinnungsanlage zu- samtwirkungsgrad der Anlage zu erhöhen scheint, geführten Kondensats bei der Verwendung der An- Der Heizerkondentsatdampf wird in der folgenden lage nach F i g. 2 viel größer als bei der Anlage nach »5 Weise erhalten:
Fig. 1. In beiden Fällen ist das Kondensat im Behandlungsflüssigkeit (z. B. Lauge) wird aus det
wesentlichen Wasser, das jedoch eine wertvolle Heizzone des Kochers abgezogen, in einem außer-
Menge Terpentin enthält, welches aus dem mit der halb des Kochers befindlichen Wärmeaustausche!
Anlage nach F i g. 2 erhaltenen Kondensat leichter erhitzt und dann zum Kocher zurückgeleitet. Hier-
rückgewonnen werden kann. 30 durch wird ein hoher Wärmeinhalt der Lauge auf-
Die Lauge, welche im zweiten Verdampfer 22 rechterhalten. Der Wärmeaustauscher wird mil
unverdampft bleibt, wird aus dem Verdampfer abge- Dampf zum Erhitzen der Lauge beliefert. Diesel
leitet und durch eine Pumpe38 zum Schwarzlauge- Dampf kondensiert während des Wärmeaustausch.^
Lagerbehälter 18 gefördert. Bei dem gegebenen Bei- und das erhaltene Kondensat wird zu Dampf ent
spiel beträgt die zum Lagerbehälter 18 gepumpte 35 spannt, um den Heizerkondensatdampf zur wahi-
Lauge stündlich 159 046 kg, welche eine Temperatur weisen Verwendung in der erfindungsgemäßen ""
von 72,8 C und einen Feststoffgehalt von 20,2 */o zu erhalten.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
2621
Claims (6)
1. Verfahren zur Wärmerückgewinnung aus der Schwarzlauge eines Zellstoffkochers durch
Entspannungsverdampfung, dadurch gekennzeichnet, daß (1) die Schwarzlauge x'on erhöhter
Temperatur und erhöhtem Druck aus dem Kocher in einen ersten Entspannungstank eingeleitet wird, in welchem der Druck so herabgesetzt
wird, daß ein Teil der Lauge za Dampf entspannt wird; (2) die nicht zu Dampf entspannte
Lauge aus dem ersten Entspannungstank in einen ersten Verdampfer abgeleitet wird, der
mit einem niedrigeren Druck als der erste Entspannungstank betrieben wird, wodurch ein Teil
der Lauge zu Dampf entspannt wird; (3) die Lauge im ersten Verdampfer in indirektem
Wärmeaustausch mit dem Dampf geleitet wird, der durch die Entspannung im ersten Entspannungstank
entsteht, wodurch noch mehr Lauge verdampft wird; (4) der durch das Entspannen
und die Verdampfung in den Verfahrensstufen (2)
und (3) erhaltene Dampf aus dem ersten Verdampfer abgeleitet und dieser Dampf vorzugsweise
zum Dämpfen von Holzspänen vor dem Eintragen derselben in den Kocher verwendet wird; (5) die übrige Schwarzlauge aus dem ersten
Verdampfer abgeleitet und in den zweiten Entspannungstank eingeleitet wird, der mit einem
niedrigeren Druck als der erste Verdampfer betrieben wird, wodurch ein Teil der Lauge zu
Dampf entspannt wird; (6) die nach der Entspannung in der Stufe (5) verbliebene Lauge in einen
zweiten Verdampfer eingeleitet wird, der mit einem niedrigeren Druck als der zweite Entspannungstank
betrieben wird; (7) die Lauge im zweiten Verdampfer mit dem Dampf indirekt in Kontakt
gebracht wird, der im zweiten Entspannungstank erhalten wird, wodurch ein weiterer Teil
der Lauge im zweiten Verdampfer verdampft wird; (8) die im zweiten Verdampfer unverdampft
gebliebene Lauge von einem höheren Feststoffgehalt und einer niedrigeren Temperatur als die
dem ersten Entspannungstank zugeführte Schwarzlauge abgeleitet wird und (9) die im zweiten
Verdampfer verdampfte Lauge kondensiert wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das in der Verfahrensstufe (9)
erhaltene Kondensat zur Terpentinrückgewinnung weiterbehandelt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Kondensatentspannungsdampf
aus dem Kocherheizsystem mit dem Entspannungsdampf aus dem ersten Entspannungstank
vereinigt und die vereinigten Dämpfe dem ersten Verdampfer zugeführt werden.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß im wesentlichen der gesamte
dem ersten und dem zweiten Verdampfer zugeführte Dampf in diesen Verdampfern kondensiert
und nachfolgend entspannt wird, der erhaltene Dampf mit dem Dampf vereinigt wird, der im
zweiten Verdampfer gebildet wird, und das nach der erwähnten Verdampfung verbliebene Kondensat
mit dem Kondensat aus der Verfahrens-
stufe (9) zur weiteren Behandlung für die Terpentinrückgewinnung
vereinigt wird.
5. Vorrichtung zur Behandlung der aus einem Zellstoffkocher abgeleiteten Schwarzlauge, gekennzeichnet
durch einen ersten Entspannungstank, eine Einrichtung für die Zufuhr von Schwarzlauge aus dem Kocher zu dem erwähnten
Entspannungstank, wodurch ein Teil der Lauge verdampft wird, eine Einrichtung zum
Abziehen von Dampf aus dem erwähnten Entspannungstank und eine Einrichtung zur Ableitung
der nicht zu Dampf entspannten Lauge aus diesem, einen ersten Verdampfer zur Aufnahme
verdampfter Lauge aus dem ersten Entspannungstank im Wärmeaustausch, wodurch ein
Teil dieser Lauge verdampft und die erwähnten Dämpfe kondensiert werden, ein Dämpfgefäß
zum Vorerhitzen von Holzspänen, bevor diese in den Kocher eingetragen werden, eine Einrichtung
zum Abziehen der verdampften Lauge aus dem erwähnten Verdampfer und die Zufuhr derselben
zu dem erwähnten Gefäß, um die Holzspäne zu erhitzen, eine Einrichtung zur Entnahme
unverdampfter Lauge aus dem ersten Verdampfer, einen zweiten Entspannungstank zur
Aufnahme der abgezogenen unverdampften Lauge, einen zweiten Verdampfer zum Verdampfen
von nicht zu Dampf entspannter Lauge aus dem zweiten Entspannungstank mit in diesem
gebildeten Dämpfen, eine Einrichtung zum Kondensieren der im zweiten Verdampfer verdampften
Dämpfe und eine Einrichtung zur Ableitung einer konzentrierten Lauge aus dem erwähnten
zweiten Verdampfer.
6. Vorrichtung nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch einen Kondensatentspannungstank zur
Aufnahme von Kondensat aus dem ersten und aus dem zweiten Verdampfer.
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