DE3016406C2 - Mehrstufiges thermisches Stofftrennverfahren mit kombiniertem Brüdenverdichter und Wärmetransformator zur Rückgewinnung der in den Brüden enthaltenden Wärme und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens - Google Patents
Mehrstufiges thermisches Stofftrennverfahren mit kombiniertem Brüdenverdichter und Wärmetransformator zur Rückgewinnung der in den Brüden enthaltenden Wärme und Vorrichtung zur Durchführung des VerfahrensInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine mehrstufige Verdampferanlage mit einem Wärmerückgewinnungssystem, das
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Brüdenkompressoren und nach dem Wärmetransfor- und Heizdampftemperatur ist Da die benötigte Heiz-
\*natorprinzip arbeitende Apparate miteinander kombi- dampfmenge jedoch die Brudenmenge nicht betracht-
>niert Durch das Wärmerückgewiiinungssystem wird die Hch übersteigt, folgt daraus daß auf diese Art nur ein
in-den Brüdendämpfen der letzten Verdampf erstuf en Teil des Brüdendampfes verdichtet werden kann, wäh-
vorhandene Wärmeenergie so genutzt, daß sie mit mini- 5 rend der Rest, wenn er nicht anderweitig zu nutzen ist.
malern Einsatz höherwertiger Energie atf Prozeßwär- als Abwärme an die Umgebung abgegeben werden
meniveau aufgewertet und der ersten oder den vorde- muß.
ren Verdampferstufen als Prozeßwänne wieder züge- Da also mit zunehmender Temperaturdifferenz zwi-
führt werden kann. Derartige Anlagen finden in der sehen Brüdendampf und Heizdampf der Energiever-
thermischen Verfahrenstechnik, z. B. beim Aufkonzen- io brauch für den Betrieb der Kompressoren und/oder der
trieren von Lösungen oder bei Destillierprozessen Ver- technische Aufwand stark zunehmen, ist eine Kombina-
wendung und dienen hierbei der weiteren Verminde- tion von Mehrstufenverdampfern und Brudenverdich-
rung des Prozeßwärmeeinsatzes gegenüber herkömmli- tern mit dem Ziel, die Differenz zwischen Prozeßdampt-
chen Anlagen und Umgebungstemperatur soweit als möglich im Ver-
Zur Verminderung des Prozeßenergiebedarfs bei 15 dampferteil auszunutzen, um dann die möglichst medrithermischen
Stofftrennverfahren werden zur Zeit mehr- ge Brüdentemperatur in der letzten Stufe mittels Brustufige
Verdampferanlagen, Verdampferanlagen mit denverdichter wieder auf Prozeßdampfniveau anzuhe-Brüdenkompressoren
oder kombinierte Mehrstufen- ben, unwirtschaftlich und energetisch nicht sinnvoll. Die
verdampfer mit Brüdenverdichtern verwendet Die Vorteile des einen Systems - Energieeinsparung durch
Energieeinsparung bei Mehrstufenverdampfern wird 20 Ausnutzung des großen Temperaturabstands zwischen
dadurch erzielt, daß die in den Brüden der einzelnen den Brüden der letzten Stufe und dem Heizdampf fur
Verdampferstufen enthaltene Wärme zur Beheizung die erste Stufe beim Mehi-stufenverdampfer - können
der jeweils nächsten Stufe genutzt wird. Die Brüden der die Vorteile des anderen Systems - je geringer die
letzten Verdampferstufe werden in Brüdenkondensato- Temperaturdifferenz zwischen Brüden und Heizdampf,
ren verflüssigt und das Kondensat an die Umgebung 25 desto geringer der Energieaufwand bei Brüdenkomabgeführt
da eine wirtschaftliche Nutzung der in diesen pressoren — vollkommen ausgleichen.
Brüden enthaltenen Wärme meist nicht möglich ist. Ge- In der DE-OS 29 51 557 wurde bereits ein Verfahren gebenenfalls kann die Verdampfungsenthalpie der Brü- zum Betreiben eines thermischen Stoff trennprozesses den zur Vorwärmung der einzudampfenden Lösung vorgeschlagen, der mit einem Prozeßdampf betrieben herangezogen werden; da diese jedoch immer größer ist 30 und aus dem Abwärme in Form von Brüden einem Abals die an die aufzuwärmende Lösung übertragbare sorber zugeführt wird, in dem sich ein Mehrstoff geWärmemenge, muß der größte Teil der Brüdenwärme misch befindet, das die Brüden unter Wärmeentwickungenutzt an die Umgebung abgeführt werden. Die op- lung vollständig absorbiert, wobei das Mehrstoffgetimaie Stufenzahl und damit die mögliche Energieein- misch nach erfolgter Absorption kontinuierlich oder sparung bei Mehrstufenverdampfern wird durch die 35 diskontinuierlich in einem Austreiber durch Ausdamptechnischen, thermodynamischen und insbesondere die fung der absorbierten Komponente regeneriert und anöWomischen Randbedingungen bestimmt, da die Ein- schließend dem Absorber wieder zugeführt wird und dampfvorgänge nur in begrenzten Temperaturinterval- wobei sowohl innerhalb des Absorbers als auch innerlen stattfinden können, die durch die Werkstoffeigen- halb des Austreibers ein gesonderter Wärmeaustauschschaften, die verfügbaren Prozeßdampftemperaturen 40 prozeß durchgeführt wird; dieses Verfahren ist dadurch und die Stoffdaten der einzudampfenden Lösungen be- gekennzeichnet,
stimmt werden und weiterhin der InvestHions- und War-
Brüden enthaltenen Wärme meist nicht möglich ist. Ge- In der DE-OS 29 51 557 wurde bereits ein Verfahren gebenenfalls kann die Verdampfungsenthalpie der Brü- zum Betreiben eines thermischen Stoff trennprozesses den zur Vorwärmung der einzudampfenden Lösung vorgeschlagen, der mit einem Prozeßdampf betrieben herangezogen werden; da diese jedoch immer größer ist 30 und aus dem Abwärme in Form von Brüden einem Abals die an die aufzuwärmende Lösung übertragbare sorber zugeführt wird, in dem sich ein Mehrstoff geWärmemenge, muß der größte Teil der Brüdenwärme misch befindet, das die Brüden unter Wärmeentwickungenutzt an die Umgebung abgeführt werden. Die op- lung vollständig absorbiert, wobei das Mehrstoffgetimaie Stufenzahl und damit die mögliche Energieein- misch nach erfolgter Absorption kontinuierlich oder sparung bei Mehrstufenverdampfern wird durch die 35 diskontinuierlich in einem Austreiber durch Ausdamptechnischen, thermodynamischen und insbesondere die fung der absorbierten Komponente regeneriert und anöWomischen Randbedingungen bestimmt, da die Ein- schließend dem Absorber wieder zugeführt wird und dampfvorgänge nur in begrenzten Temperaturinterval- wobei sowohl innerhalb des Absorbers als auch innerlen stattfinden können, die durch die Werkstoffeigen- halb des Austreibers ein gesonderter Wärmeaustauschschaften, die verfügbaren Prozeßdampftemperaturen 40 prozeß durchgeführt wird; dieses Verfahren ist dadurch und die Stoffdaten der einzudampfenden Lösungen be- gekennzeichnet,
stimmt werden und weiterhin der InvestHions- und War-
tungsaufwand mit zunehmender Stufenzahl Überpro- a) daß die Brüden teilweise in den Absorber und teil-
portional zur Energieeinsparung ansteigt. weise in den Wärmetauschprozeß des Austreibers
Die andere Möglichkeit, hochwertige Energie bei 45 geführt werden,
Verdampfungsprozessen rationell einzusetzen, besteht b) daß die entsprechende Absorptionswärme zur Er-
darin die Brüden auf den höheren Heizdampfdruck zu zeugung von Prozeßwärme herangezogen wird, die
komprimieren und dem Verdampfer - ment demsel- einer oder mehreren Stufen des Stofftrennprozes-
ben Apparat, in dem diese entstanden sind - als Pro- ses als Heizenergie zugeführt wird,
zeßdampf wieder zuzuführen. Hierbei gehören sowohl 50 c) daß der Absorber bei einem höheren Druck als der
die Kompression der Brüden mittels mechanischen Austreiber betrieben wird,
Kompressoren als auch die mittels Dampfstrahlgeblä- d) daß die den Absorber verlassende Lösung in Wär-
sen zum Stand der Technik. Die Brüdenverdichtung mit metausch mit der den Austreiber verlassenden Lö-
mechanischen Kompressoren ist jedoch wirtschaftlich sung gebracht wird und
und thermodynamisch nur dann sinnvoll, wenn der 55 e) daß die im Austreiber ausgedampfte Komponente
Dampfdurchsatz groß und das Verhältnis zwischen Brü- bei Umgebungstemperatur verflüssigt wird,
den- und Heizdampfdruck möglichst klein ist. Bei ausgeführten Anlagen liegt die günstige Temperaturdifferenz Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, mittels zwischen Brüden und Heizdampf bei 1OK bis 20K, über eines geeigneten Verfahrens und einer Vorrichtung zur diese Temperaturdifferenz hinaus arbeiten mechanische 60 Durchführung dieses Verfahrens die Brüdenwärme bei Brüdenkompressoren unwirtschaftlich. Verdampfungsprozessen zur Bereitstellung von Pro-
den- und Heizdampfdruck möglichst klein ist. Bei ausgeführten Anlagen liegt die günstige Temperaturdifferenz Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, mittels zwischen Brüden und Heizdampf bei 1OK bis 20K, über eines geeigneten Verfahrens und einer Vorrichtung zur diese Temperaturdifferenz hinaus arbeiten mechanische 60 Durchführung dieses Verfahrens die Brüdenwärme bei Brüdenkompressoren unwirtschaftlich. Verdampfungsprozessen zur Bereitstellung von Pro-
An Stelle der teueren und vielfach wartungsintensi- zeßwärme so zu nutzen, daß auf die Vorteile der Brüven
mechanischen Verdichter können die billigeren und denkompression zurückgegriffen werden kann, ohne
robusten Dampfstrahlgebläse verwendet werden. Der auf oie Vorteile von Mehrstufenverdampfern zu ver-Strahlverdichter
benötigt je kg Brüden eine beträchtli- 65 ziehten. Das Verfahren und die Vorrichtung sollen also
ehe Menge Treibdampf, die um so größer wird, je klei- so ausgestaltet sein, daß der Prozeßenergieaufwand gener
die Differenz zwischen Brüden- und Treib- genüber Anlagen vergleichbarer Durchsatzleistung erdampttemperatur
und je größer die zwischen Brüden- heblich vermindert wird.
Die gestellte Aufgabe wird durch ein Verfahren gelöst, welches im wesentlichen die Merkmale des Anspruchs
1 aufweist. Der der Erfindung zugrunde liegende Lösungsgedanke besteht demnach darin, einen Teil
der Brüdendämpfe aus der letzten oder aus einer der letzten Verdampferstufen einem Dampfstrahlgebläse
und den Teil der Brüdendämpfe, der in diesem nicht komprimiert werden kann, einem Wärmetransformatorteil
zuzuführen (Anspruch 2), wo deren Wärme zumindest teilweise auf eine höhere Temperatur, insbesondere
aber auf das Temperaturniveau des Gemischdampfes hinter dem Dampfstrahlgebläse angehoben
wird. Wenn die Temperaturdifferenz zwischen den Brüdendämpfen und der Heizdampftemperatur in der ersten
oder einer der vorderen Verdampferstufer. zu groß is
ist, als daß sie mit dem Wärmetransformatorteil allein überbrückt werden kann, wird die Aufgabe so gelöst,
daß der gesamte Brüdendampf aus der letzten oder aus einer der letzten Verdampferstufen dem Wärmetransformatorteil
zugeführt und der in diesem erzeugte Dampf höherer Temperatur anschließend mit Brüdenverdichtern
auf Prozeßdampfniveau komprimiert wird (Ansprüche 3, 4, 5, 6). Der Wärmetransformatorteil, in
dem die Brüdenwärme zumindest teilweise ohne nennenswerten Einsatz höherwertiger Energie auf ein höheres
Temperaturniveau angehoben wird, der insbesondere aber zur Dampferzeugung dient (Anspruch 13),
wird in integrierter Bauweise ausgeführt, d. h. die Brüdendämpfe werden von dem im Wärmetransformatorteil
zirkulierenden Arbeitsstoffgemisch als leichterflüchtige Komponente — das sogenannte Arbeitsmittel —
absorbiert (Anspruch 7) und aus diesem bei niedrigem Druck wieder ausgedampft (Anspruchs, 9). Für Verdampferanlagen,
in denen beispielsweise Wasser ausgedampft wird, eignen sich als Arbeitsstoffgemische im
Wärmetransformatorteil LiBr-H2O-, NaOH-H2O- oder
KOH-H2O-Gemische. Ebenso kann der Wärmetransformatorteil
in angekoppelter Bauweise ausgeführt werden (Anspruch 10). In diesem Fall sind die den Verdampferteil
durchlaufenden und die im Wärmetransformatorteii zirkulierenden Stoffströme voneinander vollkommen
getrennt.
Der Wärmetransformatorteil und der Brüdenverdichterteil sind so miteinander verschaltet, daß die den beiden
Teilen zuzuführenden Brüdendampfanteile unabhängig voneinander geregelt werden können, insbesondere
die Brüden ggf. sämtlich dem Wärmetransformator oder sämtlich den Brüdenkompressoren zugeführt werden
(Anspruch 14). Weiterhin kann zum Zwecke einer größeren Temperaturerhöhung der Wärmetransformatortei!
rr.it dein Verdampferteil so verschaltet sein, daß
die zur Beheizung der Austreibstufen benutzten Brüden einer anderen als der Stufe des Verdampferteils entnommen
werden können, die über eine Brüdendampfleitung mit dem Absorber verbunden ist (Anspruch 9).
Beim Wärmetransformator in angekoppelter Bauweise wird dieser Effekt erzielt, indem man die Austreibstufen
und die oder den Arbeitsmittelverdampfer des Wärmetransformators mit Brüden unterschiedlicher Temperatur
beheizt
Die Erfindung wird im folgenden anhand der Zeichnungen und im Anschluß daran anhand zweier Anwendungsbeispiele
im einzelnen näher erläutert Es zeigt
F i g. 1 in schematischer Darstellung den Aufbau der neu vorgeschlagenen Vorrichtung mit integriertem
Wärmetransformatorteil und parallel dazu betreibenem Dampfstrahlgebläse in Zusammenwirkung mit einem
Vierstufenverdampfer,
F i g. 2 in schematischer Darstellung den Aufbau der neu vorgeschlagenen Vorrichtung mit angekoppeltem
Wärmetransformator und dazu in Reihe geschalteten Brüdenkompressoren.
Der schematisch dargestellte Mehrstufenverdampfer (in der gezeigten Ausführung, F i g. 1, vier Stufen: 1,2,3,
4 in Gegenstromschaltung) wird über die Leitung 26 mit Prozeßdampf versorgt; die Verdampferstufen sind über
die Brüdendampfleitungen 1', 2' und 3' miteinander verbunden. Die neu vorgeschlagene Vorrichtung weist als
wesentliche Bestandteile einen Dampfstrahlapparat 6, einen Absorber 8, einen Austreiber 10, einen Wärmetauscher
11 und einen Kondensator 12 auf.
Der Brüdendampf der letzten Verdampferstufe wird über die Leitung 4' einem Verteiler 6' zugeführt
Dieser ist über die Leitung 4" mit einem Dampfstrahlapparat 6 und über die Leitung 7 bzw. T und 7"
mit der Wärmeabgabeseite (Absorptionsseite) des Absorbers 8 und der Wärmeabgabeseite des Austreibers
10 verbunden. Ein Teil der Brüden in Leitung 4' gelangt über die Leitung 4" in den Dampfstrahler 6
und wird dort mit Hilfe des Treibdampfes aus Leitung 5 auf Prozeßdampfniveau komprimiert Der
überschüssige Anteil in Leitung 7, dessen Menge vorwiegend durch die Enthalpiewerte des Brüdendampfs
und des Treibdampfs sowie durch den Wirkungsgrad des Dampfstrahlers bestimmt wird, gelangt zu weiteren
Teilen über die Leitungen 7 und T in den Absorber 8, wo er von einem dort vorhandenen geeigneten
Menrstoffgemisch absorbiert wird, und über die Leitungen 7 und 7" in den Austreiber 10, wo er durch
Kondensation Wärme an das dem Absorber 8 über die Leitung 13' entnommene Mehrstoffgemisch abgibt
Dem Austreiber 10 wird über eine weitere Zuführleitung 7" ebenfalls Dampf zugeführt, der einem Kondensatentspannungsgefäß
18 entnommen wird, in das über die Leitung 20 das in den Sammeltöpfen 21, 22 und 23
aufgefangene Kondensat aus den Verdampferstufen 2,3 und 4 eingetragen wird. Das Regelventil 9 dient zur
Einstellung der jeweils in den Apparaten 8 und 10 benötigten Brüdenmengen.
Der Absorber 8 weist auf der Wärmeaufnahmeseite ein Dampferzeugersystem auf und ist über die Leitungen
27 mit dem Kondensatsammeigefäß 31 sowie über die Leitung 25 mit der Dampfleitung 24 verbunden. Der
Dampf aus den Leitungen 24 und 25 wird gemeinsam durch die Leitung 26 der ersten Verdampferstufe 1 als
Prozeßdampf zugeführt Dem Absorptionsteil (Wärmeabgabeseite) des Absorbers 8 wird kontinuierlich über
die Leitung 13 ein ungesättigtes Mehrstoffgemisch zugeführt, das den über die Leitung T eingetragenen Brüdendampf
unter Wärmeentwicklung bis zum Sättigungszustand absorbiert Das gesättigte Gemisch verläßt
den Absorber 8 über die Leitung 13', gibt im Wärmetauscher 11 Wärme an das kältere Gemisch in Leitung
13 ab und wird nach Drosselung im Reduzierventil 15 dem Austreiber 10 zugeführt Hier wird der im Absorber
8 aufgenommene Brüdendampf bei niedrigerem Druck durch Wärmeaufnahme von den Brüden, die in
den Austreiber 10 über die Leitungen 7" und T" gelangen, wieder ausgetrieben. Das so regenerierte Gemisch
wird über die Leitung 13 abgezogen und mittels der Pumpe 14 nach Wärmeaufnahme im Wärmetauscher 11
in den Absorber 8 zurückgepumpt Der ausgetriebene Brüdendampf verläßt den Austreiber 10 und wird im
Kondensator 12 bei niedriger Temperatur, z. B. Umgebungstemperatur,
verflüssigt Das Kondensat wird über
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die Leitung 17 abgezogen, mit dem Kondensat aus der 2. Beispiel
Leitung 17' und über die Leitung 19 mit dem in Leitung
Leitung 17' und über die Leitung 19 mit dem in Leitung
19' gemischt In einem mehrstufigen Verdampfer wird eine Lösung
eingedampft, deren Brüden aus der letzten Stufe sich für
I.Beispiel 5 die Anwendung der Thermokompression nicht eignen.
Die Temperatur des Heizdampfes für die erste Stufe
Eine aufzukonzentrierende wäßrige Lösung durch- beträgt 130°C, die Kondensationstemperatur der Brü-
läuft nacheinander die Verdampferstufen 4, 3, 2 und 1, den aus der letzten Stufe 70°C. Als Prozeßdampf steht
siehe Fig. 1. Die Temperatur des Heizdampfes für die überhitzter Dampf bei 16 barg und einer Temperatur
erste Stufe 1 beträgt 110°C, der Brüdendampf, der die io von 2150C zur Verfügung. Die Kühlmitteltemperatur
Stufe 4 verläßt, besitzt eine Kondensationstemperatur beträgt 15° C.
von 70°C Zur Verfügung steht Sattdampf mit einer Der Wärmerückführteil ist entsprechend Fig.2 geTemperatur
von 200° C. Die Kühlmediumtemperatur staltet; der Transformatorteil besitzt als Hauptunterbeträgt
15° C. Scheidungsmerkmal gegenüber dem in F ι g. 1 gezeigten
Bei den gegebener. Temperatur- und Druckverhält- 15 einen zusätzlichen Verdampfer 33, einen weiteren Wärnissen
können6pro kg Treiüdämpf etwa 0,27 kg Brüden- metauscher 34 und die Verbindungsleitungen 16' und 35,
dampf der den Verdampfer 4 mit einem Druck von ca. die den Verdampfer 33 jeweils mit dem Kondensator 12
0 31 bar» verläßt, auf 1,43 bar, entsprechend HO0C, ver- bzw. mit dem Absorber 8 verbinden,
dichtet werden Der überschüssige Brüdendampf wird Der Brüdendampf in Leitung T wird also nicht direkt in den Wärmetransformatorteil geleitet. Etwa 52% der 20 in den Absorber 8 geleitet, sondern wird zur Verdampüberschüssigen Brüden gelangen über die Leitung T in fung der im Austreiber 10 ausgetriebenen, anschließend den Absorber 8 dem gleichzeitig eine wäßrige Lösung, im Kondensator 12 verflüssigten und mit der Pumpe 32 beispielsweise ein Lithiumbromid-Wasser-Gemisch mit in den Verdampfer 33 beförderten leichter siedenden ca 62 5% Lithiumbormidanteilen oder Natronlauge mit Komponente verwendet. Diese Verfahrensschaltung ist ca 574% NaOH-Anteilen, bei einem Druck 25 zwar gegenüber der im ersten Beispiel beschriebenen pA < 031 bar über die Leitung 13 zugeführt wird. Der apparativ aufwendiger und exergetisch etwa ungünsti-Brüdendampf wird durch das Lithiumbromid-Wasser- ger, dafür ist man aber in der Wahl des Absorptionsge-Gemisch oder die Natronlauge unter Wärmeentwick- misches frei, da der Brüdendampf nicht gleichzeitig als lung bis zum Sättigungszustand absorbiert; das gesättig- Arbeitsmittel für den Absorptionsprozeß verwendet te Gemisch wird über die Leitung 13' abgezogen, nach 30 wird. Somit läßt sich auch der Wärmemhalt von Brüden Wärmeabgabe im Teinperaturwechsler 11 im Drossel- ausnutzen, die entweder stark mit Fremdstoffen beladen ventil 15 auf den Druck PH ^- 0,023 barg gedrosselt und sind oder zu denen sich keine geeigneten Absorptionsdem Austreiber 10 zugeführt Durch die sich entwik- partner finden lassen.
dichtet werden Der überschüssige Brüdendampf wird Der Brüdendampf in Leitung T wird also nicht direkt in den Wärmetransformatorteil geleitet. Etwa 52% der 20 in den Absorber 8 geleitet, sondern wird zur Verdampüberschüssigen Brüden gelangen über die Leitung T in fung der im Austreiber 10 ausgetriebenen, anschließend den Absorber 8 dem gleichzeitig eine wäßrige Lösung, im Kondensator 12 verflüssigten und mit der Pumpe 32 beispielsweise ein Lithiumbromid-Wasser-Gemisch mit in den Verdampfer 33 beförderten leichter siedenden ca 62 5% Lithiumbormidanteilen oder Natronlauge mit Komponente verwendet. Diese Verfahrensschaltung ist ca 574% NaOH-Anteilen, bei einem Druck 25 zwar gegenüber der im ersten Beispiel beschriebenen pA < 031 bar über die Leitung 13 zugeführt wird. Der apparativ aufwendiger und exergetisch etwa ungünsti-Brüdendampf wird durch das Lithiumbromid-Wasser- ger, dafür ist man aber in der Wahl des Absorptionsge-Gemisch oder die Natronlauge unter Wärmeentwick- misches frei, da der Brüdendampf nicht gleichzeitig als lung bis zum Sättigungszustand absorbiert; das gesättig- Arbeitsmittel für den Absorptionsprozeß verwendet te Gemisch wird über die Leitung 13' abgezogen, nach 30 wird. Somit läßt sich auch der Wärmemhalt von Brüden Wärmeabgabe im Teinperaturwechsler 11 im Drossel- ausnutzen, die entweder stark mit Fremdstoffen beladen ventil 15 auf den Druck PH ^- 0,023 barg gedrosselt und sind oder zu denen sich keine geeigneten Absorptionsdem Austreiber 10 zugeführt Durch die sich entwik- partner finden lassen.
kelnde Absorptionswärme, die im Absorber bei einer Als Arbeitsstoffpaar wird das Gemisch Ammoniakmittleren
Temperatur von ca. 1140C frei wird, kann das 35 Wasser gewählt bei dem Ammoniak als leichter siedenüber
die Leitung 27 eingebrachte Heizdampfkondensat, de Komponente auftritt das im Austreiber 10 bei einer
dessen Temperatur mit 100° C angenommen ist, wieder Temperatur von 65° C ausgetrieben, im Kondensator 12
verdampfen und der Dampf mit einer Temperatur von bei 20° C verflüssigt anschließend im Verdampf er 33 bei
ca 110° C über die Leitung 25 dem den Dampfstrahler 6 65° C verdampft und im Absorber 8 unter dem Druck
verlassenden Dampf in Leitung 24 zugemischt werden. 40 ρ = 27 barg von der schwächer konzentrierten Losung
Das über die Leitung 13' in den Austreiber 10 gelang- aus Leitung 13 wieder absorbiert wird. Die Ammoniakte
angereicherte Stoffgemisch wird mit dem über die konzentration nach dem Austreibvorgang beträgt 46%,
Leitungen 7" und 7'" eingebrachten Dampf in wärme- die nach dem Absorptionsvorgang 51%.
tauschenden Kontakt gebracht Hierbei wird der im Ab- Unter der Voraussetzung, daß das dem Absorber sorber 8 aufgenommene Brüdendampf aus dem Ge- 45 über die Leitung 27 zufließende Heißwasser bei einem misch bei einer Temperatur von 65°C wieder ausgetrie- Druck von 1 bar annähernd Siedetemperatur besitzt, ben, über die Leitung 16 einem Kondensator 12 züge- werden mit der dargestellten Vorrichtung pro kg Bruführt und dort bei einer Temperatur von 20° C verflüs- dendampf, der dem Transformatorteil über die Leitunsigt Das regenerierte Gemisch, das etwa 5% weniger gen T, 7" und 7'" zugeführt wird, ca. 0,41 kg Sattdampf Wasser enthält als das gesättigte Gemisch nach dem 50 mit der Temperatur 100°C erzeugt Dieser Dampf wird AK^mtinncvnraan» wird dem Austreiber entnommen. im Dampfstrahlapparat 6 durch den Treibdampf aus mitteis'deTpumpe 14 in den Temperaturwechsler geför- Leitung 5 (16 barg, 215°C) auf 2,7 bar, entsprechend eidert wo es sich bis nahezu auf die Absorberanfangstem- ner Sättigungstemperatur von 130 C verdichtet. Die peratur erwärmt, und gelangt anschließend zurück in hierzu benötigte Treibdampfmenge betragt ca. 2,1 kg den Absorber 8. Das Verhältnis der in den Leitungen 7" 55 pro kg Saugdampf. Pro kg Prozeßdampf des obenange- und 7'" zu der in der Leitung T transportierten Dampf- gebenen Zustands werden also insgesamt 1,48 kg Heizmenge beträgt etwa U : 1. dampf von 130°C für die erste Verdampferstufe bereit-
tauschenden Kontakt gebracht Hierbei wird der im Ab- Unter der Voraussetzung, daß das dem Absorber sorber 8 aufgenommene Brüdendampf aus dem Ge- 45 über die Leitung 27 zufließende Heißwasser bei einem misch bei einer Temperatur von 65°C wieder ausgetrie- Druck von 1 bar annähernd Siedetemperatur besitzt, ben, über die Leitung 16 einem Kondensator 12 züge- werden mit der dargestellten Vorrichtung pro kg Bruführt und dort bei einer Temperatur von 20° C verflüs- dendampf, der dem Transformatorteil über die Leitunsigt Das regenerierte Gemisch, das etwa 5% weniger gen T, 7" und 7'" zugeführt wird, ca. 0,41 kg Sattdampf Wasser enthält als das gesättigte Gemisch nach dem 50 mit der Temperatur 100°C erzeugt Dieser Dampf wird AK^mtinncvnraan» wird dem Austreiber entnommen. im Dampfstrahlapparat 6 durch den Treibdampf aus mitteis'deTpumpe 14 in den Temperaturwechsler geför- Leitung 5 (16 barg, 215°C) auf 2,7 bar, entsprechend eidert wo es sich bis nahezu auf die Absorberanfangstem- ner Sättigungstemperatur von 130 C verdichtet. Die peratur erwärmt, und gelangt anschließend zurück in hierzu benötigte Treibdampfmenge betragt ca. 2,1 kg den Absorber 8. Das Verhältnis der in den Leitungen 7" 55 pro kg Saugdampf. Pro kg Prozeßdampf des obenange- und 7'" zu der in der Leitung T transportierten Dampf- gebenen Zustands werden also insgesamt 1,48 kg Heizmenge beträgt etwa U : 1. dampf von 130°C für die erste Verdampferstufe bereit-
Mit der dargestellten Vorrichtung ist es bei den ange- gestellt Dies entspricht einer Senkung des spezifischen
nommenen Temperatur- und Druckverhältnissen sowie Dampfverbrauchs von 32% gegenüber dem für einen
den genannten Prozeßbedingungen möglich, bei einem 60 Mehrstufenverdampfer, der mit der gleichen Stufenzahl
Einsatz von lkg Treibdampf der Temperatur 200° C ca. ohne den beschriebenen Wärmerückführteil m dem
2,20 kg Heizdampf von 110°C zu erzeugen. Dies ent- Temperaturbereich 130°C/70°C arbeitet,
spricht einem spezifischen Dampfverbrauch für die Ge- Im stationären Zustand ist der Dampfstrahlapparat 6 samtanlage von 0,136 kg Dampf pro kg verdampftes außer Betrieb und das Ventil 37 nur zur Leitung 26 hm Wasser, ein Wert der etwa 55% niedriger liegt als der 65 geöffnet Für den Fall, daß sich die Betriebszustande für vergleichbare Vierstufenverdampfer ohne Wärme- ändern, z. B. beim Anfahren der Anlage, bei Absinken rückgewinnsystem oder der theoretisch nur in einem der Brüdentemperatur oder bei Absinken der Dampfneunstufigen Verdampfer erreicht werden kann. menge und/oder -temperatur in Leitung 25, wird zusatz-
spricht einem spezifischen Dampfverbrauch für die Ge- Im stationären Zustand ist der Dampfstrahlapparat 6 samtanlage von 0,136 kg Dampf pro kg verdampftes außer Betrieb und das Ventil 37 nur zur Leitung 26 hm Wasser, ein Wert der etwa 55% niedriger liegt als der 65 geöffnet Für den Fall, daß sich die Betriebszustande für vergleichbare Vierstufenverdampfer ohne Wärme- ändern, z. B. beim Anfahren der Anlage, bei Absinken rückgewinnsystem oder der theoretisch nur in einem der Brüdentemperatur oder bei Absinken der Dampfneunstufigen Verdampfer erreicht werden kann. menge und/oder -temperatur in Leitung 25, wird zusatz-
lieh der Dampfstrahlapparat 6' in Betrieb genommen,
dem über die Leitung 5' Treibdampf des gleichen Zustands wie in Leitung 5 zugeführt wird. Der Dampfstrahler
6' kann so betrieben werden, daß sich der Druck des Mischdampfes nur unwesentlich von dem des Saugdampfes
unterscheidet und somit der Apparat nur der Mengenregulierung dient, er kann aber auch so ausgelegt
sein, daß hier der den ersten Dampfstrahler verlassende Mischdampf nochmals zum Zweck einer weiteren
deutlichen Temperaturanhebung komprimiert wird.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, daß die zurückgewonnene Heizwärme
als Prozeßdampf vorliegt, der im Prozeß selbst wieder verwendet werden kann. Somit wird der Primärenergieaufwand
für den Verdampfungsprozeß erheblich gegenüber Mehrstufenverdampfern gleicher Stufenzahl und
gleicher Leistung vermindert. Die Erfindung gestattet die Kombination der Vorteile von Mehrstufenverdampfern
mit denen von Brüdenverdichtern, ohne daß die Ausnutzung der Vorteile des einen Verfahrens die Wirkungsweise
des anderen Verfahrens nachteilig belastet. In Ergänzung zu den beiden dargestellten Beispielen ist
es natürlich auch möglich, die bisher angewandte Methode der Brüdenkompression mit Dampfstrahlverdichtern
vorteilhaft zu beeinflussen, indem man einen Teil der Brüden aus der ersten Verdampferstufe mit Hilfe
eines Dampfstrahlverdichters in bekannter Weise komprimiert, den Mischdampf der ersten Stufe auf der Heizseite
wieder zuführt und die überschüssigen Brüden in weitere Verdampferstufen leitet, die mit einem Wärmetransformator
kombiniert sind. Hierbei wird der im Wärmetransformatorteil erzeugte Dampf zusammen
mit den Überschußbrüden aus der ersten Verdampferstufe
der zweiten Verdampferstufe zugeführt.
In den vorgenannten beiden Beispielen wurde die Erfindung
mit Mehrstufenverdampfer ohne Wärmerückführung verglichen. Es sind aber auch Mehrstufenverdampfer
mit Dampfstrahlverdichter bekannt, deren spezifischer Energieverbrauch gegenüber dem Verdampfer
ohne Wärmerückführung geringer ist. Die Kombination einer Wärmerückführung aus Brüdenverdichter und
Wärmetransformator erbringt bei einem Mehrstufenverdampfer eine weitere Einsparung an spezifischem
Dampfverbrauch.
Ein weiterer Vorteil des Verfahrens besteht in der Verminderung der thermischen Umweltbelastung und
damit in der Herabsetzung der investitions- und Betriebskosten für die bei thermischen Prozessen erforderlichen
Kühlvorrichtungen.
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Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
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Claims (14)
1. Mehrstufiges, thermisches Stoff trennverfahren, das mit einem Verdampferteil und einem mit Brüdenverdichter
versehenen Wärmeführteil betrieben wird, wobei das Wärmerückführteil die in den Brüden
des Verdampferteils enthaltene Wärme zumindest teilweise wieder in Nutzwärme umformt, deren
Temperatur deutlich über der Brüdentemperatur liegt, dadurch gekennzeichnet, daß der
Wärmerückführteil aus einer Kombination eines Brüdenkompressors mit einer nach dem Wärmetransformatorprinzip
arbeitenden Anlage besteht
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Brüden aus einer oder mehreren Verdampferstufen teilweise einem Dampfstrahlverdichter
und teilweise einem Wärmetransformator zugeführt werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Brüdendampf aus einer oder mehreren
Verdampferstufen sämtlich einem Wärmetransformator zugeführt, dort zumindest teilweise
ohne nennenswerten Einsatz höherwertiger Energie in Dampf höherer Temperatur umgeformt und anschließend
in einem Brüdenverdichter auf den erforderlichen Prozeßdampfdruck komprimiert wird.
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der den Brüdenverdichter
verlassende Dampf dem Prozeßdampf zum Betreiben der Verdampferanlage beigemischt wird.
5. Verfahren nach den Ansprüchen 1, 3 und 4, dadurch gekennzeichnet, daß als Brüdenverdichter ein
Dampfstrahlapparat verwendet wird, dem Dampf mit hohem Druck als Treibdampf über eine By-pass-Leitung
zugeführt wird und daß der nicht durch den By-pass strömende Hochdruckdampf entweder in
einem weiteren Dampfstrahlapparat oder durch Drosselung und Wassereinspritzung auf Prozeßdampfniveau
gebracht und zusammen mit dem Mischdampf des ersten Dampfstrahlapparates in die erste Verdampferstufe eingeleitet wird.
6. Verfahren nach den Ansrüchen 1, 3 und 4, dadurch gekennzeichnet, daß als Brüdenverdichter ein
mechanischer Kompressor verwendet wird, der von einer Wärme-Kraft-Maschine getrieben wird, in der
Dampf auf das Niveau des den Kompressor verlassenden Dampfes entspannt und der mit diesem gemeinsam
dem Verdampferteil als Prozeßdampf zugeführt wird.
7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der dem Wärmetransformatorteil
zugeführte Brüdendampf teilweise direkt in einen Absorber geleitet wird, in dem sich ein ungesättigtes
Mehrstoffgemisch befindet, das diesen unter Wärmeentwicklung absorbiert.
8. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das nach erfolgter Adsorption
gesättigte Mehrstoff gemisch, die sogenannte reiche Lösung, über eine Leitung einem Austreiber
zugeführt wird, der unter einem niedrigeren Druck steht als der Absorber und in dem unter Wärmezufuhr
das angereicherte Gemisch durch Ausdampfen der absorbierten Komponente regeneriert
wird; daß das regenerierte Gemisch, die sogenannte arme Lösung, mittels einer Pumpe in den Absorber
zurückgefördert und die arme Lösung hinter der Pumpe mit der reichen Lösung in wärmetauschenden
Kontakt gebracht wird, bevor diese auf den niedrigeren Austreiberdruck gedrosselt wird.
9. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die zur Austreibung der
absorbierten Komponente benötigte Wärme die gleiche oder eine andere Temperatur besitzt als der
in den Absorber eingeleitete Brüdendampf, insbesondere aber die Brüden aus einer oder mehreren
Stufen des Verdampferteils zur Beheizung verwendet werden.
10. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der für den Wärmetransformatorteil
vorgesehenen Brüdenanteil einer Austreibstufe und einer Verdampferstufe zugeführt
wird, wobei durch Wärmekontakt mit dem Brüdendampf in der Austreibstufe bei niedrigem Druck
leicht siedende Bestandteile eines Mehrstoffgemisches ausgedamptt, diese in einem Kondensator anschließend
verflüssigt, mittels einer Pumpe in die unter einem höheren Druck stehende Verdampferstufe
befördert, dort durch Wärmekontakt mit dem Brüdendampf wieder verdampft und anschließend von
einem an Leichtsiedebestandteilen armen Mehrstoffgemisch in einer Absorptionsstufe unter Wärmeentwicklung
absorbiert werden; daß die Austreibstufe und die Absorptionsstufe übei Leitungen
derart miteinander verbunden sind, daß in einer Leitung das nach der Absorption gesättigte Mehrstoffgemisch
auf den Austreiberdruck gedrosselt und in diesen eingeleitet und über eine andere Leitung das
an leichtsiedendem verarmte Gemisch dem Austreiber entnommen und mittels einer Pumpe in den unter
dem höheren Druck stehenden Absorber zurückgefördert wird, wobei das gesättigte und das verarmte
Gemisch bei dem höheren Druck ebenso in Wärmetauschkontakt gebracht werden wie die unter
dem höheren Druck stehenden flüssigen Leichtsiedebestandteile mit den dampfförmigen Leichtsiedebestandteilen
nach dem Austreibvorgang.
11. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 10, dadurch
gekennzeichnet, daß die die Austreibstufen verlassenden dampfförmigen Komponenten bei
niedriger Temperatur, vorteilhaft bei Umgebungstemperatur, verflüssigt werden.
12. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 11, dadurch
gekennzeichnet, daß die in den Brüdenkondensaten der zum Verdampferteil gehörenden Verdampferstufen
enthaltene Wärme zusätzlich zur Beheizung der Austreiber- und/oder Verdampferstufen
des Wärmerückführteils verwendet werden.
13. Mehrstufenverdampfer zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 bis 12, dadurch
gekennzeichnet, daß die Absorberstufen auf der Wärmeabgabeseite mit einem Dampferzeugersystem
ausgerüstet sind.
14. Mehrstufenverdampfer nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die zum Wärmerückführteil
führenden Brüdendampfleitungen so miteinander verbunden sind, daß mit Hilfe von Regelventilen
die dem Wärmetransformatorteil und dem Brüdenverdichterteil zugedachten Brüdenanteile beliebig
abhängig und unabhängig voneinander eingestellt werden können.
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