DE1516165C - - Google Patents
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Description
1 2
Die Erfindung betrifft eine zur Vergleichsmessung F i g. 5 ein Schaltbild für eine weitere Variante des
zweier Widerstände dienende Differenzschaltung mit abgeänderten Schaltungsteiles,
zwei von derselben Wechselstromquelle gespeisten F i g. 6 ein Schaltbild für einen Transformator mit
Strom wandlern, deren Sekundärwicklungen über je eine einstellbarem Übersetzungsverhältnis,
Gleichrichteranordnung eine die Differenz der Wider- 5 F i g. 7 ein Schaltbild für einen weiteren Transforma-
stände anzeigende Meßeinrichtung beaufschlagen. tor mit veränderbarem Übersetzungsverhältnis und
Eine Differenzschaltung dieser Art ist in der deut- F i g. 8 ein Schaltbild für eine Variante der Meßeinschen
Patentschrift 630 895 beschrieben. Bei dieser richtung bei dem Ausführungsbeispiel gemäß F i g. 1.
bekannten Schaltung liegen die miteinander zu ver- Bei den dargestellten Ausführungsbeispielen sind
gleichenden Widerstände auf der Primärseite des io die Primärwicklungen 11 von zwei getrennt angeihnen
jeweils zugeordneten Stromwandlers, während ordneten Stromwandlern 12 in Reihe geschaltet und
die Sekundärseiten der beiden Stromwandler in der werden von einer Quelle 13 aus mit einem Wechsel-Weise
über eine eigene Gleichrichteranordnung an strom von 1 kHz gespeist. Die Sekundärwicklungen 14
ein Meßinstrument angeschlossen sind, daß dieses je der Stromwandler 12 sind über Blockkondensatoren 15
nach dem Überwiegen der Größe des einen oder des 15 jeweils an Vollweggleichrichterbrücken 16 angeschlosanderen
der beiden miteinander zu vergleichenden sen. Die gleichgerichteten Signale der Brücken 16
Widerstände in der einen oder in der anderen Rieh- werden auf zu vergleichende Widerstände R1 und A2
tung von Strom durchflossen wird. gegeben, die an einem Ende bei 17 zusammenge-
Der wesentliche Nachteil dieser bekannten Schal- schlossen sind. Die sich ergebenden Spannungstung
liegt darin, daß die mit ihrer Hilfe erzielbare ao abfalle an den Widerständen A1 und R2 werden durch
Meßgenauigkeit zu wünschen übrigläßt, und es kann eine Meßeinrichtung 18 verglichen,
ausgehend von diesem Stande der Technik als Aufgabe Der Strom in der Sekundärwicklung 14 ist dem der der Erfindung betrachtet werden, eine Differenz- Primärwicklung 11 proportional und wird durch die schaltung für den Vergleich zweier Widerstände an- Last im Sekundärstromkreis nicht wesentlich beeinzugeben, die eine volle Ausnutzung der durch den 25 flußt. Der Strom im Sekundärstromkreis ist voader Einsatz von Stromwandlern an sich gegebenen Widerstandsänderung in den Zuleitungen der zu verMöglichkeit zur Erzielung einer hohen Meßgenauigkeit gleichende'n Widerstände praktisch unabhängig. Die gestattet. "~ - Meßeinrichtung vergleicht nur die Spannungsabfälle
ausgehend von diesem Stande der Technik als Aufgabe Der Strom in der Sekundärwicklung 14 ist dem der der Erfindung betrachtet werden, eine Differenz- Primärwicklung 11 proportional und wird durch die schaltung für den Vergleich zweier Widerstände an- Last im Sekundärstromkreis nicht wesentlich beeinzugeben, die eine volle Ausnutzung der durch den 25 flußt. Der Strom im Sekundärstromkreis ist voader Einsatz von Stromwandlern an sich gegebenen Widerstandsänderung in den Zuleitungen der zu verMöglichkeit zur Erzielung einer hohen Meßgenauigkeit gleichende'n Widerstände praktisch unabhängig. Die gestattet. "~ - Meßeinrichtung vergleicht nur die Spannungsabfälle
Diese Aufgabe wird ausgehend von einer Schaltung an den Widerständen, so daß die Leitungswiderstände
der eingangs erwähnten Art erfindungsgemäß dadurch 3° ohne Einfluß auf die Vergleichsmessung sind,
gelöst, daß die Primärwicklungen der Stromwandler Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß F i g. 1 ist als mit der Wechselstromquelle eine Reihenschaltung Meßeinrichtung ein Galvanometer 18 zwischen 'die bilden und die Stromwandler-Sekundärwicklungen freien Enden 19 der Widerstände A1 und A2 geschaltet, je über zur Gleichstromsperrung dienende Konden- Wenn das Galvanometer 18 den Strom Null anzeigt, satoren mit der zugeordneten Gleichrichteranordnung 35 sind die Spannungsabfälle an den beiden Widerverbunden sind, daß die zu vergleichenden Wider- ständen R1 und R2 gleich. Der gleichgerichtete Strom stände parallel zu den Ausgangsanschlüssen der in den beiden Widerständen stellt einen bestimmten Gleichrichteranordnung liegen und daß die Meß- Bruchteil des Wechselstromes in der Sekundäreinrichtung von der Differenz der Spannungsabfälle wicklung 14 dar, und das Verhältnis des Stromes in an den zu vergleichenden Widerständen gespeist ist. 4° der Sekundärwicklung 14 zu dem in der Primär-
gelöst, daß die Primärwicklungen der Stromwandler Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß F i g. 1 ist als mit der Wechselstromquelle eine Reihenschaltung Meßeinrichtung ein Galvanometer 18 zwischen 'die bilden und die Stromwandler-Sekundärwicklungen freien Enden 19 der Widerstände A1 und A2 geschaltet, je über zur Gleichstromsperrung dienende Konden- Wenn das Galvanometer 18 den Strom Null anzeigt, satoren mit der zugeordneten Gleichrichteranordnung 35 sind die Spannungsabfälle an den beiden Widerverbunden sind, daß die zu vergleichenden Wider- ständen R1 und R2 gleich. Der gleichgerichtete Strom stände parallel zu den Ausgangsanschlüssen der in den beiden Widerständen stellt einen bestimmten Gleichrichteranordnung liegen und daß die Meß- Bruchteil des Wechselstromes in der Sekundäreinrichtung von der Differenz der Spannungsabfälle wicklung 14 dar, und das Verhältnis des Stromes in an den zu vergleichenden Widerständen gespeist ist. 4° der Sekundärwicklung 14 zu dem in der Primär-
Die Erfindung macht zur Lösung der obenerwähnten wicklung 11 entspricht dem Übersetzungsverhältnis K
Aufgabe unter anderem von der in der Meßtechnik an des Stromwandlers 12.
sich bekannten und beispielsweise in der deutschen Der Strom in der Sekundärwicklung 14 des einen
Auslegeschrift 1 105 965 oder der britischen Patent- Stromwandlers 12 berechnet sich zu K1I und der in der
schrift 634 577 behandelten Möglichkeit Gebrauch, 45 Sekundärwicklung 14 des anderen Stromwandlers 12
Widerstände auf dem Wege über eine Spannungs- zu K2i, da beide Primärwicklungen 11 den gleichen
differenzmessung miteinander in Beziehung zu setzen, Strom i aufweisen. Haben die Gleichrichterbrücken 16
und außerdem macht sich die Erfindung zu dem die gleichen Charakteristiken, dann haben die in dea
gleichen Zweck die ebenfalls für sich genommen Widerständen R1 und R2 fließenden Ströme dasselbe
bekannte und in der Zeitschrift »PTB-Mit.« von 1964 50 Verhältnis oc zu den Strömen in den Sekundärwicklun-
auf den Seiten 515 bis 519 beschriebene Möglichkeit gen 14. Der Spannungsabfall an dem Widerstand R1
zunutze, miteinander zu vergleichende Meßwiderstände beträgt dann OcK1R1I, und der an dem Widerstand R3
über Gleichrichter an Stromwandler anzuschließen und ist OiK2R2L Wenn ein Übersetzungsverhältnis K1 oder
auch dabei eine Differenzspannungsmessung vorzu- K2 oder der Widerstand R2 so verändert wird, daß das
nehmen. 55 Galvanometer 18 den Strom Null anzeigt, dann gilt:
Zur weiteren Erläuterung der Differenzschaltung
nach der Erfindung und ihrer Vorteile sollen nunmehr d _ JSl . R^. (1)
einige mögliche Ausführungsbeispiele näher beschrie- K1
ben werden, die in der Zeichnung veranschaulicht
ben werden, die in der Zeichnung veranschaulicht
sind. Dabei zeigt 60 Das Ausführungsbeispiel von F i g. 1 kann gemäß
F i g. 1 ein Schaltbild für ein erstes Ausführungs- F i g. 2 abgeändert werden, wobei ein Widerstand 21
beispiel, als Potentiometer ausgelegt ist und das Galvano-
F i g. 2 ein Schaltbild für eine Variante mit ge- meter 18 an einen Schleifkontakt 22 des Potentio-
änderter Anordnung der Meßeinrichtung, meters und nicht an dessen freies Ende 19 ange-
F i g. 3 ein Schaltbild für ein weiteres Ausführungs- 65 schlossen ist. Das Galvanometer 18 vergleicht dann
beispiel, den Spannungsabfall an dem unbekannten Wider-
F i g. 4 ein Schaltbild für eine Variante für einen stand R1 mit dem Spannungsabfall an dem Teilwider-Teil
einer erfindungsgemäßen Schaltung, stand Rt zwischen dem Schleifkontakt 22 und dem
3 4
Ende 17, an dem die Widerstände miteinander ver- geschaltet, um den gesamten effektiven Nebenschluß
bunden sind. Das Potentiometer 21 kann so geeicht für die Hauptsekundärwicklung 14 auf einen ge-
sein, daß es den Wert R2 oder den Wert R1 anzeigt, wünschten Wert zu bringen.
der durch die Gleichung (1) gegeben ist, wenn das F i g. 5 zeigt eine weitere bekannte Schaltung zur
Galvanometer 18 keinen Strom führt. Der Ausgang 5 Beseitigung des Einflusses der Nebenschlußimpedanz Z
des Galvanometers 18 kann an einen in der Zeichnung eines Stromwandlers 12. Der Stromwandler hat zwei
nicht dargestellten Servomotor zum Antrieb des zusätzliche Sekundärwicklungen, von denen eine
Schleifkontaktes 22 angeschlossen sein, der die Span- Wicklung 51 mit einer Last Zp und dem Eingang eines
nungsabfalle an den Widerständen R1 und R2 aus- Leistungsverstärkers 53 in Reihe geschaltet ist und die
gleicht. ίο andere Wicklung 52 mit dem Ausgang des Verstärkers
Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß F i g. 3 wird 53 in Verbindung steht.
ein 5-Hz-Signal eines Oszillators 31 zur Modulation Wenn eine Spannung V an der Hauptsekundär-
der 1-kHz-Frequenz der Quelle 13 benutzt und außer- . ,, Λ . , „^ ,, tl Vi . A . „ ν
dem einem phasenempfindlichen Detektor 32 als wicklung 14 des Stromwandlers auftritt, ist ein Strom ^
Bezugssignal zugeführt. Der Detektor 32 spricht auf 15 in der Nebenschlußimpedanz verbraucht. Wenn sich
Signale von 5 Hz an, jedoch nicht auf Signale von eine Spannung V in der Hauptwicklung 14 mit N1
1 kHz und höheren Frequenzen. Die Übersetzungs- „7. , . , „. ^ . . „ JV2 V
Verhältnisse K1, K2 oder der bekannte Widerstand i?2 Windun§en ei»stellt>
tritt eine Spannung -^- an
können so lange verändert werden, bis der phasen- der ersten zusätzlichen Wicklung 51 mit N2 Windungen
empfindliche Detektor 32 den Strom Null anzeigt, 20 auf, und da der Verstärker 53 als Leistungsverstärker
worauf dann der unbekannte Widerstand R1 aus der ausgelegt ist, ist die Spannung am Eingang vernach-
Gleichung (1) errechnet werden kann. lässigbar klein. Eine im wesentlichen gleiche Spannung
Dieses Ausführungsbeispiel verbindet die Vorteile ... , Ttr7· .· · c* Nzv
von Wechselstrom- und Gleichstromanordnungen. erscheint an der Last Z*" die einen Strom Ivfe*
Mit dem modulierten 1-kHz-Signal gespeiste Strom- 25 auslöst, der in die zweite zusätzliche Wicklung'52
wandler werden wesentlich kleiner als mit 5-Hz- fließt.
Signalen betriebene Stromwandler. Die Blindwerte her- Diese zweite zusätzliche Wicklung 52 ist so geschalvorrufenden
Teile der Leitungen und Lastimpedanzen tet, daß in dem Kern des Stromwandlers 12 ein zusind
bei 5 Hz, im Vergleich zu 1 kHz vernachlässigbar sätzlicher Fluß induziert wird und einen zusätzlichen
klein, und der Detektor wird sehr einfach. Störspan- 30 Strom in der Hauptwicklung 14 hervorruft, der dem
nungen, z. B. auf Grund thermischer Einflüsse, sind Verlust in der Nebenschlußimpedanz Z gleich ist, wenn
Gleichspannungen und bleiben daher unschädlich.
Der phasenempfindliche Detektor ermöglicht es, die V N2V N3
Richtung der Abweichung anzuzeigen. ~^~ ~ -κτ ■? ' ~77~
Bei Meßkreisen dieser Art können falsche Signale 35 1 ρ 1
mit der Frequenz der Hauptspeisequelle induziert beziehungsweise
werden und den Betneb stören. Um diesen Einfluß
werden und den Betneb stören. Um diesen Einfluß
herabzusetzen, wird der 5-Hz-Oszillator 31 durch Tei- zv = a 3
lung der Hauptfrequenz durch eine ganze Zahl über N1 2
einen Digitalzähler gesteuert. Dadurch ist sicher- 40
gestellt, daß jeder Meßvorgang des phasenempfind- ist, wobei Z2, der Wert der mit der zweiten zusätzlichen
liehen Detektors eine fast ganzzahlige Periodenzahl Wicklung zu verbindenden Impedanz ist, um die
der Hauptfrequenz erfaßt. Der 5-Hz-Oszillator 31 ist Nebenschlußimpedanz auszugleichen,
vorzugsweise ein Rechteckoszillator. F i g. 6 veranschaulicht eine Schaltung, bei der das
Die Kerne der Stromwandler bestehen aus dünnen 45 Übersetzungsverhältnis eines Stromwandlers im Be-
Streifen eines ferromagnetischen Materials hoher reich einer fünfstelligen Dezimalzahl proportional
Permeabilität, das zu einem nicht dargestellten Ring- veränderbar ist. Es sind fünf Wicklungen vorgesehen,
kern gewickelt ist. Bei derartigen Kernen kann das jeweils eine für jede Stelle, von denen jede in zehn
Übersetzungsverhältnis zwischen den Strömen in der gleiche Abschnitte mit einer Anzapfung zwischen
Primär- und Sekundärwicklung konstant gehalten 5° jedem Abschnitt unterteilt ist.
werden. Wenn der durch das nicht ideale Verhalten Der erste Hauptkern 60 hat eine Primärwicklung 61
de>* Sekundärwicklung gegebene Nebenschlußwider- mit einhundert Windungen und eine weitere Primärstand
für die Sekundärwicklung (infolge des induktiven wicklung 62 mit zehn Windungen. Der Eingangsstrom
Blindwiderstandes, des effektiven Verlustwiderstandes wird in die erste Wicklung mittels eines verstellbaren
und der Wicklungskapazität) fällt und mit der Last 55 Kontaktes 63 eingespeist, so daß er eine Anzahl Wick-
und der Sekundärwicklung vergleichbar wird, bleibt lungsabschnitte durchläuft, die für eine erste Ziffer
das Übersetzungsverhältnis nicht konstant. Der Wider- des gewünschten Übersetzungsverhältnisses kennstand
eines Widerstandsthermometers beträgt nur zeichnend ist. Von dem Null-Anschlußpunkt 64 der
wenige hundert Ohm, so daß der Nebenschlußwider- ersten Wicklung gelangt er zu einem verstellbaren
stand nicht sehr hohe Werte aufzuweisen braucht, um 60 Kontakt 65 der zweiten Wicklung 62.
das Übersetzungsverhältnis bei einer derartigen An- Ein zweiter von dem ersten unabhängiger Kern 66 Wendung konstant zu halten. hat zwei entsprechende Primärwicklungen, die die
das Übersetzungsverhältnis bei einer derartigen An- Ein zweiter von dem ersten unabhängiger Kern 66 Wendung konstant zu halten. hat zwei entsprechende Primärwicklungen, die die
Wenn eine exakte Konstanz des Verhältnisses zwi- dritte und vierte Wicklung darstellen, von denen die
sehen den beiden Übersetzungsverhältnissen gefordert dritte Wicklung 67 einhundert Windungen und die
wird, kann gemäß F i g. 4 in an sich bekannter Weise 65 vierte Wicklung 68 zehn Windungen aufweist. Ein
bei einem Stromwandler eine zusätzliche Sekundär- dritter Kern 71 hat eine Primärwicklung, die eine
wicklung 41 vorgesehen werden. Die zusätzliche Wick- fünfte Wicklung 69 darstellt und einhundert Winlung
41 ist mit einer zusätzlichen Last 42 in Reihe düngen hat.
5 6
Der Strom durchläuft von der Anzapfung einer auf dem dritten Kern 91 ist in Reihenschaltung mit
jeden Wicklung die Anzahl der Abschnitte, die einer einer dritten Primärwicklung 94 (JV7 Windungen) auf
geeigneten kennzeichnenden Zahl eines Übersetzungs- dem Hauptkern 82 verbunden. Die Schleifkontakte 92
Verhältnisses entspricht, und gelangt von dem Null- können durch einen nicht dargestellten Servomotor
Anschlußpunkt dieser Wicklung zu dem verstellbaren 5 gesteuert werden, der von der Meßeinrichtung gespeist
Kontakt der nächsten Wicklung, bis der NuIl-An- wird.
Schlußpunkt auf der Primärwicklung des dritten Kernes Der durch die erste Primärwicklung 81 in dem
erreicht ist. Hauptkern 82 hervorgerufene Fluß F1 ist dem mit der
Der dritte Kern 71 weist eine Sekundärwicklung 72 Anzahl der Windungen JV1 der Wicklung 81 multiplivon
eintausend Windungen auf, die an eine weitere io zierten Eingangsstrom proportional (.F1 ~ ZiV1). Der
Primärwicklung 73 mit zehn Windungen auf dem auf Grund der zweiten Wicklung 87 hervorgerufene
zweiten Kern 66 angeschlossen ist, und der zweite Kern Fluß F2 ist zu dem mit der Anzahl der Windungen JV4
steht in gleicher Weise mit dem ersten Kern 60 über der zweiten Wicklung 87 multiplizierten Eingangsstrom
eine Wicklung 74 auf dem zweiten Kern und eine proportional, der zusätzlich mit dem Übersetzungs-Wicklung
75 auf dem ersten Kern in Verbindung. 15 verhältnis der Wicklungen 84, 86 auf dem zweiten
Unter Verwendung dieser Schaltungen induziert ein T, or ,,· ,. - . - . IF2 ~iN,N2 \ ~ .
-,-.,„ · , j . a -j · · Kern 85 multipliziert ist ——n-1—· Der auf
Fluß von einhundert Amperewindungen in einem * \ N3 j
Kern einen Fluß von einhundert Amperewindungen Grund der dritten Wicklung 94 hervorgerufene Fluß F3
in dem nächsten Kern. ist dem mit der Anzahl der Windungen JV7 der dritten
Der Gesamtfluß in dem ersten Kern 60 ist gleich 20 Wicklung 94 multiplizierten Eingangsstrom, der ferner
der Summe der ersten Zahl des Verhältnisses mit zehn mit dem Produkt des Übersetzungsverhältnisses der
multipliziert, da zehn Windungen zwischen den Windungen auf dem zweiten und dritten Kern multir
Anzapfstellen der ersten Primärwicklung vorgesehen ,. . . . , .. , / F3 ~/ JV7 N, N2 \
sind, zuzüglich einmal der zweiten Zahl plus einem pllziert wird' ProPort'°nal ( ^iV6 J · ^...
Zehntel der dritten Zahl, da zehn Windungen zwischen 25 Der Strom Z1 in der Sekundärwicklung des Haupt-
den Anzapfstellen der ersten Primärwicklung des kernes 14-ist zum Gesamtfiuß in dem Hauptkern 82
zweiten Kernes angeordnet sind und-das Verhältnis proportional: —-
der miteinander in Verbindung stehenden Windungen
zwischen dem zweiten und dem ersten Kern einhundert / ^ /(jy _}_ 2 4 , 2 5 7
beträgt, plus einem Hundertstel der vierten Zahl plus 30 \ JV3 JV3 JV6
einem Tausendstel der fünften Zahl. Der Ausgangsstrom
von der auf dem ersten Hauptkern 60 vorgesehenen Se- Da die Schleifkontakte 92, die die stromdurch-
kundärwicklung 14 ist diesem Gesamtfluß proportional flossene Windungszahl der Primärwicklungen 84, 89
und durch das Übersetzungsverhältnis, das durch die auf dem zweiten und dritten Kern 85 und 91 bestimmen,
Einstellung der Zapfhebel bestimmt ist, auf den Ein- 35 miteinander verbunden sind, ist JV2 proportional zu
gangsstrom bezogen. . JV5, d. h. N6 = kN2
Das Einstellen der Kontakte kann durch einen
Servomotor erfolgen, der durch den Ausgang der / ~ /[JV1 + JV2 -)- 7 N2\.
Meßeinrichtung regelbar ist. \ JV3 JV3 JV6 /
Ein Umkehrschalter kann zwischen den Anschlüssen 40
der Wicklungen der Stromwandlerkerne vorgesehen Die Spannung V2 an dem Widerstand R1 stellt dabei
sein, so daß die Wicklungen, sofern erforderlich, eine einen gleichgerichteten Bruchteil des Stromes Z1 dar,
Flußverminderung in dem Hauptkern hervorrufen statt
einer Flußsteigerung. V1 ~ iJiJl ^ -^-JV2
F i 7 it i Shlt bi d d A JV JV
1 iJ ^JV2 HΛ
F i g. 7 zeigt eine Schaltung, bei der der Ausgangs- 45 \ JV3 JV1 JV3 JV6 JV1
strom des einen Stromwandlers nicht nur linear proportional zu den Stellungen der Kontakte an den Der Widerstand R2 wird von einem Strom i2 durchPrimärwicklungen
ist, sondern Komponenten auf- flössen, der direkt proportional zu dem Eingangsweist,
die deren jeweiliger Stellung quadratisch pro- "strom/ist, wie es in den vorangegangenen Ausführungsportional
sind. Diese Anordnung findet besonders bei 50 beispielen beschrieben wurde. Wenn sich die Tempe-Widerstandsthermometern
Anwendung, wo die Wider- ratur von R2 ändert, wird der Wert R2 durch folgende
Standsänderung in Abhängigkeit von der Temperatur Beziehung gesteuert
Ausdrücken erster und zweiter Potenz der Temperatur
folgt. R2 = R0(I + κί + β t2),
Ausdrücken erster und zweiter Potenz der Temperatur
folgt. R2 = R0(I + κί + β t2),
Bei dieser Anordnung durchläuft der Eingangsstrom 55
eine erste Primärwicklung 81 (JV1 Windungen) auf dem worin α und β Konstanten sind. Der Spannungsab-Hauptkern
82 und von einem Anzapfpunkt 83 aus fall V1 bei R2 beträgt
durch einen Teilabschnitt (JV2 Windungen) einer Primärwicklung 84 auf einem vom ersten unabhängigen V2 ~ i R0 (1 + ot t + β t2) .
zweiten Kern 85. Die Sekundärwicklung 86 (JV3 Win- 60
durch einen Teilabschnitt (JV2 Windungen) einer Primärwicklung 84 auf einem vom ersten unabhängigen V2 ~ i R0 (1 + ot t + β t2) .
zweiten Kern 85. Die Sekundärwicklung 86 (JV3 Win- 60
düngen) auf dem zweiten Kern ist mit einer zweiten Hieraus ist ersichtlich, daß durch geeignete Wahl
Primärwicklung 87 (JV4 Windungen) auf dem ersten der Windungszahlen JV3, JV4, JV6, JV7 die Wahl der
Kern 82 in Reihe geschaltet und mit einem Ende an Anzapfungen in Abhängigkeit von JV2 direkt zur
eine Anzapfung 88 (JV5 Windungen) einer Primär- Anzeige der Temperatur dienen kann,
wicklung 89 auf einem weiteren dritten Kern 91 an- 65 Wenn R1 auf eine feste steuerbare Temperatur eingeschlossen. Die Schleifkontakte 92, die die Wahl der gestellt bzw. nicht temperaturabhängig ist und R2 einer Anzapfungen 83, 88 ausführen, sind miteinander ge- unbekannten Temperatur entspricht, kann die Ankoppelt. Eine Sekundärwicklung 93 (JV6 Windungen) zapfung, wenn die Spannungsabfälle an den Wider-
wicklung 89 auf einem weiteren dritten Kern 91 an- 65 Wenn R1 auf eine feste steuerbare Temperatur eingeschlossen. Die Schleifkontakte 92, die die Wahl der gestellt bzw. nicht temperaturabhängig ist und R2 einer Anzapfungen 83, 88 ausführen, sind miteinander ge- unbekannten Temperatur entspricht, kann die Ankoppelt. Eine Sekundärwicklung 93 (JV6 Windungen) zapfung, wenn die Spannungsabfälle an den Wider-
ständen ausgeglichen sind, zur direkten Angabe.des
unbekannten Temperaturwertes geeicht werden. Eine Verstellung des' Schleifkontaktes, der den Wert N2
steuert, ermöglicht es dann, Temperaturänderungen genau und ohne Verzögerung abzulesen.
Die Primärwicklungen 84, 89 mit ihren Anzapfungen können durch mehrfach-dekadische Anordnungen ähnlich
denen gemäß F i g. 6 ersetzt werden.
F i g. 8 zeigt eine Änderung für das Ausführungsbeispiel von F i g. 1, das Fehlersignale kompensieren io '
kann, die durch Kernverluste der Stromwandler induziert werden. Diese Kernverluste der Stromwandler
treten deshalb auf, weil ein Spannungsabfall in den Stromwandlerwicklungen auch dann auftritt, wenn
keine Last an den Sekundärwicklungen liegt. Ähnliche Änderungen können auch bei den anderen oben be- _·;.
schriebenen Ausführungsbeispielen Anwendung finden.
In F i g. 8 ist ein zusätzlicher Stromwandler 101 in die Sekundärkreise beider Stromwandler 12 eingeschaltet,
wobei eine Primärwicklung 102 des Stromwandlers 101 mit einer Sekundärwicklung 14 und eine Sekundärwicklung
103 des Stromwandlers 101 mit der zweiten Sekundärwicklung 14 in Reihe geschaltet ist. Der
Stromwandler 101 weist eine zweite Sekundärwicklung· 104 auf, die über einen Leistungsverstärker 106
ein Signal an eine Primärwicklung 105 abgibt, die zusätzlich an dem Stromwandler vorgesehen ist. -,-.
Die Wicklungen 102, 103 arbeiten gegenläufig auf dem Kern des Stromwandlers 101. Wenn die Ströme Z1,
U2 ungleiche Werte haben, wird ein Remanenzfluß in
den Kern induziert. Die Sekundärwicklung mißt diesen Fluß, und ihr Meßstrom wird verstärkt und dem Stromwandler
12 zugeführt, um den Strom Z1 zu ändern und
so die beiden Ströme Z1 und z2 einander anzugleichen.
Auf diese Weise wird, sobald Fehlmessungen in dem Stromwandler 12 zu Abweichungen von Z1 gegenüber z2
geführt haben, durch die Zuhilfenahme des Stromwandlers 101 die Beseitigung der Abweichung bewirkt. Der
Leistungsverstärker 106 stellt sicher, daß die Wicklung 104 einen sehr geringen Strom aufnimmt und
deshalb nur in sehr geringem Maße die Flußverteilung in dem Stromwandler 101 stört.
Sollte es erforderlich sein, die Ströme Z1 und z2 nicht
auf dem gleichen Wert, sondern in einem bestimmten Verhältnis zu halten, so sind die Wicklung 103 und die
Primärwicklung 11 des Kernes mit der zusätzlichen Wicklung 105 gekoppelt, wobei die Anzapfungen durch
die Verbindung bei 108 zur Änderung des Verhältnisses Z1: Z2 zusammengeschlossen sind.
Bei allen erfindungsgemäßen Schaltungsvarianten können die Rückwärts-Sperrströme der Dioden in den
Gleichrichterbrücken 16 dadurch wesentlich herabgesetzt werden, daß man die Dioden bei einer verminderten
Temperatur arbeiten läßt. Die Kühlung kann durch halbleitende Peltier-Elemente erfolgen.
Die Dioden der Brücken 16 sollten möglichst niedrige Speicherladung und Sperrströme haben. Da die
üblichen Verfahren zur Herstellung von Halbleitern eine dieser beiden Forderungen ausschließen, ist es gewöhnlich
erforderlich, eine Diode zu wählen, die zwischen den beiden extremen Forderungen liegt. Eine weitere
Lösung dieses Problems besteht darin, in jedem Zweig der Brücke 16 ein Diodenpaar in Reihenschaltung vorzusehen.
Eine Diode des Paares zeigt dann einen niedrigen Sperrstrom, jedoch nicht notwendigerweise
niedrige Speicherladung, während die andere eine geringe Speicherladung, jedoch nicht notwendigerweise
einen geringen Sperrstrom aufweist.
Claims (14)
1. Zur Vergleichsmessung zweier Widerstände dienende Differenzschaltung mit zwei von derselben
Wechselstromquelle gespeisten Stromwandlern, deren Sekundärwicklungen über je eine Gleichrichteranordnung'
eine die Differenz der Widerstände anzeigende Meßeinrichtung beaufschlagen,
dadurch gekennzeichnet, daß die
Primärwicklungen; (11) der Stromwandler (12) mit der Wechselstromquelle (13) eine Reihenschaltung
bilden und die Stromwandler-Sekundärwicklungen (14) je über zur Gleichstromsperrung dienende
Kondensatoren (15) mit der zugeordneten Gleichrichteranordnung (16) verbunden sind, daß die zu
■vergleichenden Widerstände (R1, R2) parallel zu
den Ausgangsanschlüssen (17, 19) der Gleichrichtejanordnungen (16) liegen und daß die Meßeinrichtung
(18) von der Differenz der Spannungsabfälle an den zu vergleichenden Widerständen
(R1, R2) gespeist ist.
2. Differenzschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßeinrichtung (18) ein
Nullinstrument und das Übersetzungsverhältnis der Stromwandler (12) veränderbar ist.
3. DifFerenzschaltung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Primärwicklungen (11) der
Stromwandler (12) mehrere über ihre gesamte Länge verteilte Anzapfungen aufweisen.
4. DifTerenzschaltung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Übersetzungsverhältnis
der Stromwandler (12) in nichtlinearer Weise, insbesondere für Messungen mit Widerstandsthermometern
quadratisch, von der Lage der jeweils benutzten Anzapfung abhängt.
5. Differenzschaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, gekennzeichnet durch einen Modulator (31),
der das Ausgangssignal der Wechselstromquelle (13) mit einer unterhalb deren Frequenz liegenden
Modulationsfrequenz moduliert.
6. Differenzschaltung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßeinrichtung ein phasenempfindlicher
Detektor (32) mit einem Bezugssignaleingang für die Zuführung eines Bezugssignals
mit der Modulationsfrequenz ist.
7. Differenzschaltung nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Modulationsfrequenz ein ganzzahliger Teil der Frequenz der
Wechselstromquelle (13) ist.
8. Differenzschaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens
einer der Stromwandler (12) eine zusätzliche Sekundärwicklung (41) aufweist, an die zur
Vergrößerung der Belastung durch den Nebenschluß der Hauptsekundärwicklung (14) eine zusätzliche
Impedanz (42) angeschlossen ist (F i g. 4).
9. Differenzschaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens
einer der Stromwandler (12) zwei zusätzliche Wicklungen aufweist, von denen die eine am
Eingang und die andere am Ausgang eines Leistungsverstärkers (106) liegt, der den Stromwandler
(12) mit einem die Nebenschlußbelastung der Hauptsekundärwicklung (14) ausgleichenden Kompensationsstrom
speist (F i g. 5).
10. Differenzschaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die
Hauptsekundärwicklungen (14) der Stromwandler
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(12) über zum Ausgleich der Wandlerverluste dienende Abgleichelemente mit den zugehörigen
Gleichrichteranordnungen (16) verbunden sind.
11. Differenzschaltung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß zu den Abgleichelementen
ein dritter Stromwandler (101) gehört (F i g. 8).
12. Differenzschaltung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß der dritte Stromwandler
(101) drei Wicklungen (102,103,104) aufweist, von denen die erste (102) und die zweite (103) jeweils
mit der Hauptsekundärwicklung (14) des ersten bzw. des zweiten Stromwandlers (12) und die dritte
(104) über einen Leistungsverstärker (106) eine
zusätzliche Wicklung (105) eines der beiden ersten Stromwandler (12) speist (F i g. 8).
13. Differenzschaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß zur
Kühlung der Gleichrichteranordnungen (16) halbleitende Peltier-Elemente vorgesehen sind.
14. Differenzschaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die
Gleichrichteranordnungen (16) jeweils mehrere Gleichrichterpaare in Reihenschaltung enthalten,
die jeweils aus einem Gleichrichter mit niedrigem Rückwärts-Sperrstrom und einem Gleichrichter mit
geringer Kapazität und Speicherladung bestehen
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
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