DE1428029B2 - Aerodynamische druckwellenmaschine - Google Patents
Aerodynamische druckwellenmaschineInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04F—PUMPING OF FLUID BY DIRECT CONTACT OF ANOTHER FLUID OR BY USING INERTIA OF FLUID TO BE PUMPED; SIPHONS
- F04F13/00—Pressure exchangers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
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Description
1 2
Die Erfindung betrifft eine aerodynamische Druck- Fig. 3 zeigt schematisch eine Ausführung nach
wellenmaschine, bei der sich der aus mindestens Schnitt III-III in F i g. 4;
Welle, Nabe, Zellen und Deckband bestehende Lau- Fig. 4 zeigt die gleiche Ausführung nach Schnitt
fer in einem feststehenden, aus Mittelteil und Seiten- IV-IV in Fig. 3;
teilen zusammengesetzten Gehäuse bewegt. 5 Fig. 6 und 7 zeigen Konstruktionseinzelheiten im
Druckwellenmaschinen nützen Effekte instationä- Axialschnitt.
rer Strömung aus, um durch das Entspannen eines In allen Figuren sind gleiche Teile mit gleichen
Gases von höherem Druck ein Gas von niedrigerem Hinweiszeichen versehen.
Druck zu verdichten. Der Arbeitsprozeß erfolgt in Die grundsätzliche Lösung des gestellten Problems
stirnseitig offenen Zellen, die auf einem Läufer an- io ist darin zu sehen, daß der Läufer quer zur Längsgeordnet
sind und sich an Ein- und Auslaßkanälen achse geteilt ist, nicht aber die Zellen, deren Anordin
den Seitenteilen des Gehäuses vorbeibewegen. Für nung oder Formgebung derart ist, daß sie sich beim
das einwandfreie Funktionieren der Maschine und Zusammenbau ineinanderfügen und axiale Wärmezur
Erreichung eines guten Wirkungsgrades ist es er- dehnungen zulassen. Die beiden Läuferenden sind mit
forderlich, die Leckageverluste an den Stirnseiten des 15 der Welle fest verbunden, die so konstruiert ist, daß
Läufers auf ein Minimum zu beschränken, d. h. ein sie nur eine unbedeutende oder praktisch gar keine
sehr kleines Axialspiel zwischen dem Läufer und den Längenänderung erfährt. Die Zellen des Läufers, in
Seitenteilen des Gehäuses einzuhalten. Da die Zellen denen der Arbeitsprozeß stattfindet, haben die Mögdes
Läufers abwechselnd von heißem und kaltem lichkeit, sich bei Temperaturänderungen relativ
Gas beaufschlagt werden, der Mittelteil des Gehäuses 20 gegeneinander zu verschieben, ohne daß sich die Geaber
nur von Leckgas bestrichen wird und sich die samtlänge des Läufers ändert. Die Längenänderun-Temperaturen
in Abhängigkeit vom Betriebspunkt gen des Gehäuse-Mittelteiles werden von einer Ausrasch und sehr stark ändern können, kommt es zu gleichsvorrichtung aufgenommen,
ungleichmäßigen Wärmedehnungen zwischen Läufer Fig. 1 zeigt eine Ausführung nach diesem Prin- und Gehäuse-Mittelteil. Diese unterschiedlichen Lan- 25 zip. Der Läufer besteht aus den Zellen 1, 1', dem gen führen entweder zu großen, dem Betrieb ab- zweiteiligen Deckband 3, 3', der zweiteiligen Nabe 4, träglichen Axialspielen oder zum Anstreifen des Lau- 4', der Welle 5 und im vorliegenden Beispiel noch fers an den Seitenteilen des Gehäuses. aus den Nabenscheiben 6. Die Zellen sind zwischen
ungleichmäßigen Wärmedehnungen zwischen Läufer Fig. 1 zeigt eine Ausführung nach diesem Prin- und Gehäuse-Mittelteil. Diese unterschiedlichen Lan- 25 zip. Der Läufer besteht aus den Zellen 1, 1', dem gen führen entweder zu großen, dem Betrieb ab- zweiteiligen Deckband 3, 3', der zweiteiligen Nabe 4, träglichen Axialspielen oder zum Anstreifen des Lau- 4', der Welle 5 und im vorliegenden Beispiel noch fers an den Seitenteilen des Gehäuses. aus den Nabenscheiben 6. Die Zellen sind zwischen
Um ein betriebssicheres Arbeiten der Maschine bei den Deckband- und Nabenteilen 3 und 4 bzw. 3'
gutem Wirkungsgrad zu ermöglichen, ist eine Ein- 30 und 4' so eingebaut, daß in beiden dadurch entstehen-
richtung zur Konstanthaltung des Axialspieles nötig. den Läuferteilen nur jede zweite Zelle vorhanden
Bekannt ist eine Ausführung mit zwei Läufern, die ist, so daß nach dem Zusammenbau jede Zelle in
fluchtend angeordnet sind und entsprechend ihren eine Lücke der Gegenseite hineinragt und dadurch
Wärmedehnungen ihre Länge verändern, wobei je- gleichzeitig geführt ist.
doch das Axialspiel der beiden Läufer gegeneinander 35 Die Enden der beiden Läuferteile sind nahe den
sowie gegen die Seitenteile des Gehäuses unabhängig Stirnseiten 2 bzw. 2' mit der Welle fest verbunden,
von der Betriebstemperatur der Gase annähernd kon- Die Zellen, die nicht ganz bis zur Stirnseite am andestant
bleibt. Dies läßt sich dadurch erreichen, daß die ren Ende reichen, haben somit einen Festpunkt und
Wärmedehnungen der Läufer dazu benützt werden, vermögen sich bei Temperaturänderungen wechseljeweils
das andere Zellenrad oder Gehäusewände zu 4° seitig von den festen Enden her zu dehnen. Die beiverschieben.
Abgesehen vom Nachteil der konstruk- den Deckband- und Nabenteiler weisen an den Stoßtiven
Kompliziertheit dieser Ausführung erfordert sie stellen je eine Überlappung 8 mit genügendem
zusätzliche Lager, die zum Teil in heißen Temperatur- axialen Spiel auf. Durch diese Ausbildung der eingebieten
angeordnet werden müssen. Auch scheint zelnen Elemente des Läufers kann er axiale Wärmees
nicht gesichert, ob bei instabilen Betriebszustän- 45 dehnungen ausgleichen, ohne seine Gesamtlänge zu
den, also vor allem beim Anfahren und Abstellen der verändern. Das Überströmen eines Gases von einer
Maschine und den dabei auftretenden unterschied- Zelle zur anderen bleibt auf ein Minimum beschränkt,
liehen Wärmedehnungen nicht doch die Gefahr eines da der schädliche Spalt zwischen den Zellenwänden
Anstreifens bestehen bleibt. sich fast über die ganze Läuferlänge erstreckt. Leck-
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, 50 Verluste an den Stoßstellen der Deckband- und
eine Druckwellenmaschine zu schaffen, bei der auf Nabenteile werden durch die Überlappung stark herkonstruktiv
einfache Weise ein axiales Anstreifen des abgesetzt.
Läufers einerseits und große Leckverluste anderer- Die Welle S ist an und für sich bereits kälter als
seits vermieden werden. die Zellen, da sie mit dem heißen Gasstrom nicht
Diese Aufgabe erfüllt die erfindungsgemäße Druck- 55 in direkter Berührung steht. Sollte es sich aber als
wellenmaschine durch Mittel zur Einhaltung einer notwendig erweisen, so kann sie als Bimetallkonstruk-
praktisch konstanten Länge des Läufers und des tion ausgeführt sein, aus einem Werkstoff mit sehr
Gehäuse-Mittelteiles bei jedem Betriebszustand und kleinem Wärmedehnungskoeffizienten bestehen oder
unabhängig von der Temperatur der Gase, wo- von einem Kühlmittel durchströmt sein, um tempera-
durch auch das Axialspiel zwischen dem Läufer 60 turbedingte Längenänderungen weitgehend aus-
und den Seitenteilen des Gehäuses praktisch konstant zuschalten,
bleibt. Die Konstanz der Länge des Gehäuse-Mitteltei-
In der Zeichnung sind mehrere Ausführungsbei- les 9, der an die Gehäuseseitenteile 14 angeflanscht
spiele einer erfindungsgemäßen Druckwellenma- ist, wird mit Hilfe von Bolzen 10 erzielt, die im kal-
schine dargestellt. 65 ten Teil der Maschine liegen. Zum Ausgleich von
Fig. 1, 2 und 5 zeigen verschiedene Ausführungen axialen Wärmedehnungen des Mittelteiles 9 ist ein
des Läufers und Teile des Gehäuses in Schrägstel- wellenförmiges Kompensationsstück 11 vorgesehen,
lung, teilweise geschnitten; doch sind dafür auch andere Ausführungen möglich.
Durch diese Einrichtungen können sowohl der Läufer als auch der Mittelteil des Gehäuses bei
jedem Betriebszustand und bei jeder vorkommenden Temperatur der am Prozeß beteiligten Gase in der
Länge praktisch konstant gehalten werden, wodurch sich folglich ein annähernd konstantes Axialspiel
zwischen dem Läufer und den Seitenteilen des Gehäuses ergibt.
Deckband und Nabe sind vorteilhafterweise in der Mitte geteilt, um auf diese Weise zwei gleiche, symmetrische
Läuferhälften zu erhalten. Die Verbindung 7 der Zellen mit dem Deckband und der Nabe
kann eine mechanische sein, sie kann aber auch durch Schweißen oder Löten erzielt werden. Für die Zellen
ist eine Ausbildung als geschlossene Kastenprofile möglich, wie es in den Fig. 1, 3, 4 und 5 gezeigt
ist, sie können aber auch gemäß F i g. 2 aus einem mäanderartig gebogenen Band hergestellt sein, doch
sind bei dieser Ausführung ebenso wie bei den F i g. 3 und 4 die beiden Läuferteile nicht mehr
gleich.
Eine andere Möglichkeit zum Aufbau des Läufers ) ist in den F i g. 3 und 4 dargestellt. Hierbei wird
jede Zelle von zwei ineinandergesteckten Kastenprofilen 1 und 1' gebildet. Jeder Läuferteil enthält die
volle Anzahl Zellen, die nahe der Stirnseite 2 bzw. 2' durch eine Schweißung 15 miteinander verbunden
sind. Der Querschnitt der Zellen des einen Läuferteils ist etwas kleiner als jener der Zellen des anderen
Läuferteiles, so daß sie sich beim Zusammenbau ineinanderschieben. Dadurch ergibt sich zwischen den
Zellen die doppelte Dichtungslänge gegenüber den in den F i g. 1 und 2 gezeigten Ausführungen. Die Dehnrichtung
der Zellen und ihre Endlage ist in F i g. 3 angedeutet. Bei dieser Lösung kann das Deckband
durch eine aufgelötete Drahtbandage ersetzt werden, die sowohl einfach und billig herzustellen ist, als auch
radial eine genügende Abdichtung gegen den Gehäuse-Mittelteil 9 ergibt, da die durch das Wickeln
des Drahtes entstehenden Rillen wie Labyrinthe wirken.
Die zweiteilige Ausführung des Zellenrades weist neben der Möglichkeit des Ausgleiches der Wärme-■j
dehnungen noch weitere Vorteile auf. Das richtige Arbeiten von Druckwellenmaschinen hängt maßgeblich
von der Abstimmung der die Verdichtungs- und Verdünnungsvorgänge steuernden Kanten der Ein-
und Auslaßöffnungen ab, deren Lage der Länge und der Bewegungsgeschwindigkeit der Zellen sowie der
Fortpflanzungsgeschwindigkeit der Druckwellen in den Gasen angepaßt sein muß. Dabei ist jedoch das
Verhältnis von der Bewegungsgeschwindigkeit zur Länge der Zellen gleichfalls von Bedeutung, da auch
der Wärmeaustausch zwischen den Gasen und der Gase mit der Wand, zusammen mit der Reibung,
eine Rolle spielt. Zu jeder Drehzahl des Läufers gehört eine optimale Läuferlänge, um die Verluste auf
ein Minimum zu beschränken.
Wenn Druckwellenmaschinen in bestimmten Normgrößen und für unterschiedliche Verwendungszwecke
erzeugt werden sollen, besteht daher die Notwendigkeit, die Läuferlänge an die jeweils gegebenen
Erfordernisse möglichst genau anzupassen. Die Konstruktionen gemäß den F i g. 1 bis 4 gestatten auf
einfache Weise eine Feinanpassung der Läuferlänge an verschiedene Betriebsverhältnisse.
Ein Beispiel dafür zeigt F i g. 5. Der Aufbau dieser Maschine ist ähnlich wie jener nach Fig. 1, nur
ist zwischen die Deckbandteile 3 und 3'ein Zwischenring 12 und zwischen die Nabenteile 4 und 4' ein
Zwischenring 13 eingesetzt. Durch Veränderung der axialen Länge dieser Zwischenringe läßt sich mit geringem
Arbeitsaufwand die Läuferlänge an den jeweiligen Verwendungsfall anpassen. Die Zellen überdecken
sich hierbei mehr oder weniger stark und der Gehäuse-Mittelteil als einfaches Bauelement bedarf
keiner besonderen Anpaßeinrichtung.
ίο Bei der Abstimmung auf die gewünschte Läuferlänge
ist noch auf die Nabenscheiben 6 Rücksicht zu nehmen. Wie in F i g. 6 dargestellt, kann der Wellenbund
16, an dem sich die Nabenscheibe abstützt, entsprechend den Bedürfnissen angedreht werden. Die
beiden Hälften der Figur zeigen die Lage der Nabenscheibe auf der Welle bei unterschiedlicher Läuferlänge.
Eine andere konstruktive Möglichkeit geht aus F i g. 7 hervor. In diesem Falle bleibt die Lage des
Wellenbundes unverändert und nur der auf der Welle aufsitzende Teil 17 der Nabenscheibe 6, die entsprechend
der größten Läuferlänge auf Lager gehalten wird, erfährt zur Anpassung eine Kürzung. Teil
17 kann auch als selbständiger Ring ausgeführt sein.
Auch bei diesem Beispiel zeigen die beiden Hälften der Figur die Lage der Nabenscheibe bei unterschiedlicher
Läuferlänge. Es versteht sich von selbst, daß in beiden Fällen, gemäß F i g. 6 und 7, bei den
kürzeren Läufern das überflüssige Wellenstück abgedreht wird.
Die Brauchbarkeit der Druckwellenmaschinen ist von einem möglichst kleinen, unveränderlichen Spiel
zwischen Läufer und Gehäuse-Seitenteilen abhängig. Die bei der Sicherung des Axialspiels sich ergebenden
Schwierigkeiten waren bisher ein schweres Hindernis für die Verwirklichung des ganzen Projektes.
Das nun vorgeschlagene Prinzip mit Läufer und Gehäuse von konstanter Länge und günstigen Dichtungseigenschaften,
die sich bei Erwärmung und Abkühlung nicht verändern, ergibt eine hohe Betriebssicherheit,
verbunden mit gutem Wirkungsgrad. Die gleichfalls mögliche Feinanpassung der Läuferlänge
an die verschiedenen Betriebserfordernisse ist für eine Massenfabrikation von Druckwellenmaschinen von
wesentlicher Bedeutung, da eine Läufertype, die in großen Stückzahlen rationell gefertigt werden kann,
einen weiten Anwendungsbereich zu decken vermag.
Claims (11)
1. Aerodynamische Druckwellenmaschine, bei der sich der aus mindestens Welle, Nabe, Zellen
und Deckband bestehende Läufer in einem feststehenden, aus Mittelteil und Seitenteilen zusammengesetzten
Gehäuse bewegt, gekennzeichnet durch Mittel zur Einhaltung einer
praktisch konstanten Länge des Läufers und des Gehäuse-Mittelteiles (9) bei jedem Betriebszustand
und unabhängig von der Temperatur der Gase, wodurch auch das Axialspiel zwischen dem
Läufer und den Seitenteilen (14) des Gehäuses praktisch konstant bleibt.
2. Druckwellenmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Nabe (3, 3') und
G5 das Deckband (4, 4') des Läufers quer zur Längsachse
geteilt sind und in jedem derart entstandenen Läuferteil Zellen (1, 1') eingebaut sind,
deren Anordnung oder Formgebung den Zu-
sammenbau beider Läuferteile und die axiale Wärmedehnung der Zellen zulassen, wobei die
beiden stirnseitigen Läuferenden in praktisch gleichbleibendem Abstand voneinander fixiert
sind und der Gehäuse-Mittelteil (9) mit einer Ausgleichsvorrichtung versehen ist, welche seine
Wärmedehnungen aufnimmt.
3. Druckwellenmaschine nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß in jedem Läuferteil
nur jede zweite Zelle (1, 1') vorhanden ist, so daß nach dem Zusammenbau jede Zelle in eine
Lücke der Gegenseite hineinragt.
4. Druckwellenmaschine nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß jeder Läuferteil die
volle Anzahl Zellen (1, 1') enthält, die nahe dem stirnseitigen Läuferende durch Schweißung (15)
miteinander verbunden sind, und der Querschnitt der Zellen des einen Läuferteiles kleiner ist als
jener der Zellen des anderen Läuferteiles, so daß sich die Zellen beim Zusammenbau ineinanderschieben.
5. Druckwellenmaschine nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Nabe (4, 4') und
das Deckband (3, 3') in der Mitte geteilt sind.
6. Druckwellenmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Welle (5) als Bimetallkonstruktion
ausgeführt ist.
7. Druckwellenmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Welle (5) aus
einem Werkstoff mit sehr kleinem Wärmedehnungskoeffizienten hergestellt ist.
8. Druckwellenmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Welle (5) von
einem Kühlmittel durchströmt ist.
9. Druckwellenmaschine nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Zellen (1, 1') als
Kastenprofile ausgebildet sind.
10. Druckwellenmaschine nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Zellen (1, 1') aus
einem mäanderförmig gebogenen Band hergestellt sind.
11. Druckwellenmaschine nach Anspruch 2, gekennzeichnet
durch ein wellenförmiges Kompensationsstück (11) im Gehäuse-Mittelteil (9).
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEA0043824 | 1963-08-14 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1428029A1 DE1428029A1 (de) | 1968-11-28 |
DE1428029B2 true DE1428029B2 (de) | 1971-12-23 |
Family
ID=6933862
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19631428029 Withdrawn DE1428029B2 (de) | 1963-08-14 | 1963-08-14 | Aerodynamische druckwellenmaschine |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE1428029B2 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102007021367A1 (de) * | 2007-05-04 | 2008-11-13 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Gasdynamische Druckwellenmaschine |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102009041125B4 (de) | 2009-09-15 | 2011-07-21 | Benteler Automobiltechnik GmbH, 33102 | Gasdynamische Druckwellenmaschine |
-
1963
- 1963-08-14 DE DE19631428029 patent/DE1428029B2/de not_active Withdrawn
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102007021367A1 (de) * | 2007-05-04 | 2008-11-13 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Gasdynamische Druckwellenmaschine |
DE102007021367B4 (de) * | 2007-05-04 | 2008-12-24 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Gasdynamische Druckwellenmaschine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE1428029A1 (de) | 1968-11-28 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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SH | Request for examination between 03.10.1968 and 22.04.1971 | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
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