DE10233961A1 - Verfahren zum thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen - Google Patents

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Abstract

Bei einem Verfahren zum thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen in Anwesenheit von Dampf, wird das Einsatzgemisch durch außenbeheizte Rohre mit wendelförmigen Innenrippen geführt und zur Vergleichsmäßigung der Temperatur in der Rohrwandung und über den Rohrquerschnitt sowie zur Verminderung der Ablagerung von Pyrolysekoks an der Rohrinnenwand eine Drallströmung im Gasgemisch erzeugt und mit zunehmendem radialem Abstand von den Rippen allmählich in eine Kernzone mit überwiegend axialer Strömung eingeleitet.

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen in Anwesenheit von Dampf, bei dem das Einsatzgemisch durch außenbeheizte Rohre mit wendelförmigen Innenrippen geführt wird.
  • Für die Hochtemperaturpyrolyse von Kohlenwasserstoffen (Erdölderivate) haben sich Röhrenöfen bewährt, bei denen ein Kohlenwasserstoff/Wasserdampf-Gemisch bei Temperaturen über 750 °C durch Reihen aus einzelnen oder mäanderförmig angeordneten Rohren (Crackrohrschlangen) aus hitzebeständigen Chrom-Nickel-Stahllegierung mit hoher Oxidations- beziehungsweise Zunderbeständigkeit in Rauchgasen und hoher Aufkolungsbeständigkeit geführt wird. Die Rohrschlangen bestehen aus vertikal verlaufenden geraden Rohrabschnitten, die über U-förmige Rohrbogen miteinander verbunden sind; sie werden üblicherweise mit Hilfe von Seitenwand- und teilweise auch mit Hilfe von Bodenbrennern beheizt und besitzen daher eine den Brennern zugekehrte sogenannte Sonnenseite sowie eine dem gegenüber um 90° versetzte, das heißt in Richtung der Rohrreihen verlaufende sogenannte Schattenseite. Dabei liegen die mittleren Rohrwandtemperaturen (TMT) teilweise über 1000 °C.
  • Die Lebensdauer der Crackrohre hängt sehr wesentlich von ihrer Aufkohlungsbeständigkeit und diese wiederum von der Verkokungsgeschwindigkeit ab. Maßgeblich für die Verkokungsgeschwindigkeit, das heißt für das Anwachsen einer Schicht von Kohlenstoffablagerungen (Pyrolysekoks) an der Rohrinnenwand sind neben der Art der eingesetzten Kohlenwasserstoffe die Spaltgastemperatur im Bereich der Innenwand und die sogenannte Crackschärte, hinter der sich der Einfluß des Systemdrucks und der Verweilzeit im Rohrsystem auf die Äthylenausbeute verbirgt. Die Spaltschärfe wird anhand der mittleren Austrittstemperatur der Spaltgase (z. B. 850 °C) eingestellt. Je höher die Gastemperatur in der Nähe der Rohr-Innenwand über dieser Temperatur liegt, um so stärker wächst die Schicht des Pyrolysekokses, deren isolierende Wirkung die Rohrwandtemperatur weiter steigen läßt. Obgleich die als Rohrwerkstoff zur Verwen dung kommenden Chrom-Nickel-Stahllegierungen mit 0,4 % Kohlenstoff über 25 Chrom und über 20 % Nickel, beispielsweise 35 % Chrom, 45 % Nickel und gegebenenfalls 1 % Niob eine hohe Aufkohlungsbeständigkeit besitzen, diffundiert der Kohlenstoff an Fehlstellen der Oxidschicht in die Rohrwandung und führt dort zu einer erheblichen Aufkohlung, die bis zu Kohlenstoffgehalten von 1 % bis 3% in Wandtiefen von 0,5 bis 3 mm gehen kann. Verbunden damit ist eine erhebliche Versprödung des Rohrwerkstoffs mit der Gefahr einer Rißbildung bei thermischer Wechselbelastung insbesondere beim An- und Abfahren des Ofens.
  • Um die Kohlenstoffablagerungen (Verkokung) an der Rohrinnenwand abzubauen, ist es erforderlich, den Crackbetrieb von Zeit zu Zeit zu unterbrechen und den Pyrolysekoks mit Hilfe eines Dampf/Luft-Gemischs zu verbrennen. Dies erfordert eine Betriebsunterbrechung von bis zu 36 Stunden und beeinträchtigt daher erheblich die Wirtschaftlichkeit des Verfahrens.
  • Bekannt ist aus der britischen Patentschrift 969 796 auch die Verwendung von Crackrohren mit Innenrippen. Solche Innenrippen ergeben zwar eine um viele Prozente, beispielsweise um 10 % größere Innenoberfläche und demzufolge einen besseren Wärmeübergang; sie sind aber auch mit dem Nachteil eines im Vergleich zu einem Glattrohr erheblich erhöhten Druckverlustes infolge Reibung an der vergrößerten Rohr-Innenoberfläche verbunden. Der höhere Druckverlust erfordert einen höheren Systemdruck und verschlechtert daher die Ausbeute. Hinzu kommt daß sich die bekannten Rohrwerkstoffe mit hohen Gehalten an Kohlenstoff und Chrom nicht mehr durch Kaltverformen, beispielsweise Kaltpressen profilieren lassen. Sie besitzen den Nachteil, daß sich ihre Verformbarkeit mit zunehmender Warmfestigkeit sowie Aufkohlungs- und Oxidationsbeständigkeit stark verringert. Dies hat dazu geführt, daß die im Hinblick auf die Äthylenausbeute erwünschten hohen Rohrwandtemperaturen von beispielsweise bis 1050 °C die Verwendung von Schleudergußrohren erfordern. Da sich Schleudergußrohre jedoch nur mit zylindrischer Wandung herstellen lassen, bedarf es einer besonderen spanabhebenden oder elektrolytisch abtragenden Bearbeitung, um Innen-Rippenrohre herzustellen.
  • Vor diesem Hintergrund liegt der Erfindung das Problem zugrunde, die Wirtschaftlichkeit des thermischen Spaltens von Kohlenwasserstoffen in Röhrenöfen mit außenbeheizten Rohren mit wendelförmigen Innenrippen zu verbessern.
  • Die Lösung dieser Aufgabe besteht in einem Verfahren, bei dem in unmittelbarer Nachbarschaft der Rippen vorzugsweise eines Schleudergußrohrs eine Drallströmung erzeugt und mit zunehmendem radialem Abstand von den Rippen in eine Kernzone überwiegend axialer Strömung überführt wird. Der Übergang zwischen der Außenzone mit der Drallströmung und der Kernzone mit der überwiegend axialen Strömung vollzieht sich allmählich, beispielsweise exponentiell.
  • Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren nimmt die Drallströmung die sich an den Rippenflanken ablösenden Wirbel auf, so daß es nicht zu einer lokalen Rückführung der Wirbel nach Art einer in sich geschlossenen kreisförmigen Strömung in die Rippentäler kommt. Damit verbunden ist eine Erhöhung der mittleren Verweilzeit von 10 % bis 20 %, beispielsweise 15 %. Dies ist insbesondere dann gewährleistet, wenn die Drallströmung im Bereich der Rippen beziehungsweise die Rippen in einem Winkel von 20° bis 40°, beispielsweise bis 32°, vorzugsweise 22,5° bis 32,5°, bezogen auf die Rohrachse verlaufen.
  • Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird das über den Rohrumfang zwischen Sonnen- und Schattenseite zwangsläufig unterschiedliche Wärmeangebot in der Rohrwandung und im Rohrinnern ausgeglichen und dabei die Wärme rasch nach innen zur Kernzone abgeführt. Damit verbunden ist eine Verringerung der Gefahr einer lokalen Überhitzung des Prozeßgases an der Rohrwand und der dadurch verursachten Entstehung von Pyrolysekoks. Außerdem ist die thermische Beanspruchung des Rohrwerkstoffs infolge des Temperaturausgleichs zwischen Sonnen- und Schattenseite geringer, was zu einer Verlängerung der Lebensdauer führt. Schließlich kommt es bei dem erfindungsgemäßen Verfahren auch zu einer Vergleichmäßigung der Temperatur über den Rohrquerschnitt mit der Folge einer besseren Äthylenausbeute beziehungsweise Spaltschärfe. Der Grund hierfür ist die Umkehrbarkeit der Spaltreaktion, die ohne den erfindungsgemäßen radialen Temperaturausgleich im Rohrinnern dazu führt, daß es an der heißen Rohrwand zu einem Cracken und in der Rohrmitte zu einer Rekombination kommt.
  • Des weiteren bildet sich beim Glattrohr und verstärkt bei Rippenprofilen mit mehr als um 10 % vergrößertem Innenumfang eine für turbulente Strömungen charakteristische Schicht laminarer Strömung mit stark reduziertem Wärmeübergang. Sie führt zu verstärkter Bildung von Pyrolysekoks mit ebenfalls schlechter Wärmeleitfähigkeit. Beide Schichten zusammen erfordern ein höherer Wärmeeinbringen beziehungsweise eine höhere Brennerleistung. Dies erhöht die Rohrwandtemperatur (TMT) und verkürzt demzufolge die Lebensdauer.
  • Die erfindungsgemäße Drallströmung verringert die Laminarschicht ganz erheblich; sie ist zudem mit einem zum Rohrzentrum gerichteten Geschwindigkeitsvektor verbunden, der die Verweilzeit von Crack-Radikalen beziehungsweise Spaltrodukten an der heißen Rohrwand sowie deren chemische und katalytische Umsetzung zu Pyrolysekoks verringert. Zusätzlich werden die bei Innenprofilrohren mit hohen Rippen nicht unerheblichen Temperaturunterschiede zwischen Rippentälern und Rippen durch die erfindungsgemäße Drallströmung ausgeglichen. Damit vergrößert sich der zeitliche Abstand zwischen zwei notwendigen Entkokungen. Eine möglichst kurze Verweilzeit der zur Verkokung neigenden Spaltprodukte ist bei mit Innenrippen versehenen Crackrohren besser. Besonders wichtig, weil sich zwischen den Rippenkuppen und dem Grund der Rippentäler ohne die erfindungsgemäße Drallströmung ein nicht unerheblicher Temperaturunterschied ergibt.
  • Vorzugsweise ist bei dem erfindungsgemäßen Verfahren die Umfangsgeschwindigkeit der Gasströmung in den Rippentälern größer als an den Rippenkuppen.
  • Das Diagramm der 1 enthält eine Gegenüberstellung der Drall- bzw. Umfangsgeschwindigkeiten bei einem erfindungsgemäßen Rippenrohr (Profil 3) mit 8 Rippen und einer Rippensteigung von 30° und zweier Vergleichsrohre (Profile 4 und 6), jeweils mit einer Rippensteigung von 16° und 3 beziehungsweise 8 Rippen über den Rohrquerschnitt. Der Kurvenverlauf zeigt deutlich die wesentlich höhere Umfangsgeschwindigkeit in der Randzone des erfindungsgemäßen Rohrs von maximal etwa 2,75 beziehungsweise 3 m/s im Vergleich zu der Maximalgeschwindigkeit von nur etwa 1,5 m/s in den Randzonen der beiden Vergleichsrohre.
  • Das Diagramm der 2 zeigt die Verteilung der Umfangsgeschwindigkeit über den Rohrradius für das erfindungsgemäße Profil 3. Die beiden – zusammenfallenden – oberen Kurven wurden jeweils auf einem Radius gemessen, der durch ein Rippental auf der Sonnen- beziehungsweise auf der Schattenseite verlief, während die beiden unteren Kurven jeweils längs der Radien gemessen wurden, die durch die Rippenkuppen (Berg) auf der Sonnen- beziehungsweise Schattenseite verliefen.
  • In 3 sind drei Versuchsrohre mit ihren Daten im Querschnitt dargestellt, darunter auch das Erfindungsgemäße Profil 3. Die Diagramme geben jeweils den Temperaturverlauf über den Rohrhalbmesser (Radius) auf der Schatten- und der Sonnenseite wieder. Ein Vergleich der Diagramme zeigt die geringere Temperaturdifferenz zwischen Rohrwand und -zentrum sowie die geringere Rohrwandtemperatur bei dem erfindungsgemäßen Profil 3.
  • Die erfindungsgemäße Drallströmung gewährleistet, daß die Schwankung der Innenwandtemperatur über den Rohrumfang, das heißt zwischen Sonnen- und Schattenseite unter 12° C liegt, obgleich die üblicherweise in parallelen Reihen angeordneten Rohrschlangen eines Röhrenofens mit Hilfe von Seitenwandbrennern lediglich auf einander gegenüberliegenden Seiten beheizt beziehungsweise mit Verbrennungsgasen beaufschlagt werden und die Rohre somit jeweils eine den Brennern zugekehrte Sonnenseite und eine um 90° dazu versetzte Schattenseite besitzen. Die mittlere Rohrwandtemperatur, das heißt die Differenz der Rohrwandtemperatur zwischen Sonnen- und Schattenseite führt zu inneren Spannungen und bestimmt daher die Lebensdauer der Rohre. So ergibt die aus dem Diagramm der 4 ersichtliche Verringerung der mittleren Rohrwandtemperatur eines erfindungsgemäßen Rohrs mit acht Rippen einer Steigung von 30°, einem Rohrinnendurchmesser von 38,8 mm und einem Rohraußendurchmesser von 50,8 mm, somit einer Höhendifferenz zwischen Rippentälern und Rippenkuppen von 2 mm von 11 ° im Vergleich zu einem durchmessergleichem Glattrohr, bezogen auf eine mittlere Lebensdauer von 5 Jahren, bei einer Betriebstemperatur von 1050 °C eine rechnerische Lebensdauererhöhung auf etwa 8 Jahre.
  • Die Temperaturverteilung zwischen Sonnen- und Schattenseite für die drei Profile der 3 ergibt sich aus dem Diagramm der 5. Bemerkenswert ist dabei das niedrigere Temperaturniveau der Tempartur-Kurve für das Profil 3 im Vergleich zum Glattrohr (Profil 0) und die erheblich geringere Schwankungsbreite der Profil 3-Kurve im Vergleich zu der Profil 1-Kurve.
  • Eine besonders günstige Temperaturverteilung stellt sich ein, wenn die Isothermen in der Kernzone kreisförmig verlaufen und nur in der Drallzone dem Innenprofil des Rohrs folgen.
  • Eine gleichmäßigere Verteilung der Temperatur über den Querschnitt ergibt sich insbesondere, wenn sich die Drallströmung um 1,8 bis 20 m/s je Meter Rohrlänge erhöht und wenn sie 7 % bis 8 % des freien Querschnitts erfaßt, gerechnet ab Eintritt es Gasgemisches in das Profilrohr.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren sollte im Hinblick auf eine hohe Äthylenausbeute bei vergleichsweise kurzer Rohrlänge so betrieben werden, daß der Homogenitätsfaktor der Temperatur über den Querschnitt und der auf den hydraulischen Durchmesser bezogene Homogenitätsfaktor der Temperatur im Verhältnis zu den Homogenitätsfaktoren eines Glattrohrs über 1 liegt. Dabei sind die Homogenitätsfaktoren wie folgt definiert: HtØ:HtØ = ΔT0⋅dx/ΔTx⋅do
  • Das erfindungsgemäße Strömungsbild aus Kern- und Drallstömung läßt sich mit einem Rippenrohr erreichen, bei dem der Flanckenwinkel der vorzugsweise von Rohranfang zu Rohrende durchgehenden Rippen, daß heißt das der Außenwinkel zwischen den Rippenflanken und dem Radius des Rohrs 16° bis 20°, vorzugsweise 17,5° bis 18,5° beträgt; er liegt damit über dem sogenannten Venturi-Winkel, das heißt dem Öffnungswinkel einer Venturidüse in Strömungsrichtung, der üblicherweise 15° nicht übersteigt. Ein derartiger Flankenwinkel gewährleistet insbesondere in Verbindung mit einer Rippensteigung von 20° bis 40°, vorzugsweise 22,5° bis 32,5°, daß sich in den Rippentälern nicht eine mehr oder weniger in sich geschlossene, hinter die Rippenflanken in die Rippentäler zurückkehrende Wirbelströmung ergibt, die in den Rippentälern zum Entstehen unerwünschter "Twisters", das heißt von geschlossenen Wirbelzöpfen führt. Vielmehr lösen sich die sich in den Rippentälern entstehenden Wirbel von den Rippenflanken ab und werden von der Drallströmung aufgenommen. Die von den Rippen induzierte Drallenergie bleibt daher weitgehend erhalten und wird nicht in den Rippentälern zum großen Teil aufgezehrt. Dies führt zu einer Verminderung und Vergleichmäßigung der Rohrwandtemperatur und zu einer Vergleichmäßigung der Temperatur über den Rohrquerschnitt.
  • Die Rippen und die zwischen den Rippen befindlichen Rippentäler können im Querschnitt spiegelsymmetrisch ausgebildet sein und aneinandergrenzen beziehungsweise eine Wellenlinie mit jeweils gleichen Krümmungsradien bilden. Der Flankenwinkel ergibt sich dann zwischen der Tangente im Übergangspunkt Rippental/Rippe und dem Radius des Rohrs. Dabei sind die Rippen verhältnismäßig flach; so ergibt sich die Rippenhöhe, das heißt der radiale Abstand zwischen den Rippentälern und den Rippenkuppen aus dem Verhältnis der Rippenfläche innerhalb des Hüllkreises und dem freien Querschnitt. Das Ver hältnis sollte zwischen 0,06 und 0,01 (vorzugsweise zwischen 0,08 und 0,1) liegen. Damit steigt die Rippenhöhe mit zunehmendem Durchmesser so, daß die Drallströmung in der für die Wirkung des Profils erforderlichen Richtung und Stärke erhalten bleibt.
  • Anders ausgedrückt, liegt die Verminderung der freien Fläche bezogen auf ein Glattrohr mit gleichem Durchmesser wie der Hüllkreis des Profils bei höchstens 3 %, vorzugsweise bei 1,5 % bis 2,5 %.
  • In den Rippentälern ergibt sich eine größere Strömungsgeschwindigkeit, die zu einem Selbstreinigungseffekt, daher zu weniger Ablagerungen von Pyrolysekoks führt.
  • Versuche haben ergeben, daß – unabhängig vom Innendurchmesser der Rohre – insgesamt 6 bis 10, vorzugsweise 8 Rippen ausreichend sind, um das efindungsgemäße Strömungsbild zu erreichen.
  • Bei dem erfindungsgemäßen Rippenrohr beträgt das Verhältnis der Quotienten der Wärmeübergangskoeffizienten QR /Q0 zum Quotienten der Druckverluste ΔPR/ΔP0 im Wasserversuch unter Benutzung und Beachtung der Ähnlichkeitsgesetze und Verwendung der für ein Naphta/Wasserdampf-Gemisch vermittelten Reynoldszahlen, vorzugsweise 1,4 bis 1,5, wobei R ein Rippenrohr und 0 ein Glattrohr kennzeichnet.
  • Die Überlegenheit des erfindungsgemäßen Rippenrohrs (Profil 3) im Vergleich zu einem Glattrohr (Profil 0) sowie einem Rippenrohr mit achsparallelen Rippen (Profil 1), bei denen der radiale Abstand zwischen den Rippentälern und den Rippenkuppen 4,8 mm beträgt veranschaulichen die Daten der nachfolgenden Tabelle. Die Rippenrohre besaßen sämtlich 8 Rippen sowie denselben Hüllkreis.
  • Figure 00080001
  • Figure 00090001
  • Dabei ist der hydraulische Durchmesser wie folgt definiert: Dhydr = 4 × (freier Querschnitt)./. Innenumfang; er entspricht vorzugsweise dem Innendurchmesser eines vergleichbaren Glattrohrs und ergibt dann einen Homogenitätsfaktor von 1,425.
  • Das erfindungsgemäße Rippenrohr ergibt im Wasserversuch einen um den Faktor 2,56 höheren Wärmeübergang (QR) im Vergleich zum Glattrohr bei einem nur um den Faktor 1,76 erhöhten Druckverlust (ΔPR).
  • Die erfindungsgemäßen Rippenrohre lassen sich je nach Werkstoff beispielsweise aus einem Schleudergußrohr dadurch herstellen, daß die Enden eines Rohrs mit achsparalellen Rippen gegeneinander verdreht werden, oder daß das Innenprofil durch Warmverformen eines Schleudergußrohrs, beispielsweise durch Warmschmieden oder Warmziehen über ein Profilwerkzeug, beispielsweise einen fliegenden Dorn oder einer Dornstange mit einem dem Innenprofil des Rohrs entsprechenden Außenprofil erzeugt wird.
  • Beim Warmumformen wird die Umformtemperatur so eingestellt, daß es im Bereich der Innenoberfläche zu einer partiellen Zerstörung des Gefügekorns und demzufolge später unter dem Einfluß der Betriebstemperatur zu einer Rekristalli sation kommt. Die Folge davon ist ein feinkörniges Gefüge, das eine rasche Diffusion von Chrom, Silizium und/oder Aluminium durch die austentische Matrix zur Innenoberfläche des Rohrs und dort zum schnellen Aufbau einer oxidischen Schutzschicht führt.
  • Als Rohrwerkstoff eignen sich Stahllegierungen mit 0,1 % bis 0,5 % Kohlenstoff, 20 % bis 35 % Chrom, 20 % bis 45 % Nickel, bis jeweils 2 % Niob und Silizium und bis 5 % Wolfram.

Claims (22)

  1. Verfahren zum thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen in Anwesenheit von Dampf, bei dem das Einsatzgemisch durch außenbeheizte Rohre mit wendelförmigen Innenrippen geführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß in unmittelbarer Nachbarschaft der Rippen eine Drallströmung erzeugt und mit zunehmendem radialem Abstand von den Rippen in eine Kernzone mit überwiegend axialer Strömung überführt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Drallströmung die sich an den Rippenflanken ablösenden Wirbel aufnimmt.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Umfangsgeschwindigkeit der Gasströmung in den Rippentälern größer als an den Rippenkuppen ist.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Drallströmung an den Rippen in einem Winkel 20° bis 40°, vorzugsweise von 22,5 bis 32,5 °, bezogen auf die Rohrachse, verläuft.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Schwankung der Innenwandtemperatur über den Rohrumfang unter 12°C liegt.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Isothermen in der Kernzone kreisförmig verlaufen.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Geschwindigkeit der Drallströmung um 1,8 bis 2,0 m/s je Meter Rohrlänge erhöht.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Geschwindigkeit der Drallströmung je Meter Rohrlänge 7% bis 8% des freien Querschnitts erfaßt.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Homogenitätsfaktor der Temperatur über den Querschnitt und der auf den hydraulischen Durchmesser bezogene Homogenitätsfaktor der Temperatur im Verhältnis zu den Homogenitätsfaktoren eines Glattrohrs über 1 liegt.
  10. Rippenrohr mit mehreren wendelförmig verlaufenden Innenrippen, dadurch gekennzeichnet, daß der Flankenwinkel der Rippen 16 bis 20° beträgt.
  11. Rippenrohr nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Steigungswinkel der Rippen 20° bis 40° beträgt
  12. Rippenrohr nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Rippen und die zwischen den Rippen befindlichen Rippentäler im Querschnitt spiegelsymmetrisch ausgebildet sind.
  13. Rippenrohr nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Rippenkuppen und die Rippentäler jeweils aneinander grenzen.
  14. Rippenrohr nach einem der Ansprüche 11 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Rippen und die Rippentäler denselben Krümmungsradius besitzen.
  15. Rippenrohr nach einem der Ansprüche 12 bis 14, gekennzeichnet durch insgesamt sechs bis zehn Rippen.
  16. Rippenrohr nach einem der Ansprüche 12 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis der Rippenfläche innerhalb des Profil-Hüllkreises zum freien Querschnitt des Profils unter 0,06 bis 0,1 liegt.
  17. Rippenrohr nach einem der Ansprüche 12 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis der Quotienten der Wärmeübergangskoeffizienten QR/Q0 zum Quotienten der Druckverluste ΔPR/ΔP0 im Wasserversuch 1,4 bis 1,5 beträgt, wobei R ein Rippenrohr und 0 ein Glattrohr kennzeichnet.
  18. Rippenrohr nach einem der Ansprüche 12 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß der hydraulische Durchmesser dem Innenrohrdurchmesser eines vergleichbaren Glattrohr entspricht.
  19. Verfahren zum Herstellen eines Rippenrohrs nach einem der Ansprüche 12 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß die Enden eines Rohrs mit achsparallelen Rippen gegeneinander verdreht werden.
  20. Verfahren zum Herstellen eines Rippenrohrs nach einem der Ansprüche 12 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß das Innenprofil durch Warmumformen über ein Profilwerkzeug hergestellt wird.
  21. Verfahren nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß beim Warmumformen das Gefügekorn im Bereich der Innenoberfläche partiell zertrümmert wird.
  22. Verwendung eines Schleudergußrohres zum Herstellen eines Rippenrohrs nach einem der Ansprüche 12 bis 21.
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