CZ300055B6 - Zpusob zjištování fázových a/nebo amplitudových informací o elektromagnetické vlne, fotonový smešovací prvek, usporádání smešovacích prvku a zarízeník provádení tohoto zpusobu - Google Patents
Zpusob zjištování fázových a/nebo amplitudových informací o elektromagnetické vlne, fotonový smešovací prvek, usporádání smešovacích prvku a zarízeník provádení tohoto zpusobu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ300055B6 CZ300055B6 CZ0069399A CZ69399A CZ300055B6 CZ 300055 B6 CZ300055 B6 CZ 300055B6 CZ 0069399 A CZ0069399 A CZ 0069399A CZ 69399 A CZ69399 A CZ 69399A CZ 300055 B6 CZ300055 B6 CZ 300055B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- modulation
- pixel
- phase
- mixing element
- electromagnetic wave
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 51
- 238000002156 mixing Methods 0.000 title claims description 163
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 claims abstract description 43
- 239000002800 charge carrier Substances 0.000 claims abstract description 24
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 49
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 38
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 31
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 26
- 238000005286 illumination Methods 0.000 claims description 20
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 19
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 16
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims description 16
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 12
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 claims description 10
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 7
- 230000006870 function Effects 0.000 claims description 6
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 6
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 3
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 claims description 3
- 229910001218 Gallium arsenide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000005670 electromagnetic radiation Effects 0.000 claims description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 2
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims 1
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 20
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 description 10
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 10
- 238000005314 correlation function Methods 0.000 description 7
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 7
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 7
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 description 7
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 5
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 5
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 4
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 4
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 3
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 3
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 3
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 3
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000007844 bleaching agent Substances 0.000 description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910000530 Gallium indium arsenide Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010034960 Photophobia Diseases 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000025865 Ulcer Diseases 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000010261 arctane Substances 0.000 description 1
- 238000003491 array Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007123 defense Effects 0.000 description 1
- 230000023077 detection of light stimulus Effects 0.000 description 1
- 230000004069 differentiation Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 1
- 238000003708 edge detection Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001839 endoscopy Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 description 1
- WPYVAWXEWQSOGY-UHFFFAOYSA-N indium antimonide Chemical compound [Sb]#[In] WPYVAWXEWQSOGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 208000013469 light sensitivity Diseases 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012634 optical imaging Methods 0.000 description 1
- 229910021420 polycrystalline silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920005591 polysilicon Polymers 0.000 description 1
- 238000012372 quality testing Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 230000008054 signal transmission Effects 0.000 description 1
- 230000011664 signaling Effects 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000005236 sound signal Effects 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000004154 testing of material Methods 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 1
- 231100000397 ulcer Toxicity 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
- G01J9/00—Measuring optical phase difference; Determining degree of coherence; Measuring optical wavelength
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/48—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S17/00
- G01S7/491—Details of non-pulse systems
- G01S7/4912—Receivers
- G01S7/4913—Circuits for detection, sampling, integration or read-out
- G01S7/4914—Circuits for detection, sampling, integration or read-out of detector arrays, e.g. charge-transfer gates
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/48—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S17/00
- G01S7/491—Details of non-pulse systems
- G01S7/4912—Receivers
- G01S7/4915—Time delay measurement, e.g. operational details for pixel components; Phase measurement
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S17/00—Systems using the reflection or reradiation of electromagnetic waves other than radio waves, e.g. lidar systems
- G01S17/02—Systems using the reflection of electromagnetic waves other than radio waves
- G01S17/06—Systems determining position data of a target
- G01S17/08—Systems determining position data of a target for measuring distance only
- G01S17/32—Systems determining position data of a target for measuring distance only using transmission of continuous waves, whether amplitude-, frequency-, or phase-modulated, or unmodulated
- G01S17/36—Systems determining position data of a target for measuring distance only using transmission of continuous waves, whether amplitude-, frequency-, or phase-modulated, or unmodulated with phase comparison between the received signal and the contemporaneously transmitted signal
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S17/00—Systems using the reflection or reradiation of electromagnetic waves other than radio waves, e.g. lidar systems
- G01S17/88—Lidar systems specially adapted for specific applications
- G01S17/89—Lidar systems specially adapted for specific applications for mapping or imaging
- G01S17/894—3D imaging with simultaneous measurement of time-of-flight at a 2D array of receiver pixels, e.g. time-of-flight cameras or flash lidar
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Optical Radar Systems And Details Thereof (AREA)
- Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)
- Solid State Image Pick-Up Elements (AREA)
- Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)
- Holo Graphy (AREA)
- Transforming Light Signals Into Electric Signals (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Abstract
Zpusob pro zjištování fázových a/nebo amplitudových údaju o elektromagnetické vlne je založen na prostorovém hloubkovém rozkladu získaných obrazovýchúdaju, a realizuje se následujícími kroky: elektromagnetická vlna se vyzaruje na povrch fotonového smešovacího prvku, majícího alespon jeden obrazovýprvek, pricemž tento obrazový prvek má alespon dve na svetlo citlivé modulacní fotobrány G.sub.am.n. a G.sub.bm.n. a sdružené akumulacní brány G.sub.a.n. a G.sub.b.n., na modulacní fotobrány G.sub.am.n. a G.sub.bm.n. se uplatnují modulacní fotobránová napetí U.sub.am.n.(t) a U.sub.bm.n.(t), která jsou ve forme U.sub.am.n.(t) = U.sub.0.n. + U.sub.m.n.(t) a U.sub.bm.n.(t) = U.sub.0.n. - U.sub.m.n.(t); na akumulacní brány G.sub.a.n. a G.sub.b.n. seuplatnuje stejnosmerné napetí, jehož velikost je alespon tak velká, jako je velikost souctu U.sub.0.n. a amplitudy modulacního napetí U.sub.m.n.(t); nosice náboje vytvárené v prostorové nábojové zónemodulacních fotobran G.sub.am.n. a G.sub.bm.n. prostrednictvím dopadající elektromagnetické vlny sevystavují potenciálovému gradientu driftového pole v závislosti na polarite modulacních fotobránových napetí U.sub.am.n.(t) a U.sub.bm.n.(t) a driftují k odpovídajícím akumulacním branám G.sub.a.n. aG.sub.b.n.; náboje q.sub.a.n. q.sub.b.n., driftované k príslušným akumulacním branám G.sub.a.n. a G.sub.b.n., se vyrazují. Odpovídající fotonový smešovací prvek má alespon jeden obrazový prvek (1), který obsahuje alespon dve na svetlo citlivé modulacní fotobrány G.sub.am.n. a G.sub.bm.n. a akumulacní brány G.sub.a.n., G.sub.b.n., které jsou sdruženy s modulacními fotobránami G.sub.am.n., G.sub.bm.n. a jsou stíneny vzh
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu zjišťování fázových a amplitudových informací o elektromagnetické vlně.
Vynález se rovněž týká fotonového směšovacího prvku a uspořádání směšovacích prvků.
Vynález se dále rovněž týká zařízení k provádění shora uvedeného způsobu.
Výrazu fáze jc zde obvykle používáno pro fázovou tranzitní dobu a pro označení tranzitní doby, které je rovněž používáno v souladu s příslušným tvarem signálu.
V dalším textu jsou uváděny odkazy na světelnou vlnu namísto odkazů na elektromagnetickou vlnu. lo však neznamená omezení pouze na spektrální rozsah viditelných elektromagnetických vln, neboť jde pouze o účely zjednodušení.
Dosavadní stav techniky
Pro měření frekvence složek z hlediska amplitudy a fáze širokopásmových a vysokofrekvenčních signálů jsou v dosavadním stavu techniky v oblasti elektronického měření a v oblasti komunikací využívány fázové detektor}; kterč násobí nebo směšují neznámý signál se sinusovým kmitáním a určují stálou složku, která se objeví za přítomnosti složky signálu o stejné frekvenci prostřednictvím integrace nebo nízkoprůchozího filtrováni.
Tento postup vytváří korelační funkci neznámého signálu s mísícím či směšovacím signálem pro danou nastavitelnou relativní fázovou polohu.
Střídáním směšovací frekvence (rozkladem) může být neznámý signál rozdělen na jeho spektrál55 ní složky. Stálé složky, proměnlivá amplituda a fáze neznámé frekvenční složky o stejné frekvenci může být určena prostřednictvím alespoň tří fázových poloh.
Výzkum odpovídajících optických signálů, který dosáhl zvýšeného významu v měřicí a spojovací technice, je nyní prováděn mimo jiné prostřednictvím širokopásmových fotodetektoru, jako jsou elektrooptieké převodníky s následujícím zjišťováním elektronické měřicí hodnoty; jak již bylo dříve popsáno pro elektrické signály.
Z důvodů vysokých vynakládaných nákladů jsou tyto způsoby a příslušná měřicí zařízení obvykle pouze jedno nebo dvoukanálové.
V případě optických signálů však musí být velké množství paralelních kanálů, zejména celých obrazových sekvencí, a to s vysokými frekvenčními složkami často sledováno současně.
Kromě spektrálních modulačních vlastností dvourozměrných světelných vln je aspektem zvýše50 ného zájmu rychlý běh obálky v prostoru a v čase. Kromě toho zde existuje přání docílit rychlého a přesného sledování třírozměrných objektů, například prostřednictvím optických radarových procesů, což vyžaduje velmi rychle detektory jako výsledek světelné rychlosti zvukových signálů. Současně mohou být dostupné jako soustavy detektorů pokud je nutno odstranit časově náročné operace skenování aktivně nebo pasivné jasných třírozměrných objektů.
C7. 300055 B6
Taková třírozměrná kamera je navrhována v patentovém spise DC 44 39 298 Al, který· si předmět iuiiOÍO vYFiaicZu bei‘€ jako SVUj /akltidin v_yCÍiu/l bud.
Na obr. 10 je znázorněna třírozměrná kamera, která je založena na zpracování zvukové tranzitní 5 doby nebo fázové tranzitní doby. Vysokofrekvenční modulovaná světelná vlna 101. která je vyzařována modulovaným světelným vysílačem 107 a 103 a která je odrážena třírozměrným objektem 100. obsahuje všechny hloubkové informace ve zpoždění vzhledem k fázovému čelu.
Pokud je dopadající světelná vlna modulována ještě jednou v přijímacím otvoru 102 s pomocí dvourozměrného optického směšovače 104 o stejné frekvenci, který odpovídá homodynnimu io směšovacímu nebo demodulačnímu procesuje výsledkem stálý vysokofrekvenční interferogram.
fento vysokofrekvenční interferogram muže být nahráván konvenční CCD - kamerou 105 a podroben dalšímu zpracování prostřednictvím uspořádání 106 pro zpracování obrazu. Integrace stálé složky smíšeného produktu CCD - fotoelektriekého náboje odpovídá vytváření korelační funkce is dvou směšovacích signálů.
Na vzdálenosti závislé fázové zpoždění v důsledku zvukových tranzitních časů a amplitud může být vypočítáno jako obrazový prvek ze tří nebo z více interferogramů v důsledku různých fází demodulaění směšovací frekvence, například 0°. 120° a 240° nebo 0°, 90°, 180° a 270°. takže ni úže být takto rekonstruován třírozměrný hloubkový obraz.
Dvourozměrný optický směšovač 103 nebo HM, který je rovněž nazýván prostorovým světelným modulátorem nebo SLM. obsahuje v takovém případě například Pockelovu buňku, která má celou řadu výrazných nedostatků, které jsou v literatuře popsány.
Další prováděcí možnosti jsou poskytovány prostřednictvím LCD-oken, která nejsou příliš drahá, avšak která mají faktor 1000 příliš nízký z hlediska požadované pásmové šířky.
Využití takzvané mikrokanálovc desky, která je používána u obrazových zesilovačů, je rovněž 30 drahé a nákladné. Zesílení může být modulováno prostřednictvím modulace akceleračníbo napětí, které je uplatňováno u mikrokanálů, a které ovlivňuje druhotné vyzařování elektronů v mikrokanálech.
Kromě toho je z dosavadního stavu techniky znám návrh na dvourozměrný korelátor, založený na 35 soustavě foíodetektorů CCD, který' je obsažen v publikaci „Ihe Lock- ln CCD-Two
Dimensional Synchronous Detection ofLight, jejímiž autory jsou Spirtg, Seitz a další, která byla zveřejněna v časopise IEEE Journal of Quantum Electronics, díl 31, č. 9, září 1995. strany 1705-1708. Zde je obrazový prvek dotazován prostřednictvím čtyř přenosových bran za účelem zjištění fáze sinusově modulovaného světla.
Pro každou sinusovou periodu je odebrán příslušný ekvidistantní vzorek se čtyřmi přenosovými branami, přičemž může být fáze velmi snadno vypočtena.
Tento postup je příliš pomalý pro uvedené problémy, neboť je harmonický světelný signál nejpr45 ve integrován během snímání, což výrazně vymezuje šířku pásma. Teprve poté je prováděn požadovaný směšovací proces s uloženým nábojem, který je vzat jako snímaný vzorek.
Podstata vynálezu Si)
Úkolem tohoto vynálezu je proto vyvinout způsob a zařízení pro zjišťování fázových a/nebo amplitudových informací, a tím obálky světelné vlny, což umožní jednodušší širokopásmovou a méně nákladnou korelátorovou koncepci a rychlé sledování trojrozměrného objektu prostřednictvím předem stanoveného osvětlení.
CZ 300055 Bó
Shora uvedeného cíle bylo podle tohoto vynálezu dosaženo tím. že byl vyvinul způsob zjišťování fázových anicho amplitudových informací o elektromagnetické vlně.
kdy elektromagnetická vlna se vyzařuje na povrch fotonového směšovacího prvku, majícího alespoň jeden obrazový prvek, přičemž tento obrazový prvek má alespoň dvě na světlo citlivé modulační fot obrány Gam a Gbm a sdružené akumulační brány G;) a Gb.
na modulační fotobrány Gam a <jbm se uplatňují modulační fotobránová napětí Uam(t) a Ubm(t), která jsou ve formě Uiin(l) - U() + Um(t) a Ubm(t) = U() - U[n(t), io na akumulační brány Ga a Gb se uplatňuje stejnosměrné napětí, jehož velikost jc alespoň tak velká, jako je velikost součtu Uo a amplitudy modulačního napětí Uir](t).
nosiče náboje, vytvářené v prostorové nábojové zóně modulačních fot obran Gam a Gbm prost ředíš nictvím dopadající elektromagnetické vlny, se vystavují potenciálovému gradientu driťtového pole v závislosti na polaritě modulačních fotobránových napětí Uam(t) a Ubm(t) a driftují k odpovídajícím akumulačním branám Ga a Gb, a náboje q;1 a qb. driftované k příslušným akumulačním bránám Ga a Gh, se vyřazují.
U výhodného provedení tohoto vynálezu obsahuje způsob kroky, že intenzitou modulovaná elektromagnetická vlna se ozařuje vysílačem, elektromagnetická vlna, odražená objektem, se vyzařuje na povrch fotonového směšovacího prvku, modulační fotobránová napětí lJam(t) a Ubm(t) jsou v pevném fázovém vzájemném vztahu s fází elektromagnetické vlny, ozařované vysílačem, a
5(1 vytvářené nosiče náboje se dále vystavují potenciálovému gradientu drifte vého pole v závislosti na fázi souměrných modulačních fotobránových napětí Uam(t)a LJbm(t)·
S výhodou se pro dva rozdílné fázové posuvy Λφ, a ζ\φ, modulačních fotobránových napětí Uam(l)
5? a Ubm(t) vzhledem k fázi elektromagnetické vlny, ozařované vysílačem, náboje q.H a qbl stejně jako náboje qa2 a qb2 vyřazují a vytvářejí se nábojové rozdíly (q;ii - qb) a (q;t2 - qb2), a v souladu s rovnicí ψιιρΙ ί/,η-ί/Ν se stanovuje fáze (popt dopadající elektromagnetické vlny vzhledem k fázi elektromagnetické vlny, ozařované vysílačem, čímž se stanovuje tranzitní doba elektromagnetické vlny. přijímané obrazovým prvkem.
Prostřednictvím čtyř modulačních fotobran Gai«, Gbm, Gťm a Gdm a čtyř sdružených akumulačních bran Ga. Gb, Gc a Gd pro dva různé fázové posuvy Δφ( a Atp2 modulačních fotobránových napětí
5» Uílllt(t) = + UT1]I(t) a Ubm(t) - U<>- U,„,(t) a Uein(t) = U, + Ulll?(t) a lJdm(t) - U, - U„,2(t) vzhledem k fázi elektromagnetické vlny. ozařované vysílačem, se s výhodou současně náboje qa, qb. qt a qd oddělují a vyřazují, a
- Ί CZ 300055 B6 v souladu s rovnicí &>pi í/£, í//>
se stanovuje fáze φυρ| obrazového prvku elektromagnetické vlny, ozařované vysílačem, a tím i tranzitní doba elektromagnetické vlny; přijímané obrazovým prvkem.
io IJ výhodného provedení tohoto vynálezu obsahuje způsob kroky, že fotonový směšovací prvek má větší množství obrazových prvků.
alespoň jeden obrazový prvek se přímo vyzařuje s částí intenzitou modulované elcktromagnetic15 ké vlny z vysílače, a kalibrace fázového posuvu mezi ozařovanou elektromagnetickou vlnou a modulačními fotobránovými napětími Uajl,(t) a Ubm(t) se provádí z fázového posuvu, měřeného s uvedeným obrazovým prvkem.
IJ dalšího výhodného provedení obsahuje způsob kroky, že:
elektromagnetická vlna s nezávisle buzenou neznámou intenzitovou modulací se vyzařuje na povrch fotonového směšovacího prvku.
modulační fot obráno vá napětí Uam(t) a Ubn,(t) se vytvářejí lad i tel ným modulačním generátorem, vytvářené nosiče nábojů se dodatečně vystavují potenciálovému gradientu drift o vého pole v závislosti na fázi souměrných modulačních fotobránových napětí l.Jam(t) a Ublll(t), a fotonový směšovací prvek a modulační generátor vytvářejí alespoň jednu fázově uzavřenou smyčku a elektromagnetická vlna se měří v souladu se synchronním způsobem.
Jako periodické modulace se s výhodou využívá kontinuální nebo nekontinuální vysokofrekveně55 ní modulace, pseudozvukové modulace nebo modulace lineárně proměnným kmitočtem.
Modulací je s výhodou vysokofrekvenční modulace a s výhodou jsou náboje q;1 a qh a případně náboje qc a qd pro fázové posuvy Δο ~ ()°/l 80° a A,p - 90°/270° vyřazeny .
S výhodou se využívá modulace stálého stavu s modulačními fotobránovými napětími Uiim Uo + Umo a Ubm “ Co-υ,,,ο s nastavitelným modulačním stejnosměrným napětím Ui1l(], které je z hlediska času konstantní, a s nímž se specificky upravuje diferenční obraz z rozdílu nábojů q;) aqb.
Náboje qa a qb pod akumulačními branami Ga a Gt, se s výhodou integrují a čtou s pomocí multiplexní struktury; s výhodou s pomocí struktury CCD.
Akumulační brány G;1 a Gb jsou s výhodou ve formě pn-diod, s výhodou blokovaných nízkokapacítních pn-diod. s výhodou využívajících technologii CMOS, a u kterých náboje qrnaqb a případně náboje qL a qd čtou přímo jako napětí nebo jako proud.
báze obrazového prvku nebo tranzitní doba obrazového prvku a jasnost obrazového prvku se s výhodou zjišťuji přímo prostřednictvím aktivní senzorové struktury obrazového prvku (APS) a s výhodou se selektivně a/nebo sériově čtou prostřednictvím čipové multiplexní struktury;
.4CZ 300055 B6
Jasnost obrazového prvku se s výhodou příslušně vyhodnocuje jako součet nábojů sdružených akumulačních bran jako hodnota scdcho obrazu.
V případě osvětlení pozadí nebo vnějšího nemodulovaného přídavného osvětlení se rozdílu hodnotv šedých obrazů s výhodou využívá jako korekčního parametru jednak tehdy, kdy je modulační osvětlení zapnuto, a jednak tehdy, kdy je modulační osvětlení vypnuto.
S výhodou se využívá většího množství samostatných směšovacích prvků v lineární, povrchové nebo prostorové soustavě.
Alespoň jeden z obrazových prvků se s výhodou přímo vyzařuje s částí intenzitou modulované elektromagnetické vlny, sloužící pro osvětlování, přičemž měření na alespoň jednom obrazovém prvku se využívá pro kalibraci ostatních výsledků z hlediska fáze a jasnosti, přičemž se s výhodou referenční obrazový prvek nebo obrazové prvky zpracovávají prostřednictvím vysílače s různými hladinami intenzity nebo s hladinami intenzity, které mohou být různě nastaveny.
V souladu s dalším aspektem tohoto vynálezu byl rovněž vyvinut fotonový směšovací prvek, který
2o má alespoň jeden obrazový prvek, má alespoň dvě na světlo citlivé modulační fotobrány Gam. Gbl„, a má akumulační brány Ga, Gb, které jsou sdruženy s modulačními fotobránami Gani. Ghlll. a které jsou stíněny vzhledem k dopadající elektromagnetické vlně.
Mezi modulačními fotobránami Gam, Gbm je s výhodou uspořádána střední brána Go.
Obrazový prvek 1 má s výhodou čtyři s výhodou souměrně uspořádané modulační fotobrány Gam.
5u Gbm. Gcm, Gdm a akumulační brány G;[, Gb, Gc, Gd.
Akumulační brány G;t. Gb a případně akumulační brány Gť, Gd jsou s výhodou ve formě pn - diod, s výhodou blokovaných nízkokapacitních pn - diod a s výhodou technologie C MOS, přičemž náboje qa, qb a připadne náboje qL, qd mohou být členy přímo jako napětí nebo proud.
Pro účely zvýšení maximální modulační rychlosti je obrazový prvek vytvářen s využitím technologie GaAs, s výhodou typu „ponořeného kanálu (například ponořeného n - kanálu) a s integrovaným driftovým polem.
•ta Obrazový prvek je s výhodou ve formě aktivní senzorové struktury- obrazového prvku s částečným zpracováváním signálu, týkajícího se obrazového prvku, a s částečným zpracováváním signálu, týkajícího se případné matrice,
Stínění je rovněž s výhodou rozšířeno 11a okrajové oblasti modulačních foto bran.
V souladu s dalším aspektem tohoto vynálezu bylo dále rovněž vyvinuto uspořádání směšovacích prvků, mající alespoň dva shora uvedené fotonové směšovací prvky, přičemž fotonové směšovací prvky jsou uspořádány v jednorozměrném, dvourozměrném nebo trojrozměrném uspořádání.
Dvě modulační fotobrány Gamjl, G;iiI, n, ] a Gbll,Gbmil, h příslušně sdružené s dvěma přilehle uspořádanými různými obrazovými prvky n. nd 1, mají s výhodou společnou akumulační bránu Gs. přičemž modulační fotobrány Gam.,„ Gai)1[rl a Gt)mil, Ghmj,. 1 jsou ovládány stejnými modulačními fotobránovými napětími Uam(t) a Ubm(t).
-5CZ 300055 Bó
S výhodou jsou zde uspořádána zařízení pro přímé ozařování alespoň jednoho obrazového prvku jako I cícienčninu obrazového pí vku. jejichž prostřednictvím je část intenzitou modulovaného elektromagnetického záření, vyzařovaného vysílačem, zaměřena na příslušný obrazový prvek nebo na příslušné obrazové prvky.
Zařízení pro přímé ozařování jsou s výhodou vybavena pro změny z hlediska prostoru a/nebo doby intenzity přímého ozařování.
Obrazové prvky jsou s výhodou ztělesněny s využitím technologie MOS na silikonovém substrátu tu a mohou být čteny s použitím multiplexní struktury, s výhodou s použitím struktury CC'D.
S výhodou je zde uspořádán mikročočkový optický systém, který poskytuje v podstatě pro každý směšovací prvek, použitý pro zaznamenávám obrazu, jeho vlastní mikrocočky, s jejichž pomocí je dopadající záření zaostřováno do střední oblasti směšovacího prvku, jejíž velikost tak muže být snížena.
V souladu s dalším aspektem tohoto vynálezu bylo dále rovněž vyvinulo zařízení pro zjišťování fázových údajú o elektromagnetické vlně, které má alespoň jeden fotonový směšovací prvek podle jednoho z nároku 17 až 23. má modulační generátor, má vysílač, jehož ozařované elektromagnetické vlny jsou intenzitou modulované prostřednictvím
2? modulačního generátoru, předem stanoveným způsobem, přičemž elektromagnetická vlna, která je odražena objektem, je vyzařována na povrch fotonového směšovacího prvku, a
5d přičemž modulační generátor napájí fotonový směšovací prvek modulačními napětími Um(t). která jsou v předem stanovených fázových vzájemných vztazích vzhledem k fázi elektromagnetické vlny, vyzařované vysílačem.
S výhodou je zde uspořádán optický systém a uspořádání směšovacího prvku případně podle .b jednoho z nároků 24 až 29, přičemž optický systém vytváří obraz odražené elektromagnetické vlny na povrchu směšovacího prvku nebo uspořádání směšovacích prvků.
S výhodou je zde provedeno uspořádání směšovacích prvků se druženým optickým přijímacím systémem, systémem elektronického vyhodnocování a zpracovávání signálu pro různé signály, to součet signálů a sdružených referenčních signálů s digitální pamětí pro hodnotu šedého obrazu a tranzitní dobou nebo distančním obrazem, vysílač pro osvětlování trojrozměrné scény s pomocí modulovaných elektromagnetických vln a s nastavitelným optickým přenosovým systémem, odpovídajícím optickému přijímacímu systému, tvořenému digitální trojrozměrnou fotografickou kamerou ve formě kompaktní jednotky.
Pro vytvoření digitální trojrozměrně nahrávající videokamery je zde s výhodou provedeno uspořádání směšovacích prvků s přidruženým optickým přijímacím systémem, systémem elektronického vyhodnocování a zpracovávání signálu pro různé signály, součet signálů a sdružených referenčních signálů s digitální pamětí pro hodnotu šedého obrazu a tranzitní dobou nebo distančním
5o obrazem, vysílač pro osvětlování trojrozměrné scény s pomocí modulovaných elektromagnetických vln a s nastavitelným optickým přenosovým systémem, odpovídajícím optickému přijímacímu systému, přiěemžjsou zde dále provedeny paměťové prostředky pro uchovávání digitálních obrazových sekvencí.
-6CZ 300055 B6
Vysílač je s výhodou opatřen zařízeními pro vyzařování světelných vln v různých spektrálních uljiči^Ícelí pio vytváření bťiicvnýeli obia/ó nebo baicvnýcli obiazových složek.
Princip tohoto vynálezu je založen na kolísání, způsobovaném modulačním fotobránovým napě5 tím a oddělováním menšiny nosičů napětí, světelně generovaných světelnou vlnou v materiálu pod alespoň dvěma přiléhajícími na světlo citlivými modulačními fotobranami. V tomto případě tyto nosiče náboje unikají v důsledku působení modulačních fotobránových napětí U;,1T1(t) a Ubm(t), uplatňovaných na modulační fotobrány a v závislosti na příslušné polaritě nebo fázi na akumulační brány, které jsou předpjaty s výhodou dvojitým stejnosměrným napětím Ua a Ub. io
Modulační fotobránová napětí Ua,„(t) a Ub,n(t) jsou s výhodou doplňkově uplatňována ajsou s výhodou složena z předpětí U<> a z. modulačního napětí +Um(t) a Um(t). která jsou příslušně složena v souměrném vzájemném vztahu. Dvé modulační fotobrány spolu s výhodou vytvářejí čtvercový povrch. Obrazový prvek pouze se dvěma modulačními fotobranami bývá často rovněž nazýván jako dvoj itý obrazový prvek.
Tento princip podle tohoto vynálezu předpokládá fotoelcklrieký kvantový efekt, způsobovaný elektromagnetickými vlnami. Nicméně bude v dalším popise rovněž poukazováno na světelné vlny. aniž by to bylo možno interpretovat jako nějaké omezení.
Skutečny směšovací nebo násobící proces spočívá v modulaci na napětí závislého nebo na fázi závislého kolísání světelně generovaných nosičů náboje na pravou nebo na levou stranu modulační fotobrány („kývání náboje). V tomto ohledu pak rozdíl náboje mezi nosiči nábojů, které jsou odděleny tímto způsobem a které jsou shromážděny pod akumulačními branami a přemístěny do elektronického čtecího systému, představuje měření, týkající se korelační funkce obálky dopadajícího modulovaného světelného signálu a modulovaného napětí Uni(t).
Současně pak součet náboje těch nosičů nábojů, které unikly do akumulačních bran a prošly jimi. zůstává bez ovlivnění polohou kyvného náboje a je k dispozici jako vhodná intenzita obrazového prvku nebo jako šedá hodnota obrazového prvku.
Za účelem stanovení relativního fázového nebo časového zpoždění dopadající světelné vlny je nutno, jak již bylo shora popsáno, provést tři měření z hlediska tří parametrů složky stejnoměrného napětí a složky střídavého napětí a relativní fáze. Takže je možno zahrnout i uspořádání obra35 zového prvku fotonového směšovacího prvku se třemi na světlo citlivými modulačními fotobránami. které jsou napájeny modulačními fotobránovým i napětími, která obsahují tří odlišné fázové posuvy vzhledem ke světelné vlně, vyzařované vysílačem.
Avšak za účelem zjištění fáze přijímacího signálu v každém obrazovém prvku fotonového směso40 vacího elementu od výsledných korelačních amplitud se provádějí čtyři různá měření, týkající se čtyř různých fází směšovacího signálu.
To vede k přeurčení, jehož prostřednictvím může být podstatně snížen šum.
Souměrné uspořádání modulačních fotobránových napětí na dvou modulačních fotobránáeh pro obrazový prvek umožňuje, že jsou současně prováděna dvě příslušná shora uvedená měření současně. Takže například v případě vysokofrekvenční modulace je postačující provést dvě měření, která jsou příslušně posunuta o 90° ve fázovém rozdílu 0°/180° a rovně 90°/270° vzhledem k modulačním fotobránovým napětím Uam(t) a Ub111(t) a vzhledem k fázi vyzařovaného světla za účelem získání nezbytných čtyř rozdílných naměřených hodnot.
Zejména výhodné uspořádání je tak jedno, u kterého příslušný fotonový směšovací prvek, vytvářející obrazový prvek, obsahuje čtyři souměrně uspořádané modulační fotobrány, přičemž jsou každé dvč příslušně vzájemně proti sobě umístěné modulační fotobrány napájeny souměrnými nebo o 180° fázově posunutými modulačními fotobránovým i napětími, přičemž dvě měření, která
-7CZ 300055 B6 jsou příslušně posunuta o 90° a která již byla shora popsána v souvislosti s dvojitým obrazovým prvkem s fázovým rozdílem CC/ISO0 a rovněž 9ír'27íT modulačních foiobránových napěli, jsou v tomto případě prováděna současně. Takový obrazový prvek muže být rovněž nazýván čtyřnásobným obrazovým prvkem.
Kromě toho je pro kalibraci fázového posuvu modulačních fotobránových napětí Uain(t) a LJhrn(l) s výhodou možno zaměřit část světelných vln. vyzařovaných vysílačem, přímo na alespoň jeden z většího počtu obrazových prvku uspořádání většího množství fotonových směšovacích prvků.
la Fázové a amplitudové informace, získané od takto přímo vyzařovaného obrazového prvku, mohou být poté využity pro kalibrační operaci nebo mohou být využity pro nastavení fázového posuvu na předem stanovenou hodnotu.
A naopak v případě nezávisle buzené neznámé modulace dopadající světelné vlny. vyzařované aktivním objektem prostřednictvím alespoň jednoho fotonového směšovacího prvku, je možno měřit světelnou vlnu s pomocí známé úrovně rozkladu synchronního zesilovače.
Pro tento účel pak foton ický směšovací prvek společně s lad i telným modulačním generátorem, který je na místě vysílače, vytváří fázově blokovanou smyčku. Kromě toho je synchronní zesilo2o vání fázově blokované smyčky používáno například pro vysokofrekvenční modulaci, přičemž jc rovněž zpožděné blokovaná smyčka používána pro digitální modulaci.
Pro průzkum pasivních objektů může být modulace vyzařovaného světla a odpovídající modulace modulačních foiobránových napětí U;iIll(t) a Ubril(t) prováděna různými způsoby. Především je možné prováděn kontinuální vysokofrekvenční modulaci, v kterémžto případě jsou rozdíly nábojů a součty nábojů snímány opakovaně v intervalech, které mohou být zpětně ovlivňovány intenzitou obrazového prvku, a to pro vyhodnocení fázových a amplitudových informací o světelné vlně, so Výhodným postupem je přerušovaný nebo střídavý režim provozu s im pulzní formou vysokofrekvenční modulace a osvětlování, například za účelem přesazení vzájemného působení osvětlení pozadí.
V takovém případě jsou pouze světelně generované náboje příslušně integrovány během vysoko35 frekvenčního impulzu a poté jsou vyhodnocovány.
Pří zjišťování informací zejména o fázové nebo přechodové době odražených světelných vln jc za účelem zvýšení úrovně fáze nebo přechodového časového rozkladu možno využít vysokofrekvenčního kompresního procesu, známého / oblasti radarového techniky, a to s úzkými korelačními mi funkcemi, například s frekvenčně modulovaným postupem. V tomto případě pak modulační signál jednotlivého fotonového směšovacího prvku a rovněž světelná vlna /.vysílače, která svítí s předem stanoveným fázovým vzájemným vztahem, a tím rovněž světelná vlna. odražená s požadovaným fázovým vzájemným vztahem, jsou opakovaně modulovány lineárně proměnným kmitočtem. Prostřednictvím modulace lineárně proměnným kmitočtem, provedené vhodným způsobem, pak vložení a nastavení zpoždění mezi modulačním fotobránovým napětím fotonového směšovacího prvku a světlem, vyzařovaným vysílačem, umožňuje rozlišování většího počtu cílů nebo většího počtu potlačených odrazů osvětlené scény.
Pseudošumová modulace (PN - modulace), která zde bude dále popsána, je dostupná jako další forma modulace, a to jak základní pásmová PN - modulace, tak rovněž jako vysokofrekvenční PN - modulace. Vzorkový postup s prováděním operací upevněných vzorků v případě opakovaných světelných signálů je zvláštním případem směšování a korelace s jehlovými impulzy. Fotonový směšovací prvek podle tohoto vynálezu může být v tomto případě rovněž s výhodou využíván. přičemž může být využíván i pro jiná použití impulzní modulace.
5
- 8 CZ 300055 Bó
Uplatňované modulační způsoby jsou samy o sobě všeobecně známé z dosavadního stavu techniky v dané oblasti.
Náboje, které unikly do akumulačních bran, mohou být nyní předmětem dalšího zpracování různými způsoby.
Na jedné straně může být fotonový směšovací prvek zkonstruován s využitím technologie CCD, v kterémžto případě jsou náboje shromažďovány nebo integrovány pod akumulačními branami a potě jsou konvenčním způsobem přemísťovány do čtecího obvodu CCD. například v třífázovém posuvovém cyklu, a jsou snímány prostřednictvím p - difúze nebo n - difúze.
Na druhé straně může být fotonový směšovací prvek ztělesněn s využitím technologie CMOS jako aktivní obrazový prvek prostřednictvím specifického elektronického čtecího a signál předběžně zpracujícího systému. V takovémto případě je v praxi čtecí či snímací obvod, který je běžně znám v technické oblasti CCD, připojen na obou příslušných stranách k modulační fotobráne.
V takovém případě jsou akumulační brány s výhodou ve formě zablokovaných nízkokapacitních pn-diod a přenášejí přicházející světelně generované náboje s výhodou přímo prostřednictvím elektrod G;i a Gb k elektronickému čtecímu a signál předběžně zpracovávajícímu systému obrazového prvku pro jejich uložení a další zpracování.
V posledně uvedeném případě pak dvě nábojové složky nábojového rozkmitu jsou nepřetržitě snímány a mohou být uloženy prakticky bez reakce, například s pomocí nábojového zesilovače v příslušném směrem po proudu zapojeném kondenzátoru.
Z dosavadního stavu techniky je známo, že před každou novou měřicí operací jsou nabité kondenzátory vybity prostřednictvím elektronických nu lovac ích přepínačů a že s výhodou chybná napětí, naměřená při znovu nastavených podmínkách, jsou použita pro opravu skutečných naměřených hodnot. Využití tohoto čtecího postupu poskytuje tu výhodu. Že celková dynamika fotonového směšovacího prvku a tím i měřicí postup může být podstatným způsobem zdokonalen v porovnání s používáním technologie CCD.
U dalšího výhodného postupu jc možné přímo počítačově zpracovávat fázové a amplitudové informace v elektronickém čtecím a signál předběžně zpracovávajícím systému obrazového prvku, zejména ve formě čipovc integrace. Takovéto uplatnění specifického optického elektronického čipu (ASOC) nebo takový aktivní snímač obrazového prvku (APS) přispívá ke zvyšování měřicí rychlosti a umožňuje předběžné zpracování fází a/nebo amplitud obrazového prvku.
Významná výhoda předmětu tohoto vynálezu spočíváv tom, že modulace je prováděna současně s generováním a oddělováním náboje. Jinými slovy k detekci a směšování dochází současně bez přídavných šumových a pásmo omezujících mezilehlých etap. Proto je zamezeno chybám v době kolísání, ke kterým dochází mimo jiné u známého stavu techniky, přičemž operace modulace a integrace náboje, které jsou odděleny z hlediska času a prostoru od detekčních operací, se nezbytně objevují a nemusejí být potlačovány.
Další výhoda předmětu tohoto vynálezu spočívá ve vysoké mezní frekvenci foton ického směšovacího prvku. Mezní frekvence přenosu náboje prostřednictvím souměrného modulačního napětí je srovnatelná z hlediska maximální kolísající délky nebo přenosové vzdálenosti, to znamená z hlediska součtu délky modulačních fotobran s mezní frekvencí odpovídajících tranzistoru MOS, čímž je dosaženo rozmezí GHz.
Kromě toho jsou rušivé signály společného režimu potlačeny v důsledku protisoumčrncho oddělení nosiče náboje a různé formace. Každý interferenční signál, který nekoreluje s modulačním
-9C7 300055 B6 signálem, například osvětlení pozadí, je potlačen v rozdílu náboje, čehož výsledkem je vysoký poměr signálu k šumu.
Kromě toho je zde pouze slabé časové kolísání v důsledku kombinace detekce, směšování a integrace nosiče náboje a rozdílné formace na stejném čipu. Kromě toho pak kombinace prakticky veškerých měřicích funkcí se stává možnou v rámci jediné polovodičové struktury'.
V porovnání se známým stavem techniky, který je popsán v patentovém spise DE-A1—14 39 298, jsou s vy užitím Pockelových buněk jako modulátorů nutná pouze nízká modulační napětí o veliio kosti I v namísto 1000 V, Kromě toho dvourozměrné uspořádání fotonových směšovacích prvků podle tohoto vynálezu zajišťuje velkou aperturu na přijímací straně.
Kromě toho není pro určování fázových a/nebo amplitudových informací vyžadováno žádné koherentní nebo polarizované světlo. Proto je možné využít dalších specifických vlastností dopa15 dajících světelných vln protiproudýrn uspořádáním selektivních filtrů, například z hlediska polarizace a vlnové délky světla. Kromě toho toto uspořádání poskytuje vysokou úroveň citlivosti a vysoký poměr signálu vůči šumu v důsledku eliminace elektronických směšovaeú a širokopásmových fotodetektorovýeh zesilovačů, které jsou používány ve známém dosavadním stavu techniky.
2d
Spektrální optická šířka pásma světelných vln, které mají být zkoumány, je určována pomocí spektrální světelné citlivosti materiálu, použitého v prostorové zóně náboje pod folobranami. to znamená, žc například v případě křemíku je přibližné rozmezí vlnové délky od 0,3 do 1,1 μιη, v případě InGaAs v rozmezí od 0,8 do 1,6 μιη a v případě InSb v rozmezí od 1.0 do 5.5 μιη.
Fotonové směšovací prvky mohou být rozmístěny v jakémkoliv nulovém, jednorozměrném nebo dvourozměrném uspořádání, čímž poskytují široké spektrum využitelných geometrií. V tomto ohledu muže být několik set tisíc fotonových směšovacích prvků provozováno v paralelním zapojení s modulační šířkou pásma například 10 až 1000 MHz, takže například kamerový snímek so třírozměrné scény může být proveden mimořádně rychle s určením informace o vzdálenosti každého obrazového prvku.
Fázový obraz (p(x.y) nebo v případě modulovaného osvětlení vzdálenost obrazu nebo hloubka obrazu s vektorem poloměru nebo hlasovou vzdáleností R(\,y) jsou stanoveny prostřednictvím rozdílu náboje u nábojů, které proudí k akumulačním branám a které jsou snímány. Odpovídající součty nábojů poskytují konvenční hodnotu šedého obrazového prvku A(x.y). Tylo dvě hodnoty mohou být kombinovány za účelem získání stupnicové šedé hodnoty obrazu nebo třírozměrného obrazu A(x,y,z)
V tomto ohleduje opakovači rychlost třírozměrného obrazu v rozmezí zhruba od 10 liz až přes 1000 Hz a závisí na počtu použitých fotonových směšovacích prvků a na úrovni světelně intenzity. Prostřednictvím přídavných barevných filtrů je možno získat obvyklé barevné hodnoty červené (x,y), zelené (x.y) a modré (x.y) vzdáleného obrazu R(x,y).
Integrační struktura směšovací integrace a integrace nosiče náboje nemusí být rovněž prováděna v případě jednoduché struktury vzhledem k fotonovému směšovacímu prvku. Konečně zde není žádná nutnost vynakládat další náklady v přijímacím kanálu, neboť konvenční optický zobrazovací systém je postačující pro zobrazení dopadající nebo případně odražené světelné vlny, pokud jde o jednorozměrnou nebo dvourozměrnou scénu.
Měřicí zařízení může být pružně přizpůsobeno různým třírozměrným scénám prostřednictvím synchronního transfokátoru nebo optického vysílacího a přijímacího systému.
V případě způsobu podle tohoto vynálezu a odpovídajícího směšovacího prvku nebo uspořádání většího počtu směšovacích prvků jsou tyto žádoucí, pokud jsou fáze obrazového prvku nebo tran- 10CZ 300055 B6 žitní doba obrazového prvku a jasnost obrazového prvku zjištěny přímo prostřednictvím aktivní senzorové struktury obrazového prvku (APS) a poté čteny selektivně nebo, rovněž sériové s výhodou prostřednictvím vícenásobné struktury, uspořádané na stejném čipu (takzvaná on Čipová vícenásobná struktura),
Pokud navíc jasnost obrazového prv ku je vyhodnocena jako součet nábojů sdružených akumulačních bran jako šedá hodnota obrazu, je zejména výhodné provedení předmětu tohoto vynálezu takové, které v případě osvětlení pozadí, to znamená v případě nemodulovaného světla, které je přítomno za modulovaným světlem, eliminuje pomocí výpočtu náboje, produkovaného prostředni nictvím tohoto přídavného osvětlení v akumulačních branách, prostřednictvím postupu, kde je vytvářen rozdíl mezi šedou hodnotou obrazů, která je získávána na jedné straně s pomocí zapnutého modulovaného osvětleni a na druhé straně bez modulovaného osvětlení, to znamená až po vypnutí zdroje modulovaného světla.
Žádné korelační informace nejsou obsaženy v základní jasnosti nebo v základním množství nábojů v akumulačních hranách, takže skutečné korelační informace se objev í mnohem jasněji po odečtení tohoto základního množství.
Jak již bylo shora zmíněno, je zcela evidentně vhodné, pokud je použito většího množství smčšo2o vacích prvků buď v lineární soustavě, v povrchové soustavě nebo v prostorové soustavě.
V tomto ohledu je výraz „lineární“ soustava určen ktomu, že znamená nejenom sadu směšovacích prvků, které jsou uspořádány v přímé řadě vedle sebe nebo za sebou. avšak obecně sadu směšovacích prvků, které jsou uspořádány podél jedné linie, přičemž tato linie může být přímá nebo rovněž zakřivená.
V případě povrchového uspořádání rovněž není možné pouze utvářet rovinná uspořádání směšovacích prvků ve formě pravoúhlé či obdélníkové základny, i když to může být z praktických důvodů velice výhodné, avšak v principu mohou být směšovací prvky uspořádány v souladu s jakýmkoliv požadovaným vzorem, a to rovněž i na zakřiveném povrchu, například na vnitřním povrchu kulového pláště.
Je rovněž možné využívat soustav směšovacích prvků na zalomených plochách, to znamená současně na dvou povrchových plochách, které spolu vzájemné svírají určitý úhel, je li takové uspo55 rádání vhodné pro dané uplatnění. Uspořádání tohoto typu jsou nazývána pojmem „prostorová soustava“.
V případě takových soustav, obsahujících větší počet a možná i několik set nebo do konce tisíc směšovacích prvků, je výhodným a žádoucím uspořádáním způsobu podle tohoto vynálezu takoi(i vé jeho uspořádání, u kterého alespoň jeden / obrazových prvků nebo směšovacích prvků je přímo ozařován částí elektromagnetické vlny s modulovanou intenzitou, sloužící jako osvětlení, v kterémžto případě jsou takto získané naměřené výsledky využity u uvedeného alespoň jednoho obrazového prvku pro účely kalibrace dalších fází a výsledků jasnosti.
V tomto ohledu je žádoucí, pokud je takový referenční obrazový prvek zpracováván vysílačem se selektivně odlišnými hladinami intenzity nebo pro situace, kdy je použito většího počtu referenčních obrazových prvků, přičemž je každý z těchto obrazových prvků podroben různé hladině intenzity, 1 o umožňuje odstranit chyby, které by se zřejmě objevily v důsledku velkého dynamického rozsahu měřicích signálů.
V případě jednorozměrného nebo vícerozměrného uspořádání směšovacích prvků shora uvedeného typu je žádoucí, aby obrazové prvky byly konstruovány s využitím technologie MOS na křemíkovém substrátu a aby mohly být snímány s pomocí vícenásobné struktur), s výhodou s pomocí struktury CCD.
C7 300055 Bó
Zde je nutno zdůraznit, že směšovací prvky podle tohoto vynálezu jsou zcela vhodné pro využití v digitálních íinugiánckýtli aparátech nebo ve videokamerách, rio tyto účely je numo pouze provést vhodné uspořádání směšovacích prvků (například ve formě pravoúhlé matice) s integrovanými přijímacími optikami, elektronickým vyhodnocovacím systémem a zpracováním signálu pro různé signály, součty signálů a přidružené referenční signály, společně s digitální pamětí pro vypočítanou šedou hodnotu obrazu a pro přenosovou dobu nebo vzdálenost obrazu.
Toto uspořádání rovněž zahrnuje vhodný vysílač nebo vhodný světelný zdroj, který ozařuje trojrozměrnou scénu modulovanými elektromagnetickými vlnami nebo modulovaným světlem, io a vysílací optiku, která bude vhodně přizpůsobitelná vůči přijímací optice, přičemž veškeré tyto složky jsou spolu vzájemné kombinovány za účelem vytvoření kompaktní jednotky, jako je digitální kamera.
V tomto ohledu pak rozdíl mezi digitálním fotografickým přístrojem a digitální videokamerou is spočívá v podstatě v tom. že u odpovídající videokamery musí být snímáno a ukládáno poměrně velké množství obrazů v odpovídajících krátkých časových intervalech, takže zde musí hýl zabudováno vhodné zařízení pro ukládání a reprodukci odpovídajících obrazových sekvencí.
Zde jc nutno zdůraznit, že kromě toho pak při všech použitích osvětlování nebo iluminace může
2o bvt scéna osvětlována modulovaným světlem z různých spektrálních oblastí, takže barevné složky nebo chromatické složky obrazů, které jsou tímto způsobem dosahovány, mohou být využity za účelem získání a rekonstrukce úplných barevných obrazů s prostorovou hloubkovou informací, která je dodávána současně.
Pro účely dosažení vyšší pásmové šířky a například rovněž pro zlepšení okrajové detekce může být žádoucí používat mikročočkový optický systém, kde je s každým směšovacím prvkem nebo obrazovým prvkem sdružen mikročočkový optický systém, který redukuje světlo, dopadající do středové oblasti obrazového prvku tak, že odchylky od ideálního potenciálového uspořádání v modulačních branách, ke kterým dochází zejména v okrajových oblastech na světlo citlivých povrchů, jsou prakticky odstraněny.
Kromě toho pak rozostřené zobrazení, které je prováděno prostřednictvím mikrocočkového optického systému v detektorové rovině směšovacích prvků, může rovněž zabezpečit, že zobrazení okrajů, jejichž zobrazení zasahuje náhodně do středu mezi dvěma polovinami obrazového prvku nezpůsobuje vytvářeni diferenčních nábojů v akumulačních branách, které simulují korelaci nebo klamnou hloubku informací. Soustavy se světelnými směšovacími prvky podle tohoto vynálezu jsou rovněž velice vhodné pro zjišťování a případně rovněž pro sledování předem stanovených jednorozměrných, dvourozměrných nebo trojrozměrných struktur z hlediska příslušného uspořádání, přičemž je věnována pozornost rovněž hloubkové informaci nebo vzdálenosti objektu od
4o objektu, který je zjišťován, a který má být případně sledován.
Ve zvláštních případech volitelné stanovení amplitud a posunutí souřadnic X a Y a rovněž časové souřadnice I modulačních signálu o ΑΧ. ΔΥ. AT (kde X a Y definují dvě lineárně nezávislé souřadnice, které leží v rovině matice směšovacího prvku, a čas T představuje tranzitní časové zpož45 dění modulačních signálů) umožňuje zavedení trojrozměrné korelace, přičemž je předem stanovený trojrozměrný objekt hledán v prostoru, je zjišťován a případně sledován.
Světelný směšovací prvek podle tohoto vynálezu má dále rovněž velmi širokou škálu uplatnění v oblasti přenosu optických dat. V tomto ohledu je světelný směšovací prvek podle tohoto vyná5o lezu jednoduše využíván namísto světelné diody v konvenčních přijímačích optického signálu, kde je tvar modulačního signálu přizpůsoben optimálním způsobem ke tvaru signálu a fáze modulačního signálu je rovněž přizpůsobena optimálním způsobem ve fázově uzavřené smyčce fázové poloze přijímaného signálu. Jinými slovy je hodinový impulz získáván zvláštního systému a je využíván pro optimální vyvážení přijímaného signálu, přičemž je signál separován opti?5 málním způsobem od rušivého sumo vého pozadí.
- 12 CZ 300055 B6
ΤιΊιιίυ /piivHJcm p<ik liíiivosí d j ιίοΓιι i ipi ickél m pícnusii dui mů/c bý i výrazně /lepšená v porovnání s konvenčními světelnými diodami. To může rovněž umožnit výrazné zvýšení délky optických přenosových úseků bez mezilehlého zesilování a vyššího poetu paralelních komun ikač5 nich kanálů současně.
A konečné světelný směšovací prvek podle tohoto vynálezu muže být rovněž využíván například u optických detekčních systémů na zjišťování polohy, kde je provozní režim v principu obdobný, jako je režim u známých systémů CPS, které umožňují velmi přesné zjišťování polohy prostředio nictvím satelitních vysílačů, které umožňují kódované vysílání signálu, IJ odpovídajícího optického systému na zjišťování polohy může být satelitní vysílač, který je znám ze systému GPS. nahrazen široce disperzním modulovaným světelným zdrojem, který je uspořádán odpovídajícím způsobem blíže objektu, jehož poloha má být zjišťována, například prostřednictvím laserových diod a optického disperzního nebo rozptylového systému, přičemž je přijímač tvořen jedním nebo iš více světelnými směšovacími prvky na objektu, s výhodou pak větším množstvím světelných směšovacích prvků, které jsou orientovány v různých směrech za účelem zjišťování signálů ze světelných zdrojů, stacionárně uspořádaných v různých bodech s různými modulacemi.
V takovém případě pak kódovaná modulace umožňuje jasné sdružení stacionárních světelných zdrojů a objektu, jehož poloha má být zjišťována, stejně jako sdružených přenosových časů signálu, jejichž prostřednictvím jc tato poloha zjišťována.
Další využití je jako demulliplexor pro optický přenos dat. Kódování ve formě speciální modulace a přidružená korelace prostřednictvím světelného směšovacího prvku umožňuje jasné sdružení různých kanálů. Další využití a uplatnění vysoké úrovně fázové citlivosti světelných směšovacích prvků podle tohoto vynálezu spočívá v měření Sagnacova efektu, to znamená tranzitní doby nebo fázového posuvu světelných vln v rotačních referenčních systémech. Pro tyto účely je modulované světlo spojeno do optického vlákna, které je s výhodou ve formě většího počtu závitů a výstup optického vlákna osvětluje jeden ze světelných směšovacích prvků podle tohoto vynálezu.
Modulační brány tohoto směšovacího prvku jsou modulovány stejnou frekvencí, jako spojené světelné vlny, takže výsledkem korelace je distribuce náboje ve světelném směšovacím prvku a měření frekvence proudu nebo fázového posuvu. Během každé otáčky referenčního systému, jehož osa otáčení neleží v rovině závitů optického vlákna nebo optického vlnovodu, se frekvence a tranzitní doba a tím rovněž fázová poloha mění ajsou automaticky zjišťovány prostřednictvím světelného směšovacího prvku.
V tomto ohleduje třeba zdůraznit, že se světelným směšovacím prvkem mohou být takové systémy, jako jsou systémy vláknitých gyrokompasů, založených na Sagnacově efektu, provedeny prostřednictvím i n koherentní ho světla, s nímž nevznikají žádné problémy z hlediska dlouhodobé stability, jako je tomu u odpovídajících zdrojů chyb, známých z dosavadního stavu techniky, přičemž vysokofrekvenční zesilovač optického detektoru a elektronický směšovaě jsou zcela vyloučeny.
4? Kromě absolutního směrového měření, které je umožněno prostřednictvím daného systému, je rovněž možno provádět měření rychlosti pohybujícího se objektu prostřednictvím světelného směšovacího prvku podle tohoto vynálezu, například natolik, žeje ěást světelných vln odstraněna štěpením paprsku před jeho vstupem do optického vlnovodu a je zaměřen na stacionární objekt, v kterémžto případě světlo, odražené stacionárním objektem, je zachyceno vhodným přijímačem světelného směšovacího prvku a vyhodnoceno způsobem, který již byl popsán na celé řadě případů v souvislosti s Dopplerovým posuvem kmitočtu.
V závislosti na příslušném významu a důležitosti dodatečné hloubkové informace linkového nebo maticového obrazu může být daný počet světelných směšovacích prvků integrován pomocí vliod55 né technologie do obrazového senzoru CCD, CMOS nebo TFA (tenký film na ASIC).
- 13 CZ 300055 Bó í\[oiiif íoiíij pii využni ín ij lú/uici nc iiiimivc iicoo maticové kamery v $uuiauii s preumeiem tonuto vynálezu může být vhodné přídavně využívat rovněž konvenční dvourozměrné kamery, přičemž je s výhodou spektrální umístění a přivádění aktivně modulované osvětlovací složky do třírozměrné kamery a jinc nemodulované osvětlovací složky prováděno prostřednictvím štěpení paprsku.
Pro používání světelných směšovacích prvků pro trojrozměrné měření nebo sledování pro větší vzdálenosti, pro které je modulované světlo příliš slabé, je možno využívat kombinaci alespoň io dvou trojrozměrných linkových nebo maticových kamer, v kterémžto případe je podle vynálezu měření nebo sledování prováděno v blízké oblasti na základě principu tranzitní doby, a ve vzdálené oblasti na základě triangulačního principu s využitím existujícího osvětlení pozadí. V takovémto případě je hloubkové měření v blízké oblasti prováděno tak, jak již bylo shora popsáno.
v tomto případě tedy paralelně prostřednictvím alespoň dvou kamer,
Pro měření hloubky ve vzdálené oblasti jsou optické osy kamer, které jsou tvořeny prostřednictvím středního bodu čipu PMD, zaměřeny na společný průsečík v měřené prostorové oblasti, například prostřednictvím vhodného posunutí čipu PMD ve vodorovném a ve svislém směru a vzhledem k prostorovému umístění čipu PMD, přičemž je současně nastaveno zaostření optic20 kých sy st č m ů kamer na t ut o vzdá lenost. S v h od n ý m přede hoz.í m na st a ven í m pak hod noty j asnost i obrazového prvku mají v této prostorové oblastí největší hloubkovou ostrost.
Pro účely zjišťování a identifikace objektů v takovéto prostorové oblasti v případě odpovídajících amplitud obrazového prvku je součtový obraz světelných směšovacích prvků přidán prostřednictvím mírně uplatňovaného stejnosměrného modulačního napětí ve vztahu k diferenčnímu obrazu, sdruženému s nastavenými údaji o vzdálenosti, aje vyhodnocen, přičemž neodpovídající amplitudy obrazového prvku jsou odstraněny v diferenčním obrazu prostřednictvím modulačního napětí, které je nastavené na nulu:
?()
Dma EJnib θ ·
Tímto způsobem je prostřednictvím úhlového snímání rovněž měřena a sledována trojrozměrná scéna vně rozmezí modulačního vysílaného světla, přičemž nezbytné úhly jsou získány jak prostřednictvím vhodného posunuli čipů PMD. tak rovněž otáčením jednotlivých stereo kamer a/nebo otočným pohybem celého zařízení. Celou řadu možných využití, z nichž zde byla pouze některá popsána částečně podrobněji a částečně pouze stručně zmíněna, je rovněž možno nalézt na základě následujícího přehledu, obsahujícího další možná využití, jejichž další popis by překračoval rámce rozsahu tohoto vynálezu, z kteréhožto pohledu rovněž není následující přehled žádným způsobem vyčerpávající.
Řada specifických možných využití je velmi smysluplná a může být předpokládána v následujících oblastech:
digitální trojrozměrná fotografická kamera,
4? - digitální trojrozměrná videokamera, sledování a monitorování nebezpečných oblastí, bezpečnostní oblast a „inteligentní stavebnice“, zjišťování a identifikace obsazenosti v motorových vozidlech, „inteligentní air bag“, elektronické trojrozměrné zpětné zrcátko, zjišťování dopravní situace v silniční dopravě, navigace motorových vozidel.
- 14 CZ 300055 Bó i n koherentní měření vláken gyro a Dopplerovy rychlosti, řízení motorových dopravních vozidel,
- průmyslové čisticí roboty,
- zjišťování a identifikace osob a prověřování jejich způsobilosti ke vstupu.
- identifikace objektů, například vozidel, sledování a monitorování výroby, zkoušení materiálu, zkoušení stoprocentní kvality; elektronické „trojrozměrné oko“ pro ruku robota, pro robustní, malý a pevný stav,
- měření rychlosti a vzdálenosti vozidla, zjišťování stavu vozovky, dopravní zácpy, bezkolejová signalizace, kontaktní drátové monitorování na železnici.
io - lékařství a zdravotnictví, endoskopie, technická oblast CDMA pro optickou bezdrátovou nebo linkovou komunikaci, interaktivní trojrozměrná komunikace, například v oblasti multimédii, a trojrozměrné měření pohybujících se objektů s pomocí linkv světelných směšovacích prvků.
V daném ohledu jc nutno zdůraznit následující výhody světelných směšovacích prvků podle tohoto vynálezu (označovaných dále zkratkou „HMD, používanou pro „světelné směšovací ústrojí“):
1. PMD kombinuje: zjišťování, souměrné směšování a integraci ve velmi malém prostoru
2o o velikosti 1/100 až 1/1000 mm, z čehož vyplývá elektrooptická korelace.
2. Dvakrát/čtyřikrát PMD; nahrazení dvou nebo čtyř nákladných širokopásmových zesilovačů vysoce dynamickými konstantami a konstantami skupinové tranzitní doby a příslušně pro dva a čtyři elektronické směšovače.
3. ,lc odstraněna vysoká hladina elektronické citlivosti pronikání signálů mezi vysílačem a přijímačem.
4. Vysoká úroveň schopnosti integrace s některý m z deseti tisíc paralelních elektrooptických
5o modulátorů.
5. PMD trojrozměrná fotografická kamera nebo videokamera jc plně integrovat ctná, malá, lehká, robustní a pružně přizpůsobitelná pomocí optického transfokátorového systému světelnému vysílači a přijímači. Měřicí objemy pro přirozené povrchy, vzdálenosti zhruba od 20 em do o 50 m s apertačními úhly od zhruba 5° do 50ů.
6. Mimořádně rychlé trojrozměrné zaznamenávání obrazu v rozmezí 10 Hz až 1000 Hz. Citlivost a poměr S/N odpovídá současným kamerám systémů CCD a CMOS.
io 7. Očekávaná hloubka rozkladu je zhruba 0,5 mm až 50 mm v závislosti na příslušné době měření, intenzitě osvětlení, na použitých optických systémech a prostoru v důsledku optimální reference.
8. Maximální šířka pásma v souladu s příslušnou velikostí obrazového prvku až do řádu GHz.
9. Modulační napětí v rozmezí menším, než 1 V.
. i s CZ 300055 B6
10. Žádné koherentní, polarizované nebo úzkopásmové světlo není vyžadováno, přičemž spektrální rozmezí závisí na světeine citlivém materiálu (například v případe ínSb az do 5.5 μιη).
11. Současné zaznamenávání trojrozměrné hloubky obrazu a dvourozměrné šedé hodnoty obra5 zu v důsledku slučování dat poskytuje optimalizované hodnocení třírozměrné šedé hodnoty obrazu (nebo třírozměrného barevného obrazu).
12. Čtecí obvod v důsledku změny integrační doby T„ závislé na intenzitě, umožňuje zvýšení dynamiky o zhruba 8 bitů (faktor 256).
io
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude v dalším podrobněji objasněn prostřednictvím popisu jeho příkladných provedení, i? který bude podán s přihlédnutím k přiloženým výkresům, kde:
obr. la) znázorňuje v řezu obrazový prvek prvního provedení fotonového směšovacího prvku podle tohoto vynálezu s využitím technologie CCD;
obr. lb) až obr. 1 f) znázorňuje potenciálovou distribuci Us(t) pro různé táze nebo časy dvou doplňkových modulačních fotobránovýeh napětí U;il1!(t) a l-Wt);
obr. 2 znázorňuje blokové schéma dvou lineárně uspořádaných obrazových prvků s využitím technologie CCD včetně části mezi linkového přenosového čtecího zařízení;
obr. 3 znázorňuje graf, ukazující rozdělení intenzity dopadajícího světla a potenciálové vzory napětí Usep(t). Ua(t), Ubm(t) a Ub(t) v případě vysokofrekvenční modulace;
obr. 4 znázorňuje graf, ukazující charakteristiky směšovacích a korelačních výsledků fotono30 vého směšovacího prvku ve formě průměrných světelně generovaných proudu 1 a a č nosičů napětí, unikajících do akumulačních bran v případe vysokofrekvenční modulace v závislosti na relativní fázi nebo na posuvu φ(φ| ~ ω,,,τ tranzitní doby;
obr. 5 znázorňuje grafy pro PN - modulaci, přičemž obr. 5a) zobrazuje modulační signál, obr. 5b) zobrazuje charakteristiky směšovacích a korelačních výsledků jak pro dvojitý obrazový prvek (pouze č a ú). tak rovněž pro čtyřnásobný obrazový prvek s 1 e '' v případě
4o zpoždění v modulačním signálu pro třetí a čtvrtou modulační bránu cm a dm z TB, a obr. 5c) zobrazuje rozdílové hodnoty δ'»λ +^0,=/,-14+(0-0) Δ' ,,»-Δί „+ <-' 4 které jsou relevantní pro hodnocení vzdálenosti;
obr. 6a) znázorňuje pohled v řezu na obrazový prvek druhého provedení s využitím technologie
CCD fotonového směšovacího prvku podle tohoto vynálezu se střední modulační fotobránou G(1.
stejně jako potenciálová distribuce pod modulačními fotobránami a akumulačními bránami, přičemž
- 16 C.7. 300055 B6
-______λ.____.u i,, j____1.1» j„ ' _ j.. i_ :____**; i i /. v
Ulil·. Ulij /.llťlAUl 11U)V punivu ρινί IMUUIIU IHUUUldVI I I llcipuil <1 obr. 6c) znázorňuje pohled pro záporné modulační napětí lJm(t);
obr. 7a) znázorňuje pohled v řezu na obrazový prvek podle třetího provedení fotonového směšovacího prvku podle tohoto vynálezu, a obr. 7b) až obr. 7f) znázorňuje potenciálovou distribuci pro různé fáze, obdobně jako na obr, 1:
obr. 8 znázorňuje půdory sný pohled, ukazující obrazový prvek podle čtvrtého provedení fotonového směšovacího prvku podle tohoto vynálezu se čtyřmi modulačními foto brán a mi a se čtyřmi akumulačními bránami, týkajícími se čtyřnásobného obrazového prvku;
is obr. 9 znázorňuje půdorysný pohled, ukazující obrazový prvek podle pátého provedení fotonového směšovacího prvku podle tohoto vynálezu se čtyřmi modulačními fotobránami a se čtyřmi akumulačními bránami a s centrální souměrnou střední bránou Gq;
obr. 10 znázorňuje schematický pohled na zařízení, známé z dosavadního stavu techniky a určené pro zj išfování fázových a amplitudových informací o světelné vlně;
obr. 11 znázorňuje schematický pohled na zařízení podle tohoto vynálezu pro zjišťování a určování fázových a amplitudových informací o světelné vlně pro vysokofrekvenční modulací;
obr. 12 znázorňuje schematický pohled na zařízení podle tohoto vynálezu pro zjišťování fázových a amplitudových informací o světelné vlně, například pro PN - modulaci nebo pro pravoúhlou obdélníkovou modulaci;
obr. 13a) znázorňuje pohled v řezu na obrazový prvek podle šestého provedení fotonového 30 směšovacího prvku podle tohoto vynálezu s elektronickým čtecím a předběžně zpracovávajícím systémem obrazového prvku s využitím technologie CMOS, přičemž obr. 13b) a obr. 13c) znázorňují potenciálovou distribuci, obdobně jako obr. 6. a to pro dvě fáze nebo polarity modulačního fotobránového napětí; a obr. 14 znázorňuje půdorysný pohled na obrazový prvek podle šestého provedení fotonového směšovacího prvku podle tohoto vynálezu se čtyřmi modulačními fotobránami, se čtyřmi akumulačními bránami a se střední bránou G(„ který má uspořádání ve tvaru kříže, a který je určen zejména pro digitální modulaci.
Příklady provedení vynálezu
Na obr. la) je znázorněn pohled v řezu na jednotlivý obrazový prvek 1 fotonového směšovacího 45 prvku, s využitím příkladu struktury CCD neboli součástky s vazbou nábojem. V tomto případě pak fotonový směšovací prvek kromě jednotlivého obrazového prvku i obsahuje struktury pro operace dodávání napětí a odvádění signálu.
Vnější brány Gsep slouží pouze pro elektrické vymezení tohoto obrazového prvku 1 ve vztahu 50 k přiléhajícím strukturám.
Uspořádání, znázorněné na obr. 1, je vytvořeno na p-dotovaném silikonovém substrátu 2. Směšovací nebo násobící operace navrhované koncepce budou nejprve uvažovány pro čistě vysokofrekvenční modulaci trvalé netluměné vlny (CW).
- 17CZ 300055 B6
Na obr. lb) až 10 jsou v řezu schematicky znázorněna potenciálová rozložení pro rúznc fáze sdíěšovaeíiιυ po>iupu. Síícuiií mudulačiií foiobiány Gam a Gbiy, předsiavují část citlivou na svéíio a jsou v opačné poloze. Navíc ke kladnému předpětí U() ve vodivém nebo opticky částečně průhledném horním víku například z polysilikonu jsou ovládány přiloženými souměrnými napětími
UIH(t). To poskytuje příslušná modulační napětí
Uam(t) - Ur, + LUt)
Ublíl(t)-Ub-Uin(t) .
Ta multiplikačně způsobují oddělování menšiny nosičů náboje, generovaných prostřednictvím fotonů dopadající světelné vlny v prostorové nábojové zóně bezprostředně pod izolační vrstvou 3. například z oxidu křemičitého nebo z nitridu křemíku,
Tyto nosiče náboje (kterými jsou vdaném případe elektrony) unikají vlivem modulačního souměrného napětí do blízce přiléhajících kladných akumulačních bran G, nebo Gb a jsou zde integrovány, přičemž většina nosičů náboje nebo otvorů proudí k uzemňovací koncovce substrátu p- Si. Je rovněž možno použít zadního osvětlování.
2o Obr. 2 znázorňuje půdorysný pohled na dva obrazové prvky i fotonového směšovacího prvku podle tohoto vynálezu včetně části mez i řádkového přenosového čtecího zařízení 7 ve formě třífázového posuvného registru s vazbou nábojem (CCD), na jehož jednom konci je umístěn elektronický čtecí systém s difuzním spojením pro seriálové zpracování hodnot náboje, získaných prostřednictvím korelace.
Po uplynutí předem stanovené doby T pro akumulaci nábojů pod všemi akumulačními branami linie, například v obrazovém prvku č. n procházejí náboje cg a yb pod branami G_a a Gb prostřednictvím příslušných přenosových bran TG;, a TGb do třífázového čtecího posuvného registru. Vymezující separační brány Gsei, chrání korelační obrazový prvek před nežádoucími vnějšími vlivy a mají s výhodou zemní potenciál.
Na obr. 3 jsou znázorněny napěťové konfigurace, vztahující se k vyobrazení podle obr. 1. Modulační foto brány GaiII a Gbm jsou ovládány prostřednictvím modulačního fot obráno vého napětí, znázorněného na obr. 3, včetně protifázového vysokofrekvenčního modulačního napětí Um(t).
í? které je definováno následovně:
flám Uo+LfuCOsC.Opit) (la)
U^Uo+U^cosío),^-180°>U() IVosícoJ) (I b).
Na obr. lb až obr. 1 f je zcela jasně znázorněno potenciálové rozložení lJs(s) v prostoru nábojové zóny nad prostorovým rozsahem s příslušného obrazového prvku i pro všechny příslušné brány tohoto obrazového prvku i. V časovém úseku od tb do tg po dobu trvání období T(11 vysokofrekvenčního modulačního signálu.
V akumulačních branách Ga a Gb poměrně vysoké kladné napětí způsobuje hromadění ťotogenerováných nosičů náboje po jejich driftování buď převážně směrem k levé straně nebo převážně směrem k pravé straně obrazového prvku L znázorněného v řezu na obr. 1. v souladu s polaritou modulačních fotobránových napětí lL,m(t) a Ubm(t). Tato operace má účinek zejména tehdy, kdy má světelná modulace a modulační ťotobránové napětí V)am(t) stejnou frekvenci. Poté je v závislosti na příslušném fázovém rozdílu (^p1 hlavní přednostní směr driftování nosičů náboje k akumulačním branám G, a Gb. Přidružené průměrné proudy jsou označeny 1 a a G.
- 18 CZ 300055 Bó
Základní korelační postup muže byt matematicky vyjádřen následovně:
V přijímací rovině nejobecnějšího případu systému 2D fotonových směšovacích prvků z = 0 a dopadající modulová světelná vlna je potom obecně vyjádřena jako
Popl(x,y,t-T) .
Zde je to vyjádřeno prostřednictvím foto generovaných nosičů náboje se souměrným modulačním signálem, který zde působí, obecné ve formě io
Un/x.y.t) a který je přibližně multiplikačně a integrálně spojen z hlediska rozdílů náboje vzhledem ke dvěma akumulačním branám.
Odpovídající korelační funkce (pl lni’ Popt (-VY'!) je popsána například pro průměrné rozdíly driftování nosičů náboje Δ^/Ϊ'^Δ;
(kde T je integrační doba) do akumulačních bran Ga a Gi, v tom nejobecnějším případě závislosti na umístění jako trojice konvolucí:
Um
2? S tranzitním časovým rozdílem τ - φ„ρι/ο·>ιτη, modulační uhlovou frekvencí W„, a konstantami k, a k2, které jsou závislé na struktuře, které však nejsou z hlediska operačního principu důležité.
Fotonový směšovací prvek podle tohoto vynálezu dosahuje tohoto cíle s vysokou úrovní polohového a časového rozkladu v důsledku rychlého oddělování dopravovaných nábojů fotoelektronů ΐο a jejich souměrného ukládání a rozdílu a součtového hodnoceni. V této souvislosti v důsledku vytváření rozdílu průměrných drift o vých proudů které jsou závislé na čase v případě nestabilních světelných vln, jsou všechny obtížné přesazené složky potlačeny a současně je vytvořena požadovaná korelační funkce, týkající se světelného signálu Pcp,(t-T) s modulačním napětím Uin(t).
Tento postup bude nyní v dalším popsán podrobněji. Vysokofrekvenční kolísající/driftové pole, způsobované napětím Uam(t) a IWt). způsobuje, že elektrony unikají na příslušnou kladnou stranu. Během například kladné půlvlny modulačního fotobranového napětí
U;mi(t) “ U() + U,n(l) to znamená v průběhu záporné půlvlny
- 19budou fotogenerované nosiče náboje unikat k akumulační bráně (J, a budou se zde potom shromažďovat nebo budou procházet jako nábojové množství g (víz dvě shora uvedená modu! ač ni fotobránová napčfová rozložení na obr. lb) a na obr. 1c).
Na obr. 3 je pro situaci stabilního a harmonicky modulovaného světla představována optická energie na obrazový prvek jako:
CZ 30<M)55 B6
Gpt
Pmcos (ω;-φορ1ί kde
Po představuje hlavní hodnotu, zahrnující osvětlení pozadí,
Pm - představuje modulační amplitudu.
ωιη - před st a v uj e vy sokol rek venč η í mod u lač η í frek venc i, φ(φ1 - představuje fázové zpoždění, a τ — φορ1/ίοιη — představuje odpovídající přenosové časové zpoždění dopadající světelné vlny vzhledem k modulační fázi v modulační fotobráně Gí1tn.
Celkový fotoproud. generovaný na obrazový prvek, je:
ί (t) -S; ťopt (t ~rT / — [ PFffl COS ; COmL ~Φορί ) ] i ) i (t) =I0+Im'cos (cúmt-<pQpJ (5) kde parametiy i(t) = i.,(t) + ib(t),
Io - rovná se hlavní hodnotě fotoproud u obrazového prvku v souladu s P().
I,n- rovná sc střídavě amplitudě modulovaného ťotoproudu v souladu s Pm, a
S>. - rovná se spektrální citlivosti.
Uvedený celkový fotoproud na obrazový prvek je rozdělen na dvě složky, konkrétně pak na proud i;)(t) akumulační brány Ga, a na proud ib{t) akumulační brány Gb. Tylo hodnoty jsou integrovány s pomocí technologie CCD pod příslušnými akumulačními branami G,, a Gb a v případě technologie CMOS, která čte způsobem obrazového prvku s výhodou v elektronickém čtecím systému, což je postačující pro další uvažování s ohledem na hlavní hodnoty d a J tčehto proudů. Maxima z hlediska oddělování nábojů jc dosaženo pro uhel φορΙ - 0 a τ - 0.
Tato situace je znázorněna na vyobrazení podle obr. 3.
Harmonická modulace poskytuje za předpokladu ideálních podmínek Jako je vhodná modulační amplituda, zanedbatelné driftové tranzitní doby, stoprocentní modulace hloubky, kdy Pl51 - P, . pro hlavní fotoproudy 1 a a J následující vztahy :
-20 CZ 300055 B6
N = V + —COS(«9 ,) ('/) π
Na obr. 4 je znázorněno uspořádání těchto ideálních hlavních proudů obrazového prvku. Ty představují korelační funkce opačných fází. které vyplývají z vysokofrekvenčně modulovaného přijímaného světla a z vysokofrekvenčně modulovaných fotobránových napětí, uplatňovaných v modulačních loto bránách G;im a Gbin. Příslušný součet odpovídá IG světlené energie ΪΥ hlavního obrazového prvku.
Celkové množství nábojů, které se nahromadí v průběhu času io T = N*Tm (to znamená v průběhu N období T,„ vysokofrekvenčního modulačního napětí) poskytuje:
f (ů-r=Mů=7+C£“'-£ ů+ÝM (SÍ s tranzitní dobou τ = φίψΙ/(ΰηι, odpovídající fázovému zpoždění. V dalším textuje qai označováno pouze jako qa.
Celkové množství nábojů příslušných akumulačních bran CL a Gb všech obrazových prvků f vytváří dva místně nespojitě vysokofrekvenční interferogramy, a to a - interferogram a b interfcrogram, který je posunut o 180° vůči a - interferogramu, přičemž je od nich diferencováním
2(i odvozen tranzitní časový diferenční vysokofrekvenční interferogram, který byl hledán a který je popsán rovnicí (2),
Na obr. 11 je znázorněn schematický pohled na 30 - kameru podle tohoto vynálezu, která využívá přímého směšování na základě soustavy fotonových směšovacích prvků. V porovnání s kon25 cepcí 3D-kamery, známé / dosavadního stavu techniky; která je znázorněna na vyobrazení podle obr. 10, je na obr. 11 modulace vysílače i pro osvětlování opticky pasivních 30-objektů prováděna přímou modulací proudu laserové diody; V tomto případě je modulace produkována prostřednictvím vysokofrekvenčního generátoru |3. Pro dlouhé vzdálenosti je výhodné například používat vysoceenergetický laserový diodový svazek s přednostně společným modulačním prou3o dem a pro účely bezpečnosti oka s rozdílnými vlnovými délkami.
První optický systém 5 vytváří obraz světelné vlny na povrchu objektu 6. Světelná vlna, odrážená od objektu 6, je poté promítána přes druhý optický systém 7 na povrch soustavy 8 fotonových směšovacích prvků.
Soustava 8 fotonových směšovacích prvků je rovněž uváděna do činnosti prostřednictvím vysokofrekvenčního generátoru 13, přičemž toto uvádění do činnosti je prováděno pro různě fázové posuny vzhledem k fázi světelné vlny; vyzařované vysokofrekvenčním generátorem 13. Signály soustavy 8 fotonových směšovacích prvků jsou dále hodnoceny hodnotící jednotkou 9, pokud lo
4o již nebylo provedeno na čipu.
Na základě měřicího zařízení podle tohoto vynálezu není pro navrhovanou koncepci 3D kamery nutný žádný optický modulátor s vysokou aperturou kromě soustavy 8 fotonových sméšovas cích prvků podle tohoto vynálezu, takže je poskytována struktura či konstrukce, která je ekonomi i c ky vy hodnu. Pro ucely stáno v cm fuze o brazo v c h o pr v k u z vy s 1 cd nvch ko re 1 ac ί ι í c h amplitud bylo, jak již bylo shora uvedeno, použito všech čtyř různých interferogramů v případě čtyř různých fází směšovacího signálu. Čtyři fáze směšovacího signálu vznikají za situace, kdy jsou modulační fotobránová napětí Uam a Ubm přepnuta ze stavu fázového vztahu 0°/180° do stavu 90/270° nebo zpožděna o 90°. To poskytuje dvě sdružené imaginární složky nebo složky s fázovým rozdílem 90° ve vztahu k reálným složkám nebo ke složkám ve fázi. z nichž je možno vypočítat hledanou fázi obrazového prvku, a to v souladu s dále uvedenou rovnicí (10).
io Tento režim provozu současné umožňuje eliminovat rušivá přesazená napětí, která jsou vyvolávána jasností pozadí a v důsledku směšovací operace.
Kromě měřicí operace, která je popsána formou příkladu ve vztahu k trvalým netlumeným modulovaným 3D-světelným vlnám prostřednictvím 2D korelace s modulačním napětím Uin(x.y,t) s výhodou o stejné frekvenci v rovině soustavy 8 fotonových směšovacích prvků, je možné, aby bylo měřicí zařízení podle tohoto vynálezu rovněž s výhodou využíváno s modulačními signály v impulzní formě.
Zejména pseudozvuková modulace světla je výhodná pro úkoly, zahrnující vysoce přesné měření 20 přechodového času 3D - světelných vln.
Příkladné provedení pro sledování a měření opticky pasivních 3D-objektů je znázorněno na obr. 12.
Obdobně jako u provedení, zahrnujícího harmonickou modulaci podle obr. 11, má zařízení podle tohoto vynálezu vhodné světelné ústrojí, které osvětluje 3D - objekty 6 světlem, které je pseudozvukově modulováno v intenzitě, přičemž odrážené a přijímané světlo je podrobováno korelačnímu zpracování s výhodou s odpovídajícím pseudozvukovým modulačním signálem, který je produkován vysokofrekvenčním generátorem JJ.
Pokud se korelace ve vztahu k pseudozvukovým signálům tohoto typu se zvyšující sc délkou slov T„-T1((2n-1) podobá trojúhelníkovému jehlovému impulzu, jehož poloviční hodnota šířky je stejná, jako bitová šířka Tu. potom pro jasné a úplné měření celkového světelného objemu nebo celkového osvětleného prostoru musí relativní zpoždění TB mezi světelným modulačním pseudozvukovým signálem a demodu lačním pseudozvukovým souměrným napětím l Jm(t) stejného signálového tvaru na modulační fotobráně procházet alespoň jednou přes celé zpožďovací rozmezí maximální doby zvukového tranzitu nebo stupňovitě ve stupních 1B. Tohoto účelu je dosahováno prostřednictvím zpožďovacího členu JJ, který je nastavitelný z hlediska zpoždění Td prostřednictvím řídicí a hodnotící jednotky 9.
Na obr. 5a) je znázorněn modulační signál Um(t), týkající se příkladu pravoúhlé bitové pseudo45 zvukové sekvence JJ. Výsledkem korelace prostřednictvím fotonového směšovacího prvku jsou průměrné driftovc proudy J a znázorněné na obr, 5b) ve vztahu k relativnímu zpoždění τ.
V případě čtyřnásobného obrazového prvku, který bude nyní v dalším popsán, a který je znázorněn na obr. 8, obr. 9 a obr. 14, pak souměrná modulační fotobránová napětí, která jsou uplatňována na modulační fotobrány Gcm a GdlI1 a která jsou vzájemně složena na předpětí U(). jsou s výhodou zpožděna o zpoždění Tfi vůči souměrným modulačním fotobránovým napětím, uplatňovaným na modulační fotobrány G;1 a Gb, to znamená, že
1-Λιιι(0 Uo + Uin(t“ 1 li)
- 22 CZ 300055 B6 což má za následek velice výhodné měření amplitudy a tranzitní doby.
S výjimkou předem určitelného zpoždění T() vůči modulačním napětím pak světelná intenzita eonst/Pl)p,(t). vyzařovaná vysílačem 4, zahrnuje stejnou strukturu pseudozvukovcho signálu. Odraz dosahuje fotonové směšovací prvky po zvukové tranzitní době. Korelace se souměrnými modulačními napětími má za následek v souladu s příslušným relativním zpožděním τ tranzitní io doby pro 1j, - O v ideálním případě bez jasnosti pozadí, v případě dvojitého obrazového prvku hlavní proudy 1« a O, znázorněné na obr. 5b, a v případě čtyřnásobného obrazového prvku se stanoveným časovým posunem TB přídavné k hlavním proudům C a C obrazového prvku.
Korelační charakteristiky nejprve ukazují, že celá řada odrazů objektu může býl rozdělena na i? stejný poloměrový vektor, například pro odlišení většího množství částečně průsvitných objektů.
které jsou umístěny jeden za druhým, nebo pro účely odstranění vícenásobných odrazů.
Kromě toho součet a rozdíl rozdílu hlavního driftového proudu, jak je znázorněno na obr. 5c) jsou s výhodou vytvořeny sousledně v případě dvojnásobného obrazového prvku a současně
2o v případě čtyřnásobného obrazového prvku v příslušných odpovídajících elektronických čtecích a signálních procesních systémech J_5. Umožňují provádět vysoce citlivá měření, neboť jde pouze o šířku měřicích okének l B až 2TK, kde se objevují hodnoty signálu, které nejsou rovny nule.
Hodnocení součtu umožňuje stanovit relevanci měření na základě minimální amplitudy. Rozdíl ukazuje strmé lineární uspořádání v použitelné šířce Τ» měřicího okénka, což umožňuje stanovit tranzitní dobu s vysokým stupněm rozlišovací schopnosti.
Je zde například uplatňována následující rovnice Α>~Δ>
+ Aí ai (9)
5(i která je zde idealizována.
Blokové schéma odpovídajícího měřicího zařízení pro optické měření 3D - objektů s pseudozvukovou modulací, založené na navrženém svazku korelačních fotodetektorů se vyznačuje strukturální a konstrukční jednoduchostí, jak je možno vidět na obr. 12.
V tomto případě zde kromě generátoru 10 a zpožďovacího členu 11 uplatňována stejná konstrukce, jako je ta, která je znázorněna na obr. 11.
V souladu s předmětem tohoto vynálezu je pro účely rychlého zjištění vzdálenosti s poměrně 4« nízkou úrovní rozkladu využíváno rovněž jednoduché pravoúhlé či obdélníkové modulace vysílače i prostřednictvím generátoru 10 s dobou Tas výhodou se stejným impulzním a prostorovým trváním T;i. Způsob zjišťování tranzitní doby je prováděn v souladu s rovnicí (9),
Úroveň rozkladu se zvyšuje stupňovitě v průběhu doby T trvání, což snižuje faktor 2. v kterémžto 45 případě je pak první měřicí krok nejprve následován druhým měřicím krokem, který má stejnou dobu avšak s časovým posunem
T[j = T/4.
- 23 CZ 300055 B6
Průřez obrazového prvku 1 fotonového směšovacího prvku podle tohoto vynálezu, znázorněny m nýn hyt ορΐΪΓΠΗ! ÍZOVáf! Z hlťdískH je!lO !ΊΊ?ΖΠ! tVckv^nnphn ηΓηυοΗμηι rvj rvhr <71 II1UU pl UMU ce pomocí vhodného uspořádání potenciálového gradientu, způsobovaného souměrným modulačním napětím. V tomto ohledu je na obr. 6 znázorněno příkladné provedení, u kterého je střední brána G() uspořádána mezi modulačními fotobránami Gam a Gbm. přičemž tato střední brána má s výhodou předpětí U() a společně s modulačními fotobranami Gími a Gbm vytváří tři potenciálové
Co je požadováno, to je potenciálový gradient, který je pokud možno stejnoměrný, nebo modlilo lační kolísaj íeí/driftové pole, které je pokud možno konstantní a kterého je dosaženo zvyšováním počtu článků ze dvou na tři nebo do konce na víc. Ve fotosenzitivní prostorové nábojové zóné pak stupeň definice nebo vyjádření článků v každém případě klesá se vzdáleností od izolační vrstvy 3.
i? Tohoto účinku je využíváno u dalšího provedení předmětu tohoto vynálezu, které je známo jako ..ponořený kanál, slabě dotovaný n - kanál, který je vzdálen několik mikrometrů od izolační vrstvy 3. která je poněkud hlouběji v p - substrátu pod modulačními fotobránami.
Toto uspořádání rovněž zahrnuje stínění J_2 pro akumulační brány Ga a Gb. takže nejsou osvět20 lovány světelnými vlnami a nejsou vytvářeny přídavné nosiče náboje.
Na obr. 7 je znázorněno jednotlivé uspořádání a spojení fotonových směšovacích prvků, u kterého jsou v porovnání s provedením podle obr. 1 dvě modulační fotobrány příslušně odděleny pouze společnou akumulační branou Gsn. čímž je dosahováno vysokého stupně plnicí akce. Toto uspořádání je rovněž opatřeno stíněním J_2 pro akumulační brány Ga a Gt1, V tomto případě se polarita souměrných modulačních napětí nebo pořadí Gam,» a Gb,M.„ mění od obrazového prvku k obrazovému prvku.
Trojnásobná doba bran je vhodná současně pro přímé ctění s pomocí operace jako je třífázový posuvný registr. Nevýhoda, která může být u určitých uplatnění tolerována, spočívá v distribuci náboje rovněž k příslušným přiléhajícím obrazovým prvkům, čehož výsledkem je zdánlivé zvýšení velikosti obrazového prvku a nižší stupeň pozičního rozkladu v příslušném směru.
Výpočet těchto vzájemných poměrů a vlivů ukazuje, že v porovnání se sto procenty využitelného náboje pak po vyhodnocení nábojových rozdílů střední obrazový prvek získává pouze 50 % a dva připojené obrazové prvky získávají každý 25 %.
Za účelem zobrazení distribuce náboje pak obr, 7, obdobně jako obr. 1, ukazuje různé fáze potenciálové distribuce pro modulaci trvalé nctluniené vlny.
Na obr. 8 je znázorněno další výhodné provedení tvaru obrazového prvku fotonového směšovacího prvku, které v případě modulace trvalé netluměné vlny nevyžaduje žádné IQ (ve fázi. fázový posun o 90°) přepínání mezi stavy 1 a Q. Namísto shora popsaného dvojitého obrazového prvku je navrhován čtyřnásobný obrazový prvek s modulačními fotobránami Gíim, Gbm, Gt„, a Gdm, stejně jako s přidruženými akumulačními bránami G;i, Gb, Gt a <jtb které umožňují současné provádění korelace pro čtyři fázové polohy, neboť souměrná modulační fotobránová napětí Uam(t) a lJi„n(t). LUt) a Udl„(t) jsou příslušně posunuta vzájemně vůči sobě zejména v případě vysokofrekvenční modulace o 90°.
V pravoúhlém uspořádání s ohledem na shora popsané modulační fotobrány Gíim s φ,,,,, = 0° a Gbm s t(2bin = 180° jsou zde dvě další modulační fotobrány Gcm s t^cill = 90° a Gdm s $dl)1 = 270°, které jsou souměrně integrovány v rámci obrazového prvku a které pracují na základe stejného principu, To poskytuje Čtyřfázovou nábojovou akumulaci s jednotlivými náboji qb cg a gd pod přidruženými akumulačními branami Ga, Gb, Gc a Gj nebo v přidruženém elektronickém čtecím
-24systému, přičemž prostřednictvím jednoduché aritmetické operace lze přidruženou fázi (βι>ρι přímo k-i A »+,»♦ « Λ c· 1 nrl/M no ·
V > |JW I LUL uw.
q -Qa ¢, =arctan (10)
Pro jednoduché zjištční šedých hodnot jednotlivého obrazového prvku jsou jednotlivá napětí všech akumulačních bran obrazového prvku sečtena:
qiw “ qa + qi, + qt + qjČtecí proces vzhledem k příslušným čtyřem nábojům je v tomto případě výhodně prováděn io aktivním tvarem obrazového prvku s využitím technologie CMOS s předběžným zpracováním integrovaného signálu jako obrazového prvku.
Na obr. 9 je stejně jako na obr. 8 znázorněn čtyřnásobný obrazový prvek fotonového směšovacího prvku, avšak s potenciálovým gradientem, který' je hladký, jak je znázorněno na obr, 6. při15 čemž vyhlazení je provedeno prostřednictvím centrální čtvercově střední brány G(), která má s výhodou potenciál Uo.
Na obr. 14 je stejně jako na obr. 9 znázorněn čtyřnásobný obrazový prvek fotonového směšovacího prvku, jehož struktura jc optimalizována pro digitální modulační signály . Střední brána G«.
2o uspořádaná mezi s výhodou čtvercovými modulačními fotobránami, slouží obdobným způsobem, jako u provedení podle obr. 9, pro vyhlazování potenciálového gradientu, produkovaného modulačním fot obra no vým napětím.
A konečně jc na obr. 13 znázorněno další výhodné provedení obrazového prvku i. který na rozdíl od shora popisovaných provedení nevyužívá technologie CC D součástky s vazbou nábojem, avšak využívá technologie CMOS s elektronickým systémem 15 pro čtení a předběžné zpracování signálu. V tomto případě je způsob provozu modulačního driftování. závislého na napětí nosičů náboje na rozkmitu náboje stejný, jako u shora popisovaných provedení. Jediným rozdílem. kterým se provedení, znázorněné na obr. 13, odlišuje, je způsob uplatňování dalšího zpraeo30 vání co se týče nábojů Gřl a Gb, které unikly do akumulačních bran G;i a Gh.
Ll tohoto provedení jsou akumulační brány G;t a G^ ve lorrně blokovaných pn - diod. Kladně předpjaté akumulační hrány Ga a Gb jsou vytvořeny prostřednictvím n, - dopovaných elektrod na s výhodou slabě dopovaném p Si substrátu 3 podle obr. 13. Přitom, eo je známo jako způsob provozu „plovoucí difúze nebo vy sok o od porový napěťový čtecí způsob, jako v případe použiti technologie CCD součástek s vazbou nábojem, jsou náboje Ga a Gb integrovány na kapacitách akumulačních bran G;| a G|, a jsou čteny vysoceodporovým způsobem ve formě napěťových hodnot,
4o S výhodou je rovněž možné využívat způsobu čtení proudu, ve kterém nejsou fotogenerovaně nosiče napětí integrovány v potenciálové jímce, avšak nepřetržitě procházejí prostřednictvím výstupní difúze prostřednictvím vhodných obvodů pro čtení proudu, které jsou připojeny k příslušným akumulačním bránám G, a Gb. Tato napětí jsou poté integrována například na příslušnou vnější kapacitu.
Čtecí obvod u způsobu čtení proudu, který udržuje napětí akumulační brány skutečně konstantní prostřednictvím zesilovací zpětné vazby, s výhodou zajišťuje, že v důsledku intenzivního ozařování obrazového prvku množství akumulovaných nábojů q, a nezpůsobí reakci nebo přeplnění potenciálové jímky.
5(1
Dynamika fotonového směšovacího prvku je tak výrazně zlepšena. V tomto případě rovněž shora popsaná technologie, zahrnující slabě dotovaný n - kanál („ponořenou vrstvu) pod izolační vrst-25 CZ 300055 B6 vou modulačních bran, poskytuje zlepšení a zdokonalení mimo jiné při zvýšení limitního km i točili.
Konstruování fotonového směšovacího prvku s využitím technologie CMOS dále umožňuje využití aktivního tvaru obrazového prvku (APS) s jehož pomocí může být u každého obrazového prvku integrován čtecí obvod a obvod pro předběžné zpracování signálu do fotonového směšovacího prvku. To umožňuje provádět předběžné zpracování elektrických signálů přímo v obrazovém prvku ještě předtím, než jsou tyto signály předávány do vnějšího obvodu. Zejména jc možno tímto způsobem vypočítat fázové a amplitudové informace přímo na čipu. takže může být ryclilo lost měření ještě více zvýšena.
Další uspořádáni předmětu tohoto vynálezu poskytuje k využití soustavu s výhodou dvourozměrných fotonových směšovacích prvků pro průzkum a sledování trojrozměrného elektronického objektu formou pasivního nebo aktivního osvětlování objektů na základě různých kritérií, jako je například tvar objektu, jeho poloha, barva, polarizace, vektor rychlosti, jas nebo kombinace vlastností objektu.
Je li například pří průchodu různých modulačních signálů (například frekvenčního nebo kódového střídání při trojrozměrném měření dopadající světelné vlny, která může být zpočátku neznámá.
?o nalezena místní korelace pomocí kritéria různých driftových proudů, které se nerovnají nule, polom může být rozmezí objektu kontinuálně měřeno zejména / hlediska uvedených vlastností objektu, a sledováno případně v případě změn prostřednictvím regulační smyčky, která zejména rov něž obsahuje hloubku obrazu.
fotonový směšovací prvek je používán v celé řade provozních režimů, které budou popsány v dalším.
V tomto ohledu má součet nábojů v akumulačních bránách Ga a Gb menší význam, neboť vždy odpovídá celkové intenzitě dopadajících světelných vln, qa + qh = konst.*P()|)1 ^/'f, kde T = doba so integrace.
Diferenční náboj závisí na celé řadě faktorů a může být využit různými způsoby pro měření dopadající světelné vlny. Pro tyto účely je nutno brát v úvahu základní jasnost, která je vždy přítomna Pn > = Pm viz obr. 3a).
Volitelně například při měření objektu 6, který je osvětlován vysilačem 4 modulovaným světlem, je napájení vysílače zapnuto nebo vypnuto, takže Pm se začíná blížit nebo je rovno nule. Současně id pak volitelně modulační napětí Urn(t) se bud1 rovná nule nebo je zapnuto k použitému uspořádání ve vysílači a je obsaženo v dopadajícím světle, nebo k napěli Unio, které je během integrační doby konstantní.
Proto je tedy tehdy, kdy Pn * 0, dosahováno čtyř důležitých provozních režimů:
1) Aqab = 0 pro Pni = lJm - 0.
2) Aqab = 0 s konečným Pm a s Um(t) jako vysokofrekvenčním modulačním signálem.
5o 3) S konečným Pni a vysokofrekvenčním modulačním napětím Aqab je funkce Um(t), relativní přenosový časový posun τ a energetická složka dopadajícího světla Pm(l), která je tímto způsobem modulována.
-26CZ 300055 B6
4) Pokud je během integrační doby T dopadající hlavní světelná intenzita P() a konstantní modulační napětí ί_'πιο, ροίοηι je diferenční náboj Aqab íunkcí a hlavní světelné energie P<s.
V případě světelných vln. které nejsou modulovány z hlediska intenzity, pak další uspořádání předmětu tohoto vynálezu zajišťuje, že fotonový směšovací prvek je využíván v souladu se čtvrtým případem možného provozního režimu, například pro zpracovávání dvourozměrného obrazu.
V tomto případě je každý směšovací prvek ovladatelný specificky a nezávisle na každém dalším, například sdružením příslušného rychle přepisovatelného modulačního napěťového slova pro io Umn, s výhodou prostřednictvím složky RAM. Hodnocení je s výhodou prováděno pouze vzhledem k diferenčním napětím T* a diferenčním driftovým proudům které jsou přibližně úměrné k υ,,,ο, V takovém případě je modulační napětí Umo příslušně odvozeno z modulačního napěťového slova.
To znamená, že U,„(t) již. není nadále nastavováno periodicky nebo kvaziperiodiekv jako u předcházejících příkladů použití, avšak neperiodicky, například v souladu s předem stanoveným obsahem obrazu nebo v souladu s měřeným obsahem obrazu. Pro U,„(t) - 0 se všechny diferenční proudy rovnají nule. takže sdružený diferenční obraz D(x,y) se rovněž objeví s nulovou amplitudou nebo intenzitou.
Rozdíly jasnosti obrazu mohou tak být specificky ovlivňovány zrněnou v Um(\,y,t). Tímto způsobem pak v souladu s předmětem tohoto vynálezu mohou být jakékoliv světelné vlny nebo obrazy, to znamená i do konce nemodulované, podrobeny víceúčelovému obrazovému zpracování prostřednictvím mimořádně rychle nastavitelné váhové funkce
G(x,y,t) - k/Um(x,y,t) například prostřednictvím shora zmíněných ovladatelných sdružených paměťových buněk, jako například pro shora zmíněné účely zkoumání a sledování objektu, avšak v tomto případě bez aspektu hloubkových informací.
Claims (3)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob zjišťování fázových a/nebo amplitudových informací o elektromagnetické vlně kdv elektromagnetická vlna se vyzařuje na povrch fotonového směšovacího prvku, majícího ales4o poň jeden obrazový prvek, přičemž tento obrazový prvek má alespoň dvě na světlo citlivé modulační fot o brány G;llll a Gbm a sdružené akumulační brány Ga a Gb, na modulační foto brány Gam a Gbm se uplatil ují modulační ťotobránová napětí U;illl{t) a U^ýt), která jsou ve formě Uam(t) Un + Um(t) a Ubm(l) = Uo Un(t), na akumulační brány Gn a Gb se uplatňuje stejnosměrné napětí, jehož velikost je alespoň tak velká, jako je velikost součtu U<> a amplitudy modulačního napětí Uni(t), nosiče náboje, vytvářené v prostorové nábojové zóně modulačních fotobran Giim a Gblll prostřed5o nictvím dopadající elektromagnetické vlny, se vystavují potenciálovému gradientu driftového pole v závislosti na polaritě modulačních fotobránových napětí LJam(t) a Ubm(t) a drift uj í k odpovídajícím akumulačním branám G, a Gb. a náboje q:i a qb, driftované k příslušným akumulačním bránám G., a Gbl se vyřazují.- 27 CZ 300055 B6 '7 = ι. .. _j|,. . 1 /,|Ml\UU puuiv llťllUMJ i intenzitou modulovaná elektromagnetická vlna sc ozařuje vysílačem.elektromagnetická vlna, odražená objektem, sc vyzařuje na povrch fotonového směšovacího prvku.modulační fotobránová napětí Uam(t) a Ubm(t) jsou v pevném fázovém vzájemném vztahu stází io elektromagnetické vlny. ozařované vysílačem, a vytvářené nosiče náboje se dále vystavují potenciálovému gradientu driftového pole v závislosti na fázi souměrných modulačních fotobránovýeh napětí lJain(t)a LJbn,(l).!5 3. Způsob podle nároku 2. vyznačující se tím, že pro dva rozdílné fázové posuvy Δφ, a Δφ2 modulačních fotobránovýeh napětí Uatn(t) a Ui„„(t) vzhledem k fázi elektromagnetické vlny. ozařované vysílačem, se náboje q.d a qbl stejně jako náboje qa2 a qb2 vyřazují a vytvářejí se nábojové rozdíly (q:ii - qb|) a (qa2 - qb2), a v souladu s rovnicí se stanovuje fáze <pop, dopadající elektromagnetické vlny vzhledem k fázi elektromagnetické vlny. ozařované vysílačem, čímž se stanovuje tranzitní doba elektromagnetické vlny. přijímané obrazo2^ vým prvkem.
- 4. Způsob podle nároku 3. vyznačující se t í m , že prostřednictvím čtyř modulačních fotobran G;il11, Gblll, Gcm a Cijn, a čtyř sdružených akumulačních to bran Ga, Gb. a G() pro dva různé fázové posuvy Λφ, a Λφ2 modulačních fotobránovýeh napětíUnin(t) - u + υυι1(1) a Cbm(t) = IJ- Um,(t) a f-Ut) = U, + Um2(t) a UJt) = Ui - Ul1i2(t) vzhledem k íázi elektromagnetické vlny. ozařované vysílačem, se současně náboje q:b qt„ qc a qd oddělují a vyřazují, a35 v souladu s rovnicí se stanovuje fáze φορ, obrazového prvku elektromagnetické vlny, ozařované vysílačem, a tím i tranzitní doba elektromagnetické vlny, přijímané obrazovým prvkem.40 5. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se t í ni, že fotonový směšovací prvek má větší množství obrazových prvku, alespoň jeden obrazový prvek se přímo vyzařuje s částí intenzitou modulované elektromagnetic45 ké vlny z vysílače, a kalibrace fázového posuvu mezí ozařovanou elektromagnetickou vlnou a modulačními fot obráno vým i napětími Uain(t) a Ubm(t) sc provádí z fázového posuvu, měřeného s uvedeným obrazovým prvkem.-28CZ 300055 B66. Způsob podle nároku 1. vy z n ač uj íc í se t í m . že elektromagnetická vlna s nezávisle buzenou neznámou intenzitovou modulací se vyzařuje na povrch fotonového směšovacího prvku, modulační fotobránová napětí Uam(t) a Ubm(t) se vytvářejí laditelným modulačním generátorem, vytvářené nosiče nábojů se dodatečně vystavují potenciálovému gradientu driftového pole v závislosti na fázi souměrných modulačních fotobránových napěli Uam(t) a Ubm(t). a fotonový směšovací prvek a modulační generátor vytvářejí alespoň jednu fázově uzavřenou smyčku a elektromagnetická vlna se měří v souladu se synchronním způsobem.7. Způsob podle jednoho z nároků i až 6, vyznačující se tím, že jako periodické is modulace se využívá kontinuální nebo nekontinuální vysokofrekvenční modulace, pseudozvukové modulace nebo modulace lineárně proměnným kmitočtem.8. Způsob podle nároku 7, vyznačující se tím. že modulací je vysokofrekvenční modulace a s výhodou jsou náboje qa a qb a případně náboje qc a qd pro fázové a Δφ - 0°/!80°70 a A,p = 90°/270° vyřazeny.9. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se využívá modulace stálého stavu s modulačními fotobránovými napětími Uam = Uo + ILo a Uhm = U()- Um„ s nastavitelným modulačním stejnoměrným napětím Um0, které je z hlediska času konstantní, a s nímž se specific25 ky u pra v uj e d i fe re n č η í o b raz z rozd ί I u n á boj ů qa a q b.10. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 9, vyznačující se tím, že náboje qa a qb pod akumulačními branami Ga a Gb se integrují a čtou s pomocí multiplexní struktury; s výhodou s pomocí struktury CCD.11. Způsob podle jednoho z nároků I až 9. vyznačující se t í m , že akumulační brány Ga a Gh jsou ve formč pn - diod. s výhodou blokovaných nízkokapacitníeh pn - diod. s výhodou využívajících technologii CMOS, a u kterých se náboje qa a qb a případně náboje qc a qd čtou přímo jako napětí nebo jako proud.12. Způsob podle nároku 11, vyznačující se tím. že fáze obrazového prvku nebo tranzitní doba obrazového prvku a jasnost obrazového prvku se zjišťují přímo prostřednictvím aktivní senzorové struktury obrazového prvku (APS) a s výhodou se selektivně a/nebo sériově čtou prostřednictvím čipové multiplexní struktury.H)13. Způsob podle jednoho z nároků I až 12, vyznačující se t í m . žc jasnost obrazového prvku se příslušně vyhodnocuje jako součet nábojů sdružených akumulačních bran jako hodnota šedého obrazu.45 14. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 13, vyznačující se tím, že v případě osvětlení pozadí nebo vnějšího nemodulovaného přídavného osvětlení se rozdílu hodnoty šedých obrazů využívá jako korekčního parametru jednak tehdy; kdy je modulační osvětlení zapnuto, a jednak tehdy, kdy je modulační osvětlení vypnuto.50 15, Způsob podle jednoho z nároků 1 až 14, vyznačující se tím, že sc využívá většího množství samostatných směšovacích prvků v lineární, povrchové nebo prostorové soustavě.16. Způsob podle nároku 15, vyznačující se tím, že alespoň jeden z obrazových prvků se přímo vyzařuje s částí intenzitou modulované elektromagnetické vlny, sloužící pro55 osvětlování, přičemž měření na alespoň jednom obrazovém prvku se využívá pro kalibraci ostat- 29 CZ 300055 B6 nich výsledků z hlediska fáze a jasnosti, přičemž se s výhodou referenční obrazový prvek nebo (iÍhíi/.ovc pí vkv zpracovávají prostřednic lvím vysdacc 3 ruzrivmi hkidinunu intenzity nebo s hladinami intenzity, které mohou být různě nastaveny.17, Fotonový směšovací prvek, vyznačující se tím. že má alespoň jeden obrazový prvek (1).má alespoň dvě na světlo citlivé modulační fotobrány Gai]1. Gbm, a má akumulační brány Ga, Gh, které jsou sdruženy s modulačními fotobránami G;1]I1, Gbm, a které jsou stíněny vzhledem k dopadající elektromagnetické vlně.18. Směšovací prvek podle nároku 17, vyznačující se tím. že mezi modulačními i? fotobránami GaiIi, G^ je uspořádána střední brána Go.19. Směšovací prvek podle nároku 17 nebo 18. vyznačující se tím, že obrazový prvek 1 má čtyři s výhodou souměrně uspořádané modulační fotobrány Gam, Gblll, Gnn. G(|in a akumulační brány Ga, Gb, Gc, Gt).20. Směšovací prvek podle jednoho z nároků 17 až 19, vyznačující se tím. že akumulační brány G,,. Gb a případně akumulační brány Gc, Gd jsou ve formě pn - diod. s výhodou blokovaných nízkokapacitních pn-diod a s výhodou technologie CMOS, přičemž náboje q:i, qb a případně náboje qc, qd mohou být čteny přímo jako napětí nebo proud.21. Směšovací prvek podle jednoho z nároků 17 až 20, vyznačující se tím, že pro účely zvýšení maximální modulační rychlosti je obrazový prvek (1) vytvářen s využitím technologie GaAs. s výhodou typu ..ponořeného kanálu“, například ponořeného n - kanálu a s integrovaným driftovýni polem.22. Směšovací prvek podle jednoho z nároků 17 až 21. vyznačující sc tím, že obrazový prvek (1) je ve Formě aktivní senzorové struktury' obrazového prvku s částečným zpracováváním signálu, týkajícího se obrazového prvku (1), a s částečným zpracováváním signálu, týkajícího se případné matrice.23. Směšovací prvek podle jednoho z nároků 17 až 22. vyznačující se tím. že stínění je rovněž rozšířeno na okrajové oblasti modulačních foto bran.24. Uspořádání směšovacích prvků, mající alespoň dva fotonové směšovací prvky podle jednoto ho z nároků 17 až 23, vyznačující se tím. žc fotonové směšovací prvky jsou uspořádány v jednorozměrném, dvourozměrném nebo trojrozměrném uspořádání.25. Uspořádání směšovacích prvků podle nároku 24. vyznačující se tím. že dvě modulační fotobrány Gaill n, Gam n,| a Gbl11l„ Gbmn.|, příslušně sdružené s dvěma přilehle uspořá4? danými různými obrazovými prvky n, n+l, mají společnou akumulační bránu Gs, přičemž modulační fotobrány Gamn. Gam.n.i a Gu.n. Gblll.hi i jsou ovládány stejnými modulačními fotobránovými napětími Uam(t) a Uhni(t).26. Uspořádání směšovacích prvků podle nároku 24 nebo 25. vyznačující se tím. že 50 jsou zde uspořádána zařízení pro přímé ozařování alespoň jednoho obrazového prvku (I) jako referenčního obrazového prvku, jejichž prostřednictvím jc část intenzitou modulovaného elektromagnetického záření, vyzařovaného vysílačem, zaměřena na příslušný obrazový prvek nebo na příslušné obrazové prvky.-30CZ 300055 B627. Uspořádání směšovacích prvku podle nároku 26. v y z π a č u j í c í se tím. že zařízení pro pi íme (.ι/ύιιινΰίιΐ jsou vy bavena pro zrncny z hlediska prosí ořu a/nebo doby mícn/ity při mého ozařování.
- 5 28, Uspořádání jednorozměrných nebo vícerozměrných směšovacích prvků podle jednoho z nároku 24 až 27. vyznačující se tím. že obrazové prvky (I) jsou ztělesněny s využitím technologie MOS na silikonovém substrátu (2) a mohou být čten) s použitím rnultiplexní struktury, s výhodou s použitím struktury' CCD.io 29. Uspořádání směšovacích prvků podle jednoho z nároků 24 až 28. vyznačující sc tím, že je zde uspořádán mikročočkový optický systém, který’ poskytuje v podstatě pro každý směšovací prvek, použitý pro zaznamenávání obrazu, jeho vlastní mikročočkv, s jejichž pomocí je dopadající záření zaostřováno do střední oblasti směšovacího prvku, jejíž velikost tak může být snížena.30. Zařízení pro zjišťování fázových údajů o elektromagnetické vlně, vyznačující se tím, že má alespoň jeden fotonový směšovací prvek podle jednoho z nároků 17 až 23.má modulační generátor (10, 13).má vysílač (4), jehož ozařované elektromagnetické vlny jsou intenzitou modulované prostřednictvím modulačního generátoru (10, 13), předem stanoveným způsobem, přičemž elektromagnetická vlna, která je odražena objektem (6). je vyzařována na povrch fotonového směšovacího prvku, a přičemž modulační generátor (10, 13) napájí fotonový směšovací prvek modulačními napětími ío Uni(t), která jsou vpředeni stanovených fázových vzájemných vztazích vzhledem k fázi elektromagnetické vlny, vyzařované vysílačem.31. Zařízení podle předcházejících nároků, týkajících se zařízení, vyznačující se tím. ze je zde uspořádán optický systém (7) a uspořádání směšovacího prvku případně podle jednoho35 z nároků 24 až. 29, přičemž optický systém (7) vytváří obraz odražené elektromagnetické vlny na povrchu směšovacího prvku nebo uspořádání směšovacích prvku.32. Zařízení podle nároku 30 nebo 31, vyznačující se tím, že je zde provedeno uspořádáni směšovacích prvků se sdruženým optickým přijímacím systémem, systémem elektro40 nického vyhodnocování a zpracovávání signálu pro různé signály, součet signálů a sdružených referenčních signálů s digitální pamětí pro hodnotu šedého obrazu a tranzitní dobou nebo distančním obrazem, vysílač pro osvětlování trojrozměrné scény s pomocí modulovaných elektromagnetických vln a s nastavitelným optickým přenosovým systémem, odpovídajícím optickému přijímacímu systému, tvořenému digitální trojrozměrnou fotografickou kamerou ve formě kompaktní45 jednotky.33. Zařízení podle nároku 30 nebo 31, v y zn a č u j í c í se t í m . že pro vytvoření digitální trojrozměrně nahrávající videokamery je zde provedeno uspořádání směšovacích prvku s přidruženým optickým přijímacím systémem, systémem elektronického vyhodnocování a zpracovávání5o signálu pro různé signály, součet signálů a sdružených referenčních signálů s digitální pamětí pro hodnotu šedého obrazu a tranzitní dobou nebo distančním obrazem, vysílač pro osvětlování trojrozměrné scény s pomocí modulovaných elektromagnetických vln a s nastavitelným optickým přenosovým systémem, odpovídajícím optickému přijímacímu systému, přičemž jsou zde dále provedeny paměťové prostředky pro uchovávání digitálních obrazových sekvencí.-31 CZ 300055 B634. Zařízení podle nároku 32 nebo 33, vyznačující se tím, žc vysílač jc opatřen zařízen í m í po, v y zaro ván í světe 1 n vc h v! n v ruzných s p e k t rá! η í c h oblastech pro vytv áře η í ba re v n ýc h obrazů nebo barevných obrazových složek.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19635932 | 1996-09-05 | ||
DE19704496A DE19704496C2 (de) | 1996-09-05 | 1997-02-07 | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung der Phasen- und/oder Amplitudeninformation einer elektromagnetischen Welle |
PCT/DE1997/001956 WO1998010255A1 (de) | 1996-09-05 | 1997-09-05 | Verfahren und vorrichtung zur bestimmung der phasen- und/oder amplitudeninformation einer elektromagnetischen welle |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ69399A3 CZ69399A3 (cs) | 1999-08-11 |
CZ300055B6 true CZ300055B6 (cs) | 2009-01-21 |
Family
ID=26029051
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ0069399A CZ300055B6 (cs) | 1996-09-05 | 1997-09-05 | Zpusob zjištování fázových a/nebo amplitudových informací o elektromagnetické vlne, fotonový smešovací prvek, usporádání smešovacích prvku a zarízeník provádení tohoto zpusobu |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US6825455B1 (cs) |
EP (1) | EP1009984B1 (cs) |
JP (1) | JP4060365B2 (cs) |
CN (1) | CN1103045C (cs) |
AT (1) | ATE254758T1 (cs) |
AU (1) | AU715284B2 (cs) |
BR (1) | BR9712804B1 (cs) |
CA (1) | CA2264051C (cs) |
CZ (1) | CZ300055B6 (cs) |
ES (1) | ES2206748T3 (cs) |
HU (1) | HU227654B1 (cs) |
MX (1) | MXPA99002142A (cs) |
RU (1) | RU2182385C2 (cs) |
WO (1) | WO1998010255A1 (cs) |
Families Citing this family (209)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1998010255A1 (de) * | 1996-09-05 | 1998-03-12 | Rudolf Schwarte | Verfahren und vorrichtung zur bestimmung der phasen- und/oder amplitudeninformation einer elektromagnetischen welle |
US6815791B1 (en) * | 1997-02-10 | 2004-11-09 | Fillfactory | Buried, fully depletable, high fill factor photodiodes |
US7199410B2 (en) | 1999-12-14 | 2007-04-03 | Cypress Semiconductor Corporation (Belgium) Bvba | Pixel structure with improved charge transfer |
DE19821974B4 (de) * | 1998-05-18 | 2008-04-10 | Schwarte, Rudolf, Prof. Dr.-Ing. | Vorrichtung und Verfahren zur Erfassung von Phase und Amplitude elektromagnetischer Wellen |
DE19916123B4 (de) * | 1999-04-09 | 2015-02-05 | Pmdtechnologies Gmbh | Erfassung von Phase und Amplitude elektromagnetischer Wellen |
DE19951154A1 (de) * | 1999-10-23 | 2001-05-17 | Garwe Frank | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung von Probeneigenschaften über zeitaufgelöste Lumineszenz |
EP1152261A1 (en) * | 2000-04-28 | 2001-11-07 | CSEM Centre Suisse d'Electronique et de Microtechnique SA | Device and method for spatially resolved photodetection and demodulation of modulated electromagnetic waves |
DE60128099T2 (de) * | 2000-07-24 | 2008-01-03 | Litton Systems, Inc., Woodland Hills | Algorithmus zur auswahl einer detektionsmaske mit polarisationsdiversität |
CA2424139C (en) | 2000-10-09 | 2008-07-15 | S-Tec Gmbh | Sensing the phase and amplitude of electromagnetic waves |
CN100446410C (zh) | 2000-10-16 | 2008-12-24 | 鲁道夫·施瓦脱 | 检测与处理信号波的方法与装置 |
US6906793B2 (en) * | 2000-12-11 | 2005-06-14 | Canesta, Inc. | Methods and devices for charge management for three-dimensional sensing |
EP1356664A4 (en) * | 2000-12-11 | 2009-07-22 | Canesta Inc | CMOS-COMPATIBLE THREE-DIMENSIONAL IMAGE SENSING USING MODULATION OF QUANTUM OUTPUT |
DE10118183B4 (de) * | 2001-04-11 | 2005-06-23 | Siemens Ag | Röntengerät |
DE10207610A1 (de) * | 2002-02-22 | 2003-09-25 | Rudolf Schwarte | Verfahren und Vorrichtung zur Erfassung und Verarbeitung elektrischer und optischer Signale |
US6657706B2 (en) * | 2002-03-27 | 2003-12-02 | Sarnoff Corporation | Method and apparatus for resolving relative times-of-arrival of light pulses |
US6924887B2 (en) | 2002-03-27 | 2005-08-02 | Sarnoff Corporation | Method and apparatus for generating charge from a light pulse |
JP3832441B2 (ja) * | 2002-04-08 | 2006-10-11 | 松下電工株式会社 | 強度変調光を用いた空間情報の検出装置 |
ATE321689T1 (de) * | 2002-04-19 | 2006-04-15 | Iee Sarl | Sicherheitsvorrichtung für ein fahrzeug |
LU90912B1 (de) | 2002-04-19 | 2003-10-20 | Iee Sarl | Sicherheitsvorrichtung fuer ein Fahrzeug |
RU2002112876A (ru) * | 2002-05-17 | 2004-03-27 | Леонид Викторович Волков (RU) | Система формирования объемных изображений в миллиметровом и субмиллиметровом диапазоне волн |
US20110015518A1 (en) * | 2002-06-13 | 2011-01-20 | Martin Schmidt | Method and instrument for surgical navigation |
GB2389960A (en) * | 2002-06-20 | 2003-12-24 | Suisse Electronique Microtech | Four-tap demodulation pixel |
EP1521981B1 (en) | 2002-07-15 | 2008-02-20 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Light receiving device with controllable sensitivity and spatial information detecting apparatus using the same |
EP1535340A1 (en) * | 2002-07-16 | 2005-06-01 | STMicroelectronics N.V. | Tfa image sensor with stability-optimized photodiode |
US6906302B2 (en) | 2002-07-30 | 2005-06-14 | Freescale Semiconductor, Inc. | Photodetector circuit device and method thereof |
US6777662B2 (en) | 2002-07-30 | 2004-08-17 | Freescale Semiconductor, Inc. | System, circuit and method providing a dynamic range pixel cell with blooming protection |
AU2003263131A1 (en) | 2002-08-09 | 2004-03-19 | Automotive Distance Control Systems Gmbh | Means of transport with a three-dimensional distance camera and method for the operation thereof |
DE10259135A1 (de) * | 2002-12-18 | 2004-07-01 | Conti Temic Microelectronic Gmbh | Verfahren und Anordnung zur Referenzierung von 3D Bildaufnehmern |
JP4235729B2 (ja) * | 2003-02-03 | 2009-03-11 | 国立大学法人静岡大学 | 距離画像センサ |
EP1458087B1 (en) * | 2003-03-10 | 2005-10-12 | CSEM Centre Suisse d'Electronique et de Microtechnique SA | Electrical circuit, apparatus and method for the demodulation of an intensity-modulated signal |
DE10324217A1 (de) | 2003-05-28 | 2004-12-16 | Robert Bosch Gmbh | Vorrichtung zur Klassifizierung von wenigstens einem Objekt mit einer Umfeldsensorik |
EP1513202B1 (en) | 2003-09-02 | 2010-01-20 | Vrije Universiteit Brussel | Detector for electromagnetic radiation assisted by majority current |
WO2005027230A1 (en) * | 2003-09-18 | 2005-03-24 | Photonfocus Ag | Optoelectronic detector with multiple readout nodes and its use thereof |
CN100580940C (zh) | 2003-09-18 | 2010-01-13 | Ic-豪斯有限公司 | 光电传感器和用于三维距离测量的装置 |
US20050243302A1 (en) * | 2004-01-20 | 2005-11-03 | Bedabrata Pain | Two dimensional range-imaging |
JP4280822B2 (ja) | 2004-02-18 | 2009-06-17 | 国立大学法人静岡大学 | 光飛行時間型距離センサ |
DE102004016624A1 (de) * | 2004-04-05 | 2005-10-13 | Pmdtechnologies Gmbh | Photomischdetektor |
EP1612511B1 (en) | 2004-07-01 | 2015-05-20 | Softkinetic Sensors Nv | TOF rangefinding with large dynamic range and enhanced background radiation suppression |
DE102004035847A1 (de) * | 2004-07-23 | 2006-03-23 | BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH | Verfahren zur Erkennung der Spülgutbeladung und Geschirrspülmaschine |
JP4645177B2 (ja) * | 2004-11-30 | 2011-03-09 | パナソニック電工株式会社 | 計測装置 |
WO2006011674A1 (en) | 2004-07-30 | 2006-02-02 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Image processing device |
DE102004037870B4 (de) * | 2004-08-04 | 2007-02-15 | Siemens Ag | Optisches Modul für ein den Außenvorraum in Fahrtrichtung eines Kraftfahrzeuges erfassendes Assistenzsystem |
DE602004021251D1 (de) | 2004-08-04 | 2009-07-09 | Suisse Electronique Microtech | Festkörperbildsensor mit elektronischer Kontrolle der Apertur |
DE102004044581B4 (de) * | 2004-09-13 | 2014-12-18 | Pmdtechnologies Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Laufzeitsensitiven Messung eines Signals |
TWI280042B (en) | 2004-09-17 | 2007-04-21 | Matsushita Electric Works Ltd | A range image sensor |
JP2006105887A (ja) * | 2004-10-08 | 2006-04-20 | Synthesis Corp | 立体視装置およびそれを備えた立体画像表示システム |
US7808022B1 (en) | 2005-03-28 | 2010-10-05 | Cypress Semiconductor Corporation | Cross talk reduction |
US7750958B1 (en) | 2005-03-28 | 2010-07-06 | Cypress Semiconductor Corporation | Pixel structure |
CN100476595C (zh) * | 2005-03-31 | 2009-04-08 | 英飞凌科技股份公司 | 确定辐射功率的方法和曝光设备 |
JP2006337286A (ja) * | 2005-06-03 | 2006-12-14 | Ricoh Co Ltd | 形状計測装置 |
EP1746410B1 (en) | 2005-07-21 | 2018-08-22 | CSEM Centre Suisse d'Electronique et de Microtechnique SA - Recherche et Développement | Apparatus and method for fluorescence lifetime imaging |
WO2007025398A1 (de) * | 2005-08-31 | 2007-03-08 | Baumer Electric Ag | Vorrichtung und verfahren zur phasendiskriminierung bei einem optischen distanzsensor |
EP1762862A1 (en) | 2005-09-09 | 2007-03-14 | IEE INTERNATIONAL ELECTRONICS & ENGINEERING S.A. | Method and device for 3D imaging |
DE102005046754A1 (de) * | 2005-09-29 | 2007-04-05 | Carl Zeiss Jena Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur tiefenaufgelösten optischen Erfassung einer Probe |
EP2013642A1 (de) * | 2005-09-30 | 2009-01-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Vorrichtung und verfahren zur aufnahme von entfernungsbildern |
US8355117B2 (en) * | 2005-12-21 | 2013-01-15 | Ecole Polytechnique Federale De Lausanne | Method and arrangement for measuring the distance to an object |
JP2007175294A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Ge Medical Systems Global Technology Co Llc | イメージセンサ及びその制御方法並びにx線検出器及びx線ct装置 |
US20070200943A1 (en) * | 2006-02-28 | 2007-08-30 | De Groot Peter J | Cyclic camera |
US7843029B2 (en) | 2006-03-31 | 2010-11-30 | National University Corporation Shizuoka University | Semiconductor range-finding element and solid-state imaging device |
DE102006017003A1 (de) * | 2006-04-11 | 2007-10-18 | Friedrich-Alexander-Universität Erlangen-Nürnberg | Endoskop zur Tiefendatenakquisition |
EP1903299A1 (en) * | 2006-09-20 | 2008-03-26 | IEE INTERNATIONAL ELECTRONICS & ENGINEERING S.A. | Method and system for acquiring a 3-D image of a scene |
JP5266636B2 (ja) * | 2006-12-12 | 2013-08-21 | 株式会社デンソー | 光センサ、および距離検出装置 |
JP4807253B2 (ja) * | 2006-12-28 | 2011-11-02 | 株式会社デンソー | 画像データ生成装置及び受光デバイス |
DE102007004349A1 (de) * | 2007-01-29 | 2008-07-31 | Robert Bosch Gmbh | Nachtsichtsystem, insbesondere für ein Fahrzeug, und Verfahren zum Erstellen eines Nachtsichtbildes |
EP1952752B2 (de) † | 2007-01-31 | 2019-10-16 | Richard Wolf GmbH | Endoskopsystem |
DE102007012624B3 (de) * | 2007-03-16 | 2008-06-12 | K.A. Schmersal Holding Kg | Vorrichtung und Verfahren zur Aufnahme eines dreidimensionalen Abstandsbildes |
JP4831760B2 (ja) * | 2007-03-29 | 2011-12-07 | 日本放送協会 | 3次元情報検出方法及びその装置 |
US7889257B2 (en) | 2007-07-18 | 2011-02-15 | Mesa Imaging Ag | On-chip time-based digital conversion of pixel outputs |
US7586077B2 (en) | 2007-07-18 | 2009-09-08 | Mesa Imaging Ag | Reference pixel array with varying sensitivities for time of flight (TOF) sensor |
EP2026097A1 (en) * | 2007-08-08 | 2009-02-18 | Harman Becker Automotive Systems GmbH | Vehicle illumination system |
US8027029B2 (en) | 2007-11-07 | 2011-09-27 | Magna Electronics Inc. | Object detection and tracking system |
EP2073035A1 (en) * | 2007-12-18 | 2009-06-24 | IEE INTERNATIONAL ELECTRONICS & ENGINEERING S.A. | Recording of 3D images of a scene |
WO2009097516A1 (en) | 2008-01-30 | 2009-08-06 | Mesa Imaging Ag | Adaptive neighborhood filtering (anf) system and method for 3d time of flight cameras |
KR101448152B1 (ko) * | 2008-03-26 | 2014-10-07 | 삼성전자주식회사 | 수직 포토게이트를 구비한 거리측정 센서 및 그를 구비한입체 컬러 이미지 센서 |
DE102008018637A1 (de) * | 2008-04-11 | 2009-10-15 | Storz Endoskop Produktions Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Fluoreszenz-Bildgebung |
JP5356726B2 (ja) | 2008-05-15 | 2013-12-04 | 浜松ホトニクス株式会社 | 距離センサ及び距離画像センサ |
JP2010002326A (ja) * | 2008-06-20 | 2010-01-07 | Stanley Electric Co Ltd | 移動ベクトル検出装置 |
EP2138865A1 (en) * | 2008-06-25 | 2009-12-30 | IEE International Electronics & Engineering S.A.R.L. | Method and device for recording 3D images of a scene |
DE102008031601A1 (de) * | 2008-07-07 | 2010-01-14 | Pmd Technologies Gmbh | Sensor zur Messung eines Einfallwinkels elektromagnetischer Strahlung |
KR101483462B1 (ko) * | 2008-08-27 | 2015-01-16 | 삼성전자주식회사 | 깊이 영상 획득 장치 및 방법 |
DE102008047103B4 (de) * | 2008-09-12 | 2011-03-24 | Cnrs Centre National De La Recherche Scientifique | Vorrichtung und Verfahren zur dreidimensionalen Bildgebung mit THz-Strahlung |
EP2264481A1 (en) | 2009-06-04 | 2010-12-22 | IEE International Electronics & Engineering S.A. | Method and device for acquiring a range image |
CN102484681A (zh) * | 2009-06-09 | 2012-05-30 | 美萨影像股份公司 | 解调像素中的电荷域电子减法***及其方法 |
JP5439975B2 (ja) * | 2009-06-23 | 2014-03-12 | 富士ゼロックス株式会社 | イメージセンサおよび画像読取装置 |
EP2275833A1 (en) | 2009-07-01 | 2011-01-19 | IEE International Electronics & Engineering S.A.R.L. | Range camera and range image acquisition method |
US9117712B1 (en) * | 2009-07-24 | 2015-08-25 | Mesa Imaging Ag | Demodulation pixel with backside illumination and charge barrier |
DE102009037596B4 (de) | 2009-08-14 | 2014-07-24 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Pixelstruktur, System und Verfahren zur optischen Abstandsmessung sowie Steuerschaltung für die Pixelstruktur |
WO2011020921A1 (en) * | 2009-08-21 | 2011-02-24 | Iee International Electronics & Engineering S.A. | Time-of-flight sensor |
EP2302564A1 (en) | 2009-09-23 | 2011-03-30 | Iee International Electronics & Engineering S.A. | Real-time dynamic reference image generation for range imaging system |
DE102009045555A1 (de) | 2009-10-12 | 2011-04-14 | Ifm Electronic Gmbh | Überwachungskamera |
GB2474631A (en) | 2009-10-14 | 2011-04-27 | Optrima Nv | Photonic Mixer |
WO2011057244A1 (en) | 2009-11-09 | 2011-05-12 | Mesa Imaging Ag | Multistage demodulation pixel and method |
US9442196B2 (en) * | 2010-01-06 | 2016-09-13 | Heptagon Micro Optics Pte. Ltd. | Demodulation sensor with separate pixel and storage arrays |
WO2011117162A1 (en) | 2010-03-25 | 2011-09-29 | Iee International Electronics & Engineering S.A. | Optoelectronic sensor and method for detecting impinging-light attribute |
DE102011007464A1 (de) | 2010-04-19 | 2011-10-20 | Ifm Electronic Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Visualisierung einer Szene |
US8587771B2 (en) * | 2010-07-16 | 2013-11-19 | Microsoft Corporation | Method and system for multi-phase dynamic calibration of three-dimensional (3D) sensors in a time-of-flight system |
DE102010043768B3 (de) * | 2010-09-30 | 2011-12-15 | Ifm Electronic Gmbh | Lichtlaufzeitkamera |
GB2486208A (en) * | 2010-12-06 | 2012-06-13 | Melexis Tessenderlo Nv | Demodulation sensor and method for detection and demodulation of temporarily modulated electromagnetic fields for use in Time of Flight applications. |
FR2971343B1 (fr) * | 2011-02-07 | 2014-07-04 | Keopsys | Dispositif aeroporte de telemetrie par laser, a division d'impulsions, et systeme de releve topographique correspondant |
EP2702428A4 (en) * | 2011-04-29 | 2014-12-24 | Univ Waikato | RESONANT MODULATION FOR LOW-POWER AND LOW-POWER IMAGING CAMERAS |
WO2013041949A1 (en) | 2011-09-20 | 2013-03-28 | Mesa Imaging Ag | Time of flight sensor with subframe compression and method |
DE102012109129B4 (de) | 2011-09-27 | 2017-06-29 | Heptagon Micro Optics Pte. Ltd. | Sensor-Pixelanordnung und getrennte Anordnung einer Speicherung und Akkumulation mit parallelem Erfassen und Auslesen |
US9190540B2 (en) | 2011-12-21 | 2015-11-17 | Infineon Technologies Ag | Photo cell devices for phase-sensitive detection of light signals |
DE102012203596B4 (de) * | 2012-03-07 | 2023-11-23 | pmdtechnologies ag | Lichtlaufzeitsensor |
US9030354B2 (en) | 2012-03-12 | 2015-05-12 | International Business Machines Corporation | Imaging architecture with code-division multiplexing for large aperture arrays |
US8853813B2 (en) | 2012-04-30 | 2014-10-07 | Infineon Technologies Ag | Photo cell devices and methods for spectrometric applications |
CN102692622B (zh) * | 2012-05-28 | 2014-07-02 | 清华大学 | 基于密集脉冲的激光探测方法 |
EP2867923B1 (en) * | 2012-06-27 | 2020-01-15 | Teledyne Dalsa B.V. | Image sensor and apparatus comprising such image sensor |
GB2506685A (en) | 2012-10-08 | 2014-04-09 | Melexis Technologies Nv | Determining and/or Compensating Range Offset of a Range Sensor |
DE102013225438B4 (de) * | 2012-12-14 | 2017-02-23 | pmdtechnologies ag | Lichtlaufzeitsensor mit Referenzpixel |
KR101941907B1 (ko) * | 2013-01-03 | 2019-01-24 | 삼성전자주식회사 | 깊이 정보를 이용하는 내시경 및 깊이 정보를 이용하는 내시경에 의한 용종 검출 방법 |
US9141198B2 (en) | 2013-01-08 | 2015-09-22 | Infineon Technologies Ag | Control of a control parameter by gesture recognition |
KR102007277B1 (ko) | 2013-03-11 | 2019-08-05 | 삼성전자주식회사 | 3차원 이미지 센서의 거리 픽셀 및 이를 포함하는 3차원 이미지 센서 |
LU92173B1 (en) * | 2013-03-20 | 2014-09-22 | Iee Sarl | Distance determination method |
SG11201509788QA (en) * | 2013-06-06 | 2015-12-30 | Heptagon Micro Optics Pte Ltd | Sensor system with active illumination |
US10203399B2 (en) | 2013-11-12 | 2019-02-12 | Big Sky Financial Corporation | Methods and apparatus for array based LiDAR systems with reduced interference |
EP2894492B1 (en) * | 2014-01-13 | 2020-10-28 | Sony Depthsensing Solutions SA/NV | A method for driving a time-of-flight system |
US9360554B2 (en) | 2014-04-11 | 2016-06-07 | Facet Technology Corp. | Methods and apparatus for object detection and identification in a multiple detector lidar array |
JP6507529B2 (ja) | 2014-08-29 | 2019-05-08 | 株式会社デンソー | 光飛行型測距装置 |
EP3227714A4 (en) | 2014-12-02 | 2018-07-18 | Heptagon Micro Optics Pte. Ltd. | Depth sensor module and depth sensing method |
US10036801B2 (en) | 2015-03-05 | 2018-07-31 | Big Sky Financial Corporation | Methods and apparatus for increased precision and improved range in a multiple detector LiDAR array |
JP6439181B2 (ja) * | 2015-03-12 | 2018-12-19 | 本田技研工業株式会社 | 光通信装置、及びプログラム |
KR102456875B1 (ko) * | 2015-03-17 | 2022-10-19 | 코넬 유니버시티 | 심도 촬상 장치, 방법 및 응용 |
WO2016187483A1 (en) * | 2015-05-20 | 2016-11-24 | Brian Mullins | Light-based radar system for augmented reality |
US9874693B2 (en) | 2015-06-10 | 2018-01-23 | The Research Foundation For The State University Of New York | Method and structure for integrating photonics with CMOs |
US10677924B2 (en) | 2015-06-23 | 2020-06-09 | Mezmeriz, Inc. | Portable panoramic laser mapping and/or projection system |
US10419723B2 (en) | 2015-06-25 | 2019-09-17 | Magna Electronics Inc. | Vehicle communication system with forward viewing camera and integrated antenna |
US10137904B2 (en) | 2015-10-14 | 2018-11-27 | Magna Electronics Inc. | Driver assistance system with sensor offset correction |
US11027654B2 (en) | 2015-12-04 | 2021-06-08 | Magna Electronics Inc. | Vehicle vision system with compressed video transfer via DSRC link |
US10191154B2 (en) | 2016-02-11 | 2019-01-29 | Massachusetts Institute Of Technology | Methods and apparatus for time-of-flight imaging |
US9866816B2 (en) | 2016-03-03 | 2018-01-09 | 4D Intellectual Properties, Llc | Methods and apparatus for an active pulsed 4D camera for image acquisition and analysis |
US10703204B2 (en) | 2016-03-23 | 2020-07-07 | Magna Electronics Inc. | Vehicle driver monitoring system |
US10571562B2 (en) | 2016-03-25 | 2020-02-25 | Magna Electronics Inc. | Vehicle short range sensing system using RF sensors |
US10337993B2 (en) | 2016-04-15 | 2019-07-02 | Massachusetts Institute Of Technology | Methods and apparatus for fluorescence lifetime imaging with periodically modulated light |
US10534081B2 (en) | 2016-05-02 | 2020-01-14 | Magna Electronics Inc. | Mounting system for vehicle short range sensors |
FI127463B (en) * | 2016-05-10 | 2018-06-29 | Aabo Akademi Aabo Akademi Univ | Artifact to determine resolution of imaging based on electromagnetic radiation and / or mechanical waves |
US10040481B2 (en) | 2016-05-17 | 2018-08-07 | Magna Electronics Inc. | Vehicle trailer angle detection system using ultrasonic sensors |
US10768298B2 (en) | 2016-06-14 | 2020-09-08 | Magna Electronics Inc. | Vehicle sensing system with 360 degree near range sensing |
US11454719B2 (en) | 2016-07-08 | 2022-09-27 | Magna Electronics Inc. | 2D MIMO radar system for vehicle |
US10239446B2 (en) | 2016-07-13 | 2019-03-26 | Magna Electronics Inc. | Vehicle sensing system using daisy chain of sensors |
US10708227B2 (en) | 2016-07-19 | 2020-07-07 | Magna Electronics Inc. | Scalable secure gateway for vehicle |
US10641867B2 (en) | 2016-08-15 | 2020-05-05 | Magna Electronics Inc. | Vehicle radar system with shaped radar antennas |
US10852418B2 (en) | 2016-08-24 | 2020-12-01 | Magna Electronics Inc. | Vehicle sensor with integrated radar and image sensors |
US10677894B2 (en) | 2016-09-06 | 2020-06-09 | Magna Electronics Inc. | Vehicle sensing system for classification of vehicle model |
US10836376B2 (en) | 2016-09-06 | 2020-11-17 | Magna Electronics Inc. | Vehicle sensing system with enhanced detection of vehicle angle |
DE102016223568B3 (de) | 2016-10-14 | 2018-04-26 | Infineon Technologies Ag | Optische Sensoreinrichtung mit tiefen und flachen Steuerelektroden |
US10347129B2 (en) | 2016-12-07 | 2019-07-09 | Magna Electronics Inc. | Vehicle system with truck turn alert |
US10462354B2 (en) | 2016-12-09 | 2019-10-29 | Magna Electronics Inc. | Vehicle control system utilizing multi-camera module |
US10703341B2 (en) | 2017-02-03 | 2020-07-07 | Magna Electronics Inc. | Vehicle sensor housing with theft protection |
US10782388B2 (en) | 2017-02-16 | 2020-09-22 | Magna Electronics Inc. | Vehicle radar system with copper PCB |
US11536829B2 (en) | 2017-02-16 | 2022-12-27 | Magna Electronics Inc. | Vehicle radar system with radar embedded into radome |
US11142200B2 (en) | 2017-02-23 | 2021-10-12 | Magna Electronics Inc. | Vehicular adaptive cruise control with enhanced vehicle control |
DE102017105142B4 (de) | 2017-03-10 | 2021-09-16 | Infineon Technologies Ag | Laufzeit-Bilderzeugungsvorrichtungen und ein Verfahren zum Anpassen einer Referenzfrequenz |
US10928489B2 (en) | 2017-04-06 | 2021-02-23 | Microsoft Technology Licensing, Llc | Time of flight camera |
US10884103B2 (en) | 2017-04-17 | 2021-01-05 | Magna Electronics Inc. | Calibration system for vehicle radar system |
US10870426B2 (en) | 2017-06-22 | 2020-12-22 | Magna Electronics Inc. | Driving assistance system with rear collision mitigation |
CN108638969A (zh) | 2017-06-30 | 2018-10-12 | 麦格纳电子(张家港)有限公司 | 与拖车传感器通信的车辆视觉*** |
JP7013448B2 (ja) * | 2017-08-30 | 2022-01-31 | ソニーセミコンダクタソリューションズ株式会社 | 撮像素子および撮像装置 |
US11150342B2 (en) | 2017-09-07 | 2021-10-19 | Magna Electronics Inc. | Vehicle radar sensing system with surface segmentation using interferometric statistical analysis |
US10877148B2 (en) | 2017-09-07 | 2020-12-29 | Magna Electronics Inc. | Vehicle radar sensing system with enhanced angle resolution using synthesized aperture |
US10962641B2 (en) | 2017-09-07 | 2021-03-30 | Magna Electronics Inc. | Vehicle radar sensing system with enhanced accuracy using interferometry techniques |
US10962638B2 (en) | 2017-09-07 | 2021-03-30 | Magna Electronics Inc. | Vehicle radar sensing system with surface modeling |
US10933798B2 (en) | 2017-09-22 | 2021-03-02 | Magna Electronics Inc. | Vehicle lighting control system with fog detection |
US11391826B2 (en) | 2017-09-27 | 2022-07-19 | Magna Electronics Inc. | Vehicle LIDAR sensor calibration system |
EP4400867A2 (en) | 2017-10-23 | 2024-07-17 | ams International AG | Image sensor for determining a three-dimensional image and method for determining a three-dimensional image |
US11486968B2 (en) | 2017-11-15 | 2022-11-01 | Magna Electronics Inc. | Vehicle Lidar sensing system with sensor module |
US10816666B2 (en) | 2017-11-21 | 2020-10-27 | Magna Electronics Inc. | Vehicle sensing system with calibration/fusion of point cloud partitions |
US10299682B1 (en) | 2017-11-22 | 2019-05-28 | Hi Llc | Pulsed ultrasound modulated optical tomography with increased optical/ultrasound pulse ratio |
US10016137B1 (en) | 2017-11-22 | 2018-07-10 | Hi Llc | System and method for simultaneously detecting phase modulated optical signals |
US10215856B1 (en) | 2017-11-27 | 2019-02-26 | Microsoft Technology Licensing, Llc | Time of flight camera |
US11167771B2 (en) | 2018-01-05 | 2021-11-09 | Magna Mirrors Of America, Inc. | Vehicular gesture monitoring system |
US10901087B2 (en) | 2018-01-15 | 2021-01-26 | Microsoft Technology Licensing, Llc | Time of flight camera |
US11112498B2 (en) | 2018-02-12 | 2021-09-07 | Magna Electronics Inc. | Advanced driver-assistance and autonomous vehicle radar and marking system |
US11047977B2 (en) | 2018-02-20 | 2021-06-29 | Magna Electronics Inc. | Vehicle radar system with solution for ADC saturation |
US11199611B2 (en) | 2018-02-20 | 2021-12-14 | Magna Electronics Inc. | Vehicle radar system with T-shaped slot antennas |
CN108519604B (zh) * | 2018-03-08 | 2021-08-10 | 北京理工大学 | 一种基于伪随机码调制解调的固态面阵激光雷达测距方法 |
US10368752B1 (en) | 2018-03-08 | 2019-08-06 | Hi Llc | Devices and methods to convert conventional imagers into lock-in cameras |
JP7054639B2 (ja) * | 2018-03-16 | 2022-04-14 | ソニーセミコンダクタソリューションズ株式会社 | 受光素子および電子機器 |
CN108507688B (zh) * | 2018-04-10 | 2019-05-03 | 中国人民解放军国防科技大学 | 大数目激光阵列的相位探测与控制方法 |
US10942274B2 (en) | 2018-04-11 | 2021-03-09 | Microsoft Technology Licensing, Llc | Time of flight and picture camera |
US11206985B2 (en) | 2018-04-13 | 2021-12-28 | Hi Llc | Non-invasive optical detection systems and methods in highly scattering medium |
US12019160B2 (en) | 2018-04-19 | 2024-06-25 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Mechanically resonant photoelastic modulator for time-of-flight imaging |
US11857316B2 (en) | 2018-05-07 | 2024-01-02 | Hi Llc | Non-invasive optical detection system and method |
KR102615195B1 (ko) * | 2018-07-19 | 2023-12-18 | 삼성전자주식회사 | ToF 기반의 3D 이미지 센서 및 그 이미지 센서를 구비한 전자 장치 |
US10895925B2 (en) | 2018-10-03 | 2021-01-19 | Microsoft Technology Licensing, Llc | Touch display alignment |
US11435476B2 (en) | 2018-10-12 | 2022-09-06 | Microsoft Technology Licensing, Llc | Time-of-flight RGB-IR image sensor |
EP3640590B1 (en) | 2018-10-17 | 2021-12-01 | Trimble Jena GmbH | Surveying apparatus for surveying an object |
EP3640677B1 (en) | 2018-10-17 | 2023-08-02 | Trimble Jena GmbH | Tracker of a surveying apparatus for tracking a target |
US11808876B2 (en) | 2018-10-25 | 2023-11-07 | Magna Electronics Inc. | Vehicular radar system with vehicle to infrastructure communication |
US11683911B2 (en) | 2018-10-26 | 2023-06-20 | Magna Electronics Inc. | Vehicular sensing device with cooling feature |
US11638362B2 (en) | 2018-10-29 | 2023-04-25 | Magna Electronics Inc. | Vehicular radar sensor with enhanced housing and PCB construction |
US11454720B2 (en) | 2018-11-28 | 2022-09-27 | Magna Electronics Inc. | Vehicle radar system with enhanced wave guide antenna system |
US11096301B2 (en) | 2019-01-03 | 2021-08-17 | Magna Electronics Inc. | Vehicular radar sensor with mechanical coupling of sensor housing |
US11332124B2 (en) | 2019-01-10 | 2022-05-17 | Magna Electronics Inc. | Vehicular control system |
US11294028B2 (en) | 2019-01-29 | 2022-04-05 | Magna Electronics Inc. | Sensing system with enhanced electrical contact at PCB-waveguide interface |
US11609304B2 (en) | 2019-02-07 | 2023-03-21 | Magna Electronics Inc. | Vehicular front camera testing system |
EP3696498A1 (en) | 2019-02-15 | 2020-08-19 | Trimble Jena GmbH | Surveying instrument and method of calibrating a survey instrument |
US20220214433A1 (en) * | 2019-05-06 | 2022-07-07 | Sony Semiconductor Solutions Corporation | Time-of-flight device and method |
US11267393B2 (en) | 2019-05-16 | 2022-03-08 | Magna Electronics Inc. | Vehicular alert system for alerting drivers of other vehicles responsive to a change in driving conditions |
US11079515B2 (en) | 2019-12-18 | 2021-08-03 | Microsoft Technology Licensing, Llc | Micro lens time-of-flight sensor having micro lens heights that vary based on image height |
CN115066662A (zh) | 2020-01-10 | 2022-09-16 | 马格纳电子***公司 | 通信***和方法 |
RU2738602C1 (ru) * | 2020-03-03 | 2020-12-14 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева - КАИ" | Способ одновременного измерения частоты, фазы, начальной фазы и амплитуды гармонического сигнала |
JP2021182701A (ja) * | 2020-05-19 | 2021-11-25 | ソニーセミコンダクタソリューションズ株式会社 | 受光装置およびその駆動制御方法、並びに、測距装置 |
US12013480B2 (en) | 2020-06-05 | 2024-06-18 | Magna Electronics Inc. | Vehicular radar sensor with waveguide connection embedded in PCB |
US11823395B2 (en) | 2020-07-02 | 2023-11-21 | Magna Electronics Inc. | Vehicular vision system with road contour detection feature |
US20220011431A1 (en) * | 2020-07-10 | 2022-01-13 | Xin Jin | Camera sensor for lidar with doppler-sensing pixels |
US20220011438A1 (en) * | 2020-07-10 | 2022-01-13 | Xin Jin | Multi-domain optical sensor chip and apparatus |
US11749105B2 (en) | 2020-10-01 | 2023-09-05 | Magna Electronics Inc. | Vehicular communication system with turn signal identification |
US12007476B2 (en) | 2021-09-13 | 2024-06-11 | Magna Electronics Inc. | Method for detecting objects via a vehicular sensing system |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0419936A1 (de) * | 1989-09-13 | 1991-04-03 | Hans Dr. Steinbichler | Verfahren und Vorrichtung zur Phasenmessung von Strahlung, insbesondere Lichtstrahlung |
US5646733A (en) * | 1996-01-29 | 1997-07-08 | Medar, Inc. | Scanning phase measuring method and system for an object at a vision station |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4873561A (en) * | 1988-04-19 | 1989-10-10 | Wen David D | High dynamic range charge-coupled device |
JP2581863B2 (ja) * | 1991-12-26 | 1997-02-12 | 三菱電機株式会社 | 立体形状計測装置及び立体形状計測用センサ |
US5155383A (en) | 1992-02-03 | 1992-10-13 | Motorola, Inc. | Circuit and method of resetting a master/slave flipflop |
US5517043A (en) * | 1994-10-25 | 1996-05-14 | Dalsa, Inc. | Split pixel interline transfer imaging device |
DE4439298A1 (de) * | 1994-11-07 | 1996-06-13 | Rudolf Prof Dr Ing Schwarte | 3D-Kamera nach Laufzeitverfahren |
JPH08313215A (ja) * | 1995-05-23 | 1996-11-29 | Olympus Optical Co Ltd | 2次元距離センサ |
WO1998010255A1 (de) * | 1996-09-05 | 1998-03-12 | Rudolf Schwarte | Verfahren und vorrichtung zur bestimmung der phasen- und/oder amplitudeninformation einer elektromagnetischen welle |
-
1997
- 1997-09-05 WO PCT/DE1997/001956 patent/WO1998010255A1/de active IP Right Grant
- 1997-09-05 ES ES97941871T patent/ES2206748T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-09-05 CN CN97198749A patent/CN1103045C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-09-05 BR BRPI9712804-0A patent/BR9712804B1/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-09-05 AT AT97941871T patent/ATE254758T1/de active
- 1997-09-05 US US09/254,333 patent/US6825455B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-09-05 CZ CZ0069399A patent/CZ300055B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-09-05 MX MXPA99002142A patent/MXPA99002142A/es active IP Right Grant
- 1997-09-05 AU AU43761/97A patent/AU715284B2/en not_active Expired
- 1997-09-05 JP JP51212498A patent/JP4060365B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-09-05 HU HU0001087A patent/HU227654B1/hu unknown
- 1997-09-05 CA CA002264051A patent/CA2264051C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-09-05 EP EP97941871A patent/EP1009984B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-09-05 RU RU99106432/28A patent/RU2182385C2/ru active
-
2004
- 2004-11-29 US US10/999,582 patent/US7053357B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0419936A1 (de) * | 1989-09-13 | 1991-04-03 | Hans Dr. Steinbichler | Verfahren und Vorrichtung zur Phasenmessung von Strahlung, insbesondere Lichtstrahlung |
US5646733A (en) * | 1996-01-29 | 1997-07-08 | Medar, Inc. | Scanning phase measuring method and system for an object at a vision station |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU715284B2 (en) | 2000-01-20 |
ES2206748T3 (es) | 2004-05-16 |
MXPA99002142A (es) | 2004-08-27 |
US20050092897A1 (en) | 2005-05-05 |
BR9712804B1 (pt) | 2011-04-19 |
CA2264051C (en) | 2005-07-26 |
CN1103045C (zh) | 2003-03-12 |
ATE254758T1 (de) | 2003-12-15 |
EP1009984B1 (de) | 2003-11-19 |
JP4060365B2 (ja) | 2008-03-12 |
CZ69399A3 (cs) | 1999-08-11 |
JP2000517427A (ja) | 2000-12-26 |
HUP0001087A2 (hu) | 2000-08-28 |
WO1998010255A1 (de) | 1998-03-12 |
CN1233323A (zh) | 1999-10-27 |
US6825455B1 (en) | 2004-11-30 |
CA2264051A1 (en) | 1998-03-12 |
HUP0001087A3 (en) | 2004-01-28 |
AU4376197A (en) | 1998-03-26 |
RU2182385C2 (ru) | 2002-05-10 |
EP1009984A1 (de) | 2000-06-21 |
HU227654B1 (en) | 2011-10-28 |
US7053357B2 (en) | 2006-05-30 |
BR9712804A (pt) | 1999-11-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ300055B6 (cs) | Zpusob zjištování fázových a/nebo amplitudových informací o elektromagnetické vlne, fotonový smešovací prvek, usporádání smešovacích prvku a zarízeník provádení tohoto zpusobu | |
JP5066735B2 (ja) | 電磁波の位相及び振幅を検出するための装置並びに方法 | |
CN100446410C (zh) | 检测与处理信号波的方法与装置 | |
CN104081528A (zh) | 多光谱传感器 | |
Buttgen et al. | Demodulation pixel based on static drift fields | |
RU99106432A (ru) | Способ и устройство для определения информации об амплитуде и фазе электромагнитной волны | |
Luan | Experimental investigation of photonic mixer device and development of TOF 3D ranging Ssystems based on PMD technology | |
KR20190002013U (ko) | LiDAR 장치 | |
US20220050201A1 (en) | Fmcw imaging lidar based on coherent pixel array | |
CN112444818A (zh) | 一种激光雷达 | |
Mheen et al. | High‐resolution three‐dimensional laser radar with static unitary detector | |
Lange et al. | Seeing distances–a fast time‐of‐flight 3D camera | |
US11921217B2 (en) | Method and device for the dynamic extension of a time-of-flight camera system | |
KR100458629B1 (ko) | 전자파의 진폭정보와 위상을 감지하는 방법 및 장치 | |
CN116930920A (zh) | 激光雷达及激光雷达控制方法 | |
Luan et al. | Three-dimensional intelligent sensing based on the PMD technology | |
Cathey et al. | Imaging system with range to each pixel | |
CN207380239U (zh) | 感光元件及tof距离传感器 | |
Myers et al. | High density, high point-rate line-scanned LiDAR receiver design and application benefits | |
US9462198B2 (en) | Image acquisition method and system | |
Mizuno et al. | InGaAs Geiger‐mode three‐dimensional image sensor for flash LIDAR | |
Cathey et al. | Vision system with ranging for maneuvering in space | |
CN116840848A (zh) | 一种平衡探测器阵列 | |
CN107331723A (zh) | 感光元件及测距*** | |
Luan | Experimentelle Untersuchungen des Photomischdetektors (PMD) und Entwicklung der PMD-basierten 3D-TOF-Entfernungsmesssysteme |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MK4A | Patent expired |
Effective date: 20170905 |