CN1430682A - 抗氧化和防腐蚀的含钼奥氏体不锈钢 - Google Patents

抗氧化和防腐蚀的含钼奥氏体不锈钢 Download PDF

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Abstract

一种奥氏体不锈钢，包含17～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，1～6％(重量)钼。在本发明铁基合金中添加钼增强了其耐高温腐蚀性。奥氏体不锈钢可以主要由17～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，1～6％(重量)钼，0～0.1％(重量)碳，0～1.5％(重量)锰，0～0.05％(重量)磷，0～0.002％(重量)硫，0～1.0％(重量)硅，0.15～0.6％(重量)钛，0.15～0.6％(重量)铝，0～0.75％(重量)铜，铁和不可避免的杂质所构成。本发明的奥氏体不锈钢在高达至少1500℃的温度下具有增强的耐盐腐蚀性。因此，本发明不锈钢的应用领域广，例如用作汽车部件，更具体地，用作汽车排气***部件和挠性连接管，以及其他需耐腐蚀的领域。

Description

抗氧化和防腐蚀的含钼奥氏体不锈钢
技术领域和工业应用性
本发明涉及一种抗氧化和防腐蚀奥氏体不锈钢。更具体地说，本发明涉及一种适于在高温和腐蚀环境下，例如在汽车排气***部件中使用的奥氏体不锈钢。本发明的奥氏体不锈钢特别适用于在高达1800°F温度和腐蚀环境例如富含氯化物的水中使用的部件。
发明背景
在汽车排气***部件的制造中，共同的目标是降低成本和减轻重量，同时还保持***的整体性。通常，为了减轻部件的重量，用薄的不锈钢材制造用于这些领域的汽车部件，因此，部件必须是高度防腐的，以防止因穿孔或其他方式而出现的腐蚀破坏。防腐是复杂的，这是因为在某些汽车排气***领域中使用的部件是在高温下严酷的腐蚀性化学环境下工作的。特别是，汽车排气***部件和其他汽车发动机部件因排出的热废气在高温条件下工作时受到路面防冻盐的污染。在这些条件下工作的不锈钢和其他金属部件对已知的热盐腐蚀的腐蚀侵蚀复杂方式是敏感的。
通常，在高温下，不锈钢部件对暴露在空气的表面上发生氧化，以形成金属氧化物保护层。氧化物层保护底层的金属并降低其进一步氧化和其他形式的腐蚀。但是，路面防冻盐的沉积会侵蚀和剥蚀该氧化物保护层。当氧化物保护层被剥蚀时，底层金属便裸露出来并且对严酷的腐蚀环境变得敏感。
因此，为汽车排气***部件选择的金属合金应能在要求条件的范围内使用。汽车排气***部件的使用寿命是关键，因为用户、联邦条例对延长寿命有要求，而制造商的保单对此也有要求。为了汽车排气***部件选择更复杂化的合金，在这些领域中，近来的发展是采用金属挠性连接管，连接管的作用是可将两个固定的排气***部件柔顺地连接在一起。采用挠性连接管可以减缓与使用焊接、滑移和其他连接有关的问题。挠性连接管所用材料的选择应经受高温腐蚀环境，都必须是可成型的，并且耐热盐腐蚀和各种其他腐蚀，例如中温氧化，一般腐蚀，和氯化物应力的蚀裂。
汽车排气***挠性连接管中使用的合金在受到诸如路面防冻盐的污染后经常要经受高温的条件。卤化物盐会起助熔剂的作用，除去一般在高温下连接管上所形成的保护的氧化皮。在这种条件下，连接管会剥蚀得相当快。因此，单靠简单的空气氧化试验不足以真实地再现使用中的防腐蚀剥蚀。
汽车工业采用几种合金以制造汽车排气***部件。这些合金包括低成本的中度耐腐蚀材料到高成本的耐腐蚀性更大的高级合金材料。成本较低的中度耐腐蚀合金是AlSi型316Ti(UNS登记号S31635)。如果将316Ti型不锈钢置于高温下，那么腐蚀得就更快，因此，当温度高于约1200°F时，一般在汽车排气***的挠性连接管中不使用这种型号的不锈钢。316Ti型不锈钢通常仅用于不在高排气温度下运行的汽车排气***部件。
人们通常采用成本更高、更高级的合金材料以制造在高温下工作的汽车排气***用的挠性连接管。制造高温腐蚀环境下使用的挠性连接管用的典型合金是UNS登记号N06625的奥氏体镍基超级合金，它是一种市售商品，例如ALLEGHENY LUDLUM ALTEMP625(下文称为“AL 625”)。AL 625是一种奥氏体镍基超级合金，在较宽的腐蚀条件下具有优异的抗氧化和防腐性，并且具有极好的可加工性和高的强度。UNS登记号N06625合金一般含有(按重量计)：约20～25％铬，约8～12％钼，约3.5％铌和4％铁。尽管选用这种类型的合金制造汽车排气***的挠性连接管最好，但是与316Ti型合金和其他铁基合金相比，其价格相当昂贵。
汽车排气***部件制造商可以采用其他合金制造排气***挠性连接管。但是，这些合金中没有一种具有高耐腐蚀性，尤其是在高温和腐蚀性污染物例如在路面防冻盐中使用时。
因此，人们对在高温腐蚀性环境下使用的防腐材料有一种需求，这种防腐蚀材料与高级合金，例如UNS登记号N06625合金不同，并且，生产成本比这类超级合金低。更具体地说，人们对铁基合金有一种需求，可将这种铁基合金制成诸如轻质挠性连接管和汽车排气***其他部件，并且能抵抗高温下诸如盐沉积物和其他路面防冻产品类的腐蚀性物质的腐蚀。
发明概要
本发明致力于上述需求，提供了一种奥氏体不锈钢，它包含17～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，1～6％(重量)钼。向铁基合金中添加钼以增强其高温下的防腐性。
本发明还提供了一种主要由17～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，1～6％(重量)钼，0～0.1％(重量)碳，0～1.5％(重量)锰，0～0.05％(重量)磷，0～0.02％(重量)硫，0～1.0％(重量)硅，0.15～0.6％(重量)钛，0.15～0.6％(重量)铝，0～0.75％(重量)铜，铁和不可避免的杂质所构成的奥氏体不锈钢。
本发明的奥氏体不锈钢在高达至少1500°F的较宽温度范围内具有增强的耐盐腐蚀性。如上所述，本发明还提供了用奥氏体不锈钢制造的制品。因此，本发明不锈钢具有更宽的应用领域，例如用于制造汽车部件，更具体地说，制造汽车排气***部件和挠性连接管，以及在需要耐腐蚀的其他领域中应用。本发明的合金具有优异的高温抗氧化性，因此，在高温条件下具有更宽的用途，例如用作加热元件壳套。本发明也提供了用奥氏体不锈钢制造制品的方法，所述奥氏体不锈钢含有17～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，1～6％(重量)钼。
在下面本发明实施方案详细描述的一些见解下读者将体会到本发明的上述细节和优点，以及其它在制造和/或使用本发明的不锈钢时，读者还会领悟到本发明的其他一些细节和优点。
附图简述
参照附图可以更容易理解本发明的特征和优点，其中：
图1是对比分别涂覆有0.0，0.05和0.10mg/cm2盐层并且在1200°F下经受72小时的本发明合金(试样2)和现有技术合金的平板试片试样在进行热盐腐蚀试验结果的重量改变数据图；
图2是对比分别涂覆有0.0，0.05和0.10mg/cm2盐层并且在1500°F下试验72小时的本发明合金(试样2)和现有技术合金的平板试片试样在进行热盐腐蚀试验结果的重量改变数据图；
图3是对比分别涂覆有标称0.10mg/cm2盐层并且在1200°F下经受的本发明一种合金(试样2)和现有技术合金的焊接的泪珠状(welded teardrop)试样在进行热盐腐蚀试验结果的重量改变数据图；
图4是对比分别涂覆有标称0.10mg/cm2盐层并且在1500°F下经受的本发明一种合金(试样2)和现有技术合金的焊接的泪珠状试样在进行热盐腐蚀试验结果的重量改变数据图；
图5是按照简单静态氧化试验的ASTM G54-标准试验操作的分析步骤的结果说明典型腐蚀金属试样的示图；
图6是对比本发明合金(试样2)和现有技术合金的试样按照ASTM G54对涂有标称0.10mg/cm2盐层的焊接的泪珠状试样在1200°F下试验结果的渗透深度的示图；
图7是对比本发明合金(试样2)和现有技术合金的试样按照ASTM G54对涂有标称0.10mg/cm2盐层的焊接的泪珠状试样在1500°F下试验结果的渗透深度的示图。
发明的详细描述
本发明提供了一种耐高温腐蚀的奥氏体不锈钢。本发明的耐腐蚀奥氏体不锈钢特别可应用于汽车工业，更具体地说，用于汽车排气***部件。奥氏体不锈钢是包括铁、铬和镍的合金。一般情况下，奥氏体不锈钢用于需耐腐蚀的领域中，其特征在于铬含量高于16％，镍含量高于7％。
通常，腐蚀过程是金属或金属合金与其环境的反应过程。金属或合金在特定环境下的腐蚀通常至少部分由其组成和其他因素确定。腐蚀的副产物通常是金属氧化物，例如氧化铁、氧化铝、氧化铬等。在不锈钢上形成某些氧化物，尤其是氧化铬是有利的，它有效地阻止了底层金属的进一步剥蚀。腐蚀会因加热或腐蚀剂的存在而加速。
汽车领域中使用的不锈钢的耐腐蚀性因高温条件下遭受路面防冻盐的污染而变得复杂。这种污染由于高温下形成的氧化物和污染盐之间的相互作用而导致腐蚀的复杂形式。高温氧化的特征是通过金属直接与空气中的氧发生反应，而形成保护的氧化物。汽车部件上沉积的路面防冻盐会侵蚀和剥蚀氧化物保护层。当保护层剥蚀时，底层金属进一步受到腐蚀。卤化物盐，尤其是氯化物盐促进侵蚀的局部形成，例如蚀坑或晶粒界面氧化。本发明提供了一种耐热盐腐蚀的奥氏体不锈钢。
本发明奥氏体不锈钢包括1～6％(重量)钼。钼是作为合金化剂加入的，以使合金具有耐腐蚀性、韧性、强度和耐高温蠕变性。本发明的奥氏体不锈钢还包括17～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍和小于0.8％(重量)硅。本发明奥氏体不锈钢的高温耐腐蚀性优于现有技术316Ti型合金，因此，将更广泛地用作一种汽车排气部件。但是，本发明的这种耐腐蚀的成本比UNS登记号N06625合金的低，因为本发明是一种铁基合金，而N06625合金是更昂贵的镍基超级合金。
本发明的奥氏体不锈钢优选含有高于2％(重量)的钼。本发明的另一优选实施方案包括小于4％(重量)的钼。这种钼浓度以合理价格改善了耐腐蚀性。本发明可任选地含有其他合金组分，例如碳、锰、磷、硫和铜。本发明的不锈钢还可含有例如0.15～0.6％(重量)钛，0.15～0.6％(重量)铝和其他不可避免的杂质。
电加热元件壳套一般包括一个密封在金属壳套中的电阻导体。金属壳套优选提供了抗高温氧化。电阻导体可支承在壳套内并通过致密的耐火材料包裹层(导热材料)与壳套电绝缘。电阻导体通常是螺旋状缠绕的金属丝部件，而导热耐火材料可以是粒状氧化镁。
制备本发明的不锈钢，并评估在高温腐蚀性环境下的耐腐蚀性。使一种合金熔体与包括17～23％(重量)铬和19～23％(重量)镍的目标组合物熔融。本发明的这种合金还含有2.5％(重量)的目标钼。表1示出了最终合金(如试样1)的实际组成。试样1的合金按常规方法制备，更具体地，通过真空熔融浓度接近目标成分的合金组分而制备。然后破碎形成的金属锭并在约2000°F的温度下进行热轧，制成厚度为0.1英寸，宽度为7英寸的板。对制成的板进行喷砂处理并用酸除去氧化皮。然后冷轧板材，使其厚度为0.008英寸，并在惰性气体下进行退火处理。将形成的板材制成两面平滑的试片和焊接的泪珠状试样。
为比较起见，获取其他市售的合金，并制成平滑的试片和焊接的泪珠状的试样。将试样2熔制成市售AlSi 334型(UNS登记号S08800)合金的规格。334型合金是一种组成类似于试样1的奥氏体不锈钢，但不包括预先添加的钼。334型合金通常是一种旨在耐高温氧化和碳化的镍铬不锈钢。表1示出了试验的334型试样的分析结果。334型合金的特征如我们的合金，它包含约20％(重量)镍和约19％(重量)铬。选择334型合金是为了进行比较，以确定在热盐腐蚀试验中在试样1中因添加的钼而改进耐腐蚀。
为比较也试验AlSi型316Ti(UNS登记号S31635)(试样3)和AL 625(UNS登记号N06625)(试样4)的试样。目前用于汽车排气***的挠性连接管中采用这两种合金，因为它们是可成形的并且耐中温氧化，一般的腐蚀，和氯化物应力腐蚀龟裂，尤其是在高含量的路面污染物例如防冻盐的存在下。表1示出了试样3和4的组成。AlSi 316Ti型合金是当前在低温汽车排气***中挠性连接管领域中所用的低成本合金。另一方面，AL 625是一种当前应用范围较广的成本较高的材料，包括用作温度高于1500°F的汽车排气***柔性连接管。
      试样1         试样2         试样3         试样4
      T334+2.5Mo    T334          T316Ti        AL625合金C         0.018         0.014         0.08最大      0.05N         0.016         0.014         0.10最大      --Al        0.29          0.28          --            0.30Si        0.58          0.57          0.75最大      0.25Ti        0.53          0.49          0.70          0.30Cr        19.48         18.75         16-18         22.0Mn        0.51          0.54          2最大         0.30Fe        平衡量        平衡量        平衡量        0.40Ni        19.91         18.67         10-14         平衡量Nb+Ta     --            --            --            3.5Mo        2.47          --            2-3           9.0表1：试验合金的组成
设计一种试验，以确定在有沉积的腐蚀固体存在下上述试样的耐高温腐蚀性和抗氧化性。进行专门的腐蚀试验的实施，是模拟这些高温腐蚀环境。现在，对合金耐高温盐腐蚀进行的最多的试验分为“杯”试验或“浸渍”试验。
在杯试验中，合金试样被置于一个一般为Swift或Erichsen几何状的杯中。然后，杯中装满已知体积的具有已知盐浓度的试验水溶液。在炉中蒸发掉杯中的水，留下涂在试样上的盐。在循环或等温条件下使试样经受高温，评估试样的耐盐腐蚀。在浸渍试验中，将平板状或U形弯曲状的试样浸入具有已知盐浓度的水溶液中。在炉中蒸发掉水，留下涂在试样上的盐。然后评估试样的耐盐腐蚀。
但是，用上述两种试验确定耐盐腐蚀存在一些问题。试验结果可能不一致，并且试验与试验之间不易于进行对比，原因是在整个要试验的表面上盐的涂层是不均匀的或试样之间是不一致的。采用杯试验或浸渍试验，盐一般在最后干燥的区域沉积得最密集。为了迫使盐更均匀地沉积在试样上，本发明人采用了简单的施盐方法。方法包括在一平板试样上喷雾一种含盐水溶液。采用该方法，可以用主要由溶解在去离子水中的氯化钠组成的气溶胶喷雾沉积一层均匀的盐层。在气溶胶喷雾沉积中，加热试样至约300°F，以确保水从水溶液中快速、均匀地蒸发。在喷雾之间，通过称重监控沉积盐的量，并用表面浓度(mg盐/cm2试样表面积)表示。计算表明：如果小心地采用该方法，可使盐的沉积控制在约±0.01mg/cm2。喷雾后，可在仍是试验空气或需要时各种其他环境条件下的马弗炉内，在高温下对试样进行至少一次72小时的热循环处理。试验中，为避免其他试验材料间的交叉污染，最好采用专门的试验炉和试验器皿。试验后，单独称重试样和收集的各种未粘附的腐蚀产品。结果用比重表示，如上所述，相对于原始(未涂覆的)样品重量的改变值。
对平板试片进行最初试验，因为用于热盐腐蚀敏感的筛选合金而言，这是最简便的方法。在试验前，测定每一试样的重量。对每一个1×2英寸的试验合金试样施加一层均匀的盐层。将溶解在脱离子水中的氯化物盐的稀释水溶液喷雾在每一个这样的试样上。在加热板上预热试样至大约300°F，以确保水快速、均匀地从溶液中蒸发。每次喷雾后，通过称重监控每一试样上沉积的盐量。喷雾后，将试样置于高型的氧化铝坩埚中，并在马弗炉中进行1500°F的高温处理。在仍是试验空气的高温下，一般处理周期是72小时。处理后，称重样品。分别收集和称重任何未粘附的腐蚀产品。试样的各种计算值增加或减少是由于金属与气氛的反应以及由涂层的各种剩余盐的缘故。施加的盐量由于与环境发生相互作用，而通常大大低于重量改变，这样，一般就会低估。
还要试验成型或焊接造成的残余应力的影响。对这试验，将试样加工成焊接的“泪珠状”试样。通过在夹具上将0.062″厚的平板试样弯曲成泪珠状而制造“泪珠状”试样，然后自熔焊接搭配的边缘。在经受高温之前，采用类似于涂覆平板试样的方法，用氯化物盐涂覆试样。对泪珠状的涂覆不以定量的方式施加。但是，涂覆的结果是沉积一层平坦、均匀的盐层。估算沉积在泪珠状试样外表面上的盐量为标准的0.10mg/cm2。将涂覆的试样置于自动的热重量循环氧化的实验室装置中。每24小时，通过蒸发除去每一试样上的盐涂层，然后称重试样，以确定因置于环境中造成的重量减少或增加。称重后，再施加盐涂层并继续进行试验。
表2概括了试样1～5的每一个所进行的试验。表2  试验样品具有相同的基质
           品种        试片试验             泪珠状试验试样1          本发明      0.008″厚            0.061″厚试样2          T-332       0.008″厚            0.058″厚试样3          T-316Ti     0.008″厚            0.062″厚试样4          AL625       0.008″厚            0.059″厚
                   腐蚀试验结果
利用平板试片试验提供了一个性能的初步测量，然后进行焊接的泪珠状试验，证实平板试片试验和扩展试验的结果。
                 平板试片试验结果
试验是对表1所列的四种试验材料，即试样1～4的平板试片试样进行的，测定增加的盐浓度和提高的温度对合金的耐腐蚀影响。对表1中所列的试样1～4以未施加盐涂层和施加0.05mg/cm2和0.10mg/cm2盐涂层的每一组成的试片进行试验。试片是在两个温度，即1200°F和1500°F下进行试验。在涂覆盐之前，先称重试样，以确定其原始重量，然后对每一试验涂覆适当量的盐，并将其置于1200°F的环境中，以测定每一合金的耐热盐氧化腐蚀。在高温下暴露72小时后，从炉中取出试样，使其冷却至室温。除去留在试样上的盐，并称重试样，确定最终的试样重量。
图1示出了平板试片试样热氧化腐蚀试验的结果。图1是对比分别涂覆有0.0，0.05和0.10mg/cm2盐层并且在1200°F下试验72小时的本发明合金(试样1)和现有技术合金的平板试片试样的热盐腐蚀试验结果的重量改变数据图。重量改变是用最终的试样重量减去原始的试样重量得到的，然后该结果除以平板试片试样的原始表面积。
在该试验中所有的合金在1200°F下都很好进行。每一合金的每一试样表明重量稍有增加，这指出有粘附氧化物层形成。如果它仍粘附在金属的表面上，那么形成的该金属氧化物层将对材料体起保护作用。通常，随着盐涂层量的增加，试样的重量增加更大。结果表明：随着盐浓度的增加，试样表面的氧化程度增大。T316Ti(试样3)的重量增加最大，超过1mg/cm2，而本发明的合金(试样1)和T334(试样2)的重量增加最小，低于0.3mg/cm2。
在1500°F下，对相同的合金试样进行了类似的试验，结果示于图2中。正如所预料的，低温应用的合金T-316Ti使用的较差。注意到有严重的剥落，涂有0.05mg/cm2和0.10mg/cm2的试片每平方厘米的原始表面积损失了10毫克以上。该试验证实T-316Ti不适用于在高温(1200°F以上)下，并且证实了由对比合金耐热盐氧化发展的该试验方法的可靠性。所有的其他试验合金使用的都很好。T-334(试样2)在该试验条件下示出的重量损失约为1.5mg/cm2。成本较高的AL 625超级合金(试样4)在这些试验条件下重量增加了约1.7mg/cm2。该重量增加与合金表面上金属氧化物保护层的形成和该保护层的最低量剥落相一致。本发明的合金(试样1)在没有盐涂层和具有0.05mg/cm2盐涂层和0.10mg/cm2盐涂层在1500°F下试验72小时后重量几乎没有改变，但是，本发明合金重量增加了3mg/cm2。该重量增加与形成的金属氧化物保护层相当。与现有技术T-334合金(试样2)的耐热盐腐蚀性相比，试样1中存在的约2.5％(重量)钼提高了本发明合金的耐热盐腐蚀性。对于没有盐涂层或具有0.05mg/cm2盐涂层的试样而言，试样2的重量几乎没有改变。但是，若使试样2置于0.10mg/cm2的盐浓度中，则氧化物保护层剥蚀，重量损失大于1.0mg/cm2。
在该试验中，本发明的合金具有很强的耐热盐氧化腐蚀性。试样1中的钼浓度使合金的耐腐蚀性高于T334合金(试样2)的耐腐蚀性，并且与镍基超级合金AL625(试样4)的耐腐蚀性类似。
                   焊接的泪珠状的试验结果
得到的焊接的泪珠状试验与平板试片试验一致。试验结果用重量改变百分比表示。在整个试验期间(200小时以上)开始并定期地称重试片。图3和4是对比分别涂覆有标称0.10mg/cm2盐层并且分别在1200°F和1500°F下试验的本发明一种合金(试样1)和现有技术合金的焊接的泪珠状试样的热盐腐蚀试验结果的重量改变数据图。在两幅图中，容易地看到：T316Ti(试样3)使用又很差，如图4证明的，仅150小时后重量损失高于70％，表明它是不能在高温腐蚀环境中使用的合金。如图3所示，所有的其他试验试样的性能在1200°F下基本上是等同的。
图4表明在1500°F下试验合金的耐热盐腐蚀结果。该试验结果清楚地说明了合金耐腐蚀性的差异。所有的合金试验后都有重量损失。成本较低的合金清楚地是不适用于高温下。其他合金的使用效果都明显地好。T334合金(试样2)使用的不如其他两种合金，即AL625和本发明的合金好。200小时后，试样2的重量损失高于原始重量的20％。组成类似于试样2并添加有约2.5％(重量)钼的本发明合金(试样1)使用的比试样2好。本发明的合金(试样1)在1500°F下试验时，重量损失低于原始重量的10％。高成本的镍基超级合金AL625在1500°F下试验150小时后的重量损失最少，低于其原始重量的5％。
一般来说，重量改变情报仅仅是在较强侵蚀环境下测定剥蚀总效果的一个不完全的参数。在较强侵蚀环境中的侵蚀，例如热盐氧化腐蚀在自然界中往往是无规律的，可以综合考虑合金部件的大部分横截面，而不单从重量改变的分析结果来看。因此，按照ASTM-G54的简单静态氧化试验的标准试验操作(Standard Practice for Simple Static Oxidation Testing)测定金属损失(用剩余横截面的百分比表示)。图5说明了由该分析得到的参数定义。试验试样30具有一个起始厚度，T0，如图5中所示的距离32。剩余金属的百分数由进行腐蚀试验后的试验试样的厚度Tm1(所示距离34)除以起始厚度(32)而确定。未受影响的金属百分数由未显示腐蚀信号的试验试样的厚度Tm(图4中示出的距离36)除以起始厚度(32)而确定。在腐蚀将完全剥蚀金属试片的情况下，这些结果要比简单的重量损失测量结果好。
图6和7示出了金相测试结果。对低温合金，T-316Ti(试样4)的分析表明在两种试验条件下，即1200°F和1500°F下的腐蚀明显。在1500°F下试验后，T316Ti试片的原始横截面仅保留了25％。
其他试验合金在1200°F下使用得很好，未受影响的试样1、2和4高于原始材料90％。试片在1500°F下试验后的分析结果说明成本较高的镍基AL625超级合金试样4的原始厚度的损失百分数仍很低，但是正如保留的横截面面积百分数(约93％)和未受影响的金属百分数(82％)之间的差所示的，开始呈现蚀坑的形成。正如按照ASTM-G54方法的分析结果所示的，材料的局部蚀坑指出了材料存在局部腐蚀破坏可能性的数据。含T332合金的试片在1500°F下试验后也稍微有些蚀坑，保留的未受影响的原始材料部分小于75％。
本发明的合金(试样1)在两个温度下试验后，保留下的未受影响的百分数可与镍基AL625相当，并且比T334合金的高。该结果表明：添加的2.5％(重量)钼延缓了氧化物保护层的剥蚀和分离。试验后保留的横截面和试验后保留的未受影响面积的百分数两者都大于75％。
应该清楚：本说明书说明了对清楚理解本发明有关的本发明那些方面。本发明的一些方面对于本领域的熟练技术人员来说是显而易见的，因此，为了使本发明的描述简单化，该文本中未记载比较难以理解的内容。尽管本发明针对某些实施方案已经作了描述，但是，本领域的熟练技术人员根据上述描述应该认识到本发明可以有许多改进和改变。所有的对本发明作出的这类改进和改变都被上述描述和后附的权利要求书覆盖。

Claims (17)

1.一种奥氏体不锈钢，包含17～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，1～6％(重量)钼。
2.权利要求1的奥氏体不锈钢，进一步包含2～4％(重量)钼。
3.权利要求1的奥氏体不锈钢，进一步包含0～0.1％(重量)碳，0～1.5％(重量)锰，0～0.05％(重量)磷，0～0.02％(重量)硫、和0～1.0％硅。
4.权利要求1的奥氏体不锈钢，进一步包含2～4％(重量)钼，0.15～0.6％(重量)钛，和0.15～0.6％(重量)铝。
5.权利要求4的奥氏体不锈钢，进一步包含0～0.1％(重量)碳，0～1.5％(重量)锰，0～0.05％(重量)磷，0～0.02％(重量)硫、和0～1.0％(重量)硅。
6.一种奥氏体不锈钢，主要由19～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，1～6％(重量)钼，0～0.1％(重量)碳，0～1.5％(重量)锰，0～0.05％(重量)磷，0～0.02％(重量)硫，0～1.0％(重量)硅，0.15～0.6％(重量)钛，0.15～0.6％(重量)铝，0～0.75％(重量)铜，铁和不可避免的杂质组成。
7.一种奥氏体不锈钢，主要由19～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，2～4％(重量)钼，0～0.1％(重量)碳，0～1.5％(重量)锰，0～0.05％(重量)磷，0～0.02％(重量)硫，0～1.0％(重量)硅，0.15～0.6％(重量)钛，0.15～0.6％(重量)铝，0～0.75％(重量)铜，铁和不可避免的杂质组成。
8.一种包括奥氏体不锈钢的制造制品，包含17～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，1～6％(重量)钼。
9.权利要求8的制造制品，其中奥氏体不锈钢包含2～4％(重量)钼。
10.权利要求8的制造制品，其中奥氏体不锈钢进一步包含0～0.1％(重量)碳，0～1.5％(重量)锰，0～0.05％(重量)磷，0～0.02％(重量)硫、和0～1.0％(重量)硅。
11.权利要求8的制造制品，其中奥氏体不锈钢进一步包含2～4％(重量)钼，0.15～0.6％(重量)钛，和0.15～0.6％(重量)铝。
12.权利要求8的制造制品，其中奥氏体不锈钢进一步包含0～0.1％(重量)碳，0～1.5％(重量)锰，0～0.05％(重量)磷，0～0.02％(重量)硫、和0～1.0％(重量)硅。
13.一种制造制品，包括一种主要由19～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，1～6％(重量)钼，0～0.1％(重量)碳，0～1.5％(重量)锰，0～0.05％(重量)磷，0～0.02％(重量)硫，0～1.0％(重量)硅，0.15～0.6％(重量)钛，0.15～0.6％(重量)铝，0～0.75％(重量)铜，铁和不可避免的杂质构成的奥氏体不锈钢。
14.一种制造制品，包括一种主要由17～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，2～4％(重量)钼，0～0.1％(重量)碳，0～1.5％(重量)锰，0～0.05％(重量)磷，0～0.02％(重量)硫，0～1.0％(重量)硅，0.15～0.6％(重量)钛，0.15～0.6％(重量)铝，0～0.75％(重量)铜，铁和不可避免的杂质构成的奥氏体不锈钢。
15.权利要求8～14任一项制造的制品，其中制造的制品选自汽车、汽车排气***部件、挠性连接管、加热元件壳套和衬垫。
16.一种制造制品的方法，包括：
提供一种包含17～23％(重量)铬，19～23％(重量)镍，1～6％(重量)钼的奥氏体不锈钢，用该奥氏体不锈钢制造制品。
17.权利要求16的方法，其中制品选自汽车排气***部件、挠性连接管、和衬垫。
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