CN114206633B - 充气轮胎 - Google Patents

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Abstract

提供能够一边降低路面噪声一边提高高速行驶时、湿热条件下的耐久性的充气轮胎。在胎面部(1)处的带束层(7)的外周侧，设置由沿着轮胎周向呈螺旋状卷绕的有机纤维帘线构成的带束覆盖层(8)，作为该有机纤维帘线，使用100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量处于3.5cN/(tex·％)～5.5cN/(tex·％)的范围的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维帘线，将覆盖该有机纤维帘线的覆盖橡胶由橡胶组合物构成，所述橡胶组合物包含选自天然橡胶、苯乙烯丁二烯橡胶、丁二烯橡胶中的1种以上作为橡胶成分并在所述橡胶成分中包含50质量％以上的天然橡胶并且相对于100质量份的所述橡胶成分配合有5.0质量份～9.0质量份的氧化锌。

Description

充气轮胎
技术领域
本发明涉及将聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)纤维帘线用于带束覆盖层的充气轮胎。
背景技术
乘用车用或小型卡车用的充气轮胎一般具有如下构造：在一对胎圈部之间架设有胎体层，在胎面部处的胎体层的外周侧配置有多层带束层，在带束层的外周侧配置有带束覆盖层，该带束覆盖层包含沿着轮胎周向呈螺旋状卷绕的多根有机纤维帘线。在该构造中，带束覆盖层有助于高速耐久性的改善，并且还有助于中频路面噪声的降低。
以往，作为带束覆盖层所使用的有机纤维帘线，尼龙纤维帘线为主流，但提出了使用与尼龙纤维帘线相比高弹性且廉价的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维帘线(以下，称为PET纤维帘线)(例如，参照专利文献1)。然而，PET纤维帘线与以往的尼龙纤维帘线相比存在容易发热的倾向，特别是存在施加于帘线的张力越低越容易发热这样的问题。因此，要求用于一边控制施加于帘线的张力来抑制发热一边提高高速行驶时、湿热条件下的耐久性并且降低路面噪声的对策。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2001－63312号公报
发明内容
发明所要解决的课题
本发明的目的在于，提供在将PET纤维帘线用于带束覆盖层来降低路面噪声时提高高速行驶时、湿热条件下的耐久性的充气轮胎。
用于解决课题的手段
用于达成上述目的的本发明的充气轮胎具备沿轮胎周向延伸而呈环状的胎面部、配置于该胎面部的两侧的一对胎侧部、以及配置于这些胎侧部的轮胎径向内侧的一对胎圈部，并具有架设于所述一对胎圈部之间的胎体层、配置于所述胎面部处的所述胎体层的外周侧的多层带束层、以及配置于所述带束层的外周侧的带束覆盖层，所述充气轮胎的特征在于，所述带束覆盖层通过将由覆盖橡胶覆盖的有机纤维帘线沿着轮胎周向呈螺旋状卷绕而构成，所述有机纤维帘线为100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量处于3.5cN/(tex·％)～5.5cN/(tex·％)的范围的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维帘线，所述覆盖橡胶由橡胶组合物构成，所述橡胶组合物包含选自天然橡胶、苯乙烯丁二烯橡胶、丁二烯橡胶中的1种以上作为橡胶成分且所述橡胶成分中的天然橡胶的配合量为50质量％以上并且相对于100质量份的所述橡胶成分配合有5.0质量份～9.0质量份的氧化锌。
发明效果
本发明人对具备由PET纤维帘线构成的带束覆盖层的充气轮胎进行了深入研究，结果发现，通过使PET纤维帘线的浸渍处理适当化，将100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量设定在预定的范围，从而能够得到作为带束覆盖层而合适的帘线的耐疲劳性和环箍效果(日文：タガ効果)，从而完成了本发明。即，在本发明中，通过使用100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量处于3.5cN/(tex·％)～5.5cN/(tex·％)的范围的PET纤维帘线作为构成带束覆盖层的有机纤维帘线，从而能够一边良好地维持充气轮胎的耐久性一边有效地降低路面噪声。
而且，作为覆盖该PET纤维帘线的覆盖橡胶，使用由包含选自天然橡胶、苯乙烯丁二烯橡胶、丁二烯橡胶中的1种以上作为橡胶成分、所述橡胶成分中的天然橡胶的配合量为50质量％以上、相对于100质量份的橡胶成分配合有5.0质量份～9.0质量份的氧化锌的橡胶组合物构成的覆盖橡胶，因此能够对覆盖橡胶赋予适于与上述PET纤维帘线组合的物性，提高覆盖橡胶的高温断裂物性，能够提高轮胎的耐久性(湿热耐久性、高速耐久性)。
在本发明中，优选的是，有机纤维帘线的轮胎内的帘线张力为0.9cN/dtex以上。由此，有利于抑制发热而提高轮胎的耐久性。
在本发明中，优选的是，覆盖橡胶的100℃下的断裂强度为10.0MPa以上，覆盖橡胶的100℃下的断裂伸长率为280％以上。由此，有利于提高轮胎的耐久性。
在本发明中，优选的是，在静态应变10％、动态应变±2％、频率20Hz、温度100℃的条件下所测定的覆盖橡胶的储能弹性模量E1(100℃)为3.0MPa≤E1(100℃)≤6.0MPa。由此，有利于提高轮胎的耐久性。
在本发明中，优选的是，覆盖橡胶中的游离硫的比例优选为0.2％以下。由此，有利于提高轮胎的耐久性。
附图说明
图1是示出由本发明的实施方式构成的充气子午线轮胎的子午线剖视图。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的结构进行详细说明。
如图1所示，本发明的充气轮胎具备胎面部1、配置于该胎面部1的两侧的一对胎侧部2、以及配置于胎侧部2的轮胎径向内侧的一对胎圈部3。在图1中，附图标记CL表示轮胎赤道。图1是子午线剖视图因此没有描绘，但胎面部1、胎侧部2、胎圈部3分别沿轮胎周向延伸而呈环状，由此构成充气轮胎的环状的基本构造。以下，使用了图1的说明基本上基于图示的子午线截面形状，但各轮胎构成构件均沿轮胎周向延伸而呈环状。
在图示的例子中，在胎面部1的外表面形成有沿轮胎周向延伸的多条(在图示的例子中为4条)主槽，但主槽的条数并没有特别限定。另外，除了主槽之外，还能够形成包括沿轮胎宽度方向延伸的横槽在内的各种槽、刀槽花纹。
在左右一对胎圈部3之间架设有包含沿轮胎径向延伸的多条加强帘线的胎体层4。在各胎圈部埋设有胎圈芯5，在该胎圈芯5的外周上配置有截面大致三角形状的胎圈填胶6。胎体层4绕胎圈芯5从轮胎宽度方向内侧向外侧折回。由此，胎圈芯5及胎圈填胶6由胎体层4的主体部(从胎面部1经由各胎侧部2而到达各胎圈部3的部分)和折回部(在各胎圈部3处绕胎圈芯5折回而朝向各胎侧部2侧延伸的部分)包入。作为胎体层4的加强帘线，例如优选使用聚酯帘线。
另一方面，在胎面部1处的胎体层4的外周侧埋设有多层(在图示的例子中为2层)带束层7。各带束层7包括相对于轮胎周向倾斜的多条加强帘线，并且以在层间加强帘线相互交叉的方式配置。在这些带束层7中，加强帘线相对于轮胎周向的倾斜角度例如设定在10°～40°的范围。作为带束层7的加强帘线，例如优选使用钢帘线。
而且，在带束层7的外周侧，以提高高速耐久性和降低路面噪声为目的，设置有带束覆盖层8。带束加强层8包含在轮胎周向上取向的有机纤维帘线。在带束加强层8中，有机纤维帘线相对于轮胎周向的角度例如设定为0°～5°。在本发明中，带束覆盖层8能够设为必定包括覆盖带束层7的整个区域的全覆盖层8a、并任意地包括局部覆盖带束层7的两端部的一对边缘覆盖层8b的结构(在图示的例子中，包括全覆盖层8a及边缘覆盖层8b这两者)。带束覆盖层8可以通过将至少1根有机纤维帘线拉齐并用覆盖橡胶覆盖的带材在轮胎周向上卷绕成螺旋状而构成，特别优选为无接缝构造。
在本发明中，作为构成带束覆盖层8的有机纤维帘线，使用100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量处于3.5cN/(tex·％)～5.5cN/(tex·％)的范围的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维帘线(PET纤维帘线)。通过这样使用特定的PET纤维帘线作为构成带束覆盖层8的有机纤维帘线，能够一边良好地维持充气轮胎的耐久性一边有效地降低路面噪声。若该PET纤维帘线的100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量小于3.5cN/(tex·％)，则无法充分降低中频路面噪声。若PET纤维帘线的100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量超过5.5cN/(tex·％)，则帘线的耐疲劳性降低，轮胎的耐久性降低。此外，在本发明中，依据JIS－L1017的“化学纤维轮胎帘线试验方法”，在夹持间隔250mm、拉伸速度300±20mm/分钟的条件下实施拉伸试验，将载荷－拉伸曲线的与载荷2.0cN/dtex对应的点处的切线的斜率换算成每1tex的值，由此算出100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量[N/(tex·％)]。
而且，该有机纤维帘线(PET纤维帘线)在用作带束覆盖层8时，轮胎内的帘线张力优选为0.9cN/dtex以上，更优选为1.5cN/dtex～2.0cN/dtex。通过这样设定轮胎内的帘线张力，能够抑制发热，提高轮胎耐久性。若该有机纤维帘线(PET纤维帘线)的轮胎内的帘线张力小于0.9cN/dtex，则tanδ的峰值上升，无法充分获得提高轮胎的耐久性的效果。此外，构成带束覆盖层8的有机纤维帘线(PET纤维帘线)的轮胎内的帘线张力在比构成带束覆盖层的带材的末端靠轮胎宽度方向内侧2周以上的位置处进行测定。
作为构成带束覆盖层8的有机纤维帘线而使用的PET纤维帘线进一步优选100℃下的热收缩应力为0.6cN/tex以上。通过这样设定100℃下的热收缩应力，能够更有效地一边良好地维持充气子午线轮胎的耐久性一边有效地降低路面噪声。若PET纤维帘线的100℃下的热收缩应力小于0.6cN/tex，则无法充分提高行驶时的环箍效果，难以充分维持高速耐久性。PET纤维帘线的100℃下的热收缩应力的上限值没有特别限定，例如可以为2.0cN/tex。此外，在本发明中，100℃下的热收缩应力(cN/tex)是依据JIS－L1017的“化学纤维轮胎帘线试验方法”，在试样长度500mm、加热条件100℃×5分钟的条件下加热了时测定的试样帘线的热收缩应力。
为了得到具有上述那样的物性的PET纤维帘线，例如可以使浸渍处理适当化。也就是说，优选的是，在压延工序之前，对PET纤维帘线进行粘接剂的浸渍处理，但在2浴处理后的标准化工序(英文：normalize process)中，将环境温度设定在210℃～250℃的范围内，将帘线张力设定在2.2×10－2N/tex～6.7×10－2N/tex的范围。由此，能够对PET纤维帘线赋予上述那样的所期望的物性。若标准化工序中的帘线张力小于2.2×10－2N/tex，则帘线弹性模量变低，无法充分降低中频路面噪声，相反若大于6.7×10－2N/tex，则帘线弹性模量变高，帘线的耐疲劳性降低。
在胎面部1中，在上述的轮胎构成构件(胎体层4、带束层7、带束覆盖层8)的外周侧配置有胎面橡胶层10。特别是，在本发明中，胎面橡胶层10具有将物性不同的2种橡胶层(顶胎面(英文：cap tread)层11及底胎面(英文：under tread)层12)在轮胎径向上层叠而得到的构造。此外，在胎侧部2处的胎体层4的外周侧(轮胎宽度方向外侧)配置有胎侧橡胶层20，在胎圈部3处的胎体层4的外周侧(轮胎宽度方向外侧)配置有轮辋缓冲橡胶层30。
构成上述的带束覆盖层8的有机纤维帘线(PET纤维帘线)由覆盖橡胶(以下，称为带束覆盖件覆盖橡胶(英文：belt cover coat rubber))覆盖。构成带束覆盖件覆盖橡胶的橡胶组合物必然包含天然橡胶作为橡胶成分，也可以任意地组合使用苯乙烯丁二烯橡胶和/或丁二烯橡胶。天然橡胶在橡胶成分中含有50质量％以上，优选含有60质量％以上。特别是，优选并用天然橡胶和苯乙烯丁二烯橡胶这2种，或者并用天然橡胶和苯乙烯丁二烯橡胶、丁二烯橡胶这3种，在前者的情况下，可以将天然橡胶的配合量设为60质量％～80质量％，将苯乙烯丁二烯橡胶的配合量设为20质量％～40质量％。在后者的情况下，可以将天然橡胶的配合量设为50质量％～70质量％，将苯乙烯丁二烯橡胶的配合量设为10质量％～40质量％，将丁二烯橡胶的配合量设为5质量％～20质量％。在任一情况下都是，若天然橡胶的配合量小于50质量％，则无法充分得到本发明所期望的效果。此外，作为天然橡胶、苯乙烯丁二烯橡胶、丁二烯橡胶，能够使用通常用于充气轮胎(特别是，带束覆盖件覆盖橡胶)的橡胶。
在本发明中，在构成带束覆盖件覆盖橡胶的橡胶组合物中必然配合氧化锌。氧化锌的配合量相对于100质量份的橡胶成分为5.0质量份～9.0质量份，优选为6.5质量份～8.5质量份。通过这样配合氧化锌，带束覆盖件覆盖橡胶的物性变得良好，有利于提高轮胎的耐久性。若氧化锌的配合量小于5.0质量份，则难以充分确保带束覆盖件覆盖橡胶的硬度。若氧化锌的配合量超过9.0质量份，则耐疲劳性有可能降低。
在本发明中，在构成带束覆盖件覆盖橡胶的橡胶组合物中，能够还配合炭黑。炭黑的配合量相对于100质量份的橡胶成分优选为35质量份～65质量份，更优选为40质量份～60质量份。通过这样配合炭黑，能够提高硬度、强度，能够适合用于带束覆盖件覆盖橡胶。若炭黑的配合量小于35质量份，则难以充分确保带束覆盖件覆盖橡胶的硬度、强度。若炭黑的配合量超过65质量份，则滚动阻力有可能恶化。
在如上述那样配合炭黑的情况下，炭黑的氮吸附比表面积N2SA优选为35m2/g～120m2/g，更优选为40m2/g～90m2/g。通过这样使用特定的炭黑，能够适度地提高带束覆盖件覆盖橡胶的硬度、强度。若炭黑的氮吸附比表面积N2SA小于35m2/g，则难以充分确保带束覆盖件覆盖橡胶的硬度、强度。若炭黑的氮吸附比表面积N2SA超过120m2/g，则滚动阻力有可能恶化。此外，在本发明中，炭黑的氮吸附比表面积N2SA依据JIS K6217－7进行测定。
在本发明中，在构成带束覆盖件覆盖橡胶的橡胶组合物中，能够还配合硫。相对于100质量份的橡胶成分，硫的配合量优选为2.0质量份～3.5质量份，更优选为2.3质量份～3.2质量份。通过这样配合硫，能够适度地提高带束覆盖件覆盖橡胶的硬度。若硫的配合量小于2.0质量份，则难以充分确保带束覆盖件覆盖橡胶的硬度。若硫的配合量超过3.5质量份，则带束覆盖件覆盖橡胶的伸长率有可能降低。
在本发明中，在构成带束覆盖件覆盖橡胶的橡胶组合物中，能够还配合硫化促进剂。相对于100质量份的橡胶成分，硫化促进剂的配合量优选为0.5质量份～2.0质量份，更优选为0.7质量份～1.5质量份。通过这样配合硫化促进剂，能够适度地提高带束覆盖件覆盖橡胶的硬度。若硫化促进剂的配合量小于0.5质量份，则难以充分确保带束覆盖件覆盖橡胶的硬度。若硫化促进剂的配合量超过2.0质量份，则带束覆盖件覆盖橡胶的伸长率有可能降低。
带束覆盖件覆盖橡胶由上述的组成构成，其100℃下的断裂强度优选为10.0MPa以上，更优选为11MPa以上，进一步优选为12MPa以上。另外，带束覆盖件覆盖橡胶的100℃下的断裂伸长率优选为280％以上，更优选为300％以上，进一步优选为330％以上。除此以外，100％伸长时的模量(M100)优选为1.5MPa～3.5MPa、更优选为1.8MPa～3.2MPa。通过这样设定各物性，带束覆盖件覆盖橡胶成为适于与上述的有机纤维帘线(PET纤维帘线)组合使用的物性，有利于提高轮胎的耐久性。若断裂强度低于10.0MPa，则难以充分确保耐久性。若断裂伸长率小于280％，则难以充分确保耐久性。若100％伸长时的模量(M100)小于1.5MPa，则操纵稳定性降低。若100％伸长时的模量(M100)超过3.5MPa，则粘接性降低，高速耐久性有可能恶化。此外，在本发明中，断裂强度、断裂伸长率、100％伸长时的模量(M100)依据JISK6251在拉伸速度500mm/min、温度100℃的条件下使用3号哑铃进行测定。
对于带束覆盖件覆盖橡胶，依据JIS K6394：2007，在静态应变10％、动态应变±2％、频率20Hz、温度100℃的条件下所测定的储能弹性模量E1(100℃)的范围优选为3.0MPa以上且6.0MPa以下，更优选为3.5MPa～5.5MPa。通过这样设定储能弹性模量，从而能够提高高速耐久性。若储能弹性模量E1(100℃)偏离上述的范围，则难以良好地发挥高速耐久性。
在本发明中，如上述那样对于构成带束覆盖层8的有机纤维帘线(PET纤维帘线)和带束覆盖件帘线橡胶分别设定弹性模量，但在将构成带束覆盖层8的有机纤维帘线(PET纤维帘线)的弹性模量(100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量)设为A，将带束覆盖件覆盖橡胶的弹性模量(在静态应变10％、动态应变±2％、频率20Hz、温度100℃的条件下所测定的储能弹性模量E1(100℃))设为B时，它们的比A/B优选为0.6～1.6，更优选为0.7～1.5。通过这样设定弹性模量的关系，能够有效地提高高速耐久性。若比A/B偏离上述的范围，则难以良好地发挥高速耐久性。
在硫化后的带束覆盖件覆盖橡胶中，橡胶中的游离硫(在硫化后不参与交联而以游离的状态残留的硫原子)的比例优选为0.2％以下，更优选为0.15％以下，进一步优选为0.08％以下。通过这样将游离硫的比例抑制得较低，能够有效地提高高速耐久性。若游离硫的比例超过0.2％，则有可能无法充分得到提高高速耐久性的效果。此外，在本发明中，游离硫的比例依据JIS K6234进行测定。
实施例
制作了轮胎尺寸为225/60R18、具有图1所例示的基本构造、并对于构成带束覆盖层的有机纤维帘线(PET纤维帘线)、如表1～2所记载那样设定100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量[cN/(tex·％)]、轮胎内的帘线张力[cN/dtex]、并且对于覆盖该有机纤维帘线(PET纤维帘线)的覆盖橡胶(带束覆盖件覆盖橡胶)、如表1～2所述那样使构成覆盖橡胶的橡胶组合物的配合、100℃下的断裂强度TB(100℃)[MPa]、100℃下的断裂伸长率EB(100℃)[％]、100℃下的储能弹性模量E1(100℃)[MPa]、游离硫的比例[％]不同的以往例1、比较例1～5、实施例1～13的轮胎。
在任一例子中都是，带束覆盖层具有将1根有机纤维帘线(PET纤维帘线)拉齐并用覆盖橡胶覆盖而成的带材在轮胎周向上呈螺旋状卷绕而成的无接缝构造。带材中的帘线植入密度为50根/50mm。另外，有机纤维帘线(PET纤维帘线)分别具有1100dtex/2的构造。
在各例中，依据JIS－L1017的“化学纤维轮胎帘线试验方法”，在夹持间隔250mm、拉伸速度300±20mm/分钟的条件下实施拉伸试验，将载荷－拉伸曲线的与载荷2.0cN/dtex对应的点处的切线的斜率换算成每1tex的值，由此算出100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量[cN/(tex·％)]。另外，关于轮胎内的帘线张力[cN/dtex]，从胎面部去除胎面橡胶而使带束覆盖层露出，从带束覆盖层的预定的长度范围剥下纤维帘线，测定该提取后的长度，求出相对于提取前的长度的收缩量。具体而言，对于位于最外侧的带束层的中央部处的5条纤维帘线，求出收缩量的平均值。然后，根据S－S曲线求出与该收缩量(％)对应的载荷，换算成每1dtex的值，由此进行测定。
关于各例，带束覆盖件覆盖橡胶的100℃下的断裂强度TB(100℃)[MPa]、100℃下的断裂伸长率EB(100℃)[％]、100℃下的储能弹性模量E1(100℃)[MPa]使用预定形状的模具将各例的橡胶组合物在180℃下硫化5分钟，制成2mm厚的片状的硫化橡胶试验片，使用该硫化橡胶试验片通过以下的方法进行测定。
TB(100℃)及EB(100℃)
使用各例的硫化橡胶试验片，依据JIS K6251，制作哑铃型JIS3号形试验片，使用带恒温槽的全自动拉伸试验机ストログラフAR-T(东洋精机制作所社制)，在拉伸速度500mm/min、温度100℃的条件下进行拉伸试验，测定了断裂时的应力(100℃下的断裂强度TB(100℃)[MPa])和伸长率(100℃下的断裂伸长率EB(100℃)[％])。
E1(100℃)
使用各例的硫化橡胶试验片，依据JIS K6394：2007，使用粘弹性分光仪(日文：粘弾性スペクトロメータ)(东洋精机制作所社制)，在拉伸变形应变率10％±2％、振动频率20Hz、温度100℃的条件下，测定了100℃下的储能弹性模量E1(100℃)[MPa]。
游离硫的比例[％]使用JIS K6234记载的亚硫酸钠法进行测定。
对于这些试验轮胎，通过下述的评价方法，评价路面噪声、湿热耐久性、高速耐久性，将其结果一并示于表1、2。
路面噪声
将各试验轮胎组装于轮辋尺寸为18×7J的车轮，作为排气量为2.5L的乘用车(前轮驱动车)的前后车轮进行安装，将气压设为230kPa，在驾驶座的窗户的内侧设置集音麦克风，测定在平均速度50km/h的条件下在由沥青路面构成的测试路线上行驶了时的频率315Hz附近的声压级。作为评价结果，以以往例为基准，示出相对于该基准的变化量(dB)。
湿热耐久性
将各试验轮胎组装于轮辋尺寸为18×7J的车轮，在内压230kPa下封入氧的状态下在保持为温度70℃、湿度95％的腔室内保管了30天。将这样进行了前处理后的试验轮胎安装于具备表面平滑的钢制且直径为1707mm的转鼓的转鼓试验机，将周边温度控制为38±3℃，从速度120km/h每隔24小时加速10km/h，计测了到轮胎发生故障为止的行驶距离。评价结果使用行驶距离的测定值，用将以往例1设为100的指数来表示。该指数值越大，意味着到发生故障为止的行驶距离越长，湿热耐久性越优异。
高速耐久性
将各试验轮胎组装于轮辋尺寸为18×7J的车轮，填充气压230kPa，安装于室内转鼓试验机(转鼓直径为1707mm)，在实施了JIS D4230所规定的高速耐久性试验之后，继续每隔1小时加速8km/h，计测了到轮胎发生故障为止的行驶距离。评价结果使用行驶距离的测定值，用将以往例1设为100的指数来表示。该指数值越大，意味着到发生故障为止的行驶距离越长，湿热耐久性越优异。
干热耐久性
将各试验轮胎组装于轮辋尺寸为18×7J的车轮，填充氧压350kPa，在温度80℃下在齿轮烘箱(英文：gear oven)中保管5天。在这样的干热前处理后的轮胎中填充气压230kPa，安装于室内转鼓试验机(转鼓直径为1707mm)，在实施了JIS D4230所规定的高速耐久性试验之后，继续每隔1小时加速8km/h，计测了到轮胎发生故障为止的行驶距离。评价结果使用行驶距离的测定值，用将以往例1设为100的指数来表示。该指数值越大，意味着到发生故障为止的行驶距离越长，干热耐久性越优异。
[表1]
[表2]
表1～2中使用的原材料的种类如下所示。
·NR：天然橡胶、STR20
·SBR：苯乙烯丁二烯橡胶，日本ゼオン社制SBR1502
·CB1：炭黑(HAF)，キャボットジャパン社制ショウブラックN330
·CB2：炭黑(GPF)，親日化カーボン社制ニテロン#NG
·CB3：炭黑(ISAF)，キャボットジャパン社制ショウブラックN234
·芳香油：昭和シェル石油社制エキストラクト4号
·抗老化剂：大内新兴化学工业社制ノクラック224
·硬脂酸：日本油脂社制ビーズステアリン酸NY
·氧化锌：正同化学工业社制氧化锌3种
·硫化促进剂：三新化学工业社制NS－G
·不溶性硫：四国化成工业社制ミュークロンOT－20(硫含量：80质量％)
由表1、2可知，实施例1～13的轮胎在与作为基准的以往例1的对比中，降低了路面噪声，并且提高了湿热耐久性、干热耐久性及高速耐久性。另一方面，比较例1的轮胎中，构成带束覆盖层的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维帘线的100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量高，且覆盖橡胶中的天然橡胶与氧化锌的配合量少，因此湿热耐久性、干热耐久性及高速耐久性恶化。在比较例2的轮胎中，构成带束覆盖层的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维帘线的100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量低且覆盖橡胶中的天然橡胶与氧化锌的配合量少，因此无法充分降低路面噪声，另外，湿热耐久性恶化。在比较例3的轮胎中，覆盖橡胶中的天然橡胶与氧化锌的配合量少，因此湿热耐久性恶化。在比较例4的轮胎中，覆盖橡胶中的天然橡胶的配合量少，因此湿热耐久性、高速耐久性恶化。在比较例5的轮胎中，覆盖橡胶中的氧化锌的配合量多，因此湿热耐久性、高速耐久性恶化。
附图标记说明
1 胎面部
2 胎侧部
3 胎圈部
4 胎体层
5 胎圈芯
6 胎圈填胶
7 带束层
8 带束覆盖层
8a 全覆盖层
8b 边缘覆盖层
10 胎面橡胶层
11 顶胎面层
12 底胎面层
20 胎侧橡胶层
30 轮辋缓冲橡胶层
CL 轮胎赤道

Claims (7)

1.一种充气轮胎，所述充气轮胎具备沿轮胎周向延伸而呈环状的胎面部、配置于该胎面部的两侧的一对胎侧部、以及配置于这些胎侧部的轮胎径向内侧的一对胎圈部，并具有架设于所述一对胎圈部之间的胎体层、配置于所述胎面部处的所述胎体层的外周侧的多层带束层、以及配置于所述带束层的外周侧的带束覆盖层，
所述充气轮胎的特征在于，
所述带束覆盖层通过将由覆盖橡胶覆盖的有机纤维帘线沿着轮胎周向呈螺旋状卷绕而构成，所述有机纤维帘线为100℃下的2.0cN/dtex负荷时的弹性模量处于3.5cN/(tex·％)～5.5cN/(tex·％)的范围的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维帘线，
所述覆盖橡胶由橡胶组合物构成，所述橡胶组合物包含选自天然橡胶、苯乙烯丁二烯橡胶、丁二烯橡胶中的1种以上作为橡胶成分且所述橡胶成分中的天然橡胶的配合量为50质量％以上并且相对于100质量份的所述橡胶成分配合有5.0质量份～9.0质量份的氧化锌。
2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，
所述有机纤维帘线的轮胎内的帘线张力为0.9cN/dtex以上。
3.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，
所述覆盖橡胶的100℃下的断裂强度为10.0MPa以上，所述覆盖橡胶的100℃下的断裂伸长率为280％以上。
4.根据权利要求2所述的充气轮胎，其特征在于，
所述覆盖橡胶的100℃下的断裂强度为10.0MPa以上，所述覆盖橡胶的100℃下的断裂伸长率为280％以上。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
在静态应变10％、动态应变±2％、频率20Hz、温度100℃的条件下所测定的所述覆盖橡胶的100℃下的储能弹性模量E1为3.0MPa≤E1≤6.0MPa。
6.根据权利要求1～4中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述覆盖橡胶中的游离硫的比例为0.2％以下。
7.根据权利要求5所述的充气轮胎，其特征在于，
所述覆盖橡胶中的游离硫的比例为0.2％以下。
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