CN113383102A - 用于液化气体的储存和/或运输*** - Google Patents
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Abstract
一种用于液化气体的储存和/或运输***包括意在与液化气体接触的容器(4、6)，其中该容器基本上由以流体密封的方式焊接在一起的金属板构成，至少一个金属板是由基于铁/锰的合金制成的，其以重量计包括：25.0％≤Mn≤32.0％；7.0％≤Cr≤14.0％；0≤Ni≤2.5％；0.05％≤N≤0.30％；0.1≤Si≤0.5％；可选地0.010％≤稀土金属≤0.14％；其余为铁和处理操作中产生的残留元素。
Description
技术领域
本发明涉及液化气体的储存和运输领域，特别是涉及适合于储存、转移或运输冷流体诸如液化气体的密封金属容器。
本发明特别地涉及用于运输、转移和储存液化气体的密封金属膜，该膜由以密封方式焊接在一起的金属板制成。
背景技术
具有密封金属膜的密封热绝缘罐特别地被用于储存液化天然气(LNG)，该液化天然气可以处于约-162℃在大气压力下被储存。这些罐可以被安装在陆地上或浮式结构上。在浮式结构的情况下，罐可以用于运输液化天然气或用于接收充当用于推进浮式结构的燃料的液化天然气。
为了限制这种密封金属膜中的热起源的应力，标准做法是使用镍含量高的被称为
的合金，其热膨胀系数非常低。然而，高比例的镍使得这些合金的成本相对较高。此外，这些合金与其他金属的可焊接性并不总是令人满意，特别是在异质焊缝的机械强度方面。
存在已知的基于铁的合金，其还包括碳和锰，专门用于低温应用，由韩国公司Posco出售。这些合金以重量计：
0.35％≤C≤0.55％
22.0％≤Mn≤26.0％
3.0％≤Cr≤4.0％
0≤Si≤0.3％
其余为铁和生产中产生的残留元素。
然而，这些合金并不完全令人满意。
事实上，即使从它们的热膨胀系数以及它们在环境温度和低温温度(-196℃)处的冲击强度的视角来看它们是令人满意的，本发明的发明人发现，它们比目前的
和304L不锈钢合金对热裂具有较高的敏感性。
此外，本发明的发明人还观察到，这些钢对腐蚀具有高敏感性。现在，良好的耐腐蚀性对于上文提到的应用非常重要，特别是在薄条带(strip：钢带、钢片、条、带)的情况下，尤其是为了限制疲劳失效或在由这些合金制作的部分和结构的应力下失效的风险。
在用于储存和运输液化气体的部分和组件的情况下，良好的耐腐蚀性特别重要。事实上，这些部分和组件可能会受到相对严重的大气腐蚀，因为建造包含这些部分和组件的用于运输液化气体的船的船厂以及用于装配液化气体运输管的地点通常位于海岸。现在，深度大于临界深度的腐蚀增大疲劳失效的风险，特别是与循环冷却和加热有关联，或在由这些合金制作的部分和结构的应力下的失效。因此，这些合金对于上文所提到的应用并不完全令人满意。
发明内容
本发明的一个构思是，在液化气体储存和运输应用中，采用由具有高锰含量的合金制成的板，足以在低温度处取代镍作为奥氏体相的稳定剂，并对于这些应用具有其他令人满意的特性。
本发明背后的另一构思是满足与以下有关的累积要求：
-从环境温度冷却时的低热收缩，
-奥氏体相在使用中的稳定性，以保持在低温度处的延展性，
-耐腐蚀性，
-可焊接性，包括与碳钢和不锈钢的异质可焊接性，
-焊缝的机械强度，并且因此不会热裂，
-冷却时的冲击强度，
-机械疲劳强度和机械热循环强度。
为此，本发明提供了一种用于储存和/或运输液化气体的***，其包括意在与液化气体接触的容器，其中该容器基本上由以密封方式焊接在一起的金属板构成。金属板中的一块、部分或全部金属板是由基于铁-锰的合金制成的，其以重量计包括：
25.0％≤Mn≤32.0％
7.0％≤Cr≤14.0％
0≤Ni≤2.5％
0.05％≤N≤0.30％
0.1≤Si≤0.5％
可选地0.010％≤稀土≤0.14％
其余为铁和生产中产生的残留元素。
根据特定的实施方式，该合金具有以下特征中的一个或更多个特征，分别地或以任何技术上可能的组合：
-铬含量以重量计在8.5％至11.5％之间含端点值。
-镍含量以重量计在0.5％至2.5％之间含端点值。
-氮含量以重量计在0.15％至0.25％之间含端点值。
-稀土包括选自以下的一种或更多种元素：镧、铈、钇、镨、钕、钐和镱。
如上文所述的铁-锰合金具有在-180℃至0℃之间小于或等于8.5×10-6/℃的平均热膨胀系数CTE。
-如上文所述的基于铁-锰的合金的奈尔温度TNeel大于或等于40℃。
-如上文所述的基于铁-锰的合金在被制造成厚度为3mm或以下厚度的薄条带时，具有以下特征中的至少一个特征：
-基于3mm厚度的小测试件在低温温度(-196℃)处
大于或等于80J/cm2的KCV冲击强度，以及例如大于或等于100J/cm2的KCV冲击强度；
-在-196℃处大于或等于700MPa的弹性极限Rp0.2；
-在环境温度(20℃)处大于或等于300MPa的弹性极限Rp0.2。
-如上文所述的基于铁-锰的合金在低温温度处和环境温度处是奥氏体。
这些合金中的不同化学元素的功能大致如下。
锰Mn通过在冷时稳定可变形的奥氏体相而有利于延展性。因此，它有利于在不损失延展性的情况下通过孪晶硬化，这反映在高断裂伸长率上。
铬Cr保证了耐大气腐蚀。与氮结合，能够获得表面钝化层。然而，必须限制含量，以防止形成不期望的相(西格玛相)。
可选地还使用少量的镍Ni，以在低温度例如在-163℃处稳定奥氏体相，因此确保在冷却和应***化时不出现过渡相。
氮N充当奥氏体相的稳定剂，并且也作为腐蚀保护剂。合金的抗点蚀数(PREN)优选地在11至15之间含端点值。该指数被限定为如下：
PREN＝[Cr]+3.3*[Mo]+16*[n]，
其中[X]指示化学元素X以重量计的分数，以百分比表示。
鉴于碳C与铬的亲和性，必须使碳保持在少量，因为该亲和性有产生碳化物沉淀的风险。碳引起的硬化也可能证明不利于可焊接性。然而，它有利于机械强度，增大弹性极限Re和屈服强度Rm。
硅Si是生产的结果，并且必须加以限制以保持可焊接性。然而，它起到稳定剂的作用。
金属元素诸如稀土，特别是铈Ce和镧La以及钇Y显著改进合金的可焊接性。
这种合金是一种高锰奥氏体钢。它在环境温度和低温温度(-196℃)处是奥氏体合金。
生产中产生的残留元素是指存在于用于制造合金的原材料中的元素或来自用于其生产的装备的元素，例如炉(furnace：高炉、熔炉)耐火材料。这些残留元素对合金没有冶金影响。
残留元素尤其包括以下元素中的一种或更多种：碳(C)、铝(Al)、硒(Se)、硫(S)、磷(P)、氧(O)、钴(Co)、铜(Cu)、钼(Mo)、锡(Sn)、铌(Nb)、钒(V)、钛(Ti)和铅(Pb)。
所有残留元素的累积最大含量以重量计为0.8％，并且优选地以重量计低于0.5％。
对于上文列出的残留元素中的每一种，优选地按以下方式选择以重量计的最大含量：
以重量计C≤0.05％，并且优选地以重量计C≤0.035％，
以重量计Al≤0.02％，并且优选地以重量计Al≤0.005％，
以重量计Se≤0.02％，并且优选地以重量计Se≤0.01％，甚至更有利地以重量计Se≤0.005％，
以重量计S≤0.005％，并且优选地以重量计S≤0.001％
以重量计P≤0.04％，并且优选地以重量计P≤0.02％
以重量计O≤0.005％，并且优选地以重量计O≤0.002％
各自以重量计，Co、Cu、Mo≤0.2％
各自以重量计，Sn、Nb、V、Ti≤0.02％
以重量计Pb≤0.001％。
特别地，硒含量被限制至上文所述的范围，其旨在防止可能由合金中硒含量过高而产生的热裂问题。在基于铁-锰的合金中，化学元素Se以重量计的分数有利地小于10ppm，优选地小于5ppm。
基于铁-锰的合金尤其具有：
-在-180℃至0℃之间小于或等于8.5×10-6/℃的平均热膨胀系数CTE；以及
-大于或等于40℃的奈尔温度TNeel，
以及当它被制造为厚度小于或等于3mm的薄条带时，
-基于3mm厚度的小测试件在低温温度(-196℃)处
KCV冲击强度大于或等于80J/cm2，以及例如大于或等于100J/cm2；
-在-196℃处大于或等于700MPa的弹性极限Rp0.2；以及
-在环境温度(20℃)处大于或等于300MPa的弹性极限Rp0.2。
因此，该合金具有在上文提到的应用中使用时令人满意的热膨胀、冲击强度和机械强度的特性，特别是在低温温度处，诸如例如低温温度流体的运输和储存。
基于铁-锰的合金还具有耐腐蚀性，其特征在于H2SO4(2mol.l-1)介质中的临界腐蚀电流严格地小于230mA/cm2，以及NaCl(0.02mol.l-1)介质中的点蚀电位V严格地大于40mV，该点蚀电位是参照参考电位即标准氢电极(SHE)来确定的。因此，基于铁-锰的合金具有大于或等于
的耐腐蚀性。在该背景下注意的是，
是一种在上述应用的情况下经常使用的材料，特别是在低温温度处。
基于铁-锰的合金也具有令人满意的可焊接性，并且特别地具有良好的抗热裂性。特别地，如下所述，在3％塑性变形的可变约束(Varestraint：Variable-Restraint可变约束)测试中，它的裂缝长度小于或等于7mm。因此，与以前的Fe-Mn合金中观察到的相比，该基于铁-锰的合金具有高得多的抗裂性。
在基于铁-锰的合金中，在含量以重量计小于或等于32.0％时，锰使得在-180℃至0℃之间获得的平均热膨胀系数小于8.5×10-6/℃。该热膨胀系数对于合金在所设想的应用中的使用是令人满意的，并且特别是在低温应用的情况下。
此外，以重量计大于或等于25.0％的锰含量与以重量计小于或等于14.0％的铬含量相关联，使得合金在环境温度和低温温度(-196℃)处获得良好的尺寸稳定性。特别地，合金的奈尔温度就严格地大于40℃，而且在合金使用时的通常温度处没有达到该温度的风险。现在，在高于奈尔温度的温度处使用该合金，会造成在环境温度处焊接的部分和组件的膨胀率产生大变化的风险。事实上，上文所述的高锰钢的膨胀系数在温度小于或等于奈尔温度的温度处约为8x10-6/℃，而在温度高于奈尔温度的温度处约为16x10-6/℃。
铬处于以重量计含量小于或等于14.0％的含量使得能够获得基于3mm厚度的小测试件在低温温度(-196℃)处良好的KCV冲击强度，以及特别地在-196℃处大于或等于50J/cm2的KCV冲击强度。相反地，本发明人已经注意到，铬含量以重量计严格地大于14.0％有风险造成合金在低温温度处脆性过大。
此外，铬在含量以重量计大于或等于7.0％时使得能够获得良好的合金可焊接性。本发明人已经注意到，对于铬含量以重量计严格地低于7.0％的情况下，可焊接性趋于劣化。铬还有助于改进合金的耐腐蚀性。
铬含量以重量计优选地在8.5％至11.5％之间含端点值。被包括在这个范围内的铬含量可以在高奈尔温度和高耐腐蚀性之间取得甚至较好的折衷。
含量以重量计小于或等于2.5％的镍使得在-180℃至0℃之间获得的平均热膨胀系数小于或等于8.5×10-6/℃。该热膨胀系数对于合金在所设想的应用中的使用是令人满意的，并且特别是上述的低温应用中。
相反地，本发明人已经注意到，对于镍含量以重量计严格地大于2.5％的情况下，热膨胀系数有劣化的风险。
镍含量以重量计优选地在0.5％至2.5％之间含端点值。事实上，以重量计大于或等于0.5％的镍含量能够另外地改进合金在低温温度(-196℃)处的冲击强度。
含量以重量计大于或等于0.05％的氮有助于改进耐腐蚀性。然而，它的含量以重量计被限制至0.30％，以便在低温温度(-196℃)处保持令人满意的可焊接性和令人满意的冲击强度。
氮含量以重量计优选地在0.15％至0.25％之间含端点值。在这个范围内的氮含量能够在机械特性和耐腐蚀性之间实现甚至较好的折衷。
存在于合金中且其含量以重量计在0.1％至0.5％之间含端点值的硅充当合金中的脱氧剂。
该合金可选地包括稀土，其含量以重量计在0.010％至0.14％之间含端点值。稀土优选地选自钇(Y)、铈(Ce)、镧(La)、镨(Pr)、钕(Nd)、钐(Sm)和镱(Yb)或者这些元素中的一种或更多种元素的混合物。在一个特定的示例中，稀土包括铈和镧的混合物，或者钇——其独自使用或与铈和镧混合。
稀土特别地由镧和/或钇构成，镧和钇的含量之和以重量计在0.010％至0.14％之间含端点值。
替代性地，稀土由铈构成，铈的含量以重量计在0.010％至0.14％之间含端点值。
选自Ce和La中的一种或更多种金属元素的累积质量分数在基于铁-锰的合金中优选地在100ppm至200ppm之间含端点值。
替代性地，稀土由镧、钇、钕和镨的混合物构成，其镧、钇、钕和镨的含量之和以重量计在0.010％至0.14％之间含端点值。在这个情况下，稀土是例如以混合稀土金属的形式添加的，其含量以重量计在0.010％至0.14％之间含端点值。混合稀土金属含有铈、镧、钕和镨，其比例如下：Ce：50％，La：25％，Nd：20％以及Pr：5％.
稀土的存在，特别是铈和镧或钇的混合物，使上文所述的含量能够获得具有非常好的抗热裂性并因此甚至更有效地被改进的可焊接性的合金。
举例来说，稀土的含量在150ppm至800ppm之间含端点值。
基于铁-锰的合金有利地具有：
-在0℃至-180℃之间含端点值的温度范围内，小于9.5×10-6K-1，优选小于8.5×10-6K-1的平均热膨胀系数，
-大于或等于40℃的奈尔温度TNeel，
以及当它被制造为厚度小于或等于3mm的薄条带时，
-基于3mm厚的小测试件在-196℃处大于80J/cm2，优选地大于100J/cm2的冲击强度，
-在-196℃处大于700MPa的弹性极限Rp0.2，
-在-163℃处大于或等于1000MPa的屈服强度Rm
-在-163℃处大于40％的断裂伸长率，以及
-在环境温度(20℃)处大于或等于300MPa的弹性极限Rp0.2。
制造基于铁-锰的合金可能涉及现在要描述的步骤。
举例来说，它是在电弧炉中制造的，然后通过通常的方法(脱碳、脱氧和脱硫)在钢包中进行精炼，其可能特别包括减压的步骤。替代性地，基于铁-锰的合金是在真空下的炉中用低残留的原料制造的。
然后例如，从以这种方式制造的合金中制造出热的或冷的条带。
举例来说，以下方法是用来制造这种热的或冷的条带。
该合金以半成品的形式被铸造，诸如：铸锭；重熔电极；板坯，特别是厚度小于200mm的薄板坯，尤其是通过连续铸造获得的；或坯段。
当合金以重熔电极的形式铸造时，重熔电极有利地在真空下或在导电渣下重熔，以获得更好的纯度和更同质的半成品。
然后所获得的半成品在950℃至1220℃之间含端点值的温度处被热轧，以获得热轧条带。
热轧条带的厚度特别地在2mm至6.5mm之间含端点值。
根据一个实施方式，在热轧之前，先在950℃至1220℃之间含端点值的温度处进行化学均质化热处理达30分钟至24小时之间含端点值。化学均质化过程特别适用于板坯，特别是薄板坯。
热轧条带被冷却到环境温度，以形成冷却条带，然后以线轴卷绕。
然后，冷却条带可选地被冷轧，以获得最终厚度有利地在0.5mm至2mm之间含端点值的冷轧条带。冷轧以一个通过或多次相继通过生效。
处于最终厚度的冷轧条带可选地在静态烘箱中在温度高于700℃处经受再结晶热处理达10分钟至若干小时之间。替代性地，其经受再结晶热处理达几秒钟至约1分钟之间，在连续退火炉中在高于900℃的温度处在炉的维持区中以及在霜冻温度在-50℃至-15℃之间含端点值的情况下的N2/H2(30％/70％)类型的保护气氛下。霜冻温度限定了热处理气氛中所包含的水蒸气的分压。
再结晶热处理可以在冷轧期间，以初始厚度(对应于热轧条带的厚度)和最终厚度之间的中间厚度，在相同状况下进行。例如，当冷轧条带的最终厚度为0.7mm时，中间厚度被选择为等于1.5mm。
生产该合金以及制作该合金的热轧和冷轧条带的方法仅作为示例给出。
特别地，该条带的厚度小于或等于6.5mm，优选地小于或等于3mm。
这种条带是例如通过上文所述方法制造的冷轧条带或在上文所述方法的热轧步骤之后得到的热轧条带。
冷轧可以分一个或更多个步骤进行，每个步骤之后都可以进行再结晶退火，以调整微观结构晶粒的大小。冷轧步骤期间的再结晶退火使调整弹性极限和改进可焊接性成为可能。
示例1
如表1所示，在制备合金A、B、C和D时，某些成分的含量有所不同。表2指示这些合金测量的物理特性。冷却后的相是通过微观结构分析来确定的。γ指示奥氏体相，以及ε指示马氏体相。在-163℃处的屈服强度Rm，在-163℃处的弹性极限Rp0.2以及在-163℃处的断裂伸长率A是通过拉伸测试来确定的。冲击强度是借助于夏氏冲击韧性试件来测量的。
这些测量示出了合金C和D对于限制低温液体诸如液化气体的应用具有非常有利的特性。
还对合金B、C和D进行了可变约束测试，并表明没有热裂的风险。
表1
| 成分 | ％Mn | ％Cr | ％Ni | N |
| A | 18 | 10 | 2 | 0.1 |
| B | 24 | 10 | 2 | 0.1 |
| C | 30 | 10 | 2 | 0.1 |
| D | 28 | 10.5 | 2 | 0.2 |
表2
机械特性Rm、Rp0.2和A在此通过比较所有合金中相同晶粒大小的方式来给出。这些特性可以通过热处理来变更。
示例2
制备一种合金，其成分如表3所示(分数以重量计)。
表3
所获得的3.5mm厚的初始板被冷轧至1mm厚。在850℃处进行10分钟的再结晶处理，能够获得非常小的晶粒大小(4μm)和非常高的弹性极限，约500MPa。流平稳状态(plateau：稳定水平)被制造为易于在膜的成形期间生成有效的形状可重复性。研究了用于调节晶粒大小的再结晶退火参数。根据ASTM E112-10标准来测量的对应的晶粒大小G被列于表4中。
表4
| 1000℃时的退火时间(min) | 5 | 20 | 45 | 60 |
| G(ASTM E112) | 8 | 7.5 | 7 | 6.5 |
通过拉伸测试研究了由铁-锰合金制成的两个部分之间的同质焊缝的机械强度或者由铁-锰合金制成的部分与不同合金——并且特别地304L不锈钢和M93
——制成的部分之间的异质焊缝的机械强度。这些测试是用表6的示例16中的合金作为铁-锰合金来进行的。
更具体地，同质焊缝是通过将从由根据表6中示例16的铁-锰合金制成的条带中取得两个样品进行对接焊接被制造。异质焊缝也是通过将从由根据表6中示例16的合金制成的条带中取得的样品与从由M93
制成的条带中取得的样品或与从由304L不锈钢制成的条带中取得的样品对接焊接被制造。
此外，作为比较，同质焊缝是通过将从由M93
制成的条带中取得的样品对接焊接在一起被制造的，以及异质焊缝是通过将从由M93
制成的条带中取得的样品和从由304L不锈钢制成的条带中取得的样品对接焊接被制造的。
结果列于表5中。
表5：拉伸测试的结果
拉伸测试是在环境温度处进行的，就像通常的焊缝鉴定测试一样。
这些测试示出了，基于铁-锰的合金具有与不锈钢和
的令人满意的可焊接性。
示例3
本发明人对具有上文所限定的成分的合金和具有不同于上文所限定的成分的对比合金在实验室进行了铸造。
这些合金是在真空下制造的，然后被热轧以获得35mm宽且4mm厚的条带。
然后对这些条带进行加工，以获得没有热氧化的表面。
被测试的条带中的每一者的合金成分被列在下文的表6中。
发明人基于根据欧洲标准FD CEN ISO/TR 17641-3在3.2％塑性变形下获得的条带进行了可变约束测试，以便评估它们的抗热裂性。他们测量了测试期间产生的裂缝的总长度，并将条带分为三类：
-测试后，裂缝总长度小于或等于2mm的条带被认为具有出色的抗热裂性，
-测试后，裂缝总长度在2mm至7mm之间含端点值的条带被认为具有良好的抗热裂性，而
-裂缝总长度严格地大于7mm的条带被认为不足以抗热裂。
这些测试的结果被列在下文表6的题为“可变约束测试”的一栏中。
在该栏中：
“1”表示具有出色的抗热裂性的条带；
“2”表示具有良好的抗热裂性的条带；
“3”表示不足以抗热裂的条带。
抗热裂性构成了合金可焊接性的重要方面，抗裂性越高，可焊接性越好。
发明人还通过进行电位计测试来测试抗腐蚀性。为此，他们进行了以下测试：
-通过测量H2SO4介质(2mol.l-1)中的临界腐蚀电流Jsteel Mn，并将该电流与针对由
制成的条带所测量的电流(JInvar M93～230mA/cm2)进行比较，来评估普遍的腐蚀性；
-通过测量NaCl介质(0.02mol.l-1)中的点蚀电位V，并将该电位V与
的电位(VInvar M93/ESHE～40mV)进行比较，来评估局部的腐蚀性，其中ESHE是相对于标准氢电极的参考电位。
35％≤Ni≤36.5％
0.2％≤Mn≤0.4％
0.02≤C≤0.04％
0.15≤Si≤0.25％
可选地
0≤Co≤20％
0≤Ti≤0.5％
0.01％≤Cr≤0.5％
其余为铁和生产中产生的残留元素。
如果Jsteel Mn<JInvar M93并且Vsteel Mn/ESHE>VInvar M93/ESHE，则判定所测试的钢材的耐腐蚀性比Invar M93高。
如果Jsteel Mn>JInvar M93或者Vsteel Mn/ESHE<VInvar M93/ESHE，则判定所测试的钢材的耐腐蚀性比
低。
这些测试的结果被列在下文表6的题为“耐腐蚀性”的一栏中。在该栏中：
-“>Invar”对应于Jsteel Mn<JInvar M93并且Vsteel Mn/ESHE>VInvar M93/ESHE的条带；
-“<Invar”对应于Jsteel Mn>JInvar M93或者Vsteel Mn/ESHE<VInvar M93/ESHE的条带；以及
-“～Invar”对应于Jsteel Mn≈JInvar M93或者Vsteel Mn/ESHE≈VInvar M93/ESHE的条带。
本发明人还根据NF EN ISO 148-1标准，在-196℃处基于小测试样品(厚度～3.5mm)进行了冲击强度测试，并测量了条带的冲击破裂能量(KCV)。破裂能量以J/cm2表示。它反映了条带的冲击强度。这些测试的结果列在下文表6的题为“在-196℃处的KCV”的一栏中。
本发明人还进行了膨胀测定测试：
-从-180℃至0℃，以便确定合金的平均热膨胀系数；以及
-从20℃至500℃，以确定合金的奈尔温度TNeel。奈尔温度对应于使反铁磁性材料变成顺磁性的温度。
平均热膨胀系数是通过测量在0℃处50mm长的测试样品在-180℃至0℃之间以微米为单位的长度变化来确定的。然后通过应用以下公式得到平均热膨胀系数：
其中，L0-L1代表0℃至-180℃之间以微米为单位的长度变化，L0代表0℃处测试样品的长度，T0等于0℃，以及T1等于-180℃。
奈尔温度是通过测量L(T)来确定的，其中L是样品在温度T时的长度，然后通过计算斜率dL/dT。奈尔温度对应于该曲线的斜率发生改变的温度。
这些测试的结果分别标明在下文表6的题为“CTE[-180℃ 0℃处]”和“TNeel”的栏中。
最后，本发明人在-196℃处进行了机械平面张拉测试，以测量在-196℃处处于0.2％伸长率的弹性极限Rp0.2。这些测试的结果被总结在下文表6的题为“-196℃处的Rp0.2”的一栏中。
在上文的表6中，“n.d.”是指有关数值没有被确定。
此外，根据本发明的测试被划上了下划线。
在该表中：
-对于元素C、Al、Se、S、P、O，“min”是指：
以重量计C<0.05％，
以重量计Al<0.02％，
以重量计Se<0.001％，
以重量计S<0.005％，
以重量计P<0.04％，
以重量计O<0.002％，
-标位“其他”的元素包括Co、Cu、Mo、Sn、Nb、V、Ti和Pb，并且在该栏中“min”是指：
-以重量计Co、Cu、Mo<0.2％，
-以重量计Sn、Nb、V、Ti<0.02％，以及
-以重量计Pb<0.001％。
对于氮，“min”是指以重量计N<0.03％。在上述含量处，氮被认为是残留元素。
对于稀土，即Ce、La和Y，“min”是指合金中最多含有微量的这些元素，优选地这些元素中的每一者的含量小于或等于1ppm。
编号为6、8、10、12、15至17、19和20的测试符合本发明。
可以看出，根据上述测试制造的条带具有良好甚至出色的抗热裂性(参考可变约束测试栏)，并且因此具有良好的可焊接性。
此外，这些条带具有：大于或等于Invar M93的抗腐蚀性，在180℃至0℃之间小于或等于8.5×10-6/℃的平均热膨胀系数CTE，大于或等于40℃的奈尔温度，在-196℃处大于或等于80J/cm2的冲击强度KCV，以及在-196℃处大于或等于700MPa的弹性极限Rp0.2。
因此，由基于铁-锰的合金制成的条带在热膨胀、冲击强度和机械强度方面具有令人满意的特性，可用于在温度变化的情况下需要高度尺寸稳定性的应用，特别是在低温温度处。
根据编号为1至5的测试，合金的铬含量以重量计严格地低于7.0％。可以看出，对应的条带具有不良的抗热裂性，并且因此可焊接性不是很令人满意。此外，测试1和3示出了，即使在相对较高的碳含量下，该不良的抗热裂性也无法通过添加碳来补偿。
根据测试11，合金的铬含量以重量计严格地大于14.0％。可以看出，对应的条带在低温温度处具有很高的脆性，反映为冲击强度KCV严格地小于50J/cm2。还可以看出，该合金的奈尔温度严格地低于40℃。
根据编号为13的测试，合金的镍含量以重量计严格地大于2.5％。可以看出，对应的条带在-180℃至0℃之间的平均热膨胀系数CTE严格地大于8.5×10-6/℃。
对比测试7和8示出了，在其他状况相同的情况下，增加氮含量能够使耐腐蚀性得到改进。此外，根据编号为9的测试，合金的氮含量以重量计严格地大于0.30％，并且可以看到其在-196℃处的可焊接性和冲击强度KCV劣化。
此外，正如对比测试14和15所示出的，在其他状况相同的情况下，锰的含量减少会使得奈尔温度降低。
还可以看出，与试验14、17、19和20相对应的条带——其包括稀土的比例以重量计在0.010％至0.14％之间——具有出色的抗热裂性，使得裂缝长度小于2mm。相反，与测试18和21相对应的条带的稀土含量以重量计严格地大于0.14％，并且可以看出这些条带的可焊接性劣化。
基于铁-锰的合金可以有利地用于期望相关联的良好尺寸稳定性、良好耐腐蚀性和良好可焊接性的任何应用，特别是在低温领域或再次在电子领域。
鉴于它们特性，上文所选的合金可以有利地用于制作意在用于低温应用的焊接组件，并且特别地用于制作罐或管以运输或储存液化气体。
上文所选的Fe-Mn合金特别地适用于液化气体储存和运输应用，特别是用于生产相对较薄的封闭(confinement：密闭)***，也称为膜，例如其厚度小于或等于3mm，优选地小于或等于2mm，或者甚至小于或等于1mm。
根据一个对应的实施方式，储存和/或运输***以密封热绝缘罐的形式被制造，并且还包括支撑结构和设置在支撑结构与容器之间的热绝缘屏障。在这种罐中，容器基本上是以被保持在热绝缘屏障的内表面上的金属膜的形式被制造。
根据封闭***的一个实施方式，形成金属膜的金属板是波纹状的，并包括至少一个系列的平行波纹部，以利于膜在至少一个方向上的弹性伸长。这种波纹部可以突出在金属膜的内部或外部表面上。
这种波纹部可以被制造为不同的形状。根据一个实施方式，第一系列的平行波纹部在第一方向上延伸，以及第二系列的平行波纹部在相交的优选地正交于第一方向的第二方向上延伸。在实施方式中，这两个系列的波纹部可以相交或不相交。
金属膜的波纹部可以特别地由金属板通过弯曲或压制被制成。通过弯曲过程，特别地有可能制造从金属板的一个边缘延伸到另一个边缘的波纹部而不明显地拉伸金属板，这保留其机械抗疲劳性。在组装金属板时，这些波纹部可以被设置为彼此一致，以在金属膜的内部或外部表面上形成在全部或部分罐壁上延伸的连续通道。这种连续通道可以用来在罐壁上循环中性气体。通过压制过程，特别地有可能制造不从金属板的一个边缘延伸到另一边缘的较短波纹部，这限制或防止形成长度较长的通道。
根据一个实施方式，波纹状金属板是由基于铁-锰的合金制成的，并且具有根据ASTM E112-10测量的在6至8之间含端点值的晶粒大小。该标准化的大小指定相对较大的晶粒并影响了弹性极限。例如，由基于铁-锰的合金制成的波纹状金属板在20℃处的弹性极限Rp0.2小于350MPa，优选地在300至350MPa之间含端点值。这种弹性极限有利于合金的成形性。
根据密闭***的一个实施方式，密封热绝缘罐具有至少一个平面壁，并且平面壁的金属膜以在平面壁的纵向方向上张拉的膜的形式制造，形成金属膜的金属板以在纵向方向上被张拉的条带的形式被制造，并且其中心部分是平面以搁置在热绝缘屏障的内表面上。
在这种情况下，以条带的形式被制造的金属板可以具有凸起的纵向边缘，其相对于平面中心部分朝向罐的内部突出，并被两两焊接以形成膨胀波纹管，其有利于金属膜在垂直于纵向方向的横向方向上弹性伸长。
在这种情况下，平面壁的金属膜优选地还包括被纵向布置在张拉膜的两个条带之间的焊缝支撑件，该焊缝支撑件连接至热绝缘屏障，以将张拉膜保持在热绝缘屏障上，所述两个条带中的每个条带的凸起边缘被焊接至焊缝支撑件以形成所述膨胀波纹管中之一。
根据一个实施方式，沿着平面壁的至少一个纵向端部边缘，罐包括附接至支撑结构的连接梁，并且张拉膜的边缘被焊接至连接梁以承担张拉膜在纵向方向上的张拉力。连接梁有利地由基于铁-锰的合金制成。连接梁也可以由
制成。
在一个实施方式中，两个条带和焊缝支撑件由基于铁-锰的合金制成。焊缝支撑件也可以用另一金属制造，例如不锈钢或
根据一个实施方式，以条带形式制造的金属板是由基于铁-锰的合金制成的，并且具有根据ASTM E112-10测量的在8.5至12之间含端点值的晶粒大小。该标准化的大小指定相对较小的晶粒并影响弹性极限。例如，以条带形式制造的金属板是由基于铁-锰的合金制成的，并且在20℃处的弹性极限Rp0.2大于350MPa，优选地在350至450MPa之间含端点值。在这种情况下，在-163℃处的弹性极限优选地在750至950MPa之间含端点值。
这种密封热绝缘罐可以用不同的方式制造，例如用单个密封屏障或多个相继的密封屏障制造。在具有多个屏障的罐中，基于铁-锰的合金可以被用于第二屏障膜和/或第一级膜。请记住，第二级膜是指绕第一级膜布置的密封膜，并且意在在第一级膜失效或破裂的情况下容纳液化气体。
根据对应的实施方式，容器是第二级膜，以及热绝缘屏障是第二级绝缘屏障，密封热绝缘罐还包括搁置在第二级膜上的第一级绝缘屏障和被保持在第一级绝缘屏障上的第一级膜，优选地波纹状不锈钢，例如304L不锈钢、波纹状膜。
根据另一实施方式，容器是第一级膜，以及热绝缘屏障是第一级绝缘屏障，密封热绝缘罐还包括第二级膜，该第二级膜被布置在第一级绝缘屏障和支撑结构之间并且被保持在第二级膜和支撑结构之间被布置的第二级绝缘屏障上。
这种密封热绝缘罐可以形成陆地储存设施的一部分，例如用于储存LNG，或被安装在沿海或深水浮式结构中，特别地在甲烷运输船、浮式储存和再气化单元(FSRU)、浮式生产储存和卸载(FPSO)单元等中。这种罐可以具有不同的几何形状，例如棱柱形、柱形、球形等。
根据一个实施方式，本发明还提供一种包括双壳体的浮式结构，并且上述储存和/或运输***可以被集成到该双壳体中。然后，浮式结构的内部壳体形成支撑结构。
例如，浮式结构采取液化气体运输船的形式，特别是甲烷运输船。
根据一个实施方式，用于液化气体的储存和/或运输***构成用于浮式结构的推进的燃料罐。
根据一个实施方式，本发明还提供了装载或卸载***，该装载或卸载***包括：上述浮式结构；绝缘管道，适于将安装在壳体中的密封热绝缘罐连接到浮式或陆地储存设施；以及泵，适于将液化气体流从浮式或陆地储存设施通过绝缘管道驱动至密封热绝缘罐或者从密封热绝缘罐通过绝缘管道驱动至浮式或陆地储存设施。
根据一个实施方式，本发明还提供了一种装载或卸载上述浮式结构的方法，其中液化气体流从浮式或陆地储存设施通过绝缘管道被馈送至密封热绝缘罐或者从密封热绝缘罐通过绝缘管道被馈送至浮式或陆地储存设施。
根据另一实施方式，用于液化气体的储存和/或运输的***采取陆地储存***的形式。容器也可以以自支撑罐的形式或以管道的形式制造。这种自支撑罐可以具有不同的几何形状，例如棱柱形、柱形、球形等。
本发明还提供一种生产意在与液化气体接触的用于储存、转移和/或运输液化气体的容器的方法，该方法包括：
提供由上述基于铁-锰的合金制成的多个金属条带或金属板，以及
将所述金属条带或金属板以容器的形式、以密封的方式焊接在一起。
液化气体是指以本体，该本体在正常温度和压力的状况下处于蒸气状态并已经被冷却以形成液相。可以储存在这种***中的不同液化气体是例如LNG、LPG、乙烯等。
附图说明
在下面的描述过程中，参照仅以非限制性例示方式提供的本发明多个特定实施方式的附图，本发明将得到较好的理解，并且其目的、细节、特征和优点将变得更加清楚。
图1是根据第一实施方式的膜罐壁的剖切立体图。
图2是根据第二实施方式的膜罐壁的剖切立体图。
图3是根据第三实施方式的膜罐壁的剖切立体图。
图4是由压制板形成的波纹状密封膜的示意性立体图。
图5是船的壳体中的自支撑罐的剖面示意图。
图6是甲烷运输船的船罐和用于装载/卸载该罐的码头的示意性剖切图。
具体实施方式
图1是棱柱形罐在底壁和横向壁之间的角部的水平处的密封绝缘壁的剖切示意性立体图。这里的罐的支撑结构由双壳体船的内部壳体构成，由限定了船的内部壳体中的隔间的底壁1和横向隔板2代表。在支撑结构的每个壁上，通过相继地叠置第二级绝缘层3、第二级密封膜4、第一级绝缘层5和第一级密封膜6，来制造罐的对应壁。
在两个壁之间的角部水平处，两个壁的第二级密封膜4和两个壁的第一级密封膜6通过以方形截面梁形式的连接环15连接，其使密封膜中因热收缩、壳体在海上的变形和货物的移动而产生的张拉力被吸收。FR-A-2549575中对连接环15的一种可能的结构进行了更详细的描述。
这里的第二级密封膜4和第一级密封膜6是张拉膜。它们中的每一者由具有凸起边缘的一系列平行列板8构成，这些列板与伸长的焊缝支撑件9交替设置。焊缝支撑件9各自由下面的绝缘层保持，例如通过被容置在填充有绝缘材料的箱的盖板中形成的凹槽7中。这种交替的结构是在壁的所有表面上制造的，这可能需要非常长的长度。在这些非常长的长度上，列板的凸起边缘与在它们之间交错的焊缝支撑件之间的密封焊缝可以以平行于壁的直线焊道的形式来制造。
上述Fe-Mn合金可以被用来制造列板8，其成本比
低。列板8的厚度例如在0.5至1.5mm之间含端点值，优选地为约0.7mm。
上述Fe-Mn合金也可用于制造焊缝支撑件9，其成本比
低。焊缝支撑件9的厚度例如在0.5至1.5mm之间含端点值。
最后，上述Fe-Mn合金也可以被用来制造连接环15，其成本比
低。形成连接环15的板的厚度例如在0.5至1.5mm之间含端点值。鉴于Fe-Mn合金与
这两种金属的良好可焊接性，由Fe-Mn合金制成的列板8也可以被焊接到由
制成的连接环15。
与伸长的焊缝支撑件9交替地设置的具有凸起边缘8的平行列板可以通过自动感应焊接机被焊接。关于制造这些焊缝的其他细节可以在出版物WO-A-2012072906中找到。
在图2的实施方式中，与图1相同或类似的元件具有相同的附图标记。
第二级膜4仍然是类似于图1的张拉膜，而这里的第一级膜6是由在重叠区域20的水平处被角焊的矩形板21而形成的波纹状膜。矩形板带有两个系列的等距波纹部22和23，其在平行于矩形板边缘的两个正交方向上延伸。波纹部22和23具有相交部24。
如上所述，上述Fe-Mn合金可以被用于制造全部或部分的第二级膜4。在这种情况下，根据第一实施方式，第一级膜6的矩形板21由304L不锈钢制成。
根据第二实施方式，上述Fe-Mn合金也可以被用来制造矩形板21。板21的厚度例如在0.5至1.5mm之间含端点值，优选地为约1.2mm。波纹部22和23可以通过弯曲形成。
由于上述Fe-Mn合金与不锈钢具有良好的可焊接性，因此可以采用不锈钢来制造Fe-Mn合金第一级膜6局部地被焊接至的部分，特别是被固定至第一级热绝缘屏障5的锚固条带28，其在图2中省略，但在图3中表示。
张拉膜和波纹状膜的功能不同，并且需要不同的机械特性。在张拉膜中，热收缩的效果是在纵向方向上产生高的静态张拉应力。此外，板在纵向方向上基本上不会发生移动。因此，期望能使列板8的弹性极限非常高。为此，优选采用相对较小的晶粒大小，例如G在8至12.5之间。
在波纹状膜中，波纹部的变形以及位于波纹部之间的膜的平面部分的移动是对热或其他负荷的反应。因此，板21的弹性极限没有必要那么高。对于目前的应用来说，优选的是相对较大的晶粒大小，例如G在6至8之间含端点值。
在图3的实施方式中，与图2类似或相同的元件具有相同的附图标记。
这里的第一级膜6是由矩形板21形成的波纹状膜，其波纹部朝向罐的内部突出。
第二级膜34是另一波纹状金属膜，也是由在重叠区域的水平处被角焊的矩形板形成。这些波纹部35朝向罐的外部突出，并被容纳在第二级绝缘屏障3的内表面上形成的凹槽中。被固定至第二级绝缘屏障3的内表面的杆36穿过第二级膜34，并被用来固定形成第一级绝缘屏障5的绝缘板件。
上述Fe-Mn合金可以被用于制造全部或部分的第二级膜34和/或波纹状第一级膜6。
波纹状矩形板可以通过包括移动焊枪的自动化机器被焊接，例如，如EP-A-0611217中所述。
图2和图3中的波纹状膜6和34具有从板的一侧延伸到另一侧的连续波纹部。波纹部可以用其他几何形状制造。
在被合并在图1至图3所示的支撑结构中的膜罐中，密封膜形成两个密封容器——即基本上由第一级膜构成的第一级容器和基本上由第二级膜构成的第二级容器，一个嵌套在另一个中，并且意在限制液化气体。然而，第一级容器和/或第二容器的一些部分可以由可能比形成膜本身的板更厚的其他部分制造。这些部分例如位于罐的两个壁之间的边缘的水平处，根据已知技术，例如以角部部分的形式将与边缘表面相邻的两个壁的膜连接，如上述的方形截面梁。
例如，图4表示金属膜40，其可以用上述Fe-Mn合金制造，由在重叠区域41的水平处被角焊的矩形板形成，并且包括压制的波纹部42和43。压制的波纹部42和43在距彼此一距离处中断，并且因此没有相交部。金属膜40可以作为单个膜和/或第一级膜和/或第二级膜来使用。
参照图5，部分地表示了可以由上述Fe-Mn合金制成的自支撑罐50的截面。自支撑罐50由焊接在一起的较厚的板制成，例如，其厚度为5至20mm，并与加固件即横向加固件52和纵向加固件53一起形成密封的包封件51，例如，多面体的形状。在所表示的示例中，自支撑罐50在船的壳体55中。它被支撑件54支撑在壳体55的底壁上。没有表示的热绝缘体优选地被***自支撑罐50与壳体55之间的空间56中。这里以剖面图例示的自支撑罐50可以具有三维的棱柱形几何形状。
上文所述的罐可以用于不同类型的储存设施，诸如陆地设施或浮式结构，诸如甲烷运输船等。
参照图6，甲烷运输船70的剖切示出了安装在船的双壳体72中的大体形状为棱柱形的密封绝缘罐71。罐71的壁包括：意在与容纳在罐中的LNG接触的第一级密封屏障；布置在第一级密封屏障与船舶的双壳体72之间的第二级密封屏障；以及分别布置在第一级密封屏障与第二级密封屏障之间的以及在第二级密封屏障与双壳体72之间的两个绝缘屏障。
以本身已知的方式，被设置在船的上层甲板上的装载/卸载管道73可以通过适当的连接件被连接至海上或港口码头，以便将LNG货物从罐71转移或者将LNG货物转移至该罐。
图6示出了海上码头的示例，其包括装载和卸载站75、水下管道76和陆地设施77。装载和卸载站75是固定的离岸设施，其包括移动臂74和支撑该移动臂74的塔架78。移动臂74携带一束绝缘柔性管79，其可以连接至装载/卸载管道73。可定向的移动臂74适于所有的甲烷运输船的装载计量器。未示出的连接管道在塔架78内延伸。装载和卸载站75使得能够从陆地设施77装载甲烷运输船70或者卸载该甲烷运输船至该陆地设施。陆地设施包括液化气体罐80和经由水下管道76被连接至装载或卸载站75的连接管道81。水下管道76使得液化气体能够在装载或卸载站75与陆地设施77之间以较大距离例如5km来进行转移，这使得甲烷运输船70能够在装载和卸载操作期间与海岸保持远距离。
船70上的泵和/或装备在陆地设施77上的泵和/或装备装载和卸载站75的泵被用来产生转移液化气体所需的压力。
尽管已经结合多个特定实施方式描述了本发明，但是明显的是本发明绝不限于这些实施方式，并且如果后者落入本发明的范围内则本发明涵盖了在本发明的范围内描述的手段的组合以及所有技术等同物。
动词“包含(to include)”或“包括(comprise)”及其变形形式的使用并不排除权利要求中所述的元件或步骤以外的元件或步骤的存在。
在权利要求中，括号之间的任何附图标记不应被解释为对权利要求的限制。
Claims (31)
1.一种用于液化气体的储存和/或运输***，所述***包括意在与液化气体接触的容器(4、6、34、40、50)，其中，所述容器基本上由以密封的方式焊接在一起的金属板构成，所述金属板中的至少一个金属板由基于铁-锰的合金制成，所述基于铁-锰的合金以重量计包括：
25.0％≤Mn≤32.0％
7.0％≤Cr≤14.0％
0≤Ni≤2.5％
0.05％≤N≤0.30％
0.1≤Si≤0.5％
可选地0.010％≤稀土≤0.14％
其余为铁和生产中产生的残留元素。
2.根据权利要求1所述的***，其中，在所述基于铁-锰的合金中，铬含量以重量计在8.5％至11.5％之间。
3.根据权利要求1或2所述的***，其中，在所述基于铁-锰的合金中，镍含量以重量计在0.5％至2.5％之间含端点值。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的***，其中，在所述基于铁-锰的合金中，氮含量以重量计在0.15％至0.25％之间含端点值。
5.根据前述权利要求中任一项所述的***，其中，稀土包括选自以下的一种或更多种元素：镧(La)、铈(Ce)、钇(Y)、镨(Pr)、钕(Nd)、钐(Sm)、镱(Yb)。
6.根据权利要求1至5中任一项所述的***，其中，在所述基于铁-锰的合金中，选自Ce和La的稀土的累积质量分数在100ppm至200ppm之间含端点值。
7.根据权利要求1至6中任一项所述的***，其中，所有残留元素的累积含量以重量计低于0.8％。
8.根据权利要求1至7中任一项所述的***，所述***以密封热绝缘罐的形式被制造，并且还包括支撑结构(1、2)和设置在所述支撑结构与所述容器之间的热绝缘屏障(3、5)，
其中，所述容器基本上是以被保持在所述热绝缘屏障的内表面上的金属膜(4、6、34)的形式被制造。
9.根据权利要求8所述的***，其中，形成所述金属膜的所述金属板(21、40)是波纹状的，并且包括至少一系列的平行波纹部，以有利于膜在至少一个方向上的弹性伸长。
10.根据权利要求9所述的***，其中，形成所述金属膜的所述金属板(21、40)包括在第一方向上延伸的第一系列平行波纹部(22、42)和在相交的优选地正交于所述第一方向的第二方向上延伸的第二系列平行波纹部(23、43)。
11.根据权利要求9或10所述的***，其中，所述金属膜的波纹部是通过弯曲或压制在所述金属板中制造的。
12.根据权利要求9至11中任一项所述的***，其中，波纹状金属板由所述基于铁-锰的合金制成，并且具有根据ASTM E112-10测量的在6至8之间含端点值的晶粒大小。
13.根据权利要求9至12中任一项所述的***，其中，波纹状金属板由所述基于铁-锰的合金制成，并且在20℃处的弹性限度Rp0.2小于350MPa，优选地在300至350MPa之间含端点值。
14.根据权利要求8所述的***，其中，所述密封热绝缘罐包括至少一个平面壁，并且所述平面壁的金属膜(4、6)以在所述平面壁的纵向方向上被张拉的膜的形式被制造，形成所述金属膜的金属板以在所述纵向方向上延伸的条带(8)的形式被制造，并且所述金属板的中心部分是平面的，以搁置在所述热绝缘屏障(3、5)的内表面上。
15.根据权利要求14所述的***，其中，以条带(8)的形式被制造的金属板具有凸起的纵向边缘，所述纵向边缘相对于平面中心部分朝向罐的内部突出，并被两两焊接以形成有利于所述金属膜在垂直于所述纵向方向的横向方向上弹性伸长的膨胀波纹管。
16.根据权利要求15所述的***，其中，所述平面壁的金属膜还包括纵向布置在张拉膜的两个条带之间的焊缝支撑件(9)，所述焊缝支撑件(9)连接至所述热绝缘屏障，以将所述张拉膜保持在所述热绝缘屏障上，所述两个条带(8)中的每个条带的凸起边缘被焊接至所述焊缝支撑件以形成所述膨胀波纹管中之一。
17.根据权利要求16所述的***，其中，所述两个条带(8)和所述焊缝支撑件(9)是由所述基于铁-锰的合金制成。
18.根据权利要求14至17中任一项所述的***，其中，沿着所述平面壁的至少一个纵向端部边缘，所述罐包括连接梁(15)，所述连接梁被附接至所述支撑结构(1、2)，并且所述张拉膜(4、6)的一个边缘被焊接至所述连接梁，以吸收所述张拉膜在所述纵向方向上的张拉力，所述连接梁由所述基于铁-锰的合金制成。
19.根据权利要求14至18中任一项所述的***，其中，以条带(8)的形式制造的金属板是由所述基于铁-锰的合金制成的，并具有根据ASTME112-10测量的在8.5至12之间含端点值的晶粒大小。
20.根据权利要求14至19中任一项所述的***，其中，以条带(8)的形式制造的金属板是由所述基于铁-锰的合金制成的，并且在20℃处的弹性限度Rp0.2大于350MPa，优选地在350至450MPa之间含端点值。
21.根据权利要求8至20中任一项所述的***，其中，所述容器是第二级膜(4、34)，并且所述热绝缘屏障是第二级绝缘屏障，所述密封热绝缘罐还包括搁置在所述第二级膜上的第一级绝缘屏障(5)和被保持在所述第一级绝缘屏障上的第一级膜(6)，优选地波纹状不锈钢第一级膜。
22.根据权利要求8至20中任一项所述的***，其中，所述容器是第一级膜(6)，并且所述热绝缘屏障是第一级绝缘屏障(5)，所述密封热绝缘罐还包括第二级膜(4、34)，所述第二级膜被布置在所述第一级绝缘屏障与所述支撑结构之间并且被保持在布置于所述第二级膜与所述支撑结构(1、2)之间的第二级绝缘屏障上。
23.一种浮式结构(70)，所述浮式结构包括双壳体(72)和被集成到所述双壳体中的根据权利要求8至22中任一项所述的***(71)，其中，所述浮式结构的内部壳体形成所述支撑结构。
24.根据权利要求23所述的浮式结构(70)，所述浮式结构以液化气体运输船的形式被制造，特别地以甲烷运输船的形式被制造。
25.根据权利要求23所述的浮式结构(70)，其中，液化气体储存和/或运输***(71)构成用于所述浮式结构的推进的燃料罐。
26.一种装载或卸载***，包括：根据权利要求23至25中任一项所述的浮式结构(70)；绝缘管道(73、79、76、81)，被布置为使得将安装在壳体(72)中的所述密封热绝缘罐(71)连接至浮式或陆地储存设施(77)；以及泵，适于将液化气体流从所述浮式或陆地储存设施通过所述绝缘管道驱动至所述密封热绝缘罐(71)或者从所述密封热绝缘罐通过所述绝缘管道驱动至所述浮式或陆地储存设施。
27.装载或卸载根据权利要求23至25中任一项所述的浮式结构(70)的方法，其中，液化气体流从浮式或陆地储存设施(77)通过绝缘管道(73、79、76、81)被路由至所述密封热绝缘罐(71)或者从所述密封热绝缘罐通过所述绝缘管道被路由至所述浮式或陆地储存设施。
28.根据权利要求8至22中任何一项所述的***，所述***以陆地储存***的形式被制造。
29.根据权利要求1至7中任一项所述的***，其中，所述容器以自支撑罐(50)的形式被制造。
30.根据权利要求1至7中任一项所述的***，其中，所述容器以管道的形式被制造。
31.一种用于制作意在与液化气体接触的用于储存、转移和/或运输液化气体的容器(4、6、34、40、50)的方法，所述方法包括：
供应由基于铁-锰的合金制成的多个金属板或金属条带，所述基于铁-锰的合金以重量计包括：
25.0％≤Mn≤32.0％
7.0％≤Cr≤14.0％
0≤Ni≤2.5％
0.05％≤N≤0.30％
0.1≤Si≤0.5％
可选地0.010％≤稀土≤0.14％
其余为铁和生产中产生的残留元素，并且将所述金属板或金属条带以容器的形式、以密封的方式焊接在一起。
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| KR102645785B1 (ko) | 2023-10-05 | 2024-03-08 | 주식회사 제4의공간 | 이미지 처리를 통한 제품 수거 플랫폼 서비스 제공 방법, 장치 및 시스템 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62270721A (ja) * | 1986-05-19 | 1987-11-25 | Kobe Steel Ltd | 極低温用高Ｍｎオ−ステナイトステンレス鋼の製造方法 |
| CN101250674A (zh) * | 2008-04-11 | 2008-08-27 | 江苏大学 | 一种中氮高锰奥氏体不锈钢 |
| CN104428576A (zh) * | 2012-06-11 | 2015-03-18 | 气体运输技术公司 | 密封和隔热容器 |
| JP2016196703A (ja) * | 2015-04-02 | 2016-11-24 | 新日鐵住金株式会社 | 極低温用高Ｍｎ鋼材 |
| FR3069044A1 (fr) * | 2017-07-13 | 2019-01-18 | Gaztransport Et Technigaz | Cuve etanche et thermiquement isolante |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2549575B1 (fr) | 1983-07-18 | 1985-11-08 | Gaz Transport | Cuve de navire etanche et isotherme, notamment pour le transport de gaz naturel liquefie |
| FR2701415B1 (fr) | 1993-02-12 | 1995-05-19 | Technigaz Ste Nouvelle | Machine automatique de soudage "in situ" suivant un profil à tronçon curviligne, et avec commande programmable d'extrapolation. |
| JP3195232B2 (ja) * | 1996-03-08 | 2001-08-06 | 株式会社日本製鋼所 | 耐食性および溶接性に優れた低放射化高Ｍｎ非磁性鋼 |
| US6761780B2 (en) * | 1999-01-27 | 2004-07-13 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing a high Mn non-magnetic steel sheet for cryogenic temperature use |
| KR100742833B1 (ko) * | 2005-12-24 | 2007-07-25 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 고 망간 용융도금강판 및 그 제조방법 |
| FR2968284B1 (fr) | 2010-12-01 | 2013-12-20 | Gaztransp Et Technigaz | Barriere d'etancheite pour une paroi de cuve |
| FR2996520B1 (fr) * | 2012-10-09 | 2014-10-24 | Gaztransp Et Technigaz | Cuve etanche et thermiquement isolante comportant une membrane metalique ondulee selon des plis orthogonaux |
| FR3016619B1 (fr) * | 2014-01-17 | 2016-08-19 | Gaztransport Et Technigaz | Cuve etanche et thermiquement isolante comportant des bandes metalliques |
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Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62270721A (ja) * | 1986-05-19 | 1987-11-25 | Kobe Steel Ltd | 極低温用高Ｍｎオ−ステナイトステンレス鋼の製造方法 |
| CN101250674A (zh) * | 2008-04-11 | 2008-08-27 | 江苏大学 | 一种中氮高锰奥氏体不锈钢 |
| CN104428576A (zh) * | 2012-06-11 | 2015-03-18 | 气体运输技术公司 | 密封和隔热容器 |
| JP2016196703A (ja) * | 2015-04-02 | 2016-11-24 | 新日鐵住金株式会社 | 極低温用高Ｍｎ鋼材 |
| FR3069044A1 (fr) * | 2017-07-13 | 2019-01-18 | Gaztransport Et Technigaz | Cuve etanche et thermiquement isolante |
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