CN113169593A - 层叠铁芯以及旋转电机 - Google Patents

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Abstract

一种层叠铁芯包括：彼此层叠并且在两表面被绝缘覆膜覆盖的多个电磁钢板；在层叠方向上彼此相邻的电磁钢板之间设置并且电磁钢板之间粘合的粘合部，粘合部对电磁钢板的粘合面积率为1％以上且40％以下。

Description

层叠铁芯以及旋转电机
技术领域
本发明涉及层叠铁芯以及旋转电机。
本申请要求基于2018年12月17日在日本提交的日本特愿No.2018-235855的优先权，其内容通过引用合并于此。
背景技术
过去以来，已知以下专利文献1中描述的层叠铁芯。在该层叠铁芯中，在层叠方向上相邻的电磁钢板被粘合。
[现有技术文件]
[专利文件]
[专利文献1]日本特开第2011-023523号
发明内容
[本发明要解决的技术问题]
在改善上述现有层叠铁芯的磁特性方面存在改进的余地。
本发明鉴于上述情况做出，并且本发明的目的是改善磁特性。
[用于解决技术问题的技术手段]
为了解决上述问题，本发明提出以下手段。
(1)本发明的第1方式是一种层叠铁芯，包括：彼此层叠并且两表面由绝缘覆膜覆盖的多个电磁钢板；以及设置在沿层叠方向彼此相邻的所述电磁钢板之间、并且将所述电磁钢板彼此分别粘合的粘合部，并且所述粘合部对所述电磁钢板的粘合面积率为1％以上且40％以下。
如果在层叠方向上彼此相邻的电磁钢板之间没有通过某种手段固定，则两者会相对移位。另一方面，例如通过铆接将在层叠方向上相邻的电磁钢板彼此固定时，电磁钢板会大幅畸变，从而极大地影响层叠铁芯的磁特性。
在本发明的层叠铁芯中，在层叠方向上彼此相邻的电磁钢板之间通过粘合部粘合。因此，可以抑制在多个电磁钢板整体中在层叠方向上彼此相邻的电磁钢板之间相对移位。在此，粘合部对电磁钢板的粘合面积率为1％以上。因此，能够确保粘合部对电磁钢板之间的粘合，比如即使在向层叠铁芯的槽上绕线时等，也能够有效地限制在层叠方向上相邻的电磁钢板之间的相对位移。并且，由于将电磁钢板彼此固定的方法不是如上所述的通过铆接的固定而是通过粘合的固定，因此能够抑制在电磁钢板中产生的畸变。根据以上内容，能够确保层叠铁芯的磁特性。
顺便提及，伴随粘合部的固化在电磁钢板中产生压缩应力。因此，电磁钢板也有可能由于粘合部的粘合而发生畸变。
在本发明的层叠铁芯中，粘合部对电磁钢板的粘合面积率为40％以下。因此，能够将在电磁钢板中因粘合部而产生的畸变抑制为较低的水平。因此，能够进一步确保层叠铁芯的磁特性。
(2)在上述(1)所述的层叠铁芯中，所述粘合面积率可以为1％以上且20％以下。
粘合面积率为20％以下。因此，能够进一步抑制在电磁钢板中因粘合部而产生的畸变。
(3)在上述(1)或(2)所述的层叠铁芯中，也可以沿着所述电磁钢板的周缘设置有所述粘合部。
沿着电磁钢板的周缘配置有粘合部。因此，例如，能够抑制电磁钢板的翻转。由此，能够容易地进行向层叠铁芯槽的绕线，并且进一步确保层叠铁芯的磁特性。
(4)在上述(3)所述的层叠铁芯中，其中，在设置有所述粘合部的所述电磁钢板的粘合区域和所述电磁钢板的周缘之间，也可以形成有未设置所述粘合部的所述电磁钢板的非粘合区域。
(5)在上述(4)所述的层叠铁芯中，也可以是，所述粘合部包括沿着所述电磁钢板的外周缘设置的第一粘合部，所述电磁钢板的非粘合区域形成在设置有所述第一粘合部的所述电磁钢板的粘合区域与所述电磁钢板的外周缘之间。
(6)在上述(4)或(5)所述的层叠铁芯中，也可以是，所述粘合部包括沿着所述电磁钢板的内周缘设置的第二粘合部，所述电磁钢板的非粘合区域形成在设置有所述第二粘合部的所述电磁钢板的粘合区域与所述电磁钢板的内周缘之间。
通过冲裁加工作为母料的电磁钢板来制造形成层叠铁芯的电磁钢板。冲裁加工时，对于从电磁钢板的周缘朝向电磁钢板的内侧与电磁钢板的板厚相当的宽度赋予因冲裁加工而产生的畸变。由于电磁钢板的周缘通过上述畸变而被加工硬化，因此电磁钢板的周缘不易产生局部翻转那样的变形。因此，即使在电磁钢板的周缘上未粘合，电磁钢板也不容易产生变形。因此，即使在电磁钢板的周缘上形成非粘合区域，也能够抑制电磁钢板的变形。通过以这种方式形成非粘合区域，能够抑制在电磁钢板上施加额外的畸变。因此，能够进一步确保层叠铁芯的磁特性。
(7)在上述(1)至(6)中任一项所述的层叠铁芯中，也可以是，所述电磁钢板包括：环状的芯背部；以及从所述芯背部朝向所述芯背部的径向突出并且在所述芯背部的周向上隔开间隔地配置的多个齿部。
(8)在上述(7)所述的层叠铁芯中，也可以是，所述粘合部对所述芯背部的粘合面积为所述粘合部对所述齿部的粘合面积以上。
当齿部的宽度(周向尺寸)比芯背部的宽度(径向尺寸)窄时，存在磁通集中在齿部中、并且齿部的磁通密度增加的趋势。因此，在通过粘合部对电磁钢板施加了畸变的时，如果该畸变为相同量，则对齿部的磁特性的影响大于对芯背部的磁特性的影响。
粘合部对芯背部的粘合面积为粘合部对齿部的粘合面积以上。因此，能够抑制由齿部中的粘合部的畸变引起的磁特性下降的影响的同时，确保层叠铁芯整体在芯背部的粘合强度。
(9)在上述(8)所述的层叠铁芯中，也可以是，所述电磁钢板包括：环状的芯背部；以及从所述芯背部朝向所述芯背部的径向内侧突出并且在所述芯背部的周向上隔开间隔地配置的多个齿部，所述粘合部包括：沿着所述电磁钢板的外周缘设置的第一粘合部；以及沿着所述电磁钢板的内周缘设置的第二粘合部，所述第一粘合部中的沿着所述芯背部的外周缘设置的部分的宽度在所述芯背部的宽度中所占的比率即第一比率为33％以下，所述第二粘合部中的沿着所述齿部的侧缘设置的部分的宽度在所述齿部的宽度中所占的比率即第二比率为10％以下。
(10)在上述(9)所述的层叠铁芯中，也可以是，所述第一比率为5％以上，并且所述第二比率为5％以上。
(11)在上述(9)或(10)所述的层叠铁芯中，也可以是，所述第一比率为所述第二比率以上。
第一比率为33％以下并且第二比率为10％以下。当这两个比率都大时，粘合面积率变大。因此，通过使两个比率适当地抑制为较小，能够将粘合面积率抑制为适当的值以下，例如为40％以下。
在此，即使当第一比率和第二比率中的一个极高的情况下(例如，大于50％)，在另一个极低时(例如，0％)，也认为能够将粘合面积率本身抑制为适当的值以下。然而，在这种情况下，在芯背部或齿部中，粘合有可能在局部不充分。
与此相对，在该层叠铁芯中，第一比率和第二比率为一定值以下，并且这两个比率中的一个并非极高。因此，能够使粘合面积率抑制为适当的值以下，同时容易地确保芯背部和齿部中的每个的粘合强度。例如，当这两个比率均为5％以上时，能够容易地确保芯背部和齿部的每个的良好的粘接强度。
此外，通常，在齿部中，例如根据极数和槽数而对形状产生限制。因此，并不容易调节齿部的宽度。另一方面，在芯背部中不会出现上述限制，并且能够容易地调节芯背部的宽度。此外，芯背部需要确保作为层叠铁芯的强度。因此，芯背部的宽度容易变宽。
根据上文，可以说芯背部的宽度容易比齿部的宽度宽。因此，磁通在芯背部中在宽度方向上广泛地分散，并且芯背部中的磁通密度容易低于齿部中的磁通密度。因此，即使电磁钢板因粘合部而产生畸变，与在齿部中产生畸变的情况相比，在芯背部中产生畸变的情况下，对磁特性的影响也较小。
当第一比率为第二比率以上时，可以说与齿部相比，粘结部更偏在于芯背部中。在此，如上所述，当在芯背部中发生畸变时，与在齿部中发生畸变的情况相比，对磁特性的影响更小。因此，通过使第一比率为第二比率以上，能够确保粘合面积率的同时将电磁钢板上产生的磁特性的影响抑制为较小。
(12)在上述(1)至(11)中任一项的层叠铁芯中，也可以是，所述粘合部的平均厚度为1.0μm～3.0μm。
(13)在上述(1)至(12)中任一项的层叠铁芯中，也可以是，所述粘合部的平均拉伸弹性模量E为1500MPa～4500MPa。
(14)上述(1)至(13)中任一项所述的层叠铁芯中，也可以是，所述粘合部是含有SGA的常温粘合型的丙烯酸类粘合剂，该SGA由含有弹性体的丙烯酸类粘合剂构成。
(13)本发明的第二方式是一种旋转电机，其具备上述(1)至上述(12)中任一项所述的层叠铁芯。
[发明效果]
根据本发明，能够改善磁特性。
附图说明
图1是本发明的一实施方式的旋转电机的剖视图。
图2是图1所示的旋转电机所具备的定子的俯视图。
图3是图1所示的旋转电机所具有的定子的侧视图。
图4是图1所示的旋转电机所具有的定子的电磁钢板和粘合部的俯视图。
图5是图1所示的旋转电机的第一变形例的旋转电机所具有的定子的电磁钢板和粘合部的俯视图。
图6是图1所示的旋转电机的第二变形例的旋转电机所具有的定子的电磁钢板和粘合部的俯视图。
图7是图6所示的定子的放大图。
图8是在验证试验中作为铁损的模拟对象的定子的电磁钢板和粘合部的俯视图，并示出粘合面积率为100％的状态。
图9是在验证试验中作为铁损的模拟对象的定子的电磁钢板和粘合部的俯视图，并示出粘合面积率为80％的状态。
图10是在验证试验中作为铁损的模拟对象的定子的电磁钢板和粘合部的俯视图，并示出粘合面积率为60％的状态。
图11是在验证试验中作为铁损的模拟对象的定子的电磁钢板和粘合部的俯视图，并示出粘合面积率为40％的状态。
图12是在验证试验中作为铁损的模拟对象的定子的电磁钢板和粘合部的俯视图，并示出粘合面积率为20％的状态。
图13是在验证试验中作为铁损的模拟对象的定子的电磁钢板的俯视图，并示出粘合面积率为0％的状态。
图14是在验证试验中作为铁损的模拟对象的定子的电磁钢板的俯视图，并示出将电磁钢板铆接接合的状态。
图15是示出验证试验的结果的图表。
具体实施方式
以下，参照附图说明本发明的实施方式的旋转电机。在本实施方式中，作为旋转电机，以电动机，具体而言为交流电动机，更具体而言为同步电动机，甚至更具体而言为永磁场型电动机为示例进行说明。这种类型的电动机适合用于例如电动汽车。
如图1和图2所示，旋转电机10包括定子20、转子30、壳体50、以及旋转轴60。定子20和转子30被容纳在壳体50中。定子20被固定在壳体50上。
在本实施方式中，作为旋转电机10采用转子30位于定子20的内侧的内转子型。但是，作为旋转电机10，也可以采用转子30位于定子20的外侧的外转子型。另外，在本实施方式中，旋转电机10是12极18槽的三相交流电动机。然而，例如，极数、槽数、相数等可以适当地改变。旋转电机10例如通过对各相施加有效值为10A且频率为100Hz的励磁电流，从而能够以1000rpm的转速旋转。
定子20包括定子铁芯21和绕线(未示出)。
定子铁芯21包括环形的芯背部22和多个齿部23。以下，将定子铁芯21(芯背部22)的轴向(定子铁芯21的中心轴线O方向)称为轴向，将定子铁芯21(芯背部22)的径向(与定子铁芯21的中心轴线O正交的方向)称为径向，将定子铁芯21(芯背部22)的周向(以定子铁芯21的中心轴线O为中心旋转的方向)称为周向。
在从轴向观察定子20的俯视图中，芯背部22形成为圆环形。
多个齿部23从芯背部22向径向内侧(沿着径向朝向芯背部22的中心轴线O)突出。多个齿部23在周向上隔开相等间隔地配置。在本实施方式中，每隔以中心轴线O为中心的中心角20度地设有18个齿部23。多个齿部23形成为彼此具有相同的形状和相同的尺寸。
所述绕线被缠绕在齿部23上。所述绕线可以是集中绕线或分布绕线。
转子30相对于定子20(定子铁芯21)配置在径向的内侧。转子30包括转子铁芯31和多个永磁体32。
转子铁芯31形成为与定子20同轴地配置的环状(圆环状)。在转子铁芯31中配置所述旋转轴60。旋转轴60被固定在转子铁芯31上。
多个永磁体32被固定在转子铁芯31上。在本实施方式中，一组两个永磁体32形成一个磁极。多组永磁体32在周向上隔开相等间隔地配置。在本实施方式中，每隔以中心轴线O为中心的中心角30度地设置有12组(总共24个)永磁体32。
在本实施方式中，采用嵌入式磁体型电动机作为永磁场型电动机。转子铁芯31形成有在轴向上贯通转子铁芯31的多个通孔33。对应于多个永磁体32设置有多个通孔33。永磁体32的每个在配置于相应的通孔33中的状态下固定至转子铁芯31。永磁体32的每个与转子铁芯31的固定例如能够通过使用粘合剂将永磁体32的外表面和通孔33的内表面粘合的方式等来实现。此外，作为永磁场型电动机，可以采用表面磁体型电动机代替嵌入式磁体型电动机。
定子铁芯21和转子铁芯31均为层叠铁芯。层叠铁芯是通过层叠多个电磁钢板40而形成的。
此外，定子铁芯21和转子铁芯31各自的堆叠厚度为例如50.0mm。定子铁芯21的外径例如为250.0mm。定子铁芯21的内径例如为165.0mm。转子铁芯31的外径例如为163.0mm。转子铁芯31的内径例如为30.0mm。然而，这些值是示例，并且定子铁芯21的堆叠厚度、外径和内径以及转子铁芯31的堆叠厚度、外径和内径不限于这些值。在此，定子铁芯21的内径以定子铁芯21的齿部23的末端部为基准。定子铁芯21的内径是与所有齿部23的末端部内切的假想圆的直径。
形成定子铁芯21和转子铁芯31的电磁钢板40的每个例如通过对于作为母料的电磁钢板进行冲裁加工等而形成。作为电磁钢板40，可以使用公知的电磁钢板。电磁钢板40的化学组成没有特别限定。在本实施方式中，将无取向电磁钢板用作电磁钢板40。作为无取向电磁钢板，例如可以采用JIS C 2552：2014的无取向电钢带。但是，作为电磁钢板40，也可以代替无取向电磁钢板而使用取向电磁钢板。作为取向电磁钢板，例如可以采用JIS C 2553:2012的取向电钢带。
为了提高电磁钢板的加工性和层叠铁芯的铁损，在电磁钢板40的两表面上设置有绝缘覆膜。作为构成绝缘覆膜的物质，例如，可以使用(1)无机化合物、(2)有机树脂、(3)无机化合物和有机树脂的混合物等。作为无机化合物，例如包括(1)重铬酸盐和硼酸的复合物、(2)磷酸盐和二氧化硅的复合物等。作为有机树脂，例如包括环氧类树脂、丙烯酸类树脂、丙烯酸苯乙烯类树脂、聚酯类树脂、硅类树脂以及氟类树脂等。
为了确保彼此层叠的电磁钢板40之间的绝缘性能，绝缘覆膜的厚度(电磁钢板40的每一面的厚度)优选为0.1μm以上。
另一方面，随着绝缘覆膜变厚，绝缘效果饱和。另外，随着绝缘覆膜变厚，占空系数减小，并且作为层叠铁芯的性能劣化。因此，绝缘覆膜在能够确保绝缘性能的范围内应尽可能薄。绝缘覆膜的厚度(电磁钢板40的每一面的厚度)优选为0.1μm以上且5μm以下，更优选为0.1μm以上且2μm以下。
随着电磁钢板40变薄，铁损的改善效果逐渐饱和。另外，电磁钢板40越薄，电磁钢板40的制造成本越高。因此，考虑到改善铁损的效果和制造成本，电磁钢板40的厚度优选为0.10mm以上。
另一方面，电磁钢板40过厚时，电磁钢板40的冲裁加工变得困难。因此，考虑到电磁钢板40的冲裁加工，电磁钢板40的厚度优选为0.65mm以下。
另外，随着电磁钢板40变厚，铁损增加。因此，考虑到电磁钢板40的铁损特性，电磁钢板40的厚度优选为0.35mm以下，更优选为0.20mm或0.25mm。
考虑到上述几点，电磁钢板40的每个的厚度例如为0.10mm以上且0.65mm以下，优选为0.10mm以上且0.35mm以下，更优选为0.20mm或0.25mm。此外，电磁钢板40的厚度也包括绝缘覆膜的厚度。
形成定子铁芯21的多个电磁钢板40通过粘合部41粘合。粘合部41是在层叠方向上相邻的电磁钢板40彼此之间设置且不被分断并已经固化的粘合剂。作为粘合剂，例如，使用通过聚合结合的热固性粘合剂等。作为粘合剂的组成，可以使用(1)丙烯酸类树脂、(2)环氧类树脂、(3)包含丙烯酸类树脂和环氧类树脂的组合物等。作为这种粘合剂，除了热固性粘合剂之外，还可以使用自由基聚合型粘合剂等，并且从生产率的观点出发，期望使用常温固化型粘合剂。常温固化型粘合剂在20℃至30℃的温度下固化。作为常温固化型粘合剂，丙烯酸类粘合剂是优选的。典型的丙烯酸类粘合剂包括SGA(第二代丙烯酸类粘合剂，SecondGeneration Acrylic Adhesive)等。只要不损害本发明的效果，就可以使用厌氧性粘合剂、速干性粘合剂和含弹性体的丙烯酸类粘合剂的任一种。此外，这里所说的粘合剂是指固化前的状态，在粘合剂固化后成为粘合部41。
常温(20℃至30℃)下的粘合部41的平均拉伸弹性模量E在1500MPa至4500MPa的范围内。如果粘合部41的平均拉伸弹性模量E小于1500MPa，则存在层叠铁芯的刚性降低的问题。因此，粘合部41的平均拉伸弹性模量E的下限值为1500MPa，更优选为1800MPa。相反地，如果粘合部41的平均拉伸弹性模量E超过4500MPa，则产生在电磁钢板40的表面上形成的绝缘覆膜剥离的问题。因此，粘合部41的平均拉伸弹性模量E的上限值为4500MPa，更优选为3650MPa。
此外，平均拉伸弹性模量E通过共振法测量。具体而言，拉伸弹性模量根据JIS R1602:1995进行测量。
更具体地，首先，制造用于测量的样品(未示出)。通过测量对象的粘合剂将两个电磁钢板40之间粘合并将它们固化以形成粘合部41，来获得该样品。当粘合剂是热固性类型时，该固化通过在实际操作中的加热加压条件下加热加压来进行。另一方面，当粘合剂是常温固化型时，通过在常温下加压来进行。
然后，通过共振法测量该样品的拉伸弹性模量。如上所述，通过共振法测量拉伸弹性模量的方法根据JIS R 1602:1995进行。此后，通过计算从样品的拉伸弹性模量(测量值)中除去电磁钢板40自身的影响，能够获得粘合部41单独的拉伸弹性模量。
由于以这种方式从样品获得的拉伸弹性模量等于整个层叠铁芯的平均值，因此，将该值视为平均拉伸弹性模量E。设定平均拉伸弹性模量E的组成，使得其几乎不会因沿着层叠方向的层叠位置和围绕层叠铁芯的中心轴线的周向位置而改变。因此，平均拉伸弹性模量E能够采用通过对处于层叠铁芯的上端位置处的固化后的粘合部41进行测定而得到的数值来作为其值。
作为粘合方法，例如，可以采用在电磁钢板40上涂布粘合剂后，通过加热和/或压接来进行粘合的方法。希望，加热手段可以是任何手段，例如在高温浴或电炉中加热、或直接通电的方法等。
为了获得稳定且充分的粘合强度，粘合部41的厚度优选为1μm以上。
另一方面，如果粘合部41的厚度超过100μm，则粘合力饱和。并且，随着粘合部41变厚，占空系数减小，并且诸如层叠铁芯的铁损之类的磁特性降低。因此，粘合部41的厚度优选为1μm以上且100μm以下，更优选为1μm以上且10μm以下。
在上文中，粘合部41的厚度是指粘合部41的平均厚度。
粘合部41的平均厚度更优选为1.0μm以上且3.0μm以下。如果粘合部41的平均厚度小于1.0μm，则如上所述不能确保足够的粘合力。因此，粘合部41的平均厚度的下限值为1.0μm，更优选为1.2μm。相反地，如果粘合部41的平均厚度超过3.0μm，则会发生由于热固化时的收缩引起的电磁钢板40的畸变量大幅度增加等问题。因此，粘合部41的平均厚度的上限值为3.0μm，更优选为2.6μm。
粘合部41的平均厚度是层叠铁芯整体的平均值。粘合部41的平均厚度几乎不会因沿着层叠方向的层叠位置和围绕层叠铁芯的中心轴线的周向位置而改变。因此，粘合部41的平均厚度可以采用在层叠铁芯的上端位置处沿周向在10处以上测量而得到的数值的平均值作为其值。
此外，粘合部41的平均厚度例如可以通过改变粘合剂的涂布量来调整。并且，例如，在热固型粘合剂的情况下，可以通过改变在粘合时施加的加热加压条件以及固化剂的种类中的一个或两个来调节粘合部41的平均拉伸弹性模量E。
此外，在本实施方式中，形成转子铁芯31的多个电磁钢板40通过铆接C(销)彼此固定。但是，形成转子铁芯31的多个电磁钢板40也可以通过粘合部41彼此粘合。
此外，诸如定子铁芯21和转子铁芯31的层叠铁芯也可以通过所谓的旋转堆叠而形成。
在此，如图3和图4所示，在本实施方式中，在层叠方向上相邻的电磁钢板40通过粘合部41粘合。在图示的示例中，在层叠方向上相邻的电磁钢板40彼此仅通过粘合而固定，而不通过其他手段(例如铆接等)固定。
如图4所示，在层叠方向上相邻的电磁钢板40之间没有彼此全面粘合。这些电磁钢板40之间彼此局部粘合。
在本实施方式中，在层叠方向上相邻的电磁钢板40通过沿着电磁钢板40的周缘设置的粘合部41彼此粘合。具体地，在层叠方向上彼此相邻的电磁钢板40通过第一粘合部41a和第二粘合部41b彼此粘合。在从层叠方向观察电磁钢板40的俯视图中，沿着电磁钢板40的外周缘设置有第一粘合部41a。在从层叠方向观察电磁钢板40的俯视图中，沿着电磁钢板40的内周缘设置有第二粘合部41b。此外，第一粘合部41a和第二粘合部41b分别在俯视图中形成为条状。
在此，该条状包括其宽度在中间变化的形状。在一个方向上延伸的条状也包括例如圆形状的点在一个方向上连续而不被分断的形状。然而，粘合部41沿着周缘的情况并不以粘合部41在一个方向上连续的形状为前提。例如，还包括在一个方向上间歇地布置多个粘合部41的情况。然而，在这种情况下，优选的是，在一个方向上彼此相邻的一对粘合部41之间的间隔(一个方向上的长度)较大，并且一对粘合部41中的每个的尺寸(长度方向)也较大。
另外，粘合部41沿着周缘的情况不仅包括粘合部41与周缘之间没有间隙地设置的情况、并且也包括粘合部41相对于电磁钢板40的周缘具有间隙地设置的情况。此外，在这种情况下，粘合部41沿着周缘意味着粘合部41实质上平行于目标周缘地延伸。换句话说，粘合部41沿着周缘的情况不仅包括粘合部41与周缘完全平行的情况、并且也包括粘合部41相对于周缘具有例如5度以内的倾斜的情况。
第一粘合部41a沿着电磁钢板40的外周缘配置。第一粘合部41a在整个周向上连续地延伸。在从层叠方向观察第一粘合部41a的俯视图中，该第一粘合部41a形成为圆环形。
第二粘合部41b沿着电磁钢板40的内周缘配置。第二粘合部41b在整个周向上连续地延伸。
第二粘合部41b包括多个齿部分44和多个芯背部分45。多个齿部分44在周向上隔开间隔地设置，并且在齿部23的每个中配置。多个芯背部分45在芯背部22中配置，并且连接在周向上彼此相邻的齿部分44。
齿部分44包括一对第一部分44a和第二部分44b。第一部分44a在周向上隔开间隔地配置。第一部分44a沿径向延伸。第一部分44a以条状在径向上延伸。第二部分44b在周向上连接一对第一部分44a彼此。第二部分44b以条状在周向上延伸。
在本实施方式中，在电磁钢板40的俯视图中，从电磁钢板40的周缘没有间隙地设置有粘合部41，但是本发明不限于此。例如，如在图5中所示的根据第一变形例的定子20A中，在电磁钢板40的俯视图中，也可以相对于电磁钢板40的周缘隔开间隔地设置有粘合部41。即，在设置有粘合部41的电磁钢板40的粘合区域42与电磁钢板40的周缘之间也可以形成未设置粘合部41的电磁钢板40的非粘合区域43。此外，电磁钢板40的设置有粘合部41的粘合区域42意味着电磁钢板40中的面向层叠方向的表面(以下，称为电磁钢板40的第一表面)中设置有未分断而固化的粘合剂的区域。电磁钢板40的未设置粘合部41的非粘合区域43意味着电磁钢板40的第一表面中未设置未分断而固化的粘合剂的区域。
在此，粘合部41沿着周缘的情况不包括相对于电磁钢板40的周缘超过一定宽度隔开间隔地设置有粘合部41的情况。具体而言，从电磁钢板40的周缘起，在不超过相当于电磁钢板40的板厚的大小三倍的范围内设置有粘合部41。粘合部41与电磁钢板40的周缘之间的距离(宽度)优选为电磁钢板40的板厚以下，可以为板厚的3倍以下。此外，在所述距离为0的情况下，成为粘合部41与电磁钢板40的周缘无间隙地设置的情况。
在本实施方式中，在电磁钢板40之间设置的所有粘合部41的俯视图形状相同。粘合部41的俯视图形状是指，从层叠方向观察设置有粘合部41的电磁钢板40的俯视图中的粘合部41的整体形状。所谓在电磁钢板40之间设置的所有粘合部41的俯视图形状相同，不仅包括在电磁钢板40之间设置的所有粘合部41的俯视图形状是完全相同的情况，也包括是实质上相同的情况。所述实质上相同的情况为在电磁钢板40之间设置的所有粘合部41的俯视图形状在95％以上的部分相同的情况。
并且，在本实施方式中，粘合部41对电磁钢板40的粘合面积率为1％以上且40％以下。在图示的示例中，所述粘合面积率为1％以上且20％以下，具体而言是20％。此外，粘合部41对电磁钢板40的粘合面积率是指第一表面中的设置有粘合部41的区域(粘合区域42)的面积相对于电磁钢板40的所述第一表面的面积的比率。设置有粘合部41的区域是指电磁钢板40的第一表面中设置有未分断而固化的粘合剂的区域(粘合区域42)。设置有粘合部41的区域的面积通过例如拍摄剥离后的电磁钢板40的第一表面并对于拍摄结果进行图像分析来获得。
在本实施方式中，在电磁钢板40之间，粘合部41对电磁钢板40的粘合面积率为1％以上且20％以下。在层叠方向上彼此相邻的两个电磁钢板40中，该粘合部41对电磁钢板40的粘合面积率均为1％以上且20％以下。在对于一张电磁钢板40在层叠方向的两侧设置有粘合部41的情况下，其电磁钢板40的两个表面中的所述粘合面积率均为1％以上且20％以下。
此外，通过用粘合部41将电磁钢板40粘合，从而与铆接电磁钢板40的情况相比，能够容易地确保粘合面积(接合面积)。
并且，在本实施方式中，粘合部41对芯背部22的粘合面积(以下称为“第一粘合面积S1”)是粘合部41对齿部23的粘合面积(以下称为“第二粘合面积S2”)以上。即，S1≥S2。
在此，第一粘合面积S1是在电磁钢板40的第一表面上的芯背部22中设置有未分断而固化的粘合剂的区域。第二粘合面积S2是在电磁钢板40的第一表面上的齿部23中设置有未分断而固化的粘合剂的区域。此外，与设置有粘合部41的区域的面积一样，第一粘合面积S1和第二粘合面积S2例如通过拍摄剥离后的电磁钢板40的第一表面并对于拍摄结果进行图像分析来获得。
第一粘合部41a对电磁钢板40的粘合面积为S11。在第二粘合部41b中，芯背部分45对电磁钢板40的粘合面积为S12a。在第二粘合部41b中，齿部分44对电磁钢板40的粘合面积为S12b。此外，第一粘合部41a对电磁钢板40的粘合面积是电磁钢板40的第一表面中设置有第一粘合部41a的区域的面积。在第二粘合部41b中，芯背部分45对电磁钢板40的粘合面积是电磁钢板40的第一表面的芯背部分45中设置有第二粘合部41b的区域的面积。在第二粘合部41b中，齿部分44对电磁钢板40的粘合区域是电磁钢板40的第一表面的齿部分44中的设置有第二粘合部41b的区域的面积。
使用上述S11、S12a、S12b，S1和S2由以下等式表示：
S1＝S11+S12a；
S2＝S12b。
并且，在本实施方式中，第一粘合部41a对电磁钢板40的粘合面积是第二粘合部41b对电磁钢板40的粘合面积以上。即，S11≥S12a+S12b。作为这种情况的前提条件，例如，可以举出以下(1)和(2)之一或两者。(1)第一粘合部41a形成的带的长度比第二粘合部41b形成的带的长度长。(2)第一粘合部41a形成的带的宽度比第二粘合部41b形成的带的宽度宽。
在定子铁芯21中，如果不通过某种手段固定在层叠方向上相邻的电磁钢板40彼此，则两者会相对移位。另一方面，例如通过铆接将在层叠方向上相邻的电磁钢板40彼此固定时，电磁钢板40会发生较大的畸变，从而对定子铁芯21的磁特性产生很大的影响。
与此相对，在本实施方式的定子铁芯21中，在层叠方向上相邻的电磁钢板40通过粘合部41彼此粘合。因此，能够抑制在整个多个电磁钢板40中，层叠方向上彼此相邻的电磁钢板40相对移位。在此，粘合部41对电磁钢板40的粘合面积率为1％以上。因此，能够确保粘合部41的粘合，并且，即使例如在向定子铁芯21的槽进行绕线时等，也能够有效地限制在层叠方向上相邻的电磁钢板40之间的相对移位。而且，电磁钢板40的固定方法不是通过上述那样的铆接的固定，而是通过粘合的固定，因此能够抑制在电磁钢板40上产生的畸变。根据以上内容，能够确保定子铁芯21的磁特性。
顺便提及，当将粘合剂涂布到电磁钢板40上时，随着粘合剂的固化，在电磁钢板40中产生压缩应力。因此，如果通过将粘合剂涂布到电磁钢板40上而形成粘合部41，则电磁钢板40可能会产生畸变。
但是，在本实施方式的定子铁芯21中，粘合部41对电磁钢板40的粘合面积率为40％以下。因此，能够将因粘合剂而在电磁钢板40上产生的畸变抑制为较低的水平。因此，能够进一步确保定子铁芯21的磁特性。
并且，粘合部41对电磁钢板40的粘合面积率为20％以下。因此，能够将因粘合剂而在电磁钢板40上产生的畸变抑制为更低的水平。
在沿着电磁钢板40的周缘形成的粘合区域42上设置有粘合部41。因此，例如，能够抑制在层叠方向上彼此相邻的电磁钢板40翻转。这使得易于向定子铁芯21的槽赋予绕线，并且能够进一步确保定子铁芯21的磁特性。从而，能够进一步确保定子铁芯21的磁特性。
当齿部23的宽度W1(周向的大小)比芯背部22的宽度W2(径向的大小)窄时，倾向于磁通量集中在齿部23并且齿部23的磁束密度高。因此，当通过粘合剂对钢板施加畸变时，如果畸变为相同量，则对齿部23的磁特性的影响大于对芯背部22的磁特性的影响。
第一粘合面积S1是第二粘合面积S2以上。因此，能够抑制由齿部23中的粘合剂的畸变对磁特性下降的影响，并且能够在芯背部22中确保定子铁芯21整体的粘接强度。
在此，只要粘合部41对电磁钢板40的粘合面积率为1％以上且40％以下，则第二粘合部41b的形态并不限定于上述实施方式所示的形态。例如，也可以省略齿部分44中的第二部分44b。在这种情况下，能够显著地抑制因磁通密度变高的齿部23的第二部分44b中的粘合剂的畸变对磁特性劣化的影响。此外，在这种情况下，例如，也可以通过使第一粘合部41a的粘合面积率变高来确保电磁钢板40整体的粘合面积率。
此外，形成定子铁芯21的电磁钢板40是通过对作为母料的电磁钢板进行冲裁加工而制造的。冲裁加工时，对于从电磁钢板40的周缘朝向电磁钢板40的内侧与电磁钢板40的板厚相当的大小的宽度，施加因冲裁加工引起的畸变(此外，电磁钢板40的内侧是电磁钢板40的外周缘与内周缘之间的区域)。由于电磁钢板40的周缘通过上述畸变而加工固化，因此电磁钢板40的周缘不易产生局部翻转这样的变形。因此，即使在电磁钢板40的周缘上未粘合，也不易产生电磁钢板40的变形。因此，如图5所示的第1变形例的定子铁芯21那样，即使在电磁钢板40的周缘上形成非粘合区域43，也能够抑制电磁钢板40的变形。通过以这种方式形成非粘合区域43，能够抑制电磁钢板40受到额外的畸变。因此，能够进一步确保定子铁芯21的磁特性。此外，考虑到由于在上述冲裁加工中产生的畸变而导致的加工硬化，所述非粘合区域43的宽度优选为电磁钢板40的厚度以下。
此外，本发明的技术范围不限于上述实施方式，并且在不脱离本发明的精神的情况下可以进行各种修改。
定子铁芯的形状不限于上述实施方式所示的形态。具体而言，可以根据旋转电机的期望特性任意地设计定子铁芯的外径和内径的尺寸、堆叠厚度、槽数、齿部23的周向与径向的尺寸比率、以及齿部23与芯背部22之间的径向的尺寸比率等。
例如，如图6和图7所示的第二变形例的定子20I那样，可以增加齿部23的数量。在分布卷绕所述绕线的形态中可以适当地采用这样的定子20I。此外，当分布卷绕绕线时，与集中卷绕绕线时相比，齿部23的宽度W1容易变窄。
在此，第一粘合部41a中的沿着芯背部22的外周缘设置的部分(在本实施方式中为第一粘合部41a本身)的宽度W2a在芯背部22的宽度W2中所占的比率称为第一比率。
此外，计算第一比率时的宽度W2和W2a均意味着每个宽度的平均值。计算第一比率时的芯背部22的宽度W2例如是在芯背部中沿周向隔开相等的间隔的三个点(围绕中心轴线O的每隔120度的三个点)各自的宽度的平均值。另外，计算第一比率时的第一粘合部41a的宽度W2a例如是在第一粘合部41a中沿着周向隔开相等的间隔的三个点(围绕中心轴线O的每隔120度的三个点)各自的宽度的平均值。
第二粘合部41b中的沿着齿部23的侧缘设置的部分的宽度W1a在齿部23的宽度W1中所占比率称为第二比率。齿部23的侧缘是齿部23的周缘中面向周向的部分。第二粘合部41b中的沿着齿部23的侧缘设置的部分是齿部分44的第一部分44a。
此外，计算第二比率时的宽度W1和W1a均意味着每个宽度的平均值。
计算第二比率时的齿部23的宽度W1可以是例如在齿部23中沿径向隔开相等间隔的三个点处各自的宽度的平均值。这三个点例如可以是齿部23中的径向上的内侧的端缘、齿部23中的径向上的内侧的端缘、以及齿部23中的径向上的中心这三点。
另外，计算第二比率时的第一部分44a的宽度W1a可以是例如第一部分44a中沿着径向隔开相等间隔的三个点处各自的宽度的平均值。这三个点例如可以是第一部分44a(齿部23)中的径向上的内侧的端缘、第一部分44a(齿部23)中的径向上的内侧的端缘、以及第一部分44a(齿部23)中的径向上的中心这三个点。
为齿部23的每个规定如上所述的第二比率。在本实施方式中，所有齿部23的第二比率相同。在此，所有齿部23的第二比率相同的情况包括即使各个齿部23的第二比率不同但其差异很小的情况。该差异很小的情况例如是，各个齿部23的第二比率相对于这些第二比率的平均值在±5％以下的范围内。在这种情况下，所有齿部23的第二比率意味着各个齿部23的第二比率的平均值。
在定子20I中，第一比率为33％以下。并且，在图示的示例中，第一比率为5％以上。
此外，在定子20I中，第二比率为10％以下。并且，在图示的示例中，第二比率为5％以上。在本实施方式中，所有齿部23的第二比率为10％以下且5％以上。
此外，在定子20I中，第一比率为第二比率以上。
第一比率为33％以下，并且第二比率为10％以下。当这两个比例都大时，粘合面积率变大。因此，通过使两个比率适当地抑制得较小，能够将粘合面积率抑制为适当的值以下，例如为40％以下等。
在此，能够考虑到即使在第一比率和第二比率中的一个极高(例如，大于50％)的情况下，在另一个极低时(例如，0％)，也能够将粘合面积率本身抑制为适当的值以下。然而，在这种情况下，可能会在芯背部22或齿部23中粘合会在局部不足。
与此相对，在该定子铁芯21中，第一比率和第二比率是一定值以下，并且这两比率中的一个并不是极高。因此，能够在将粘合面积率抑制在适当的值以下的同时容易地确保芯背部22和齿部23各自的粘合强度。例如，当这两个比率均为5％以上时，能够容易地确保在芯背部22和齿部23各自中的良好的粘合强度。
此外，通常，在齿部23中，例如根据磁极数或槽数而对形状产生限制。因此，调节齿部23的宽度W1并不容易。另一方面，在芯背部22上不存在上述限制，芯背部22的宽度W2可以容易地调节。此外，芯背部22需要确保作为定子铁芯21的强度。因此，芯背部22的宽度W2容易变宽。
根据上文可以说，芯背部22的宽度W2容易比齿部23的宽度W1更宽。因此，在芯背部22中，磁通在宽度方向上广泛地分散，并且芯背部22中的磁通密度容易低于齿部23中的磁通密度。因此，即使电磁钢板40因粘合部41而产生畸变，在芯背部22产生了畸变时，与在齿部23中产生了畸变的情况相比，对磁特性的影响也变得更小。
当第一比率为第二比率以上时，可以说与齿部23相比，粘合部41偏在于芯背部22中。在此，如上所述，当芯背部22中产生畸变时，与齿部23中产生畸变的情况相比，对磁特性的影响更小。因此，通过将第一比率设定为第二比率以上，可以在确保粘合面积率的同时将对电磁钢板40产生的磁特性的影响抑制为较小。
在上述实施方式的转子中，一组两个永磁体32形成一个磁极，但是本发明不限于此。例如，也可以是一个永磁体32形成一个磁极，也可以是三个或更多个永磁体32形成一个磁极。
在上述实施方式中，已经描述了永磁体励磁型电机作为旋转电机的示例，但是旋转电机的结构如以下所例示不限于此，并且也可以采用以下没有例示的各种公知的结构。
在上述实施方式中，以永磁体励磁型电动机作为同步电动机为例进行了说明，但本发明不限于此。例如，旋转电机可以是磁阻型电机或电磁场励磁型电机(绕线励磁型电动机)。
在上述实施方式中，已经描述了同步电动机作为交流电动机的示例，但是本发明不限于此。例如，旋转电机也可以是感应电动机。
在上述实施方式中，已经描述了交流电动机作为电动机的示例，但是本发明不限于此。例如，旋转电机可以是直流电动机。
在上述实施方式中，已经描述了电机作为旋转电机的示例，但是本发明不限于此。例如，旋转电机可以是发电机。
在上述实施方式中，示出了将本发明的层叠铁芯应用于定子铁芯的情况，但是也可以将其应用于转子铁芯。
另外，可以在不脱离本发明的精神的情况下，用公知的构成元件适当地替换上述实施方式中的构成元件，并且可以适当地组合上述变形例。
接下来，进行验证试验(第一验证试验和第二验证试验)以验证上述作用效果。此外，除了后述的粘接强度的验证以外，本验证试验是通过使用软件的模拟进行的。作为软件，使用由JSOL股份公司制造的有限元法电磁场分析软件JMAG。
(第一验证试验)
图8至图14示出了在本验证试验中实施了模拟的定子20B至20G。在这些定子20B至20G中，都以图1至图4所示的实施方式的定子20作为基本结构，并且对于该定子改变了以下几点。即，将电磁钢板40的板厚设定为0.25mm或0.20mm。然后，如图8～图13所示，在两种板厚的定子20B～20G中，都使粘合部41对各电磁钢板40的粘合面积率在0％至100％中每隔20％互不相同(共12种)。
通过上述模拟求出构成12种定子20B～20G的各电磁钢板40的铁损。另外，作为比较对象，如图14所示的定子20H那样，也求出了多个电磁钢板40全部层被铆接的定子20H中的电磁钢板40的铁损。对于比较对象的定子20H，也对板厚为0.25mm或0.20mm时的两种类型求出铁损。比较对象的定子20H包括多个铆接件C1和C2。铆接件C1和C2包括设置在芯背部22上的第一铆接件C1和设置在齿部23上的第二铆接件C2。在电磁钢板40的第一表面中，铆接件C1和C2所占的面积的比率为3.2％左右。
结果显示在图15的图表中。在图15的图表中，横轴是粘合部41对电磁钢板40的粘合面积率。纵轴是通过将各定子20B至20G中的电磁钢板40的铁损除以作为所述比较对象的定子20H(电磁钢板40的厚度相同的定子20H)中的电磁钢板40的铁损而获得的值(铁损比)。如果各定子20B～20G中的电磁钢板40的铁损与作为比较对象的定子20H中的铁损相等，则铁损比为约100％。铁损比越小，电磁钢板40的铁损越小，定子20B～20G的磁特性越良好。
在图15所示的图表中，将12种类的定子20B～20G分为两组，将各组的结果汇总为曲线图。另外，电磁钢板40的厚度为0.25mm的六个定子20B至20G被指定为第一组，电磁钢板40的厚度为0.20mm的六个定子20B至20G被指定为第二组。
从图15所示的图表可以确认，在粘合部41对电磁钢板40的粘合面积率为40％以下的定子20E～20G中，铁损与比较对象的定子20H相等。
(第二验证试验)
本验证试验是针对第一比率和第二比率的验证试验。
在本验证试验中实施了模拟的定子全部以图6和图7所示的第二变形例的定子20I作为基本结构。
在每个定子中，通过改变粘合部41的形状，同时保持电磁钢板40的形状不变，来改变第一比率和第二比率。具体地，使粘合部41的宽度W1a和W2a变窄以改变第一比率和第二比率。在各定子中，粘合部41相对于电磁钢板40的周缘无间隙地配置。
(实施例1～3和比较例1)
在实施例1至3和比较例1的每个定子中，固定第一比率，然后改变第二比率。然后，确定每个定子的粘合面积率和粘合强度。
表1示出了实施例1至3和比较例1的每个定子的第一比率和第二比率的值、粘合面积率和粘合强度的结果。
[表1]
Figure BDA0003094690220000211
此外，在上面的表1中，在制造定子铁芯之后通过在槽上施加绕线而制造了多个电动机的状态下评估了粘合强度。对于每个实施例，各制造了五个定子铁芯。此时，在全部五个定子铁芯中，芯背部和齿部均不受影响的情况下，即，在芯背部和齿部中的任何一个中，定子铁芯均未发生剥离(粘合部的破损、相邻电磁钢板的剥离)的情况下，则被认为是优良。绕线的结果是，在五个定子铁芯中的仅一个中，尽管在齿部的一部分上发生了定子铁芯的剥离，但在绕线结束时对齿部的形状没有影响，这样的情况评价为：良。在五个定子铁芯中的两个以上中，绕线的结果是，虽然在齿部发生了定子铁芯的剥离，但完成绕线时对于齿部的形状没有影响，这样的情况评价为：可。其他情况下被评价为：不可。
在实施例1至3和比较例1的每个定子中都将第一比率设定为33％。然后，分别改变第二比率。
根据以上结果，当第一比率为33％时，即使第二比率为10％，粘合面积率也为40％(实施例3)。然而，当第二比率超过10％，例如为13％时(比较例1)，可以确认粘合面积率超过40％。此外，当第二比率为5％时(实施例1)，可以确认存在在齿部产生了剥璃的定子铁芯，并且粘合强度受到了轻微的影响。
(实施例11～13和比较例11)
在实施例11至13和比较例11的每个定子中，固定第二比率，然后改变第一比率。然后，确认每个定子的粘合面积率和粘合强度。
表2示出了实施例11至13和比较例11的每个定子的第一比率和第二比率的值、粘合面积率和粘合强度的结果。
[表2]
Figure BDA0003094690220000221
此外，在上述表2中，粘合强度的评价标准是在定子制作后将定子***到壳体中时，是否存在由于定子与壳体之间的接触而引起的定子铁芯的上表面和下表面的剥离以及剥离程度。针对每个实施例分别制造五个定子。当将定子***到壳体中时，如果在所有五个定子中，芯背部和齿部均未受影响，即在芯背部和齿部中的任何一个中，均未产生定子铁芯的剥离(粘合部损坏、相邻的电磁钢板的剥离)，在该情况下则认为是优良。在上述***时，仅在五个定子中的一个中，虽然在芯背部的一部分发生了定子铁芯的剥离，但是，***完成后，芯背部的形状不受影响，在该情况下评价为：良。在上述***时，在五个定子中的两个以上中，在齿部处产生定子铁芯的剥离，并且在***完成时芯背部的形状不受影响，在该情况下评价为：可。其他情况下被评价为不可。
在实施例11至13和比较例11的每个定子中，都将第二比率设定为10％。然后，分别改变第一比率。
根据以上结果，当第二比率为10％时，即使第二比率为33％，粘合面积率也为40％(实施例13)。然而，当第一比率超过33％，例如为36％时(比较例11)，可以确定粘合面积率超过40％。另外，在第1比率为4.9％的时(实施例11)，确认了在将定子***到壳体时，在一部分定子中，芯背部的上表面发生了剥离，对粘合强度产生了少许影响。
(实施例21)
在实施例21的定子中，第一比率为6.6％，第二比率为7％。确认该定子中的粘合面积率的结果为12％。
[工业适用性]
根据本发明，可以改善磁特性。因此，工业上的适用性很大。
[符号说明]
10 旋转电机
21 定子铁芯(层叠铁芯)
22 芯背部
23 齿部
40 电磁钢板
41 粘合部
42 粘合区域
43 非粘合区域

Claims (15)

1.一种层叠铁芯，包括：
彼此层叠并且两表面被绝缘覆膜覆盖的多个电磁钢板；以及
设置在沿层叠方向相邻的所述电磁钢板彼此之间、并且将所述电磁钢板彼此分别粘合的粘合部，
所述粘合部对所述电磁钢板的粘合面积率为1％以上且40％以下。
2.根据权利要求1所述的层叠铁芯，其中，所述粘合面积率为1％以上且20％以下。
3.根据权利要求1或2所述的层叠铁芯，其中，沿着所述电磁钢板的周缘设置有所述粘合部。
4.根据权利要求3所述的层叠铁芯，其中，在设置有所述粘合部的所述电磁钢板的粘合区域和所述电磁钢板的周缘之间，形成有未设置所述粘合部的所述电磁钢板的非粘合区域。
5.根据权利要求4所述的层叠铁芯，其中，所述粘合部包括沿着所述电磁钢板的外周缘设置的第一粘合部，
所述电磁钢板的非粘合区域形成在设置有所述第一粘合部的所述电磁钢板的粘合区域与所述电磁钢板的外周缘之间。
6.根据权利要求4或5所述的层叠铁芯，其中，所述粘合部包括沿着所述电磁钢板的内周缘设置的第二粘合部，
所述电磁钢板的非粘合区域形成在设置有所述第二粘合部的所述电磁钢板的粘合区域与所述电磁钢板的内周缘之间。
7.根据权利要求1至6中任一项所述的层叠铁芯，其中，所述电磁钢板包括：环状的芯背部；以及从所述芯背部朝向所述芯背部的径向突出并且在所述芯背部的周向上隔开间隔地配置的多个齿部。
8.根据权利要求7所述的层叠铁芯，其中，所述粘合部对所述芯背部的粘合面积为所述粘合部对所述齿部的粘合面积以上。
9.根据权利要求1所述的层叠铁芯，其中，所述电磁钢板包括：环状的芯背部；以及从所述芯背部朝向所述芯背部的径向内侧突出并且在所述芯背部的周向上隔开间隔地配置的多个齿部，
所述粘合部包括：沿着所述电磁钢板的外周缘设置的第一粘合部；以及沿着所述电磁钢板的内周缘设置的第二粘合部，
所述第一粘合部中的沿着所述芯背部的外周缘设置的部分的宽度在所述芯背部的宽度中所占比率即第一比率为33％以下，
所述第二粘合部中的沿着所述齿部的侧缘设置的部分的宽度在所述齿部的宽度中所占比率即第二比率为10％以下。
10.根据权利要求9所述的层叠铁芯，其中，所述第一比率为5％以上，并且所述第二比率为5％以上。
11.根据权利要求9或10所述的层叠铁芯，其中，所述第一比率为所述第二比率以上。
12.根据权利要求1至11中任一项所述的层叠铁芯，其中，所述粘合部的平均厚度为1.0μm～3.0μm。
13.根据权利要求1至12中任一项所述的层叠铁芯，其中，所述粘合部的平均拉伸弹性模量E为1500MPa～4500MPa。
14.根据权利要求1至13中任一项所述的层叠铁芯，其中，所述粘合部是含有SGA的常温粘合型的丙烯酸类粘合剂，该SGA由含有弹性体的丙烯酸类粘合剂构成。
15.一种旋转电机，其具备权利要求1至14中任一项所述的层叠铁芯。
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