CN112238283A - 一种杆塔球体赤道缝焊接工艺 - Google Patents

一种杆塔球体赤道缝焊接工艺 Download PDF

Info

Publication number
CN112238283A
CN112238283A CN202011151524.2A CN202011151524A CN112238283A CN 112238283 A CN112238283 A CN 112238283A CN 202011151524 A CN202011151524 A CN 202011151524A CN 112238283 A CN112238283 A CN 112238283A
Authority
CN
China
Prior art keywords
welding
groove
needs
saw
sphere
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202011151524.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN112238283B (zh
Inventor
张洋
张帝起
罗东勇
杜连喜
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Guangzhou Zengli Steel Structure Co ltd
Original Assignee
Guangzhou Zengli Steel Structure Co ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Guangzhou Zengli Steel Structure Co ltd filed Critical Guangzhou Zengli Steel Structure Co ltd
Priority to CN202011151524.2A priority Critical patent/CN112238283B/zh
Publication of CN112238283A publication Critical patent/CN112238283A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN112238283B publication Critical patent/CN112238283B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/32—Accessories

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

本发明专利涉及焊接技术领域，尤其为一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，包括以下步骤：半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后；本发明专利从坡口形式的设计、焊接方法的运用及焊缝残余应力的消除等角度出发有效的控制了焊缝未焊透及裂纹等缺陷的产生，保证赤道焊缝的合格率。

Description

一种杆塔球体赤道缝焊接工艺
技术领域
本发明专利涉及焊接技术领域，具体为一种杆塔球体赤道缝焊接工艺。
背景技术
在钢管塔工程中，由于空心球体的各相同性，使得其可与任意方向的构件相连接，并且完全可以做到各构件轴线均通过球心不会产生偏心受力的情况而得到了广泛应用。然而空心球体的焊接工艺在铁塔制造行业尚属空白，目前尚无借鉴之处，在设计方面为满足空心球受力其内部密布经纬加强筋的焊接在国内尚属首例，焊缝密度较高，产生的焊接应力将增加球壳对接焊缝的裂纹敏感性，铁塔在运行过程中由于时效容易生成焊接裂纹，并扩展、失效的危险，空心球体因焊接应力释放带来的尺寸不稳定性，此外由于球体板厚较厚，在坡口的加工方面也要结合焊接方法充分考虑坡口的实用性，为此提出一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，来解决此问题。
发明专利内容
本发明专利的目的在于提供一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，解决了焊缝密度较高，产生的焊接应力将增加球壳对接焊缝的裂纹敏感性，铁塔在运行过程中由于时效容易生成焊接裂纹，并扩展、失效的危险，空心球体因焊接应力释放带来的尺寸不稳定性的问题。
为实现上述目的，本发明专利提供如下技术方案：一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，包括以下步骤：
步骤1：半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；
步骤2：半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；
步骤3：球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；
步骤4：打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；
步骤5：填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；
步骤6：填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；
步骤7：盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；
步骤8：应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
优选的，所述在步骤1中，半体球坡口形式为U型坡口结构，坡口根部半径R＝5～7mm，坡口角度为10°±2°，钝边为2mm。
优选的，所述在步骤1中，半球体的坡口加工方法为机加工坡口。
优选的，所述在步骤2中，拼装前需对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等；拼装时两半球体所允许的对口错边量应小于1mm，且拼装间隙需为2mm。
优选的，所述在步骤3中，定位焊采用的焊接方法为GMAW-Ar(富氩气半自动气体保护焊)，施焊电流为230～250A，电压为24～27V。
优选的，所述在步骤4中，打底焊采用的焊接方法为GMAW-CO2(二氧化碳半自动气体保护焊)；焊接位置为立焊向上；所采用的焊丝为JQ.70S-6，焊丝直径￠1.2mm；施焊时焊接电流为130～140A，焊接电压为18～20V，焊接速度为130～150mm/min；CO2的气体纯度不低于99.95％。
优选的，所述在步骤5中，填充焊2、3层所采用的焊接方法为GMAW-CO2(二氧化碳半自动气体保护焊)采用平焊位置进行焊接；每层焊道厚度为3～5mm。
优选的，所述在步骤6中，填充焊4、5、6层所采用的焊接方法为SAW-S(埋弧焊)，焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流为500～600A，电压为30～31V，焊接速度为430～460mm/min。
优选的，所述在步骤7中，盖面7层所采用的焊接方法为SAW-S(埋弧焊)，焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流为600～680A，电压为30～31V，焊接速度为400～430mm/min。
优选的，所述在步骤8中，控制装置以每小时不大于208℃/h的升温速度将空心球体加温至580～620℃，然后保持温度1.2～1.5小时，接着控制装置以每小时不大于280℃/h的降温速度将空心球体降温至300℃。
与现有技术相比，本发明专利的有益效果如下：
本发明专利从坡口形式的设计、焊接方法的运用及焊缝残余应力的消除等角度出发有效的控制了焊缝未焊透及裂纹等缺陷的产生，保证赤道焊缝的合格率，坡口的设计，坡口采用U型，坡口根部R＝5～7mm、坡口角度为10°±2°、钝边为2mm，U型坡口的使用可减少焊缝的填充量从而减少赤道缝施焊时的加热次数以达到减少热裂纹产生的目的，且由于U型坡口根部R＝5～7mm相较于V型坡口更有利于GMAW-CO2焊枪的操作从而保证单面焊背面成型的焊缝质量；焊接方法为GMAW-CO2即二氧化碳气体保护焊，由于空心球体的结构特点及焊接位置的限制打底施焊时需采用短路过度形式进行焊接，而CO2气体的保护更有利于提高电弧的穿透性及熔深度使打底焊接时根部充分溶透保证根部成型质量；焊接方法为SAW-S，SAW-S焊接方法可有效的提高生产速度，焊剂选用JQ.SJ301可在施焊时保证优良工艺性能，使电弧燃烧稳定、脱渣容易、焊缝成型美观；采用回火工艺方法降低焊道及附近部位的硬度值及裂纹敏感性，有效的提高了焊道及周边材质的韧性，从而保证空心球体赤道焊缝一级质量等级要求。
附图说明
图1为本发明专利结构剖口截面图；
图2为本发明专利结构剖口示意图；
图3为本发明专利结构圆球剖面图；
图4为本发明专利结构圆球效果图。
具体实施方式
下面将结合本发明专利实施例中的附图，对本发明专利实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明专利一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明专利中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明专利保护的范围。
本发明提供一种技术方案：一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，包括以下步骤：
步骤1：半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；
步骤2：半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；
步骤3：球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；
步骤4：打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；
步骤5：填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；
步骤6：填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；
步骤7：盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；
步骤8：应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
实施例一：
半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
实施例二：
在实施例一中，再加上下述工序：
在步骤1中，半体球坡口形式为U型坡口结构，坡口根部半径R＝5～7mm，坡口角度为10°±2°，钝边为2mm，半球体的坡口加工方法为机加工坡口，确保加工的精准度，减少后续的麻烦。
半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
实施例三：
在实施例二中，再加上下述工序：
在步骤2中，拼装前需对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等；拼装时两半球体所允许的对口错边量应小于1mm，且拼装间隙需为2mm，消除毛刺和氧化物等便于进行拼装，确保拼装的效果。
半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
实施例四：
在实施例三中，再加上下述工序：
在步骤3中，定位焊采用的焊接方法为GMAW-Ar(富氩气半自动气体保护焊)，施焊电流为230～250A，电压为24～27V，确保焊接的效果。
半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
实施例五：
在实施例四中，再加上下述工序：
在步骤4中，打底焊采用的焊接方法为GMAW-CO2(二氧化碳半自动气体保护焊)；焊接位置为立焊向上；所采用的焊丝为JQ.70S-6，焊丝直径￠1.2mm；施焊时焊接电流为130～140A，焊接电压为18～20V，焊接速度为130～150mm/min；CO2的气体纯度不低于99.95％，确保打底焊的效果，提升焊接效率。
半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
实施例六：
在实施例五中，再加上下述工序：
在步骤5中，填充焊2、3层所采用的焊接方法为GMAW-CO2(二氧化碳半自动气体保护焊)采用平焊位置进行焊接；每层焊道厚度为3～5mm，让填充焊焊接的更好。
半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
实施例七：
在实施例六中，再加上下述工序：
在步骤6中，填充焊4、5、6层所采用的焊接方法为SAW-S(埋弧焊)，焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流为500～600A，电压为30～31V，焊接速度为430～460mm/min，让填充焊4、5、6层的焊接可以更加顺利。
半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
实施例八：
在实施例七中，再加上下述工序：
在步骤7中，盖面7层所采用的焊接方法为SAW-S(埋弧焊)，焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流为600～680A，电压为30～31V，焊接速度为400～430mm/min，可以让盖面7层的焊接达到设计效果。
半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
实施例九：
在实施例八中，再加上下述工序：
在步骤8中，控制装置以每小时不大于208℃/h的升温速度将空心球体加温至580～620℃，然后保持温度1.2～1.5小时，接着控制装置以每小时不大于280℃/h的降温速度将空心球体降温至300℃。
半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
尽管已经示出和描述了本发明专利的实施例，对于本领域的普通技术人员而言，可以理解在不脱离本发明专利的原理和精神的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明专利的范围由所附权利要求及其等同物限定。

Claims (10)

1.一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，其特征在于：包括以下步骤：
步骤1：半球体坡口制备：使用坡口加工装置对半体球的坡口进行精细加工，加工完成的半体球坡口形式需要呈U型结构，坡口的具体数据为：坡口根部需要为R＝5～7mm，坡口角度需要为10°±2°，钝边需要为2mm；
步骤2：半球体拼装：半球体坡口精细加工完成后，使用抛光装置对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等，直至半体球坡口露出金属光泽，抛光完成后，将两个半球体进行对接拼装，并保证半球体对口错边量小于1mm，两个半球体的拼装间隙需要为2mm；
步骤3：球体定位焊：两个半球体对接拼装完成后，对球体的拼接处进行定位焊，定位焊采用GMAW-Ar焊接方法进行施焊，施焊电流需要为230～250A，电压保持为24～27V；
步骤4：打底焊接：打底焊从球体坡口的外部采用爬坡位置进行施焊，焊接方法为GMAW-CO2，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，施焊时气体流量保持在15L/min左右，焊接电流需要为130～140A，焊接电压需要为18～20V，焊接速度需要控制为130～150mm/min；
步骤5：填充焊接：填充2、3层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为GMAW-Ar，焊丝选用￠1.2mm，JQ.70S-6专用焊丝，焊接时所用气体为混合气体，包括20％的CO2和80％的Ar，施焊时气体流量保持在20L/min左右，焊接电流需要为240～260A，焊接电压需要为26～29V，焊接速度需要为300～380mm/min，焊层厚度需要为3～5mm；
步骤6：填充层4、5、6焊接：填充4、5、6层采用平焊位置进行施焊，焊接方法为SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，SAW-S的焊接电流需要为500～600A，SAW-S的焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为430～460mm/min；
步骤7：盖面层：盖面7层采用平焊位置进行施焊，焊接方法选用SAW-S，SAW-S的焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，SAW-S的焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流需要为600～680A，焊接电压需要为30～31V，焊接速度需要为400～430mm/min；
步骤8：应力消除：空心球体赤道缝施焊完成后需要自然冷却24小时，自然冷却完成后再采用回火的工艺方法进行应力消除，将空心球体放入回火装置中，最后将空心球体静止空气中冷却到常温状态。
2.根据权利要求1所述的一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，其特征在于：所述在步骤1中，半体球坡口形式为U型坡口结构，坡口根部半径R＝5～7mm，坡口角度为10°±2°，钝边为2mm。
3.根据权利要求1所述的一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，其特征在于：所述在步骤1中，半球体的坡口加工方法为机加工坡口。
4.根据权利要求1所述的一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，其特征在于：所述在步骤2中，拼装前需对半球体坡口表面及坡口外30mm区域进行抛光处理，消除毛刺和氧化物等；拼装时两半球体所允许的对口错边量应小于1mm，且拼装间隙需为2mm。
5.根据权利要求1所述的一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，其特征在于：所述在步骤3中，定位焊采用的焊接方法为GMAW-Ar(富氩气半自动气体保护焊)，施焊电流为230～250A，电压为24～27V。
6.根据权利要求1所述的一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，其特征在于：所述在步骤4中，打底焊采用的焊接方法为GMAW-CO2(二氧化碳半自动气体保护焊)；焊接位置为立焊向上；所采用的焊丝为JQ.70S-6，焊丝直径￠1.2mm；施焊时焊接电流为130～140A，焊接电压为18～20V，焊接速度为130～150mm/min；CO2的气体纯度不低于99.95％。
7.根据权利要求1所述的一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，其特征在于：所述在步骤5中，填充焊2、3层所采用的焊接方法为GMAW-CO2(二氧化碳半自动气体保护焊)采用平焊位置进行焊接；每层焊道厚度为3～5mm。
8.根据权利要求1所述的一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，其特征在于：所述在步骤6中，填充焊4、5、6层所采用的焊接方法为SAW-S(埋弧焊)，焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流为500～600A，电压为30～31V，焊接速度为430～460mm/min。
9.根据权利要求1所述的一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，其特征在于：所述在步骤7中，盖面7层所采用的焊接方法为SAW-S(埋弧焊)，焊丝选用￠4.0mm，JQ.H08MnA专用焊丝，焊剂选用JQ.SJ301，焊接电流为600～680A，电压为30～31V，焊接速度为400～430mm/min。
10.根据权利要求1所述的一种杆塔球体赤道缝焊接工艺，其特征在于：所述在步骤8中，控制装置以每小时不大于208℃/h的升温速度将空心球体加温至580～620℃，然后保持温度1.2～1.5小时，接着控制装置以每小时不大于280℃/h的降温速度将空心球体降温至300℃。
CN202011151524.2A 2020-10-26 2020-10-26 一种杆塔球体赤道缝焊接工艺 Active CN112238283B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011151524.2A CN112238283B (zh) 2020-10-26 2020-10-26 一种杆塔球体赤道缝焊接工艺

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011151524.2A CN112238283B (zh) 2020-10-26 2020-10-26 一种杆塔球体赤道缝焊接工艺

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN112238283A true CN112238283A (zh) 2021-01-19
CN112238283B CN112238283B (zh) 2022-06-24

Family

ID=74169689

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202011151524.2A Active CN112238283B (zh) 2020-10-26 2020-10-26 一种杆塔球体赤道缝焊接工艺

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112238283B (zh)

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57195596A (en) * 1981-05-27 1982-12-01 Nippon Steel Corp Non-consumable arc welding method for stationary pipe
CN101586699A (zh) * 2009-06-30 2009-11-25 四川科新机电股份有限公司 带有焊接坡口型式的不锈钢管及焊接方法和氩气保护装置
CN102009251A (zh) * 2010-11-25 2011-04-13 新疆石油工程建设有限责任公司 管道全位置的全自动外焊机焊接方法
CN104741741A (zh) * 2015-03-27 2015-07-01 西安石油大学 一种连续管的管管对接全位置自动tig焊工艺
CN105234535A (zh) * 2015-11-11 2016-01-13 上海振华重工(集团)股份有限公司 筒体焊接工艺
CN105750823A (zh) * 2014-12-13 2016-07-13 重庆迎瑞升压铸有限公司 一种空心球焊接工艺
CN108788404A (zh) * 2018-06-14 2018-11-13 安徽宏源铁塔有限公司 一种钢管塔空心球体赤道焊缝的焊接工艺
CN108856985A (zh) * 2018-06-14 2018-11-23 安徽宏源铁塔有限公司 一种钢管塔空心球体及其焊接制备工艺
CN109202229A (zh) * 2017-07-05 2019-01-15 天津依海管道有限公司 单弧双丝管道焊接方法

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57195596A (en) * 1981-05-27 1982-12-01 Nippon Steel Corp Non-consumable arc welding method for stationary pipe
CN101586699A (zh) * 2009-06-30 2009-11-25 四川科新机电股份有限公司 带有焊接坡口型式的不锈钢管及焊接方法和氩气保护装置
CN102009251A (zh) * 2010-11-25 2011-04-13 新疆石油工程建设有限责任公司 管道全位置的全自动外焊机焊接方法
CN105750823A (zh) * 2014-12-13 2016-07-13 重庆迎瑞升压铸有限公司 一种空心球焊接工艺
CN104741741A (zh) * 2015-03-27 2015-07-01 西安石油大学 一种连续管的管管对接全位置自动tig焊工艺
CN105234535A (zh) * 2015-11-11 2016-01-13 上海振华重工(集团)股份有限公司 筒体焊接工艺
CN109202229A (zh) * 2017-07-05 2019-01-15 天津依海管道有限公司 单弧双丝管道焊接方法
CN108788404A (zh) * 2018-06-14 2018-11-13 安徽宏源铁塔有限公司 一种钢管塔空心球体赤道焊缝的焊接工艺
CN108856985A (zh) * 2018-06-14 2018-11-23 安徽宏源铁塔有限公司 一种钢管塔空心球体及其焊接制备工艺

Also Published As

Publication number Publication date
CN112238283B (zh) 2022-06-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103317218B (zh) 大厚板双面双窄间隙不清根焊接方法
CN107617857A (zh) 重型十字钢柱制作工法
CN103801808B (zh) 窄间隙熔化极活性气体保护电弧焊工艺
CN108723633B (zh) 一种缆式焊丝
CN105345235A (zh) 一种圆筒形无清根全熔透埋弧自动焊接方法
CN108994430B (zh) 镍基合金钢与碳钢异种材料管道的焊接方法
CN112171093A (zh) 一种低合金高强度钢厚板横焊位置埋弧自动焊工艺
CN107030359B (zh) 双金属机械复合管焊接工艺
CN112238283B (zh) 一种杆塔球体赤道缝焊接工艺
CN113878204A (zh) 不锈钢复合板的焊接方法
CN110919135A (zh) 一种曲面轴瓦表面巴氏合金复合焊接制备方法
CN111069801B (zh) 一种a940钢单面焊双面成型焊接方法
CN108856985A (zh) 一种钢管塔空心球体及其焊接制备工艺
CN110328492B (zh) 一种航空发动机涡轮后机匣支板长裂纹a-tig焊修复方法
CN112296507A (zh) 一种铝合金水冷电机壳搅拌摩擦焊接方法
CN112917011A (zh) 一种飞机发动机排气管端头法兰的激光焊接方法
CN111347163A (zh) Y型接头激光-tig复合焊方法
CN112536540B (zh) 张力腿平台张力筋腱的焊接工艺
CN110773844B (zh) 一种长输管道用气保护碱性药芯焊丝下向自动焊焊接方法
CN114248000A (zh) 焊接方法及***
CN114054955A (zh) 一种中厚板海洋平台用钢激光-电弧复合焊接工艺
CN108788404A (zh) 一种钢管塔空心球体赤道焊缝的焊接工艺
CN109570766B (zh) 一种铝合金板材焊接方法
CN115255574B (zh) 一种特厚板不开坡口的埋弧焊接制造方法
CN117381107A (zh) 一种新型铝合金板对接熔化极惰性气体保护焊焊接方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant