CN109072369A - 管和制造管的方法 - Google Patents

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Abstract

一种高温铁‑铬‑铝(FeCrAl)1合金管(1)，其沿纵向轴线(C)延伸，其中，该管由高温FeCrAl合金的连续条带(3)形成并且包括螺旋焊缝(2)。所述高温FeCrAl合金管通过以下制造：向管成型工位(4)馈送高温FeCrAl合金的连续条带，螺旋地卷绕所述条带以使得所述条带的长边缘(6，7)彼此邻接并形成在平行于旋转管(1)的纵向轴线的方向上向前移动的旋转管(1)，并且在形成所述管时直接在焊接工艺中将邻接的所述长边缘连续地连接在一起，由此获得包括螺旋焊缝的焊接管。

Description

管和制造管的方法
技术领域
本公开涉及一种根据权利要求1的前序部分的高温铁-铬-铝合金管，并且涉及一种根据独立方法权利要求的前序部分的制造这种管的方法。特别地但非排它地是，本公开涉及所述管用于加热应用和/或加热装置中，诸如辐射管、隔焰(muffle)管、热电偶保护管、蒸馏管、炉管等。
背景技术
在加热应用中，诸如在气体加热或电加热的炉以及加热装置中，通常使用具有耐高温性、高耐腐蚀性和良好热冲击性的材料制成的管。这种管包括例如陶瓷管、碳化硅管和镍-铬(NiCr)合金基的管。在工作温度超过1100℃的氧化环境中，由铁-铬-铝(FeCrAl)合金制成的管与其它的管材料相比具有多项优势，包括远远超过大多数其它材料(诸如氧化铬形成合金)的氧化寿命和最高工作温度。这主要是由于能够形成致密且粘附的氧化铝膜，其保护FeCrAl材料免受腐蚀和大气侵蚀的影响。这种FeCrAl合金的示例是以商标APM和APMT和AF销售的市售合金。
FeCrAl合金管可以通过挤出而制造为无缝管，并且因此与大多数其它金属高温管替代品相比(特别是在渗碳条件下)提供优异的性能和使用寿命。然而，这种无缝管的制造工艺相对昂贵且复杂，且因此与在现场使用的其它管相比，所得到的无缝管成本高。另外，关于可以制造多大(直径)的管以及壁厚可以有多薄方面，制造工艺中存在限制。
发明内容
鉴于上述问题，期望的是提供一种高温FeCrAl合金管，其成本较低且易于生产，并且其还可具有大直径和/或薄壁厚度，但其在抗氧化和耐腐蚀性方面仍具有优异的性能，并其由此将实现较长的使用寿命。
这是通过最初限定的高温铁-铬-铝(FeCrAl)合金管实现的，其特征在于，该管由铁-铬-铝合金的连续条带形成，并且该管包括螺旋焊接接缝。因此，所获得的高温铁-铬-铝合金管将具有与由相似材料制成的对应无缝管非常相似的抗氧化性和耐腐蚀性。此外，由于所提出的管可以通过螺旋焊接由高温FeCrAl材料的连续条带来生产而不是通过挤出来生产，所以管的成本较低且易于生产，并且还可以具有较大的直径和/或较薄的壁厚。借助于所提出的管，由此可以以有竞争力的价格实现优异的抗氧化性和耐腐蚀性。根据本发明，术语“高温”是指300℃之上的温度，诸如400℃之上，诸如500℃之上。
所提出的焊接的高温FeCrAl合金管适合用于在加热应用中使用，例如用作具有加热丝形式的加热元件的电加热装置中的辐射管，用作隔焰管、热电偶保护管、蒸馏管、炉管等。
根据一个实施例，高温FeCrAl合金管沿纵向轴线具有恒定的内径或几乎恒定的内径(d)。术语“几乎恒定的直径”是指高温FeCrAl合金管的内径从该高温FeCrAl管的一端到另一端的差异小于10％。
根据一个实施例，管的壁厚为高温FeCrAl合金管的内径的0.5％至7.5％。因此，壁厚可以比对应的挤出的高温FeCrAl合金管的壁厚更薄或者具有相同的量级，其通常约为管的内径的5％。因此，高温FeCrAl合金管可用于代替挤出的无缝管并获得类似的结果。
根据一个实施例，高温FeCrAl合金管的壁厚为管的内径的0.5％至4.5％。该厚度比挤出的管的壁厚薄。与较厚的管壁相比，相对较薄的管壁将结合较少的热能，并由此能够实现更快地加热管和更小的热损失。因此，该较薄的壁厚对于加热应用是有利的。对于内径约为100mm的管(这是诸如具有电子筒加热元件的加热应用中使用的辐射管的通常尺寸)，可例如获得2mm的壁厚。在一个实施例中，管的壁厚为管的内径的0.5％至3.5％。
根据一个实施例，螺旋焊缝相对于管的纵向轴线以1至89°的螺旋角延伸。通常，增加螺旋角意味着对于用于生产管的条带的相同宽度，可以实现高温FeCrAl合金管的更大直径。
根据一个实施例，螺旋焊缝相对于高温FeCrAl合金管的纵向轴线以25-75°的螺旋角延伸。
根据一个实施例，螺旋焊缝相对于管的纵向轴线以40-70°的螺旋角延伸。这是直径在70mm至500mm之间的管的典型螺旋角区间，该管由宽度在160mm至540mm之间的条带制成。对于由宽度为200mm的条带制成的管，可以例如生产如下的管，其外径在93mm至108mm的范围内，其中螺旋形焊缝以区间47-54°内的螺旋角延伸。
根据一个实施例，高温铁-铬-铝合金包括：
5wt％至25％wt％的Cr，
2.5wt％至8％wt％的Al，
0wt％至5wt％的Mo，
余量为Fe和通常存在的杂质，并且可选地是还有其它有意添加的合金元素。
根据一个实施例，高温铁-铬-铝合金包括：
9wt％至25wt％的Cr，
2.5wt％至8％wt％的Al，
0wt％至5wt％的Mo，
余量为Fe和通常存在的杂质，并且可选地是还有其它有意添加的合金元素。该合金具有优异的抗氧化性和耐腐蚀性。
其它有意添加的合金元素可选自Y、Zr、Hf、Ta、Th、Ti、Si、Mn、B、Sc、Ce、La、W、Nb、V、C、N、O、P和S，其中一些元素也可以以通常存在的杂质的形式存在。合适的合金的示例是以商标APM和APMT和AF销售的铁-铬-铝合金。
下面将详细描述高温FeCrAl合金的组分。
铬(Cr)
铬将通过所谓的第三元素效应促进在高温FeCrAl合金管上的Al2O3层的形成，即，通过在瞬态氧化阶段形成氧化铬。铬在合金中的量应至少为9wt％。然而，过大量的Cr将促进管中的金属间相的形成，因此最大量的Cr为25wt％。根据一个实施例，Cr的量为9wt％至25wt％。根据进一步的实施例，取决于应用，Cr的量为11wt％至17wt％或5wt％至15wt％或20.5wt％至25wt％或20.5wt％至24wt％。
铝(Al)
铝是高温合金中的重要元素，这是因为铝在高温下暴露于氧气时将会形成致密且薄的氧化物Al2O3，这将保护下面的合金表面免于进一步氧化。铝的量应至少为2.5wt％，以确保形成Al2O3层，并且在损坏时存在足够的铝来修复Al2O3层。然而，铝对合金的可成形性具有负面影响，并且在上文或下文中限定的合金中的铝的量不应超过8wt％。因此，铝的含量为2.5wt％至8wt％，诸如3wt％至7wt％，诸如3wt％至5wt％，诸如4wt％至6wt％，诸如5wt％至7wt％。
铁(Fe)和不可避免的杂质是余量。术语“不可避免的杂质”是指不是按目的添加的并且对合金的性质没有任何影响的元素。
高温FeCrAl合金还可包含以下元素：
钼(Mo)
高达4.0wt％(诸如从1.0wt％至4.0wt％)的量的钼对高温FeCrAl合金的热强度具有正面影响。
硅(Si)
硅可以作为杂质存在，或者其可以添加到高温FeCrAl合金中。如果其为杂质，则该量可以不大于0.7wt％。如果有意添加，该量为从0.1wt％至3wt％，0.1wt％至3wt％，诸如0.5wt％至3wt％，诸如0wt％至0.70wt％，诸如0.10wt％至0.70wt％；
锰(Mn)
锰在高温FeCrAl合金中的量可以为从0wt％至0.5wt％，诸如0wt％至0.4wt％，诸如0.05wt％至0.50wt％。
钪(Sc)、铈(Ce)和镧(La)
钪、铈和镧是可互换的元素，并且可以单独或以组合的方式添加，其总量高达0.2wt％，以改进氧化性能，Al2O3层的自修复或者合金与Al2O3层之间的粘合。
氧(O)
高温FeCrAl合金中的氧可以作为生产工艺产生的杂质以高达0.02wt％的量存在。可以有意添加氧，以实现析出硬化效果。然后，高温FeCrAl合金包含高达0.1wt％的氧。
碳(C)
碳可以包含在高温FeCrAl合金中，以通过析出硬化来增加强度。碳也可以作为由生产工艺产生的不可避免的杂质存在。为了在合金中获得足够的强度，碳的量应为至少0.01wt％。在过高的水平下，碳可能导致难以形成材料并且对耐腐蚀性具有负面影响，因此碳的最大量为0.1wt％，诸如0.01wt％至0.8wt％，诸如0.01wt％至0.08wt％。
氮(N)
氮可以包含在高温FeCrAl合金中，以通过析出硬化来增加强度。氮也可以作为由生产工艺产生的不可避免的杂质存在。在过高的水平下，氮可能导致难以形成材料并且可能对耐腐蚀性具有负面影响。因此，在上文或下文中限定的FeCrAl合金中的氮的最大量为0.1wt％。为了在熔融冶金中获得足够的析出硬化，氮应为至少0.001wt％，合适的氮范围的示例为例如0.001wt％至0.1wt％，诸如0.01wt％至0.6wt％。
反应元素(RE)
根据定义，反应元素与碳、氮和氧剧烈反应。钛(Ti)、锆(Zr)、铌(Nb)、钒(V)、铪(Hf)、钽(Ta)、钇(Y)和钍(Th)是在它们对碳具有高亲和力的意义上的反应元素，因此是强碳化物形成元素。可以添加这些元素，以便通过平衡金属离子和氧的扩散来改进高温FeCrAl合金的氧化性质，这将控制氧化物生长过程的动力学。各个反应元素的最大量将主要取决于元素形成不利金属间相的趋势。因此，在上文或下文限定的合金中，钛的最大量为1.7wt％，诸如0.02wt％至1.7wt％，诸如0wt％至0.10wt％。
锆和铌的最大量为0.8wt％。锆的量的示例为0wt％至0.4wt％，诸如0.1wt％至0.3wt％。铌的量的示例可以为0wt％至0.4wt％，诸如0.1wt％至0.3wt％。
所加入的钇的量可高达2.2wt％，诸如从0.01wt％至0.60wt％，诸如0.05wt％至0.60wt％，以改进Al2O3层的粘附性。然而，钇的添加必须与高温FeCrAl合金中存在的其它碳化物形成元素的量平衡。
钒的最大量为0.1wt％；
铪、钽和钍是可互换的元素，并且可加入高达1wt％。
因此，根据一个实施例，高温铁-铬-铝合金另外包含选自以下的一种或多种元素：
0.1wt％至0.08wt％的C；
0wt％至0.7wt％的Si；
0wt％至0.4wt％的Mn。
根据又一个实施例，高温铁-铬-铝合金另外包含选自以下的一种或多种元素：
0.05wt％至0.60wt％的Y；
0.01wt％至0.40wt％的Zr；
0.05wt％至0.50wt％的Hf；
0.05wt％至0.50wt％的Ta；
0wt％至0.10wt％的Ti；
0.01wt％至0.05wt％的C；
0.01wt％至0.06wt％的N；
0.02wt％至0.10wt％的O；
0.05wt％至0.50wt％的Mn；
0wt％至0.8wt％的P；
0wt％至0.005wt％的S。
根据另一个实施例，高温铁-铬-铝合金另外包含选自以下的一种或多种元素：
0.01wt％至0.1wt％的C；
0.001wt％至0.1wt％的N；
0.02wt％至0.10wt％的O；
0wt％至0.01wt％的B；
0wt％至0.5wt％的Mn；
0wt％至2.2wt％的Y；
0wt％至0.2wt％的Sc+Ce+La；
0wt％至1.7wt％的Ti；
0wt％至0.40wt％的Zr；
0wt％至0.4wt％的Nb；
0wt％至0.1wt％的V；
0wt％至0.3wt％的Hf+Ta+Th。
例如在WO2001/049441中公开了本文中提到的高温FeCrAl合金的示例。根据该实施例的管在高温下将具有良好的形状稳定性，并且合金将形成不结垢的表面氧化物，从而在大多数高温环境(包括氧化、含硫和渗碳环境)中提供良好的保护。表面氧化物还将提供对碳、灰等沉积物的极好保护。根据该实施例的管也将表现出对热冲击、下垂和变形的优异的耐受性，这是因为与其它已知的FeCrAl合金相比具有优异的热强度和蠕变断裂强度。特别地是，这是通过粉末冶金生产的根据该实施例的FeCrAl合金的情况。
然而，应该注意的是，本文中提到的其中一些高温FeCrAl合金可以以常规的方式制造，即，不使用粉末冶金。
特别地是，但非排它地是，本公开涉及在加热应用和/或加热装置中使用所述高温FeCrAl管，诸如辐射管、隔焰管、热电偶保护管、蒸馏管、炉管等。特别地但非排它地是，本公开涉及一种将要竖直安装的直管。
根据另一方面，本发明涉及一种如最初限定的制造高温铁-铬-铝合金管的方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：
-朝向管成型工位馈送高温铁-铬-铝合金的连续条带，
-将条带螺旋地卷绕在管成型工位中，使得条带的长边缘彼此邻接，并且形成在平行于旋转管的纵向轴线的方向上向前移动的旋转管，
-在形成管时直接在焊接工艺中将邻接的所述长边缘连续地连接在一起，由此获得包括螺旋形焊缝的焊接管。
令人惊讶地发现，根据本方法制造的高温FeCrAl合金管在焊接之后保持其形状和长度。另外，在已制造出高温FeCrAl合金管之后，在冷却期间没有看到裂缝。
根据本方法的一个实施例，高温铁-铬-铝合金管的内径(d)沿着纵向轴线是恒定的或几乎恒定的。
形成对接焊缝形式的焊缝，其围绕高温铁-铬-铝合金管并沿其全长以螺旋角延伸。在形成和焊接高温铁-铬-铝合金管之后，任选地进行退火，以释放应力，然后将管切割成最终长度。该制造方法具有成本效益并且产生高温FeCrAl合金管，其性能至少在某些方面与对应的挤出的无缝管的性能相当，特别是在耐腐蚀性和抗氧化性以及用于将要竖直地安装该管(即，其纵向轴线在竖直方向上延伸)的应用的负载支承方面。使用连续条带作为生产高温FeCrAl合金管的起始材料能够实现大范围的最终尺寸的生产。
可以使用所提出的制造方法来制造根据任一个上述实施例的高温铁-铬-铝合金管。与具有相似直径的挤出管相比，该方法能够形成具有更薄壁的管。此外，与挤出管相比，所提出的方法还能够制造出具有更大直径的高温铁-铬-铝合金管。
根据一个实施例，焊接工艺选自熔焊工艺或固态连接工艺。熔焊工艺和固态连接工艺都适合用于形成坚固且可靠的焊缝。
可以使用定位于所形成的管的径向外侧的焊接电极来进行焊接工艺。也可以从所形成的管的内侧进行或者从外侧和内侧两者进行焊接。从所形成的管的外侧进行焊接是获得薄壁条带(即，壁厚小于约5mm)的足够深度的焊接接头的简单且有效的方式。对于较大的壁厚，可能需要从管的内侧和外侧进行焊接，以便获得足够强的焊接接头。
根据一个实施例，焊接工艺选自钨惰性气体焊接工艺、金属惰性气体焊接工艺(MIG)，激光焊接工艺和等离子弧焊接工艺之一。特别地是，钨惰性气体焊接(TIG或GTAW)能够形成坚固的高质量的焊缝。
根据一个实施例，在焊接工艺期间使用保护气体，该保护气体是惰性气体。惰性气体保护材料不会沿焊缝形成氮化铝以及还有氧化物。否则，在焊接期间形成的氮化物和氧化物会损害管的抗氧化性，从而也损害其对于高温应用的期望性能。
根据一个实施例，保护气体包括Ar(氩)、He(氦)或其混合物。
根据一个实施例，在焊接工艺中不使用焊料材料。
根据一个实施例，在焊接工艺中使用包含铁-铬-铝合金的焊料材料。
根据一个实施例，该方法还可包括在形成管之前预加热连续条带的步骤。预加热至例如100℃或更低使得条带更容易变形成管，并且特别地是适合用于较小尺寸，诸如内径小于100mm的管。可以使用例如炉、感应加热装置、热风枪等来实现预加热。
根据一个实施例，该方法还包括在焊接工艺之后使高温铁-铬-铝合金管退火的步骤。退火可以减轻焊接管中的应力，从而有助于防止开裂。在一个实施例中，退火是在管形成装置中在线进行的应力消除退火，其中，管也被卷绕和焊接。将管加热到850℃至875℃的温度，然后使其在被切割成最终长度之前冷却。
从以下描述中将看出所提出的管和制造方法的其它有利特征以及优点。
附图说明
下面将参考附图描述所提出的高温FeCrAl合金管及制造方法的实施例，附图中
图1示意性地示出了根据一实施例的管的透视图，
图2示出了图1中的管的侧视图，
图3示出了图1中的管的端视图，
图4示意性地示出了制造图1中的管的方法，以及
图5是示出了根据一实施例的制造管的方法的步骤的流程图。
具体实施方式
在图1至图3中示意性地示出了根据本公开的一实施例的高温铁-铬-铝(FeCrAl)合金管1。管1为沿着纵向轴线C延伸的圆柱形形式。高温铁-铬-铝合金管1形成有螺旋形焊缝2，该螺旋形焊缝以螺旋角α围绕管并沿着管延伸。在所示实施例中，螺旋角α为54o。所示的管1的外径D为108mm，其长度L和壁厚t为2mm，因此其内径d为104mm。内径d沿纵向轴线C恒定。
管1使用螺旋焊接由高温FeCrAl合金的连续条带3形成，如图4和图5的流程图中示意性地示出的那样。在第一步骤S1中，具有宽度w的高温FeCrAl合金的连续条带3在馈送方向X上朝向管成型工位4馈送，该管成型工位在此为三个成型辊5的形式。成型辊5布置成其旋转轴线相对于条带3的馈送方向X成一定角度。
当条带3进入成型辊5之间时，它在第二步骤S2中螺旋地卷绕成管1，其中，其中条带3的长边缘6、7彼此邻接。形成旋转管，其在平行于其纵向轴线C的方向上向前移动。
在第三步骤S3中，当形成管时，邻接的长边缘6、7在焊接工艺中连续地连接在一起，由此获得包括螺旋形焊缝2的焊接管1。在所示实施例中，使用定位于所形成的管1的径向外侧的焊接电极8进行焊接工艺。因此，焊缝2在所形成的管1的内侧上形成有焊接根部(root)。焊接可以使用例如钨惰性气体(TIG)焊接、金属惰性气体保护焊接、激光焊接或等离子弧焊接进行。作为焊接期间的保护气体，使用诸如Ar和/或He的惰性气体。由Ar和/或He组成的根部气体也可用于在焊接期间保护焊接根部。
在第四步骤S4中，将管1切割成其最终长度L.
在卷绕成管1之前，可以将条带3预加热至100℃或更低的温度。在将管1切割成其最终长度L之前或之后，可以在焊接之后对所形成的管1进行退火。在退火工艺期间，将管1加热至850-875℃的温度，然后使其冷却。
通过以下非限制性实施例进一步说明本公开：
示例
为了制备试样，如上面参考图1至图3描述的管1是由宽度w为200mm且厚度t为2mm的条带制成的。条带的化学成分如表1中所示。
表1
C Si Mn Cr Al Fe
名义成分 5.3 余量
最小 - - - 20.5
最大 0.08 0.7 0.4 23.5
所进行的焊接工艺是没有焊料材料且利用70％Ar和30％He(其用作根部气体和保护气体两者)的气体混合物的TIG工艺。从所形成的管1的外侧进行焊接。在焊接期间，在管1的内侧没有使用支撑。使用角磨机将所焊接的高温FeCrAl合金管1切割成3m的最终长度L，而在切割之前不进行退火。在切割成最终长度的测试样品(管)并冷却焊缝2之后，将其中一个测试样品1在875℃下退火1小时。
焊缝2在焊接之后直接在管1的内侧以及外侧上具有良好的外观。焊缝2在外侧凹入并在内侧凸出。在蚀刻和抛光之后，使用光学显微镜目视检查焊缝2上的截面。在检查期间未发现任何缺陷。
在焊缝2上研究了硬度HV10，并且发现其在焊缝上为220-265HV，其中，在焊缝附近的基材中具有最高值。
将另外两个试样在1050℃下预氧化8小时，然后在炉中进行试验，该炉竖直地安装有在管内安装的80mm直径筒式加热元件(在200V电压下，26kW)。
根据以下方案使测试样品经受连续循环达一周时间：
-从室温加热至高达950℃；
-在950℃下保持20分钟；
-冷却至600℃；
-加热至950℃；
-保持20分钟；等。
一周后，在目视检查后，试样看起来非常好，并且在更严格的测试循环的情况下继续测试18天。该测试循环根据以下方案进行：
-从室温加热至高达950℃；
-在950℃下保持20分钟；
-冷却至100℃；
-加热至950℃；等。
目视检查显示试样看起来非常好。
另外，将另一个试样放在炉的底部，以研究试样的重量是否会在暴露期间导致任何变形，即，简化的下垂试验。该试样在暴露18天期间没有显示出变形的倾向。

Claims (26)

1.一种高温铁-铬-铝合金管(1)，其沿着纵向轴线(C)延伸，
其特征在于，所述管(1)由铁-铬-铝合金的连续条带(3)形成，并且所述管(1)包括螺旋焊缝(2)。
2.根据权利要求1所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述管(1)沿着纵向轴线(C)具有几乎恒定的内径(d)或恒定的内径(d)。
3.根据权利要求1或2所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述管(1)的壁厚(t)为所述管(1)的内径(d)的0.5-7.5％。
4.根据权利要求3所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述管(1)的壁厚(t)为所述管(1)的内径(d)的0.5-4.5％。
5.根据前述权利要求中任一项所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述螺旋焊缝(2)相对于所述管(1)的所述纵向轴线(C)以1至89°的螺旋角(α)延伸。
6.根据权利要求5所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述螺旋焊缝(2)相对于所述管(1)的所述纵向轴线(C)以40-70°的螺旋角(α)延伸。
7.根据前述权利要求中任一项所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述高温铁-铬-铝合金包括：
5-25wt％的Cr；
2.5-8wt％的Al；
0-5wt％的Mo；
余量为Fe和通常存在的杂质，并且可选地是还有其它有意添加的合金元素。
8.根据前述权利要求中任一项所述的高温铁-铬-铝合金管，其特征在于，所述高温铁-铬-铝合金包括：
9-25wt％的Cr；
2.5-8wt％的Al；
0-5wt％的Mo；
余量为Fe和通常存在的杂质，并且可选地是还有其它有意添加的合金元素。
9.根据前述权利要求中任一项所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述高温铁-铬-铝合金中的Cr含量为从11wt％至17wt％。
10.根据权利要求1至8中任一项所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述铁-铬-铝合金中的Cr含量为从5wt％至15wt％。
11.根据权利要求1至8中任一项所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述铁-铬-铝合金中的Cr含量为从20.5wt％至25wt％。
12.根据前述权利要求中任一项所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述高温铁-铬-铝合金中的Al含量大于3wt％至7wt％。
13.根据权利要求12所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述高温铁-铬-铝合金中的Al含量为从4wt％至6wt％。
14.根据权利要求12所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述高温铁-铬-铝合金中的Al含量为从5wt％至7wt％。
15.根据任一前述权利要求所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述高温铁-铬-铝合金中的Mo含量为从1wt％至4wt％。
16.根据权利要求1至10和12至13所述的高温铁-铬-铝合金管，其中，所述高温铁-铬-铝合金中的Si含量为从0.1wt％至3wt％，诸如从0.5wt％至3wt％，诸如0.10wt％至0.70wt％。
17.根据前述权利要求中任一项所述的铁-铬-铝合金管，其中，所述高温铁-铬-铝合金包含选自以下的一种或多种元素：
0.05wt％至0.60wt％的Y；
0.01wt％至0.40wt％的Zr；
0.05wt％至0.50wt％的Hf；
0.05wt％至0.50wt％的Ta；
0wt％至0.10wt％的Ti；
0.01wt％至0.05wt％的C；
0.01wt％至0.06wt％的N；
0.02wt％至0.10wt％的O；
0.05wt％至0.50wt％的Mn；
0wt％至0.08wt％的P；
0wt％至0.005wt％的S。
18.根据权利要求1至11中任一项所述的铁-铬-铝合金管，其中，所述铁-铬-铝合金包含选自以下的一种或多种元素：
0.01wt％至0.1wt％的C；
0.001wt％至0.1wt％的N；
0.02wt％至0.10％wt％的O；
0wt％至0.01wt％的B；
0wt％至0.5wt％的Mn；
0wt％至2.2wt％的Y；
0wt％至0.2wt％的Sc+Ce+La；
0wt％至1.7wt％的Ti；
0wt％至0.4wt％的Zr：
0wt％至0.4wt％的Nb：
0wt％至0.1wt％的V：
0wt％至0.3wt％的Hf+Ta+Th。
19.一种制造高温铁-铬-铝合金管(1)的方法，该管几乎具有恒定或几乎恒定的内径，所述高温铁-铬-铝合金管沿着纵向轴线(C)延伸，其特征在于，所述方法包括以下步骤：
-朝向管成型工位(4)馈送高温铁-铬-铝合金的连续条带(3)，
-将所述条带(3)在所述管成型工位(4)中螺旋形地卷绕，使得所述条带(3)的长边缘(6，7)彼此邻接，并且形成在平行于旋转管的纵向轴线(C)的方向上向前移动的所述旋转管(1)，
-在形成所述高温FeCrAl合金管(1)时，在焊接工艺中直接将邻接的所述长边缘(6，7)连续地连接在一起，由此获得包括螺旋焊缝(2)的焊接的高温FeCrAl合金管(1)。
20.根据权利要求19所述的方法，其中，所述焊接工艺选自熔焊工艺或固态连接工艺。
21.根据权利要求19所述的方法，其中，所述焊接工艺选自钨惰性气体焊接工艺、金属惰性气体焊接工艺、激光焊接工艺和等离子弧焊接工艺中的一种。
22.根据权利要求19至21中任一项所述的方法，其中，在所述焊接工艺中使用保护气体，所述保护气体是惰性气体。
23.根据权利要求22所述的方法，其中，所述保护气体包括氩气、氦气或其混合物。
24.根据权利要求19至23中任一项所述的方法，还包括在形成所述高温FeCrAl合金管(1)之前预加热所述条带(3)的步骤。
25.根据权利要求19至24中任一项所述的方法，还包括在所述焊接工艺之后使所述高温FeCrAl合金管(1)退火的步骤。
26.根据权利要求1至25中任一项所述的高温铁-铬-铝合金管的用途，用作具有加热丝形式的加热元件的电加热装置中的辐射管、用作隔焰管、热电偶保护管、蒸馏管、炉管等，特别地是，所述管适合用于这样的应用中的竖直安装，但也可用于水平安装。
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