CN108706856A - 一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了，一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法；其包括玻璃原料运输装置，火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置；玻璃液的卡脖流道装置；采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置；采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构；玻璃制品的成型装置；其特征在于：玻璃液的卡脖流道装置中，玻璃液的表面与装置底部之间的深度，是火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置和采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置中，玻璃液的表面与装置底部之间的深度的10％‑40％。

Description

一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法
技术领域
本发明属于玻璃制品的生产装置领域，涉及在玻璃制品的大生产***中， 对现有技术的玻璃制品生产装置的结构要素，作出结抅变化、位置变化、作用 关系变化的创新生产装置***。
背景技术
现有对比技术1：
在涉及所有的日产几百吨上千吨的大吨位的现有技术的钠钙浮法玻璃生产 线的横向火焰池窑***组合装置中，在火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑 结抅装置之后，由一个卡脖装置联结的是一种冷却部或名为工作部的装置；其 卡脖装置、横向火焰池窑结抅装置、冷却部或名为工作部的装置中，玻璃液的 深度都是一致的，约1米左右，所以玻璃液总体都是水平方向朝成型装置移动。 其现有技术冷却部或名为工作部的装置容纳玻璃液的体积很大，都达到每天拉 引玻璃量的3-5倍(也就是如果日产600吨的生产线的冷却部或名为工作部的装 置，容纳玻璃液会达到2000-3000吨)。其工艺原则之一：是使玻璃液在冷却部 或名为工作部的装置中慢慢冷却；其工艺原则之二：使玻璃液在冷却部或名为 工作部的装置中慢慢完成排气泡、澄清工艺的过程(即玻璃液要在其中经过3-5 天的时间慢慢完成排气泡、澄清工艺的过程)。在现有技术的钠钙浮法玻璃生产 线的***性组合装置中，这种冷却部或名为工作部的装置已经形成几十年来不 变的装置结构，已经形成所谓不可动摇的权威性结构。
实质上是因为有一种技术偏见，是导致这种冷却部或名为工作部的装置已 经形成几十年来不变的原因：
如：1、在中国化学工业出版社2005年出版的浮法玻璃生产技术与设备一 书中的浮法玻璃成型工艺章节之第92页1至2行指出：玻璃浮法工艺……玻璃 液流入锡窑……相应的粘度为103帕·秒。(所有日产几百吨上千吨的大吨位的 现有技术的钠钙浮法玻璃生产线的企业，都是这么操作的)。
而钠钙浮法玻璃的102帕·秒的排气泡、澄清工艺的粘度温度为1430℃； 钠钙浮法玻璃的103帕·秒的成型工艺的粘度温度为1080℃；所以日产几百吨 上千吨的大吨位的现有技术的钠钙浮法玻璃生产线，为了达到进入成型锡窑时 的103帕·秒的成型工艺的粘度温度为1080℃的工艺目的，都使从熔化部的 1400℃以上的玻璃液，经过卡脖进入传统的这种冷却部或名为工作部的装置后， 进入了一个冷却工艺阶段，使玻璃液冷却到1080℃来合乎所谓103帕·秒的成 型工艺要求的标准。为了有效降温，传统的这种冷却部或名为工作部的装置的 上部都有若干抽风降温***。而在成型锡窑中，为了使玻璃液和玻璃带不会因 降温太快而不能完成趟平、摊薄及拉边机拉薄工艺，又在锡窑顶上加了很多加 热装置。
其存在缺陷之一：这种冷却部或名为工作部的装置中，由于达不到钠钙浮 法玻璃的102帕·秒的排气泡、澄清工艺的粘度温度为1430℃的要求，所以采 用了一种使玻璃液在冷却部或名为工作部的装置中慢慢完成排气泡、澄清工艺 的过程的工艺-(即玻璃液要在其中经过3-5天的时间慢慢完成排气泡、澄清工 艺的过程)。其缺陷之一是生产效率低，浪费了生产时间。
其存在缺陷之二：也由于降温工艺后的玻璃液，进入锡窑的摊簿工序时， 因为只有5-7CM厚面积又很大，为了保持温度又在成型锡窑顶上加了很多加热装 置，所以造成的能源浪费。
其存在缺陷之三：由于这种冷却部或名为工作部的装置中，玻璃液的深度 都是1米左右，玻璃液总体都是水平方向朝成型装置移动，玻璃液上面部、左 右部、下底层部都沒有完整、准确、统一的加温及控制温度的***装置，所以 尤其是与成型区接近的冷却部或名为工作部后段中玻璃液上、下层温度差别， 达70-90℃；这会造成钠钙浮法玻璃生产排气泡、澄清工艺的过程，不可能准确 的按照钠钙玻璃成分特有的澄清、排泡102(帕·秒)的粘度温度，来完成排气泡、 澄清工艺的过程，会造成排泡品质缺缺陷。
(2)现有对比技术2：在涉及日产100-600吨的大吨位的玻璃纤维横向火焰 池窑生产线的现有技术的***性组合装置中，都采用火焰热能主导玻璃熔化的 横向火焰池窑结抅装置(10)；直接联结着的装载玻璃液的装置(17)-即主通 道，又设计有10-30个玻璃液流道，其每个流道，联结着玻璃制品的玻璃纤维生 产的成型装置，分别流入对应的2-30个承载玻璃液的干埚，玻璃液经过对应的 2-30个拉丝板，在对应的拉丝机的作用下形成玻璃纤维。
现有对比技术--在涉及日产100-600吨的大吨位的玻璃纤维横向火焰池窑生 产线的***性组合装置中，都没有专门的采用电极，对从上向下流动的玻璃液 进行温度控制的装置；都沒有能精确控制大体积的大流量的玻璃液的温度的装 置，不能保障大体积的大流量的玻璃液在成型工艺之前完全高于析晶温度。
其存在缺陷在于：因为含氧化铝达20-25％的超高强玻璃纤维，的析晶温度 很高，在涉及日产100-600吨的大吨位的玻璃纤维生产线的***性组合装置在成 型工艺之前的装置中，沒有能精确控制大体积的大流量的玻璃液的温度，不能 保障大体积的大流量的玻璃液在成型工艺之前完全高于析晶温度，完全不产生 析晶。所以现有对比技术--在涉及日产100-600吨的大吨位的玻璃纤维生产线的 ***性组合装置从来都不可生产含氧化铝达20-25％的超高强玻璃纤维；更不可 能生产含氧化铝达20-49％的超高强玻璃纤维。
(3)现有对比技术3：没有火焰热能主导玻璃熔化的现有技术的纯电熔窑 ***性组合装置，虽然其也包括了：采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行 温度控制的装置(2)；采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻 璃液上升通道结构(3)；但由于沒有火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结 抅装置，其存在缺陷是：因为传统的玻璃制品电熔窑生产装置结抅***，受电 熔技术吨位局限，不能用于日产量达100吨到上千吨的大产能玻璃制品生产线。
所以，与日产量达几百吨到上千吨的大产能玻璃制品池窑生产线比较，缺 陷之一是：投资产出比率低，生产效率低。缺陷之二是：相同的产量的能耗比 高。缺陷之三是：相同的产量的人力资源耗用高；缺陷之四是：。因为高溶点的 高铝无碱玻璃材料中不含高导电的碱材料成分，所以没有火焰热能主导玻璃熔 化的横向火焰池窑结抅装置(10)的工艺装置(1)的玻璃制品生产装置***， (即纯电熔窑)-不能充分溶化高铝无碱玻璃材料，存在不能生产高溶点的高铝无 碱玻璃材料的缺陷。
(4)现有对比技术4：一种火焰热能主导的又有电助熔的马蹄窑炉装置：
其存在缺陷之一是：一种火焰热能主导的又有电助熔的马蹄窑炉装置，由 于结抅比横向火焰池窑简单，所以成本低，占地少；主要用于制造对玻璃质量 要求不高的玻璃器皿产品，而且日生产吨位不大于50吨，采用的是受吨位局限， 不能用于日产量达100吨到上千吨的大产能玻璃制品生产线。
其存在缺陷之二是：一种火焰热能主导的又有电助熔的马蹄窑炉装置，溶化 后的玻璃液，全都是水平方向移动的；其存在缺陷是水平方向移动的玻璃液有 回流的现象也无法控制；而且玻璃液水平方向移动的距离较长，所以其玻璃液上 层就会有散热问题，就会形成水平移动的玻璃液温度不均；就是在距离较长的 水平移动的玻璃液上部采用火焰或电热的外加热工艺，由于火焰或电热的外加 热工艺，与玻璃液中的电极的电流加热是二种装置，不能有效的控制水平移动 的玻璃液上层温度和中下层之间的温度，形成控制的一致性和稳定性。就会形 成水平移动的玻璃液温度不均。所以一种火焰热能主导的又有电助熔的马蹄窑 炉装置，不能有效达到使玻璃液能精确的控制在澄清、排泡所需预定温度的 1-5℃的误差之内，不能有效保障玻璃液的排气泡、澄清工艺水平；尤其在生产 高铝玻璃这种析晶温度高又析晶速度较快的产品时，不能有效保障玻璃液在进 入成工艺阶段之前，玻璃液温度始终高于析晶温度。
其存在缺陷之三是：一种火焰热能主导的又有电助熔的马蹄窑炉装置溶化 后的玻璃液，全都是水平方向移动的；其存在缺陷是：在上层区域的洞口的两 边和下部会有不利玻璃液流动的死角，尤其在生产高铝玻璃这种析晶温度高又 析晶速度较快的产品时，会很易于在玻璃液不易流动的死角产生玻璃液析晶。
(5)现有对比技术5：本发明人在2014年申请的发明专利一种用于玻璃工 艺的冷却部区域的防析晶装置，其特征在于：在冷却部的玻璃液面之上的空间 中，在靠池壁耐火砖的内侧10-80mm的距离范围内，有2个至80个电加热装 置和2个至80个测定温度装置。也提出在冷却部区域的玻璃液中安置电极*** 来控制玻璃液温度。
其存在缺陷之一是：[1]在一种用于玻璃工艺的冷却部区域的防析晶装置装 置或现有的一切冷却部或名为工作部的装置中，在火焰热能主导玻璃熔化的横 向火焰池窑结抅装置之后，由一个卡脖装置联结的是一种冷却部区域的防析晶 装置装置；其卡脖装置、横向火焰池窑结抅装置、冷却部区域的防析晶装置装 置中，玻璃液的深度都是一致的，约1米左右。所以玻璃液总体都是水平方向朝 成型装置移动。虽然也安装了电极，希望解决玻璃液的温度控制，但水平方向移 动的玻璃液有回流的现象，也无法有效控制玻璃液的温度；[2]而玻璃液侧面的耐 火砖上加了电热的外加热装置，，其玻璃液顶部层面沒就控制温度的装置(冷却部 一般都有8-15米宽，10-20米长，顶部中心层面散热问题严重)。
所以，一种用于玻璃工艺的冷却部区域的防析晶装置并不能有效的控制水 平移动的玻璃液上层温度和中下层之间的温度，形成控制的一致性和稳定性。 就会形成水平移动的玻璃液温度不均。
所以，一种用于玻璃工艺的冷却部区域的防析晶装置，不能有效达到使玻 璃液能精确的控制在澄清、排泡所需预定温度的1-5℃的误差之内，不能有效保 障玻璃液的排气泡、澄清工艺水平；尤其在生产高铝玻璃这种析晶温度高又析 晶速度较快的产品时，不能有效保障玻璃液在进入成工艺阶段前始终高于析晶 温度。
其存在缺陷之二是：一种用于玻璃工艺的冷却部区域的防析晶装置装置或 现有的一切冷却部或名为工作部的装置中，水平移动的玻璃液，都是设计为使 玻璃液从冷却部的尾部的上层区域的玻璃液闸板洞口进入成型区的。冷却部一 般都有8-15米宽，而玻璃液闸板洞口只有不到2M宽，所以在水平移动的玻璃液 闸板洞口的冷却部域的两边和下部，会有不利玻璃液流动的死角，尤其在生产高 铝玻璃这种析晶温度高又析晶速度较快的产品时，会很易于在玻璃液不易流动 的死角产生玻璃液析晶。
(6)现有对比技术6：
在涉及高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃的横向火焰池窑生产线的现 有技术的***性组合装置中，在火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装 置(10)之后联结的是一种冷却部或名为工部的装置，在火焰热能主导玻璃熔 化的横向火焰池窑结抅装置之后，由一个卡脖装置联结的是一种冷却部或名为 工作部的装置；其卡脖装置、横向火焰池窑结抅装置、冷却部或名为工作部的 装置中，玻璃液的深度都是一致的，约1米左右，所以玻璃液总体都是水平方向 朝成型装置移动。其冷却部或名为工部的容纳玻璃液的体积很大，都达到每天 拉引玻璃量的3-5倍。(也就是如果日产200吨的高铝和超高铝浮法平板玻璃和 电子玻璃生产线的冷却部或名为工作部的装置，容纳玻璃液会达到600-1000吨)。 其工艺原则之一：是使玻璃液在冷却部或名为工作部的装置中慢慢冷却；其工 艺原则之二：使玻璃液在冷却部或名为工作部的装置中慢慢完成排气泡、澄清 工艺的过程-(即玻璃液要在其中经过3-5天的时间慢慢完成排气泡、澄清工艺 的过程)。在现有技术的高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃生产线的现有技 术的***性组合装置中，这种冷却部或名为工作部的装置已经形成几十年来不 变的装置结构，已经形成所谓不可动摇的权威性结构。其工艺原则是使玻璃液 在其中慢慢冷却；使玻璃液在其中慢慢完成排气泡、澄清工艺的过程。这是几 十年来不变的装置结构，已经形成所谓不可动摇的权威结构，实质上是一种技 术偏见。
实质上是因为有一种技术偏见，是导致这种冷却部或名为工作部的装置已 经形成几十年来不变的原因：
如：1、在中国化学工业出版社2005年出版的浮法玻璃生产技术与设备一 书中的浮法玻璃成型工艺章节之第92页1至2行指出：玻璃浮法工艺……玻璃 液流入锡窑……相应的粘度为103帕·秒。(所有涉及高铝和超高铝浮法平板玻 璃和电子玻璃生产线的企业，都是这么作的)。
而高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃的102.0帕·秒的排气泡、澄清工 艺的粘度温度为1540-1580℃；103帕·秒的成型工艺的粘度温度为1480-1520℃； 所以都把，从熔化部的1450℃以上的玻璃液，进入传统的这种冷却部或名为工 作部的装置后，还要在传统的这种冷却部或名为工作部的装置的前上部，加火 焰***加热。
其存在缺陷之一：这种高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃的冷却部或 名为工作部的装置中，由于达不到的102帕·秒的排气泡、澄清工艺的粘度温度 为1480-1520℃的要求；又由于这种冷却部或名为工作部的装置中，玻璃液的深 度都是1米左右，玻璃液总体都是水平方向朝成型装置移动，玻璃液上面部、 左右部、下底层部都沒有完整、准确、统一的加温及控制温度的***装置，所 以尤其是与成型区接近的冷却部或名为工作部后段中玻璃液上、下层温度差别， 达70-90℃；而且水平方向移动的玻璃液有回流的现象也无法控制；所以这会造成 玻璃生产排气泡、澄清工艺的过程，不可能准确的按照高铝和超高铝浮法平板 玻璃和电子玻璃成分特有的澄清、排泡102(帕·秒)的粘度温度，来完成排气泡、澄清工艺的过程；会造成了现有高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃的严重 的气泡的品质缺陷，或因为玻璃液澄清不好产生的玻筋或分层的品质缺陷。尤 其还要在传统的这种冷却部或名为工作部的装置的前上部，加火焰***加热， 会导至严重的2次气泡。
其存在缺陷之二：现有对比技术--高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃的 横向火焰池窑生产线的***性组合装置中，而且水平方向移动的玻璃液有回流 的现象也无法控制；也都没有专门的采用电极与电加热，对从上向下流动的玻璃 液，从上面部、左右部、下底层部，进行完整、准确、统一的加温及控制温度 的***装置，都沒有能精确控制大体积的大流量的玻璃液的温度的装置，不能 保障大体积的大流量的玻璃液在成型工艺之前完全高于析晶温度。
所以现有对比技术--高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃的横向火焰池 窑生产线的***性组合装置中，从来都不可生产含氧化铝达20-49％的超高强玻 璃。
(7)现有对比技术7：先有电溶窑工艺技术及火焰窑工艺技术，主要生产 氧化铝含量为1-4％的低铝制品、氧化铝含量为5-9％的中铝制品、氧化铝含量为 10-16％的高铝制品。
先有电溶窑工艺技术及火焰窑工艺技术，不具有本发明工艺方法的几个技术 要素结抅特征，所以，先有技术，不具有克服其技术难点的工艺条件。
先有电溶窑工艺技术及火焰窑工艺技术，主要考虑了溶化玻璃及排气泡和 均化玻璃液，希望形成电极之间的电场[温度场]是均匀的为根本目标。不具有本 发明耍求的，在多个区域中的距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液的特定 区域位置，设计有3-20个电极装置的要求，和不具有本发明耍求的在多个区域 中的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积 的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料 30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃的工艺方法。
发明内容
一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其包括：玻璃原料运输装置(19)， 火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)；玻璃液的卡脖流道装置 (60)；采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析 晶装置(30)；采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升 通道结构(40)；玻璃制品的成型装置(50)：
其特征在于：
玻璃液的卡脖流道装置(60)中，玻璃液的表面与装置底部之间的深度，是 火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向下 流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中，玻璃液的表 面与装置底部之间的深度的10％-40％；
采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶 装置(30)的四周设计有4-50个控制玻璃液温度的电极；
采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶 装置(30)的下部设计有玻璃液流出的洞口(6)，设计的玻璃液流出的洞口(6) 联结着一个采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道 结构(40)，上升通道结构中，设计有控制玻璃液温度的电极；
采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构 (40)的顶部出口，联结着一个装载玻璃液的装置(17)，其中设计有控制玻璃 液温度的电极。
根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在 于：
其玻璃液的卡脖流道装置(60)中，玻璃液的表面与装置底部之间的深度， 是火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向 下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中，玻璃液的 表面与装置底部之间的深度的10％-40％；玻璃液的卡脖流道装置(60)的距离 底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计有3-20个电极装置；
其采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析 晶装置(30)的四周设计有4-50个控制玻璃液温度的电极，采用电极对从上向 下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的距离底部 耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计有3-20个电极装置；
其还设有底部流液通道(20)，其距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃 液中，设计有3-20个电极装置；
其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构 --(40)的四周设计有4-50个控制玻璃液温度的电极；上升通道结构(40)的 距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计有3-20个电极装置；
根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在 于，采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶 装置的玻璃液，深度在90-150CM之内；采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温 度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的顶部设计有加热装置。
根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在 于，采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40) 的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装置；联 结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电极设计 有加热装置。
根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在 于，其火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)的日产量达到100 吨-1500吨；其火焰喷嘴是安装在横向火焰池窑的两测面，火焰喷射方向与横向 火焰池窑长度的方向是处于撗方向；其横向火焰池窑结抅装置的玻璃液中，设 计有电助熔控制玻璃液温度的电极。
根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在 于，其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构 (40)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装 置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电 极；通向成型装置的区域设计有玻璃液闸门；
其玻璃制品的成型装置(50)，是浮法平板玻璃工艺的锡窑结构，其包括： 锡窑底层有锡金属；锡窑两边有10-40对拉边机；锡窑顶部有电加热装置；
在浮法平板玻璃工艺的锡窑结构之后，还有玻璃退火装置和玻璃板切材装 置。
根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在 于，其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构 (40)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装 置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电 极，联结着玻璃液的主流道，其联结着有2-30个玻璃液分流道，其各个玻璃液 分流道，联结着的玻璃制品的成型装置(50)是玻璃纤维生产的成型装置；其 玻璃纤维生产的成型装置包括：承载玻璃液的2-30个干埚、2-30个拉丝板、拉 丝机。
根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在 于，其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构 (40)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装 置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电 极，联结着玻璃液的主流道，其联结着有2-30个玻璃液分流道，其各个玻璃液 分流道，联结着玻璃制品的成型装置(50)；玻璃制品的成型装置(50)是工业 与日用玻璃器皿的吹制成型装置；在工业与日用玻璃制品的2-30个吹制成型装 置(50)之后，还有玻璃制品的退火装置。
根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在 于，其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构 (40)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装 置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电 极，联结着玻璃液的主流道，其联结着有2-30个玻璃液分流道，其各个玻璃液 分流道，联结着玻璃制品的成型装置(50)；玻璃制品的成型装置(50)是工业 与日用玻璃器皿的压制成型装置；在工业与日用玻璃器皿的2-30个压制成型装 置(50)之后，还有玻璃制品的退火装置。
根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在 于，其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构 (40)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装 置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电 极，联结着玻璃液的主流道，其联结着有2-30个玻璃液分流道，其各个玻璃液 分流道，联结着玻璃制品的成型装置(50)；玻璃制品的成型装置(50)是工业 与日用玻璃器皿的拉制成型装置；在工业与日用玻璃器皿的2-30个拉制的成型 装置(50)之后，还有玻璃制品的退火装置。
根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在 于，其采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结 构(50)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热 装置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的 电极，联结着2-30个玻璃液流道，流道联结着玻璃制品的成型装置(50)；玻璃 制品的成型装置(50)是卫浴玻璃制品的吹制成型装置；在卫浴玻璃制品的2-30 个吹制成型装置之后，还有卫浴玻璃制品的退火装置。
根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在 于，其使用的玻璃材料的组成是：按重量百分比计，其氧化铝含量为0.01％--39％， 氧化镁含量为5％--20％，氧化硅含量是氧化钙含量的2.51-5.8倍，氧化钙含量是 氧化镁含量的0.7倍-2.3倍。
一种玻璃制品的生产方法：
备好所需的装置：火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)， 玻璃液的卡脖流道装置(60)，采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的 澄清、排气泡和防析晶装置(30)，采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度 控制的玻璃液上升通道结构(40)，玻璃制品的成型装置(50)；这几个装置中 的电极能量，都能在玻璃制品的成型装置(50)停止工作时，使各自装置内的 玻璃液保持在1300℃以上，並保持在高于玻璃析晶温度之上；
步骤1.把预定的玻璃原料，通过玻璃原料运输装置，进入火焰热能主导玻 璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)中，进行溶化形成玻璃液，玻璃液再通 过玻璃液的卡脖流道装置(60)，从侧上部进入采用电极，对从上向下流动的玻璃液 进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中；并使卡脖流道装置(60) 和采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装 置(30)中的玻璃液的温度，控制在高于澄清、排泡102帕·秒的粘度温度之上的 区间和高于玻璃析晶温度之上的区间；
工艺特点在于：通过玻璃液的卡脖流道装置(60)的距离底部耐火材5-30CM 的区域中的玻璃液中，设计的3-20个电极装置，使卡脖流道装置(60)区域的，距 耐火材料底部10-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间 的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距 离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡 和防析晶装置(30)设计的距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，各自 的3-20个电极装置，使从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和 防析晶装置(30)区域的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少 有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距 离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
步骤2.使玻璃液从采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄 清、排气泡和防析晶装置(30)下部，进入的底部流液通道(20)，再进入联结 着的一个采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结 构(40)；
工艺特点在于：通过底部流液通道(20)中设计的，距离底部耐火材5-30CM 的区域中的玻璃液中，设计的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的， 距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区 间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM 距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻 璃液上升通道结构(40)中设计的，距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液 中，设计的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的，距耐火材料底部 5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温 度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃 液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过其距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计 的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的，距耐火材料底部5-30CM距 离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在 1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工 艺温度20-80℃；
步骤3.玻璃液再由底部流液通道(20)，进入用电极对从下向上流动的玻 璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；
工艺特点在于：通过其距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计 的3-20个电极装置，使用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液 上升通道结构(40)区域的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中， 最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高 于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
步骤4.成型工艺：
选择1，第一种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部 出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)，再经过玻璃液闸门(8)， 进入玻璃制品的成型装置(50)；其玻璃制品的成型装置(50)是浮法平板玻璃 工艺的锡窑结构；玻璃液进入锡窑结构的平滑的布有溶化的锡金属的平面，进 行玻璃液趟平摊薄及抛光；再由两边的10-40对拉边机对形成的玻璃带拉成所需 厚度；再经过退火，切材工序，形成浮法平板玻璃制品；或
选择2，第二种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部 出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)；装载玻璃液的装置(17) 就是玻璃液的主流道，玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道；玻璃液进入 各个分流道联结着的玻璃制品的玻璃纤维生产的成型装置；分别流入对应的 2-30个承载玻璃液的干埚，玻璃液经过对应的2-30个拉丝板，在对应的拉丝机 的作用下形成玻璃纤维；或
选择3，第三种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部 出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)；装载玻璃液的装置(17) 就是玻璃液的主流道，玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道；玻璃液进入 各个分流道联结着的玻璃制品的2-30个工业与日用玻璃器皿的吹制成型装置； 分别吹制成工业与日用玻璃的制品；再经过玻璃制品的退火装置的处理，制成 工业与日用玻璃的吹制成型制品；或
选择4，第四种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部 出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)；装载玻璃液的装置(17) 就是玻璃液的主流道，玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道；玻璃液进入 各个分流道联结着的玻璃制品的2-30个工业与日用玻璃器皿的压制成型装置； 分别压制成工业与日用玻璃的制品；再经过玻璃制品的退火装置的处理，制成 工业与日用玻璃的压制成型制品；或
选择5，第五种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部 出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)；装载玻璃液的装置(17) 就是玻璃液的主流道，玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道；玻璃液进入 各个分流道联结着的玻璃制品的2-30个工业与日用玻璃的拉制成型装置，分别 拉制成工业与日用玻璃的制品；再经过玻璃制品的退火装置的处理，制成工业 与日用玻璃的拉制成型制品；或
选择6，第六种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部 出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)；装载玻璃液的装置(17) 就是玻璃液的主流道，玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道；玻璃液进入 各个分流道联结着的玻璃制品的2-30个卫浴玻璃制品的吹制成型装置，分别制 成卫浴玻璃制品；再经过玻璃制品的退火装置的处理，制成卫浴玻璃制品。
附图说明
图1和摘要附图，是本发明一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产 方法，的设备组成的侧剖面示意图。
图2是本发明一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法，的浮法 玻璃制备工艺的流程示意图。
图3是本发明一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法的玻璃 纤维制备工艺的流程示意图。
符号说明
图1和摘要附图，是本发明一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产 方法，的设备组成的侧剖面示意图中：
符号10，表示火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置；
符号19，表示玻璃原料运输装置；
符号50表示火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置；
符号60表示，玻璃液的卡脖流道装置；
符号30表示采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置；
符号40表示采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上 升通道结构；
符号20表示底部流液通道；
符号17表示装载玻璃液的装置；
符号50表示玻璃制品的成型装置；
符号8表示玻璃液中的电极(8)；
符号9表示玻璃液上层面空间的电加热装置(9)；
图2是本发明本发明一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法 的浮法玻璃制备工艺的流程示意图：
符号10表示火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置；
符号60表示，玻璃液的卡脖流道装置；
符号30表示采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置；
符号40表示采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升 通道结构；
符号20符号表示底部流液通道；符号50表示，玻璃制品的成型装置。
图3是本发明本发明一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法 的玻璃纤维制备工艺的流程示意图：
符号10表示火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置；
符号60表示，玻璃液的卡脖流道装置；
符号30表示采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置；
符号40表示采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上 升通道结构的玻璃液；
符号20符号表示底部流液通道；
符号50表示，玻璃纤维制品的成型装置。
具体实施方式
以下参照图式说明本发明之实施例，应注意的是，以下图式系为 简化之示意图式，而仅以示意方式说明本发明之基本构想，遂图 式中仅例示与本发明有关之结构而非按照实际实施时之组件数 目、形状及尺寸绘制，其实际实施时各组件之型态、数量及比例 并非以图示为限，可依实际设计需要作变化，合先叙明。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清 楚、完整地描述。
以下参照图式说明本发明之实施例，应注意的是，以下图式系为简化之示 意图式，而仅以示意方式说明本发明之基本构想，遂图式中仅例示与本发明有 关之结构而非按照实际实施时之组件数目、形状及尺寸绘制，其实际实施时各 组件之型态、数量及比例并非以图示为限，可依实际设计需要作变化，合先叙 明。
实施例1：
一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***的(原设计拉引量600吨)浮法钠 钙平板玻璃生产装置结构***实施例：
备好一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***的(原设计拉引量600吨)浮 法钠钙平板玻璃所需的生产结构***装置：
首先备好玻璃原料运输装置(19)；火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑 结抅装置(10)；玻璃液的卡脖流道装置(60)，采用电极，对从上向下流动的玻璃 液进行温度控制的装置(30)；采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控 制的玻璃液上升通道结构(40)；浮法钠钙平板玻璃所需的成型装置(50)；
备好所需的装置：火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)， 玻璃液的卡脖流道装置(60)，采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的 澄清、排气泡和防析晶装置(30)，采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度 控制的玻璃液上升通道结构(40)，玻璃制品的成型装置(50)；这几个装置中 的电极能量，都能在玻璃制品的成型装置(50)停止工作时，使各自装置内的 玻璃液保持在1300℃以上，並保持在高于玻璃析晶温度之上；
步骤1.把预定的玻璃原料，通过玻璃原料运输装置，进入火焰热能主导玻 璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)中，进行溶化形成玻璃液，玻璃液再通 过玻璃液的卡脖流道装置(60)，从侧上部进入采用电极，对从上向下流动的玻璃液 进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中；并使卡脖流道装置(60) 和采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装 置(30)中的玻璃液的温度，控制在高于澄清、排泡102帕·秒的粘度温度之上的 区间和高于玻璃析晶温度之上的区间；
由于玻璃液在1300℃以上的1450℃，也是热幅射传导热能，又由于采用电 极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)的顶部、四周、底部， 设计的控制玻璃液温度的加热装置的控制，所以在从上而下的移动的玻璃液， 在采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)中，能精确的 控制在澄清、排泡所需预定温度的1-5℃的误差之内，所以只需要3-6小时的时 间，就可以保障--钠钙玻璃液排气泡、澄清工艺阶段，能达到高水平完成排气泡、 澄清的工艺目标。
本发明在钠钙玻璃液排气泡、澄清工艺阶段中，打破了传统工艺及装置的 技术偏见-即打破了传统工艺玻璃液要在冷却部或名为工作部的装置中，必须 要经过3-5天的时间，慢慢完成排气泡、澄清工艺的过程。本发明能克服其生产 效率低，浪费了生产时间的缺陷；本发明能克服其，不可能准确的按照钠钙玻 璃成分特有的澄清、排泡102(帕·秒)的粘度温度，来完成排气泡、澄清工艺的 过程，会造成品质缺缺陷。因为先进工艺，可以使玻璃液在稳定的高于的澄清、 排泡102(帕·秒)的粘度温度之上时，只经过3-6小时，就能达到高品质澄清、 排泡的工艺目的。
步骤2.使玻璃液从采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄 清、排气泡和防析晶装置(30)下部，进入的底部流液通道(20)，再进入联结 着的一个采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结 构(40)；
步骤3.玻璃液再由底部流液通道(20)，进入用电极对从下向上流动的玻 璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；
步骤4.浮法钠钙平板玻璃成型工艺：
前述的经过上升通道结构(40)的顶部出口的钠钙玻璃液，进入联结着的 装载玻璃液的装置(17)，再经过玻璃液闸门(8)，
玻璃液以1230-1300℃，高于传统的技术偏见的所谓钠钙玻璃1080℃103 帕·秒的成型的工艺温度的要求，进入锡窑结构的平滑的布有溶化的锡金属的 平面，进行玻璃带的趟平摊薄及抛光工艺；传统钠钙玻璃液进入趟平摊薄工艺 阶段时的厚度是6-7mm；但本发明的装置结抅***的工艺，进入趟平摊薄工艺 阶段时：A.由于钠钙玻璃液1230-1300℃比1080℃粘度低得多，钠钙玻璃液进入 趟平摊薄工艺阶段其厚度会比传统6-7mm厚度薄，达到3-4mm，所以玻璃液从 1230-1300℃向下降温速度很快；B.又由于可以关掉部分原设计的锡窑上部玻璃 带的趟平摊薄及抛光工艺中的大量加热保温装置，大大减少了锡窑结构顶部的 电加热能量，所以更能大大提升玻璃液从1230-1300℃向下降温速度；C.又由于 锡窑结构的玻璃液之下部，布有溶化的平滑的锡金属，因为其极强的导热性， 能迅速把1230-1300℃玻璃液热能传向整个锡窑空间。
本发明的装置结抅***在成型阶段的工艺的技术效果之一：因为上述A.B.C. 的工艺作用，所以本发明的工艺设备装备***，能把传统的冷却部或名为工作 部的降温工艺功能，安排到成型工艺的趟平摊薄及抛光工艺阶段快速完成，使 降温后的玻璃带，在进入拉边机时能达到所需的粘度温度要求。
本发明的装置结抅***在成型阶段的工艺的技术效果之二：因为关掉部分 原设计的锡窑上部玻璃带的趟平摊薄及抛光工艺中的大量加热保温装置，本发 明据有在锡窑工艺阶段中，打破传统工艺及装置的技术偏见，能产生节约能耗 的技术效果。
本发明的装置结抅***在成型阶段的工艺的技术效果之三：又由于锡窑结 构的玻璃液之下部，布有溶化的平滑的锡金属，因为其极强的导热性，能迅速 把1230-1300℃玻璃液热能传向整个锡窑空间，所以不但有利于抛光工艺的抛光 品质，而业玻璃带在进入拉边机对形成的玻璃带拉边所需厚度的工艺阶段，较 高的空间温度，更有利于原设计的锡窑上部玻璃带的趟平摊薄及抛光工艺中的 大量加热保温装置与其适当的配合，使玻璃带更有利于达到工艺所需的合适的 粘度温度，更能有利于提升10-40对拉边机把玻璃带拉成所需厚度的拉薄工艺的 效率和拉薄工艺的品质。
由于采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)和采用 电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)，的 顶部、四周、底部，都设计的控制玻璃液温度的加热装置，所以在从上而下的 移动的玻璃液和从下向上流动的玻璃液，都能控制在1300℃以上；又因在1300℃ 以上玻璃液是用热幅射传导热能，所以能精确的控制处于[采用电极，对从上向 下流动的玻璃液进行温度控制的装置](3)和[采用电极，对从下向上流动的玻 璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构](4)之内的钠钙玻璃液，完全处于高 于钠钙玻璃澄清、排泡所需的102帕·秒的--1430℃温度之上的20℃的稳定状 态，[误差在1-5℃的之内]。在这种高水平的玻璃液排气泡、澄清先进制造工艺中， 能在3-6个小时内完成玻璃液达到高品质的澄清、排泡水平的目标。
所以能克服现有技术1中，容纳玻璃液的体积很大，都达到每天拉引玻璃量 的3-5倍的现有技术冷却部或名为工作部的装置，即玻璃液要在其中经过3-5天 的时间慢慢完成排气泡、澄清工艺的过程的生产效率低的缺陷；
在传统浮法钠钙平板玻璃的生产中，大家都希望在现有设备的基础上，在 产品品质合格的基础上，通过提高平板玻璃的拉引量来提升产能，提高设备效 率。这是传统浮法钠钙平板玻璃领域中，人们一直渴望解决但始终未能获得成 功的技术难题。
而在众多大型浮法钠钙平板玻璃企业，渴望在现有设备的基础上，在产品 品质合格的基础上，通过提高平板玻璃的拉引量来提升产能，来提高设备效率 的努力中，碰到的难题就是：如果玻璃液不经过传统的冷却部或名为工作部的 装置中，3-5天的时间慢慢完成排气泡、澄清工艺的过程，而是在成型工艺阶段 加大了拉引量30-40％(也就是玻璃液经过传统的冷却部或名为工作部的装置中， 只用了2天的时间完成排气泡、澄清工艺的过程)后，浮法钠钙平板玻璃产品中 不会出现因溶化工艺阶段原因而出现的碴点、结石的产品质量不合格问题(说明 溶化过程生产工艺，在同等能耗同样装备下，加大产能30-40％沒有碴点、结石的产 品质量不合格问题)；但是浮法钠钙平板玻璃生产在同等能耗同样装备下，加大产 能30-40％，会出玌严重的气泡问题，产品质量不合格问题。说明在同等设备同等 能耗的状态下，加大拉引产能30-40％熔化不是问题，而气泡品质才是难题。
本发明的装置结抅***在技术装置结抅要素的的改变和作用关系的改变产 生的予料不到的技术效果在于：因为能解决在更短的几个小时的时间[而不是几 天时间]，就完成玻璃液达到高品质的澄清、排泡水平的目标，所以能在同等设备同 等能耗的状态下，加大钠钙浮法玻璃拉引-即能在同等设备同等能耗的状态下， 高品质钠钙浮法玻璃的产能可以上升30-40％。
步骤5.经过成型工艺的浮法钠钙平板玻璃带，再经过退火工序，切材工序， 形成预定尺寸的浮法钠钙平板玻璃制品。
实施例2：
一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***的500吨超高铝【氧化铝16-25％】 的无碱玻璃纤维生产装置结构***实施例：
备好一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***的生产结构***装置：
首先备好玻璃原料运输装置(19)；火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑 结抅装置(10)；玻璃液的卡脖流道装置(60)，采用电极，对从上向下流动的玻璃 液进行温度控制的装置(30)；采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控 制的玻璃液上升通道结构(40)；浮法钠钙平板玻璃所需的成型装置(50)；
备好所需的装置：火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)， 玻璃液的卡脖流道装置(60)，采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的 澄清、排气泡和防析晶装置(30)，采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度 控制的玻璃液上升通道结构(40)，玻璃制品的成型装置(50)；这几个装置中 的电极能量，都能在玻璃制品的成型装置(50)停止工作时，使各自装置内的 玻璃液保持在1300℃以上，並保持在高于玻璃析晶温度之上；
步骤1.把预定的玻璃原料，通过玻璃原料运输装置，进入火焰热能主导玻 璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)中，进行溶化形成玻璃液，玻璃液再通 过玻璃液的卡脖流道装置(60)，从侧上部进入采用电极，对从上向下流动的玻璃液 进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中；并使卡脖流道装置(60) 和采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装 置(30)中的玻璃液的温度，控制在高于澄清、排泡102帕·秒的粘度温度之上的 区间和高于玻璃析晶温度之上的区间；
工艺特点在于：通过玻璃液的卡脖流道装置(60)的距离底部耐火材5-30CM 的区域中的玻璃液中，设计的3-20个电极装置，使卡脖流道装置(60)区域的，距 耐火材料底部10-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间 的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距 离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡 和防析晶装置(30)设计的距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，各自 的3-20个电极装置，使从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和 防析晶装置(30)区域的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少 有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距 离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
由于玻璃液在1300℃以上的1450℃，也是热幅射传导热能，又由于采用电 极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)的顶部、四周、底部， 设计的控制玻璃液温度的加热装置的控制，所以在从上而下的移动的玻璃液， 在采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)中，能精确的 控制在澄清、排泡所需预定温度的1-5℃的误差之内，所以只需要3-6小时的时 间，就可以保障--钠钙玻璃液排气泡、澄清工艺阶段，能达到高水平完成排气泡、 澄清的工艺目标。
本发明在玻璃液排气泡、澄清工艺阶段中，打破了传统工艺及装置的技术 偏见-即打破了传统工艺玻璃液要在冷却部或名为工作部的装置中，必须要经 过3-5天的时间，慢慢完成排气泡、澄清工艺的过程。本发明能克服其生产效率 低，浪费了生产时间的缺陷；本发明能克服其，不可能准确的按照钠钙玻璃成 分特有的澄清、排泡102(帕·秒)的粘度温度，来完成排气泡、澄清工艺的过程， 会造成品质缺缺陷。因为先进工艺，可以使玻璃液在稳定的高于的澄清、排泡 102(帕·秒)的粘度温度之上时，只经过3-6小时，就能达到高品质澄清、排泡的 工艺目的。
步骤2.使玻璃液从采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄 清、排气泡和防析晶装置(30)下部，进入的底部流液通道(20)，再进入联结 着的一个采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结 构(40)；
工艺特点在于：通过底部流液通道(20)中设计的，距离底部耐火材5-30CM 的区域中的玻璃液中，设计的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的， 距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区 间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM 距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻 璃液上升通道结构(40)中设计的，距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液 中，设计的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的，距耐火材料底部 5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温 度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃 液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过其距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计 的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的，距耐火材料底部5-30CM距 离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在 1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工 艺温度20-80℃；
步骤3.玻璃液再由底部流液通道(20)，进入用电极对从下向上流动的玻 璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；
本发明的上述技术要素及工艺的发明目的在于：
工艺特点在于：通过其距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计 的3-20个电极装置，使用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液 上升通道结构(40)区域的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中， 最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高 于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
而本发明因为采用了上述全新的工艺：在多个区域溶窑结抅装置，的底部 耐火材5-30CM距离的区域中的玻璃液中，全部设计了3-20个电极装置，采用 了全新的工艺：使多个区域溶窑结抅装置区域的底部耐火材料10-30CM距离的 区域的玻璃液中，最少各自有1个区间的工作工艺温度保持在1320℃-1450℃，高 于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃。所 以能形成这几个区域的，距离底部耐火材料5-30-60CM距离的玻璃液小范围的上 下流动均化，使“富铝沉降堆积现象--即高氧化铝成份含量的玻璃液部分，因比重 大而沉降堆积在底部的现象”，得到均化，得到解决。能从根本上解决进而造成玻 璃成品成型阶段因成份严重不均，出现玻筋，条纹，白色不透明富氧块与条等产品 根本不合格的难点，使高合格率的生产15--35％的氧化铝含量的玻璃制品成为可能。
而且本发明还能克服先有技术中，通过先有技术试图采用传统的搅拌工艺来 达到目的采用传统的搅拌工艺，克服在玻璃液底部出现“富铝沉降堆积现象”产 生的难点。
克服其传统的搅拌工艺难点之一：采用传统的搅拌工艺是在靠近玻璃成型 区的电熔窑底部或上升通道顶部位置，搅拌工艺易于产生二次气泡，使大量气泡 直接出现在产品中；
克服其传统的搅拌工艺难点之二：采用传统的搅拌工艺，在超过如果1300℃ 的环境中，使用加冷却水循环降温的不锈钢搅拌器，会造成严重的搅拌器边壁附 近玻璃液，因长期水冷降温传导，而产生玻璃液大量析晶，在靠近玻璃成型区的 电熔窑底部或上升通道顶部位置，析晶会直接大量出现在产品中；
克服其传统的搅拌工艺难点之三：采用白金搅拌器，会存在成本太高和白金在 高温下与玻璃反应出现新的气泡，在靠近玻璃成型区的电熔窑底部或上升通道 顶部位置，产生的二次气泡，也会使大量气泡直接出现在产品中。这是现有的技术 都无法合格的生产含20％以上的超高铝含量的玻璃制品的重要原因。
又因为这几个要素置，都采用了电极，把超高铝无碱玻璃纤维玻璃液的温度， 控制在高于含氧化铝15-35％的超高铝无碱玻璃纤维原料的析晶温度1310℃度之 上的区间；由于玻璃液在1300℃以上的1430℃，也是热幅射传导热能；又由于 采用电极，对玻璃液进行温度控制的装置的顶部、四周、底部，设计有控制玻 璃液温度的加热装置的控制；所以能精确的控制在所需预定温度的1-5℃的误差 之内，所以能有效控制(含氧化铝达15-35％)的超高强玻璃产品的大体积的大 流量的玻璃液，在到达玻璃纤维成型工艺之前，完全控制在高于析晶温度的目 标。
本发明的发明目的还在于：
在生产超高铝玻璃时，由于生产***中的火焰热能主导玻璃熔化的横向火 焰池窑结抅装置(10)；采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装 置(3)；采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道 结构(40)；都能在玻璃制品的成型装置(50)停止工作时(如成型工艺中有故障， 安全闸门关闭，使整个成型之前的生产***玻璃液处于各自的装置之内，不按 工艺程序流动时)，本发明的这3个要素装置中设计的电极的合理位置和电极能 量，能把各自的装置之内玻璃液，保持在高于超高铝玻璃的析晶温度1290℃以 上，达到1300-1400℃，使玻璃处于热幅射传导热能的状态，从而能保障这三个 要素装置中的玻璃液温度控制在预定的要求的+-1-5℃差别的范围。所以能克服在沒有火焰热能主导的玻璃熔化工艺产生的流动玻璃液热能的状态下，保障玻 璃液不析晶。
而现有技术的玻璃生产***装置，由于没有这3个要素装置和沒有其中设 计的电极的合理位置和电极能量，所以根本不能在日产能几百到上千吨的玻璃 生产***装置中，生产含氧化铝达15--35％的超高铝玻璃制品。
这也是本发明权一所述的3个要素装置的位置关系变化和互相作用的关系 变化，及3个要素装置中的具体的电极要素变化和互相作用的关系变化所产生 的预料不到的技术效果。
而现有技术的玻璃生产***装置中：A.不只沒有上述的3个要素装置的位 置关系变化创新和互相作用的关系变化创新；B.也沒有3个要素装置中的具体的 电极要素变化和互相作用的关系变化创新；C.也沒有这些要素互相作用的关系变 化创新所产生的预料不到的技术效果。
步骤4.超高铝无碱玻璃纤维成型工艺：
前述的经过上升通道结构(40)的顶部出口的超高铝无碱玻璃纤维，玻璃 液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)前述的经过上升通道结构(40)的 顶部出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)；装载玻璃液的装置 (17)就是玻璃液的主流道，玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道；玻璃 液进入各个分流道联结着的玻璃制品的玻璃纤维生产的成型装置；分别流入对 应的2-30个承载玻璃液的干埚，玻璃液经过对应的2-30个拉丝板。在(1)玻 璃液的主流道的上部和玻璃液中都有加热与控制温度的装置，而且此阶段玻璃 液只控制在高于含氧化铝30％的超高铝无碱玻璃纤维原料的析晶温度1310℃之上的1330℃区间；也是热幅射传导热能；采用热幅射传导能使玻璃液温度达到 1-5℃的误差之内。(2)玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道的上部和玻璃 液中都有加热与控制温度的装置，而且此阶段玻璃液只控制在高于含氧化铝 30％的超高铝无碱玻璃纤维原料的析晶温度1310℃之上的1330℃区间；也是热 幅射传导热能；采用热幅射传导能使玻璃液温度达到1-5℃的误差之内。(3)分 别流入对应的2-30个承载玻璃液的干埚的上部和玻璃液中都有加热与控制温度 的装置，而且此阶段玻璃液只控制在高于含氧化铝30％的超高铝无碱玻璃纤维 原料的析晶温度1310℃之上的1330℃区间；也是热幅射传导热能；采用热幅射 传导能使玻璃液温度达到1-5℃的误差之内。(4)这玻璃液经过对应的2-30个拉 丝板上也设计有加热与控制温度的装置；重要的是，本实施例的含氧化铝30％ 的超高铝无碱玻璃纤维原料的10 2.5(帕·秒)的成型粘度温度是1330℃；所以把 拉丝板温度控制在高于析晶温度1310℃之上的1330℃进行拉丝，在对应的拉丝 机的作用下形成--本实施例的含氧化铝30％的超高铝无碱玻璃纤维制品。
本发明的装置结抅***产生的很重要的技术效果：现有技术生产含氧化铝 20-25％的高铝无碱S级玻璃纤维，都是在日产几十到几百公斤的玻璃纤维生产 线的装置中完成。大家都希望采用日产100-600吨的大吨位(即年产7-20万吨) 的玻璃纤维生产线的装置，来生产含氧化铝15-25-35％的高铝无碱S级玻璃纤维， 来达到产品品质合格的基础上，大幅提高高铝无碱S级玻璃纤维生产效率，以 适应高水平的风电叶、新能源汽车、航空航天市场的要求。这是高铝无碱S级 玻璃纤维领域中，人们一直渴望解决但始终未能获得成功的技术难题。但本发 明解决了这一技术难题。
现有对比技术的***性组合装置，沒有能精确控制大体积的大流量的玻璃 液的温度，不能保障大体积的大流量的玻璃液在成型工艺之前完全高于析晶温 度，完全不产生析晶。所以现有对比技术--在涉及玻璃器皿类生产线的现有技术 的***性组合装置，从来都不可生产含氧化铝达20-49％的超高强玻璃器皿。
现有对比技术：传统的玻璃制品电熔窑生产装置结抅***，虽然其也包括 了：采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)；采用电极， 对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；但由于沒 有火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置，其存在缺陷是：因为传统 的玻璃制品电熔窑生产装置结抅***，受吨位局限只能有日产几十吨的生产线， 不能用于日产量达几百吨的大产能玻璃制品生产线。
所以，与日产量达几百吨的大产能玻璃制品生产线比较，缺陷之一是：投 资产出比率低，生产效率低。缺陷之二是：相同的产量的能耗比高。缺陷之三 是：相同的产量的人力资源耗用高。
实施例3：
一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***的(原设计拉引量800吨)浮法超 高铝【氧化铝15-35％】平板玻璃生产装置结构***实施例；
备好一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***的生产结构***装置：
首先备好玻璃原料运输装置(19)；火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑 结抅装置(10)；玻璃液的卡脖流道装置(60)，采用电极，对从上向下流动的玻璃 液进行温度控制的装置(30)；采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控 制的玻璃液上升通道结构(40)；浮法钠钙平板玻璃所需的成型装置(50)；
备好所需的装置：火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)， 玻璃液的卡脖流道装置(60)，采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的 澄清、排气泡和防析晶装置(30)，采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度 控制的玻璃液上升通道结构(40)，玻璃制品的成型装置(50)；这几个装置中 的电极能量，都能在玻璃制品的成型装置(50)停止工作时，使各自装置内的 玻璃液保持在1300℃以上，並保持在高于玻璃析晶温度之上；
步骤1.把预定的玻璃原料，通过玻璃原料运输装置，进入火焰热能主导玻 璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)中，进行溶化形成玻璃液，玻璃液再通 过玻璃液的卡脖流道装置(60)，从侧上部进入采用电极，对从上向下流动的玻璃液 进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中；并使卡脖流道装置(60) 和采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装 置(30)中的玻璃液的温度，控制在高于澄清、排泡102帕·秒的粘度温度之上的 区间和高于玻璃析晶温度之上的区间；
工艺特点在于：通过玻璃液的卡脖流道装置(60)的距离底部耐火材5-30CM 的区域中的玻璃液中，设计的3-20个电极装置，使卡脖流道装置(60)区域的，距 耐火材料底部10-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间 的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距 离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡 和防析晶装置(30)设计的距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，各自 的3-20个电极装置，使从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和 防析晶装置(30)区域的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少 有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距 离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
由于玻璃液在1300℃以上的1450℃，也是热幅射传导热能，又由于采用电 极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)的顶部、四周、底部， 设计的控制玻璃液温度的加热装置的控制，所以在从上而下的移动的玻璃液， 在采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)中，能精确的 控制在澄清、排泡所需预定温度的1-5℃的误差之内，所以只需要3-6小时的时 间，就可以保障--钠钙玻璃液排气泡、澄清工艺阶段，能达到高水平完成排气泡、 澄清的工艺目标。
本发明在钠钙玻璃液排气泡、澄清工艺阶段中，打破了传统工艺及装置的 技术偏见-即打破了传统工艺玻璃液要在冷却部或名为工作部的装置中，必须 要经过3-5天的时间，慢慢完成排气泡、澄清工艺的过程。本发明能克服其生产 效率低，浪费了生产时间的缺陷；本发明能克服其，不可能准确的按照玻璃成 分特有的澄清、排泡102(帕·秒)的粘度温度，来完成排气泡、澄清工艺的过程， 会造成品质缺缺陷。因为先进工艺，可以使玻璃液在稳定的高于的澄清、排泡 102(帕·秒)的粘度温度之上时，只经过3-6小时，就能达到高品质澄清、排泡的 工艺目的。
步骤2.使玻璃液从采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄 清、排气泡和防析晶装置(30)下部，进入的底部流液通道(20)，再进入联结 着的一个采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结 构(40)；
工艺特点在于：通过底部流液通道(20)中设计的，距离底部耐火材5-30CM 的区域中的玻璃液中，设计的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的， 距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区 间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM 距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻 璃液上升通道结构(40)中设计的，距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液 中，设计的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的，距耐火材料底部 5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温 度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃 液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过其距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计 的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的，距耐火材料底部5-30CM距 离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在 1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工 艺温度20-80℃；
步骤3.玻璃液再由底部流液通道(20)，进入用电极对从下向上流动的玻 璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；
本发明的上述技术要素及工艺的发明目的在于：
工艺特点在于：通过其距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计 的3-20个电极装置，使用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液 上升通道结构(40)区域的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中， 最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高 于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
而本发明因为采用了上述全新的工艺：在多个区域溶窑结抅装置，的底部 耐火材5-30CM距离的区域中的玻璃液中，全部设计了3-20个电极装置，采用 了全新的工艺：使多个区域溶窑结抅装置区域的底部耐火材料10-30CM距离的 区域的玻璃液中，最少各自有1个区间的工作工艺温度保持在1320℃-1450℃，高 于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃。所 以能形成这几个区域的，距离底部耐火材料5-30-60CM距离的玻璃液小范围的上 下流动均化，使“富铝沉降堆积现象--即高氧化铝成份含量的玻璃液部分，因比重 大而沉降堆积在底部的现象”，得到均化，得到解决。能从根本上解决进而造成玻 璃成品成型阶段因成份严重不均，出现玻筋，条纹，白色不透明富氧块与条等产品 根本不合格的难点，使高合格率的生产15--35％的氧化铝含量的玻璃制品成为可能。
而且本发明还能克服先有技术中，通过先有技术试图采用传统的搅拌工艺来 达到目的采用传统的搅拌工艺，克服在玻璃液底部出现“富铝沉降堆积现象”产 生的难点。
克服其传统的搅拌工艺难点之一：采用传统的搅拌工艺是在靠近玻璃成型 区的电熔窑底部或上升通道顶部位置，搅拌工艺易于产生二次气泡，使大量气泡 直接出现在产品中；
克服其传统的搅拌工艺难点之二：采用传统的搅拌工艺，在超过如果1300℃ 的环境中，使用加冷却水循环降温的不锈钢搅拌器，会造成严重的搅拌器边壁附 近玻璃液，因长期水冷降温传导，而产生玻璃液大量析晶，在靠近玻璃成型区的 电熔窑底部或上升通道顶部位置，析晶会直接大量出现在产品中；
克服其传统的搅拌工艺难点之三：采用白金搅拌器，会存在成本太高和白金在 高温下与玻璃反应出现新的气泡，在靠近玻璃成型区的电熔窑底部或上升通道 顶部位置，产生的二次气泡，也会使大量气泡直接出现在产品中。这是现有的技术 都无法合格的生产含20％以上的超高铝含量的玻璃制品的重要原因。
又因为几个要素置，都采用了电极，把超高铝玻璃液的温度，控制在高于含 氧化铝15-30％的超高铝无碱玻璃纤维原料的析晶温度1310℃度之上的区间；由 于玻璃液在1300℃以上的1430℃，也是热幅射传导热能；又由于采用电极，对 玻璃液进行温度控制的装置的顶部、四周、底部，设计有控制玻璃液温度的加 热装置的控制；所以能精确的控制在所需预定温度的1-5℃的误差之内，所以能 有效控制(含氧化铝达15-30％)的超高强玻璃产品的大体积的大流量的玻璃液， 在到达玻璃成型工艺之前，完全控制在高于析晶温度的目标。
本发明的发明目的还在于：
在生产超高铝玻璃时，由于生产***中的火焰热能主导玻璃熔化的横向火 焰池窑结抅装置(10)；采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装 置(3)；采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道 结构(40)；都能在玻璃制品的成型装置(50)停止工作时(如成型工艺中有故障， 安全闸门关闭，使整个成型之前的生产***玻璃液处于各自的装置之内，不按 工艺程序流动时)，本发明的这3个要素装置中设计的电极的合理位置和电极能 量，能把各自的装置之内玻璃液，保持在高于超高铝玻璃的析晶温度1290℃以 上，达到1300-1400℃，使玻璃处于热幅射传导热能的状态，从而能保障这三个 要素装置中的玻璃液温度控制在预定的要求的+-1-5℃差别的范围。所以能克服在沒有火焰热能主导的玻璃熔化工艺产生的流动玻璃液热能的状态下，保障玻 璃液不析晶。
而现有技术的玻璃生产***装置，由于没有这3个要素装置和沒有其中设 计的电极的合理位置和电极能量，所以根本不能在日产能几百到上千吨的玻璃 生产***装置中，生产含氧化铝达20-30％的超高铝玻璃制品。
这也是本发明权一所述的3个要素装置的位置关系变化和互相作用的关系 变化，及3个要素装置中的具体的电极要素变化和互相作用的关系变化所产生 的预料不到的技术效果。
而现有技术的玻璃生产***装置中：A.不只沒有上述的3个要素装置的位 置关系变化创新和互相作用的关系变化创新；B.也沒有3个要素装置中的具体的 电极要素变化和互相作用的关系变化创新；C.也沒有这些要素互相作用的关系变 化创新所产生的预料不到的技术效果。
步骤4.浮法超高铝玻璃成型工艺：
前述的经过上升通道结构(40)的顶部出口的超高铝玻璃液，进入联结着 的装载玻璃液的装置(17)，再经过玻璃液闸门(8)，超高铝玻璃液以1300℃， 进入锡窑结构的平滑的布有溶化的锡金属的平面，进行玻璃带的趟平摊薄及抛 光工艺；传统钠钙玻璃液进入趟平摊薄工艺阶段时的厚度是6-7mm；但本发明 的装置结抅***的工艺，由于进入趟平摊薄工艺阶段时：A.由于超高铝玻璃液 1300℃，比超高铝玻璃103(帕·秒)的成型粘度温度1200℃粘度低得多，玻璃液 进入趟平摊薄工艺阶段其厚度会比传统6-7mm厚度薄，达到4-5mm；所以玻璃 液从1300℃向下降温速度很快；B.又由于可以关掉部分原设计的锡窑上部玻璃 带的趟平摊薄及抛光工艺中的大量加热保温装置，大大减少了锡窑结构顶部的 电加热能量，所以更能大大提升玻璃液从1300℃向下降温速度；C.又由于锡窑 结构的玻璃液之下部，布有溶化的平滑的锡金属，因为其极强的导热性，能迅 速把1300℃玻璃液热能传向整个锡窑空间。
本发明的装置结抅***在成型阶段的工艺的技术效果之一：因为上述A.B.C. 的工艺作用，所以本发明的工艺设备装备***，能把传统的冷却部或名为工作 部的降温工艺功能，安排到成型工艺的趟平摊薄及抛光工艺阶段快速完成，使 降温后的玻璃带，在进入拉边机时能达到所需的粘度温度要求。
本发明的装置结抅***在成型阶段的工艺的技术效果之二：因为关掉部分 原设计的锡窑上部玻璃带的趟平摊薄及抛光工艺中的大量加热保温装置，本发 明据有在锡窑工艺阶段中，打破传统工艺及装置的技术偏见，能产生节约能耗 的技术效果。
本发明的装置结抅***在成型阶段的工艺的技术效果之三：又由于锡窑结 构的玻璃液之下部，布有溶化的平滑的锡金属，因为其极强的导热性，能迅速 把1300℃玻璃液热能传向整个锡窑空间，所以不但有利于抛光工艺的抛光品质， 而且玻璃带在进入拉边机对形成的玻璃带拉边所需厚度的工艺阶段，较高的空 间温度，更有利于原设计的锡窑上部玻璃带的趟平摊薄及抛光工艺中的大量加 热保温装置与其适当的配合，使玻璃带更有利于达到工艺所需的合适的粘度温 度，更能有利于提升10-40对拉边机把玻璃带拉成所需厚度的拉薄工艺的效率和 拉薄工艺的品质。
由于本发明一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法；中，设 计了采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)，完善的解 决了超高铝玻璃的澄清、排泡102(帕·秒)的工艺阶段的品质；所以在现有800 吨浮法超高铝平板玻璃的设备的基础上，在产品品质合格的基础上，通过提高 平板玻璃的拉引量来提升产能，来提高设备效率能使原设计拉引量1000吨浮法 超高铝平板玻璃的设备，把拉引量加大30％以上，达到1000吨以上，也能保证 浮法超高铝平板玻璃不会出玌严重的气泡问题，产品质量不合格问题。因为先 进工艺，可以使玻璃液在稳定的高于的澄清、排泡102(帕·秒)的粘度温度之上 时，只经过3-4小时，就能达到高品质澄清、排泡的工艺目的)
步骤5.经过成型工艺的浮法超高铝平板玻璃带，再经过退火工序，切材工 序，形成预定尺寸的浮法超高铝平板玻璃制品。
本发明权利耍求1的新颖性
(1)本发明是一种要素关系改变发明，在【一种玻璃制品的横向火焰池窑 生产***】专利的权利耍求1中，其主要有6个技术装置结抅要素和4个细分 技术装置结抅要素：
其主要有6个技术装置结抅要素是：其包括玻璃原料运输装置(19)，火焰 热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)；玻璃液的卡脖流道装置(60)； 采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置 (30)；采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结 构(40)；玻璃制品的成型装置(50)。而且，权利要求1对这六个技术装置结 抅要素的本质特征有进一步的表述。
(2)4个细分技术装置结抅要素是：
其玻璃液的卡脖流道装置(60)中，玻璃液的表面与装置底部之间的深度， 是火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向 下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中，玻璃液的 表面与装置底部之间的深度的10％-40％；玻璃液的卡脖流道装置(60)的距离 底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计有3-20个电极装置；
其采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析 晶装置(30)的四周设计有4-50个控制玻璃液温度的电极，采用电极对从上向 下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的距离底部 耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计有3-20个电极装置；
其还设有底部流液通道(20)，其距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃 液中，设计有3-20个电极装置；
其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构 --(40)的四周设计有4-50个控制玻璃液温度的电极；上升通道结构(40)的 距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计有3-20个电极装置；
(3)与本发明最接近的现有技术，有6类：
1.所有的日产几百吨-上千吨的大吨位的现有技术的钠钙浮法玻璃生产线 的横向火焰池窑***性组合装置。
【1】其沒有本发明-的主要的技术装置结抅要素是：采用电极对从上向下 流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)；采用电极，对 从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；底部流液通 道(20)；这三个本发明-的主要的技术装置结抅要素。
【2】其沒有本发明-的4个细分技术装置结抅要素。
2.在涉及高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃生产线的现有技术的-池 窑***性组合装置。
【1】其沒有本发明-的主要的技术装置结抅要素是：采用电极对从上向下 流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)；采用电极，对 从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；底部流液通 道(20)；这三个本发明-的主要的技术装置结抅要素。
【2】其沒有本发明-的4个细分技术装置结抅要素。
3.日产100-600吨的大吨位的玻璃纤维横向火焰池窑生产线的现有技术的系 统性组合装置。
【1】其沒有本发明-的主要的技术装置结抅要素是：采用电极对从上向下 流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)；采用电极，对 从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；底部流液通 道(20)；这三个本发明-的主要的技术装置结抅要素。
【2】其沒有本发明-的4个细分技术装置结抅要素。
4.现有技术的日产几十吨的全电熔窑***性组合装置和现有技术的日产几 十吨的马蹄窑炉***性组合装置。
【1】其沒有本发明-的主要的技术装置结抅要素是：火焰热能主导玻璃熔 化的横向火焰池窑结抅装置(10)；玻璃液的卡脖流道装置(60)。
【2】其沒有本发明-的4个细分技术装置结抅要素。
5.本发明：一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法；人在2014 年申请的发明专利一种用于玻璃工艺的冷却部区域的防析晶装置。
【1】其沒有本发明-的主要的技术装置结抅要素是：采用电极对从上向下 流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)；采用电极，对 从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；底部流液通 道(20)；这三个本发明-的主要的技术装置结抅要素。
【2】其沒有本发明-的4个细分技术装置结抅要素。
上述5类现有技术，与本发明【一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***】 所以本发明权利要求1具有新颖性。
本发明权利耍求1的创造性
根据专利审查指南第二部分第四章4.6.1要素关系改变的发明......要素关系改变，如位置的改变、作用关系的改变......
(2)如果要素关系改变导致发明产生了预料不到的技术效果，则发明具有突 出的实质性特点和显著的进步性，具有创造性。
本发明权利要求1中，的技术装置结抅要素，比较5种现有技术：
A.首先本发明表述了在技术装置结抅要素内容和位置上，比较种现有技术 有改变；
B.本发明：一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法；也表述 了，在技术装置结抅要素的作用关系上，比较种现有技术有改变；
C.而且，本发明说明书中表述了，产生的这些要素关系改变，导致预料不到的 技术效果。所以本发明权利要求1具有突出的实质性特点和显著的进步性，具 有创造性。
比较现有技术1：
所有的日产几百吨-上千吨的大吨位的现有技术的钠钙浮法玻璃生产线的 横向火焰池窑***性组合装置中，横向火焰池窑结抅装置，由一个卡脖装置联结 的是一种冷却部或名为工作部的装置；其卡脖装置、冷却部或名为工作部的装 置中，玻璃液的深度都是1米左右，玻璃液总体都是水平方向朝成型装置移动。
本发明由于玻璃液的卡脖流道装置(60)的玻璃液的深度的位置，与火焰 热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向下流动 的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的玻璃液深度的位 置发生了改变，由现有池窑技术装置中的上述三个技术装置要素中玻璃液深度是 一致的，改变为玻璃液的卡脖流道装置(60)的玻璃液的深度，只仅为火焰热能 主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向下流动的玻 璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的玻璃液深度的10％-40％。 (见说明书附图3)
这种玻璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液深度的位置发生的改变，才能使玻 璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液，从现有技术池窑结抅中玻璃液水平流动，变为 使玻璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液，从采用电极对从上向下流动的玻璃液进 行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的上侧部流入(见说明书附图3)； 才能形成玻璃液流动位置的变化，形成玻璃液在采用电极对从上向下流动的玻璃 液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中，从上向下流动的变化。
本发明，还把现有技术的技术装置结抅要素【一种冷却部或名为工作部的 装置】，改变成【采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气 泡和防析晶装置】(3)；【采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的 玻璃液上升通道结构】(4)。
C.由于在技术装置结抅要素的的改变和作用关系的改变，本发明说明书中表 述了，产生的这些要素关系改变，导致预料不到的技术效果：
由于采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)和采用 电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)这2 个装置的顶部、四周、底部，都设计的控制玻璃液温度的加热装置，所以其中 从上而下的移动的玻璃液和从下向上流动的玻璃液，都能控制在1300℃以上；又 因在1300℃以上玻璃液是用热幅射传导热能，所以能精确的控制处于[采用电极， 对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置](3)和[采用电极，对从下向上 流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构](4)之内的钠钙玻璃液，完 全处于高于钠钙玻璃澄清、排泡所需的102帕·秒的--1430℃温度之上的20℃的 稳定状态，[误差在1-5℃的之内]。在这种高水平的玻璃液排气泡、澄清先进制造 工艺中，能在3-6个小时内完成玻璃液达到高品质的澄清、排泡水平的目标。
所以能克服现有技术1中，容纳玻璃液的体积很大，都达到每天拉引玻璃量 的3-5倍的现有技术冷却部或名为工作部的装置，即玻璃液要在其中经过3-5天 的时间慢慢完成排气泡、澄清工艺的过程的生产效率低的缺陷。
在传统浮法钠钙平板玻璃的生产中，大家都希望在现有设备的基础上，在 产品品质合格的基础上，通过提高平板玻璃的拉引量来提升产能，提高设备效 率。这是传统浮法钠钙平板玻璃领域中，人们一直渴望解决但始终未能获得成 功的技术难题。
而在众多大型浮法钠钙平板玻璃企业，碰到的难题就是：如果玻璃液不经 过传统的冷却部或名为工作部的装置中，3-5天的时间慢慢完成排气泡、澄清工 艺的过程，而是在成型工艺阶段加大了拉引量30-40％(也就是玻璃液经过传统的 冷却部或名为工作部的装置中，只用了2天的时间完成排气泡、澄清工艺的过 程)。
其后果1是：浮法钠钙平板玻璃产品中不会出现因溶化工艺阶段原因而出 现的碴点、结石的产品质量不合格问题(说明溶化过程生产工艺，在同等能耗同样 装备下，加大产能30-40％沒有碴点、结石的产品质量不合格问题)；
其后果2是：浮法钠钙平板玻璃生产在同等能耗同样装备下，加大产能 30-40％，会出玌严重的气泡问题，产品质量不合格问题。
说明在同等设备同等能耗的状态下，加大拉引产能30-40％熔化不是问题，而 气泡品质才是难题。
本发明的装置结抅***在技术装置结抅要素的的改变和作用关系的改变产 生的予料不到的技术效果在于：因为能解决在更短的几个小时的时间[而不是几 天时间]，就完成玻璃液达到高品质的澄清、排泡水平的目标，所以能在同等设备同 等能耗的状态下，加大钠钙浮法玻璃拉引-即能在同等设备同等能耗的状态下， 高品质钠钙浮法玻璃的产能可以上升30-40％。
在传统浮法钠钙平板玻璃的生产中，大家都希望在现有设备的基础上，在 产品品质合格的基础上，通过提高平板玻璃的拉引量来提升产能，提高设备效 率。这是传统浮法钠钙平板玻璃领域中，人们一直渴望解决但始终未能获得成 功的技术难题；
本技术装置结抅要素的改变的发明，解决了这个人们一直渴望解决但始终未 能获得成功的技术难题，所以本技术装置结抅要素的改变的发明，具有突出的实 质性特点和显著的进步性，具有创造性。
本发明在技术装置结抅要素内容和位置上，在技术装置结抅要素的作用关 系上，比较现有技术有本质改变；而且，由于在技术装置结抅要素内容和位置上， 在技术装置结抅要素的作用关系上，比较现有技术发生的本质改变，导致预料不 到的技术效果。所以本发明权利要求1具有突出的实质性特点和显著的进步性， 具有创造性。
比较现有技术2：
在涉及日产100-600吨的大吨位的玻璃纤维横向火焰池窑生产线的现有技 术的***性组合装置中，都采用火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装 置(10)；直接联结着的装载玻璃液的装置(17)-即主通道，又设计有10-30 个玻璃液流道，其每个流道，联结着玻璃制品的玻璃纤维生产的成型装置，分 别流入对应的2-30个承载玻璃液的干埚，玻璃液经过对应的2-30个拉丝板，在 对应的拉丝机的作用下形成玻璃纤维。现有对比技术--在涉及日产100-600吨的 大吨位的玻璃纤维横向火焰池窑生产线的***性组合装置中，火焰热能主导玻 璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)；直接联结着的装载玻璃液的装置(17) -即玻璃液主通道和10-30个玻璃液分流道。在火焰热能主导玻璃熔化的横向火 焰池窑结抅装置(10)中的玻璃液，是水平方向移动的，火焰作用的上部与下层 玻璃液温差太大，完全不能精确控制火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅 装置(10)中的大体积的大流量的玻璃液的温度，在进入玻璃液主通道和10-30 个玻璃液分流道前，完全高于析晶温度。又由于高铝和超高铝玻璃纤维，含氧化 铝达20-25-35％，析晶温度都很高，许多都达到1300℃以上。如果有析晶的玻璃液 进入主流道和每个分流道，主流道和每个分流道是无法把析晶的晶体再熔化的。 这就会使析晶的晶体进入玻璃维成型干埚和拉丝板，造成堵拉丝孔而佇产。
所以现有对比技术--在涉及日产100-600吨的大吨位的池窑玻璃纤维生产线 的***性组合装置，目前只能生产含氧化铝达15％的玻璃纤维；从来都不可生产 含氧化铝达20-25％的超高强玻璃纤维；更不可能生产含氧化铝达20-49％的超高 强玻璃纤维。
A.本发明把在现有技术的技术装置结抅要素火焰热能主导玻璃熔化的横向 火焰池窑结抅装置(10)；之后，增加了3个新的技术装置结抅要素：玻璃液的卡 脖流道装置(60)；采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排 气泡和防析晶装置(30)；采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的 玻璃液上升通道结构(40)；由于在技术装置结抅要素的的改变和作用关系的改 变：
B.本发明产生的由于这些要素关系的改变，导致的预料不到的技术效果：
本发明由于玻璃液的卡脖流道装置(60)的玻璃液的深度的位置，与火焰 热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向下流动 的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的玻璃液深度的位 置发生了改变，由现有池窑技术装置中的上述三个技术装置要素中玻璃液深度是 一致的，改变为玻璃液的卡脖流道装置(60)的玻璃液的深度，只仅为火焰热能 主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向下流动的玻 璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的玻璃液深度的10％-40％。 (见说明书附图3)
这种玻璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液深度的位置发生的改变，才能使玻 璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液，从现有技术池窑结抅中玻璃液水平流动，变为 使玻璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液，从采用电极对从上向下流动的玻璃液进 行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的上侧部流入(见说明书附图3)， 才能形成玻璃液流动位置的变化，形成玻璃液在采用电极对从上向下流动的玻璃 液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中从上向下流动的变化。
本发明由于采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3) 和采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40) 的顶部、四周、底部，都设计的控制玻璃液温度的加热装置，所以在从上而下 的移动的玻璃液和从下向上流动的玻璃液，都能控制在1300℃以上；又因在1300℃以上玻璃液是用热幅射传导热能，所以能精确的控制处于[采用电极，对 从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置](3)和[采用电极，对从下向上流 动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构](4)之内的含氧化铝达20-49％ 的超高强玻璃纤维的玻璃液，完全处于高于玻璃析晶温度之上20℃的稳定状 态，[误差在1-5℃的之内]。
所以，本发明：一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法；这些 要素关系改变，能在普通成本的基础上，克服现有技术的缺陷，达到使含氧化铝达 20-49％的超高强玻璃纤维的玻璃液，在进入成型工艺之前，能稳定的保持在高于 析晶温度之上的技术目的。克服现有技术的因为这些技术要素装置缺失而产生 的技术难题，使日产100吨-600吨的高效率池窑玻璃纤维生产线上，能生产高铝 和超高铝(含氧化铝20-49％)的超高强玻璃纤维，产生预料不到的技术效果。
本发明的发明目的还在于：
在生产高铝和超高铝(含氧化铝20-49％)的超高强玻璃纤维时，出现玻璃制 品的成型装置(50)停止工作的状态时(如成型工艺中有故障，安全闸门关闭， 使整个成型之前的生产***玻璃液处于各自的装置之内，不按工艺程序流动的 状态)。
这时，生产***中的火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)； 采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)；采用电极，对 从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；这3个本发 明的这要素装置中，设计的电极的合理位置和电极能量，能把各自的装置之内的 玻璃液，保持在高于超高铝玻璃的析晶温度的1300-1480℃以上，使玻璃液处于 热幅射传导热能的状态，从而能保障这三个要素装置中的玻璃液温度控制在预 定的要求的+-1-5℃差别的范围。
反之，在生产高铝和超高铝(含氧化铝20-49％)的超高强玻璃纤维时，出现 玻璃制品的成型装置(50)停止工作的状态时(如成型工艺中有故障，安全闸门 关闭，使整个成型之前的生产***玻璃液处于各自的装置之内，不按工艺程序 流动的状态)。如果沒有本发明的沒有上述的3个要素装置的位置关系变化创新 和互相作用的关系变化创新，就不一定会出现玻璃液在进入成型工艺前，大范 围析晶。
而现有技术的玻璃纤维池窑大生产***装置，由于没有这3个要素装置和 沒有其中设计的电极的合理位置和电极能量，所以根本不能在日产能100-500 吨的大产能、高效率、低成本的玻璃纤维生产***装置中，生产含氧化铝达 20-49％的的超高强玻璃纤维制品。
在现有技术的玻璃纤维池窑大生产***装置的生产中，大家都希望采用日产100-600吨的大吨位(即年产7-20万吨)的玻璃纤维生产线的装置，来生产含氧化 铝20-25-35％的高铝无碱S级玻璃纤维，来达到产品品质合格的基础上，大幅提 高高铝无碱S级玻璃纤维生产效率，以适应高水平的风电叶、新能源汽车、航 空航天市场的要求。这是高铝无碱S级玻璃纤维领域中，人们一直渴望解决但 始终未能获得成功的技术难题。但本发明解决了这一技术难题。
本技术装置结抅要素的改变的发明，。解决了这个人们一直渴望解决但始终 未能获得成功的技术难题，所以本技术装置结抅要素的改变的发明，具有突出的 实质性特点和显著的进步性，具有创造性。
本发明在技术装置结抅要素内容和位置上，在技术装置结抅要素的作用关 系上，比较现有技术有改变；而且，由于在技术装置结抅要素内容和位置上，在技 术装置结抅要素的作用关系上，比较现有技术发生的改变，导致预料不到的技术 效果。所以本发明权利要求1具有突出的实质性特点和显著的进步性，具有创 造性。
比较现有技术3：
现有技术的电熔窑***性组合装置--【没有火焰热能主导玻璃熔化】
对于涉及玻璃器皿类生产线的现有技术的***性组合装置中，都采用仅几 十吨的电熔窑结抅装置；直接联结着的装载玻璃液的装置(17)-即主通道， 又联结着2-30个玻璃液分流道，其每个流道，联结着玻璃器皿的成型装置。
比较横向火焰池窑生产线的几百吨产能，电熔窑***性组合装置：
缺陷之一是：投资产出比率低，生产效率低。
缺陷之二是：相同的产量的能耗比高。
缺陷之三是：相同的产量的人力资源耗用高；缺陷之四是：因为高溶点的 高铝无碱玻璃材料中不含高导电率的碱材料成分，所以没有火焰热能主导玻璃 熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)的工艺装置(1)的玻璃制品生产装置*** (即纯电熔窑)-就不能充溶化高铝无碱玻璃材料。
缺陷之四是：由于沒有火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置， 不能达到日产量100-1000吨产能。
缺陷之王是：所以电熔窑***性组合装置，与日产量达几百吨到上千吨的 大产能玻璃制品池窑生产线比较，1.其投资产出比率低；2.生产效率低；3.相同 的产量的能耗比高；4.相同的产量的人力资源耗用高；存在不能生产高溶点的高 铝无碱玻璃材料的缺陷。
本发明的装置结抅***，能克服电熔窑***性组合装置存在的缺陷。
比较现有技术4：
一种火焰热能主导的又有电助熔的马蹄窑炉装置
由于一种火焰热能主导的又有电助熔的马蹄窑炉装置结抅，比横向火焰池窑 简单，所以成本低，占地少；由于其火焰是呈现U型马蹄状，火焰短，窑池小日 生产吨位不大于50吨，采用的是受吨位局限，不能用于日产量达100吨到上千 吨的大产能玻璃制品生产线，主要用于制造对玻璃质量要求不高的玻璃器皿产品。
其存在缺陷之一是：联结着一种火焰热能主导的又有电助熔的马蹄窑炉装 置，溶化后的玻璃液，全都是水平方向移动的，缺陷是：水平方向移动的玻璃液 有回流的现象无法控制；而且玻璃液水平方向移动的距离较长，所以其玻璃液上 层就会有散热问题，就会形成水平移动的玻璃液温度不均；就是在距离较长的 水平移动的玻璃液上部采用火焰或电热的外加热工艺，由于火焰或电热的外加 热工艺，与玻璃液中的电极的电流加热是二种装置，不能有效的控制水平移动 的玻璃液上层温度和中下层之间的温度，形成控制的一致性和稳定性。就会形 成水平移动的玻璃液温度不均。所以一种火焰热能主导的又有电助熔的马蹄窑 炉装置，不能有效达到使玻璃液能精确的控制在澄清、排泡所需预定温度的1-5℃的误差之内，不能有效保障玻璃液的排气泡、澄清工艺水平；尤其在生产 高铝玻璃这种析晶温度高又析晶速度较快的产品时，不能有效保障玻璃液在进 入成工艺阶段之前，玻璃液温度始终高于析晶温度。
其存在缺陷之二是：马蹄窑炉装置溶化后的玻璃液，全都是水平方向移动 的；其存在缺陷是：在上层区域的洞口的两边和下部会有不利玻璃液流动的死 角，尤其在生产高铝玻璃这种析晶温度高又析晶速度较快的产品时，会很易于 在玻璃液不易流动的死角产生玻璃液析晶。
其存在缺陷之三是：比较现有技术--20世纪80年代，德国工业界-“试行”了 一种玻璃液深度达3M的澄清区装置的马蹄窑炉装置，其玻璃液从熔化部水平方 向流入澄清区装置，在玻璃液深度约1.3M处形成一个1.3-3M深度的澄清区。
[1]虽然一种玻璃液深度达3M的澄清区装置的马蹄窑炉装置，在玻璃液深度 达1.4--3M的澄清区中，也安装了电极，也希望解决玻璃液是水平方向移动的而引 起玻璃液有回流的现象，不利于控制玻璃液温度的问题。但其在1.3-1.5M的上部 深度，玻璃液还是存在水平方向移动缺陷，这就存在水平方向移动的玻璃液会 引起玻璃液有回流的现象的问题，不利于控制玻璃液温度。只是到了1.5-3M的深 度，玻璃液才开始从上向下流动。
[2]虽然一种玻璃液深度达3M的澄清区装置的马蹄窑炉装置，设计了在玻璃 液深度达1.4--3M的澄清区中，使玻璃液在从上向下的移动，其希望由电报来控 制玻璃液温度；但其存在缺陷是：在生产氧化铝含量达15-25-39％的高铝或超高 铝玻璃液，的一部分出现分离向下沉降的[富氧化铝分层现象]时即：--[溶化中的氧 化铝成分因比重达3.8，大大高于玻璃2.5的比重，产生氧化铝集聚而分层的现象]；
这种高铝玻璃液的一部分出现分离向下沉降的现象[富氧化铝分层现象]在 0.8-1.2M深的玻璃液中，还可以用搅拌装置使之克服。但是在玻璃液深度达2-3M 的澄清区装置中时：其一是安装搅拌装置十分困难；其二是由于氧化铝比重达 3.8，比玻璃2.5更易于下沉到深度达3M的澄清区装置的底部，这时要靠玻璃液向 上流动来把一部分出现分离向下沉降的高铝玻璃液[富氧化铝分层现象]，再向上 方流向2-3M以上的高度的玻璃成型区是不可能的。就一定会在生产中，玻璃液 深度达2-3M的澄清区装置的底层，使这种向下沉降的高铝玻璃液[富氧化铝分层 现象]大量堆集，而密集的氧化铝含量区域的玻璃成分，已不是设计的玻璃成分，会 产生比予定的析晶温度更高的析晶现象，产生此分离向下沉降的高铝玻璃液[富 氧化铝分层现象]的区域，产生大范围的析晶。
这也是此项20世纪80年代，德国工业界-“试行”的，玻璃液深度达3M的澄 清区装置，由于没有工业实用性，在近几十年没有被马蹄窑炉装置玻璃企业采用 的主要原因。
本发明由于在技术装置要素上，增加了玻璃液的卡脖流道装置(60)，和采 用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置 (30)；又改变了这2个技术装置要素的控制玻璃液深度的池底深度位置，产生 了不同的对玻璃液的作用关系，产生了予料不到的技术效果：
【A】本发明对玻璃液的卡脖流道装置(60)的玻璃液的深度的位置进行了 与现有技术完全不同的要素改变。改变为：玻璃液的卡脖流道装置(60)的玻 璃液深度，是火焰热能主导玻璃熔化的火焰池窑结抅装置(2)和采用电极对从 上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的玻璃 液深度的玻璃液深度的10％-40％。(见说明书附图3)
【B】本发明对现有技术马蹄窑炉装置中，“试行”的，一种玻璃液深度达3M 的澄清区装置---即采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排 气泡和防析晶装置(30)的玻璃液的深度的位置进行了与现有技术完全不同的 要素改变。由深度3M改变为本发明权利要求所述的深度在90-150CM之内；(见 说明书附图3)
由于这2个技术装置要素的玻璃液深度位置的改变，形成了经过玻璃液的卡 脖流道装置(60)的出口位置大大上升，形成了澄清区装置--即采用电极对从上向 下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的进玻璃液 的入口位置大上升，使玻璃液从上侧部流入(见说明书附图3)，改变了现有技术结 抅中玻璃液水平流动的状态。(见说明书附图3)
本发明由于在上述多个技术装置要素的关系、位置、作用的变化，比较现有 技术的马蹄窑炉装置，包括“试行”的-玻璃液深度达3M的澄清区装置的马蹄窑炉 装置，产生的予料不到的技术效果是：
A.本发明日产100-1000吨的大吨位的玻璃横向火焰池窑生产线的***性组 合装置，能克服现有技术装置，包括“试行”的-马蹄窑炉玻璃液深度达3M的澄清区 装置的产能局限在50吨的缺陷；
B.本发明日产100-1000吨的大吨位的玻璃横向火焰池窑生产线的***性组 合装置，能克服现有技术-“试行”的-马蹄窑炉玻璃液深度达3M的澄清区装置的 会在生产中，玻璃液深度达3M的澄清区装置的底层，使这种向下沉降的高铝玻 璃液[富氧化铝分层现象]大量堆集，而密集的氧化铝含量区的玻璃成分，已不是设 计的玻璃成分，会产生比予定的析晶温度更高的析晶温度，产生此分离向下沉降 的高铝玻璃液[富氧化铝分层现象]的区域，产生大范围的析晶缺陷。
比较现有技术5：
本发明人在2014年申请的发明专利，一种用于玻璃工艺的冷却部区域的防 析晶装置，其特征在于：在冷却部的玻璃液面之上的空间中，在靠池壁耐火砖 的内侧10-80mm的距离范围内，有2个至80个电加热装置和2个至80个测 定温度装置。也提出在冷却部区域的玻璃液中安置电极***来控制玻璃液温度。
其存在缺陷之一是：
[1]在一种用于玻璃工艺的冷却部区域的防析晶装置装置中，玻璃液都是水 平移动的；虽然也安装了电极，希望解决玻璃液的温度控制，但水平方向移动的 玻璃液有回流的现象，也无法有效控制玻璃液的温度；
[2]而玻璃液上面的边上的耐火砖上的电热的外加热工艺与玻璃液中的电极 的电流加热是二种装置，加上其玻璃液中部区域的上顶部层面沒就控制温度的 装置(冷却部一般都有8-15米宽，10-20米长)，所以顶部层面散热问题严重。
所以，一种用于玻璃工艺的冷却部区域的防析晶装置，并不能有效的控制水 平移动的玻璃液上层温度和中下层之间的温度，形成控制的一致性和稳定性。 所以，就会形成水平移动的玻璃液温度不均。
所以，一种用于玻璃工艺的冷却部区域的防析晶装置，不能有效达到使玻 璃液能精确的控制在澄清、排泡所需预定温度的1-5℃的误差之内，不能有效保 障玻璃液的排气泡、澄清工艺水平；尤其在生产高铝玻璃这种析晶温度高又析 晶速度较快的产品时，不能有效保障玻璃液在进入成工艺阶段前始终高于析晶 温度。(本发明技术要素装置，形成的垂直流动的玻璃液和四面的电极能克服此缺 陷)
其存在缺陷之二是：
一种用于玻璃工艺的冷却部区域的防析晶装置装置或现有的一切冷却部或 名为工作部的装置中，水平移动的玻璃液，都是设计为使玻璃液从冷却部的尾 部的上层区域的玻璃液闸板洞口进入成型区的。冷却部一般都有8-15米宽，而 玻璃液闸板洞口只有不到2M宽，所以在水平移动的玻璃液闸板洞口的冷却部域 的两边和下部，会有不利玻璃液流动的死角，尤其在生产高铝玻璃这种析晶温度 高又析晶速度较快的产品时，会很易于在玻璃液不易流动的死角产生玻璃液析 晶。(本发明技术要素装置，形成的垂直流动的玻璃液和四面的电极能克服此缺陷)
A.本发明在技术装置结抅要素【卡脖装置】内容和位置上，比较现有技术一 种用于玻璃工艺的冷却部区域的防析晶装置的改变是，把玻璃液的卡脖流道装 置(60)中，玻璃液的表面与装置底部之间的深度，改变为是火焰热能主导玻璃 熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向下流动的玻璃液进行 温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中，玻璃液的表面与装置底部之间 的深度的10％-40％；(见说明书图3)
B.本发明：一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法；把现有 技术的技术装置结抅要素【一种用于玻璃工艺的冷却部区域的防析晶装置】，改 变成【采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析 晶装置】(3)和【采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液 上升通道结构】(4)。(见说明书图3)
C.由于在技术装置结抅要素的的改变和作用关系的改变：
本发明说明书中表述了，产生的这些要素关系改变，导致预料不到的技术效 果：
本发明由于玻璃液的卡脖流道装置(60)的玻璃液的深度的位置，与火焰 热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向下流动 的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的玻璃液深度的位 置发生了改变，由现有池窑技术装置中的上述三个技术装置要素中玻璃液深度是 一致的，改变为玻璃液的卡脖流道装置(60)的玻璃液的深度，只仅为火焰热能 主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向下流动的玻 璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的玻璃液深度的10％-40％。 (见说明书图3)
这种玻璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液深度的位置发生的改变，才能使玻 璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液，从现有技术池窑结抅中玻璃液水平流动，变为 使玻璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液，从采用电极对从上向下流动的玻璃液进 行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的上侧部流入[见说明书附图3]， 才能形成玻璃液流动位置的变化，形成玻璃液在采用电极对从上向下流动的玻璃 液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中从上向下流动的变化。(见 说明书图3)
采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)和采用电极， 对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)，的顶部、 四周、底部，都设计的控制玻璃液温度的加热装置，所以在从上而下的移动的 玻璃液和从下向上流动的玻璃液，都能控制在1300℃以上；又因在1300℃以上玻 璃液是用热幅射传导热能，所以能精确的控制处于[采用电极，对从上向下流动 的玻璃液进行温度控制的装置](3)和[采用电极，对从下向上流动的玻璃液进 行温度控制的玻璃液上升通道结构](4)之内的高铝和超高铝浮法平板玻璃和电 子玻璃的玻璃液，完全处于高于玻璃澄清、排泡所需的102帕·秒的1300-1480℃ 温度之上的20℃的稳定状态，[误差在1-5℃的之内]。在这种高水平的玻璃液排气 泡、澄清先进制造工艺中，能在3-6个小时内完成玻璃液达到高品质的澄清、排 泡水平的目标。所以，本发明：一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产 方法；这些要素关系改变，能在普通成本的基础上，使高铝和超高铝浮法平板玻璃 和电子玻璃的生产中，克服现有技术的缺陷，达到使高铝和超高铝浮法平板玻璃 和电子玻璃的玻璃液，在进入成型工艺之前，能稳定的保持在高于析晶温度之上 的技术目的。
比较现有技术6：
在涉及现有技术高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃的横向火焰池窑生 产线的的***性组合装置中，在火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装 置(10)之后联结的是一种冷却部或名为工部的装置，在火焰热能主导玻璃熔 化的横向火焰池窑结抅装置之后，由一个卡脖装置联结的是一种冷却部或名为 工作部的装置；其卡脖装置、横向火焰池窑结抅装置、冷却部或名为工作部的 装置中，玻璃液的深度都是1米左右，玻璃液总体都是水平方向朝成型装置移 动。
这种冷却部或名为工作部的装置存在缺陷1：由于这种冷却部或名为工作部 的装置中，玻璃液的深度都是1米左右，玻璃液总体都是水平方向朝成型装置 移动，玻璃液上面部、左右部、下底层部都沒有完整、准确、统一的加温及控 制温度的***装置，所以尤其是与成型区接近的冷却部或名为工作部后段中，玻 璃液上、下层温度差别，达70-90℃。
这会造成高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃的生产中的排气泡、澄清 工艺的过程，不可能准确的按照玻璃成分特有的澄清、排泡102(帕·秒)的粘度 温度，来完成排气泡、澄清工艺的过程，会造成品生产中的气泡和玻筋品质缺 缺陷；这是现有技术的冷却部或名为工作部装置，生产高铝和超高铝浮法平板玻 璃和电子玻璃的难点(但康宁公司的白金通道技术装置专利和旭硝子公司的抽真 空装置专利能克服此缺陷，但成本太高)。
这种冷却部或名为工作部的装置存在缺陷2：由于这种冷却部或名为工作部 的装置中，玻璃液的深度都是1米左右，玻璃液总体都是水平方向朝成型装置 移动，玻璃液上面部、左右部、下底层部都沒有完整、准确、统一的加温及控 制温度的***装置，所以尤其是与成型区接近的冷却部或名为工作部后段中，玻 璃液上、下层温度差别，达70-90℃。
高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃，由于含氧化铝达20-25-35％，析晶温 度都很高，许多都达到1300--1480℃以上。所以在生产中，这种冷却部或名为工作 部的装置，解决不了高铝和超高铝浮法平板玻璃和电子玻璃的玻璃液，在进入成 型工艺之前，能稳定的保持在高于析晶温度之上的技术难题。
A.本发明在技术装置结抅要素【卡脖装置】内容和位置上，比较现有技术的 改变，是把玻璃液的卡脖流道装置(60)中，玻璃液的表面与装置底部之间的深 度，是火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从 上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中，玻璃 液的表面与装置底部之间的深度的10％-40％。(见说明书附图3)
B.本发明：一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法；把现有 技术的技术装置结抅要素【一种冷却部或名为工作部的装置】，改变成【采用电 极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置】(3) 和【采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构】 (4)。(见说明书附图3)
C.由于在技术装置结抅要素的的改变和作用关系的改变，本发明：一种玻璃 制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法；说明书中表述了，产生的这些要素 关系改变，导致预料不到的技术效果：
这种玻璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液深度的位置发生的改变，才能使玻 璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液，从现有技术池窑结抅中玻璃液水平流动，变为 使玻璃液的卡脖流道装置(60)玻璃液，从采用电极对从上向下流动的玻璃液进 行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的上侧部流入[见说明书附图3]， 才能形成玻璃液流动位置的变化，形成玻璃液在采用电极对从上向下流动的玻璃 液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中从上向下流动的变化。
采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)和采用电极， 对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)，的顶部、 四周、底部，都设计的控制玻璃液温度的加热装置，所以在从上而下的移动的 玻璃液和从下向上流动的玻璃液，都能控制在1300℃以上；又因在1300℃以上玻 璃液是用热幅射传导热能，所以能精确的控制处于[采用电极，对从上向下流动 的玻璃液进行温度控制的装置](3)和[采用电极，对从下向上流动的玻璃液进 行温度控制的玻璃液上升通道结构](4)之内的高铝和超高铝浮法平板玻璃和电 子玻璃的玻璃液，完全处于高于玻璃澄清、排泡所需的102帕·秒的1300-1480℃ 温度之上的20℃的稳定状态，[误差在1-5℃的之内]。在这种高水平的玻璃液排气 泡、澄清先进制造工艺中，能在3-6个小时内完成玻璃液达到高品质的澄清、排 泡水平的目标。所以，本发明：一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产 方法；这些要素关系改变，能在普通成本的基础上，使高铝和超高铝浮法平板玻璃 和电子玻璃的生产中，克服现有技术的缺陷，达到使高铝和超高铝浮法平板玻璃 和电子玻璃的玻璃液，在进入成型工艺之前，能稳定的保持在高于析晶温度之上 的技术目的。
比较现有技术1-6：
先有电溶窑工艺技术及火焰窑工艺技术玻璃制品，主要生产氧化铝含量为 1-4％的低铝制品、氧化铝含量为5-9％的中铝制品、氧化铝含量为10-16％的高 铝制品。
先有电溶窑工艺技术及火焰窑工艺技术，不具有本发明工艺方法的几个技术 要素结抅特征，所以，先有电溶窑技术，不具有克服其技术难点的工艺条件。不具 有本发明耍求的，在多个区域中的距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液的 特定区域位置，设计有3-20个电极装置的要求，和不具有本发明耍求的在多个 区域中的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM 体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料 30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃的工艺方法。
【本发明与先前技术(1)-(6)的不同】
(一)首先，本发明所述的工艺特点的制备方法，与先有发明(1)-(6)技 术方案和任何先有技术方案也都不同。本发明所述的制备方法特征，才能产生与 先有类似产品完全不同的，【玻璃中完全沒有乳白色的富铝条纹或富铝区块，沒 有玻璃分层的特征的，氧化铝含量达15--35％的玻璃制品】。
而如果不采用本发明所述的制备方法特征，氧化铝含量达15--35％的玻璃制 品中，就会易于存在乳白色的富铝条纹或乳白色的富铝区块的不透明的重大缺 陷，或出现玻璃分层的重大缺陷问题。
(二)而本发明因为采用了全新的工艺：在多个区域溶窑结抅装置，的底部耐 火材5-30CM距离的区域中的玻璃液中，全部设计了3-20个电极装置，采用了 全新的工艺：使多个区域溶窑结抅装置区域的底部耐火材料10-30CM距离的区 域的玻璃液中，最少各自有1个区间的工作工艺温度保持在1320℃-1450℃，高于 距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃。所以 能形成这几个区域的，距离底部耐火材料5-30-60CM距离的玻璃液小范围的上下 流动均化，使“富铝沉降堆积现象--即高氧化铝成份含量的玻璃液部分，因比重大 而沉降堆积在底部的现象”，得到均化，得到解决。能从根本上解决进而造成玻璃 成品成型阶段因成份严重不均，出现玻筋，条纹，白色不透明富氧块与条等产品根 本不合格的难点，使高合格率的生产15--35％的氧化铝含量的玻璃制品成为可能。
而且本发明还能克服先有技术中，通过先有技术试图采用传统的搅拌工艺来 达到目的采用传统的搅拌工艺，克服在玻璃液底部出现“富铝沉降堆积现象”产 生的难点。
克服其传统的搅拌工艺难点之一：采用传统的搅拌工艺是在靠近玻璃成型 区的电熔窑底部或上升通道顶部位置，搅拌工艺易于产生二次气泡，使大量气泡 直接出现在产品中；
克服其传统的搅拌工艺难点之二：采用传统的搅拌工艺，在超过如果1300℃ 的环境中，使用加冷却水循环降温的不锈钢搅拌器，会造成严重的搅拌器边壁附 近玻璃液，因长期水冷降温传导，而产生玻璃液大量析晶，在靠近玻璃成型区的 电熔窑底部或上升通道顶部位置，析晶会直接大量出现在产品中；
克服其传统的搅拌工艺难点之三：采用白金搅拌器，会存在成本太高和白金在 高温下与玻璃反应出现新的气泡，在靠近玻璃成型区的电熔窑底部或上升通道 顶部位置，产生的二次气泡，也会使大量气泡直接出现在产品中。这是现有的技术 都无法合格的生产含20％以上的超高铝含量的玻璃制品的重要原因。
所以能做到，生产15--35％的氧化铝含量的玻璃制品，不但要在正常生产时， 能使各自装置内，尤其底部区域的玻璃液保持在1300℃以上；并能在玻璃制品的 成型装置(5)停止工作时，即也沒有从溶化窑结抅装置流动过来的高温玻璃液 时的玻璃液，也能形成这几个区域的，距离底部耐火材料5-30-60CM距离的玻璃 液最少各自有1个区间的工作工艺温度保持在1320℃-1450℃，最少各自有1个 区间的工作工艺温度保持在1320℃-1450℃，高于距离底部耐火材料30-60CM距 离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；并小范围的上下流动均化，使“富铝沉 降堆积现象--即高氧化铝成份含量的玻璃液部分，因比重大而沉降堆积在底部的 现象”，得到均化，得到解决。
全新的工艺发明构思方案，是一种在特定的环境中，对特定的区域的工艺技 术方案生产的玻璃产品的发明，产生了予料不到的技术效果。
本发明的发明目的还在于：
在生产高铝和超高铝(含氧化铝20-49％)浮法平板玻璃和电子玻璃时，出现 玻璃制品的成型装置(50)停止工作的状态时(如成型工艺中有故障，安全闸门 关闭，使整个成型之前的生产***玻璃液处于各自的装置之内，不按工艺程序 流动的状态)。
这时，生产***中的火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)； 采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的装置(3)；采用电极，对 从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；这3个本发 明的这要素装置中，设计的电极的合理位置和电极能量，能把各自的装置之内的 玻璃液，保持在高于超高铝玻璃的析晶温度的1300-1480℃以上，使玻璃液处于 热幅射传导热能的状态，从而能保障这三个要素装置中的玻璃液温度控制在预 定的要求的+-1-5℃差别的范围。
反之，在生产高铝和超高铝(含氧化铝20-49％)浮法平板玻璃和电子玻璃时， 出现玻璃制品的成型装置(50)停止工作的状态时(如成型工艺中有故障，安全 闸门关闭，使整个成型之前的生产***玻璃液处于各自的装置之内，不按工艺 程序流动的状态)。如果沒有本发明的沒有上述的3个要素装置的位置关系变化 创新和互相作用的关系变化创新，就不一定会出现玻璃液在进入成型工艺前， 大范围析晶。
而现有技术的高铝和超高铝(含氧化铝20-49％)浮法平板玻璃和电子玻璃池 窑生产***装置，由于没有这3个要素装置和沒有其中设计的电极的合理位置 和电极能量，所以根本不能在日产能达100-1000吨的大产能、高效率、低成本 的浮法平板玻璃和电子玻璃纤维生产***装置中，生产含氧化铝达20-49％的高 铝和超高铝(含氧化铝20-49％)浮法平板玻璃和电子玻璃制品。
在现有技术中，大家都希望在在日产能100-1000吨的大产能、高效率、低 成本的浮法平板玻璃生产***装置中，生产含氧化铝达20-49％的高铝和超高铝 浮法平板玻璃和电子玻璃制品。来达到产品品质合格的基础上，大幅提高高铝 玻璃纤维生产效率，以适应高水平的建筑玻璃、工程玻璃、特种玻璃、航空航 天玻璃市场的要求。这是玻璃领域中，人们一直渴望解决但始终未能获得成功 的技术难题。
以上所述，仅是为了说明本发明的较佳优选实施例而已，然而其并非是对 本发明的限制，任何熟悉本项技术的人员可能利用上述揭示的技术内容加以变 更或修饰为等同变化的等效实施例，都可以按不同要求和性能实施--本发明一 种玻璃制品的横向火焰池窑生产***以及生产方法。可见，凡是未脱离本发明 技术方案的内容，尤其是权利请求项之内容，依据本发明的技术实质对以上实 施例所作的任何简单修改，等同变化与修饰，均仍属本发明技术方案的范围内。

Claims (13)

1.一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其包括：
玻璃原料运输装置(19)，火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)；玻璃液的卡脖流道装置(60)；采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)；采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；玻璃制品的成型装置(50)：其特征在于：
玻璃液的卡脖流道装置(60)中，玻璃液的表面与装置底部之间的深度，是火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中，玻璃液的表面与装置底部之间的深度的10％-40％；
采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的四周设计有4-50个控制玻璃液温度的电极；
采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的下部设计有玻璃液流出的洞口(6)，设计的玻璃液流出的洞口(6)联结着一个采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)，上升通道结构中，设计有控制玻璃液温度的电极；
采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)的顶部出口，联结着一个装载玻璃液的装置(17)，其中设计有控制玻璃液温度的电极。
2.根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在于：
其玻璃液的卡脖流道装置(60)中，玻璃液的表面与装置底部之间的深度，是火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)和采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中，玻璃液的表面与装置底部之间的深度的10％-40％；玻璃液的卡脖流道装置(60)的距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计有3-20个电极装置；
其采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的四周设计有4-50个控制玻璃液温度的电极，采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计有3-20个电极装置；
其还设有底部流液通道(20)，其距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计有3-20个电极装置；
其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构--(40)的四周设计有4-50个控制玻璃液温度的电极；上升通道结构(40)的距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计有3-20个电极装置；
3.根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在于，采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置的玻璃液，深度在90-150CM之内；采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)的顶部设计有加热装置。
4.根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在于，采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电极设计有加热装置。
5.根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在于，其火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)的日产量达到100吨-1500吨；其火焰喷嘴是安装在横向火焰池窑的两测面，火焰喷射方向与横向火焰池窑长度的方向是处于撗方向；其横向火焰池窑结抅装置的玻璃液中，设计有电助熔控制玻璃液温度的电极。
6.根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在于，其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电极；通向成型装置的区域设计有玻璃液闸门；
其玻璃制品的成型装置(50)，是浮法平板玻璃工艺的锡窑结构，其包括：锡窑底层有锡金属；锡窑两边有10-40对拉边机；锡窑顶部有电加热装置；
在浮法平板玻璃工艺的锡窑结构之后，还有玻璃退火装置和玻璃板切材装置。
7.根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在于，其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电极，联结着玻璃液的主流道，其联结着有2-30个玻璃液分流道，其各个玻璃液分流道，联结着的玻璃制品的成型装置(50)是玻璃纤维生产的成型装置；其玻璃纤维生产的成型装置包括：承载玻璃液的2-30个干埚、2-30个拉丝板、拉丝机。
8.根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在于，其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电极，联结着玻璃液的主流道，其联结着有2-30个玻璃液分流道，其各个玻璃液分流道，联结着玻璃制品的成型装置(50)；玻璃制品的成型装置(50)是工业与日用玻璃器皿的吹制成型装置；在工业与日用玻璃制品的2-30个吹制成型装置(50)之后，还有玻璃制品的退火装置。
9.根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在于，其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电极，联结着玻璃液的主流道，其联结着有2-30个玻璃液分流道，其各个玻璃液分流道，联结着玻璃制品的成型装置(50)；玻璃制品的成型装置(50)是工业与日用玻璃器皿的压制成型装置；在工业与日用玻璃器皿的2-30个压制成型装置(50)之后，还有玻璃制品的退火装置。
10.根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在于，其采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电极，联结着玻璃液的主流道，其联结着有2-30个玻璃液分流道，其各个玻璃液分流道，联结着玻璃制品的成型装置(50)；玻璃制品的成型装置(50)是工业与日用玻璃器皿的拉制成型装置；在工业与日用玻璃器皿的2-30个拉制的成型装置(50)之后，还有玻璃制品的退火装置。
11.根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在于，其采用电极，对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(50)的顶部出口，联结着的装载玻璃液的装置(17)的顶部，设计有加热装置；联结着的装载玻璃液的装置(17)的底部，也设计有控制玻璃液温度的电极，联结着2-30个玻璃液流道，流道联结着玻璃制品的成型装置(50)；玻璃制品的成型装置(50)是卫浴玻璃制品的吹制成型装置；在卫浴玻璃制品的2-30个吹制成型装置之后，还有卫浴玻璃制品的退火装置。
12.根据权利要求1所述的一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***，其特征在于，其使用的玻璃材料的组成是：按重量百分比计，其氧化铝含量为0.01％--39％，氧化镁含量为5％--20％，氧化硅含量是氧化钙含量的2.51-5.8倍，氧化钙含量是氧化镁含量的0.7倍-2.3倍。
13.一种玻璃制品的横向火焰池窑生产***的工艺制备方法：
备好所需的装置：火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)，玻璃液的卡脖流道装置(60)，采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)，采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)，玻璃制品的成型装置(50)；这几个装置中的电极能量，都能在玻璃制品的成型装置(50)停止工作时，使各自装置内的玻璃液保持在1300℃以上，並保持在高于玻璃析晶温度之上；
步骤1.把预定的玻璃原料，通过玻璃原料运输装置，进入火焰热能主导玻璃熔化的横向火焰池窑结抅装置(10)中，进行溶化形成玻璃液，玻璃液再通过玻璃液的卡脖流道装置(60)，从侧上部进入采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中；并使卡脖流道装置(60)和采用电极对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)中的玻璃液的温度，控制在高于澄清、排泡102帕·秒的粘度温度之上的区间和高于玻璃析晶温度之上的区间；
工艺特点在于：通过玻璃液的卡脖流道装置(60)的距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计的3-20个电极装置，使卡脖流道装置(60)区域的，距耐火材料底部10-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)设计的距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，各自的3-20个电极装置，使从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)区域的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
步骤2.使玻璃液从采用电极，对从上向下流动的玻璃液进行温度控制的澄清、排气泡和防析晶装置(30)下部，进入的底部流液通道(20)，再进入联结着的一个采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；
工艺特点在于：通过底部流液通道(20)中设计的，距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过采用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)中设计的，距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
工艺特点在于：通过其距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计的3-20个电极装置，使底部流液通道(20)区域的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
步骤3.玻璃液再由底部流液通道(20)，进入用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)；
工艺特点在于：通过其距离底部耐火材5-30CM的区域中的玻璃液中，设计的3-20个电极装置，使用电极对从下向上流动的玻璃液进行温度控制的玻璃液上升通道结构(40)区域的，距耐火材料底部5-30CM距离的区域的玻璃液中，最少有100立方CM体积的区间的工作工艺温度，要保持在1320℃-1450℃，要高于距离底部耐火材料30-60CM距离的区域玻璃液的工作工艺温度20-80℃；
步骤4.成型工艺：
选择1，第一种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)，再经过玻璃液闸门(8)，进入玻璃制品的成型装置(50)；其玻璃制品的成型装置(50)是浮法平板玻璃工艺的锡窑结构；玻璃液进入锡窑结构的平滑的布有溶化的锡金属的平面，进行玻璃液趟平摊薄及抛光；再由两边的10-40对拉边机对形成的玻璃带拉成所需厚度；再经过退火，切材工序，形成浮法平板玻璃制品；或
选择2，第二种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)；装载玻璃液的装置(17)就是玻璃液的主流道，玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道；玻璃液进入各个分流道联结着的玻璃制品的玻璃纤维生产的成型装置；分别流入对应的2-30个承载玻璃液的干埚，玻璃液经过对应的2-30个拉丝板，在对应的拉丝机的作用下形成玻璃纤维；或
选择3，第三种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)；装载玻璃液的装置(17)就是玻璃液的主流道，玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道；玻璃液进入各个分流道联结着的玻璃制品的2-30个工业与日用玻璃器皿的吹制成型装置；分别吹制成工业与日用玻璃的制品；再经过玻璃制品的退火装置的处理，制成工业与日用玻璃的吹制成型制品；或
选择4，第四种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)；装载玻璃液的装置(17)就是玻璃液的主流道，玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道；玻璃液进入各个分流道联结着的玻璃制品的2-30个工业与日用玻璃器皿的压制成型装置；分别压制成工业与日用玻璃的制品；再经过玻璃制品的退火装置的处理，制成工业与日用玻璃的压制成型制品；或
选择5，第五种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)；装载玻璃液的装置(17)就是玻璃液的主流道，玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道；玻璃液进入各个分流道联结着的玻璃制品的2-30个工业与日用玻璃的拉制成型装置，分别拉制成工业与日用玻璃的制品；再经过玻璃制品的退火装置的处理，制成工业与日用玻璃的拉制成型制品；或
选择6，第六种玻璃制品成型工艺，前述的经过上升通道结构(40)的顶部出口的玻璃液，进入联结着的装载玻璃液的装置(17)；装载玻璃液的装置(17)就是玻璃液的主流道，玻璃液进入联结着有2-30个玻璃液分流道；玻璃液进入各个分流道联结着的玻璃制品的2-30个卫浴玻璃制品的吹制成型装置，分别制成卫浴玻璃制品；再经过玻璃制品的退火装置的处理，制成卫浴玻璃制品。
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