CN105684285A - 电力转换装置 - Google Patents

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control
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八重垣翔
田村浩志
松尾壮志
山田博之
赤坂伸洋
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Hitachi Automotive Systems Ltd
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Abstract

本发明的目的是缩短使电容器的残留电荷放电时的放电时间。本发明的电力转换装置包括逆变器电路部、升压电路部、平滑用电容器和控制所述升压电路部的升压电路控制部，所述升压电路部包括第一开关元件、与所述第一开关元件电串联连接和第二开关元件、和电抗器，所述电抗器的通电电流由所述第一开关元件和所述第二开关元件的开关动作控制，所述升压电路控制部具有第一控制模式和放电控制模式，在所述第一控制模式，以使占空比指令值变化的方式控制所述第一开关元件和所述第二开关元件的开关动作，从所述升压电路部输出升压后的电压，在所述放电控制模式，将所述占空比指令值固定为规定值，使所述平滑用电容器中积蓄的电荷释放到所述电抗器。

Description

电力转换装置
技术领域
本发明涉及电力转换装置，尤其涉及能够实现逆变器和升压转换器所具备的平滑电容器的放电动作的车载用电力转换装置。
背景技术
作为环境友好的汽车，混合动力汽车和电动汽车是除了以现有的发动机为动力源以外，还以直流电源、逆变器和由逆变器驱动的电动机为动力源的汽车。即，通过驱动发动机来获得动力源，并且由逆变器将来自直流电源的直流电压转换为交流电压，然后利用该转换后的交流电压使电动机旋转来获得动力源。另外，电动汽车是以直流电源、逆变器和由逆变器驱动的电动机为动力源的汽车。
该逆变器中设有用于使来自直流电源的直流电力平滑化的电容器。并且，逆变器需要设有用于在该逆变器停止以后使残留于电容器中的电荷放电的放电电路功能。此外，逆变器中还设有用于使来自直流电源的直流电压升压的升压转换器。
专利文献1公开了这样一种技术，即，控制装置30利用升压转换器的升压动作来消耗连接在升压转换器和直流电源之间的电容器C1的残留电荷，并且利用升压转换器的降压动作来消耗连接在升压转换器和逆变器电路之间的电容器C2的残留电荷。
不过，还在寻求一种进一步缩短使电容器的残留电荷放电时的放电时间的技术。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：特开2004-201439号公报
发明内容
发明所要解决的问题
本发明的技术问题是，提供一种可缩短使电容器的残留电荷放电时的放电时间的电力转换装置。
另外，本发明的另一技术问题是，提供一种利用升压转换器的电抗器来进一步提高使电容器的残留电荷放电时的可靠性的电力转换装置。
解决问题的技术手段
为解决上述问题，本发明的电力转换装置包括：将直流电流转换为交流电流的逆变器电路部；使施加于所述逆变器电路部的电压升压的升压电路部；与所述逆变器电路部和所述升压电路部电并联连接的平滑用电容器；和控制所述升压电路部的升压电路控制部，所述升压电路部包括第一开关元件、第二开关元件和电抗器，其中所述第二开关元件与所述第一开关元件电串联连接，所述电抗器的通电电流由所述第一开关元件和所述第二开关元件的开关动作控制，所述升压电路控制部具有第一控制模式和放电控制模式，在所述第一控制模式中，以使占空比指令值变化的方式控制所述第一开关元件和所述第二开关元件的开关动作，从所述升压电路部输出升压后的电压，在所述放电控制模式中，将所述占空比指令值固定为规定值，使所述平滑用电容器中积蓄的电荷释放到所述电抗器。
发明效果
根据本发明，能够缩短使电容器的残留电荷放电时的放电时间。
附图说明
图1是说明本发明第一实施方式的电力转换***的结构的图。
图2是说明本发明第一实施方式的控制装置530的结构的图。
图3是说明本发明第一实施方式的控制装置530从启动到停止的流程的流程图。
图4表示执行了本发明第一实施方式的控制装置530的从启动到停止的处理的波形随时间的变化。
图5是说明本发明第一实施方式的载波生成部520的结构的图。
图6是说明本发明第一实施方式的升压转换器100的载波频率设定部590的处理步骤的图。
图7是说明本发明第一实施方式的升压转换器100的Duty指令生成部450的处理步骤的图。
图8是表示升压转换器驱动时的电抗器的线圈和铁芯的温度特性的图。
具体实施方式
下面，利用附图对本发明的实施方式进行说明。
实施例1
图1是说明本实施例第一实施方式的电力转换***的图。
电力转换***0包括蓄电池1，***继电器2，升压转换器100，逆变器190，逆变器260，平滑电容器110，放电电阻115，电压传感器120，电流传感器270与电流传感器280，对升压转换器100的开关元件80与开关元件90、逆变器190的开关元件130、140、150、160、170、180和逆变器260的开关元件200、210、220、230、240、250的开关进行控制的控制装置530，生成升压转换器100的开关元件80、90、逆变器190的开关元件130、140、150、160、170、180和逆变器260的开关元件200、210、220、230、240、250的栅极电压的栅极驱动电路540。
蓄电池1使用镍氢蓄电池或锂离子蓄电池等。***继电器2配置在蓄电池1与升压转换器100之间，在***继电器2为OFF(关断状态)时，蓄电池1与升压转换器100被电切断，在***继电器2为ON(导通状态)时，蓄电池1与升压转换器100被电连接，蓄电池2的电力被供给到升压转换器100。
升压转换器100的一次侧与蓄电池1连接，二次侧与平滑电容器110连接。并且，升压转换器100根据从车辆控制装置(未图示)接收到的升压转换器100的输出电压指令vcs*，使升压转换器100的上桥臂的开关元件80和下桥臂的开关元件90的导通和关断的比例发生变化，将平滑电容器110两端的电压值控制为蓄电池1的电压值以上。
这样，通过使用升压转换器100来将逆变器190和逆变器260的输入电压高电压化，能够提高电动发电机320和电动发电机360的输出。
平滑电容器110使升压转换器100的输出、逆变器190的输入和逆变器260输入变得平滑。放电电阻115连接在电压传感器120与逆变器190和逆变器260之间。
电压传感器120与平滑电容器110并联连接，检测平滑电容器110两端的电压值。其中，电压传感器120由分压电阻和使用了运算放大器的非反相放大电路等组合而构成。
逆变器190的直流侧与平滑电容器110连接，三相交流侧与卷绕在电动发电机320的定子上的三相绕组290连接。而且，逆变器190根据从车辆控制装置(未图示)接收到的电动发电机320的转矩指令Trq1*，将平滑电容器110的直流电压转换为可变电压、可变频率的三相交流电压。进而，逆变器190将转换后的三相交流电压施加在电动发电机320的三相绕组290上，控制电动发电机320的三相绕组290中流动的三相交流电流。
逆变器260的直流侧与平滑电容器110连接，三相交流侧与卷绕在电动发电机360的定子上的三相绕组330连接。而且，逆变器260与逆变器190同样，根据从车辆控制装置(未图示)接收到的电动发电机360的转矩指令Trq2*，将平滑电容器110的直流电压转换为可变电压、可变频率的三相交流电压。进而，逆变器260将转换后的三相交流电压施加在电动发电机360的三相绕组330上，控制电动发电机360的三相绕组330中流动的三相交流电流。
电动发电机320通过卷绕在定子上的三相绕组290中流动的三相交流电流生成旋转磁场，利用生成的旋转磁场使转子300加速或减速，生成电动发电机320的转矩。所生成的电动发电机320的转矩经由电动发电机轴370传递到变速器380。
电动发电机360与电动发电机320同样，通过卷绕在定子上的三相绕组330中流动的三相交流电流生成旋转磁场，利用生成的旋转磁场使转子340加速或减速，生成电动发电机360的转矩。所生成的电动发电机360的转矩经由电动发电机轴375传递到变速器380。
电动发电机320和电动发电机360优选使用小型、高效率、高输出的永磁电动机，但使用感应电动机也没有问题。
发动机385根据从车辆控制装置(未图示)接收到的发动机385的转矩指令，控制燃料的吸气、压缩、燃烧、排气，生成发动机385的转矩。所生成的发动机385的转矩经由曲轴390传递到变速器380。
变速器380将由传递来的电动发电机320、360的转矩和发动机385的转矩相加得到的转矩经由传动轴400传递到差速齿轮410。差速齿轮410将从变速器380传递来的转矩转换为驱动轴转矩，传递到驱动轴420。
驱动轴420通过传递来的驱动轴转矩使车辆的驱动轮430的旋转加速或减速，来使车辆(未图示)加速或减速。电动发电机320能够将经由变速器380传递到电动发电机轴370上的发动机385的转矩转换为电力，并将转换后的电力经由逆变器190和升压转换器100充电到蓄电池1中，或者经由逆变器190和逆变器260供给到电动发电机360。另外，电动发电机320也能够将依次经由驱动轴420、差速齿轮410、传动轴400和变速器380传递到电动发电机轴370上的驱动轮430的旋转能量转换为电力，并将转换后的电力经由逆变器190和升压转换器100充电到蓄电池1中。
电动发电机360与电动发电机320同样，能够将经由变速器380传递到电动发电机轴375上的发动机385的转矩转换为电力，并将转换后的电力经由逆变器260和升压转换器100充电到蓄电池1中，或者经由逆变器260和逆变器190供给到电动发电机320。
此外，电动发电机360也能够将依次经由驱动轴420、差速齿轮410、传动轴400和变速器380传递到电动发电机轴375上的驱动轮430的旋转能量转换为电力，并将转换后的电力经由逆变器260和升压转换器100充电到蓄电池1中。
在此，将经由升压转换器100和逆变器190、260从蓄电池1向电动发电机320、360供给电力的模式定义为动力运行模式，将经由逆变器190、260和升压转换器100将由电动发电机320、360发出的电力充电到蓄电池1中的模式定义为再生模式。混合动力汽车为了实现低油耗化，在车辆的起步时和加速时最大限度地利用动力运行模式，在车辆的减速时最大限度地利用再生模式。
升压转换器100包括Y电容器20和Y电容器2030、底盘接地线10、滤波电容器40、电压传感器50、电流传感器60、电抗器70、由IGBT和二极管构成的上桥臂的开关元件80、由IGBT和二极管构成的下桥臂的开关元件90。Y电容器20的高电位侧与蓄电池1的高电位侧、滤波电容器40的高电位侧、电压传感器50的一端连接，并经电流传感器60与电抗器70的一端连接，低电位侧与底盘接地线10、Y电容器30的高电位侧连接。
Y电容器30的低电位侧与蓄电池1的低电位侧、滤波电容器40的低电位侧、电压传感器50的另一端、升压转换器100的下桥臂的开关元件90所包括的IGBT的发射极侧和二极管的阳极侧连接。
滤波电容器40将蓄电池1的输出平滑化，在***继电器2为闭合状态时，成为与蓄电池1相同的电压。电抗器70具有用于测量电抗器70的线圈温度的热敏电阻71。即，热敏电阻71作为温度检测电路部发挥功能。
升压转换器100的下桥臂的开关元件90所包括的IGBT的集电极侧和二极管的阴极侧，与升压转换器100的上桥臂的开关元件80所包括的IGBT的发射极侧和二极管的阳极侧连接，它们连接后的中点与电抗器70的另一端连接。
升压转换器100的上桥臂的开关元件80所包括的IGBT的集电极侧和二极管的阴极侧与平滑电容器110的高电位侧连接。
升压转换器100的下桥臂的开关元件90所包括的IGBT的发射极侧和二极管的阳极侧与平滑电容器110的低电位侧连接。
逆变器190包括U相的上桥臂的开关元件130和下桥臂的开关元件140、V相的上桥臂的开关元件150和下桥臂的开关元件160、W相的上桥臂的开关元件170和下桥臂的开关元件180。
逆变器190的U相的上桥臂的开关元件130所包括的IGBT的发射极侧和二极管的阳极侧，与逆变器190的U相的下桥臂的开关元件140所包括的IGBT的集电极侧和二极管的阴极侧连接，它们连接后的中点经由电流传感器270与电动发电机320的三相绕组290的U相绕组连接。
逆变器190的V相的上桥臂的开关元件150所包括的IGBT的发射极侧和二极管的阳极侧，与逆变器190的V相的下桥臂的开关元件160所包括的IGBT的集电极侧和二极管的阴极侧连接，它们连接后的中点经由电流传感器270与电动发电机320的三相绕组290的V相绕组连接。
逆变器190的W相的上桥臂的开关元件170所包括的IGBT的发射极侧和二极管的阳极侧，与逆变器190的W相的下桥臂的开关元件180所包括的IGBT的集电极侧和二极管的阴极侧连接，它们连接后的中点经由电流传感器270与电动发电机320的三相绕组290的W相绕组连接。
逆变器190的UVW相的上桥臂的开关元件130、150、170所包括的IGBT的集电极侧和二极管的阴极侧与平滑电容器110的高电位侧连接，逆变器190的UVW相的下桥臂的开关元件140、160、180所包括的IGBT的发射极侧和二极管的阳极侧与平滑电容器110的低电位侧连接。
逆变器260包括逆变器260的U相的上下桥臂的开关元件200、210，逆变器260的V相的上下桥臂的开关元件220、230，逆变器260的W相的上下桥臂的开关元件240、250。
逆变器260的U相的上桥臂的开关元件200所包括的IGBT的发射极侧和二极管的阳极侧，与逆变器260的U相的下桥臂的开关元件210所包括的IGBT的集电极侧和二极管的阴极侧连接，它们连接后的中点经由电流传感器280与电动发电机360的三相绕组330的U相绕组连接。
逆变器260的V相的上桥臂的开关元件220所包括的IGBT的发射极侧和二极管的阳极侧，与逆变器260的V相的下桥臂的开关元件230所包括的IGBT的集电极侧和二极管的阴极侧连接，它们连接后的中点经由电流传感器280与电动发电机360的三相绕组330的V相绕组连接。
逆变器260的W相的上桥臂的开关元件240所包括的IGBT的发射极侧和二极管的阳极侧，与逆变器260的W相的下桥臂的开关元件250所包括的IGBT的集电极侧和二极管的阴极侧连接，它们连接后的中点经由电流传感器280与电动发电机360的三相绕组330的W相绕组连接。
此外，升压转换器100的开关元件80、90，逆变器190的开关元件130、140、150、160、170、180，逆变器260的开关元件200、210、220、230、240、250也可以由MOSFET等构成。
控制装置530基于从车辆控制装置(未图示)接收到的升压转换器100的输出电压指令vcs*、由电流传感器60检测到的电抗器70中流动的电流值iL、由电压传感器50检测到的滤波电容器40两端的电压值vcin、由电压传感器120检测到的平滑电容器110两端的电压值vcs，来控制升压转换器100的开关元件80、90的开关。
另外，控制装置530基于从车辆控制装置(未图示)接收到的电动发电机320的转矩指令Trq1*和由角度检测器310检测到的电动发电机320的转子300的磁极位置θ1，控制逆变器190的开关元件130、140、150、160、170、180和逆变器260的开关元件200、210、220、230、240、250的开关。
栅极驱动电路540基于由控制装置530具备的开关信号生成部460(参照图2)所生成的逆变器190的开关元件130、140、150、160、170、180用的开关信号Sup1、Sun1、Svp1、Svn1、Swp1、Swn1，转换为能够使逆变器190的开关元件130、140、150、160、170、180所包括的IGBT通、断的电压，将转换后的电压施加在逆变器190的开关元件130、140、150、160、170、180所包括的IGBT的栅极与发射极间。
并且，栅极驱动电路540基于由控制装置530具备的开关信号生成部460(参照图2)所生成的逆变器260的开关元件200、210、220、230、240、250用的开关信号Sup2、Sun2、Svp2、Svn2、Swp2、Swn2，转换为能够使逆变器260的开关元件200、210、220、230、240、250所包括的IGBT通、断的电压，将转换后的电压施加在逆变器260的开关元件200、210、220、230、240、250所包括的IGBT的栅极与发射极间。
另外，栅极驱动电路540基于由控制装置530具备的开关信号生成部460所生成的升压转换器100的开关元件80、90用的开关信号Sbp、Sbn，转换为能够使升压转换器100的开关元件80、90所包括的IGBT通、断的电压，将转换后的电压施加在开关元件80、90的栅极与发射极间。
图2是说明图1所示的控制装置530的结构的图。
控制装置530包括UVW相/dq轴转换部490、旋转速度运算部510、dq轴电流指令生成部500、逆变器190和逆变器260的UVW相电压指令生成部480、升压转换器100的P-Q间电压指令生成部440、载波生成部520、逆变器190、260的UVW相占空比指令生成部470、升压转换器100的占空比指令生成部450、开关信号生成部460。
UVW相/dq轴转换部490基于由电流传感器270检测到的流向电动发电机320的三相绕组290的UVW相电流值iud1、ivd1、iwd1和由角度检测器310检测到的电动发电机320的转子300的磁极位置θ1，计算电动发电机320的dq轴电流值id1、iq1，并且基于由电流传感器280检测到的流向电动发电机360的三相绕组330的UVW相电流值iud2、ivd2、iwd2和由角度检测器310检测到的电动发电机360的转子340的磁极位置θ2，计算电动发电机360的dq轴电流值id2、iq2。所计算出的电动发电机320的dq轴电流值id1、iq1和电动发电机360的dq轴电流值id2、iq2被输入到逆变器190、260的UVW相电压指令生成部480和载波生成部520中。此外，角度检测器310、350使用分解器或编码器等。
旋转速度运算部510基于由角度检测器310检测到的电动发电机320的转子300的磁极位置θ1，计算电动发电机320的转子300的旋转速度ω1，并且基于由角度检测器350检测到的电动发电机360的转子340的磁极位置θ2，计算电动发电机360的转子340的旋转速度ω2。旋转速度ω1和旋转速度ω2被输入到dq轴电流指令生成部500。
dq轴电流指令生成部500基于从车辆控制装置(未图示)接收到的电动发电机320的转矩指令Trq1*、由旋转速度运算部510计算出的旋转速度ω1，生成电动发电机320的dq轴电流指令值id1*、iq1*，并且基于从车辆控制装置(未图示)接收到的电动发电机360的转矩指令Trq2*、由旋转速度运算部510计算出的旋转速度ω2，生成电动发电机360的dq轴电流指令值id2*、iq2*。所生成的dq轴电流指令值id1*、iq1*和dq轴电流指令值id2*、iq2*被输入到逆变器190、260的UVW相电压指令生成部480。
逆变器190、260的UVW相电压指令生成部480基于转子300的磁极位置θ1、由UVW相/dq轴转换部490计算出的dq轴电流值id1、iq1、由dq轴电流指令生成部500生成的dq轴电流指令值id1*、iq1*，以使得电动发电机320的dq轴电流值id1、iq1与电动发电机320的dq轴电流指令值id1*、iq1*一致的方式，生成逆变器190的UVW相电压指令值vu1*、vv1*、vw1*。
并且，逆变器190、260的UVW相电压指令生成部480基于转子340的磁极位置θ2、由UVW相/dq轴转换部490计算出的dq轴电流值id2、iq2、由dq轴电流指令生成部500生成的dq轴电流指令值id2*、iq2*，以使得电动发电机360的dq轴电流值id2、iq2与电动发电机360的dq轴电流指令值id2*、iq2*一致的方式，生成逆变器260的UVW相电压指令值vu2*、vv2*、vw2*。
所生成的逆变器190的UVW相电压指令值vu1*、vv1*、vw1*和逆变器260的UVW相电压指令值vu2*、vv2*、vw2*被输入到逆变器190、260的UVW相占空比指令生成部470。
升压转换器100的P-Q间电压指令生成部440基于从车辆控制装置(未图示)接收到的升压转换器100的输出电压指令vcs*、由电流传感器60检测到的电抗器70中流动的电流值iL、由电压传感器50检测到的滤波电容器40两端的电压值vcin、由电压传感器120检测到的平滑电容器110两端的电压值vcs，以使得平滑电容器110两端的电压值vcs与升压转换器100的输出电压指令vcs*一致的方式，生成施加在P点(参照图1)和Q点(参照图1)之间的电压的指令值vpq*(以下，称为P-Q间电压指令值vpq*)，其中该P点是将电抗器70的另一端与升压转换器100的上下桥臂的开关元件80、90连接的点，该Q点是连接有蓄电池1的低电位侧和升压转换器100的下桥臂的开关元件90所包括的IGBT的发射极侧和二极管的阳极侧的点。所生成的P-Q间电压指令值vpq*被输入到升压转换器100的占空比指令生成部450。
载波生成部520基于平滑电容器110两端的电压值vcs、电抗器70中流动的电流值iL、由UVW相/dq轴转换部490计算出的电动发电机320的dq轴电流值id1、iq1和电动发电机360的dq轴电流值id2、iq2，生成升压转换器100用的载波频率fcarrier1和升压转换器100用的三角波载波carrier1、逆变器190、260用的载波频率fcarrier2和逆变器190、260用的三角波载波carrier2。
三角波载波carrier1被输入到升压转换器100的占空比指令生成部450和开关信号生成部460中。另外，所生成的逆变器190、260用的三角波载波carrier2被输入到逆变器190、260的UVW相占空比指令生成部470和开关信号生成部460中，所生成的升压转换器100用的载波频率fcarrier1和逆变器190、260用的载波频率fcarrier2被输入到开关信号生成部460中。
UVW相占空比指令生成部470基于UVW相电压指令值vu1*、vv1*、vw1*、平滑电容器110两端的电压值vcs和三角波载波carrier2，生成逆变器190的UVW相占空比指令值Du1*、Dv1*、Dw1*。进而，UVW相占空比指令生成部470基于UVW相电压指令值vu2*、vv2*、vw2*、平滑电容器110两端的电压值vcs和三角波载波carrier2，生成逆变器260的UVW相占空比指令值Du2*、Dv2*、Dw2*。所生成的逆变器190的UVW相占空比指令值Du1*、Dv1*、Dw1*和逆变器260的UVW相占空比指令值Du2*、Dv2*、Dw2*被输入到开关信号生成部460。
升压转换器100的占空比指令生成部450基于平滑电容器110两端的电压值vcs、P-Q间电压指令值vpq*和三角波载波carrier1，生成升压转换器100的占空比指令值Db*。所生成的升压转换器100的占空比指令值Db*被输入到开关信号生成部460。
开关信号生成部460基于UVW相占空比指令值Du1*、Dv1*、Dw1*、逆变器190、260用的三角波载波carrier2和逆变器190、260用的载波频率fcarrier2、以及升压转换器100用的载波频率fcarrier1，生成U相的上桥臂的开关元件130用的开关信号Sup1、U相的下桥臂的开关元件140用的开关信号Sun1、V相的上桥臂的开关元件150用的开关信号Svp1、下桥臂的开关元件160用的开关信号Svn1、W相的上桥臂的开关元件170用的开关信号Swp1、W相的下桥臂的开关元件180用的开关信号Swn1。
此外，开关信号生成部460基于UVW相占空比指令值Du2*、Dv2*、Dw2*、逆变器190、260用的三角波载波carrier2和逆变器190、260用的载波频率fcarrier2、以及升压转换器100用的载波频率fcarrier1，生成U相的上桥臂的开关元件200用的开关信号Sup2、U相的下桥臂的开关元件210用的开关信号Sun2、V相的上桥臂的开关元件220用的开关信号Svp2、V相的下桥臂的开关元件230用的开关信号Svn2、W相的上桥臂的开关元件240用的开关信号Swp2、W相的下桥臂的开关元件250用的开关信号Swn2。
另外，开关信号生成部460基于由升压转换器100的占空比指令生成部450生成的升压转换器100的占空比指令值Db*、升压转换器100用的三角波载波carrier1和升压转换器100用的载波频率fcarrier1、以及逆变器190、260用的载波频率fcarrier2，生成升压转换器100的上桥臂的开关元件80用的开关信号Sbp、升压转换器100的下桥臂的开关元件90用的开关信号Sbn。
所生成的逆变器190的开关元件130、140、150、160、170、180用的开关信号Sup1、Sun1、Svp1、Svn1、Swp1、Swn1，逆变器260的开关元件200、210、220、230、240、250用的开关信号Sup2、Sun2、Svp2、Svn2、Swp2、Swn2，以及升压转换器100的开关元件80、90的开关信号Sbp、Sbn被输入到栅极驱动电路540。
通过采用这样的方式构成电力转换***，能够控制电动发电机320的转矩使其与从车辆控制装置(未图示)接收到的电动发电机320的转矩指令Trq1*一致。并且，能够控制电动发电机360的转矩使其与电动发电机360的转矩指令Trq2*一致。另外，能够控制升压转换器100的输出电压vcs(平滑电容器110两端的电压值vcs)使其与升压转换器100的输出电压指令vcs*一致。
图3是说明控制装置530从启动到停止的流程的流程图。
在步骤A10中，控制装置530启动，移至步骤A20。
在步骤A20中，***继电器2被设定为闭合状态。由此，蓄电池1与升压转换器100连接，对滤波电容器40施加电压。此时，由于升压转换器100的上桥臂的开关元件80设定为ON状态，下桥臂的开关元件90设定为OFF状态，因此蓄电池1的电压也被施加在平滑电容器110上。当滤波电容器40和平滑电容器110的电压变得与蓄电池1的电压大致相同，判断为对电动发电机320和电动发电机360进行控制的准备已完成时，移至步骤A30。
在步骤A30中，在控制装置530中实施升压转换器100的升压动作、电动发电机320和电动发电机360的驱动控制，移至步骤A40。
在步骤A40中，实施来自***的停止请求判定。当确认到外部ECU的点火开关OFF信号等针对控制装置530的停止请求时，移至步骤A50。在不存在针对控制装置530的停止请求的情况下，再次移至步骤A30，继续进行升压转换器100、电动发电机320和电动发电机360的控制。
在步骤A50中，停止逆变器190和逆变器260的开关动作。
在步骤A60中，将***继电器2设为断开状态，使蓄电池1与升压转换器100电切断，移至步骤A70。
在步骤A70中，为了使滤波电容器40和平滑电容器110中剩余的电荷放电，实施放电处理，移至步骤A70。放电处理通过升压转换器100的开关动作来实现。在升压转换器100的Duty比指令生成部450中选择放电控制模式，选择并输出预先设定的占空比Ddischg*。基于所输出的占空比Ddischg*进行开关动作，消耗平滑电容器110的剩余电荷。
在步骤A80中，实施放电处理的完成判定。在滤波电容器40和平滑电容器110的电压经放电处理变得低于规定值的情况下，确认放电处理已完成，移至步骤A80。在滤波电容器40和平滑电容器110的电压未超过规定值的情况下，再次移至步骤A60继续进行放电处理。
在步骤A90中，使升压转换器100的开关动作停止，移至步骤A90。在步骤A100中，控制装置530停止。
图4表示的是执行图3所示的控制装置530的从启动到停止的处理的情况下的***继电器2的通断信号、升压转换器100的占空比指令值Db*、平滑电容器110两端的电压值vcs、滤波电容器40两端的电压值vcin的波形的随时间的变化。
在期间E1中，控制装置530实施图3所示流程图的步骤A10的处理，处于等待***启动请求的状态。此时，***启动请求信号处于OFF状态。另外，此时***继电器2处于关断状态，蓄电池1与升压转换器100处于电切断的状态。另外，此时由于逆变器190和逆变器260停止开关动作，因此升压转换器与逆变器190及逆变器260被电切断。
另外，在期间E1中，由于升压转换器100的占空比指令值Db*设定为1，因此升压转换器100的上桥臂的开关元件80设定为ON状态，下桥臂的开关元件90设定为OFF状态，升压转换器100与逆变器190及逆变器260处于电连接的状态。
另外，在期间E1中，滤波电容器40两端的电压值vcin因蓄电池1与升压转换器100被电切断而为0。此时，平滑电容器110两端的电压值vcs因蓄电池1与升压转换器100被电切断而为0。
在时刻T1处，控制装置530接收***启动请求信号，例如，接收来自外部ECU的点火开关ON信号，移至图3所示流程图的步骤A20的处理。
在期间E2中，控制装置530执行图3所示流程图的步骤A20，向***继电器2发送导通信号。此时，***启动请求信号处于ON状态。另外，此时***继电器2处于关断状态，蓄电池1与升压转换器100处于电切断的状态。另外，此时由于逆变器190和逆变器260停止开关动作，因此升压转换器与逆变器190及逆变器260被电切断。
另外，在期间E2中，升压转换器100的占空比指令值Db*设定为0，状态相对于期间E1不发生变化。此时，滤波电容器40两端的电压值vcin为0，状态相对于期间E1不发生变化。此时，平滑电容器110两端的电压值vcs为0，状态相对于期间E1不发生变化。
在时刻T2处，***继电器2接收到导通信号，成为导通状态。
在期间E3中，控制装置530执行图3所示流程图的步骤A20。此时，***启动请求信号处于ON状态。另外，此时***继电器2处于导通状态，蓄电池1与升压转换器100处于电连接的状态。另外，此时由于逆变器190和逆变器260停止开关动作，因此升压转换器与逆变器190及逆变器260被电切断。
另外，在期间E3中，升压转换器100的占空比指令值Db*相对于期间E2的状态不发生变化。此时，滤波电容器40两端的电压值vcin因蓄电池1与升压转换器100被电连接而被施加蓄电池1的电压。由此，电荷在滤波电容器40中积蓄，电压值vcin从0开始上升。
另外，在期间E3中，平滑电容器110两端的电压值vcs因蓄电池1与升压转换器100及逆变器190与逆变器260被电连接而被施加蓄电池1的电压。由此，电荷在平滑电容器110中积蓄，电压值vcs从0开始上升。
在时刻T3处，平滑电容器110两端的电压值vcs和滤波电容器40两端的电压值vcin变得与蓄电池1的电压大致相同，控制装置530判断为对电动发电机320和电动发电机360进行控制的准备已完成，移至步骤A30。
在期间E4中，控制装置530依次反复执行图3所示流程图的步骤A30和A40，在步骤A30中，升压转换器100及电动发电机320和电动发电机360执行控制，在步骤A40中，监视有无***停止请求。此时，***启动请求信号处于ON状态。另外，此时***继电器2处于导通状态，蓄电池1与升压转换器100处于电连接的状态。另外，此时，逆变器190和逆变器260基于从车辆控制装置(未图示)接收到的电动发电机320的转矩指令Trq1*和电动发电机360的转矩指令Trq2*进行开关动作。
另外，在期间E4中，关于升压转换器100的占空比指令值Db*，以使得平滑电容器110两端的电压值vcs与升压转换器100的输出电压指令vcs*一致的方式，输出在升压转换器100的占空比指令生成部450中生成的占空比。此时，占空比指令值Db*随着升压转换器100的输出电压指令vcs*的变动而变动。此时，滤波电容器40两端的电压值vcin因与蓄电池1连接而与蓄电池1的电压大致相同。而平滑电容器110两端的电压值vcs在与升压转换器100的占空比指令值Db*相应的升压动作的作用下，按照与升压转换器100的输出电压指令vcs*一致的方式变化。
在时刻T4处，控制装置530接收到***启动请求信号，例如，来自外部ECU的点火开关OFF信号，移至图3所示流程图的步骤A50的处理，使逆变器190和逆变器260的开关动作停止。
在期间E5中，控制装置530执行图3所示流程图的步骤A50和A60。在步骤A50中，使逆变器190和逆变器260的开关动作停止，然后移至步骤A60，向***继电器2发送关断信号。此时，***启动请求信号处于OFF状态。另外，此时***继电器2处于导通状态，蓄电池1与升压转换器100处于电连接的状态。另外，此时由于逆变器190和逆变器260已停止开关动作，因此升压转换器与逆变器190及逆变器260被电切断。
另外，在期间E5中，升压转换器100的占空比指令值Db*保持时刻T4处输出的占空比。此时，关于滤波电容器40两端的电压值vcin，由于升压转换器100的占空比指令值Db*保持时刻T4处输出的占空比，因此同样保持时刻T4处输出的电容器电压。此时，关于平滑电容器110两端的电压值vcs，由于升压转换器100的占空比指令值Db*保持时刻T4处输出的占空比，因此同样保持时刻T4处输出的电容器电压。
通过在这种状态下进行升压转换器100的开关动作，在滤波电容器40与平滑电容器110间发生电荷的移动。由于电荷在移动时通过电抗器70、升压转换器的上桥臂的开关元件80和下桥臂的开关元件90，因此利用开关元件和电抗器所具有的电阻，能够消耗电荷进行放电动作。
由此，升压转换器100与逆变器190及逆变器260被电切断，因此能够防止因放电动作引起的电动机的误动作。
在时刻T5处，***继电器2接收到关断信号而成为关断状态，移至图3所示流程图的步骤A60的处理。
在期间E6中，控制装置530依次执行图3所示流程图的步骤A60和A70，在步骤A60中，在升压转换器100的Duty比指令生成部450中选择放电控制模式，选择并输出预先设定的占空比Ddischg*。基于所输出的占空比Ddischg*进行开关动作，消耗平滑电容器110的剩余电荷。进而，在步骤A70中，实施放电处理的完成判定。此时，***启动请求信号处于OFF状态。另外，此时***继电器2处于关断状态，蓄电池1与升压转换器100处于电切断的状态。另外，此时由于逆变器190和逆变器260已停止开关动作，因此升压转换器与逆变器190及逆变器260被电切断。
此时，升压转换器100的占空比指令值Db*保持占空比Ddischg*。
另外，在期间E6中，关于滤波电容器40两端的电压值vcin，由于升压转换器100的占空比指令值Db*输出占空比Ddischg*，因此电压值在保持与平滑电容器110两端的电压值vcs的比率为恒定的状态下下降。此时，关于平滑电容器110两端的电压值vcs，由于升压转换器100的占空比指令值Db*输出占空比Ddischg*，因此电压值在保持与滤波电容器40两端的电压值vcin的比率为恒定的状态下下降。
在时刻T6处，滤波电容器40两端的电压值vcin和平滑电容器110两端的电压值vcs低于规定值，控制装置530在步骤A70中判断为放电处理已结束，移至图3所示流程图的步骤A80的处理，使升压转换器100的开关停止，然后移至步骤A90。
在期间E7中，控制装置530处于图3所示流程图的步骤A90的状态，控制装置530是停止的。此时，***启动请求信号处于OFF状态。另外，此时***继电器2处于关断状态，蓄电池1与升压转换器100处于电切断的状态。另外，此时由于逆变器190和逆变器260已停止开关动作，因此升压转换器与逆变器190及逆变器260被电切断。
另外，在期间E7中，升压转换器100的占空比指令值Db*为1，开关动作停止。升压转换器100的上桥臂的开关元件80设定为ON状态，下桥臂的开关元件90设定为OFF状态，升压转换器100与逆变器190及逆变器260处于电连接的状态。此时，滤波电容器40两端的电压值vcin大致为0，或者为由图3所示流程图的步骤A70设定的放电处理结束判定中所使用的电压规定值以下的值，滤波电容器40的剩余电荷通过放电电阻115而消耗。此时，平滑电容器110两端的电压值vcs大致为0，或者为由图3所示流程图的步骤A70设定的放电处理结束判定中所使用的电压规定值以下的值，平滑电容器110的剩余电荷通过放电电阻115而消耗。
图5是说明本实施例第一实施方式的载波生成部520的结构的图。
载波生成部520包括升压转换器100用的载波频率设定部590、升压转换器100用的载波生成部580、相电流最大值运算部550、逆变器190、260用的载波频率设定部560和逆变器190、260用的载波生成部570。
载波频率设定部590输出预先存储的升压转换器100用的载波频率fcarrier1的值。所输出的升压转换器100用的载波频率fcarrier1的值被输入到升压转换器100用的载波生成部580和上述开关信号生成部460。
载波生成部580基于从载波频率设定部590输入的载波频率fcarrier1生成三角波载波carrier1。所生成的三角波载波carrier1被输入到逆变器190、260用的载波频率设定部560、逆变器190、260用的载波生成部570、开关信号生成部460和升压转换器100的占空比指令生成部450。
相电流最大值运算部550使用电动发电机320的dq轴电流值id1、iq1，计算电动发电机320的相电流的最大值iphmax1。并且，使用电动发电机360的dq轴电流值id2、iq2，计算电动发电机360的相电流的最大值iphmax2。
载波频率设定部560基于电抗器70中流动的电流值iL、平滑电容器110两端的电压值vcs、由升压转换器100用的载波频率设定部590设定的升压转换器100用的载波频率fcarrier1、由升压转换器100用的载波生成部580生成的升压转换器100用的三角波载波carrier1、由相电流最大值运算部550计算出的电动发电机320的相电流的最大值iphmax1和电动发电机360的相电流的最大值iphmax2，设定逆变器190、260用的载波频率fcarrier2。
载波生成部570基于由逆变器190、260用的载波频率设定部560设定的逆变器190、260用的载波频率fcarrier2、由升压转换器100用的载波生成部580生成的升压转换器100用的三角波载波carrier1，生成逆变器190、260用的三角波载波carrier2。
图6是说明本发明第一实施方式的升压转换器100的载波频率设定部590的处理步骤的图。
在步骤B10中，实施来自***的停止请求判定。当确认到外部ECU的点火开关OFF信号等针对控制装置530的停止请求时，移至步骤B30。在不存在针对控制装置530的停止请求的情况下，移至步骤B20。
在步骤B20中，获取预先存储的第一控制模式用载波频率fcarrier1-1，移至B40。
在步骤B30中，获取预先存储的放电控制模式用载波频率fcarrier1-2，移至B40。
在步骤B40中，输出步骤B20或B30中选择的载波频率作为fcarrier1，所输出的fcarrier1被输入到升压转换器100用载波生成部。此时，放电控制模式用载波频率fcarrier1-2优选为小于第一控制模式用载波频率fcarrier1-1的值。
由此，能够以固定Duty进行控制，且将放电控制时的载波频率设定为比通常的动作时小，能够进一步加快放电速度。
图7是说明本发明第一实施方式的升压转换器100的Duty指令生成部450的处理步骤的图。
在步骤C10中，实施来自***的停止请求判定。当确认到外部ECU的点火开关OFF信号等针对控制装置530的停止请求时，移至步骤C30，实施放电动作模式的动作。在不存在针对控制装置530的停止请求的情况下，移至步骤C20，实施第一控制模式的动作。
在步骤C20中，实施第一控制模式的动作。将获取到的升压转换器100的P-Q间电压指令值vpq*和平滑电容器110两端的电压值vcs代入下式，计算升压转换器100的占空比指令值Db*，然后再次移至步骤C10。
在步骤C30中，实施由热敏电阻71获取到的电抗器的热敏电阻温度TL是否超过预先存储的规定值α的判定。在热敏电阻温度TL高于规定值α的情况下，移至步骤C40，在低于规定值α的情况下，移至步骤C50。
在步骤C40中，输出预先存储的放电动作模式下的固定Duty比Ddischg作为升压转换器100的占空比指令值Db*，然后再次移至步骤C10。
在步骤C50中，输出固定Duty比1作为升压转换器100的占空比指令值Db*，然后移至步骤C60。
在步骤C60中，实施由热敏电阻71获取到的电抗器的热敏电阻温度TL是否超过预先存储的规定值β的判定。在热敏电阻温度TL高于规定值β的情况下，再次移至步骤C50，在低于规定值β的情况下，再次移至步骤C10。
由此，即使在步骤C40中正在执行放电动作模式，在热敏电阻温度TL高于规定值α的情况下，执行步骤C50的放电动作禁止处理，能够防止电抗器温度过度上升，保护电抗器。
在此，规定值α优选根据电抗器的温度特性在不超过电抗器可运转的上限温度的范围内选择。
另外，在步骤C50中，作为放电控制模式下使开关动作停止的方法，使占空比指令值为1，将升压转换器100的上桥臂的开关元件80设定为ON状态，下桥臂的开关元件90设定为OFF状态，但也可以通过使开关元件80和90同时OFF，来作为使开关动作停止的方法。
另外，即使在步骤C50中正在执行放电动作禁止处理，在热敏电阻温度TL低于规定值β的情况下，再次执行步骤C40的放电动作模式的处理，所以既能够保护电抗器，又能够完成放电动作。
在此，规定值β优选设定为小于规定值α的值。
另外，在步骤C20中通过第一控制模式进行动作而导致电抗器的线圈温度上升的状态下，即使在步骤C10中实施了来自***的停止请求判定的情况下，在步骤C30中热敏电阻温度TL高于规定值α的情况下，执行步骤C50的放电动作禁止处理，能够防止电抗器温度过度上升，能够保护电抗器。
图8是表示升压转换器驱动时的电抗器70的线圈和铁芯的温度特性的图。
其中表示的是根据升压转换器100的输入电压Vin与输出电压Vout的比率进行了Duty控制时的电抗器的线圈和铁芯温度的时间变化。根据图3，当电抗器的温度变化为Vin/Vout＝0.5，即，输出电压为输入电压的2倍时的温度上升程度最高。
温度上升程度高意味着电抗器70因电流的流动而引起的损耗较大，在Vin/Vout＝0.5的情况下电抗器的损耗最大。其理由可说明如下。
式(1)表示的是交流铜损。交流铜损与电抗器电流脉动的有效值的平方成比例。因此，载波频率越低，交流铜损越大，线圈温度越高。
Pcoil_ac＝ILRipplc 2Rac---------------------------------------式(1)
Pcoil_ac[W]：交流铜损，ILRipple[Arms]：电抗器电流脉动(有效值)，Rac[Ω]：交流电阻
式(2)表示的是电抗器电流脉动。
ILRipple[Ap-p]：电抗器电流脉动(峰峰值)，VL[V]：对电抗器施加的电压，L[H]：电抗器的电感，Time[s]：电压的施加时间，fc[Hz]：载波频率，Vin[V]：输入电压，Vout[V]：输出电压
在此，在升压转换器的下桥臂的开关为ON时，如果设为VL＝Vin，则式(2)成为式(3)。
ILRipple取最大值是在式(4)为0时，即是在式(5)成立时。
由式(5)可知，在输出电压为输入电压的2倍时，电抗器电流脉动最大。由式(1)可知，由于线圈的交流铜损与电抗器电流脉动的有效值成比例，因此在输出电压成为输入电压的2倍时，与其他电压条件时相比交流铜损增大，线圈温度也变大。关于铁芯温度，也在电抗器电流脉动成为最大的Vin/Vout＝0.5时，铁损变大，铁芯温度比其他输入电压时高。
由此，在放电动作时通过切换控制模式来选择使损耗成为最大的规定占空比，能够加快升压转换器100的放电动作中的电容器的放电。
附图标记说明
1蓄电池
10底盘接地线
20Y电容器
30Y电容器
40滤波电容器
110平滑电容器
70电抗器
50电压传感器
120电压传感器
60电流传感器
270电流传感器
280电流传感器
310角度检测器
350角度检测器
100升压转换器
80升压转换器100的上桥臂的开关元件
90升压转换器100的下桥臂的开关元件
440升压转换器100的P-Q间电压指令生成部
450升压转换器100的占空比指令生成部
580升压转换器100用的载波生成部
590升压转换器100用的载波频率设定部
620升压转换器100的占空比指令运算部
630升压转换器100的占空比指令更新部
650升压转换器100用的比较部
670升压转换器100用的开关切换禁止处理部
190逆变器
260逆变器
130逆变器190的U相上桥臂的开关元件
140逆变器190的U相下桥臂的开关元件
150逆变器190的V相上桥臂的开关元件
160逆变器190的V相下桥臂的开关元件
170逆变器190的W相上桥臂的开关元件
180逆变器190的W相下桥臂的开关元件
200逆变器260的U相上桥臂的开关元件
210逆变器260的U相下桥臂的开关元件
220逆变器260的V相上桥臂的开关元件
230逆变器260的V相下桥臂的开关元件
240逆变器260的W相上桥臂的开关元件
250逆变器260的W相下桥臂的开关元件
470逆变器190、260的UVW相占空比指令生成部
480逆变器190、260的UVW相电压指令生成部
560逆变器190、260用的载波频率设定部
570逆变器190、260用的载波生成部
600逆变器190、260的UVW相占空比指令运算部
610逆变器190、260的UVW相占空比指令更新部
640逆变器190、260用的比较部
660逆变器190、260用的开关切换禁止处理部
290电动发电机320的卷绕在定子上的三相绕组
330电动发电机360的卷绕在定子上的三相绕组
300电动发电机320的转子
340电动发电机360的转子
320电动发电机
360电动发电机
370电动发电机320的电动发电机轴
375电动发电机360的电动发电机轴
460开关信号生成部
500dq轴电流指令生成部
520载波生成部
490UVW相/dq轴转换部
510旋转速度运算部
530控制装置
540栅极驱动电路
550相电流最大值运算部
430车辆的驱动轮
385发动机
390曲轴
400传动轴
420驱动轴
380变速器
410差速齿轮
iL电抗器70中流动的电流值
θ1电动发电机320的转子300的磁极位置
θ2电动发电机360的转子340的磁极位置
ω1电动发电机320的转子300的旋转速度
ω2电动发电机360的转子340的旋转速度
vcs平滑电容器110两端的电压值
Db*升压转换器100的占空比指令值
Sbp升压转换器100的上桥臂的开关信号
Sbn升压转换器100的下桥臂的开关信号
id1电动发电机320的d轴电流值
iq1电动发电机320的q轴电流值
id2电动发电机360的d轴电流值
iq2电动发电机360的q轴电流值
vcin滤波电容器40两端的电压值
Sup1逆变器190的U相上桥臂的开关信号
Sun1逆变器190的U相下桥臂的开关信号
Svp1逆变器190的V相上桥臂的开关信号
Svn1逆变器190的V相下桥臂的开关信号
Swp1逆变器190的W相上桥臂的开关信号
Swn1逆变器190的W相下桥臂的开关信号
Sup2逆变器260的U相上桥臂的开关信号
Sun2逆变器260的U相下桥臂的开关信号
Svp2逆变器260的V相上桥臂的开关信号
Svn2逆变器260的V相下桥臂的开关信号
Swp2逆变器260的W相上桥臂的开关信号
Swn2逆变器260的W相下桥臂的开关信号
iud1流向电动发电机320的U相绕组的电流值
ivd1流向电动发电机320的V相绕组的电流值
iwd1流向电动发电机320的W相绕组的电流值
iud2流向电动发电机360的U相绕组的电流值
ivd2流向电动发电机360的V相绕组的电流值
iwd2流向电动发电机360的W相绕组的电流值
id1*电动发电机320的d轴电流指令值
iq1*电动发电机320的q轴电流指令值
id2*电动发电机360的d轴电流指令值
iq2*电动发电机360的q轴电流指令值
vcs*升压转换器100的输出电压指令
vpq*P-Q间电压指令值
vu1*逆变器190的U相电压指令值
vv1*逆变器190的V相电压指令值
vw1*逆变器190的W相电压指令值
vu2*逆变器260的U相电压指令值
vv2*逆变器260的V相电压指令值
vw2*逆变器260的W相电压指令值
Du1*逆变器190的U相占空比指令值
Dv1*逆变器190的V相占空比指令值
Dw1*逆变器190的W相占空比指令值
Du2*逆变器260的U相占空比指令值
Dv2*逆变器260的V相占空比指令值
Dw2*逆变器260的W相占空比指令值
carrier1升压转换器100用的三角波载波
carrier2逆变器190、260用的三角波载波
fcarrier1升压转换器100用的载波频率
fcarrier2逆变器190、260用的载波频率
Tcarrier1三角波载波carrier1的周期
Tcarrier2三角波载波carrier2的周期

Claims (7)

1.一种电力转换装置，其特征在于，包括：
将直流电流转换为交流电流的逆变器电路部；
使施加于所述逆变器电路部的电压升压的升压电路部；
与所述逆变器电路部和所述升压电路部电并联连接的平滑用电容器；和
控制所述升压电路部的升压电路控制部，
所述升压电路部包括第一开关元件、第二开关元件和电抗器，其中所述第二开关元件与所述第一开关元件电串联连接，所述电抗器的通电电流由所述第一开关元件和所述第二开关元件的开关动作控制，
所述升压电路控制部具有第一控制模式和放电控制模式，
在所述第一控制模式中，以使占空比指令值变化的方式控制所述第一开关元件和所述第二开关元件的开关动作，从所述升压电路部输出升压后的电压，
在所述放电控制模式中，将所述占空比指令值固定为规定值，使所述平滑用电容器中积蓄的电荷释放到所述电抗器。
2.根据权利要求1所述的电力转换装置，其特征在于，
所述放电控制模式输出使所述升压电路部的输入电压与该升压电路部的输出电压的比成为大致1/2的固定占空比。
3.根据权利要求1或2所述的电力转换装置，其特征在于，包括：
对所述升压电路部供给直流电压的电源装置；和
与所述升压电路部和所述电源装置电并联连接的第二平滑用电容器，
在所述放电控制模式中，将所述占空比指令值固定为规定值，使所述平滑用电容器和所述第二平滑用电容器中积蓄的电荷释放到所述电抗器。
4.根据权利要求1～3中的任一项所述的电力转换装置，其特征在于：
所述升压电路控制部的所述第一控制模式以第一载波频率控制所述第一开关元件和第二开关元件，
所述升压电路控制部的所述放电控制模式以第二载波频率控制所述第一开关元件和第二开关元件，
所述第二载波频率小于所述第一载波频率。
5.根据权利要求1～4中的任一项所述的电力转换装置，其特征在于：
包括检测所述电抗器的线圈温度的温度检测电路部，
所述升压电路控制部在所述温度检测电路部检测到的电抗器的线圈温度超过规定值的情况下，停止所述放电控制模式下的开关动作来禁止放电动作。
6.根据权利要求5所述的电力转换装置，其特征在于：
所述升压电路控制部在禁止了所述放电控制模式下的放电动作时，在所述温度检测电路部检测到的电抗器的线圈温度低于规定值的情况下，再次允许放电控制模式下的开关动作。
7.根据权利要求1～4中的任一项所述的电力转换装置，其特征在于：
包括检测所述电抗器的线圈温度的温度检测电路部，
所述升压电路控制部在所述第一控制模式动作时所述温度检测单元检测到的电抗器的线圈温度超过规定值的状态下，在要选择放电控制模式的情况下，将开关动作禁止规定时间的期间。
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