CN100503281C - 充气轮胎 - Google Patents

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Abstract

提供一种不但可以提高制动驱动时的块刚性，而且可以提高转弯时的块刚性，由此可以同时提高制动驱动时的轮胎性能和转弯时的轮胎性能的充气轮胎。本发明的充气轮胎，是在胎面部上设置在轮胎圆周方向上延伸的多根纵槽和在轮胎宽度方向上延伸的多根横槽，通过这些纵槽和横槽区分出多个块，在该块中设置了在轮胎宽度方向上延伸的多根刀槽花纹的充气轮胎，其中，刀槽花纹，在胎面上形成锯齿形状，在块内部在轮胎直径方向的2个或以上的部位上形成在轮胎圆周方向上弯曲并在轮胎宽度方向上连接的弯曲部，而且在该弯曲部上形成在轮胎直径方向上具有振幅的锯齿形状。

Description

充气轮胎
技术领域
本发明涉及在块(block)中设置了多根刀槽花纹的充气轮胎，更详细地说，涉及根据刀槽花纹形状，不但可以提高制动驱动时的块刚性，而且可以提高转弯时的块刚性，由此同时提高制动驱动时的轮胎性能和转弯时的轮胎性能的充气轮胎。
背景技术
在冰雪路面用充气轮胎中，作为冰上性能的改善对策，一般进行增加设置在块上的刀槽花纹的边缘量，或使胎面橡胶低硬度化。但是，在使胎面橡胶低硬度化的情况下，块刚性低下，因此在制动驱动或转弯时块产生倒伏从而接地面积减小，夏季和冬季时的轮胎性能低下。因此，为了防止块的倒伏，提出有将刀槽花纹设为3维形状的方案。
作为具有3维形状的刀槽花纹，提出有设为在胎面形成锯齿形状，在块内部锯齿形状的振幅变化的刀槽花纹的方案(例如，参照专利文献1)。此时，具有虽然可以提高制动驱动时的块刚性，但几乎无法得到提高转弯时的块刚性的效果的缺点。
另外，提出有设为在胎面形成锯齿形状，在块内部交替配置三角锥或倒三角锥的刀槽花纹的方案(例如，参照专利文献2)。此时，具有虽然可以期待提高转弯时的块刚性的效果，但是由于在刀槽花纹中具有方向性，因此其配置场所受限的缺点。
进而，提出有设为在胎面形成锯齿形状，在块内部使在轮胎直径方向上连接的弯曲部在轮胎宽度方向上弯曲的刀槽花纹的方案(例如，参照专利文献3)。此时，也具有转弯时的块刚性比驱动时的块刚性低的缺点。
专利文献1：日本国特开2000-6619号公报
专利文献2：日本国特开2002-301910号公报
专利文献3：日本国特开2002-321509号公报
发明内容
本发明的目的在于提供一种根据刀槽花纹形状，不但可以提高制动驱动时的块刚性，而且可以提高转弯时的块刚性，由此，可以同时提高制动驱动时的轮胎性能和转弯时的轮胎性能的充气轮胎。
为达成上述目的的本发明的充气轮胎，该充气轮胎在胎面部上设置在轮胎圆周方向上延伸的多根纵槽和在轮胎宽度方向上延伸的多根横槽，通过这些纵槽和横槽区分出多个块，在该块中设置了在轮胎宽度方向上延伸的多根刀槽花纹，其特征在于：
上述刀槽花纹，在胎面上形成在轮胎圆周方向上具有振幅的锯齿形状，在块内部在轮胎直径方向的2个或以上的部位上形成在轮胎圆周方向上弯曲并在轮胎宽度方向上连接的弯曲部，而且在该弯曲部上形成在轮胎直径方向上具有振幅的锯齿形状。
在本发明中，刀槽花纹在轮胎直径方向的2个或以上的部位上具有在轮胎圆周方向上弯曲并在轮胎宽度方向上连接的弯曲部，因此制动驱动时刀槽花纹的两侧的小块互相啮合而抑制块的变形，并可以提高制动驱动时的轮胎性能。另外，由于上述刀槽花纹在该弯曲部上形成在轮胎直径方向上具有振幅的锯齿形状，因此转弯时刀槽花纹的两侧的小块也互相啮合而抑制块的变形，并可以提高转弯时的轮胎性能。因此，即使在使胎面橡胶低硬度化的情况下，也可以同时提高制动驱动时的轮胎性能和转弯时的轮胎性能。另外，由于上述刀槽花纹不具有实质的方向性，因此其配置场所没有限制。进而，根据上述刀槽花纹，还有新轮胎时的边缘长度和磨耗中期以后的边缘长度的差较小的优点。
在本发明中，为了无损起模性地充分得到制动驱动时的轮胎性能和转弯时的轮胎性能的改善效果，优选将相对于胎面的法线方向的、刀槽花纹的向轮胎圆周方向的倾斜角度设为10～45°，将刀槽花纹的弯曲部的轮胎直径方向的振幅设为0.5～5.0mm。
根据本发明，通过适当设置相对于胎面的法线方向的、刀槽花纹的向轮胎圆周方向的倾斜角度，和刀槽花纹的弯曲部的轮胎直径方向的振幅，可以抑制起模性的恶化，但根据情况，在起模时，有时会产生由刀槽花纹成形刃引起的块切口等故障。
因此，为了更可靠地避免块切口等故障，优选为，在上述充气轮胎中，将刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅设为一定，另一方面，将相对于胎面的法线方向的、刀槽花纹的向轮胎圆周方向的倾斜角度在比胎面侧的部位更靠近刀槽花纹底侧的部位减小，并将弯曲部的轮胎直径方向的振幅在比胎面侧的部位更靠近刀槽花纹底侧的部位增大。
即，即使在将刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅设为一定的情况下，通过使相对于胎面的法线方向的、刀槽花纹的向轮胎圆周方向的倾斜角度越向刀槽花纹底侧的部位越小，也可以提高从金属模的起模性。而且，如上所述，即使在改变刀槽花纹的向轮胎圆周方向的倾斜角度的情况下，通过使弯曲部的轮胎直径方向的振幅越向刀槽花纹底侧的部位越大，也可以抑制制动驱动时的块刚性的低下，另外可以提高转弯时的块刚性。
此时，优选将相对于胎面的法线方向的、刀槽花纹的向轮胎圆周方向的倾斜角度在最靠近胎面侧的部位设为30°～45°，在最靠近刀槽花纹底侧的部位设为15°或以上但不到30°。另外，优选将弯曲部的轮胎直径方向的振幅在最靠近胎面侧的部位设为0.5mm或以上，在最靠近刀槽花纹底侧的部位设为3.5mm或以下。
另外，为了更可靠地避免块切口等故障，优选为，在上述充气轮胎中，将刀槽花纹的弯曲部的轮胎直径方向的间隔设为一定，另一方面，使轮胎圆周方向的振幅越向刀槽花纹底侧越小。由此，可以降低起模时的阻力，提高充其轮胎的从金属模的起模性。
此时，为了确保良好的起模性，优选采用下面的构造。即，在假定穿过胎面的刀槽花纹的振幅外端位置、向胎面的法线方向延伸的基准线，和沿着刀槽花纹深度方向规定刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的辅助线的时候，优选将刀槽花纹的底部位置的基准线与辅助线的距离设为超过胎面的刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的0％并为50％或以下。
或者，在假定穿过胎面的刀槽花纹的振幅外端位置、向胎面的法线方向延伸的基准线，在刀槽花纹上部规定刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的上部辅助线，和在刀槽花纹下部规定刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的下部辅助线的时候，使上部辅助线和下部辅助线的相对于基准线的倾斜互不相同，优选使下部辅助线的倾斜比上部辅助线的倾斜大。更具体地说，将刀槽花纹的底部位置的基准线与上部辅助线的距离设为超过胎面的刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的0％并为25％或以下，将刀槽花纹的底部位置的基准线与下部辅助线的距离设为胎面的刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的25％～50％。
在本发明中，为了在使用开始后马上在冰雪路面上发挥优异的行驶性能，可以在块的表层部设置深度0.1～1.0mm、且比刀槽花纹浅的多根浅槽。在设置了这样的浅槽的充气轮胎中，为了避免由浅槽和刀槽花纹的干涉而产生的起模不良，优选在刀槽花纹的与胎面相连的部位上设置在该胎面法线方向上延伸的垂直部分。刀槽花纹的垂直部分的高度最好为浅槽的深度或以上。
本发明，在应用于无防滑钉轮胎所代表的冰雪路面用充气轮胎时可以得到显著的作用效果，也可以应用于全天候用的充气轮胎。
附图说明
图1是表示由本发明的实施方式构成的冰雪路面用充气轮胎的胎面图案的俯视图。
图2是部分切开表示由本发明的实施方式构成的冰雪路面用充气轮胎的块的立体图。
图3是图2的块的侧视图。
图4是表示图2的块的刀槽花纹内壁面的侧视图。
图5是部分切开表示由本发明的其他的实施方式构成的冰雪路面用充气轮胎的块的立体图。
图6是表示图5的块的刀槽花纹内壁面的一部分的侧视图。
图7是图6的VII-VII向剖面图。
图8表示由本发明的其他的实施方式构成的冰雪路面用充气轮胎的块的刀槽花纹内壁面的一部分，(a)为侧视图，(b)为VIII-VIII向剖面图，(c)为VIII’-VIII’向剖面图。
图9表示由本发明的又一其他的实施方式构成的冰雪路面用充气轮胎的块的刀槽花纹内壁面的一部分，(a)为侧视图，(b)为IX-IX向剖面图，(c)为IX’-IX’向剖面图。
图10是表示由本发明的又一其他的实施方式构成的冰雪路面用充气轮胎的块的侧视图。
图11表示图10的块的刀槽花纹内壁面的一部分，(a)为侧视图，(b)为XI-XI向剖面图，(c)为XI’-XI’向剖面图。
图12是表示以往例1的块的立体图。
图13是表示以往例2的块的立体图。
图14是表示以往例3的块的立体图。
具体实施方式
下面，参照附图对本发明的结构进行详细说明。
图1表示由本发明的实施方式构成的冰雪路面用充气轮胎的胎面图案，图2表示其块。另外，图3表示上述块的侧面，图4表示上述块的刀槽花纹内壁面。
如图1所示，在胎面部1上，形成有在轮胎圆周方向上延伸的多根纵槽2和在轮胎宽度方向上延伸的多根横槽3，通过这些纵槽2和横槽3区分出多个块4。而且，在各块4中形成有在轮胎宽度方向上延伸的多根刀槽花纹5。另外，块4的形状和刀槽花纹5的根数没有特别限制。
如图2所示，刀槽花纹5，在胎面S上形成在轮胎圆周方向上具有振幅的锯齿形状，在块内部在轮胎直径方向(Tr)的2个或以上的部位上形成在轮胎圆周方向(Tc)上弯曲并在轮胎宽度方向(Tw)上连接的多个弯曲部6。这些弯曲部6具有凸状的弯曲部6a和凹状的弯曲部6b，在刀槽花纹5的一方的壁面上，凸状的弯曲部6a和凹状的弯曲部6b交替地配置，在与此相对的另一方的壁面上(图未示)，凸状的弯曲部6a和凹状的弯曲部6b的位置关系相反。当在刀槽花纹5上设置在轮胎圆周方向上弯曲的弯曲部6时，制动驱动时刀槽花纹5的两侧的小块互相啮合而抑制块4的变形，并可以抑制块4的向轮胎圆周方向的倒伏。另外，通过将弯曲部6在各个刀槽花纹5中设置在2个或以上的部位上，可以避免因轮胎的正转和反转而在块刚性上产生差。
如图3所示，最好将相对于胎面S的法线方向的、刀槽花纹5的向轮胎圆周方向的倾斜角度θ设为10～45°。如果该角度θ不足10°，则支撑制动驱动时的块4的倒伏的效果不充分，相反如果超过45°，则从金属模的起模性恶化。
如图4所示，刀槽花纹5在弯曲部6上形成在轮胎直径方向(Tr)上具有振幅T的锯齿形状。当刀槽花纹5在弯曲部6上形成在轮胎直径方向(Tr)上具有振幅T的锯齿形状时，转弯时刀槽花纹5的两侧的小块也互相啮合而抑制块4的变形，并可以抑制块4的向轮胎宽度方向的倒伏。最好将弯曲部6的振幅T设定为0.5～5.0mm。如果该振幅T不足5mm，则支撑转弯时的块4的倒伏的效果不充分，相反如果超过5.0mm，则从金属模的起模性恶化。
在上述冰雪路面用充气轮胎中，构成胎面部的橡胶组成物的JIS-A硬度(0℃)为40～60，优选设为45～55。如果胎面橡胶的JIS-A硬度不足40，则容易产生块4的倒伏，相反如果超过60，则冰上摩擦力低下。
根据上述冰雪路面用充气轮胎，由于刀槽花纹5在轮胎直径方向(Tr)的2个或以上的部位上具有在轮胎圆周方向(Tc)上弯曲并在轮胎宽度方向(Tw)上连接的弯曲部6，因此制动驱动时刀槽花纹5的两侧的小块互相啮合而抑制块的变形，并可以提高提高制动驱动时的轮胎性能。而且，由于刀槽花纹5在弯曲部6上形成在轮胎直径方向(Tr)上具有振幅T的锯齿形状，因此转弯时刀槽花纹5的两侧的小块也互相啮合而抑制块的变形，并可以提高提高转弯时的轮胎性能。
因此，即使在使胎面橡胶低硬度化的情况下，也可以同时提高制动驱动时的轮胎性能和转弯时的轮胎性能。特别是，由于可以增大每个块的刀槽花纹数，或者在胎面橡胶中使用低硬度橡胶，因此可以在提高冰上性能的同时维持夏季的轮胎性能。
图5是表示由本发明的其他的实施方式构成的冰雪路面用充气轮胎的块的图。另外，图6表示上述块的刀槽花纹内壁面的一部分，图7是图6的VII-VII向剖面图。
在图5中，刀槽花纹5，在胎面S上形成在轮胎圆周方向上具有振幅的锯齿形状，在块内部在轮胎直径方向(Tr)的2个或以上的部位上形成在轮胎圆周方向(Tc)上弯曲并在轮胎宽度方向(Tw)上连接的多个弯曲部6。这些弯曲部6具有凸状的弯曲部6a和凹状的弯曲部6b，在刀槽花纹5的一方的壁面上，凸状的弯曲部6a和凹状的弯曲部6b交替地配置，在与此相对的另一方的壁面上(图未示)，凸状的弯曲部6a和凹状的弯曲部6b的位置关系相反。当在刀槽花纹5上设置在轮胎圆周方向上弯曲的弯曲部6时，制动驱动时刀槽花纹5的两侧的小块互相啮合而抑制块4的变形，并可以抑制块4的向轮胎圆周方向的倒伏。另外，通过将弯曲部6在各个刀槽花纹5中设置在2个或以上的部位上，可以避免因轮胎的正转和反转而在块刚性上产生差。
如图6所示，刀槽花纹5在弯曲部6上形成在轮胎直径方向(Tr)上具有振幅A、B、C、D的锯齿形状。在将刀槽花纹5制成在弯曲部6上在轮胎直径方向(Tr)上具有振幅A～D的锯齿形状时，转弯时刀槽花纹5的两侧的小块互相啮合而抑制块4的变形，并可以抑制块4的向轮胎宽度方向的倒伏。
在图6中，弯曲部6的轮胎直径方向上的振幅A～D在比胎面侧的部位更靠近刀槽花纹底侧的部位增大。通过使弯曲部6的轮胎直径方向上的振幅A～D越向刀槽花纹底侧的部位越大，可以抑制制动驱动时的块刚性的低下，另外可以提高转弯时的块刚性。
更具体地说，最好将最靠近胎面侧的部位的弯曲部6的振幅A设定为0.5mm或以上，将最靠近刀槽花纹底侧的部位的弯曲部6的振幅D设定为3.5mm或以下。如果最靠近胎面侧的部位的弯曲部6的振幅A不足0.5mm，则块刚性显著低下。另外，如果最靠近刀槽花纹底侧的部位的弯曲部6的振幅D超过3.5mm，则起模困难。通过将刀槽花纹5形成得从胎面侧向刀槽花纹底侧、弯曲部6的振幅A～D逐渐增大，可以均衡地兼顾块刚性的维持和从金属模的起模性。
如图7所示，刀槽花纹5的轮胎圆周方向的振幅X，在刀槽花纹5的深度方向的全长上设为一定。而且，使相对于胎面S的法线方向的、刀槽花纹5的向轮胎圆周方向的倾斜角度a、b、c、d在比胎面侧的部位更靠近刀槽花纹底侧的部位上减小。通过使相对于胎面S的法线方向的、刀槽花纹5的向轮胎圆周方向的倾斜角度a～d越向刀槽花纹底侧的部位越小，可以提高从金属模的起模性。
更具体地说，最好将最靠近胎面侧的部位的倾斜角度a设定为30°～45°，将最靠近刀槽花纹底侧的部位的倾斜角度d设定为15°或以上但不到30°。如果最靠近胎面侧的部位的倾斜角度a不足30°，则块刚性显著低下，相反如果超过45°，则起模困难。另外，如果最靠近刀槽花纹底侧的部位的倾斜角度d不足15°，则块刚性显著低下，相反如果为30°或以上，则起模困难。通过将刀槽花纹5形成得从胎面侧向刀槽花纹底侧、倾斜角度a～d逐渐减小，可以进行更圆滑的起模。
根据上述冰雪路面用充气轮胎，与上述的实施方式相同，即使在使胎面橡胶低硬度化的情况下，也可以同时提高制动驱动时的轮胎性能和转弯时的轮胎性能。而且，根据本实施方式，由于可以提高从金属模的起模性，因此可以更可靠地避免块切口等故障。
图8(a)～(c)表示由本发明的其他的实施方式构成的冰雪路面用充气轮胎的块的刀槽花纹内壁面的一部分，(a)为侧视图，(b)为VIII-VIII向剖面图，(c)为VIII’-VIII’向剖面图。在本实施方式中，块的基本构造与图1和图2相同，因此省略掉该部分的详细的说明。
在图8(a)～(c)中，由凸状的弯曲部6a和凹状的弯曲部6b构成的弯曲部6的轮胎直径方向(Tr)上的间隔λ为一定，且轮胎圆周方向(Tc)上的振幅向刀槽花纹的底侧逐渐变小。这里，所谓间隔λ为一定，意思是间隔λ的波动的范围为1.0mm或以下。
在假定穿过胎面S的刀槽花纹5的振幅外端位置、向胎面S的法线方向延伸的基准线L(直线)，和沿着刀槽花纹深度方向规定刀槽花纹5的轮胎圆周方向(Tc)的振幅的辅助线G(直线)的时候，优选将刀槽花纹的底部位置的基准线L与辅助线G的距离W设为超过胎面S的刀槽花纹5的轮胎圆周方向的振幅X的0％并为50％或以下。即，最好满足0mm<W≤(1/2)X的关系。如果该距离W不超过0mm，则无法得到起模性的改善效果，相反如果超过50％，则块刚性变得不充分。
根据上述冰雪路面用充气轮胎，与上述的实施方式相同，即使在使胎面橡胶低硬度化的情况下，也可以同时提高制动驱动时的轮胎性能和转弯时的轮胎性能。而且，根据本实施方式，由于可以提高从金属模的起模性，因此可以更可靠地避免块切口等故障。另外，在使弯曲部6的轮胎直径方向(Tr)上的间隔λ越向刀槽花纹5的底侧越大时，虽然可以期待起模性的改善效果，但这样的结构很难应用于较浅的刀槽花纹的情况。与此相对，在将弯曲部6的轮胎直径方向(Tr)上的间隔λ设为一定，同时使轮胎圆周方向(Tc)上的振幅越向刀槽花纹的底侧越小时，即使在较浅的刀槽花纹中，也可以可靠地享受到起模性的改善效果。
图9(a)～(c)表示由本发明的又一其他的实施方式构成的冰雪路面用充气轮胎的块的刀槽花纹内壁面的一部分，(a)为侧视图，(b)为IX-IX向剖面图，(c)为IX’-IX’向剖面图。在本实施方式中，块的基本构造与图1和图2相同，因此省略掉该部分的详细的说明。
在图9(a)～(c)中，在假定穿过胎面S的刀槽花纹5的振幅外端位置、向胎面S的法线方向延伸的基准线L(直线)，在刀槽花纹上部Y1规定刀槽花纹5的轮胎圆周方向(Tc)的振幅的上部辅助线G1(直线)和在刀槽花纹下部Y2规定刀槽花纹5的轮胎圆周方向(Tc)的振幅的下部辅助线G2(直线)的时候，使上部辅助线G1和下部辅助线G2的相对于基准线L的倾斜互不相同，使下部辅助线G2的倾斜比上部辅助线G1的倾斜大。
特别是，优选为，将刀槽花纹5的底部位置的基准线L与上部辅助线G1的距离W1设为超过胎面S的刀槽花纹5的轮胎圆周方向(Tc)的振幅X的0％并为25％或以下，将刀槽花纹5的底部位置的基准线L与下部辅助线G2的距离W2设为胎面S的刀槽花纹5的轮胎圆周方向(Tc)的振幅X的25％～50％。即，最好满足0mm<W1≤(1/4)X，(1/4)X≤W2≤(1/2)X的关系。
根据上述冰雪路面用充气轮胎，与上述的实施方式相同，即使在使胎面橡胶低硬度化的情况下，也可以同时提高制动驱动时的轮胎性能和转弯时的轮胎性能。而且，根据本实施方式，通过在刀槽花纹上部Y1将辅助线G1的倾斜设置得较小，可以将块刚性的低下抑制为最小限度，另一方面，通过在刀槽花纹下部Y2将辅助线G2的倾斜设置得较大，可以充分地发挥起模性的改善效果。
图10是表示由本发明的又一其他的实施方式构成的冰雪路面用充气轮胎的块的图。图11表示上述块的刀槽花纹内壁面的一部分，(a)为侧视图，(b)为XI-XI向剖面图，(c)为XI’-XI’向剖面图。在本实施方式中，块的基本构造与图1和图2相同，因此省略掉该部分的详细的说明。
在图10中，为了在使用开始后马上在冰雪路面上发挥优异的行驶性能，在块4的表层部上形成有比刀槽花纹5浅的多根浅槽7。浅槽7的深度D1设置为0.1～1.0mm的范围。这些浅槽7的延长方向没有特别限制，例如，可以配置得相对于轮胎圆周方向倾斜。
在设置这样的浅槽7时，为了避免由浅槽7和刀槽花纹5的干涉而产生的起模不良，优选如图11(a)～(c)所示，在刀槽花纹5的与胎面S相连的部位上设置在该胎面S法线方向上延伸的垂直部分。而且，刀槽花纹5的垂直部分的高度D2优选设定为与浅槽7的深度D1相等或其以上。即，最好满足D1≤D2的关系。由此，可以防止胎面S的细微的浅槽7(表面加工)与刀槽花纹5的干涉，进一步提高起模性。
另外，在图11(a)～(c)的实施方式中，根据单一的辅助线G来规定刀槽花纹5的轮胎圆周方向(Tc)的振幅，但与上述的实施方式相同，也可以根据上部辅助线G1和下部辅助线G2的组合来规定刀槽花纹5的轮胎圆周方向(Tc)的振幅。
上面，对本发明的优选实施方式进行了详细说明，但应该理解为，在不脱离由附加的权利要求所规定的本发明的精神及范围的情况下，可以对其进行各种变更、代用和置换。
实施例
首先，在轮胎尺寸为195/65R15 91Q、且具有块图案的冰雪路面用充气轮胎中，分别制作仅使设置在块上的刀槽花纹的形状各不相同的以往例1～3和实施例1的轮胎。
以往例1，如特开2000-6619号公报所述，是采用下述刀槽花纹的例子，即设置得在胎面形成锯齿形状、在块内部锯齿形状的振幅变化的刀槽花纹(参照图12)。以往例2，如特开2002-301910号公报所述，是采用下述刀槽花纹的例子，即设置得在胎面形成锯齿形状、在块内部交替配置三角锥或倒三角锥的刀槽花纹(参照图13)。以往例3，如特开2002-321509号公报所述，是采用下述刀槽花纹的例子，即设置得在胎面形成锯齿形状，在块内部使在轮胎直径方向上连接的弯曲部在轮胎宽度方向上弯曲的刀槽花纹(参照图14)。另一方面，实施例1是采用图2的刀槽花纹的例子。
对这些试验轮胎，通过下述的试验方法，评价冰上制动性能、湿路制动性能和湿路转弯性能，并将其结果表示在表1中。
冰上制动性能：
将试验轮胎以轮辋尺寸15×6.5JJ、空气压200kPa的条件安装在排气量2000cc的FR车上，在冻结路面上从速度40km/h的行驶状态开始进行制动，并测定其制动距离。评价结果使用测定值的倒数，用以以往例1为100的指数表示。该指数值越大表示冰上制动性能越优异。
湿路制动性能：
将试验轮胎以轮辋尺寸15×6.5JJ、空气压200kPa的条件安装在排气量2000cc的FR车上，在水深1mm的湿路面上从速度100km/h的行驶状态开始进行制动，并测定其制动距离。评价结果使用测定值的倒数，用以以往例1为100的指数表示。该指数值越大表示湿路制动性能越优异。
湿路转弯性能：
将试验轮胎以轮辋尺寸15×6.5JJ、空气压200kPa的条件安装在排气量2000cc的FR车上，在水深1mm的湿路面上实施半径30m的恒定圆圈转弯，并测定最大横向加速度。评价结果用以以往例1为100的指数表示。该指数值越大表示湿路转弯性能越优异。
表1
 
以往例1 以往例2 以往例3 实施例1
刀槽花纹形状(附图) 图8 图9 图10 图2
刀槽花纹的方向性 无 有 无 无
冰上制动性能 100 103 95 103
湿路制动性能 100 103 95 103
湿路转弯性能 100 105 105 110
如从该表1可知，实施例1的冰上制动性能、湿路制动性能和湿路转弯性能比以往例1～3优异。
接下来，以实施例1的轮胎为基准，分别制作使刀槽花纹的倾斜角度a～d和刀槽花纹的弯曲部的振幅A～D各不相同的实施例2～8的轮胎。
对这些试验轮胎，评价冰上制动性能，同时求得硫化时的故障产生率，并将其结果表示在表2中。这里，冰上制动性能是用以实施例1为100的指数来表示的。故障产生率，是对硫化后的轮胎调查由刀槽花纹成形刃产生的胎面部切口或割伤等的产生情况时，故障产生轮胎的相对于轮胎硫化数量的百分率(％)。
表2
 
实施例1 实施例2 实施例3 实施例4 实施例5 实施例6 实施例7 实施例8
倾斜角度a(°) 35 40 30 45 40 40 40 40
倾斜角度b(°) 35 35 30 38 32 36 35 35
倾斜角度c(°) 35 30 25 32 23 33 30 30
倾斜角度d(°) 35 25 25 25 15 29 25 25
振幅A(mm) 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 0.5 0.5
振幅B(mm) 1.2 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.2 1.5
振幅C(mm) 1.2 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 1.9 2.5
振幅D(mm) 1.2 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 3.5
冰上制动性能 100 104 99 106 100 105 98 103
故障产生率(％) 18 0 0 0 0 0 0 0
如从该表2可知，实施例2～8的轮胎都具有与实施例1的轮胎相同的冰上制动性能，而且故障产生率极低。
接下来，在轮胎尺寸为195/65R15 91Q、且具有块图案的冰雪路面用充气轮胎中，分别制作仅使设置在块上的刀槽花纹的形状各不相同的实施例11～14的轮胎。
这些实施例11～14，采用下述的刀槽花纹，即在胎面上形成在轮胎圆周方向上具有振幅的锯齿形状，在块内部在轮胎直径方向的2个或以上的部位上形成在轮胎圆周方向上弯曲并在轮胎宽度方向上连接的弯曲部，而且在该弯曲部上形成在轮胎直径方向上具有振幅的锯齿形状，同时将弯曲部的轮胎直径方向的间隔设为一定，使轮胎圆周方向的振幅越向刀槽花纹的底侧越小(参照图8(a)～(c)和图9(a)～(c))。另外，在实施例13、14中，在块的表层部上设置了深度0.3mm的浅槽，在刀槽花纹的与胎面相连的部位上设置了在该胎面法线方向上延伸的垂直部分
对这些试验轮胎，通过上述的试验方法，评价冰上制动性能、湿路制动性能和湿路转弯性能，同时求得硫化时的故障产生率，并将其结果表示在表3中。在表3中，将上述以往例1～3的结果一并表示。
表3
 
以往例1 以往例2 以往例3 实施例11 实施例12 实施例13 实施例14
有无刀槽花纹垂直部分 无 无 无 无 无 有 有
刀槽花纹辅助线的倾斜 无 无 无 一定 变化 一定 变化
辅助线的距离W — — — (1/4)X — (1/4)X —
辅助线的距离W1 — — — — (1/10)X — (1/10)X
辅助线的距离W2 — — — — (1/4)X — (1/4)X
冰上制动性能 100 103 95 103 107 104 108
湿路制动性能 100 103 95 103 107 104 108
湿路转弯性能 100 105 105 110 110 110 110
故障产生率(％) 10 20 15 2 2 0 0
如从该表3可知，实施例11～14的轮胎的冰上制动性能、湿路制动性能和湿路转弯性能比以往例1～3优异。另外，实施例11～14的轮胎的故障产生率都极低。

Claims (11)

1.一种充气轮胎，该充气轮胎在胎面部上设置在轮胎圆周方向上延伸的多根纵槽和在轮胎宽度方向上延伸的多根横槽，通过这些纵槽和横槽区分出多个块，在该块中设置了在轮胎宽度方向上延伸的多根刀槽花纹，其特征在于：
上述刀槽花纹，在胎面上形成在轮胎圆周方向上具有振幅的锯齿形状，在块内部在轮胎直径方向的2个或以上的部位上形成在轮胎圆周方向上弯曲并在轮胎宽度方向上连接的弯曲部，而且在该弯曲部上形成在轮胎直径方向上具有振幅的锯齿形状。
2.如权利要求1所述的充气轮胎，其中，将相对于上述胎面的法线方向的、上述刀槽花纹的向轮胎圆周方向的倾斜角度设为10～45°，将上述刀槽花纹的弯曲部的轮胎直径方向的振幅设为0.5～5.0mm。
3.一种充气轮胎，该充气轮胎在胎面部上设置在轮胎圆周方向上延伸的多根纵槽和在轮胎宽度方向上延伸的多根横槽，通过这些纵槽和横槽区分出多个块，在该块中设置了在轮胎宽度方向上延伸的多根刀槽花纹，其特征在于：
上述刀槽花纹，在胎面上形成在轮胎圆周方向上具有振幅的锯齿形状，在块内部在轮胎直径方向的2个或以上的部位上形成在轮胎圆周方向上弯曲并在轮胎宽度方向上连接的弯曲部，而且在该弯曲部上形成在轮胎直径方向上具有振幅的锯齿形状；
将上述刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅设为一定，另一方面，将相对于上述胎面的法线方向的、上述刀槽花纹的向轮胎圆周方向的倾斜角度在比胎面侧更靠近刀槽花纹底侧的部位减小，并将上述弯曲部的轮胎直径方向的振幅在比胎面侧更靠近刀槽花纹底侧的部位增大。
4.如权利要求3所述的充气轮胎，其中，将相对于上述胎面的法线方向的、上述刀槽花纹的向轮胎圆周方向的倾斜角度在最靠近胎面侧的部位设为30°～45°，在最靠近刀槽花纹底侧的部位设为15°或以上但不到30°。
5.如权利要求3或4所述的充气轮胎，其中，将上述弯曲部的轮胎直径方向的振幅在最靠近胎面侧的部位设为0.5mm或以上，在最靠近刀槽花纹底侧的部位设为3.5mm或以下。
6.一种充气轮胎，该充气轮胎在胎面部上设置在轮胎圆周方向上延伸的多根纵槽和在轮胎宽度方向上延伸的多根横槽，通过这些纵槽和横槽区分出多个块，在该块中设置了在轮胎宽度方向上延伸的多根刀槽花纹，其特征在于：
上述刀槽花纹，在胎面上形成在轮胎圆周方向上具有振幅的锯齿形状，在块内部在轮胎直径方向的2个或以上的部位上形成在轮胎圆周方向上弯曲并在轮胎宽度方向上连接的弯曲部，而且在该弯曲部上形成在轮胎直径方向上具有振幅的锯齿形状；
将上述刀槽花纹的弯曲部的轮胎直径方向的间隔设为一定，另一方面，使上述轮胎圆周方向的振幅越向上述刀槽花纹的底侧越小。
7.如权利要求6所述的充气轮胎，其中，在假定穿过上述胎面的上述刀槽花纹的振幅外端位置、向上述胎面的法线方向延伸的基准线，和沿着刀槽花纹深度方向规定上述刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的辅助线的时候，将上述刀槽花纹的底部位置的上述基准线与上述辅助线的距离设为超过上述胎面的上述刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的0％并为50％或以下。
8.如权利要求6所述的充气轮胎，其中，在假定穿过上述胎面的上述刀槽花纹的振幅外端位置、向上述胎面的法线方向延伸的基准线，在刀槽花纹上部规定上述刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的上部辅助线，和在刀槽花纹下部规定上述刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的下部辅助线的时候，使上述上部辅助线和上述下部辅助线的相对于基准线的倾斜互不相同，使上述下部辅助线的倾斜比上述上部辅助线的倾斜大。
9.如权利要求8所述的充气轮胎，其中，将上述刀槽花纹的底部位置的上述基准线与上述上部辅助线的距离设为超过上述胎面的上述刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的0％并为25％或以下，将上述刀槽花纹的底部位置的上述基准线与上述下部辅助线的距离设为上述胎面的上述刀槽花纹的轮胎圆周方向的振幅的25％～50％。
10.如权利要求6～9中的任意一项所述的充气轮胎，该充气轮胎在上述块的表层部设置深度0.1～1.0mm、且比上述刀槽花纹浅的多根浅槽，其中，在上述刀槽花纹的与胎面相连的部位上设置在该胎面法线方向上延伸的垂直部分。
11.如权利要求10所述的充气轮胎，其中，将上述刀槽花纹的垂直部分的高度设为上述浅槽的深度或以上。
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