CH673608A5

CH673608A5 -

Info

Publication number: CH673608A5
Application number: CH3771/87A
Authority: CH
Inventors: Minoru Kobayashi; Seiichi Tanahashi; Masaru Shinkai
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1986-09-29
Filing date: 1987-09-29
Publication date: 1990-03-30
Also published as: KR880003693A; JPS6384819A; KR910003504B1; DE3732829C2; DE3732829A1; US4777340A

Description

DESCRIPTION La présente invention se rapporte à un appareil d'usinage à fil de décharge électrique capable de couper une pièce en utilisant le phénomène de décharge.

La fig. 6 est une vue en perspective qui montre un appareil d'usinage à fil de décharge traditionnel tel que décrit dans le fascicule de demande de modèle d'utilité japonais no. 37 544/1983. Dans cette fig. 6 on voit un lit 1, une table 2 supportée par des coulisses croisées sur le lit 1, une pièce 3, une colonne du type à portique 4, un bras supérieur 5, un bras inférieur 6, un guide supérieur 7, un guide inférieur 8, un tambour de stockage 9 pour une électrode à fil 12, un dispositif d'application de tension comportant un tambour de frein et un galet de pincement 10, un dispositif d'extraction et de déplacement 11 comportant un treuil et un galet de pincement qui tire l'électrode à fil 12 et la déplace. La machine comprend encore une tête d'électrode 13 qui est montée à la partie supérieure centrale de la colonne 4 de type portique, un support 14 pour la pièce 3, combiné avec la table 2 à coulisses croisées en X et Y.

On va décrire le fonctionnement d'un appareil traditionnel de ce type. Une partie 4a de la colonne de type portique constitue une structure unique ayant la forme d'un arc à large courbure dont les extrémités se terminent par des pattes correspondantes 4b qui sont solidaires du lit 1 et montées sur une embase. La partie de colonne 4a et les pattes 4b forment la colonne 4. La tête d'électrode 13 est fixée sensiblement au centre de la partie de colonne 4a. Le bras supérieur 5 est suspendu à la tête 13 ou à la partie supérieure centrale de la partie 4a, de sorte que sa position verticale peut être fixée librement. D'autre part, le bras inférieur 6 est agencé de façon à relier les extrémités inférieures de la partie de colonne 4a.

Avec un tel agencement, un processus d'élimination par décharge électrique se produit entre la pièce 3 placée sur la plaque de support 14 sur la table 2 à coulisses croisées X, Y, et l'électrode à fil 12 qui est tendue et conduite par le dispositif d'application de force 10 à travers un fluide d'usinage disposé entre ces parties.

On constate avec la structure décrite ci-dessus que la partie de colonne 4a qui supporte les bras supérieur et inférieur 5 et 6 est symétrique dans une direction axiale par rapport à l'axe de travail de l'électrode à fil 12, de sorte qu'un équilibre thermique se maintient au moins dans une direction afin de réduire les déformations et/ou les déviations.

Comme l'appareil a fil de décharge électrique traditionnel est construit ainsi qu'il vient d'être indiqué, de sorte que la colonne-portique 4 a nécessairement de larges dimensions, le besoin d'avoir une structure dont toutes les parties sont solidaires, rend difficile l'obtention de matériaux convenables et crée également des difficultés d'usinage, ce qui est une impasse dans la technique de fabrication. La colonne de type à portique constitue également une impasse du point de vue de l'encombrement de la zone de travail. De plus, les appareils traditionnels assurent uniquement la déviation et le déplacement de l'électrode à fil 12, mais ne supportent pas une déviation thermique et un déplacement de la pièce 3, ce qui est également important si l'on veut assurer la précision d'usinage. La base de support 14 de la pièce 3 est en fait réalisée en acier inoxydable du fait qu'il est nécessaire de garantir la résistance à la corrosion due au fluide d'usinage. Bien que l'acier inoxydable ait une bonne résistance à la corrosion, son coefficient de dilatation thermique est d'environ 17 x 10_6/°C, c.-à-d. qu'il est grand par rapport à celui d'un acier ordinaire. De ce fait, la pièce 3 montée sur la base de support 14 peut facilement être déviée due aux effets thermiques ou à la différence de température, de sorte que la distance relative entre la pièce et l'électrode à fil se modifie d'où il résulte inévitablement une diminution de la précision d'usinage.

La base de support 14 pour la pièce 3 présente également le problème que sa surface sera fortement endommagée du fait de l'usure due au glissement et au choc de la pièce placée sur la base. De façon générale, la pièce 3 est souvent réalisée d'un acier à outil ou d'un acier à haute dureté. Ces matériaux à haute dureté provoquent très facilement l'usure et Fendommagement de la base de support. C'est pourquoi le maintient de la pièce dans une position horizontale sur la table 14 est difficile, ce qui apporte également une réduction sensible de la précision d'usinage.

5

10

15

20

25

30

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40

45

50

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65

3

673 608

La présente invention a pour but d'éliminer les problèmes exposés ci-dessus et de réaliser un appareil d'usinage à fil de décharge électrique dont le coût est réduit et qui est capable d'effectuer des usinages de haute précision.

Selon la présente invention, la table de support de la pièce de l'appareil d'usinage à fil de décharge électrique est réalisée en une fonte dont le coefficient d'expansion thermique est inférieur à 6 x 10_6/CC, et la surface de cette table, sur laquelle la pièce est placée, est pourvue d'une couche superficielle ayant une haute résistance à la corrosion par le fluide d'usinage, tout en ayant une dureté supérieure à celle du matériau constituant la table.

L'appareil d'usinage à fil de décharge électrique selon la présente invention est constitué d'un matériau à faible expansion ayant un coefficient de dilatation thermique inférieur à 6 x 10-6/°C de sorte que la déviation thermique est supprimée. Comme il est fait en fonte, les opérations d'usinage sont grandement réduites.

De plus, la surface de la table porte-pièce sur laquelle la pièce est placée comporte une couche superficielle dont la résistance à la corrosion par le fluide d'usinage est élevée et dont la dureté est supérieure à celle du matériau composant la table de façon à augmenter sa résistance à l'usure.

On va décrire ci-après à titre d'exemple une forme d'exécution de l'objet de l'invention, en se référant au dessin annexé, dont:

la fig. 1 est une vue en coupe montrant l'appareil d'usinage à fil de décharge électrique de cette forme d'exécution,

les fig. 2 et 4 sont des photographies montrant des structures métallographiques des surfaces de la table porte-pièce modifiées de façon à avoir une structure de fonte blanche crue, ces deux structures constituant deux variantes de la présente invention,

les fig. 3 et 5 sont des graphiques caractéristiques montrant la variation de la dureté en fonction de la profondeur et correspondant respectivement aux fig. 2 et 4, et,

la fig. 6 est une vue en perspective montrant l'ensemble d'un appareil d'usinage à fil de décharge électrique traditionnel.

Selon la fig. 1, l'appareil comporte une table porte-pièce 15 sur laquelle est placée une pièce 3. Un bac de travail 16, une couche superficielle 17, recouvrant la table 15, sont également visibles. La couche 17 présente une haute résistance à la corrosion par le fluide de travail et une dureté supérieure à celle de la table 16. Un moteur 18 entraîne la table 2 à déplacement X—Y. Une vis à bille 19 transmet les mouvements du moteur 18 à la table 2. Un lit 20 supporte le moteur 18 ainsi que la table 2. Un bac à fluide de travail 21, une pompe d'alimentation 22 fixée au bac 21 pour alimenter le bac 16 en fluide d'usinage 23 sont également visibles. La source de puissance 24 fournit l'énergie nécessaire à l'usinage en la transmettant à la pièce 3 à travers l'électrode à fil 12 et la table 15. Un organe de support 25 fixe la pièce 3 à la table

1

g 2,4

1-2

0,5-1,5

34-36

go,i g 0,5

2

g 2,4

1,0-2,8

g 1,0

34-36

go,i g 0,01

3

g 2,4

1,0-2,8

g 1,0

34-36

2,0-3,0

g 0,01

4

2,07

2,46

go,01

38,7

go,01

go,oi

15. Le chiffre 26 désigne un boulon d'ajustage de longueur qui permet de régler la distance entre l'organe de retenue 25 et la couche superficielle, de façon à l'adapter à l'épaisseur de la pièce 3.

5 La table porte-pièce 15 sur laquelle une pièce 3 est placée est faite d'une fonte de fer ayant la composition suivante: 30—40% (les % sont rapportés aux poids) Ni, I à 3% C, I à 4% Si, 10% ou moins Co, 5% ou moins Cr, 0,5% ou moins Cu, 1,5% ou moins Mn et 1% ou moins de chacun des io éléments Mg, P et S. Son coefficient de dilatation thermique est de 3 à 6 x 10~6/'C et sa dureté de l'ordre de 130 Hv. Cette fonte de fer sera désignée ci-après comme une fonte à faible dilatation thermique. On notera que le coefficient de dilatation thermique de la fonte de fer est minimal quand la 15 composition contient environ 36% de Ni.

Il est désirable du point de vue de la précision d'usinage que la table porte-pièce 15 ait un coefficient de dilatation thermique inférieur à celui de la pièce 3. Comme matériaux typiques pour la pièce on peut citer le métal dur (coefficient 20 de dilatation thermique 7 x 10_6/°C et l'acier à outil (coefficient de dilatation thermique 8 x 10—6/cC).

On va décrire maintenant le fonctionnement de l'appareil ainsi construit. Une pièce 3 est placée sur la table porte-pièce 15 et installée elle-même dans le bac de travail 16 et fixée par 25 l'organe de retenue 25. L'électrode à fil 12 est ensuite tendue entre les guides de fil supérieur et inférieur 7 et 8 en exerçant une certaine tension. Ensuite, un fluide d'usinage 23 est fourni à partir du bac de fluide d'usinage 21 dans le bac d'usinage 16 au moyen de la pompe d'alimentation 33. Une 30 décharge électrique est produite alors entre l'électrode à fil 12 et la pièce 3 en utilisant l'énergie électrique fournie par une source de puissance d'usinage 24 afin de fondre la surface de la pièce 3 en regard de l'électrode à fil 12. Un découpage à la forme voulue est réalisé en déplaçant la table 35 2 à mouvement X—Y dans un plan sur le lit 20 au moyen de la vis à bille 19 et sous la commande effectuée par l'angle de rotation du moteur 18 sous l'effet d'un dispositif NC. (Commande numérique). La table porte-pièce 15 est réalisée d'une fonte à faible coefficient de dilatation thermique 40 comme indiqué plus haut, de sorte que la déviation de la table porte-pièce 15 qui supporte la pièce 3 reste faible même lorsqu'elle est causée par un changement des conditions thermiques, notamment un changement de la température atmosphérique ou de la température du local de travail, ce 45 qui assure une haute précision d'usinage. La couche superficielle 17 prévue sur la table porte-pièce 15 a une dureté qui est en tout cas supérieure à celle de la table porte-pièce 15, de sorte que la résistance à l'usure et la résistance au choc de la table porte-pièce 15 sont améliorées.

On va donner ci-après (tableau 1) un exemple des compositions et des caractéristiques physiques de la fonte de fer à bas coefficient de dilatation thermique qui constituent la table porte-pièce.

Coefficient Dureté de dilatation thermique

3,0-5,0 x 108-130

io-6?:c

3,0-5.0 x 135-190 IO"6C

3,0-5.0 x 145-200 10"6 C

4,6 165

Tableau 1

C Si Mn Ni Cr Cu P Co Mg S

g0,01 g0,01

g0,01 gO.Ol go,01 go.oi go,01 go.oi

673 608

4

On va décrire maintenant la constitution des couches superficielles formées sur la surface de la table porte-pièce sur laquelle la pièce est montée.

Les couches superficielles qui ont une dureté supérieure à celle des matériaux constituant la table porte-pièce sont:

(a) une couche plaquée formée par une substance simple, soit Ni, Cr ou Co, ou un alliage contenant principalement l'un des constituants Ni, Cr et Co;

(b) une couche superficielle d'une composition de fonte blanche crue;

(c) une surface modifiée obtenue par nitruration ou boruration de la surface de la table de travail,

(d) une couche de revêtement en un matériau de type céramique à base de carbure, de nitrure, d'oxyde ou de borure.

En premier lieu, on va montrer les types de plaquage pour les couches plaquées désignées sous (a) et la dureté de ces couches au moyen des indications du tableau 2.

Tableau 2

Type de plaquage Dureté

Plaquage chrome Cr 750-1000

Plaquage d'alliage de chrome (ex. Cr-Mo) 1340

Plaquage nickel 300

Plaquage alliage de nickel (p. ex. Ni-P) 450

Plaquage alliage de cobalt (p. ex. Co-Mo) 900

Il résulte clairement du tableau 2 que les différentes couches plaquées désignées dans ce tableau présentent une dureté suffisante pour former une couche superficielle.

La composition de la fonte blanche crue désignée sous (b) va maintenant être décrite. Les fig. 2 et 4 sont des photographies de la composition de surface, plus précisément de l'organisation blanche de la surface d'une fonte de fer à faible dilatation thermique obtenue par irradiation au moyen d'un faisceau laser de COj et refroidissement rapide et solidification de la surface du fer. La fig. 2 est obtenue quand la puissance du laser CO2 est 1 KW et quand la vitesse de balayage est de 0,5 m/min, alors que la fig. 4 est obtenue quand la puissance du laser C02 est 1 KW et la vitesse de balayage de 1,0 m/min.

Dans les deux fig. 2 et 4, des zones de forme rhombique situées sur les lignes I—I et II—II dénotent des points où la dureté a été mesurée. Les chiffres de référence 30 et 40 dénotent chacun une ligne de jonction entre deux photographies adjacentes. Le chiffre de référence 50 désigne une zone qui a été fondue par le laser. Les fig. 3 et 5 sont des diagrammes caractéristiques montrant la relation entre la distance et la dureté dans des compositions de surface qui correspondent aux fig. 2 et 4. La fig. 3 est obtenue quand la puissance du laser CO2 est 1 KW et la vitesse de balayage de 0,5 m/min, la largeur de balayage étant de 2,2 mm. La fig. 5 est obtenue avec une puissance de laser CO2 de 1 KW, une vitesse de balayage de 1 m/min, et une largeur de balayage de 2,2 mm. Il résulte clairement des fig. 2 à 5 que les zones non blanches de la fonte crue prennent la forme de cristaux de graphite dispersés, alors que l'organisation de la fonte blanche crue comporte un mélange de graphite (carbone) et de fer, de sorte qu'elle présente une haute dureté. Ainsi, une résistance à l'usure et une résistance au choc suffisantes sont assurées. L'épaisseur de l'organisation en fonte blanche crue est de 1 mm au maximum, de sorte qu'elle n'influence pas de façon défavorable la déformation thermique. La résistance à la corrosion de la table porte-pièce 15 pose un problème du fait que la table est plongée dans le fluide d'usinage. Cependant, une longue durée d'utilisation est assurée si la table est couverte d'un film résistant à la rouille, tel que par exemple un revêtement organique, un film métallique ou un film céramique.

La couche superficielle formée sur la surface de la table porte-pièce modifiée par nitruration et boruration tel que mentionné ci-dessus sous (c) va maintenant être décrite. La couche superficielle est formée par nitruration de la table, un nitrure de fer Fe2N, Fe b3N, Fe4N) est formé sur une épaisseur de 30 à 200 jim à une température de traitement d'env. 500 "C. Quand la couche superficielle est formée par boruration de la surface de la table, un borure de fer (FeB, Fe2B) est formé jusqu'à une épaisseur de 10 à 50 |im à une température de traitement d'env. 800 rC. Les nitrures et borures de fer susmentionnés ont chacun une dureté suffisante pour former la couche superficielle de la table de travail sur laquelle la pièce est placée. Egalement dans ces deux cas la table porte-pièce doit être protégée par un film résistant à la rouille, tel qu'un revêtement organique ou un film métallique ou céramique.

En plus, la formation d'une couche superficielle par revêtement de surface tel qu'il est désigné sous (d) va maintenant être décrite. La couche superficielle est formée sur la table porte-pièce jusqu'à une épaisseur de 5 (j.m ou plus, en utilisant un procédé tel que le dépôt de vapeur par voie physique ou chimique, ou le revêtement à la flamme, et cela au moyen de carbure (tel que TiC), de nitrure (tel que SÌ3N4), d'oxide tel que (AI2O3) ou de borure (tel que CrB2), ces composés étant des céramiques. Dans ce cas, la couche superficielle a une dureté suffisante et il n'est pas nécessaire d'effectuer un traitement de résistance à la rouille.

On va maintenant décrire des exemples concrets.

Exemple 1

La table porte-pièce sur laquelle une pièce 3 est placée est faite d'une fonte de fer à faible coefficient de dilatation thermique consistant en 35% de Ni, 2,4% de C, 1,5% de Si, 1,0% de Mn, 0,5% de Cu, et 0,1 % de Cr. Son coefficient de dilatation thermique est de 4,0 x 10_6/°C, et sa dureté est 130 Hv. Une couche plaquée de NiP ayant une épaisseur de 50 jim revêt la table en formant une couche superficielle 17. Dans cet exemple, la couche plaquée NiP 17 a une épaisseur de 50 |im, de sorte qu'elle n'influence pas la déformation thermique. On effectue le traitement dans un bain autoréducteur non électrolytique, de sorte que les épaisseurs du film sur les différentes portions de la couche ont des valeurs uniformes. Le film de plaquage NiP résiste à la corrosion et quand la teneur en P est 8%, le film lui-même a une dureté d'environ 500 Hv, de sorte qu'il présente des résistances à l'usure et au choc qui sont suffisantes. Si la résistance à l'usure et au choc est insuffisante, les performances du film de plaquage NiP sont encore améliorées lorsque l'on effectue un traitement thermique. Ainsi par exemple un traitement à 400 :C pendant une heure provoque une modification de la structure du cristal à NÌ3P et la dureté augmente jusqu'à 900 Hv ou plus.

Dans un appareil d'usinage à fil de décharge électrique ayant une table porte-pièce 15 et une couche superficielle 17 tel que décrit ci-dessus, la déformation de la table porte-pièce 15 due à la chaleur est limitée et la résistance à l'usure est améliorée grâce à la couche superficielle 17.

Alors que l'exemple ci-dessus montre l'utilisation d'un plaquage Ni non électrolytique, on peut également utiliser soit le Cr, soit le Co ou un alliage contenant principalement soit le Cr soit le Co au lieu le Ni. Un plaquage dit à dispersion qui contient des particules dures et des particules auto-lubrifiantes ayant un diamètre de 1 |im au moins, dans une même substance ou un alliage de matrice, peut également produire le même effet.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

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65

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L'épaisseur de la couche plaquée sera avantageusement de 20 à 100 |im. Si elle est de 20 um ou moins, elle ne produit pas la fonction d'une couche superficielle telle que requise, alors que si elle est de 100 jim ou plus, la couche plaquée peut se séparer facilement due à ces contraintes internes de sorte que cette épaisseur n'est pas convenable.

Exemple 2

La surface de plaquage d'une table porte-pièce 15 semblable à celle de l'exemple 1 a été balayée par un laser CO2 ayant une puissance de 1 KW et une vitesse de 0,5 m/min afin de fondre, puis refroidir rapidement et solidifier la surface plaquée de la zone porte-pièce de sorte que cette surface a été modifiée à une structure de fonte blanche crue (v. figs. 2 et 3). La couche superficielle modifiée a une structure de fonte blanche crue avec une épaisseur de 1 mm. Ensuite, la table porte-pièce a été revêtue d'un film de protection contre la rouille au moyen d'une peinture organique.

Cet exemple a produit des effets similaires.

Exemple 3

La surface porte-pièce plaquée d'une table 15 semblable à celle de l'exemple 1 a été balayée par un laser CO2 ayant une puissance de 1 KW et une vitesse de balayage de 1,0 m/min afin de fondre la surface plaquée et de la refroidir rapidement en la solidifiant de sorte que la constitution de la surface a été modifiée en fonte blanche crue (v. figs. 4 et 5). La couche superficielle qui avait été modifiée a une structure de fonte blanche crue, avec une épaisseur de 1 mm. La table porte-pièce a été revêtue avec un film céramique et un film de protection contre la rouille.

Cet exemple a produit des effets similaires.

Exemple 4

Une table porte-pièce 15 réalisée en une fonte de fer à faible coefficient de dilatation thermique avait la composition suivante: 38,7 Ni, 2,07% C, 2,46% Si, 0,01 Cr, 0,01% Cu, 0,01% Mn, 0,06% Mg, 0,01% P, et 0,01% S. Le coefficient de dilatation thermique de cette fonte était de 4,6 x 10~6/°C, et la dureté était 165 Hv. La surface de la table 15 a été nitrurée à une température de 500 °C environ pour former une couche nitrurée (FeiN) ayant une épaisseur de 100 |xm. La couche de nitrure de fer a été recouverte d'une peinture organique pour assurer sa protection contre la rouille.

Cet exemple a également produit des effets similaires.

5 Exemple 5

La composition de la table porte-pièce était dans cet exemple la même que pour l'exemple 4. Un revêtement d'une céramique du type oxide en AI2O3 a été formé à une épaisseur de 5 |im sur la table par dépôt chimique de vapeur. 10 Cet exemple a également produit des effets similaires.

Dans les exemples ci-dessus 1 à 5, la couche superficielle 17 n'est nécessaire que sur la partie de la surface de la table 15 qui supporte la pièce et cela du point de vue de la dureté. Cependant, du point de vue de la résistance à la corrosion il 15 est préférable que la couche superficielle s'étende sur toute la surface de la table porte-pièce 15. C'est pourquoi quand une couche superficielle est formée par modification de la surface du métal de la table porte-pièce, par exemple par nitruration ou boruration, ou par modification de la structure de surface 20 en une structure de fonte blanche, la couche superficielle résultante n'a pas de résistance à la corrosion, de sorte qu'il est possible de la réaliser spécialement uniquement sur la face de la table porte-pièce 15 qui supporte la pièce. Les autres faces de la table peuvent être simplement recouvertes 25 d'un film de résistance à la rouille.

La composition de la table porte-pièce 15 n'est pas limitée aux exemples ci-dessus et si la table est faite de fonte ayant un coefficient de dilatation thermique de 6 x 10_6/°C ou moins, on obtiendra les mêmes effets.

30 La couche superficielle n'est pas limitée aux exemples ci-dessus. Si elle a une résistance à la corrosion due au fluide d'usinage ainsi qu'une dureté supérieure à celle des matériaux constituant la table porte-pièce, les résultats obtenus seront similaires.

35 Comme on l'a dit ci-dessus, selon la présente invention, la table porte-pièce est réalisée d'une fonte de fer ayant un coefficient de dilatation thermique de 6 x 10_6/°C ou moins et une couche superficielle ayant une résistance à la corrosion par le fluide d'usinage et une dureté supérieure à celle 40 des matériaux constituant la table porte-pièce, est formée sur la surface de la table supportant la pièce, de sorte que l'on réalise ainsi un appareil d'usinage à fil de décharge électrique peu coûteux et capable de couper une pièce aux dimensions voulues avec une haute précision.

50

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S

2 feuilles dessins

Claims

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2

REVENDICATIONS

1. Appareil d'usinage à fil de décharge électrique capable de découper à une forme désirée une pièce placée sur une table porte-pièce en utilisant le phénomène de décharge se produisant entre la dite pièce et une électrode à fil disposée en regard de la pièce avec interposition d'un fluide d'usinage situé dans un espace compris entre les deux éléments, caractérisé en ce que la table porte-pièce est réalisée en une fonte de fer ayant un coefficient de dilatation thermique inférieur à 6 — 10_6/°C et en ce qu'une couche superficielle est prévue sur au moins une partie de la table porte-pièce, sur laquelle la pièce est placée, cette couche superficielle ayant une propriété de résistance à la corrosion vis-à-vis du dit fluide d'usinage, et une dureté supérieure à celle du matériau constituant la dite table porte-pièce.
2. Appareil d'usinage à fil de décharge électrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que la table porte-pièce est réalisée en une fonte de fer ayant la composition suivante: 30-40% en poids Ni, 1-3% e. p. C, 1 -4% e. p. Si, 10% e. p. ou moins Co, 5% e. p. ou moins Cr, 0,5% e. p. ou moins Cu, 1,5% e. p. ou moins Mn, et 1% en poids ou moins de chacun des constituants Mg, P et S.
3. Appareil selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que la couche superfïciele est une couche plaquée formée d'un constituant unique de Ni, Cr et Co ou d'un alliage dont le constituant principal est l'un des éléments Ni, Cr et Co.
4. Appareil d'usinage selon la revendication 3, caractérisé en ce que la dite couche plaquée contient des particules dures ayant un diamètre inférieur à 10 jim, constituant des particules d'un lubrifiant solide.
5. Appareil selon la revendication 3, caractérisé en ce que la dite couche plaquée a une épaisseur de 10—20 jj.m,
6. Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que la dite couche plaquée a une épaisseur de 20—100 |im.
7. Appareil selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que la dite couche superficielle a la composition d'ime fonte blanche crue.
8. Appareil selon la revendication 7, caractérisé en ce que la dite table porte-pièce est revêtue d'une couche résistante à la rouille.
9. Appareil selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que la dite couche superficielle comporte une couche dure formée par nitruration ou boruration de la surface de la table.
10. Appareil selon la revendication 9, caractérisée en ce que la table porte-pièce est revêtue d'une couche résistante à la rouille.
11. Appareil selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que la dite couche superficielle est une revêtement fait d'un matériau sélectionné dans le groupe constitué par les céramiques de type carbure, nitrure, oxide et borure.