WO2018235881A1 - 変倍光学系、光学装置および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学装置および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2018235881A1
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lens
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    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B5/00—Adjustment of optical system relative to image or object surface other than for focusing

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus using the same, and a method of manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable magnification optical system suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera or the like has been proposed (see, for example, Patent Document 1).
  • the conventional variable magnification optical system has a problem that the angle of view in the wide-angle end state is narrow, and the aberration fluctuation at the time of zooming is large.
  • the variable magnification optical system (zoom lens) comprises a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a rear lens group, arranged in order from the object side.
  • the rear group lens group has a final lens group and an F lens group in order from the image side, and a lens group constituting the first lens group, the second lens group and the rear group lens group has At the time of zooming, each lens group moves and the distance between adjacent lens groups changes, and at the time of focusing, at least a part of the F lens group moves, and the following conditional expression is satisfied.
  • An optical apparatus is configured by mounting the above-described variable magnification optical system.
  • a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a rear lens group are arranged in order from the object side.
  • the rear lens group has a final lens group and an F lens group in this order from the image side, and the first lens group, the second lens group, and the rear lens group are arranged in this order from the image side.
  • the lens groups constituting the group lens group at the time of zooming, as each lens group moves, the distance between adjacent lens groups changes, and at the time of focusing, at least a part of the F lens group moves.
  • the first lens group, the second lens group, and the rear group lens group are arranged in a lens barrel so as to satisfy the conditional expression. -0.220 ⁇ f1 / fE ⁇ 0.280 Where f1: focal length of the first lens group fE: focal length of the last lens group
  • FIG. 2A, FIG. 2B and FIG. 2C are respectively various aberration diagrams in the wide-angle end state, the intermediate focal length state and the telephoto end state of the zoom lens according to the first embodiment. It is sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 2nd Example of this embodiment.
  • FIG. 4A, FIG. 4B, and FIG. 4C are various aberration diagrams in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the second embodiment, respectively. It is sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 3rd Example of this embodiment.
  • FIGS. 6A, 6B, and 6C are aberration diagrams of the zoom lens according to the third example at the wide-angle end, at an intermediate focal length, and at the telephoto end, respectively. It is sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 4th Example of this embodiment.
  • FIGS. 8A, 8B and 8C show various aberrations of the zoom lens according to the fourth embodiment at the wide-angle end, at the intermediate focal length, and at the telephoto end, respectively. It is sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 5th Example of this embodiment.
  • FIGS. 10A, 10B, and 10C show various aberrations of the zoom lens according to Example 5 at the wide-angle end, at the intermediate focal length, and at the telephoto end, respectively.
  • FIGS. 12A, 12B and 12C respectively show various aberrations of the zoom lens according to Example 6 at the wide-angle end, at the intermediate focal length, and at the telephoto end.
  • the zoom lens ZL (1) as an example of the zoom lens (variable magnification optical system) ZL according to the present embodiment has a negative refractive index, which is arranged in order from the object side along the optical axis, as shown in FIG.
  • the second lens group G2 has a first lens group G1 having a positive refractive index, and a rear group lens group GR.
  • the rear lens group has a final lens group GE and an F lens group GF in this order from the image side, and includes the first lens group G1, the second lens group G2, and the rear lens group GR.
  • each lens group moves and the distance between adjacent lens groups changes, and at the time of focusing, at least a part of the F lens group GF moves to perform focusing.
  • the zoom lens ZL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (1) under such a configuration.
  • the zoom lens ZL according to this embodiment includes the zoom lens ZL (2) shown in FIG. 3, the zoom lens ZL (3) shown in FIG. 5, the zoom lens ZL (4) shown in FIG. 7, and the zoom lens ZL shown in FIG. (5)
  • the zoom lens ZL (6) shown in FIG. 11 may be used.
  • Conditional expression (1) defines the ratio of the focal length f1 of the first lens group G1 to the focal length fE of the final lens group GE.
  • the lower limit value of the conditional expression (1) is lower than the lower limit value (the lower limit value is a negative value, which means that the absolute value becomes large), and the upper limit value is higher than the upper limit value This is a positive value, which means that the value is further increased), and it is difficult to obtain the desired optical performance. This will be described in detail below.
  • the value of the expression "f1 / fE" that constitutes the conditional expression (1) becomes negative.
  • the value at this time is smaller than the lower limit value “ ⁇ 0.220” of the conditional expression (1) (when the absolute value is increased)
  • the focal length of the final lens group GE needs to be reduced, coma aberration is deteriorated, and the total length of the zoom lens ZL becomes too long.
  • the lower limit value it is more preferable to set the lower limit value to ⁇ 0.210, further ⁇ 0.200, ⁇ 0.190, ⁇ 0.188.
  • the value of the expression “f1 / fE” that constitutes the conditional expression (1) becomes positive. Even if the value at this time is larger than the upper limit value "0.280" of the conditional expression (1), it is necessary to increase the focal length of the first lens group G1, and the lens on the object side in the first lens group G1. There is a problem that the diameter is too large, and further, there is a problem that the total length of the zoom lens ZL is too long. Alternatively, the focal length of the final lens group GE needs to be reduced, coma aberration is deteriorated, and the total length of the zoom lens ZL becomes too long.
  • the upper limit value it is more preferable to set the upper limit value to 0.279, further 0.278, 0.250, 0.200.
  • the F lens group GF (a lens group having a lens moving at the time of focusing. It is also a lens group adjacent to the object side of the final lens group GE) is positive.
  • the value of the expression “f1 / fF” that constitutes the conditional expression (2) becomes negative. If the value at this time is smaller than the lower limit value “ ⁇ 0.500” of the conditional expression (2) (if the absolute value becomes large), it is necessary to increase the focal length of the first lens group G1, and the first lens group The problem arises that the lens diameter on the object side in G1 becomes too large, and the problem that the total length of the zoom lens ZL becomes too long arises. Alternatively, it is necessary to reduce the focal length of the focusing lens unit GF, which causes a problem that coma aberration is deteriorated.
  • conditional expression (2) it is more preferable to set the lower limit value to -0.495, further -0.490, -0.485, -0.250, or 0.000. preferable.
  • the value of the expression “f1 / fF” that constitutes the conditional expression (2) becomes positive. Even if the value at this time is larger than the upper limit value “0.700” of the conditional expression (2), it is necessary to increase the focal length of the first lens group G1, and the lens on the object side in the first lens group G1. There is a problem that the diameter is too large, and further, there is a problem that the total length of the zoom lens ZL is too long. Alternatively, it is necessary to reduce the focal length of the F lens group GF, which causes a problem that coma aberration is deteriorated.
  • the upper limit value 0.650, more preferably 0.630, 0.625, 0.621.
  • the value of the expression "f2 / fF" constituting the conditional expression (3) becomes negative.
  • the value at this time is smaller than the lower limit value “-1.500” of the conditional expression (3) (when the absolute value is increased)
  • the lower limit value it is more preferable to set the lower limit value to ⁇ 1.400, further ⁇ 1.350, ⁇ 1.305, ⁇ 1.300.
  • the value of the expression “f2 / fF” constituting the conditional expression (3) becomes positive. Even if the value at this time is larger than the upper limit value "0.950" of the conditional expression (3), it is necessary to increase the focal length of the second lens group G2, which causes a problem that the spherical aberration is deteriorated. Alternatively, it is necessary to reduce the focal length of the F lens group GF, which causes a problem that coma aberration is deteriorated.
  • the upper limit value 0.900, further 0.800, 0.730, 0.400, 0.000.
  • Condition (4) defines a condition regarding the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the focal length of the second lens group G2. Since the first lens group G1 has negative refractive power, the conditional expression (4) is set to a positive value as a negative value. When the value of the expression "-f1 / f2" constituting the conditional expression (4) becomes smaller than the lower limit value "0.400" of the conditional expression (4), it is necessary to reduce the focal length of the first lens group G1. There is a problem that the spherical aberration in a state where the zoom lens is at the telephoto end side is deteriorated, and a problem that a coma in the state where the zoom lens is at the wide angle end side is deteriorated. Alternatively, it is necessary to increase the focal length of the second lens group G2, which causes a problem that the spherical aberration is deteriorated.
  • the lower limit value 0.420, further 0.440, 0.460, 0.470.
  • the upper limit value is set to 1.150, more preferably 1.120, 1.100 and 1.070.
  • the lens closest to the object side constituting the first lens group G1 have an aspheric surface. Thereby, optical performance can be more appropriately improved.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 be reduced at the time of at least a part of zooming from the wide angle end state to the telephoto end state. This makes it easy to obtain the desired optical performance.
  • the second lens group G2 and the final lens group GE have the same movement locus at the time of at least partial magnification change from the wide angle end state to the telephoto end state.
  • desired optical performance can be easily obtained, and since the second lens group G2 and the final lens group GE can be integrally moved for zooming, the configuration of the movement control device becomes simple. preferable.
  • Conditional expression (5) defines the condition regarding the ratio of the back focus to the focal length of the entire system in the wide-angle end state.
  • the upper limit value is set to 1.900, more preferably 1.805, 1.700, and 1.650.
  • the lower limit value is set to 1.100, more preferably 1.200, 1.300, and 1.400.
  • f2Rw is a combined focal length of the second lens group G2 and the rear group lens group GR in the wide-angle end state
  • Conditional expression (6) defines a condition regarding the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the combined focal length of the second lens group G2 and the rear lens group GR.
  • the refractive power of the combination of the lens units behind the first lens group G1 in the wide-angle end state becomes strong, and various aberrations including coma aberration in the wide-angle end state are effective. It is difficult to make corrections.
  • the refractive power of the first lens group G1 becomes strong, and the fluctuation of various aberrations including the spherical aberration at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is suppressed. It becomes difficult.
  • the upper limit value is set to 1.400, further 1.200, 1.100, 1.000, 0.900.
  • the lower limit value 0.200, further 0.300, 0.400 and 0.500.
  • f FE w is a combined focal length in the wide-angle end state of the F lens group GF and the final lens group GE
  • Conditional expression (7) defines a condition regarding the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the combined focal length of the F lens group GF and the final lens group GE.
  • the upper limit value 0.900, further 0.850, 0.800, and 0.750.
  • the lower limit value it is more preferable to set the lower limit value to ⁇ 0.350, more preferably ⁇ 0.200, ⁇ 0.100, and 0.000.
  • the conditional expression (8) defines a condition regarding the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the focal length of the rear lens group GR.
  • the upper limit value 0.500, further 0.450, 0.420, 0.400.
  • the lower limit value it is more preferable to set the lower limit value to ⁇ 0.900, further ⁇ 0.800, ⁇ 0.720, ⁇ 0.300, and 0.000.
  • Conditional expression (9) defines the optimum value of the angle of view in the wide-angle end state.
  • various aberrations such as coma, distortion and curvature of field can be corrected well while having a wide angle of view.
  • the upper limit value is set to 75.00 °, further 70.00 °, 65.00 °, 62.00 °.
  • the lower limit value is 43.50 °, and further 46.00 °, 48.00 °, 50.00 °, 52.00 °, 54.00 ° It is more preferable to do.
  • the rear lens group GR preferably includes a third lens group G3 having a positive refractive power on the most object side. Thereby, optical performance can be more appropriately improved.
  • the zoom lens ZL according to the present embodiment having the above-described configuration, it is possible to realize a high optical performance with a wide angle of view in the wide-angle end state and suppressing aberration fluctuation at the time of zooming.
  • the optical apparatus of the present embodiment is configured to include the zoom lens ZL having the above-described configuration.
  • a camera (optical apparatus) provided with the zoom lens ZL will be described based on FIG.
  • This camera 1 is a digital camera provided with the zoom lens ZL according to the above embodiment as the photographing lens 2 as shown in FIG.
  • light from an object (a subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and reaches the image pickup element 3.
  • light from the subject is captured by the imaging device 3 and recorded as a subject image in a memory (not shown).
  • the camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex camera having a quick return mirror.
  • the camera 1 also includes an auxiliary light emitting unit that emits auxiliary light when the subject is dark, a function button used to set various conditions of the digital still camera, and the like.
  • the compact type camera in which the camera 1 and the zoom lens ZL are integrally formed is exemplified, but as an optical device, even a single-lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be detachable good.
  • the above-described zoom lens ZL is mounted as a shooting lens, so that the angle of view in the wide-angle end state is wide and aberration fluctuation during zooming is suppressed. And a camera with good optical performance can be realized.
  • a method of manufacturing the above-described zoom lens ZL will be described with reference to FIG.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, and the rear group lens group GR are configured such that, at the time of zooming, each lens group moves and the distance between adjacent lens groups changes (step ST2).
  • at least a part of the F lens group GF is configured to move (step ST3).
  • each lens is disposed in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (1) (step ST4).
  • the manufacturing method according to the present embodiment as described above, it is possible to manufacture the zoom lens ZL having good optical performance, which has a wide angle of view in the wide-angle end state and suppresses aberration fluctuation during zooming.
  • FIG. 1 1, 3, 5, 7, 9, and 11 are cross-sectional views showing the configuration and the like of zoom lenses ZL ⁇ ZL (1) to ZL (6) ⁇ according to the first to sixth embodiments, respectively. is there.
  • the position of each lens group in the wide-angle end state (W) is described in each cross-sectional view.
  • the arrows shown in the middle portions of these figures indicate the moving directions of the respective lens units when zooming (zooming operation) from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the F lens group GF indicated as an arrow indicates a lens group used as a whole or in part for focusing, and the arrow indicates the moving direction of the F lens group GF at this time.
  • the F lens group GF is used as a whole or in part for focusing in this way, it is also referred to as a focusing lens group GF.
  • each lens group is represented by a combination of a code G and a numeral, and each lens is represented by a combination of a code L and a numeral.
  • the lens group and the like are represented using combinations of codes and numbers independently for each embodiment. For this reason, although the combination of the same code
  • Tables 1 to 6 are shown below, which are tables showing each item of data in the first to sixth examples.
  • the surface number indicates the order of the optical surface from the object side along the traveling direction of the light ray
  • R indicates the radius of curvature of each optical surface (the surface on which the center of curvature is located on the image side)
  • a positive value D is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface
  • ⁇ d is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member
  • nd is the optical member
  • the refractive index for the d-line (wavelength 587.6 nm) of the material is shown.
  • the surface number indicates the order of the lens surface from the object side along the traveling direction of the light beam.
  • ⁇ of the radius of curvature indicates a plane or an aperture, and (aperture S) indicates an aperture stop S, respectively.
  • the description of the refractive index nd 1.00000 of air is omitted.
  • the lens surface is aspheric, the surface number is marked with *, and the column of the radius of curvature R shows the paraxial radius of curvature.
  • Table of [All specifications] shows zoom lens specifications, and f is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end (wide), middle position (middle) and telephoto end (tele), and FNo is F A number, ⁇ indicates a half angle of view (unit: °), and Y indicates an image height.
  • the table of [Variable distance data] shows the surface distance to the next surface in the surface number to which the symbol of D1, D2, D3, D4 is given as the surface distance in the table showing [lens specification].
  • Bf represents the distance (back focus) from the lens last surface to the image plane I on the optical axis at infinity focusing.
  • the total length is the total length of the zoom lens, which is the distance from the foremost surface of the lens to the final surface of the lens on the optical axis plus Bf.
  • the values at the wide angle end (wide), the middle position (middle) and the telephoto end (tele) are shown, respectively.
  • the table of [lens group data] shows the focal length of each lens group.
  • f1 to f5 indicate focal lengths of the first to fifth lens groups.
  • mm is generally used unless otherwise specified for the focal length f, radius of curvature R, surface distance D, other lengths, etc. listed, but the optical system is proportionally expanded. Alternatively, since the same optical performance can be obtained by proportional reduction, it is not limited to this.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens ZL (1) according to a first example of the present embodiment.
  • the zoom lens ZL (1) has a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It comprises a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group (the same applies to the following embodiments).
  • the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 constitute a rear group lens group GR.
  • the fifth lens group G5 constitutes the final lens group GE and the fourth lens group G4 constitutes the F lens group GF in order from the image side, and the fourth lens group G4 (F lens group GF) Constitute a focusing lens group.
  • An aperture stop S for determining the brightness is disposed on the image side of the second lens group G2.
  • the aperture stop S is disposed independently of the second lens group G2, but moves in the optical axis direction together with the second lens group G2.
  • an image plane I of a solid-state imaging device such as a CCD is positioned, for example.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in the optical axis direction as indicated by arrows in FIG.
  • Spacings D1, D2, D3 and D4 shown in the column of [lens specification] in Table 1 are variable in the spacing of each lens group generated by this movement, and the values are shown in the column of [variable spacing data]. There is.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 with a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L12 with a concave surface facing the image side, and a negative biconcave shape It comprises a lens L13 and a positive meniscus lens L14 having a concave surface facing the image side.
  • the image-side surface of the negative meniscus lens L11 and the image-side surface of the negative meniscus lens L12 have an aspheric shape.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side, and a concave surface having the concave surface facing the image side. And a cemented lens of a positive meniscus lens L23.
  • the third lens group G3 has a biconvex shape, which is a cemented lens of a negative meniscus lens L31 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L32 having a concave surface facing the image side, arranged in order from the object side along the optical axis And a biconvex positive lens L34.
  • the image-side surface of the positive meniscus lens L32 is aspheric.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a concave surface facing the image side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L52.
  • the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 and the third lens group G3 are combined to form a rear group lens group GR.
  • the object-side surface of the negative lens L52 is aspheric.
  • the zoom lens ZL (1) by moving the fourth lens group G4 in the direction of the image plane, focusing from an infinite distance (long distance object) to a short distance object is performed.
  • the zoom lens ZL (1) moves the first lens group G1 to the image side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, as indicated by the arrows in FIG.
  • the fifth lens group G2 to G5 is moved to the object side.
  • the aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming. As described above, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes narrow. Further, the movement loci of the second lens unit G2 and the fifth lens unit G5 at the time of zooming are the same.
  • Table 1 below provides values of specifications of the optical system according to the first example.
  • the zoom lens ZL (1) according to the first example shown in FIG. 1 satisfies all of the conditional expressions (1) to (9).
  • FIGS. 2A, 2B, and 2C respectively show an infinity in-focus condition in the wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state of the zoom lens ZL (1) according to the first embodiment.
  • FIG. 7 shows various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion, coma and lateral chromatic aberration) of the lens.
  • the zoom lens ZL (1) according to Example 1 has well corrected various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance. There is. The distortion can be corrected by image processing after imaging, and optical correction is not necessary.
  • FNO denotes an F number
  • ⁇ denotes a half angle of view (unit: °).
  • d shows the aberration at d-line (wavelength 587.6 nm)
  • g shows g-line (wavelength 435.8 nm)
  • C shows C-line (wavelength 656.3 nm)
  • F shows F-line (wavelength 486.1 nm).
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the aberration of the meridional image plane.
  • FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens ZL (2) according to a second example of the present embodiment.
  • the zoom lens ZL (2) has a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It comprises a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 constitute a rear group lens group GR.
  • the fifth lens group G5 constitutes the final lens group GE and the fourth lens group G4 constitutes the F lens group GF in order from the image side, and the fourth lens group G4 (F lens group GF) Constitute a focusing lens group.
  • An aperture stop S for determining the brightness is disposed on the image side of the second lens group G2.
  • the aperture stop S is disposed independently of the second lens group G2, but moves in the optical axis direction together with the second lens group G2.
  • An image plane I is located on the image side of the fifth lens group G5.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in the axial direction as indicated by arrows in FIG.
  • the distance between the lens units generated by this movement that is, the surface distances D1, D2, D3 and D4 shown in the column of [lens specification] in Table 2 is variable, and the values are shown in the column of [variable distance data]. There is.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 with a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L12 with a concave surface facing the image side, and a negative biconcave shape It comprises a lens L13 and a positive meniscus lens L14 having a concave surface facing the image side.
  • the surface of the negative meniscus lens L11 on the image side and the surface of the negative meniscus lens L12 on the image side are aspheric.
  • the second lens group G2 is a cemented lens of a biconvex positive lens L21, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side, and a biconvex positive lens L23 arranged in order from the object side along the optical axis And consists of
  • the third lens group G3 is a cemented lens of a negative meniscus lens L31 having a concave surface facing the image side and a biconvex positive lens L32 arranged in order from the object side along the optical axis, and a biconvex positive lens L33 And a biconvex positive lens L34.
  • the image-side surface of the biconvex positive lens L33 is aspheric.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a concave surface facing the image side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the image side.
  • the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 and the third lens group G3 are combined to form a rear group lens group GR.
  • the image side surface of the positive meniscus lens L51 is aspheric.
  • the fourth lens group G4 is moved in the direction of the image plane, whereby focusing from an infinite distance (long distance object) to a close distance object is performed.
  • the zoom lens ZL (2) moves the first lens group G1 to the image side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, as indicated by the arrows in FIG.
  • the fifth lens group G2 to G5 is moved to the object side.
  • the aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming. As described above, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes narrow. Further, the movement loci of the second lens unit G2 and the fifth lens unit G5 at the time of zooming are the same.
  • Table 2 below presents values of specifications of the optical system according to the second example.
  • the zoom lens ZL (2) according to the second example shown in FIG. 3 satisfies all the conditional expressions (1) to (9).
  • FIGS. 4A, 4B, and 4C respectively show the infinity in-focus condition in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens ZL (2) according to the second embodiment.
  • FIG. 7 shows various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion, coma and lateral chromatic aberration) of the lens.
  • the zoom lens ZL (2) according to the second example satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance. There is.
  • FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens ZL (3) according to a third example of the present embodiment.
  • the zoom lens ZL (3) has a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It comprises a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 constitute a rear group lens group GR.
  • the fifth lens group G5 constitutes the final lens group GE and the fourth lens group G4 constitutes the F lens group GF in order from the image side, and the fourth lens group G4 (F lens group GF) Constitute a focusing lens group.
  • An aperture stop S for determining the brightness is disposed on the image side of the second lens group G2.
  • the aperture stop S is disposed independently of the second lens group G2, but moves in the optical axis direction together with the second lens group G2.
  • An image plane I is located on the image side of the fifth lens group G5.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in the axial direction as indicated by arrows in FIG.
  • Spacings D1, D2, D3 and D4 shown in the column of [lens specification] in Table 3 are variable, and the values are shown in the column of [variable spacing data]. There is.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 with a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L12 with a concave surface facing the image side, and a negative biconcave shape It comprises a lens L13 and a biconvex positive lens L14.
  • the surface of the negative meniscus lens L11 on the image side and the surface of the negative meniscus lens L12 on the image side are aspheric.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L21, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side, and a positive meniscus lens having a concave surface facing the image side, which are arranged in order from the object side along the optical axis And a cemented lens of L23.
  • the third lens group G3 includes a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the image side, and a biconvex positive lens, arranged in order from the object side along the optical axis And a cemented lens of L33.
  • the image-side surface of the biconvex positive lens L33 is aspheric.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconcave negative lens L41.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens L51 having a concave surface facing the image side and a positive biconvex lens L52.
  • the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 and the third lens group G3 are combined to form a rear group lens group GR.
  • the image-side surface of the biconvex positive lens L52 is aspheric.
  • the fourth lens group G4 is moved in the direction of the image plane, whereby focusing from an infinite distance (long distance object) to a close distance object is performed.
  • the zoom lens ZL (3) moves the first lens group G1 to the image side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, as indicated by the arrows in FIG.
  • the fifth lens group G2 to G5 is moved to the object side.
  • the aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming. As described above, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes narrow. Further, the movement loci of the second lens unit G2 and the fifth lens unit G5 at the time of zooming are the same.
  • Table 3 below presents values of specifications of the optical system according to the third example.
  • the zoom lens ZL (3) according to the third example shown in FIG. 5 satisfies all of the conditional expressions (1) to (9).
  • FIGS. 6A, 6B, and 6C respectively show an infinity in-focus condition in the wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state of the zoom lens ZL (3) according to the third embodiment.
  • FIG. 7 shows various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion, coma and lateral chromatic aberration) of the lens.
  • the zoom lens ZL (3) according to the third example satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance. There is.
  • FIG. 7 is a diagram showing the lens configuration of the zoom lens ZL (4) according to the fourth example of the present embodiment.
  • the zoom lens ZL (4) has a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is configured to include a third lens group G3 having a force and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 constitute a rear group lens group GR.
  • the fourth lens group G4 constitutes the final lens group GE and the third lens group G3 constitutes the F lens group GF in order from the image side, and the third lens group G3 (F lens group GF) Constitute a focusing lens group.
  • An aperture stop S is disposed inside the second lens group G2, and moves in the optical axis direction together with the second lens group G2.
  • An image plane I is located on the image side of the fourth lens group G4.
  • the first to fourth lens groups G1 to G4 move in the axial direction as indicated by arrows in FIG.
  • the distances between the lens units resulting from this movement that is, the surface distances D1, D2 and D3 shown in the column of [lens specification] in Table 4 are variable, and the values thereof are shown in the column of [variable distance data].
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 with a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L12 with a concave surface facing the image side, and a negative biconcave shape It comprises a lens L13 and a biconvex positive lens L14.
  • the surface of the negative meniscus lens L11 on the image side and the surface of the negative meniscus lens L12 on the image side are aspheric.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side, and a concave surface having the concave surface facing the image side.
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the image side.
  • the image side surface of the negative meniscus lens L31 is aspheric.
  • the third lens group G3 constitutes a focusing lens group GF.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42.
  • the fourth lens group G4 and the third lens group G3 constitute a rear lens group GR.
  • the object-side surface of the negative lens L42 is aspheric.
  • the zoom lens ZL (4) by moving the third lens unit G3 constituting the focusing lens unit GF in the direction of the image plane, focusing from an infinite distance (long distance object) to a near distance object is performed. .
  • the zoom lens ZL (4) moves the first lens group G1 to the image side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, as indicated by the arrows in FIG.
  • the fourth lens group G2 to G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming. As described above, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes narrow. Further, the movement loci of the second lens group G2 and the fourth lens group G4 at the time of zooming are the same.
  • Table 4 below shows values of specifications of the optical system according to the fourth example.
  • the zoom lens ZL (4) according to the fourth example shown in FIG. 7 satisfies all the conditional expressions (1) to (9).
  • FIGS. 8A, 8B, and 8C respectively show an infinity in-focus condition in the wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state of the zoom lens ZL (4) according to the fourth embodiment.
  • FIG. 7 shows various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion, coma and lateral chromatic aberration) of the lens.
  • the zoom lens ZL (4) according to the fourth example satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance. There is.
  • FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens ZL (5) according to a fifth example of the present embodiment.
  • the zoom lens ZL (5) has a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is configured to include a third lens group G3 having a force and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 constitute a rear group lens group GR.
  • the fourth lens group G4 constitutes the final lens group GE and the third lens group G3 constitutes the F lens group GF in order from the image side, and the third lens group G3 (F lens group GF) Constitute a focusing lens group.
  • An aperture stop S is disposed on the image side of the second lens group G2, and moves in the optical axis direction together with the third lens group G3.
  • An image plane I is located on the image side of the fourth lens group G4.
  • the first to fourth lens groups G1 to G4 move in the axial direction as indicated by arrows in FIG.
  • the distances between the lens units resulting from this movement that is, the surface distances D1, D2 and D3 shown in the column of "lens specification" in Table 5 are variable, and the values are shown in the column of "variable distance data".
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 with a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L12 with a concave surface facing the image side, and a negative biconcave shape It comprises a lens L13 and a biconvex positive lens L14.
  • the surface of the negative meniscus lens L11 on the image side and the surface of the negative meniscus lens L12 on the image side are aspheric.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side, and a concave surface having the concave surface facing the image side. And a cemented lens of a positive meniscus lens L23.
  • the third lens group G3 is composed of a double convex positive lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the image side.
  • the image side surface of the negative meniscus lens L32 is aspheric.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a biconvex positive lens L42.
  • the fourth lens group G4 and the third lens group G3 constitute a rear lens group GR.
  • the image-side surface of the biconvex positive lens L42 is aspheric.
  • the zoom lens ZL (5) by moving the third lens group G3 in the direction of the object side, focusing from an infinite distance (long distance object) to a near distance object is performed.
  • the zoom lens ZL (5) moves the first lens group G1 to the image side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, as indicated by the arrows in FIG.
  • the fourth lens group G2 to G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming. As described above, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes narrow. Further, the movement loci of the second lens group G2 and the fourth lens group G4 at the time of zooming are the same.
  • Table 5 below shows values of specifications of the optical system according to the fifth example.
  • the zoom lens ZL (5) according to the fifth example shown in FIG. 9 satisfies all of the conditional expressions (1) to (9).
  • FIGS. 10A, 10B, and 10C respectively show the infinity in-focus condition in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens ZL (5) according to the fifth embodiment.
  • FIG. 7 shows various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion, coma and lateral chromatic aberration) of the lens.
  • the zoom lens ZL (5) according to the fifth example satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance. There is.
  • FIG. 11 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens ZL (6) according to a sixth example of the present embodiment.
  • the zoom lens ZL (6) has a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is configured to include a third lens group G3 having a force and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 constitute a rear group lens group GR.
  • the fourth lens group G4 constitutes the final lens group GE and the third lens group G3 constitutes the F lens group GF in order from the image side, and the third lens group G3 (F lens group GF)
  • the lens L35 closest to the image side of the lens forms a focusing lens group.
  • An aperture stop S for determining the brightness is disposed on the image side of the second lens group G2.
  • the aperture stop S is disposed independently of the second lens group G2, but moves in the optical axis direction together with the second lens group G2.
  • An image plane I is located on the image side of the fourth lens group G4.
  • the first to fourth lens groups G1 to G4 move in the optical axis direction as indicated by arrows in FIG.
  • the distances between the lens units resulting from this movement that is, the surface distances D1, D2 and D3 shown in the [lens specification] column of Table 6 are variable, and the values thereof are shown in the [variable distance data] column.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 with a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L12 with a concave surface facing the image side, and a negative biconcave shape It comprises a lens L13 and a positive meniscus lens L14 having a concave surface facing the image side.
  • the image-side surface of the negative meniscus lens L11 and the image-side surface of the negative meniscus lens L12 have an aspheric shape.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L21, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side, and a positive meniscus lens having a concave surface facing the image side, which are arranged in order from the object side along the optical axis And a cemented lens of L23.
  • the third lens group G3 has a biconvex shape, which is a cemented lens of a negative meniscus lens L31 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L32 having a concave surface facing the image side, arranged in order from the object side along the optical axis
  • the positive lens L33, the biconvex positive lens L34, and the negative meniscus lens L35 having a concave surface facing the image side.
  • the image-side surface of the positive meniscus lens L32 is aspheric.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L42.
  • the fourth lens group G4 and the third lens group G3 are combined to form a rear lens group GR.
  • the object-side surface of the negative lens L42 is aspheric.
  • the lens L35 on the most image side of the third lens group G3 is moved in the direction of the image plane, whereby focusing from an infinite distance (long distance object) to a close distance object is performed.
  • the zoom lens ZL (6) moves the first lens group G1 to the image side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, as indicated by the arrows in FIG.
  • the fourth lens group G2 to G4 is moved to the object side.
  • the aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming. As described above, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes narrow. Further, the movement loci of the second lens group G2 and the fourth lens group G4 at the time of zooming are the same.
  • Table 6 below presents values of specifications of the optical system according to the sixth example.
  • the zoom lens ZL (6) according to the sixth example shown in FIG. 11 satisfies all of the conditional expressions (1) to (9).
  • FIG. 7 shows various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion, coma and lateral chromatic aberration) of the lens.
  • the zoom lens ZL (6) according to the sixth example satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance. There is.
  • zoom lens according to the present embodiment is shown as having five or four lenses, the present invention is not limited to this, and zoom lenses having other lens constitutions (for example, six lenses etc.) can be configured. .
  • a lens or a lens group may be added to the most object side or the most image plane side of the zoom lens according to the present embodiment.
  • the lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air gap that changes at the time of zooming.
  • a single or a plurality of lens groups or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to provide a focusing lens group for focusing from an infinite distance object to a near distance object.
  • the focusing lens group can also be applied to auto focusing, and is also suitable for motor driving (using an ultrasonic motor or the like) for auto focusing.
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis, or is rotationally moved (rocked) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blurring caused by camera shake. It may be an anti-vibration lens group. It is preferable that at least a part of lenses in the lens group between the first lens group and the focusing lens group be a vibration reduction lens (vibration reduction lens group).
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is spherical or flat, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. In addition, even when the image plane shifts, it is preferable because there is little deterioration in the imaging performance.
  • the aspheric surface is an aspheric surface formed by grinding, a glass mold aspheric surface formed of glass into an aspheric surface shape, or a composite aspheric surface formed of resin on the surface of glass with an aspheric surface shape. Any one is fine.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • the aperture stop is preferably disposed near or in the second lens group, but the lens frame may substitute for the role without providing a member as the aperture stop.
  • Each lens surface may be provided with an anti-reflection film having high transmittance over a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and to achieve optical performance with high contrast.

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Abstract

物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）と、後群レンズ群（ＧＲ）とから成り、前記後群レンズ群（ＧＲ）は、最も像側から順に、最終レンズ群ＧＥとＦレンズ群ＧＦを有し、前記第１レンズ群（Ｇ１）、前記第２レンズ群（Ｇ２）および前記後群レンズ群（ＧＲ）を構成するレンズ群は、変倍時に、各レンズ群が移動するとともに隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、合焦時に、前記Ｆレンズ群（ＧＦ）の少なくとも一部が移動し、下記の条件式を満足するように変倍光学系が構成される。　－０．２２０　＜　ｆ１／ｆＥ　＜　０．２８０　但し、ｆ１：前記第１レンズ群（Ｇ１）の焦点距離　ｆＥ：前記最終レンズ群（ＧＥ）の焦点距離

Description

変倍光学系、光学装置および変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、これを用いた光学装置およびこの変倍光学系の製造方法に関する。
　従来から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。従来の変倍光学系は、広角端状態における画角が狭く、変倍時における収差変動が大きいという課題があった。
特開２０１５－１６６８３４公報
　本発明に係る変倍光学系（ズームレンズ）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、後群レンズ群とから成り、前記後群レンズ群は、最も像側から順に、最終レンズ群とＦレンズ群を有し、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群および前記後群レンズ群を構成するレンズ群は、変倍時に、各レンズ群が移動するとともに隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、合焦時に、前記Ｆレンズ群の少なくとも一部が移動し、下記の条件式を満足する。
　－０．２２０　＜　ｆ１／ｆＥ　＜　０．２８０
　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＥ：前記最終レンズ群の焦点距離
　本発明に係る光学装置は、上述の変倍光学系を搭載して構成される。
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、後群レンズ群とから成る変倍光学系の製造方法であって、前記後群レンズ群は、最も像側から順に、最終レンズ群とＦレンズ群を有し、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群および前記後群レンズ群を構成するレンズ群は、変倍時に、各レンズ群が移動するとともに隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、合焦時に、前記Ｆレンズ群の少なくとも一部が移動し、下記の条件式を満足するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群および前記後群レンズ群を鏡筒内に配置するように構成される。
　－０．２２０　＜　ｆ１／ｆＥ　＜　０．２８０
但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　　　ｆＥ：前記最終レンズ群の焦点距離
本実施形態の第１実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）および図２（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 本実施形態の第２実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。 図４（Ａ）、図４（Ｂ）および図４（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 本実施形態の第３実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 本実施形態の第４実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 本実施形態の第５実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 本実施形態の第６実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 本実施形態に係るズームレンズを備えたカメラの構成を示す概略図である。 本実施形態に係るズームレンズの製造方法の概略を示すフローチャートである。
　以下、実施形態について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係るズームレンズ（変倍光学系）ＺＬの一例としてのズームレンズＺＬ（１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折率を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折率を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群レンズ群ＧＲとから構成される。後群レンズ群は、最も像側から順に、最終レンズ群ＧＥとＦレンズ群ＧＦを有し、前記第１レンズ群Ｇ１、前記第２レンズ群Ｇ２および前記後群レンズ群ＧＲを構成するレンズ群は、変倍時に、各レンズ群が移動するとともに隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、合焦時に、前記Ｆレンズ群ＧＦの少なくとも一部が移動して合焦を行う構成である。本実施形態に係るズームレンズＺＬは、このような構成の下、下記の条件式（１）を満足する。
　－０．２２０　＜　ｆ１／ｆＥ　＜　０．２８０　　・・・（１）
　但し、ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　　　　ｆＥ：前記最終レンズ群ＧＥの焦点距離
　本実施形態に係るズームレンズＺＬは、図３に示すズームレンズＺＬ（２）、図５に示すズームレンズＺＬ（３）、図７に示すズームレンズＺＬ（４）、図９に示すズームレンズＺＬ（５）、図１１に示すズームレンズＺＬ（６）でも良い。
　条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１と最終レンズ群ＧＥの焦点距離ｆＥとの比を規定したものである。上記構成のズームレンズＺＬにおいて条件式（１）を満足することにより、広角端状態における画角が広くとれ、変倍時における収差変動を抑えた高い光学性能を有するズームレンズ（変倍光学系）を実現することができる。
　このズームレンズＺＬにおいて、条件式（１）の下限値を下回っても（下限値は負の値であり、その絶対値が大きくなることを意味する）、上限値を上回っても（上限値は正の値であり、その値がさらに大きくなることを意味する）、所望の光学性能を得るのが難しい。これについて以下に詳しく説明する。
　第１レンズ群Ｇ１は負の屈折力を有するので、最終レンズ群ＧＥが正の屈折力を有するときに、条件式（１）を構成する式「ｆ１／ｆＥ」の値が負になる。このときの値が、条件式（１）の下限値「－０．２２０」より小さくなると（絶対値が大きくなると）、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を大きくする必要があり、第１レンズ群Ｇ１における物体側のレンズ径が大きくなりすぎるという問題が生じ、さらに、ズームレンズＺＬの全長が長くなり過ぎるという問題が生じる。もしくは、最終レンズ群ＧＥの焦点距離を小さくする必要が生じ、コマ収差が劣化し、ズームレンズＺＬの全長が長くなり過ぎるという問題が生じる。
　なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、下限値を－０．２１０、更に－０．２００、－０．１９０、－０．１８８とするのがより好ましい。
　一方、最終レンズ群ＧＥが負の屈折力を有するときに、条件式（１）を構成する式「ｆ１／ｆＥ」の値が正になる。このときの値が、条件式（１）の上限値「０．２８０」より大きくなっても、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を大きくする必要があり、第１レンズ群Ｇ１における物体側のレンズ径が大きくなりすぎるという問題が生じ、さらに、ズームレンズＺＬの全長が長くなり過ぎるという問題が生じる。もしくは、最終レンズ群ＧＥの焦点距離を小さくする必要が生じ、コマ収差が劣化し、ズームレンズＺＬの全長が長くなり過ぎるという問題が生じる。
　なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、上限値を０．２７９、更に０．２７８、０．２５０、０．２００とするのがより好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
　－０．５００　＜　ｆ１／ｆＦ　＜　０．７００　　・・・（２）
　但し、ｆＦ：前記Ｆレンズ群ＧＦの焦点距離
　第１レンズ群Ｇ１は負の屈折力を有するので、前記Ｆレンズ群ＧＦ（合焦時に移動するレンズを有するレンズ群。最終レンズ群ＧＥの物体側に隣接するレンズ群でもある。）が正の屈折力を有するときに、条件式（２）を構成する式「ｆ１／ｆＦ」の値が負になる。このときの値が、条件式（２）の下限値「－０．５００」より小さくなると（絶対値が大きくなると）、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を大きくする必要があり、第１レンズ群Ｇ１における物体側のレンズ径が大きくなりすぎるという問題が生じ、さらに、ズームレンズＺＬの全長が長くなり過ぎるという問題が生じる。もしくは、合焦レンズ群ＧＦの焦点距離を小さくする必要が生じ、コマ収差が劣化するという問題が生じる。
　なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、下限値を－０．４９５、更に－０．４９０、－０．４８５、－０．２５０、０．０００とするのがより好ましい。
　一方、合焦レンズ群ＧＦが負の屈折力を有するときに、条件式（２）を構成する式「ｆ１／ｆＦ」の値が正になる。このときの値が、条件式（２）の上限値「０．７００」より大きくなっても、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を大きくする必要があり、第１レンズ群Ｇ１における物体側のレンズ径が大きくなりすぎるという問題が生じ、さらに、ズームレンズＺＬの全長が長くなり過ぎるという問題が生じる。もしくは、Ｆレンズ群ＧＦの焦点距離を小さくする必要が生じ、コマ収差が劣化するという問題が生じる。
　なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、上限値を０．６５０、更に０．６３０、０．６２５、０．６２１とするのがより好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
　－１．５００　＜　ｆ２／ｆＦ　＜　０．９５０　　・・・（３）
　但し、ｆ２：前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　第２レンズ群Ｇ２は正の屈折力を有するので、Ｆレンズ群ＧＦが負の屈折力を有するときに、条件式（３）を構成する式「ｆ２／ｆＦ」の値が負になる。このときの値が、条件式（３）の下限値「－１．５００」より小さくなると（絶対値が大きくなると）、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を大きくする必要があり、球面収差が劣化するという問題が生じる。もしくは、Ｆレンズ群ＧＦの焦点距離を小さくする必要が生じ、コマ収差が劣化するという問題が生じる。
　なお、条件式（３）の効果を確実なものとするために、下限値を－１．４００、更に－１．３５０、－１．３０５、－１．３００とするのがより好ましい。
　一方、Ｆレンズ群ＧＦが正の屈折力を有するときに、条件式（３）を構成する式「ｆ２／ｆＦ」の値が正になる。このときの値が、条件式（３）の上限値「０．９５０」より大きくなっても、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を大きくする必要があり、球面収差が劣化するという問題が生じる。もしくは、Ｆレンズ群ＧＦの焦点距離を小さくする必要が生じ、コマ収差が劣化するという問題が生じる。
　なお、条件式（３）の効果を確実なものとするために、上限値を０．９００、更に０．８００、０．７３０、０．４００、０．０００とするのがより好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（４）を満足することが好ましい。
　０．４００　＜　－ｆ１／ｆ２　＜　１．２００　　・・・（４）
　条件式（４）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の比に関する条件を既定する。第１レンズ群Ｇ１は負の屈折力を有するため、マイナスの値として、条件式（４）が正の値となるようにしている。条件式（４）を構成する式「－ｆ１／ｆ２」の値が、条件式（４）の下限値「０．４００」より小さくなると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を小さくする必要があり、ズームレンズを望遠端側にした状態での球面収差が劣化するという問題が生じ、広角端側にした状態でのコマ収差が劣化するという問題が生じる。もしくは第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を大きくする必要があり、球面収差が劣化するという問題が生じる。
　なお、条件式（４）の効果を確実なものとするために、下限値を０．４２０、更に０．４４０、０．４６０、０．４７０とするのがより好ましい。
　一方、条件式（４）を構成する式「－ｆ１／ｆ２」の値が、条件式（４）の上限値「１．２００」より大きくなると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を大きくする必要があり、第１レンズ群Ｇ１における物体側のレンズ径が大きくなりすぎるという問題が生じ、さらに、ズームレンズＺＬの全長が長くなり過ぎるという問題が生じる。もしくは第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を小さくする必要があり、球面収差が劣化するという問題が生じる。
　なお、条件式（４）の効果を確実なものとするために、上限値を１．１５０、更に１．１２０、１．１００、１．０７０とするのがより好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１を構成する最も物体側のレンズは非球面を有するのが好ましい。これにより、光学性能をより的確に向上させることができる。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、広角端状態から望遠端状態への少なくとも一部の変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が減少するのが好ましい。これにより、所望の光学性能が得やすくなる。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、広角端状態から望遠端状態への少なくとも一部の変倍時に、第２レンズ群Ｇ２と最終レンズ群ＧＥとが同一移動軌跡を有するのが好ましい。これにより、所望の光学性能が得やすくなり、また、変倍のために第２レンズ群Ｇ２および最終レンズ群ＧＥを一体的に移動させることができるので、その移動制御装置構成が簡単となるので好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（５）を満足することが好ましい。
　１．０００　＜　Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　２．０００　・・・（５）
　但し、Ｂｆｗ：広角端状態における全系のバックフォーカス
　　　　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
　条件式（５）は、広角端状態における、バックフォーカスと全系の焦点距離との比に関する条件を規定する。この条件式（５）を満足することにより、小型化を達成でき、広い画角を有しつつ、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲、球面収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（５）の効果を確実なものとするために、上限値を１．９００、更に１．８０５、１．７００、１．６５０とするのがより好ましい。
　条件式（５）の効果を確実なものとするために、下限値を１．１００、更に１．２００、１．３００、１．４００とするのがより好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（６）を満足することが好ましい。
　０．１００　＜　－ｆ１／ｆ２Ｒｗ　＜　１．６００　・・・（６）
　但し、ｆ２Ｒｗ：前記第２レンズ群Ｇ２と前記後群レンズ群ＧＲの広角端状態における合成焦点距離
　条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と、第２レンズ群Ｇ２及び後群レンズ群ＧＲの合成焦点距離との比に関する条件を規定する。この条件式（６）を満足することにより、広い画角を有しつつ、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正し、変倍時の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（６）の上限値を上回ると、広角端状態における第１レンズ群Ｇ１より後方のレンズ群の合成の屈折力が強くなり、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することが困難となる。
　条件式（６）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。
　条件式（６）の効果を確実なものとするために、上限値を１．４００、更に１．２００、１．１００、１．０００、０．９００とするのがより好ましい。
　条件式（６）の効果を確実なものとするために、下限値を０．２００、更に０．３００、０．４００、０．５００とするのがより好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（７）を満足することが好ましい。
　－０．５００　＜　ｆ１／ｆＦＥｗ　＜　１．０００　・・・（７）
　但し、ｆＦＥｗ：前記Ｆレンズ群ＧＦと前記最終レンズ群ＧＥの広角端状態における合成焦点距離
　条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と、Ｆレンズ群ＧＦ及び最終レンズ群ＧＥの合成焦点距離との比に関する条件を規定する。この条件式（７）を満足することにより、広い画角を有しつつ、コマ収差等の諸収差を良好に補正することができる。また、ズームレンズＺＬの全長が長くなり過ぎないので好ましい。
　条件式（７）の効果を確実なものとするために、上限値を０．９００、更に０．８５０、０．８００、０．７５０とするのがより好ましい。
　条件式（７）の効果を確実なものとするために、下限値を－０．３５０、更に－０．２００、－０．１００、０．０００とするのがより好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（８）を満足することが好ましい。
　－１．０００　＜　－ｆ１／ｆＲｗ　＜　０．６００　　・・・（８）
　但し、ｆＲｗ：前記後群レンズ群ＧＲの広角端状態における焦点距離
　条件式（８）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と後群レンズ群ＧＲの焦点距離の比に関する条件を規定する。この条件式（８）を満足することにより、広い画角を有しつつ、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲等の諸収差を良好に補正し、変倍時の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（８）の効果を確実なものとするために、上限値を０．５００、更に０．４５０、０．４２０、０．４００とするのがより好ましい。
　条件式（８）の効果を確実なものとするために、下限値を－０．９００、更に－０．８００、－０．７２０、－０．３００、０．０００とするのがより好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（９）を満足することが好ましい。
　４０．００°　＜　ωｗ　＜　８０．００°　　・・・（９）
　但し、ωｗ：広角端状態における半画角
　条件式（９）は、広角端状態における画角の最適な値を規定する条件である。この条件式（９）を満足することにより、広い画角を有しつつ、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（９）の効果を確実なものとするために、上限値を７５．００°、更に７０．００°、６５．００°、６２．００°とするのがより好ましい。
　条件式（９）の効果を確実なものとするために、下限値を４３．５０°、更に４６．００°、４８．００°、５０．００°、５２．００°、５４．００°とするのがより好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、前記後群レンズ群ＧＲは、最も物体側に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３を有するのが好ましい。これにより、光学性能をより的確に向上させることができる。
　以上のような構成を備える本実施形態に係るズームレンズＺＬによれば、広角端状態における画角が広く、変倍時における収差変動を抑えた高い光学性能を実現することができる。
　本実施形態の光学機器は、上述した構成のズームレンズＺＬを備えて構成される。その具体例として、上記ズームレンズＺＬを備えたカメラ（光学機器）を図１３に基づいて説明する。このカメラ１は、図１３に示すように撮影レンズ２として上記実施形態に係るズームレンズＺＬを備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。カメラ１には、図示しないが、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部、デジタルスチルカメラの種々の条件設定等に使用するファンクションボタン等も配置されている。
　ここでは、カメラ１とズームレンズＺＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズＺＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
　以上のような構成を備える本実施形態に係るカメラ１によれば、撮影レンズとして上述のズームレンズＺＬを搭載することにより、広角端状態における画角が広く、変倍時の収差変動を抑えた、良好な光学性能を有するカメラを実現することができる。
　続いて、図１４を参照しながら、上述のズームレンズＺＬの製造方法について説明する。まず、鏡筒内に、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群レンズ群ＧＲとを並べて配置する（ステップＳＴ１）。第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２および後群レンズ群ＧＲは、変倍時に、各レンズ群が移動するとともに隣り合うレンズ群の間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ２）。さらに、合焦時に、Ｆレンズ群ＧＦの少なくとも一部が移動するように構成する（ステップＳＴ３）。そして、上記条件式（１）を満足するようにレンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ４）。
　以上のような本実施形態に係る製造方法によれば、広角端状態における画角が広く、変倍時の収差変動を抑えた、良好な光学性能を有するズームレンズＺＬを製造することができる。
　以下、本実施形態の実施例に係るズームレンズＺＬを図面に基づいて説明する。図１、図３、図５、図７、図９、図１１は各々第１～第６実施例に係るズームレンズＺＬ｛ＺＬ（１）～ＺＬ（６）｝の構成等を示す断面図である。各断面図には、広角端状態（Ｗ）での各レンズ群の位置が記載されている。これらの図の中間部に示す矢印は、広角端状態から望遠端状態にズーミング（変倍動作）するときにおける各レンズ群の移動方向を示している。また、矢印でフォーカスと示しているＦレンズ群ＧＦは、全体としてもしくは一部が合焦のために用いられるレンズ群を指し、矢印はこのときのＦレンズ群ＧＦの移動方向を示す。なお、このようにＦレンズ群ＧＦは、全体としてもしくは一部が合焦のために用いられるため、合焦レンズ群ＧＦとも称する。
　これらの図において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられているが、それぞれ実施例毎の構成を示すものであり、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表６を示すが、これは第１～第６実施例における各諸元データを示す表である。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面までの光軸上の距離である面間隔、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数、ｎｄは光学部材の材質のｄ線（波長587.6nm）に対する屈折率を、それぞれ示す。面番号は、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳを、それぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（ザグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　＋Ａ12×ｙ12　・・・（ａ）
　［全体諸元］の表にはズームレンズの諸元を示し、広角端(wide)、中間位置(middle)および望遠端(tele)における、ｆはズームレンズ全系の焦点距離を、ＦNo はＦナンバーを、ωは半画角（単位：°）を、Ｙは像高を、各々示している。
　［可変間隔データ］の表は、［レンズ諸元］を示す表において、面間隔としてＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４の符号を付している面番号における次の面までの面間隔を示す。Ｂｆは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。全長はズームレンズ全長で、光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢｆを加えた距離を示す。それぞれ広角端(wide)、中間位置(middle)および望遠端(tele)での値を示している。
　［レンズ群データ］の表は、各レンズ群の焦点距離を示している。ｆ１～ｆ５は第１～第５レンズ群の焦点距離を示している。
　［条件式対応値］の表には、上記の条件式（１）～（９）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　以上、全ての実施例に共通する事項の説明であり、以下における各実施例での重複する説明は省略する。
（第１実施例）
　第１実施例について、図１および図２並びに表１を用いて説明する。図１は、本実施形態の第１実施例に係るズームレンズＺＬ（１）のレンズ構成を示す図である。このズームレンズＺＬ（１）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有して構成される。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示す（以下の実施例でも同様）。この例では第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５が後群レンズ群ＧＲを構成する。そして、後群レンズ群ＧＲにおいて、最も像側から順に第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥ、第４レンズ群Ｇ４がＦレンズ群ＧＦを構成し、第４レンズ群Ｇ４（Ｆレンズ群ＧＦ）が合焦レンズ群を構成する。
　第２レンズ群Ｇ２の像側に、明るさを決定する開口絞りＳが配置されている。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２とは独立して配置されているが第２レンズ群Ｇ２と一緒に光軸方向に移動する。第５レンズ群Ｇ５の像側に、例えば、ＣＣＤ等の固体撮像素子の像面Ｉが位置する。
　変倍時には、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５が、図１において矢印で示すように、それぞれ光軸方向に移動する。この移動による生じる各レンズ群の間隔、すなわち表１の［レンズ諸元］の欄に示す面間隔Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４が可変であり、その値を［可変間隔データ］の欄に示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１の像側の面と、負メニスカスレンズＬ１２の像側の面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２および像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１および像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２の接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。正メニスカスレンズＬ３２の像側の面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２とから構成される。これら第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５と上記第３レンズ群Ｇ３を合わせて後群レンズ群ＧＲを構成する。負レンズＬ５２の物体側の面が非球面形状である。
　ズームレンズＺＬ（１）においては、第４レンズ群Ｇ４を像面方向へ移動させることにより、無限遠（遠距離物体）から近距離物体への合焦が行われる。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ（１）は、図１において矢印で示すように、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を像側に移動させ、第２～第５レンズ群Ｇ２～Ｇ５を物体側に移動させる構成である。開口絞りＳは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。このように広角端状態から望遠端状態への変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が狭くなる。また、変倍時における第２レンズ群Ｇ２と第５レンズ群Ｇ５との移動軌跡が同一である。
　以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［レンズ諸元］
面番号　　Ｒ　 　　　Ｄ　　 　νｄ　　 　ｎｄ
  1　　190.7535 　　3.000　　53.32 　　1.69370 
 *2　　 18.8098 　　9.500
  3　　 51.5630 　　2.900　　53.32 　　1.69370 
 *4　　 22.7020 　　9.700
  5　　-71.0651 　　1.900　　82.57 　　1.49782 
  6　　 44.4835 　　0.100
  7　　 32.6080 　　4.500　　35.73 　　1.90265 
  8　　296.5863 　　 D1　 
  9　　 63.0604 　　2.000　　67.00 　　1.59349 
 10　　499.8755 　　0.100
 11　　 24.0057 　　1.200　　40.66 　　1.88300 
 12　　 13.3470 　　4.500　　56.00 　　1.56883 
 13　　333.9818 　　2.500
 14　　　 ∞ 　　　　D2　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
 15　　 36.3784 　　1.100　　46.59 　　1.81600 
 16　　 14.0097 　　4.710　　64.08 　　1.51612 
*17　　 61.0448 　　0.200
 18　　 27.9719 　　3.150　　82.57 　　1.49782 
 19　　-75.3921 　　0.250
 20　　 91.9654 　　3.050　　82.57 　　1.49782 
 21　　-29.3923 　　 D3
 22　　 72.0930 　　1.000　　45.31 　　1.79500 
 23　　 20.9929 　　 D4
 24　 -538.2301 　　4.800　　82.57 　　1.49782 
 25　　-20.1257 　　0.100
*26　　-38.9341 　　1.400　　46.75 　　1.76546 
 27　　154.8320 　　 Bf
  
［非球面データ］
非球面　　　　κ　　　　　A4　　　　　　A6
第2面      -1.00000  -1.33157E-05  -3.07345E-08
第4面      -1.00000   3.67009E-05   1.37031E-07
第17面      0.00000   1.75905E-05  -6.64635E-08
第26面     -1.00000  -2.67902E-05  -3.34364E-08
 
非球面　　　　A8　　　　　 A10　　　　　 A12
第2面     6.91260E-11  -3.76684E-14       -
第4面    -5.20756E-10   3.14884E-12  -5.61530E-15
第17面    2.26551E-10  -4.40763E-12       -
第26面   -1.13765E-10  -1.88017E-13       -
 
［全体諸元］
ｆ＝14.420～20.000～29.101
ＦＮＯ＝4.00～4.00～4.00
ω＝57.68°～46.85°～35.27°
Ｙ＝21.70～21.70～21.70
 
［可変間隔データ］
　　　　wide　　　middle　　　tele
D1　　 28.616　 　12.942　　　2.214
D2　　　7.483　　　6.371　　　3.521
D3　　　1.579　　　2.261　　　2.007
D4　　　5.766　　　6.196　　　9.300
Bf　　 21.360　 　26.809　 　36.297
全長　126.464　　116.239　　114.999
 
［レンズ群データ］
f1　　　-23.297
f2　　　 48.882
f3　　　 26.663
f4　　　-37.580
f5　　-1392.883
 
［条件式対応値］
条件式（１）　ｆ１／ｆＥ　＝　０．０１７
条件式（２）　ｆ１／ｆＦ　＝　０．６２０
条件式（３）　ｆ２／ｆＦ　＝　－１．３０１
条件式（４）　－ｆ１／ｆ２　＝　０．４７７
条件式（５）　Ｂｆｗ／ｆｗ　＝　１．４８１
条件式（６）　－ｆ１／ｆ２Ｒｗ　＝　０．７４２
条件式（７）　ｆ１／ｆＦＥｗ　＝　０．６４３
条件式（８）　－ｆ１／ｆＲｗ　＝　０．３５３
条件式（９）　ωｗ　＝　５７．６８°　
 
　上記［条件式対応値］の表に示すように、図１に示す第１実施例に係るズームレンズＺＬ（１）は、上記条件式（１）～（９）の全てを満たしている。
　図２（Ａ）、図２（Ｂ）および図２（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズＺＬ（１）の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。各諸収差図から分かるように、第１実施例に係るズームレンズＺＬ（１）は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正しており、優れた結像性能を有している。なお、歪曲収差は撮像後の画像処理により補正可能であり、光学的な補正は必要としない。
　図２において、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単位：°）をそれぞれ示す。ｄはｄ線（波長587.6nm）、ｇはｇ線（波長435.8nm）、ＣはＣ線（波長656.3nm）、ＦはＦ線（波長486.1nm）における収差をそれぞれ示す。球面収差図、非点収差図およびコマ収差図において実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面の収差を示す。この説明については、以下の各実施例の収差図全て同様であり、以下における重複する説明は省略する。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３および図４並びに表２を用いて説明する。図３は、本実施形態の第２実施例に係るズームレンズＺＬ（２）のレンズ構成を示す図である。このズームレンズＺＬ（２）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有して構成される。この例では第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５が後群レンズ群ＧＲを構成する。そして、後群レンズ群ＧＲにおいて、最も像側から順に第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥ、第４レンズ群Ｇ４がＦレンズ群ＧＦを構成し、第４レンズ群Ｇ４（Ｆレンズ群ＧＦ）が合焦レンズ群を構成する。
　第２レンズ群Ｇ２の像側に、明るさを決定する開口絞りＳが配置されている。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２とは独立して配置されているが第２レンズ群Ｇ２と一緒に光軸方向に移動する。第５レンズ群Ｇ５の像側に像面Ｉが位置する。
　変倍時には、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５が、図３において矢印で示すように、それぞれ軸方向に移動する。この移動による生じる各レンズ群の間隔、すなわち表２の［レンズ諸元］の欄に示す面間隔Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４が可変であり、その値を［可変間隔データ］の欄に示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１の像側の面および負メニスカスレンズＬ１２の像側の面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２および両凸形状の正レンズＬ２３の接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１および両凸形状の正レンズＬ３２の接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。両凸形状の正レンズＬ３３の像側の面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。これら第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５と上記第３レンズ群Ｇ３を合わせて後群レンズ群ＧＲを構成する。正メニスカスレンズＬ５１の像側の面が非球面形状である。
　ズームレンズＺＬ（２）においては、第４レンズ群Ｇ４を像面方向へ移動させることにより、無限遠（遠距離物体）から近距離物体への合焦が行われる。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ（２）は、図３において矢印で示すように、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を像側に移動させ、第２～第５レンズ群Ｇ２～Ｇ５を物体側に移動させる構成である。開口絞りＳは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。このように広角端状態から望遠端状態への変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が狭くなる。また、変倍時における第２レンズ群Ｇ２と第５レンズ群Ｇ５との移動軌跡が同一である。
　以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［レンズ諸元］
面番号　　Ｒ　 　　　Ｄ　　　 νｄ　 　　ｎｄ
  1　　105.12050 　　3.000　　53.31 　　1.69370 
 *2　　 14.14270 　　7.068
  3　　 35.00310 　　2.955　　46.77 　　1.76546 
 *4　　 23.32410 　　7.971
  5　 -137.48910 　　1.847　　46.50 　　1.80420 
  6　　 56.85210 　　0.100
  7　　 33.72800 　　5.000　　29.13 　　2.00100 
  8　　203.45350 　　 D1
  9　　 54.10780 　　3.000　　54.24 　　1.53768 
 10　　-96.44030 　　0.100
 11　　 32.33530 　　1.500　　44.85 　　1.74397 
 12　　 13.11780 　　4.000　　58.10 　　1.51225 
 13　 -480.99880 　　2.000
 14　　　 ∞ 　　　　 D2　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
 15　　 38.43600 　　2.000　　40.66 　　1.88300 
 16　　 15.38660 　　3.500　　68.87 　　1.49003 
 17　 -200.15130 　　0.000
 18　　 52.69560 　　3.000　　71.68 　　1.55332 
*19　　-98.99660 　　0.000
 20　　165.51060 　　3.000　　82.57 　　1.49782 
 21　　-36.89330 　　 D3
 22　　620.18560 　　1.500　　40.66 　　1.88300 
 23　　 30.80350 　　 D4
 24　 -108.17020 　　3.000　　70.35 　　1.48743 
*25　　-36.57970 　　 Bf
 
［非球面データ］
非球面　　　　κ　　　　　A4　　　　　　A6
第2面      -1.00000  -1.19107E-05   1.69580E-08
第4面      -1.00000   3.86364E-05   4.04048E-08
第19面      0.00000  -1.57314E-05  -5.85331E-08
第25面     -1.00000   2.59736E-05   1.09567E-08
 
非球面　　　　A8　　　　　 A10　　　　　 A12
第2面     -1.21696E-10   2.63314E-13      -
第4面      4.14632E-11   1.08673E-12  -3.50920E-15
第19面    -1.51543E-10  -1.90250E-12      -
第25面     4.63419E-10  -1.35618E-12      -
 
［全体諸元］
ｆ＝14.430～20.010～29.110
ＦＮＯ＝4.10～4.10～4.10
ω＝57.34°～47.36°～35.31°
Ｙ＝21.70～21.70～21.70
 
［可変間隔データ］
　　　　wide　　　middle　　　tele
D1　　 28.929　 　13.211　　　1.599
D2　　 12.659　 　11.234　　　8.667
D3　　　2.011　　　3.965　　　6.046
D4　　　3.914　　　3.385　　　3.871
Bf　　 25.978　 　31.499　　 40.270
全長　128.032　　117.835　　114.994
 
［レンズ群データ］
f1　　　-20.907
f2　　　 45.126
f3　　　 31.818
f4　　　-36.752
f5　　　111.855
 
［条件式対応値］
条件式（１）　ｆ１／ｆＥ　＝　－０．１８７
条件式（２）　ｆ１／ｆＦ　＝　０．５６９
条件式（３）　ｆ２／ｆＦ　＝　－１．２２８
条件式（４）　－ｆ１／ｆ２　＝　０．４６３
条件式（５）　Ｂｆｗ／ｆｗ　＝　１．８００
条件式（６）　－ｆ１／ｆ２Ｒｗ　＝　０．６２４
条件式（７）　ｆ１／ｆＦＥｗ　＝　０．３４７
条件式（８）　－ｆ１／ｆＲｗ　＝　０．３２８
条件式（９）　ωｗ　＝　５７．３４°
 
　上記［条件式対応値］の表に示すように、図３に示す第２実施例に係るズームレンズＺＬ（２）は、上記条件式（１）～（９）の全てを満たしている。
　図４（Ａ）、図４（Ｂ）および図４（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズＺＬ（２）の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。各諸収差図から分かるように、第２実施例に係るズームレンズＺＬ（２）は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正しており、優れた結像性能を有している。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５、図６及び表３を用いて説明する。図５は、本実施形態の第３実施例に係るズームレンズＺＬ（３）のレンズ構成を示す図である。このズームレンズＺＬ（３）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有して構成される。この例では第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５が後群レンズ群ＧＲを構成する。そして、後群レンズ群ＧＲにおいて、最も像側から順に第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥ、第４レンズ群Ｇ４がＦレンズ群ＧＦを構成し、第４レンズ群Ｇ４（Ｆレンズ群ＧＦ）が合焦レンズ群を構成する。
　第２レンズ群Ｇ２の像側に、明るさを決定する開口絞りＳが配置されている。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２とは独立して配置されているが第２レンズ群Ｇ２と一緒に光軸方向に移動する。第５レンズ群Ｇ５の像側に像面Ｉが位置する。
　変倍時には、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５が、図５において矢印で示すように、それぞれ軸方向に移動する。この移動による生じる各レンズ群の間隔、すなわち表３の［レンズ諸元］の欄に示す面間隔Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４が可変であり、その値を［可変間隔データ］の欄に示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１の像側の面および負メニスカスレンズＬ１２の像側の面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２および像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２および両凸形状の正レンズＬ３３の接合レンズととから構成される。両凸形状の正レンズＬ３３の像側の面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。第５レンズ群Ｇ５は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１および両凸形状の正レンズＬ５２の接合レンズから構成される。これら第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５と上記第３レンズ群Ｇ３を合わせて後群レンズ群ＧＲを構成する。両凸形状の正レンズＬ５２の像側の面が非球面形状である。
　ズームレンズＺＬ（３）においては、第４レンズ群Ｇ４を像面方向へ移動させることにより、無限遠（遠距離物体）から近距離物体への合焦が行われる。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ（３）は、図５において矢印で示すように、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を像側に移動させ、第２～第５レンズ群Ｇ２～Ｇ５を物体側に移動させる構成である。開口絞りＳは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。このように広角端状態から望遠端状態への変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が狭くなる。また、変倍時における第２レンズ群Ｇ２と第５レンズ群Ｇ５との移動軌跡が同一である。
　以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［レンズ諸元］
面番号　　Ｒ　 　　　Ｄ　　　νｄ　　　ｎｄ
  1　　152.68820 　　3.000　　53.31 　　1.69370 
 *2　　 15.55620 　　8.357
  3　　 38.53240 　　2.955　　46.77 　　1.76546 
 *4　　 26.42970 　　8.354
  5　　-57.53130 　　1.847　　46.50 　　1.80420 
  6　　 93.52020 　　0.100
  7　　 49.33710 　　5.000　　29.13 　　2.00100 
  8　 -175.05800 　　 D1
  9　　 39.75280 　　3.000　　82.57 　　1.49782 
 10　-1718.80820 　　0.100
 11　　 25.06030 　　1.500　　44.85 　　1.74397 
 12　　 14.25220 　　3.000　　62.67 　　1.50163 
 13　　133.78880 　　2.000
 14　　　 ∞ 　　　　 D2　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
 15　　 27.62150 　　2.000　　70.40 　　1.48749 
 16　　 40.08290 　　3.000
 17　　 36.81870 　　1.500　　44.85 　　1.74397
 18　　 12.66940 　　3.500　　71.68 　　1.55332 
*19　　-55.55510 　　 D3
 20　 -115.52620 　　2.000　　40.66 　　1.88300 
 21　　172.71080 　　 D4
 22　　 74.31210 　　2.000　　45.57 　　1.73496
 23　　 17.17290 　　7.000　　63.88 　　1.51680 
*24　　-60.86760 　　 Bf
 
［非球面データ］
非球面　　　　κ　　　　　A4　　　　　　A6
第2面      -1.00000  -3.02541E-06  -3.52943E-08
第4面      -1.00000   2.29497E-05   6.39122E-08
第19面      0.00000  -6.57962E-07  -7.31304E-08
第24面     -1.00000   1.46455E-05   1.65839E-09
 
非球面　　　　A8　　　　　 A10　　　　　 A12
第2面     3.90600E-11  -7.28685E-15      -
第4面    -4.07253E-11   9.08597E-14   6.7713E-16
第19面    5.86633E-10  -9.34166E-12      -
第24面    1.35320E-10  -1.34392E-12      -
 
［全体諸元］
ｆ＝14.425～20.003～29.112
ＦＮＯ＝4.10～4.10～4.10
ω＝57.87°～47.98°～35.78°
Ｙ＝21.70～21.70～21.70
 
［可変間隔データ］
　　　　wide　　　middle　　　tele
D1　　 31.558　　 16.828　　　3.888
D2　　　8.342　　　3.928　　　2.244
D3　　　2.000　　　2.000　　　6.130
D4　　　3.537　　　7.950　　　5.504
Bf 　　22.847　　 28.545　　 37.016
全長　128.497　　119.464　　114.996
 
［レンズ群データ］
f1　　　-22.803
f2　　　 44.561
f3　　　 49.665
f4　　　-78.141
f5　　　171.534
 
［条件式対応値］
条件式（１）　ｆ１／ｆＥ　＝　－０．１３３
条件式（２）　ｆ１／ｆＦ　＝　０．２９２
条件式（３）　ｆ２／ｆＦ　＝　－０．５７０
条件式（４）　－ｆ１／ｆ２　＝　０．５１２
条件式（５）　Ｂｆｗ／ｆｗ　＝　１．５８４
条件式（６）　－ｆ１／ｆ２Ｒｗ　＝　０．６８２
条件式（７）　ｆ１／ｆＦＥｗ　＝　０．１４２
条件式（８）　－ｆ１／ｆＲｗ　＝　０．３１０
条件式（９）　ωｗ　＝　５７．８７°
 
　上記［条件式対応値］の表に示すように、図５に示す第３実施例に係るズームレンズＺＬ（３）は、上記条件式（１）～（９）の全てを満たしている。
　図６（Ａ）、図６（Ｂ）および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズＺＬ（３）の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。各諸収差図から分かるように、第３実施例に係るズームレンズＺＬ（３）は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正しており、優れた結像性能を有している。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７、図８及び表４を用いて説明する。図７は、本実施形態の第４実施例に係るズームレンズＺＬ（４）のレンズ構成を示す図である。このズームレンズＺＬ（４）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有して構成される。この例では第３レンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４が後群レンズ群ＧＲを構成する。そして、後群レンズ群ＧＲにおいて、最も像側から順に第４レンズ群Ｇ４が最終レンズ群ＧＥ、第３レンズ群Ｇ３がＦレンズ群ＧＦを構成し、第３レンズ群Ｇ３（Ｆレンズ群ＧＦ）が合焦レンズ群を構成する。
　第２レンズ群Ｇ２の内部に開口絞りＳが配置され、第２レンズ群Ｇ２と一緒に光軸方向に移動する。第４レンズ群Ｇ４の像側に像面Ｉが位置する。
　変倍時には、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４が、図７において矢印で示すように、それぞれ軸方向に移動する。この移動による生じる各レンズ群の間隔、すなわち表４の［レンズ諸元］の欄に示す面間隔Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３が可変であり、その値を［可変間隔データ］の欄に示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１の像側の面および負メニスカスレンズＬ１２の像側の面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２および像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１から構成される。負メニスカスレンズＬ３１の像側の面が非球面形状である。この第３レンズ群Ｇ３が合焦レンズ群ＧＦを構成する。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２とから構成される。この第４レンズ群Ｇ４および上記第３レンズ群Ｇ３が後群レンズ群ＧＲを構成する。負レンズＬ４２の物体側の面が非球面形状である。
　ズームレンズＺＬ（４）においては、合焦レンズ群ＧＦを構成する第３レンズ群Ｇ３を像面方向へ移動させることにより、無限遠（遠距離物体）から近距離物体への合焦が行われる。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ（４）は、図７において矢印で示すように、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を像側に移動させ、第２～第４レンズ群Ｇ２～Ｇ４を物体側に移動させる構成である。開口絞りＳは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。このように広角端状態から望遠端状態への変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が狭くなる。また、変倍時における第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４との移動軌跡が同一である。
　以下の表４に、第４実施例に係る光学系の各諸元の値を示す。
（表４）
［レンズ諸元］
面番号　　Ｒ　 　　　Ｄ　　　 νｄ　　 　ｎｄ
  1　　143.42360 　　1.847　　47.27 　　1.77377 
 *2　　 19.73580 　　7.301
  3　　 40.25320 　　2.955　　46.76 　　1.76546 
 *4　　 22.69740 　　9.439
  5　　-87.02160 　　1.847　　40.66 　　1.88300 
  6　　 64.64980 　　0.100
  7　　 37.85550 　　6.000　　25.26 　　1.90200 
  8　 -193.93520 　　 D1
  9　　 33.00090 　　2.493　　36.96 　　1.74776 
 10　　116.22960 　　0.100
 11　　 28.47880 　　2.025　　37.18 　　1.83400 
 12　　 11.76190 　　4.000　　82.57 　　1.49782 
 13　　194.58320 　　2.000
 14　　　 ∞ 　　　　5.968　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
 15　　 23.38410 　　6.000　　82.57 　　1.49782 
 16　　-25.16850 　　 D2
 17　　-32.91040 　　2.000　　47.26 　　1.77377 
*18　 -479.55090 　　 D3
 19　　 37.69510 　　4.500　　82.57 　　1.49782 
 20　　-58.87610 　　2.500
*21　　-31.51450 　　2.000　　40.17 　　1.85135 
 22　　610.49000 　　 Bf
 
［非球面データ］
非球面　　　　κ　　　　　A4　　　　　　A6
第2面     -1.33200  -9.41293E-06  -3.20026E-08
第4面     -7.50410   1.06031E-04  -2.03530E-07
第18面     0.00000  -2.83335E-05  -8.65856E-08
第21面     3.36500  -6.30534E-05  -2.78346E-07
 
非球面　　　　A8　　　　　 A10
第2面    8.15624E-11  -5.06181E-14
第4面    1.08502E-09  -1.13123E-12
第18面  -9.10000E-12  -3.69900E-13
第21面   5.71867E-10  -1.54341E-11
 
［全体諸元］
ｆ＝14.420～20.000～29.101
ＦＮＯ＝4.10～4.10～4.10
ω＝57.95°～47.98°～35.90°
Ｙ＝21.70～21.70～21.70
 
［可変間隔データ］
　　　　wide　　　middle　　　tele
D1　　 29.236　　 15.205　　　3.623
D2　　　1.593　　　2.038　　　2.786
D3　　　3.886　　　3.441　　　2.693
Bf 　　21.267　　 27.363　　 36.916
全長　119.057　　111.123　　109.096
 
［レンズ群データ］
f1　　　-23.718
f2　　　 22.703
f3　　　-45.756
f4　　 -224.939
 
［条件式対応値］
条件式（１）　ｆ１／ｆＥ　＝　０．１０５
条件式（２）　ｆ１／ｆＦ　＝　０．５１８
条件式（３）　ｆ２／ｆＦ　＝　－０．４９６
条件式（４）　－ｆ１／ｆ２　＝　１．０４５
条件式（５）　Ｂｆｗ／ｆｗ　＝　１．４７５
条件式（６）　－ｆ１／ｆ２Ｒｗ　＝　０．８２３
条件式（７）　ｆ１／ｆＦＥｗ　＝　０．７０３
条件式（８）　－ｆ１／ｆＲｗ　＝　－０．７０３
条件式（９）　ωｗ　＝　５７．９５°　
 
　上記［条件式対応値］の表に示すように、図７に示す第４実施例に係るズームレンズＺＬ（４）は、上記条件式（１）～（９）の全てを満たしている。
　図８（Ａ）、図８（Ｂ）および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係るズームレンズＺＬ（４）の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。各諸収差図から分かるように、第４実施例に係るズームレンズＺＬ（４）は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正しており、優れた結像性能を有している。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９、図１０及び表５を用いて説明する。図９は、本実施形態の第５実施例に係るズームレンズＺＬ（５）のレンズ構成を示す図である。このズームレンズＺＬ（５）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有して構成される。この例では第３レンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４が後群レンズ群ＧＲを構成する。そして、後群レンズ群ＧＲにおいて、最も像側から順に第４レンズ群Ｇ４が最終レンズ群ＧＥ、第３レンズ群Ｇ３がＦレンズ群ＧＦを構成し、第３レンズ群Ｇ３（Ｆレンズ群ＧＦ）が合焦レンズ群を構成する。
　第２レンズ群Ｇ２の像側に開口絞りＳが配置され、第３レンズ群Ｇ３と一緒に光軸方向に移動する。第４レンズ群Ｇ４の像側に像面Ｉが位置する。
　変倍時には、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４が、図９において矢印で示すように、それぞれ軸方向に移動する。この移動による生じる各レンズ群の間隔、すなわち表５の［レンズ諸元］の欄に示す面間隔Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３が可変であり、その値を［可変間隔データ］の欄に示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１の像側の面および負メニスカスレンズＬ１２の像側の面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２および像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２とから構成される。負メニスカスレンズＬ３２の像側の面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１および両凸形状の正レンズＬ４２の接合レンズから構成される。この第４レンズ群Ｇ４および上記第３レンズ群Ｇ３が後群レンズ群ＧＲを構成する。両凸形状の正レンズＬ４２の像側の面が非球面形状である。
　ズームレンズＺＬ（５）においては、第３レンズ群Ｇ３を物体側面方向へ移動させることにより、無限遠（遠距離物体）から近距離物体への合焦が行われる。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ（５）は、図９において矢印で示すように、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を像側に移動させ、第２～第４レンズ群Ｇ２～Ｇ４を物体側に移動させる構成である。開口絞りＳは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。このように広角端状態から望遠端状態への変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が狭くなる。また、変倍時における第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４との移動軌跡が同一である。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の各諸元の値を示す。
（表５）
［レンズ諸元］
面番号　　Ｒ　 　　　Ｄ　　　 νｄ　　 　ｎｄ
  1　　 93.21240 　　1.847　　53.30 　　1.69370 
 *2　　 13.52240 　　5.931
  3　　 29.89960 　　2.955　　46.76 　　1.76546 
 *4　　 20.20150 　　9.371
  5　　-56.70350 　　1.847　　44.85 　　1.74397 
  6　　 78.54540 　　0.100
  7　　 38.64210 　　8.000　　30.65 　　1.69256 
  8　　-69.11270 　　 D1
  9　　 20.04870 　　3.000　　82.57 　　1.49782 
 10　　 72.62870 　　0.100
 11　　 27.61350 　　1.500　　44.85 　　1.74397 
 12　　 10.84710 　　5.500　　55.25 　　1.52004 
 13　　593.20040 　　2.000
 14　　　 ∞ 　　　　 D2　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
 15　　 25.23910 　　6.000　　82.57 　　1.49782 
 16　　-20.00280 　　0.100
 17　　-35.40880 　　2.000　　40.17 　　1.85135 
*18　 -716.06180 　　 D3
 19　　-69.18060 　　2.000　　44.91 　　1.74319
 20　　 16.99120 　　9.000　　63.88 　　1.51680 
*21　　-50.41600 　　 Bf
 
［非球面データ］
非球面　　　　κ　　　　　A4　　　　　　A6
第2面     -1.00000   1.38355E-06   2.07620E-08
第4面     -1.00000   3.59847E-05   2.08880E-08
第18面    -1.00000   2.70717E-05   3.79198E-08
第21面    -1.00000   1.19458E-05   6.17241E-08
 
非球面　　　　A8　　　　　 A10　　　　　 A12
第2面    -1.89816E-10   5.02341E-13       -
第4面     4.46280E-10  -1.00580E-12   1.42060E-17
第18面    3.60945E-10   1.44176E-12       -
第21面   -3.96485E-10   3.16643E-13       -
 
［全体諸元］
ｆ＝14.420～20.000～29.100
ＦＮＯ＝4.10～4.10～4.10
ω＝58.12°～48.25°～36.38°
Ｙ＝21.70～21.70～21.70
 
［可変間隔データ］
　　　　wide　　　middle　　　tele
D1　　 27.410　　 13.108　　　1.500
D2　　　7.612　　　6.891　　　5.627
D3　　　4.000　　　4.721　　　5.985
Bf 　　21.168　　 28.042　　 38.588
全長　121.440　　114.013　　112.952
 
［レンズ群データ］
f1　　　-22.394
f2　　　 41.067
f3　　　 46.152
f4　　　-80.774
 
［条件式対応値］
条件式（１）　ｆ１／ｆＥ　＝　０．２７７
条件式（２）　ｆ１／ｆＦ　＝　－０．４８５
条件式（３）　ｆ２／ｆＦ　＝　０．８９０
条件式（４）　－ｆ１／ｆ２　＝　０．５４５
条件式（５）　Ｂｆｗ／ｆｗ　＝　１．４６８
条件式（６）　－ｆ１／ｆ２Ｒｗ　＝　０．７０８
条件式（７）　ｆ１／ｆＦＥｗ　＝　－０．２３３
条件式（８）　－ｆ１／ｆＲｗ　＝　０．２３３
条件式（９）　ωｗ　＝　５８．１２°
 
　上記［条件式対応値］の表に示すように、図９に示す第５実施例に係るズームレンズＺＬ（５）は、上記条件式（１）～（９）の全てを満たしている。
　図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係るズームレンズＺＬ（５）の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。各諸収差図から分かるように、第５実施例に係るズームレンズＺＬ（５）は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正しており、優れた結像性能を有している。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１１および図１２並びに表６を用いて説明する。図１１は、本実施形態の第６実施例に係るズームレンズＺＬ（６）のレンズ構成を示す図である。このズームレンズＺＬ（６）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有して構成される。この例では第３レンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４が後群レンズ群ＧＲを構成する。そして、後群レンズ群ＧＲにおいて、最も像側から順に第４レンズ群Ｇ４が最終レンズ群ＧＥ、第３レンズ群Ｇ３がＦレンズ群ＧＦを構成し、第３レンズ群Ｇ３（Ｆレンズ群ＧＦ）の最も像側のレンズＬ３５が合焦レンズ群を構成する。
　第２レンズ群Ｇ２の像側に、明るさを決定する開口絞りＳが配置されている。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２とは独立して配置されているが第２レンズ群Ｇ２と一緒に光軸方向に移動する。第４レンズ群Ｇ４の像側に像面Ｉが位置する。
　変倍時には、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４が、図１１において矢印で示すように、それぞれ光軸方向に移動する。この移動による生じる各レンズ群の間隔、すなわち表６の［レンズ諸元］の欄に示す面間隔Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３が可変であり、その値を［可変間隔データ］の欄に示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１の像側の面と、負メニスカスレンズＬ１２の像側の面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２および像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１および像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２の接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３５とから構成される。正メニスカスレンズＬ３２の像側の面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２とから構成される。第４レンズ群Ｇ４と上記第３レンズ群Ｇ３を合わせて後群レンズ群ＧＲを構成する。負レンズＬ４２の物体側の面が非球面形状である。
　ズームレンズＺＬ（６）においては、第３レンズ群Ｇ３の最も像側のレンズＬ３５を像面方向へ移動させることにより、無限遠（遠距離物体）から近距離物体への合焦が行われる。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ（６）は、図１１において矢印で示すように、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を像側に移動させ、第２～第４レンズ群Ｇ２～Ｇ４を物体側に移動させる構成である。開口絞りＳは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。このように広角端状態から望遠端状態への変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が狭くなる。また、変倍時における第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４との移動軌跡が同一である。
　以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［レンズ諸元］
面番号　　Ｒ　 　　　Ｄ　　 　νｄ　　 　ｎｄ
  1　　 59.8522 　　3.000　　53.32 　　1.69370 
 *2　　 20.0478 　　9.500
  3　　114.7269 　　2.900　　53.32 　　1.69370 
 *4　　 22.1986　　11.955
  5　 -224.8102 　　1.900　　82.57 　　1.49782 
  6　　 31.3956 　　0.665
  7　　 29.3038 　　4.500　　35.73 　　1.90265 
  8　　 98.7168 　　 D1
  9　　331.6158 　　2.000　　67.00 　　1.59349 
 10　　-82.5907 　　1.205
 11　　 22.2836 　　1.200　　40.66 　　1.88300 
 12　　 12.6519 　　4.500　　56.00 　　1.56883 
 13　　163.3779 　　2.500
 14　　　 ∞ 　　　　D2　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
 15　　 27.8092 　　1.100　　46.59 　　1.81600 
 16　　 12.6205 　　4.710　　64.08 　　1.51612 
*17　　 59.9800 　　0.200
 18　　 34.7740 　　3.150　　82.57 　　1.49782 
 19　　-41.7717 　　0.250 
 20　　 76.1603 　　3.050　　82.57 　　1.49782 
 21　　-41.4669 　　1.115 
 22　　158.9131 　　1.000　　45.31 　　1.79500 
 23　　 25.4250 　　 D3
 24　 -179.2003 　　3.000　　82.57 　　1.49782 
 25　　-29.1129 　　1.000 
*26　　-44.2756 　　1.400　　46.75 　　1.76546 
 27　　333.0581 　　 Bf
 
［非球面データ］
非球面　　　　κ　　　　　A4　　　　　　A6
第2面      -1.00000  -5.37297E-06  -2.45009E-08
第4面      -1.00000   3.94361E-05   1.22579E-07
第17面      0.00000  -4.54651E-07  -1.25750E-07
第26面     -1.00000  -2.29913E-05  -3.91709E-08
 
非球面　　　　A8　　　　　 A10　　　　　 A12
第2面     3.23042E-11  -4.78483E-15       -
第4面    -5.49173E-10   3.15773E-12  -5.51800E-15
第17面    2.28790E-10  -9.64769E-12       -
第26面   -5.02820E-11  -2.37742E-13       -
 
［全体諸元］
ｆ＝14.430～20.010～29.110
ＦＮＯ＝4.00～4.00～4.00
ω＝57.66°～46.96°～35.32°
Ｙ＝21.07～21.70～21.70
 
［可変間隔データ］
　　　　wide　　　middle　　　tele
D1　　 25.911　　 12.633　　　2.346 
D2　　　8.768　　　6.786　　　4.521 
D3　　　3.925　　　5.907　　　8.171 
Bf　　 21.438 　　27.017　　 36.366 
全長　125.841 　 118.142　　117.203
 
［レンズ群データ］
f1　　　-22.037
f2　　　 47.094
f3　　　 54.811
f4　　 -199.936
 
［条件式対応値］
条件式（１）　ｆ１／ｆＥ　＝　０．１１０
条件式（２）　ｆ１／ｆＦ　＝　－０．４０２
条件式（３）　ｆ２／ｆＦ　＝　０．８５９
条件式（４）　－ｆ１／ｆ２　＝　０．４６８
条件式（５）　Ｂｆｗ／ｆｗ　＝　１．４８６
条件式（６）　－ｆ１／ｆ２Ｒｗ　＝　０．７３９
条件式（７）　ｆ１／ｆＦＥｗ　＝　－０．３３１
条件式（８）　－ｆ１／ｆＲｗ　＝　０．３３１
条件式（９）　ωｗ　＝　５７．６６°　
 
　上記［条件式対応値］の表に示すように、図１１に示す第６実施例に係るズームレンズＺＬ（６）は、上記条件式（１）～（９）の全てを満たしている。
　図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係るズームレンズＺＬ（６）の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。各諸収差図から分かるように、第６実施例に係るズームレンズＺＬ（６）は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正しており、優れた結像性能を有している。
　上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　以下の内容は、本実施形態のズームレンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本実施形態のズームレンズの実施例として５群もしくは４群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、６群等）のズームレンズを構成することもできる。具体的には、本実施形態のズームレンズの最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。
　レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。第１レンズ群と合焦レンズ群の間のレンズ群の少なくとも一部のレンズを防振レンズ（防振レンズ群）とするのが好ましい。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りは第２レンズ群近傍又は中に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り
　ＧＲ　後群レンズ群　　　　　　　　　　ＧＥ　最終レンズ群
　ＧＦ　Ｆレンズ群

Claims (15)

  1. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、後群レンズ群とから成り、
    　前記後群レンズ群は、最も像側から順に、最終レンズ群とＦレンズ群を有し、
    　前記第１レンズ群、前記第２レンズ群および前記後群レンズ群を構成するレンズ群は、変倍時に、各レンズ群が移動するとともに隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　合焦時に、前記Ｆレンズ群の少なくとも一部が移動し、
    　下記の条件式を満足する変倍光学系。
    　－０．２２０　＜　ｆ１／ｆＥ　＜　０．２８０
    　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＥ：前記最終レンズ群の焦点距離
  2. 　下記の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　－０．５００　＜　ｆ１／ｆＦ　＜　０．７００
    　但し、ｆＦ：前記Ｆレンズ群の焦点距離
  3. 　下記の条件式を満足する請求項１または２に記載の変倍光学系。
    　－１．５００　＜　ｆ２／ｆＦ　＜　０．９５０
    　但し、ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＦ：前記Ｆレンズ群の焦点距離
  4. 　下記の条件式を満足する請求項１～３のいずれかに記載の変倍光学系。
    　０．４００　＜　－ｆ１／ｆ２　＜　１．２００
    　但し、ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  5. 　前記第１レンズ群における最も物体側のレンズは非球面を有する請求項１～４のいずれか記載の変倍光学系。
  6. 　広角状態から望遠状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が減少することを特徴とする請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  7. 　変倍時における、前記第２レンズ群と前記最終レンズ群の移動軌跡が同じである請求項１～６のいずれかに記載の変倍光学系。
  8. 　下記の条件式を満足する請求項１～７のいずれかに記載の変倍光学系。
    　１．０００　＜　Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　２．０００
    　但し、Ｂｆｗ：広角端状態における全系のバックフォーカス
    　　　　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
  9. 　下記の条件式を満足する請求項１～８のいずれかに記載の変倍光学系。
    　０．１００　＜　－ｆ１／ｆ２Ｒｗ　＜　１．６００
    　但し、ｆ２Ｒｗ：前記第２レンズ群と前記後群レンズ群の広角端状態における合成焦点距離
  10. 　下記の条件式を満足する請求項１～９のいずれかに記載の変倍光学系。
    　－０．５００　＜　ｆ１／ｆＦＥｗ　＜　１．０００
    　但し、ｆＦＥｗ：前記Ｆレンズ群と前記最終レンズ群の広角端状態における合成焦点距離
  11. 　下記の条件式を満足する請求項１～１０のいずれかに記載の変倍光学系。
    　－１．０００　＜　－ｆ１／ｆＲｗ　＜　０．６００
    　但し、ｆＲｗ：前記後群レンズ群の広角端状態における焦点距離
  12. 　下記の条件式を満足する請求項１～１１のいずれかに記載の変倍光学系。
    　４０．００°　＜　ωｗ　＜　８０．００°
    　但し、ωｗ：広角端状態における半画角
  13. 　前記後群レンズ群は、最も物体側に、正の屈折力を有する第３レンズ群を有することを特徴とする請求項１～１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  14. 　請求項１～１３のいずれかに記載の変倍光学係を搭載して構成される光学装置。
  15. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、後群レンズ群とから成る変倍光学系の製造方法であって、
    　前記後群レンズ群は、最も像側から順に、最終レンズ群とＦレンズ群を有し、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群および前記後群レンズ群を構成するレンズ群は、変倍時に、各レンズ群が移動するとともに隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、合焦時に、前記Ｆレンズ群の少なくとも一部が移動し、下記の条件式を満足するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群および前記後群レンズ群を鏡筒内に配置するように構成された変倍光学系の製造方法。
    　－０．２２０　＜　ｆ１／ｆＥ　＜　０．２８０
    但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　　　ｆＥ：前記最終レンズ群の焦点距離
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20220137378A1 (en) * 2019-02-22 2022-05-05 Nikon Corporation Magnification-variable optical system, optical apparatus, and method for manufacturing magnification-variable optical system
US20220146798A1 (en) * 2019-02-22 2022-05-12 Nikon Corporation Magnification-variable optical system, optical apparatus, and method for manufacturing magnification-variable optical system
WO2022137385A1 (ja) * 2020-12-23 2022-06-30 オリンパス株式会社 ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7261388B2 (ja) * 2019-02-22 2023-04-20 株式会社ニコン 変倍光学系及び光学機器
JP7372587B2 (ja) * 2019-04-01 2023-11-01 株式会社ニコン 変倍光学系及び光学機器
JP2021033247A (ja) * 2019-08-29 2021-03-01 株式会社ニコン 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
CN113341550B (zh) * 2021-07-29 2021-11-09 成都极米科技股份有限公司 一种应用于投影的变焦镜头

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6031110A (ja) * 1983-07-29 1985-02-16 Canon Inc ズ−ムレンズ
JP2005338143A (ja) * 2004-05-24 2005-12-08 Konica Minolta Photo Imaging Inc 撮像レンズ装置
JP2010176096A (ja) * 2009-02-02 2010-08-12 Panasonic Corp ズームレンズ系、交換レンズ装置、及びカメラシステム
JP2012198503A (ja) * 2011-03-07 2012-10-18 Panasonic Corp ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
JP2015031869A (ja) * 2013-08-05 2015-02-16 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4687302A (en) 1983-06-01 1987-08-18 Canon Kabushiki Kaisha Zoom lens
JP3352227B2 (ja) 1994-05-13 2002-12-03 キヤノン株式会社 ズームレンズ
JP4670261B2 (ja) * 2004-05-26 2011-04-13 コニカミノルタオプト株式会社 撮像レンズ装置
US8154648B2 (en) * 2008-12-18 2012-04-10 Olympus Imaging Corp. Zoom lens system and image pickup apparatus using the same
US8411368B2 (en) 2009-02-02 2013-04-02 Panasonic Corporation Zoom lens system, interchangeable lens apparatus and camera system
JP5544731B2 (ja) 2009-03-17 2014-07-09 株式会社ニコン 撮影レンズ、及び、この撮影レンズを備えた光学機器
JP2011081062A (ja) 2009-10-05 2011-04-21 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2012208378A (ja) * 2011-03-30 2012-10-25 Olympus Imaging Corp ズームレンズおよびそれを用いた撮像装置
JP5699950B2 (ja) * 2012-01-31 2015-04-15 コニカミノルタ株式会社 ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器
JP5901322B2 (ja) * 2012-02-07 2016-04-06 オリンパス株式会社 ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置
KR101950999B1 (ko) * 2012-03-09 2019-02-21 삼성전자주식회사 줌 렌즈 및 이를 포함한 촬영 장치
JP5915437B2 (ja) * 2012-07-27 2016-05-11 ソニー株式会社 可変焦点距離レンズ系および撮像装置
JP6053441B2 (ja) * 2012-10-10 2016-12-27 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
WO2014097355A1 (ja) * 2012-12-19 2014-06-26 パナソニック株式会社 ズームレンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム
JP6222969B2 (ja) 2013-04-15 2017-11-01 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP6422231B2 (ja) * 2013-04-25 2018-11-14 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
US9939621B2 (en) 2013-08-02 2018-04-10 Nikon Corporation Zoom lens, optical apparatus, and method for manufacturing the zoom lens
JP6349801B2 (ja) * 2013-08-02 2018-07-04 株式会社ニコン ズームレンズ、光学装置
JP6355076B2 (ja) * 2013-10-07 2018-07-11 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 ズームレンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム
JP2015121768A (ja) * 2013-11-21 2015-07-02 株式会社ニコン ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP2015166834A (ja) 2014-03-04 2015-09-24 ソニー株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
JP6555934B2 (ja) * 2015-06-05 2019-08-07 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
CN106249391B (zh) * 2015-06-05 2019-07-09 佳能株式会社 变焦透镜和包括变焦透镜的图像拾取装置
CN110573924B (zh) * 2017-04-05 2022-05-10 株式会社尼康 变倍光学***、光学装置和制造变倍光学***的方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6031110A (ja) * 1983-07-29 1985-02-16 Canon Inc ズ−ムレンズ
JP2005338143A (ja) * 2004-05-24 2005-12-08 Konica Minolta Photo Imaging Inc 撮像レンズ装置
JP2010176096A (ja) * 2009-02-02 2010-08-12 Panasonic Corp ズームレンズ系、交換レンズ装置、及びカメラシステム
JP2012198503A (ja) * 2011-03-07 2012-10-18 Panasonic Corp ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
JP2015031869A (ja) * 2013-08-05 2015-02-16 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20220137378A1 (en) * 2019-02-22 2022-05-05 Nikon Corporation Magnification-variable optical system, optical apparatus, and method for manufacturing magnification-variable optical system
US20220146798A1 (en) * 2019-02-22 2022-05-12 Nikon Corporation Magnification-variable optical system, optical apparatus, and method for manufacturing magnification-variable optical system
US12000998B2 (en) * 2019-02-22 2024-06-04 Nikon Corporation Magnification-variable optical system, optical apparatus, and method for manufacturing magnification-variable optical system
WO2022137385A1 (ja) * 2020-12-23 2022-06-30 オリンパス株式会社 ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置

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