WO2015075948A1 - ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法 - Google Patents

ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法 Download PDF

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WO2015075948A1
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lens
lens group
conditional expression
refractive power
group
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三郎 真杉
貴博 石川
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株式会社ニコン
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/145—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
    • G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
    • G02B15/145121—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive arranged +-+-+
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens, an optical device, and a method for manufacturing a zoom lens.
  • a zoom lens having a high zoom ratio that includes a fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power and performing zooming by moving each lens group has been proposed (for example, a patent) References 1 and 2).
  • zoom lenses are required to have a higher zoom ratio.
  • zoom lenses are required to have high zoom ratio and better optical performance.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and an object thereof is to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a manufacturing method of the zoom lens having a high zoom ratio.
  • Another object of the present invention is to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a zoom lens manufacturing method having good optical performance while having a high zoom ratio.
  • Another object of the present invention is to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a zoom lens manufacturing method having excellent optical performance.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis.
  • TLt distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens to the image plane in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • ⁇ 2w magnification of the second lens group in the wide-angle end state
  • ⁇ 2t magnification of the second lens group in the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • f1 Focal length of the first lens group.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • f3 focal length of the third lens group.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • f2 focal length of the second lens group.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention has an aperture stop between the second lens group and the third lens group, and the aperture stop moves independently of each lens group upon zooming. It is preferable.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • ⁇ 5t magnification of the fifth lens group in the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • ⁇ d1 Abbe number at the d-line of the glass material of the lens disposed closest to the object among the lenses constituting the first lens group.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • ⁇ d2 Abbe number in d-line of the glass material of the positive lens having the strongest refractive power among the positive lenses constituting the second lens group.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • a zoom lens according to a second aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, the fifth lens group, the fifth lens group, and the fifth lens group so that the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes.
  • Each lens group moves along the optical axis, and the fifth lens group moves to the object side and then moves to the image side. Move, to satisfy the following condition.
  • f2 focal length of the second lens group
  • ft focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • the first lens group includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a third lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is preferable that the following conditional expression is satisfied.
  • ⁇ d1a Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens
  • ⁇ d1b Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens
  • ⁇ d1c Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens
  • ⁇ d1d Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens.
  • the zoom lens according to the second aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.
  • f3 focal length of the third lens group.
  • the zoom lens according to the second aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.
  • Dm3 the amount of movement of the third lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • fw focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • the zoom lens according to the second aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.
  • Dm1 The amount of movement of the first lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the second aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.
  • D5 thickness on the optical axis of the fifth lens group.
  • the third lens group has at least one aspheric lens.
  • a zoom lens according to a third aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refracting power, a second lens group having a negative refracting power, and a positive refracting lens arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, the fifth lens group, the fifth lens group, and the fifth lens group so that the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes.
  • Each lens group moves along the optical axis, and the fifth lens group moves to the object side and then moves to the image side. Move, to satisfy the following condition.
  • f3 focal length of the third lens group
  • ft focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • the first lens group includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a third lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is preferable that the following conditional expression is satisfied.
  • ⁇ d1a Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens
  • ⁇ d1b Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens
  • ⁇ d1c Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens
  • ⁇ d1d Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens.
  • the zoom lens according to the third aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.
  • Dm3 the amount of movement of the third lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • fw focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • the zoom lens according to the third aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.
  • Dm1 The amount of movement of the first lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the third aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.
  • D5 thickness on the optical axis of the fifth lens group.
  • the third lens group has at least one aspheric lens.
  • a zoom lens according to a fourth aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis.
  • At least four lens groups move, each of the third lens group and the fourth lens group includes a plastic lens, and the fifth lens group includes two or less lenses, and the following conditional expression is satisfied: Satisfied.
  • fPL3 synthetic focal length of the plastic lens constituting the third lens group
  • fPL4 synthetic focal length of the plastic lens constituting the fourth lens group.
  • the zoom lens according to the fourth aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.
  • ⁇ d31 Abbe number at the d-line of the glass material of the lens arranged closest to the object among the lenses constituting the third lens group.
  • the fourth lens group includes one plastic negative lens and satisfies the following conditional expression.
  • R41 radius of curvature of the object side surface of the plastic negative lens constituting the fourth lens group
  • R42 radius of curvature of the image side surface of the plastic negative lens constituting the fourth lens group.
  • the zoom lens according to the fourth aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.
  • ⁇ 5t magnification of the fifth lens group in the telephoto end state.
  • the third lens group includes a plastic positive lens and a plastic negative lens arranged in order from the image side, and satisfies the following conditional expression.
  • R31 radius of curvature of the object side surface of the plastic negative lens constituting the third lens group
  • R32 radius of curvature of the image side surface of the plastic negative lens constituting the third lens group.
  • An optical apparatus according to the first aspect of the present invention is configured by mounting the zoom lens according to the first aspect of the present invention.
  • an optical apparatus according to the second aspect of the present invention is configured by mounting the zoom lens according to the second aspect of the invention
  • the optical apparatus according to the third aspect of the present invention is a zoom lens according to the third aspect of the invention.
  • the optical apparatus according to the fourth aspect of the present invention is configured by mounting the zoom lens according to the fourth aspect of the present invention.
  • the zoom lens manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis,
  • a zoom lens manufacturing method including a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, All the lens groups are moved so that the distance between the lens groups changes, and the fifth lens group is composed of one positive lens and one negative lens, and satisfies the following conditional expression:
  • Each lens is arranged in the lens barrel.
  • TLt distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens to the image plane in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state.
  • a method for manufacturing a zoom lens according to a second aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, A method for manufacturing a zoom lens having a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, from a wide-angle end state
  • the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the third lens group And the fourth lens group, and the first lens group, the second lens group, and the third lens group so that the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes.
  • the fourth lens group, the fifth lens group move along the optical axis, 5 lens unit moves toward the image side after once moves toward the object side, so as to satisfy the following condition, placing each lens in the lens
  • f2 focal length of the second lens group
  • ft focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • a zoom lens manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, A method for manufacturing a zoom lens having a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, from a wide-angle end state
  • the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the third lens group And the fourth lens group, and the first lens group, the second lens group, and the third lens group so that the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes.
  • the fourth lens group, the fifth lens group move along the optical axis, 5 lens unit moves toward the image side after once moves toward the object side, so as to satisfy the following condition, placing each lens in the lens barrel.
  • f3 focal length of the third lens group
  • ft focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • a zoom lens manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis,
  • a zoom lens manufacturing method including a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, At least four lens groups move so that the distance between the lens groups changes, each of the third lens group and the fourth lens group has a plastic lens, and the fifth lens group has two or less lenses.
  • Each lens is arranged in a lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
  • fPL3 synthetic focal length of the plastic lens constituting the third lens group
  • fPL4 synthetic focal length of the plastic lens constituting the fourth lens group.
  • any one of the present inventions it is possible to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a zoom lens manufacturing method having a high zoom ratio.
  • any one of the present inventions it is possible to provide a zoom lens, an optical device, and a method for manufacturing a zoom lens having high optical performance while having high zoom ratio.
  • a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens having excellent optical performance can be provided.
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 1, wherein FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state.
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. It is a figure which shows the structure of the zoom lens concerning 3rd Example, and the movement locus
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state.
  • (A) is a front view of the digital still camera according to the first embodiment, and (b) is a rear view of the digital still camera.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view taken along arrow AA ′ in FIG. 3 is a flowchart illustrating a method for manufacturing the zoom lens according to the first embodiment.
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state, and (b) illustrates the case where the shooting distance is at infinity in the intermediate focal length state 1;
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4, where (a) shows the case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2 and (b) shows the case where the shooting distance is infinity in the telephoto end state.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 5.
  • FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 5, wherein (a) shows the case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2, and (b) shows the case where the shooting distance is infinity in the telephoto end state.
  • FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 6.
  • FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state
  • FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 6.
  • FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2, and FIG.
  • FIG. 11A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 7.
  • FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state
  • FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 7.
  • FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2, and FIG.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 8.
  • FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state
  • FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 8, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinite at the intermediate focal length state 2 and (b) illustrates the case where the shooting distance is at infinity in the telephoto end state.
  • FIG. 11A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 9, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinity at the wide-angle end state, and (b) illustrates the case where the shooting distance is infinity at the intermediate focal length state 1;
  • FIG. 14A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 9, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2 and (b) illustrates the case where the shooting distance is infinity in the telephoto end state.
  • FIG. 29 is a cross-sectional view along the arrow AA ′ in FIG.
  • It is a flowchart which shows the manufacturing method of the zoom lens which concerns on 2nd Embodiment.
  • 9 is a flowchart illustrating a method for manufacturing a zoom lens according to a third embodiment. It is a figure which shows the structure of the zoom lens concerning 10th Example, and the movement locus
  • FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 10, wherein FIG.
  • FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state
  • FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. It is a figure which shows the structure of the zoom lens concerning 11th Example, and the movement locus
  • FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 11, wherein FIG. 10A is a diagram illustrating aberrations at an imaging distance infinite in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state.
  • FIG. 14A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 12, where FIG. 10A is a diagram illustrating aberrations at an imaging distance infinite in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state.
  • A) is a front view of the digital still camera which concerns on 4th Embodiment
  • (b) is a rear view of a digital still camera.
  • FIG. 39 is a cross-sectional view taken along arrow AA ′ in FIG. It is a flowchart which shows the manufacturing method of the zoom lens which concerns on 4th Embodiment.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • all the lens groups move along the optical axis so that the distance between the lens groups changes during zooming, and the fifth lens group G5 It consists of one positive lens and one negative lens.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (1).
  • TLt distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens ZL to the image plane in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • Conditional expression (1) defines the ratio between the focal length of the entire zoom lens ZL in the telephoto end state and the distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens ZL to the image plane in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, lateral chromatic aberration, coma aberration, and astigmatism deteriorate, which is not preferable. Exceeding the upper limit of conditional expression (1) is not preferable because coma and astigmatism deteriorate.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (2).
  • Conditional expression (2) defines the magnification of the second lens group G2 in the wide-angle end state and the magnification of the second lens group G2 in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, coma and astigmatism deteriorate, which is not preferable. Further, if the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, coma becomes worse, which is not preferable.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (3).
  • f1 Focal length of the first lens group G1.
  • Conditional expression (3) defines the ratio between the focal length of the entire system in the telephoto end state and the focal length of the first lens group G1. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, coma, astigmatism, and lateral chromatic aberration are deteriorated, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, astigmatism deteriorates, which is not preferable.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (4).
  • f3 focal length of the third lens group G3.
  • Conditional expression (4) defines the ratio between the focal length of the entire system in the telephoto end state and the focal length of the third lens group G3. If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, coma will deteriorate, which is not preferable. Exceeding the upper limit value of conditional expression (4) is not preferable because coma becomes worse.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (5).
  • f2 focal length of the second lens group G2.
  • Conditional expression (5) defines the ratio of the focal length of the entire system in the telephoto end state to the focal length of the second lens group G2. If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, coma and astigmatism are deteriorated. Exceeding the upper limit of conditional expression (5) is not preferable because coma and astigmatism deteriorate.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment has an aperture stop S between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S is independent of each lens group during zooming. It is preferable to move along the optical axis.
  • This configuration can improve coma in the wide-angle end state.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (6).
  • ⁇ 5t magnification of the fifth lens group G5 in the telephoto end state.
  • Conditional expression (6) defines the magnification of the fifth lens group G5 in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (6) is not reached, coma and astigmatism deteriorate, which is not preferable. Exceeding the upper limit of conditional expression (6) is not preferable because coma and astigmatism deteriorate.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (7).
  • ⁇ d1 Abbe number of the glass material of the lens L11 arranged closest to the object side among the lenses constituting the first lens group G1 in the d-line.
  • Conditional expression (7) defines the Abbe number of the glass material of the lens L11 arranged closest to the object side in the first lens group G1. If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are deteriorated, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, astigmatism deteriorates, which is not preferable.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (8).
  • ⁇ d2 Abbe number in d-line of the glass material of the positive lens having the strongest refractive power among the positive lenses constituting the second lens group G2.
  • Conditional expression (8) defines the Abbe number of the glass material of the positive lens having the strongest refractive power in the second lens group G2. If the lower limit value of conditional expression (8) is not reached, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are deteriorated, which is not preferable. Exceeding the upper limit of conditional expression (8) is not preferable because axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration deteriorate.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (9).
  • ⁇ d3 Abbe number in d-line of the glass material of the negative lens having the strongest refractive power among the negative lenses constituting the third lens group G3.
  • Conditional expression (9) defines the Abbe number of the glass material of the negative lens having the strongest refractive power in the third lens group G3. If the lower limit of conditional expression (9) is not reached, the longitudinal chromatic aberration is deteriorated, which is not preferable. Exceeding the upper limit value of conditional expression (9) is not preferable because axial chromatic aberration deteriorates.
  • a zoom lens having a high zoom ratio can be realized.
  • FIG. 7 and 8 show a configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the zoom lens ZL described above.
  • a digital still camera CAM optical device
  • a power button not shown
  • a shutter not shown
  • light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and an image is displayed.
  • An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 1).
  • the subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM.
  • the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).
  • the camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like.
  • auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark
  • function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM
  • a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated.
  • a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.
  • a camera having a high zoom ratio can be realized by mounting the above-described zoom lens ZL as a photographing lens.
  • the manufacturing method of the zoom lens ZL described above will be outlined with reference to FIG.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • the lenses are arranged so that the third lens group G3, the fourth lens group G4 having a negative refractive power, and the fifth lens group G5 having a positive refractive power are aligned (step ST10).
  • each lens is arranged in the lens barrel so as to be composed of one positive lens and one negative lens (step ST30). Then, each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (1) (step ST40).
  • TLt distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens to the image plane in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • the first lens group G1 is placed in the lens barrel in order from the object side along the optical axis.
  • a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the side and a biconvex positive lens L12, a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side are disposed. is doing.
  • a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave shape A cemented lens with the negative lens L24 is arranged.
  • a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, and an image side A positive meniscus lens L34 having a convex surface is disposed.
  • a cemented lens in which a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis, is bonded. It is arranged.
  • a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a convex surface directed to the image side is disposed in this order from the object side along the optical axis.
  • Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (1) (the corresponding value of the conditional expression (1) is 0.625).
  • a zoom lens having a high zoom ratio can be manufactured.
  • Tables 1 to 3 are shown below. These are tables of specifications in the first to third examples.
  • each reference symbol for FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference symbol. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • d-line (wavelength 587.5620 nm) and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the calculation targets of the aberration characteristics.
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface
  • Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line
  • ⁇ d is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member.
  • the object plane is the object plane
  • (variable) is the variable plane spacing
  • the curvature radius “ ⁇ ” is the plane or aperture
  • (aperture S) is the aperture stop S
  • the image plane is the image plane I.
  • the refractive index of air “1.0000” is omitted.
  • the optical surface is an aspherical surface
  • the surface number is marked with *
  • the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNo is the F number
  • ⁇ is the half field angle (maximum incident angle, unit: °)
  • Y is the image height
  • Bf is on the optical axis.
  • Bf air equivalent
  • Bf air conversion
  • Di represents a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.
  • G is the group number
  • the first group surface is the surface number of the most object side of each group
  • the group focal length is the focal length of each group
  • the lens configuration length is the most object side of each group The distance on the optical axis from the lens surface to the lens surface closest to the image plane is shown.
  • mm is generally used as the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the zoom lens is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • the zoom lens ZL (ZL1) includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It is composed of a cemented lens with a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, and an image. And a positive meniscus lens L34 having a convex surface on the side. Note that aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconvex positive lens L31.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. .
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the image side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • all the lens groups G1 to G5 move in the optical axis direction so that the distance between the lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the aperture stop S moves in the optical axis direction independently of each lens group. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image plane side during zooming. The aperture stop S moves to the object side during zooming. The third lens group G3 moves to the object side during zooming. The fourth lens group G4 moves to the object side during zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side during zooming, and then moves to the image plane side.
  • Table 1 below shows the values of each item in the first example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 1 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens according to the first example.
  • FIG. 2A is a diagram of various aberrations at an imaging distance infinite in the wide-angle end state of the present embodiment
  • FIG. 2B is an imaging distance infinite in the intermediate focal length state of the present embodiment
  • FIG. 2C is a diagram of various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state.
  • FNO represents an F number
  • A represents a half angle of view (unit: °) with respect to each image height.
  • d represents the aberration at the d-line
  • g represents the aberration at the g-line.
  • Those not described indicate aberrations at the d-line.
  • the solid line indicates the spherical aberration
  • the broken line indicates the sine condition.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the solid line indicates the meridional coma. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
  • the zoom lens ZL1 according to the first example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.
  • the zoom lens ZL (ZL2) includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It is composed of a cemented lens with a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34. Note that aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconvex positive lens L31.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the image side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. .
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the image side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • all the lens groups G1 to G5 move in the optical axis direction so that the distance between the lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the aperture stop S moves in the optical axis direction independently of each lens group. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image plane side during zooming. The aperture stop S moves to the object side during zooming. The third lens group G3 moves to the object side during zooming. The fourth lens group G4 moves to the object side during zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side during zooming, and then moves to the image plane side.
  • Table 2 shows the values of each item in the second example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 2 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • FIG. 4 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens according to Example 2.
  • FIG. 4A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the wide-angle end state of the present embodiment
  • FIG. 4B is an imaging distance infinite in the intermediate focal length state of the present embodiment
  • FIG. 4C is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the telephoto end state.
  • the zoom lens ZL2 according to the second example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.
  • the zoom lens ZL (ZL3) according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It is composed of a cemented lens with a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L32 having a convex surface on the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface on the object side. It is composed of a cemented lens with L33 and a biconvex positive lens L34. Note that aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconvex positive lens L31.
  • the fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • all the lens groups G1 to G5 move in the optical axis direction so that the distance between the lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the aperture stop S moves in the optical axis direction independently of each lens group. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image plane side during zooming. The aperture stop S moves to the object side during zooming. The third lens group G3 moves to the object side during zooming. The fourth lens group G4 moves to the object side during zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side during zooming, and then moves to the image plane side.
  • Table 3 shows the values of each item in the third example.
  • Surface numbers 1 to 30 in Table 3 correspond to the optical surfaces m1 to m30 shown in FIG.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens according to the third example.
  • FIG. 6A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the wide-angle end state of the present embodiment
  • FIG. 6B is an imaging distance infinite in the intermediate focal length state of the present embodiment
  • FIG. 6C is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state.
  • the zoom lens ZL3 according to the third example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.
  • a zoom lens having a high zoom ratio (50 times or more) can be realized.
  • the five-group configuration is shown, but the present invention can also be applied to other group configurations such as the sixth group and the seventh group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • a single lens group or a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object.
  • This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like).
  • the fifth lens group G5 is preferably a focusing lens group.
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • An image stabilizing lens group to be corrected may be used.
  • the entire third lens group G3 is an anti-vibration lens group.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power, which is arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases.
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes.
  • the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are each along the optical axis. Go Te configured to move toward the image side after the fifth lens group G5 which once moves toward the object side.
  • This configuration has the effect of increasing the zoom ratio while keeping the overall length small.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment is configured to satisfy the following conditional expression (10).
  • f2 focal length of the second lens group G2
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • Conditional expression (10) defines the relationship between the focal length of the second lens group G2 and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. By satisfying conditional expression (10), it is possible to suppress spherical aberration and aberration fluctuation due to zooming.
  • conditional expression (10) If the upper limit value of conditional expression (10) is exceeded, the power of the second lens group G2 becomes too weak, and it becomes difficult to correct spherical aberration and field curvature by increasing the power of other lens groups. . In addition, the movement amount of the second lens group G2 is increased, the optical total length is increased, and the front lens diameter is also increased, so that it is difficult to achieve downsizing. If the lower limit value of conditional expression (10) is not reached, the power of the second lens group G2 becomes too strong, and it becomes difficult to correct astigmatism and field curvature.
  • the first lens group G1 includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a first lens arranged in order from the object side along the optical axis. 3 positive lenses and satisfy the following conditional expressions (11) and (12).
  • ⁇ d1a Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens in the first lens group G1
  • ⁇ d1b Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens in the first lens group G1
  • ⁇ d1c Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens in the first lens group G1
  • ⁇ d1d Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens in the first lens group G1.
  • Conditional expression (11) defines the Abbe number of the negative lens (corresponding to the lens L11 in FIG. 10) in the first lens group G1. By satisfying conditional expression (11), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed mainly in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (11) is exceeded, the Abbe number of the negative lens increases to correct the color, and such a glass material generally has a low refractive index, so correction of coma aberration and field curvature. It becomes difficult. If the lower limit value of conditional expression (11) is not reached, it will be difficult to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
  • Conditional expression (12) defines the Abbe number of the first to third positive lenses (corresponding to the lenses L12 to L14 in FIG. 10) in the first lens group G1.
  • conditional expression (12) By satisfying conditional expression (12), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed mainly in the telephoto end state.
  • the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, the Abbe number of the negative lens in the first lens group G1 described above increases in order to correct the color, and such a glass material generally has a low refractive index. It becomes difficult to correct coma and field curvature. If the lower limit value of conditional expression (12) is not reached, it will be difficult to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
  • conditional expression (12) In order to secure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (12) to 275.0. In order to secure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (12) to 247.0.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (13).
  • f3 focal length of the third lens group G3.
  • Conditional expression (13) defines the relationship between the focal length of the third lens group G3 and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • conditional expression (13) it is possible to suppress spherical aberration and aberration fluctuations due to zooming. If the upper limit of conditional expression (13) is exceeded, the power of the third lens group G3 becomes weak, the amount of lens movement during zooming increases, and the total length increases. In addition, it is difficult to correct astigmatism and coma in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (13) is not reached, the power of the third lens group G3 becomes strong, and the spherical aberration in the telephoto end state is excessively corrected, making it difficult to correct coma and curvature of field.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (14).
  • Dm3 the amount of movement of the third lens group G3 on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • fw focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • Conditional expression (14) defines the relationship between the amount of movement of the third lens group G3 from the wide-angle end state to the telephoto end state and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (14) is exceeded, axial chromatic aberration will deteriorate. If the lower limit of conditional expression (14) is not reached, the power of the third lens group G3 becomes strong, and spherical aberration in the telephoto end state is excessively corrected, making it difficult to correct coma and curvature of field.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (15).
  • Dm1 The amount of movement of the first lens group G1 on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • Conditional expression (15) defines the relationship between the amount of movement of the first lens group G1 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit value of conditional expression (15) is exceeded, the power of the first lens group G1 becomes weak and the optical total length becomes large. If the power of the third lens group G3 is increased in order to reduce the optical total length, it becomes difficult to correct spherical aberration and axial chromatic aberration. If the lower limit value of conditional expression (15) is not reached, the power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct axial chromatic aberration, lateral chromatic aberration, and field curvature.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (16).
  • D5 thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis.
  • Conditional expression (16) defines the relationship between the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (16) is exceeded, the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis increases. Further, if it is attempted to maintain the group interval, it is difficult to correct coma. If the lower limit of conditional expression (16) is not reached, the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis decreases. In order to increase the lens thickness beyond a certain level, the number of lenses constituting the fifth lens group G5 becomes more restrictive, making it difficult to correct chromatic aberration (particularly in the intermediate range).
  • the third lens group G3 has at least one aspheric lens.
  • This configuration can satisfactorily correct spherical aberration.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment having the above-described configuration, it is possible to realize a zoom lens having good optical performance while being highly variable.
  • FIG. 28 and 29 show a configuration of a digital still camera CAM as an optical apparatus including the above-described zoom lens ZL.
  • this digital still camera CAM when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens (zoom lens ZL) is opened, and light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and an image is displayed.
  • An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 10).
  • the subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM.
  • the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).
  • the camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like.
  • auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark
  • function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM
  • a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated.
  • a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.
  • the above zoom lens ZL is mounted as a photographing lens, thereby realizing a camera having good optical performance while being highly variable. can do.
  • Each lens is arranged so as to have a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power (step ST10).
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases.
  • the first lens group G1 and the second lens group so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes.
  • G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move along the optical axis, and the fifth lens group G5 once moves toward the object side and then moves toward the image side.
  • Each lens is arranged in the lens barrel (step ST20).
  • Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (10) (step ST30).
  • f2 focal length of the second lens group G2
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • the zoom lens ZL shown in FIG. 10 has a convex surface on the object side in order from the object side along the optical axis as the first lens group G1 having a positive refractive power.
  • a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens A cemented lens of the lens L23 and the biconcave negative lens L24 is disposed in the lens barrel.
  • a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens A cemented lens with L33 and a positive biconvex lens L34 are arranged in the lens barrel.
  • a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side is disposed in the lens barrel.
  • a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 is arranged in the lens barrel in order from the object side along the optical axis. Yes.
  • Each lens is disposed in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (10) (the corresponding value of the conditional expression (10) is 0.028).
  • the manufacturing method of the second embodiment it is possible to manufacture a zoom lens having good optical performance while having a high zoom ratio.
  • the zoom lens ZL according to the third embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power, which is arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases.
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes.
  • the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are each along the optical axis. Go Te configured to move toward the image side after the fifth lens group G5 which once moves toward the object side.
  • This configuration has the effect of increasing the zoom ratio while keeping the overall length small.
  • the zoom lens ZL according to the third embodiment is configured to satisfy the following conditional expression (17).
  • f3 focal length of the third lens group G3
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • Conditional expression (17) defines the relationship between the focal length of the third lens group G3 and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • the first lens group G1 includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a first lens arranged in order from the object side along the optical axis. 3 positive lenses and satisfy the following conditional expressions (18) and (19).
  • ⁇ d1a Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens in the first lens group G1
  • ⁇ d1b Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens in the first lens group G1
  • ⁇ d1c Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens in the first lens group G1
  • ⁇ d1d Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens in the first lens group G1.
  • Conditional expression (18) defines the Abbe number of the negative lens (corresponding to the lens L11 in FIG. 10) in the first lens group G1.
  • conditional expression (18) By satisfying conditional expression (18), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed mainly in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (18) is exceeded, the Abbe number of the negative lens increases to correct the color, and such a glass material generally has a low refractive index, so that correction of coma aberration and field curvature is achieved. It becomes difficult. If the lower limit value of conditional expression (18) is not reached, it will be difficult to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
  • Conditional expression (19) defines the Abbe number of the first to third positive lenses (corresponding to the lenses L12 to L14 in FIG. 10) in the first lens group G1.
  • conditional expression (19) By satisfying conditional expression (19), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed mainly in the telephoto end state.
  • the upper limit of conditional expression (19) is exceeded, the Abbe number of the negative lens in the first lens group G1 described above increases in order to correct the color, and such a glass material generally has a low refractive index. It becomes difficult to correct coma and field curvature. If the lower limit of conditional expression (19) is not reached, it will be difficult to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
  • conditional expression (19) In order to secure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (19) to 275.0. In order to secure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (19) to 247.0.
  • the zoom lens ZL according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (20).
  • Dm3 the amount of movement of the third lens group G3 on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • fw focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • Conditional expression (20) defines the relationship between the amount of movement of the third lens group G3 from the wide-angle end state to the telephoto end state and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (20) is exceeded, axial chromatic aberration will deteriorate. If the lower limit of conditional expression (20) is not reached, the power of the third lens group G3 becomes strong, and the spherical aberration in the telephoto end state is excessively corrected, making it difficult to correct coma and curvature of field.
  • the zoom lens ZL according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (21).
  • Dm1 The amount of movement of the first lens group G1 on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • Conditional expression (21) defines the relationship between the movement amount of the first lens group G1 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • the upper limit of conditional expression (21) is exceeded, the power of the first lens group G1 becomes weak and the optical total length becomes large. If the power of the third lens group G3 is increased in order to reduce the optical total length, it becomes difficult to correct spherical aberration and axial chromatic aberration. If the lower limit value of conditional expression (21) is not reached, the power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct axial chromatic aberration, lateral chromatic aberration, and field curvature.
  • the zoom lens ZL according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (22).
  • D5 thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis.
  • Conditional expression (22) defines the relationship between the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit value of conditional expression (22) is exceeded, the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis increases. Further, if it is attempted to maintain the group interval, it is difficult to correct coma. If the lower limit of conditional expression (22) is not reached, the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis decreases. In order to increase the lens thickness beyond a certain level, the number of lenses constituting the fifth lens group G5 becomes more restrictive, making it difficult to correct chromatic aberration (particularly in the intermediate range).
  • the third lens group G3 has at least one aspheric lens.
  • This configuration can satisfactorily correct spherical aberration.
  • the zoom lens ZL according to the third embodiment having the above-described configuration, it is possible to realize a zoom lens having good optical performance while being highly variable.
  • the above zoom lens ZL is mounted as a photographing lens, thereby realizing a camera having high optical performance while having a high zoom ratio. can do.
  • Each lens is arranged so as to have a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power (step ST10).
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases.
  • the first lens group G1 and the second lens group so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes.
  • G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move along the optical axis, and the fifth lens group G5 once moves toward the object side and then moves toward the image side.
  • Each lens is arranged in the lens barrel (step ST20).
  • Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (17) (step ST30).
  • f3 focal length of the third lens group G3
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • the zoom lens ZL shown in FIG. 10 has a convex surface on the object side in order from the object side along the optical axis as the first lens group G1 having a positive refractive power.
  • a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens A cemented lens of the lens L23 and the biconcave negative lens L24 is disposed in the lens barrel.
  • a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens A cemented lens with L33 and a positive biconvex lens L34 are arranged in the lens barrel.
  • a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side is disposed in the lens barrel.
  • a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 is arranged in the lens barrel in order from the object side along the optical axis. Yes.
  • Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (17) (the corresponding value of the conditional expression (17) is 0.066).
  • the manufacturing method of the third embodiment it is possible to manufacture a zoom lens having good optical performance while having a high zoom ratio.
  • each reference code with respect to FIG. 10 according to the fourth embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • C-line (wavelength 656.2730 nm), d-line (wavelength 587.5620 nm), F-line (wavelength 486.1330 nm), and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the aberration characteristic calculation targets.
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface
  • Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line
  • ⁇ d is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member.
  • the object plane is the object plane
  • (variable) is the variable plane spacing
  • the curvature radius “ ⁇ ” is the plane or aperture
  • (aperture S) is the aperture stop S
  • the image plane is the image plane I.
  • the refractive index of air “1.00000” is omitted.
  • [Aspherical data] in the table shows the shape of the aspherical surface shown in [Lens Specification] by the following equation (b).
  • X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y
  • R is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature)
  • ⁇ is Ai represents the i-th aspherical coefficient.
  • “E-n” indicates “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • 1.234E-05 1.234 ⁇ 10 ⁇ 5 .
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNo is the F number
  • ⁇ is the half field angle (maximum incident angle, unit: °)
  • Y is the image height
  • TL is the optical total length (light Bf represents the back focus (distance from the last lens surface to the paraxial image plane on the optical axis).
  • Di represents a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.
  • G is the group number
  • the first group surface is the surface number of the most object side of each group
  • the group focal length is the focal length of each group
  • the lens configuration length is the most object side of each group The distance on the optical axis from the lens surface to the most image side lens surface is shown.
  • mm is generally used as the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the zoom lens is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • the zoom lens ZL (ZL4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and both arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with a concave negative lens L24.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis and having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33.
  • the lens includes a positive lens L34 having a biconvex shape.
  • both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.
  • the fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased.
  • All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming.
  • the second lens group G2 moves to the image side during zooming.
  • the third lens group G3 moves toward the object side upon zooming.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming.
  • the fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side.
  • the aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.
  • Table 4 shows the values of each item in the fourth example.
  • Surface numbers 1 to 31 in Table 4 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.
  • FIG. 11 and 12 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL4 according to Example 4.
  • (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.
  • FNO represents an F number
  • Y represents an image height
  • A represents a half angle of view.
  • d is the d-line
  • g is the g-line
  • C is the C-line
  • F is the F-line aberration.
  • Those not described indicate aberrations at the d-line.
  • the solid line indicates the spherical aberration
  • the broken line indicates the sine condition.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the solid line indicates the meridional coma.
  • the zoom lens ZL (ZL5) according to the fifth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and both arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with a concave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34.
  • a biconvex positive lens L31 a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34.
  • both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.
  • the fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased.
  • the five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming.
  • the second lens group G2 moves to the image side during zooming.
  • the third lens group G3 moves toward the object side upon zooming.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming.
  • the fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side.
  • the aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.
  • Table 5 below shows the values of each item in the fifth example.
  • Surface numbers 1 to 31 in Table 5 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.
  • FIG. 14 and 15 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL5 according to Example 5.
  • (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.
  • the zoom lens ZL (ZL6) includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with L23 and a positive meniscus lens L24 with a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis and having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33.
  • the lens includes a positive lens L34 having a biconvex shape.
  • both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.
  • the fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased.
  • All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming.
  • the second lens group G2 moves to the image side during zooming.
  • the third lens group G3 moves toward the object side upon zooming.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming.
  • the fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side.
  • the aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.
  • Table 6 shows the values of each item in the sixth example.
  • Surface numbers 1 to 31 in Table 6 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.
  • FIGS. 17 and 18 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL6 according to Example 6.
  • (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.
  • the zoom lens ZL (ZL7) according to the seventh example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and both arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with a concave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a cemented lens of a concave negative lens L34 and a biconvex positive lens L35.
  • the positive lens L31 both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.
  • the fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased.
  • All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming.
  • the second lens group G2 moves to the image side during zooming.
  • the third lens group G3 moves toward the object side upon zooming.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming.
  • the fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side.
  • the aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.
  • Table 7 shows the values of each item in the seventh example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 7 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • FIG. 20 and 21 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL7 according to Example 7.
  • (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.
  • the zoom lens ZL (ZL8) according to the eighth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and both arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with a concave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34.
  • a biconvex positive lens L31 a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34.
  • both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.
  • the fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased.
  • All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming.
  • the second lens group G2 moves to the image side during zooming.
  • the third lens group G3 moves toward the object side upon zooming.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming.
  • the fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side.
  • the aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.
  • Table 8 shows the values of each item in the eighth example.
  • Surface numbers 1 to 31 in Table 8 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.
  • FIG. 23 and 24 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL8 according to Example 8.
  • (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.
  • the zoom lens ZL (ZL9) according to the ninth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with L23 and a positive meniscus lens L24 with a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34.
  • a biconvex positive lens L31 a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34.
  • both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.
  • the fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased.
  • All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming.
  • the second lens group G2 moves to the image side during zooming.
  • the third lens group G3 moves toward the object side upon zooming.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming.
  • the fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side.
  • the aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.
  • Table 9 shows the values of each item in the ninth example.
  • Surface numbers 1 to 31 in Table 9 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.
  • Table 9 shows that the zoom lens ZL9 according to the present example satisfies the conditional expressions (10) to (22).
  • FIGS. 26 and 27 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL9 according to Example 9.
  • (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.
  • the five-group configuration is shown. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • focusing is performed from an object at infinity to a near object by moving one or a plurality of lens groups or partial lens groups in the optical axis direction.
  • It may be a lens group.
  • This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like).
  • the fifth lens group G5 is preferably a focusing lens group.
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated in an in-plane direction including the optical axis (
  • the anti-vibration lens group may correct the image blur caused by camera shake.
  • the third lens group G3 is preferably an anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the third lens group G3.
  • a member as an aperture stop is not provided and a lens frame is provided. That role may be substituted.
  • each lens surface has antireflection having a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • a film may be applied.
  • the zoom lens ZL of the second and third embodiments has a zoom ratio of about 50 to 70.
  • the zoom lens ZL of the second and third embodiments is used in a digital still camera, but is not limited to this, and can also be used in an optical device such as a digital video camera.
  • the zoom lens ZL according to the fourth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • the fifth lens group G5 includes a lens and includes two or less lenses, and satisfies the following conditional expression (23).
  • fPL3 synthetic focal length of the plastic lens constituting the third lens group G3
  • fPL4 the composite focal length of the plastic lens constituting the fourth lens group G4.
  • conditional expression (23) If the lower limit value of conditional expression (23) is not reached, back focus change and astigmatism deterioration at the time of temperature change occur, which is not preferable. Further, exceeding the upper limit value of the conditional expression (23) is not preferable because a change in back focus and a deterioration in astigmatism at the time of temperature change occur.
  • the zoom lens ZL according to the fourth embodiment satisfies the following conditional expression (24).
  • ⁇ d31 Abbe number in the d-line of the glass material of the lens arranged closest to the object among the lenses constituting the third lens group G3.
  • Conditional expression (24) defines the Abbe number of the glass material of the lens disposed closest to the object side in the third lens group G3. If the lower limit of conditional expression (24) is not reached, chromatic aberration is deteriorated, which is not preferable. Similarly, exceeding the upper limit value of conditional expression (24) is not preferable because chromatic aberration deteriorates.
  • the fourth lens group G4 is composed of one plastic negative lens and satisfies the following conditional expression (25).
  • R41 radius of curvature of the object side surface of the plastic negative lens constituting the fourth lens group G4
  • R42 radius of curvature of the image side surface of the plastic negative lens constituting the fourth lens group G4.
  • Conditional expression (25) defines the shape factor of the plastic negative lens constituting the fourth lens group G4. If the lower limit value of conditional expression (25) is not reached, coma and astigmatism are deteriorated. Similarly, exceeding the upper limit value of conditional expression (25) is not preferable because coma and astigmatism are deteriorated.
  • conditional expression (25) it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (25) to ⁇ 4.5. In order to secure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (25) to ⁇ 1.0.
  • the zoom lens ZL according to the fourth embodiment satisfies the following conditional expression (26).
  • Conditional expression (26) defines the magnification of the fifth lens group G5 in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (26) is not reached, astigmatism deteriorates, which is not preferable. Similarly, exceeding the upper limit value of conditional expression (26) is not preferable because astigmatism is deteriorated.
  • the third lens group G3 has a plastic positive lens and a plastic negative lens arranged in order from the image side, and satisfies the following conditional expression (27): Is preferred.
  • R31 radius of curvature of the object side surface of the plastic negative lens constituting the third lens group G3
  • R32 radius of curvature of the image side surface of the plastic negative lens constituting the third lens group G3.
  • Conditional expression (27) defines the shape factor of the plastic negative lens constituting the third lens group G3. If the lower limit of conditional expression (27) is not reached, coma aberration and spherical aberration are deteriorated, which is not preferable. Similarly, when the value exceeds the upper limit value of conditional expression (27), coma aberration and spherical aberration deteriorate, which is not preferable.
  • conditional expression (27) In order to ensure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (27) to ⁇ 5.4. In order to secure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (27) to ⁇ 1.0.
  • a digital still camera CAM optical device
  • a power button not shown
  • a shutter not shown of the photographing lens (zoom lens ZL)
  • light from the subject is condensed by the zoom lens ZL
  • an image is displayed.
  • An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 32).
  • the subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM.
  • the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).
  • the camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like.
  • auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark
  • function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM
  • a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated.
  • a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.
  • a camera having excellent optical performance can be realized by mounting the above-described zoom lens ZL as a photographing lens.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power are arranged so that the third lens group G3, the fourth lens group G4 having a negative refractive power, and the fifth lens group G5 having a positive refractive power are aligned (step ST10).
  • each lens group is arranged so that the distance between the lens groups changes and at least four lens groups move (step ST20).
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 are arranged in the lens barrel so as to have plastic lenses, respectively (step ST30).
  • the fifth lens group G5 arranges each lens in the lens barrel so as to be composed of two or less lenses (step ST40). Then, each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (23) (step ST50).
  • fPL3 synthetic focal length of the plastic lens constituting the third lens group G3
  • fPL4 the composite focal length of the plastic lens constituting the fourth lens group G4.
  • the object is sequentially arranged from the object side along the optical axis.
  • a meniscus negative lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and an object side A meniscus positive lens L23 having a convex surface is disposed.
  • the third lens group G3 having positive refractive power in order from the object side along the optical axis, a meniscus positive lens L31 having a convex surface directed toward the object side, and a meniscus-shaped plastic lens having a convex surface directed toward the object side.
  • a spherical negative lens L32 and a biconvex plastic aspherical positive lens L33 are arranged.
  • a meniscus plastic aspheric negative lens L41 having a convex surface directed toward the object side is disposed.
  • a fifth lens group G5 having a positive refractive power a biconvex plastic aspherical positive lens L51 and a meniscus plastic aspherical negative lens with a convex surface facing the image side in order from the object side along the optical axis. L52 is arranged.
  • Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (23) (corresponding value of the conditional expression (23) is 1.12).
  • a zoom lens having excellent optical performance can be manufactured.
  • Tables 10 to 12 are shown below, which are tables of specifications in the tenth to twelfth embodiments.
  • each reference code for FIG. 32 according to the tenth embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • d-line (wavelength 587.5620 nm) and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the calculation targets of the aberration characteristics.
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface
  • Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line
  • ⁇ d is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member.
  • the object plane is the object plane
  • (variable) is the variable plane spacing
  • the curvature radius “ ⁇ ” is the plane or aperture
  • (aperture S) is the aperture stop S
  • the image plane is the image plane I.
  • the refractive index of air “1.0000” is omitted.
  • the optical surface is an aspherical surface
  • the surface number is marked with *
  • the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNo is the F number
  • ⁇ is the half field angle (maximum incident angle, unit: °)
  • Y is the image height
  • Bf is on the optical axis.
  • Bf air equivalent
  • Bf air conversion
  • [Aspherical data] in the table shows the shape of the aspherical surface shown in [Lens Specification] by the following equation (c).
  • X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y
  • R is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature)
  • ⁇ is Ai represents the i-th aspherical coefficient.
  • “E-n” indicates “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • 1.234E-05 1.234 ⁇ 10 ⁇ 5 .
  • Di represents a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.
  • G is the group number
  • the first group surface is the surface number of the most object side of each group
  • the group focal length is the focal length of each group
  • the lens configuration length is the most object side of each group The distance on the optical axis from the lens surface to the lens surface closest to the image plane is shown.
  • mm is generally used as the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the zoom lens is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • the zoom lens ZL (ZL10) includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.
  • the first lens group G1 includes a cemented lens of a meniscus negative lens L11 having a convex surface facing the object side and a meniscus positive lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a meniscus positive lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus negative lens L21 with the convex surface facing the object side, the negative lens L22 with the biconcave shape, and the convex surface facing the object side. And a meniscus positive lens L23.
  • the third lens group G3 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus positive lens L31 having a convex surface facing the object side, and a meniscus plastic aspheric negative lens L32 having a convex surface facing the object side. And a biconvex plastic aspherical positive lens L33.
  • the fourth lens group G4 includes a meniscus plastic aspherical negative lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a biconvex plastic aspherical positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis, and a meniscus plastic aspherical negative lens L52 having a convex surface facing the image side. Is done.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the zoom lens ZL10 when changing the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the interval between the lens groups is changed, and all the groups from the first lens group G1 to the fifth lens group G5 are used. Moves along the optical axis.
  • the first lens group G1 moves toward the object side during zooming.
  • the second lens group G2 moves to the image plane side during zooming.
  • the third lens group G3 moves to the object side during zooming.
  • the fourth lens group G4 moves to the object side during zooming.
  • the fifth lens group G5 temporarily moves to the object side during zooming, and then moves to the image plane side.
  • the aperture stop S moves to the object side together with the third lens group G3 during zooming.
  • Table 10 shows the values of each item in the tenth embodiment.
  • Surface numbers 1 to 28 in Table 10 correspond to the respective optical surfaces m1 to m28 shown in FIG.
  • FIG. 33 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens according to the tenth example.
  • FIG. 33A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the wide-angle end state of the present embodiment
  • FIG. 33B is an imaging distance infinite in the intermediate focal length state of the present embodiment
  • FIG. 33 (c) is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the telephoto end state.
  • FNO represents an F number
  • A represents a half angle of view (unit: °) with respect to each image height.
  • d represents the aberration at the d-line
  • g represents the aberration at the g-line.
  • Those not described indicate aberrations at the d-line.
  • the solid line indicates the spherical aberration
  • the broken line indicates the sine condition.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the solid line indicates the meridional coma. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
  • the zoom lens ZL10 according to the tenth example has various aberrations well corrected and excellent optical performance in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.
  • the zoom lens ZL (ZL11) includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.
  • the first lens group G1 includes a cemented lens of a meniscus negative lens L11 having a convex surface facing the object side and a meniscus positive lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a meniscus positive lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a meniscus negative lens L21, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens that are arranged in order from the object side along the optical axis. L23.
  • the third lens group G3 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus positive lens L31 having a convex surface facing the object side, and a meniscus plastic aspheric negative lens L32 having a convex surface facing the object side. And a biconvex plastic aspherical positive lens L33.
  • the fourth lens group G4 includes a meniscus plastic negative lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a biconvex plastic aspherical positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis, and a meniscus plastic negative lens L52 having a convex surface facing the image side. .
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the zoom lens ZL11 when changing the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the interval between the lens groups is changed, and all the groups from the first lens group G1 to the fifth lens group G5 are used. Moves along the optical axis.
  • the first lens group G1 moves toward the object side during zooming.
  • the second lens group G2 moves to the image plane side during zooming.
  • the third lens group G3 moves to the object side during zooming.
  • the fourth lens group G4 moves to the object side during zooming.
  • the fifth lens group G5 temporarily moves to the object side during zooming, and then moves to the image plane side.
  • the aperture stop S moves to the object side together with the third lens group G3 during zooming.
  • Table 11 shows the values of each item in the eleventh embodiment.
  • Surface numbers 1 to 28 in Table 11 correspond to the optical surfaces m1 to m28 shown in FIG.
  • FIG. 35 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens according to Example 11; Specifically, FIG. 35A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the wide-angle end state of the present embodiment, and FIG. 35B is an imaging distance infinite in the intermediate focal length state of the present embodiment. FIG. 35C is a diagram of various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state.
  • the zoom lens ZL11 according to the eleventh example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.
  • the zoom lens ZL (ZL12) according to the twelfth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.
  • the first lens group G1 includes a cemented lens of a meniscus negative lens L11 having a convex surface facing the object side and a meniscus positive lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a meniscus positive lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus negative lens L21 with the convex surface facing the object side, the negative lens L22 with the biconcave shape, and the convex surface facing the object side. And a meniscus positive lens L23.
  • the third lens group G3 includes a meniscus aspherical positive lens L31 having a convex surface facing the object side and a meniscus plastic aspherical negative lens having a convex surface facing the object side.
  • the lens L32 is composed of a biconvex plastic aspherical positive lens L33.
  • the fourth lens group G4 includes a meniscus plastic aspherical negative lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a meniscus plastic aspheric positive lens L51 having a convex surface directed toward the object side.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the zoom lens ZL12 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the lens groups changes, and the first lens group G1 to the fourth lens group G4 are on the optical axis. Move along. The first lens group G1 moves toward the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image plane side during zooming. The third lens group G3 moves to the object side during zooming. The fourth lens group G4 moves to the object side during zooming. The aperture stop S moves to the object side together with the third lens group G3 during zooming. The fifth lens group G5 is always fixed on the optical axis.
  • Table 12 shows values of various specifications in the twelfth embodiment.
  • Surface numbers 1 to 26 in Table 12 correspond to the optical surfaces m1 to m26 shown in FIG.
  • Table 12 shows that the zoom lens ZL12 according to the present example satisfies the conditional expressions (23) to (27).
  • FIG. 37 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens according to Example 12; Specifically, FIG. 37A is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state of the present embodiment, and FIG. 37B is an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state of the present embodiment. FIG. 37 (c) is a diagram of various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state.
  • the zoom lens ZL12 according to the twelfth example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.
  • a zoom lens having excellent optical performance can be realized.
  • the five-group configuration is shown, but the present invention can also be applied to other group configurations such as the sixth group and the seventh group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the fifth lens group G5 is preferably a focusing lens group.
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • An image stabilizing lens group to be corrected may be used.
  • the entire third lens group G3 is an anti-vibration lens group.

Landscapes

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Abstract

　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群（Ｇ１）と、負の屈折力を持つ第２レンズ群（Ｇ２）と、正の屈折力を持つ第３レンズ群（Ｇ３）と、負の屈折力を持つ第４レンズ群（Ｇ４）と、正の屈折力を持つ第５レンズ群（Ｇ５）とを有し、変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群が移動し、第５レンズ群（Ｇ５）は、正レンズ１枚と、負レンズ１枚とから構成され、条件式０．５０＜ＴＬｔ／ｆｔ＜０．７５を満足する（但し、ＴＬｔ：望遠端状態におけるズームレンズ（ＺＬ）の最前面から像面までの光軸上の距離、ｆｔ：望遠端状態におけるズームレンズ（ＺＬ）の焦点距離）。

Description

ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
　本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。
　従来から、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、負の屈折力の第４レンズ群と、正の屈折力の第５レンズ群とからなり、各レンズ群を移動させて変倍を行う、高変倍比のズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１、２を参照）。
特開２０１２－９８６９９号公報 特開２０１１－７５９８５号公報
　しかしながら、ズームレンズにおいては、更なる高変倍化が求められている。
　また近年、ズームレンズにおいては、高変倍、かつ、より良い光学性能であることが求められている。
　また、ズームレンズにおいては、更なる高性能化が求められている。
　本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、高い変倍比を備えたズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。
　本発明はまた、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。
　本発明また、優れた光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。
　第１の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群が移動し、前記第５レンズ群は、正レンズ１枚と、負レンズ１枚とから構成され、次の条件式を満足する。
　０．５０　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　０．７５
　但し、
　ＴＬｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの最前面から像面までの光軸上の距離、
　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
　第１の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　１０．０　＜　β2t／β2w　＜　２５．０
　但し、
　β2w：広角端状態における前記第２レンズ群の倍率、
　β2t：望遠端状態における前記第２レンズ群の倍率。
　第１の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．２５　＜　ｆ１／ｆｔ　＜　０．５０
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離。
　第１の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．０５　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．１０
　但し：
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
　第１の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．０２　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．０５
　但し、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　第１の本発明に係るズームレンズは、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に開口絞りを有し、変倍に際して、前記開口絞りが各レンズ群とは独立して移動することが好ましい。
　第１の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．６５　＜　β5t　＜　０．８５
　但し、
　β5t：望遠端状態における前記第５レンズ群の倍率。
　第１の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　３７．０　＜　νd1　＜　４２．０
　但し、
　νd1：前記第１レンズ群を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズの硝材のｄ線におけるアッベ数。
　第１の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　２０．０　＜　νd2　＜　２５．０
　但し、
　νd2：前記第２レンズ群を構成する正レンズのうち、最も屈折力の強い正レンズの硝材のｄ線におけるアッベ数。
　第１の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　３５．０　＜　νd3　＜　４８．０
　νd3：前記第３レンズ群を構成する負レンズのうち、最も屈折力の強い負レンズの硝材のｄ線におけるアッベ数。
　第２の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、次の条件式を満足する。
　０．０１０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．０３８
　但し、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　第２の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズと、第３の正レンズとからなり、次の条件式を満足することが好ましい。
　３０．０　＜　νｄ１ａ　＜　５０．０
　２４４．８　＜　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＜　２８５．０
　但し、
　νｄ１ａ：前記負レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｂ：前記第１の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｃ：前記第２の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｄ：前記第３の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数。
　第２の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．０５０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．０７５
　但し、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
　第２の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．７００　＜　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）１／２　＜　０．７９５
　但し、
　Ｄｍ３：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第３レンズ群の光軸上の移動量、
　ｆｗ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　第２の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．１８０　＜　Ｄｍ１／ｆｔ　＜　０．２００
　但し、
　Ｄｍ１：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第１レンズ群の光軸上の移動量。
　第２の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．００５　＜　Ｄ５／ｆｔ　＜　０．０３０
　但し、
　Ｄ５：前記第５レンズ群の光軸上の厚さ。
　第２の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第３レンズ群は、少なくとも１枚の非球面レンズを有することが好ましい。
　第３の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、次の条件式を満足する。
　０．０５０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．０７５
　但し、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　第３の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズと、第３の正レンズとからなり、次の条件式を満足することが好ましい。
　３０．０　＜　νｄ１ａ　＜　５０．０
　２４４．８　＜　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＜　２８５．０
　但し、
　νｄ１ａ：前記負レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｂ：前記第１の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｃ：前記第２の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｄ：前記第３の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数。
　第３の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．７００　＜　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　０．７９５
　但し、
　Ｄｍ３：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第３レンズ群の光軸上の移動量、
　ｆｗ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　第３の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．１８０　＜　Ｄｍ１／ｆｔ　＜　０．２００
　但し、
　Ｄｍ１：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第１レンズ群の光軸上の移動量。
　第３の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．００５　＜　Ｄ５／ｆｔ　＜　０．０３０
　但し、
　Ｄ５：前記第５レンズ群の光軸上の厚さ。
　第３の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第３レンズ群は、少なくとも１枚の非球面レンズを有することが好ましい。
　第４の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、変倍時に、各レンズ群の間隔が変化するように、少なくとも４つのレンズ群が移動し、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群は、それぞれプラスチックレンズを有し、前記第５レンズ群は、２枚以下のレンズからなり、次の条件式を満足する。
　０．６　＜　－ｆＰＬ３／ｆＰＬ４　＜　１．５
　但し、
　ｆＰＬ３：前記第３レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離、
　ｆＰＬ４：前記第４レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離。
　第４の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　６５．０　＜　νd31　＜　１００．０
　但し、
　νd31：前記第３レンズ群を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズの硝材のｄ線におけるアッベ数。
　第４の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第４レンズ群は、１枚のプラスチック負レンズからなり、次の条件式を満足することが好ましい。
　－５．０　＜　（Ｒ４２＋Ｒ４１）／（Ｒ４２－Ｒ４１）　＜　－０．９
　但し、
　Ｒ４１：前記第４レンズ群を構成する前記プラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
　Ｒ４２：前記第４レンズ群を構成する前記プラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
　第４の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．６３　＜　β5t　＜　０．８８
　但し、
　β5t：望遠端状態における前記第５レンズ群の倍率。
　第４の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第３レンズ群は、像側から順に並んだ、プラスチック正レンズと、プラスチック負レンズとを有し、次の条件式を満足することが好ましい。
　－６．０　＜　（Ｒ３２＋Ｒ３１）／（Ｒ３２－Ｒ３１）　＜　－０．９
　但し、
　Ｒ３１：前記第３レンズ群を構成するプラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
　Ｒ３２：前記第３レンズ群を構成するプラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
　第１の本発明に係る光学機器は、上記第１の発明に係るズームレンズを搭載して構成される。同様に、第２の本発明に係る光学機器は、上記第２の発明に係るズームレンズを搭載して構成され、第３の本発明に係る光学機器は、上記第３の発明に係るズームレンズを搭載して構成され、第４の本発明に係る光学機器は、上記第４の発明に係るズームレンズを搭載して構成される。
　第１の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群が移動し、前記第５レンズ群は、正レンズ１枚と、負レンズ１枚とから構成され、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．５０　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　０．７５
　但し、
　ＴＬｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの最前面から像面までの光軸上の距離、
　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
　第２の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．０１０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．０３８
　但し、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　第３の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．０５０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．０７５
　但し、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　第４の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、変倍時に、各レンズ群の間隔が変化するように、少なくとも４つのレンズ群が移動し、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群は、それぞれプラスチックレンズを有し、前記第５レンズ群は、２枚以下のレンズからなり、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．６　＜　－ｆＰＬ３／ｆＰＬ４　＜　１．５
　但し、
　ｆＰＬ３：前記第３レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離、
　ｆＰＬ４：前記第４レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離。
　いずれかの本発明によれば、高い変倍比を備えたズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。
　また、いずれかの本発明によれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。
　また、いずれかの本発明によれば、優れた光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。
第１実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第１実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第２実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第２実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第３実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第３実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 （ａ）は第１の実施形態に係るデジタルスチルカメラの正面図であり、（ｂ）はデジタルスチルカメラの背面図である。 図７（ａ）中の矢印Ａ－Ａ´に沿った断面図である。 第１の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。 第４実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第４実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 第４実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 第５実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第５実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 第５実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 第６実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第６実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 第６実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 第７実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第７実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 第７実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 第８実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第８実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 第８実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 第９実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第９実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 第９実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。 （ａ）は第２の実施形態に係るデジタルスチルカメラの正面図であり、（ｂ）はデジタルスチルカメラの背面図である。 図２８（ａ）中の矢印Ａ－Ａ´に沿った断面図である。 第２の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。 第３の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。 第１０実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第１０実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第１１実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第１１実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第１２実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。 第１２実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 （ａ）は第４の実施形態に係るデジタルスチルカメラの正面図であり、（ｂ）はデジタルスチルカメラの背面図である。 図３８（ａ）中の矢印Ａ－Ａ´に沿った断面図である。 第４の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。
発明を実施するための形態（第１の実施形態）
　以下、第１の実施形態について、図面を参照しながら説明する。第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、図１に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）に際して、変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群が光軸に沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は、正レンズ１枚と、負レンズ１枚とから構成される。
　この構成とすることにより、ズームレンズＺＬの全体の大きさと、非点収差と色収差を維持したまま、更なる高変倍化が可能となる。
　そして、上記構成のもと、第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（１）を満足する。
　０．５０　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　０．７５　…（１）
　但し、
　ＴＬｔ：望遠端状態におけるズームレンズＺＬの最前面から像面までの光軸上の距離、
　ｆｔ：望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離。
　条件式（１）は、望遠端状態におけるズームレンズＺＬ全体の焦点距離と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの最前面から像面までの光軸上の距離との比を規定している。条件式（１）の下限値を下回ると、倍率色収差、コマ収差、非点収差が悪化し、好ましくない。条件式（１）の上限値を上回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．５３とすることが好ましい。第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を０．７２とすることが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
　１０．０　＜　β2t／β2w　＜　２５．０　…（２）
　但し、
　β2w：広角端状態における第２レンズ群Ｇ２の倍率、
　β2t：望遠端状態における第２レンズ群Ｇ２の倍率。
　条件式（２）は、広角端状態における第２レンズ群Ｇ２の倍率と、望遠端状態における第２レンズ群Ｇ２の倍率を規定している。条件式（２）の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差が悪化し、好ましくない。また、条件式（２）の上限値を上回ると、コマ収差が悪化するため、好ましくない。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を１１．０とすることが好ましい。第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を２０．０とすることが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
　０．２５　＜　ｆ１／ｆｔ　＜　０．５０…（３）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離。
　条件式（３）は、望遠端状態における全系の焦点距離と、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比を規定している。条件式（３）の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差、倍率色収差が悪化し、好ましくない。条件式（３）の上限値を上回ると、非点収差が悪化するため、好ましくない。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．３０とすることが好ましい。第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を０．４２とすることが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（４）を満足することが好ましい。
　０．０５　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．１０　…（４）
　但し：
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。
　条件式（４）は、望遠端状態における全系の焦点距離と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離の比を規定している。条件式（４）の下限値を下回ると、コマ収差が悪化するため、好ましくない。条件式（４）の上限値を上回ると、コマ収差が悪化するため、好ましくない。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を０．０６とすることが好ましい。第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を０．０９とすることが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（５）を満足することが好ましい。
　０．０２　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．０５…（５）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離。
　条件式（５）は、望遠端状態における全系の焦点距離と、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の比を規定している。条件式（５）の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。条件式（５）の上限値を上回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を０．０２５とすることが好ましい。第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を０．０４５とすることが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳを有し、変倍に際して、開口絞りＳが各レンズ群とは独立して光軸に沿って移動することが好ましい。
　この構成によれば、広角端状態におけるコマ収差を改善することができる。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（６）を満足することが好ましい。
　０．６５　＜　β5t　＜　０．８５　…（６）
　但し、
　β5t：望遠端状態における第５レンズ群Ｇ５の倍率。
　条件式（６）は、望遠端状態における第５レンズ群Ｇ５の倍率を規定している。条件式（６）の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。条件式（６）の上限値を上回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を０．６７とすることが好ましい。第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を０．８０とすることが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（７）を満足することが好ましい。
　３７．０　＜　νd1　＜　４２．０　…（７）
　但し、
　νd1：第１レンズ群Ｇ１を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズＬ１１の硝材のｄ線におけるアッベ数。
　条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１の、最も物体側に配置されるレンズＬ１１の硝材のアッベ数を規定している。条件式（７）の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差が悪化するため、好ましくない。条件式（７）の上限値を上回ると、非点収差が悪化するため、好ましくない。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を３８．０とすることが好ましい。第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を４１．０とすることが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（８）を満足することが好ましい。
　２０．０　＜　νd2　＜　２５．０　…（８）
　但し、
　νd2：第２レンズ群Ｇ２を構成する正レンズのうち、最も屈折力の強い正レンズの硝材のｄ線におけるアッベ数。
　条件式（８）は、第２レンズ群Ｇ２中の、最も屈折力の強い正レンズの硝材のアッベ数を規定している。条件式（８）の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差が悪化するため、好ましくない。条件式（８）の上限値を上回ると、軸上色収差、倍率色収差が悪化するため、好ましくない。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（８）の下限値を２０．５とすることが好ましい。第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（８）の上限値を２４．５とすることが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（９）を満足することが好ましい。
　３５．０　＜　νd3　＜　４８．０　…（９）
　νd3：第３レンズ群Ｇ３を構成する負レンズのうち、最も屈折力の強い負レンズの硝材のｄ線におけるアッベ数。
　条件式（９）は、第３レンズ群Ｇ３中の、最も屈折力の強い負レンズの硝材のアッベ数を規定している。条件式（９）の下限値を下回ると、軸上色収差が悪化するため、好ましくない。条件式（９）の上限値を上回ると、軸上色収差が悪化するため、好ましくない。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（９）の下限値を３７．０とすることが好ましい。第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（９）の上限値を４６．０とすることが好ましい。
　以上のような構成を備える第１の実施形態に係るズームレンズＺＬによれば、高い変倍比を備えたズームレンズを実現することができる。
　図７及び図８に、上述のズームレンズＺＬを備える光学機器として、デジタルスチルカメラＣＡＭ（光学機器）の構成を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ズームレンズＺＬ）の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズＺＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図１参照）に配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
　カメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＥＦ、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ２等が配置されている。ここでは、カメラＣＡＭとズームレンズＺＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズＺＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
　以上のような構成を備える第１の実施形態に係るカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズＺＬを搭載することにより、高い変倍比を備えたカメラを実現することができる。
　続いて、図９を参照しながら、上述のズームレンズＺＬの製造方法について概説する。まず、レンズ鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５とが並ぶように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。このとき、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、全てのレンズ群が光軸方向に移動するように、鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。また、第５レンズ群Ｇ５は、正レンズ１枚と、負レンズ１枚とから構成されるように、鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ３０）。そして、次の条件式（１）を満足するように、鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ４０）。
　０．５０　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　０．７５　…（１）
　但し、
　ＴＬｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの最前面から像面までの光軸上の距離、
　ｆｔ：望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離。
　ここで、第１の実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図１に示すズームレンズＺＬでは、レンズ鏡筒内に、第１レンズ群Ｇ１として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４を配置している。第２レンズ群Ｇ２として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズを配置している。第３レンズ群Ｇ３として、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４とを配置している。第４レンズ群Ｇ４として、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを貼り合わせた接合レンズを配置している。第５レンズ群Ｇ５として、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ５１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズを配置している。また、各レンズは、上記条件式（１）を満足するように、鏡筒内に配置されている（条件式（１）の対応値は0.625）。
　上記第１の実施形態のズームレンズＺＬの製造方法によれば、高い変倍比を備えたズームレンズを製造することができる。
第１の実施形態に係る実施例
　これより第１の実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表１～表３を示すが、これらは第１実施例～第３実施例における各諸元の表である。
　なお、第１実施例に係る図１に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長587.5620nm）、ｇ線（波長435.8350nm）を選んでいる。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。物面は物体面、（可変）は可変の面間隔、曲率半径の「∞」は平面又は開口、（絞りＳ）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.0000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［全体諸元］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは半画角（最大入射角、単位：°）、Ｙは像高、Ｂｆは光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離、Ｂｆ（空気換算）は光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長により表記したもの、ＴＬは光軸上でのレンズ最前面から近軸像面までの距離、レンズ全長は光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢｆ（空気換算）を加えたものを示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6…（ａ）
　表中の［ズーミングデータ］において、広角端、中間焦点距離、望遠端の各状態における可変間隔の値Ｄｉを示す。なお、Ｄｉは、第ｉ面と第（ｉ＋１）面の可変間隔を示す。
　表中の［ズームレンズ群データ］において、Ｇは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号、群焦点距離は各群の焦点距離、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像面側のレンズ面までの光軸上での距離を示す。
　表中の［条件式］には、上記の条件式（１）～（９）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「ｍｍ」が使われるが、ズームレンズは比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第１実施例）
　第１実施例について、図１，図２及び表１を用いて説明する。第１実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５と、フィルタ群ＦＬとから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４とから構成される。なお、両凸形状の正レンズＬ３１の両面には、非球面が形成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。
　フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ１においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群Ｇ１～Ｇ５が光軸方向に移動する。また、開口絞りＳは、各レンズ群とは独立して光軸方向に移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、ズーミングにおいて、像面側に移動する。開口絞りＳは、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、ズーミングにおいて、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。
　下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１～３２が、図１に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表１）
［レンズ諸元］
　面番号　 　Ｒ　　 　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　 　νｄ
　物面　　 　∞
　　1　 　602.1924　　　4.3328　　　1.8044　　　39.6
　　2　 　155.6478　 　13.2289　　　1.4370　　　95.0
　　3　　-575.8710　　　0.5113
　　4 　　162.5104　　　8.1928　　　1.4978　　　82.6
　　5 　　774.6313　　　0.4867
　　6　 　134.7817　　　8.6699　　　1.4978　　　82.6
　　7　 　722.6309　　　D7(可変)
　　8　　1690.4207　　　2.6024　　　1.8040　　　46.6
　　9　　　19.1990　 　11.6120
　　10　　-59.1281　　　1.9349　　　1.7292　　　54.6
　　11　　 81.6584　　　1.2096
　　12　 　40.6796　　　7.2771　　　1.8081　　　22.7
　　13　　-97.9290　　　1.6867　　　1.9108　　　35.3
　　14　　226.1617　　　D14(可変)
　　15　　∞(絞りＳ)　　D15(可変)
　＊16　　 23.4798　　　6.5133　　　1.5533　　　71.7
　＊17　　-60.0319　　　1.1981
　　18 　　24.7963　　　4.8916　　　1.4978　　　82.6
　　19　 -187.4053　　　1.3639　　　1.8830　　　40.7
　　20　 　20.0841　　　2.8964
　　21　　-64.4176　　　3.6892　　　1.4875　　　70.3
　　22　　-28.4246　　　D22(可変)
　　23　　276.0564　　　0.9518　　　1.8348　　　42.7
　　24　 　31.3829　　　2.8964　　　1.8503　　　32.4
　　25　 　76.4218　　　D25(可変)
　　26　 　35.7242　　　5.5614　　　1.4875　　　70.3
　　27　　-86.9471　　　1.9181　　　1.9020　　　25.3
　　28 　-347.1760　　　D28(可変)
　　29　　 　∞　　　 　0.7133　　　1.5168　　　63.9
　　30　 　　∞　　　 　1.0281
　　31　 　　∞　　　 　1.1957　　　1.5168　　　63.9
　　32　 　　∞　　　 　(Bf)
　像面　　 　∞
 
［全体諸元］
ズーム比　56.572
　　　　 　　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
ｆ　　　　　　　10.00　 　　206.29　　　　565.72
開口絞り径　  　14.5　　　 　18.1　　　　　18.1
ＦＮｏ　　　　 　3.5　　　　　5.2　　　 　　6.7
ω　　　　　　　46.05　　　 　2.73　　　　　0.98
Ｂｆ　　　　　 　1.34　　　 　1.34　　　  　1.34
Ｂｆ(空気換算)　12.97　　  　48.21　 　　　20.43
ＴＬ　　　 　　252.19　　 　344.18　　　　353.66
レンズ全長　　 251.54　 　　343.53　  　　353.01
 
［非球面データ］
面番号　　　κ　　　　　 A4　　　　 　　A6
　16　　　0.840　　　-5.321E-06　　　0.000E+00
　17　　　1.000　 　　8.565E-06　　　0.000E+00
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　 　望遠端
　ｆ　　　　10.00　 　　206.29　　 　565.72
　D7 　　　　1.931　　　132.997　　　150.367
　D14　　 　82.384　 　　10.508　　　　0.970
　D15　 　　32.284　　　　8.188　　　　3.642
　D22　　　　3.470　　 　23.171　　 　22.370
　D25　　 　24.879　　 　26.833　　 　61.607
　D28　　　　9.348　　 　44.584　 　　16.802
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　 　192.7　　　　35.422
 Ｇ２　　　　８　　 　-19.9　　　　26.323
 Ｇ３　　　　16　　　　42.2　　　　20.553
 Ｇ４　　　　23　　　-132.8　　　　 3.848
 Ｇ５　　　　26　　　　86.5　　　　 7.480
 
［条件式］
条件式（１）ＴＬｔ／ｆｔ　＝　0.625
条件式（２）β2t／β2w　＝　14.364
条件式（３）ｆ１／ｆｔ　＝　0.341
条件式（４）ｆ３／ｆｔ　＝　0.075
条件式（５）（－ｆ２）／ｆｔ　＝　0.035
条件式（６）β5t　＝　0.704
条件式（７）νd1　＝　39.6
条件式（８）νd2　＝　22.7
条件式（９）νd3　＝　40.7
　表１から、本実施例に係るズームレンズＺＬ１は、条件式（１）～（９）を満たすことが分かる。
　図２は、第１実施例に係るズームレンズの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図２（ａ）は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図２（ｂ）は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図２（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは各像高に対する半画角（単位：°）を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線における収差を示す。また、記載のないものは、ｄ線における収差を示す。球面収差図において、実線は球面収差を、破線は正弦条件を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。コマ収差図において、実線はメリディオナルコマを示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　図２に示す各収差図から明らかなように、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３，図４及び表２を用いて説明する。第２実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ２）は、図３に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５と、フィルタ群ＦＬとから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。なお、両凸形状の正レンズＬ３１の両面には、非球面が形成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。
　フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ２においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群Ｇ１～Ｇ５が光軸方向に移動する。また、開口絞りＳは、各レンズ群とは独立して光軸方向に移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、ズーミングにおいて、像面側に移動する。開口絞りＳは、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、ズーミングにおいて、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。
　下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１～３２が、図３に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表２）
［レンズ諸元］
　面番号　 　Ｒ　　 　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　 　νｄ
　物面　　 　∞
　　1　 　683.361 　　　4.337 　　　1.8044　　　39.6
　　2　 　157.492　　　13.253 　　　1.4370　　　95.0
　　3　　-666.320 　　　0.482
　　4　 　164.458 　　　9.157 　　　1.4978　　　82.6
　　5　　2409.639 　　　0.482
　　6　 　116.869 　　　8.675 　　　1.4978　　　82.6
　　7　 　376.645 　　　D7(可変)
　　8　　1688.145 　　　2.651 　　　1.8040　　　46.6
　　9　　　19.129 　　　11.084
　　10　　-91.992 　　　1.928 　　　1.7292　　　54.6
　　11　 　48.994 　　　1.205
　　12　 　34.531 　　　7.229 　　　1.8081　　　22.7
　　13　 -198.463 　　　1.687 　　　1.9108　　　35.3
　　14　　143.890 　　　D14(可変)
　　15　　∞(絞りＳ)　　D15(可変)
　＊16　　 20.878 　　　6.506 　　　1.5533　　　71.7
　＊17　　-80.311 　　　1.205
　　18 　　23.861 　　　4.819 　　　1.4978　　　82.6
　　19　-1792.432 　　　1.446 　　　1.8830　　　40.7
　　20　 　17.185 　　　2.892
　　21　　 97.772 　　　3.614 　　　1.4875　　　70.3
　　22　　-56.284 　　　D22(可変)
　　23　　-76.280 　　　2.892 　　　1.8503　　　32.4
　　24　　-31.325 　　　0.964 　　　1.8348　　　42.7
　　25　 -275.550 　　　D25(可変)
　　26　 　35.760 　　　5.542 　　　1.4875　　　70.3
　　27　　-94.9411　　　1.928 　　　1.9020　　　25.3
　　28 　-415.468　 　　D28(可変)
　　29　　 　∞　　　 　0.723 　　　1.5168　　　63.9
　　30　 　　∞　　　 　1.028
　　31　 　　∞　　　 　1.205 　　　1.5168　　　63.9
　　32　 　　∞　　　 　(Bf)
　像面　　 　∞
 
［全体諸元］
ズーム比　56.57
　　　　 　　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
ｆ　　　　　　　10.0 　 　　 75.2 　　　　565.7
開口絞り径　  　15.7　　　 　15.7　　　　　15.7
ＦＮｏ　　　　 　3.1　　　　　5.7　　　 　　6.3
ω　　　　　　　45.2 　　　 　7.4 　　　　　0.97
Ｂｆ　　　　　 　1.00　　　 　1.00　　　  　1.00
Ｂｆ(空気換算)　13.66　　  　41.76　 　　　12.84
ＴＬ　　　 　　243.35　　 　297.32　　　　321.27
レンズ全長　　 242.60　 　　297.66　  　　321.62
 
［非球面データ］
面番号　　　κ　　　　　　A4　　　　　　A6
　16　　　0.4783　　　-3.12E-06　　　0.00E+00
　17　　　1.0000　 　　3.44E-06　　　0.00E+00
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　 　望遠端
　ｆ 　 　　10.0 　 　　 75.2 　　 　565.7
　D7 　　　　2.325　　　 96.266　　　149.386
　D14　　 　80.450　 　　30.586　　　　0.314
　D15　 　　28.745　　　　2.046　　　　2.031
　D22　　　　6.858　　 　15.124　　 　 5.363
　D25　　 　16.587　　 　17.910　　 　57.707
　D28　　 　10.360　　 　38.456　  　　9.541
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　 　188.0　　　　36.386
 Ｇ２　　　　８　　 　-19.9　　　　25.784
 Ｇ３　　　　16　　　　40.6　　　　20.482
 Ｇ４　　　　23　　　-132.5　　　　 3.856
 Ｇ５　　　　26　　　　86.7　　　　 7.470
 
［条件式］
条件式（１）ＴＬｔ／ｆｔ　＝　0.568
条件式（２）β2t／β2w　＝　22.2
条件式（３）ｆ１／ｆｔ　＝　0.332
条件式（４）ｆ３／ｆｔ　＝　0.072
条件式（５）（－ｆ２）／ｆｔ　＝　0.035
条件式（６）β5t　＝　0.79
条件式（７）νd1　＝　39.6
条件式（８）νd2　＝　22.7
条件式（９）νd3　＝　40.7
　表２から、本実施例に係るズームレンズＺＬ２は、条件式（１）～（９）を満たすことが分かる。
　図４は、第２実施例に係るズームレンズの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図４（ａ）は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図４（ｂ）は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図４（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　図４に示す各収差図から明らかなように、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５，図６及び表３を用いて説明する。第３実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ３）は、図５に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５と、フィルタ群ＦＬとから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。なお、両凸形状の正レンズＬ３１の両面には、非球面が形成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。
　フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ３においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群Ｇ１～Ｇ５が光軸方向に移動する。また、開口絞りＳは、各レンズ群とは独立して光軸方向に移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、ズーミングにおいて、像面側に移動する。開口絞りＳは、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、ズーミングにおいて、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。
　下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１～３０が、図５に示すｍ１～ｍ３０の各光学面に対応している。
（表３）
［レンズ諸元］
　面番号　 　Ｒ　　 　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　 　νｄ
　物面　　 　∞
　　1　 　409.007 　　　4.337 　　　1.8830　　　40.8
　　2　 　140.233 　 　14.458 　　　1.4370　　　95.0
　　3　　-274.265 　　　0.482
　　4　 　111.246 　 　10.361 　　　1.5932　　　67.9
　　5　 　361.446 　　　D5(可変)
　　6　 　240.964 　　　2.651 　　　1.9004　　　37.4 
　　7　　　19.901 　　　9.639
　　8　 　-76.198 　　　2.169 　　　1.8348　　　42.7 
　　9　 　130.360 　　　1.205
　　10　 　38.692 　　　6.506 　　　1.9229　　　20.9 
　　11　　-86.991 　　　1.205
　　12　　-43.966 　　　1.928 　　　1.8348　　　42.7 
　　13　　138.973 　　　D13(可変)
　　14　　∞(絞りＳ)　　D14(可変)
　＊15　 　28.824 　　　6.506 　　　1.5533　　　71.7
　＊16　　-74.970 　　　2.410
　　17　 　22.892 　　　6.024 　　　1.4875　　　70.3
　　18　 1207.218 　　　1.446 　　　1.9108　　　35.3
　　19　 　21.839 　　　3.133
　　20　　969.979 　　　3.614 　　　1.4875　　　70.3
　　21　　-33.765 　　　D21(可変)
　　22　　168.675 　　　2.410 　　　1.5311　　　55.9
　　23　 　52.834 　　　D23(可変)
　　24　 　34.349 　　　5.783 　　　1.4875　　　70.3
　　25　 -286.309 　　　1.928 　　　1.9108　　　35.3
　　26　　450.774 　　　D26(可変)
　　27　　 　∞　　　 　0.723 　　　1.5168　　　63.9
　　28　 　　∞　　　 　0.964
　　29　 　　∞　　　 　1.205 　　　1.5168　　　63.9
　　30　 　　∞　　　 　(Bf)
　像面　　 　∞
 
［全体諸元］
ズーム比　56.63
　　　　 　　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
ｆ　　　　　　　10.0 　 　　 74.7 　　　　566.3
開口絞り径　  　14.5　　　 　14.5　　　　　21.7
ＦＮｏ　　　　 　3.3　　　　　5.3　　　 　　6.0
ω　　　　　　　46.6 　　　 　7.4 　　　　　0.96
Ｂｆ　　　　　 　1.00　　　 　1.00　　　  　1.00
Ｂｆ(空気換算)　13.94　　  　47.33　 　　　11.72
ＴＬ　　　 　　214.18　　 　298.06　　　　388.60
レンズ全長　　 213.53　 　　297.40　  　　387.94
 
［非球面データ］
面番号　　　κ　　　　　　A4　　　　　　A6
　15　　　1.0524　　　-4.37E-06　　　0.00E+00
　16　　　1.0000　 　　5.98E-06　　　0.00E+00
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　 　望遠端
　ｆ　　　　10.0 　 　　 74.7 　 　　566.3
　D5 　　　　0.353　　　101.253　　　180.863
　D13　　 　68.444　 　　 9.587　　　　3.644
　D14　 　　20.665　 　　12.231　　　　4.279
　D21　　　　5.113　　 　30.664　　 　40.303
　D23　　 　16.816　　 　 7.740　　 　58.937
　D26　　 　10.706　　 　44.498　  　　8.486
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　 　228.9　　　　29.638
 Ｇ２　　　　６　　 　-18.7　　　　25.303
 Ｇ３　　　　15　　　　38.8　　　　23.133
 Ｇ４　　　　22　　　-145.9　　　　 2.410
 Ｇ５　　　　24　　　　91.6　　　　 7.711
 
［条件式］
条件式（１）ＴＬｔ／ｆｔ　＝　0.687
条件式（２）β2t／β2w　＝　11.247
条件式（３）ｆ１／ｆｔ　＝　0.405
条件式（４）ｆ３／ｆｔ　＝　0.069
条件式（５）（－ｆ２）／ｆｔ　＝　0.033
条件式（６）β5t　＝　0.804
条件式（７）νd1　＝　40.8
条件式（８）νd2　＝　20.9
条件式（９）νd3　＝　35.3
　表３から、本実施例に係るズームレンズＺＬ３は、条件式（１）～（９）を満たすことが分かる。
　図６は、第３実施例に係るズームレンズの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図６（ａ）は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図６（ｂ）は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図６（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　図６に示す各収差図から明らかなように、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。
　上記第１の実施形態に係る各実施例によれば、高い変倍比（５０倍以上）を備えたズームレンズを実現することができる。
　ここまで本発明を分かりやすくするために、第１の実施形態に係る構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
　上記第１の実施形態に係る実施例では、５群構成を示したが、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　例えば、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第５レンズ群Ｇ５を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３全体を防振レンズ群とするのが好ましい。
発明を実施するための形態（第２および第３の実施形態）
　次に、第２の実施形態について図面を参照して説明する。第２の実施形態に係るズームレンズＺＬは、図１０に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５はそれぞれ光軸に沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦物体側に移動した後に像側へ移動するように構成される。
　この構成により、全長を小さく保ちつつ、変倍比を大きくできるという効果が得られる。
　上記構成のもと、第２の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（１０）を満足するように構成される。
　０．０１０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．０３８　…（１０）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離。
　条件式（１０）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（１０）を満足することにより、球面収差や変倍による収差変動を抑えることができる。
　条件式（１０）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２のパワーが弱くなりすぎてしまい、他のレンズ群のパワーを強くすることで、球面収差、像面湾曲の補正が困難となる。また、第２レンズ群Ｇ２の移動量が大きくなり、光学全長が伸び、前玉径も大きくなるので小型化の達成が困難となる。条件式（１０）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２のパワーが強くなりすぎてしまい、非点収差、像面湾曲の補正が困難となる。
　第２の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１０）の上限値を０．０３５とすることが好ましい。第２の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を０．０２０とすることが好ましい。
　第２の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズと、第３の正レンズとからなり、次の条件式（１１）、（１２）を満足することが好ましい。
　３０．０　＜　νｄ１ａ　＜　５０．０　…（１１）
　２４４．８　＜　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＜　２８５．０　…（１２）
　但し、
　νｄ１ａ：第１レンズ群Ｇ１内の負レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｂ：第１レンズ群Ｇ１内の第１の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｃ：第１レンズ群Ｇ１内の第２の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｄ：第１レンズ群Ｇ１内の第３の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数。
　条件式（１１）は、第１レンズ群Ｇ１内における負レンズ（図１０ではレンズＬ１１が該当）のアッベ数を規定したものである。条件式（１１）を満足することにより、主に望遠端状態における軸上色収差、倍率色収差を抑えることができる。条件式（１１）の上限値を上回ると、色を補正するために前記負レンズのアッベ数が大きくなり、このような硝材は概して屈折率が低くなることから、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。条件式（１１）の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差の補正が困難となる。
　第２の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を４１．０とすることが好ましい。第２の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を３５．０とすることが好ましい。
　条件式（１２）は、第１レンズ群Ｇ１内における第１～第３の正レンズ（図１０ではレンズＬ１２～Ｌ１４が該当）のアッベ数を規定したものである。条件式（１２）を満足することにより、主に望遠端状態における軸上色収差、倍率色収差を抑えることができる。条件式（１２）の上限値を上回ると、色を補正するために上述の第１レンズ群Ｇ１内の負レンズのアッベ数が大きくなり、このような硝材は概して屈折率が低くなることから、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。条件式（１２）の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差の補正が困難となる。
　第２の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を２７５．０とすることが好ましい。第２の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を２４７．０とすることが好ましい。
　第２の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（１３）を満足することが好ましい。
　０．０５０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．０７５　…（１３）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。
　条件式（１３）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（１３）を満足することにより、球面収差や変倍による収差変動を抑えることができる。条件式（１３）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが弱くなり、変倍時のレンズ移動量が大きくなり、全長が増大する。また、望遠端状態における非点収差、コマ収差の補正が困難となる。条件式（１３）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなり、望遠端状態における球面収差を過剰に補正してしまい、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。
　第２の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を０．０６０とすることが好ましい。
　第２の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（１４）を満足することが好ましい。
　０．７００　＜　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　０．７９５　…（１４）
　但し、
　Ｄｍ３：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の第３レンズ群Ｇ３の光軸上の移動量、
　ｆｗ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離。
　条件式（１４）は、第３レンズ群Ｇ３の広角端状態から望遠端状態への移動量と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（１４）の上限値を上回ると、軸上色収差が悪化する。条件式（１４）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなり、望遠端状態における球面収差を過剰に補正してしまい、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。
　第２の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の上限値を０．７５１とすることが好ましい。第２の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の下限値を０．７０３とすることが好ましい。
　第２の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（１５）を満足することが好ましい。
　０．１８０　＜　Ｄｍ１／ｆｔ　＜　０．２００　…（１５）
　但し、
　Ｄｍ１：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の第１レンズ群Ｇ１の光軸上の移動量。
　条件式（１５）は、第１レンズ群Ｇ１の広角端状態から望遠端状態への変倍時の移動量と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（１５）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１のパワーが弱くなり、光学全長が大きくなる。また、光学全長を小さくするために、第３レンズ群Ｇ３のパワーを強くすると、球面収差、軸上色収差の補正が困難となる。条件式（１５）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１のパワーが強くなり、軸上色収差、倍率色収差、像面湾曲の補正が困難となる。
　第２の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の上限値を０．１９６とすることが好ましい。第２の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の下限値を０．１８３とすることが好ましい。
　第２の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（１６）を満足することが好ましい。
　０．００５　＜　Ｄ５／ｆｔ　＜　０．０３０　…（１６）
　但し、
　Ｄ５：第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さ。
　条件式（１６）は、第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さと、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（１６）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さが増加する。また、群間隔を維持しようとすると、コマ収差の補正が困難となる。条件式（１６）の下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さが減少する。レンズ厚を一定以上稼ぐためには、第５レンズ群Ｇ５を構成するレンズ枚数の制約が厳しくなることから、色収差の補正（特に中間域）が困難となる。
　第２の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１６）の上限値を０．０２５とすることが好ましい。第２の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１６）の下限値を０．０１０とすることが好ましい。
　第２の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも１枚の非球面レンズを有することが好ましい。
　この構成により、球面収差を良好に補正することができる。
　以上のような構成を備える第２の実施形態に係るズームレンズＺＬによれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを実現することができる。
　図２８及び図２９に、上述のズームレンズＺＬを備える光学機器として、デジタルスチルカメラＣＡＭの構成を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ズームレンズＺＬ）の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズＺＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図１０参照）に配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
　カメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＥＦ、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ２等が配置されている。ここでは、カメラＣＡＭとズームレンズＺＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズＺＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
　以上のような構成を備える第２の実施形態に係るカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズＺＬを搭載することにより、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するカメラを実現することができる。
　続いて、図３０を参照しながら、上述のズームレンズＺＬの製造方法について概説する。まず、レンズ鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。このとき、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５はそれぞれ光軸に沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦物体側に移動した後に像側へ移動するように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ２０）。次の条件式（１０）を満足するように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ３０）。
　０．０１０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．０３８　…（１０）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離。
　第２の実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図１０に示すズームレンズＺＬは、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とを鏡筒内に配置している。負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとを鏡筒内に配置している。正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とを鏡筒内に配置している。負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４として、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１を鏡筒内に配置している。正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５として、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズを鏡筒内に配置している。また、各レンズは、条件式（１０）を満足するように、鏡筒内に配置されている（条件式（１０）の対応値は0.028）。
　上記第２の実施形態の製造方法によれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを製造することができる。
　次に、第３の実施形態について、図面を参照しながら説明する。第３の実施形態に係るズームレンズＺＬは、図１０に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５はそれぞれ光軸に沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦物体側に移動した後に像側へ移動するように構成される。
　この構成により、全長を小さく保ちつつ、変倍比を大きくできるという効果が得られる。
　上記構成のもと、第３の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（１７）を満足するように構成される。
　０．０５０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．０７５　…（１７）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、
　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離。
　条件式（１７）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（１７）を満足することにより、球面収差や変倍による収差変動を抑えることができる。条件式（１７）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが弱くなり、変倍時のレンズ移動量が大きくなり、全長が増大する。また、望遠端状態における非点収差、コマ収差の補正が困難となる。条件式（１７）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなり、望遠端状態における球面収差を過剰に補正してしまい、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。
　第３の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１７）の下限値を０．０６０とすることが好ましい。
　第３の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズと、第３の正レンズとからなり、次の条件式（１８）、（１９）を満足することが好ましい。
　３０．０　＜　νｄ１ａ　＜　５０．０　…（１８）
　２４４．８　＜　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＜　２８５．０　…（１９）
　但し、
　νｄ１ａ：第１レンズ群Ｇ１内の負レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｂ：第１レンズ群Ｇ１内の第１の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｃ：第１レンズ群Ｇ１内の第２の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
　νｄ１ｄ：第１レンズ群Ｇ１内の第３の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数。
　条件式（１８）は、第１レンズ群Ｇ１内における負レンズ（図１０ではレンズＬ１１が該当）のアッベ数を規定したものである。条件式（１８）を満足することにより、主に望遠端状態における軸上色収差、倍率色収差を抑えることができる。条件式（１８）の上限値を上回ると、色を補正するために前記負レンズのアッベ数が大きくなり、このような硝材は概して屈折率が低くなることから、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。条件式（１８）の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差の補正が困難となる。
　第３の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１８）の上限値を４１．０とすることが好ましい。第３の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１８）の下限値を３５．０とすることが好ましい。
　条件式（１９）は、第１レンズ群Ｇ１内における第１～第３の正レンズ（図１０ではレンズＬ１２～Ｌ１４が該当）のアッベ数を規定したものである。条件式（１９）を満足することにより、主に望遠端状態における軸上色収差、倍率色収差を抑えることができる。条件式（１９）の上限値を上回ると、色を補正するために上述の第１レンズ群Ｇ１内の負レンズのアッベ数が大きくなり、このような硝材は概して屈折率が低くなることから、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。条件式（１９）の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差の補正が困難となる。
　第３の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１９）の上限値を２７５．０とすることが好ましい。第３の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１９）の下限値を２４７．０とすることが好ましい。
　第３の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（２０）を満足することが好ましい。
　０．７００　＜　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　０．７９５　…（２０）
　但し、
　Ｄｍ３：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の第３レンズ群Ｇ３の光軸上の移動量、
　ｆｗ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離。
　条件式（２０）は、第３レンズ群Ｇ３の広角端状態から望遠端状態への移動量と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（２０）の上限値を上回ると、軸上色収差が悪化する。条件式（２０）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなり、望遠端状態における球面収差を過剰に補正してしまい、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。
　第３の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２０）の上限値を０．７５１とすることが好ましい。第３の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２０）の下限値を０．７０３とすることが好ましい。
　第３の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（２１）を満足することが好ましい。
　０．１８０　＜　Ｄｍ１／ｆｔ　＜　０．２００　…（２１）
　但し、
　Ｄｍ１：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の第１レンズ群Ｇ１の光軸上の移動量。
　条件式（２１）は、第１レンズ群Ｇ１の広角端状態から望遠端状態への変倍時の移動量と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（２１）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１のパワーが弱くなり、光学全長が大きくなる。また、光学全長を小さくするために、第３レンズ群Ｇ３のパワーを強くすると、球面収差、軸上色収差の補正が困難となる。条件式（２１）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１のパワーが強くなり、軸上色収差、倍率色収差、像面湾曲の補正が困難となる。
　第３の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２１）の上限値を０．１９６とすることが好ましい。第３の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２１）の下限値を０．１８３とすることが好ましい。
　第３の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（２２）を満足することが好ましい。
　０．００５　＜　Ｄ５／ｆｔ　＜　０．０３０　…（２２）
　但し、
　Ｄ５：第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さ。
　条件式（２２）は、第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さと、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（２２）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さが増加する。また、群間隔を維持しようとすると、コマ収差の補正が困難となる。条件式（２２）の下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さが減少する。レンズ厚を一定以上稼ぐためには、第５レンズ群Ｇ５を構成するレンズ枚数の制約が厳しくなることから、色収差の補正（特に中間域）が困難となる。
　第３の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２２）の上限値を０．０２５とすることが好ましい。第３の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２２）の下限値を０．０１０とすることが好ましい。
　第３の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも１枚の非球面レンズを有することが好ましい。
　この構成により、球面収差を良好に補正することができる。
　以上のような構成を備える第３の実施形態に係るズームレンズＺＬによれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを実現することができる。
　図２８及び図２９に、第３の実施形態に係るズームレンズＺＬを備える光学機器として、デジタルスチルカメラＣＡＭ（光学機器）の構成を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、第２の実施形態のものと同一であり、既にその構成説明を行っているので、ここでの説明は省略する。
　以上のような構成を備える第３の実施形態に係るカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズＺＬを搭載することにより、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するカメラを実現することができる。
　続いて、図３１を参照しながら、上述のズームレンズＺＬの製造方法について概説する。まず、レンズ鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。このとき、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５はそれぞれ光軸に沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦物体側に移動した後に像側へ移動するように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ２０）。次の条件式（１７）を満足するように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ３０）。
　０．０５０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．０７５　…（１７）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、
　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離。
　第３の実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図１０に示すズームレンズＺＬは、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とを鏡筒内に配置している。負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとを鏡筒内に配置している。正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とを鏡筒内に配置している。負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４として、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１を鏡筒内に配置している。正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５として、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズを鏡筒内に配置している。また、各レンズは、条件式（１７）を満足するように、鏡筒内に配置されている（条件式（１７）の対応値は0.066）。
　上記第３の実施形態の製造方法によれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを製造することができる。
第２および第３の実施形態に係る実施例
　これより第２および第３の実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表４～表９を示すが、これらは第４実施例～第９実施例における各諸元の表である。
　なお、第４実施例に係る図１０に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　各実施例では収差特性の算出対象として、Ｃ線（波長656.2730nm）、ｄ線（波長587.5620nm）、Ｆ線（波長486.1330nm）、ｇ線（波長435.8350nm）を選んでいる。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。物面は物体面、（可変）は可変の面間隔、曲率半径の「∞」は平面又は開口、（絞りＳ）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.00000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ｂ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（ｂ）
　表中の［全体諸元］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは半画角（最大入射角、単位：°）、Ｙは像高、ＴＬは光学全長（光軸上でのレンズ最前面から近軸像面までの距離）、Ｂｆはバックフォーカス（光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離）を示す。
　表中の［ズーミングデータ］において、広角端、中間焦点距離１、中間焦点距離２、望遠端の各状態における可変間隔の値Ｄｉを示す。なお、Ｄｉは、第ｉ面と第（ｉ＋１）面の可変間隔を示す。
　表中の［ズームレンズ群データ］において、Ｇは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号、群焦点距離は各群の焦点距離、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上での距離を示す。
　表中の［条件式］には、上記の条件式（１０）～（２２）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「ｍｍ」が使われるが、ズームレンズは比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第４実施例）
　第４実施例について、図１０～図１２及び表４を用いて説明する。第４実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ４）は、図１０に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、フィルタ群ＦＬが配置されている。フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増加するように、５つのレンズ群Ｇ１～Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。
　下記の表４に、第４実施例における各諸元の値を示す。表４における面番号１～３１が、図１０に示すｍ１～ｍ３１の各光学面に対応している。
（表４）
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　　1　 128.63048　　　1.800　　　1.90265　　　35.73
　　2　　64.40586　　　5.700　　　1.43700　　　95.00
　　3 -1617.44790　　　0.200
　　4　　70.78832　　　4.400　　　1.49782　　　82.57
　　5　 511.22339　　　0.200　　
　　6　　51.16451　　　4.850　　　1.43700　　　95.00
　　7　 215.71442　　　D7(可変)
　　8　 525.00841　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　9　　 7.77606　　　4.500
　　10　-24.00000　　　0.900　　　1.80400　　　46.60
　　11　 95.29080　　　0.200
　　12　 15.75086　　　3.500　　　1.92286　　　20.88
　　13　-25.78863　　　0.800　　　2.00100　　　29.14
　　14　 33.59867　　　D14(可変) 
　　15　　　∞　　 　　0.750　　　(絞りＳ)
　＊16　　9.79260　　　2.600　　　1.55332　　　71.67
　＊17　117.30756　　　0.200
　　18　 13.59417　　　2.200　　　1.49782　　　82.57
　　19　-65.06701　　　0.800　　　1.78590　　　44.17
　　20　　9.42445　　　0.900
　　21　 25.00000　　　1.800　　　1.48749　　　70.31
　　22　-15.28940　　　D22(可変)
　　23　 80.00000　　　0.900　　　1.53110　　　55.91
　　24　 23.50004　　　D24(可変)
　　25　 16.76178　　　2.600　　　1.60300　　　65.44
　　26　-37.64909　　　0.800　　　1.90366　　　31.27
　　27 1973.86690　　　D27(可変)
　　28　　　∞　　 　　0.210　　　1.51680　　　63.88
　　29　　　∞　　 　　1.218
　　30　　　∞　　 　　0.500　　　1.51680　　　63.88
　　31　　　∞　　 　　Bf
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
第16面
　κ=-0.0803,A4=-5.58440E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
第17面
　κ= 0.0000,A4= 6.70110E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
 
［全体諸元］
ズーム比　61.3632
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　ｆ　　　　 4.40003　　12.31499　 　96.46984　　270.00031
　ＦＮｏ　 　3.20589　　 4.18640　　　5.12872　 　 6.48043
　ω　 　　 44.12966　　18.32373　　　2.42668　 　 0.84589
　Ｙ　　 　　7.00000　　 8.10000　　　8.10000　 　 8.10000
　ＴＬ　　　98.05298　 107.66203　　144.40711　　149.23309
　Ｂｆ　 　　0.53004　　 0.53010 　　 0.53006　 　 0.52992
 
［ズーミングデータ］
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　D7　　　　 0.73321　　18.22120　　 55.13321　　61.05461
　D14　　　 36.49439　　18.01833　　　5.83157　　 1.49436
　D22　　　　1.01849　　 5.23136　　　8.91849　　 7.37959
　D24　　　　6.62610　 　8.74141　　　8.97415　　31.52874
　D27　　　　9.12276　　13.39164　　 21.49164　　 3.71788
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
　Ｇ１　　　 1 　　　79.50542　　 　17.150
　Ｇ２　　　 8 　　　-7.53210　　 　10.900
　Ｇ３　　　16　　　 17.90555　　 　 8.500
　Ｇ４　　　23　　　-63.00000　　 　 0.900
　Ｇ５　　　25　　　 35.67710　　 　 3.400
 
［条件式］
　条件式（１０）　（－ｆ２）／ｆｔ　＝　０．０２８
　条件式（１１）　νｄ１ａ　＝　３５．７３
　条件式（１２）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＝　２７２．５７
　条件式（１３）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０６６
　条件式（１４）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７５０
　条件式（１５）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１９０
　条件式（１６）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１３
　条件式（１７）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０６６
　条件式（１８）　νｄ１ａ　＝　３５．７３
　条件式（１９）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＝　２７２．５７
　条件式（２０）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７５０
　条件式（２１）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１９０
　条件式（２２）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１３
　表４から、本実施例に係るズームレンズＺＬ４は、条件式（１０）～（２２）を満たすことが分かる。
　図１１、図１２は、第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図１１（ａ）は広角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１１（ｂ）は中間焦点距離状態１（f=12.3mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１２（ａ）は中間焦点距離状態２（f=96.5mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１２（ｂ）は望遠端状態（f=270.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、Ａは半画角を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線、ＣはＣ線、ＦはＦ線における収差を示す。また、記載のないものは、ｄ線における収差を示す。球面収差図において、実線は球面収差を、破線は正弦条件を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリジオナル像面を示す。コマ収差図において、実線はメリジオナルコマを示す。
　ここまでの収差図に関する説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
　図１１、図１２に示す各収差図から明らかなように、第４実施例に係るズームレンズＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図１３～図１５及び表５を用いて説明する。第５実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ５）は、図１３に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。正レンズＬ３１は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、フィルタ群ＦＬが配置されている。フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増加するように、５つのレンズ群Ｇ１～Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。
　下記の表５に、第５実施例における各諸元の値を示す。表５における面番号１～３１が、図１３に示すｍ１～ｍ３１の各光学面に対応している。
（表５）
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　　1　 131.49675　　　1.800　　　1.91082　　　35.25
　　2　　63.37948　　　5.700　　　1.43700　　　95.00
　　3 -1287.44760　　　0.200　 
　　4　　66.21576　　　4.500　　　1.49782　　　82.57
　　5　 359.05726　　　0.200　　
　　6　　55.39804　　　4.200　　　1.49782　　　82.57
　　7　 216.07982　　　D7(可変)
　　8　 592.06103　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　9　　 7.86967　　　4.500
　　10　-32.00000　　　0.900　　　1.83481　　　42.73
　　11　 35.35747　　　0.200
　　12　 15.57738　　　3.800　　　1.84666　　　23.80
　　13　-21.18702　　　0.900　　　1.88300　　　40.66
　　14　 56.88565　　　D14(可変) 
　　15　　　∞　　 　　0.750　　　(絞りＳ)
　＊16　　9.42723　　　2.900　　　1.55332　　　71.67
　＊17　-48.03390　　　0.200
　　18　　8.89173　　　2.500　　　1.49782　　　82.57
　　19　-90.43764　　　0.800　　　1.88300　　　40.66
　　20　　7.07893　　　1.000
　　21　 28.09612　　　1.600　　　1.51742　　　52.20
　　22　-35.31617　　　D22(可変)
　　23　100.00000　　　0.900　　　1.53110　　　55.91
　　24　 32.50000　　　D24(可変)
　　25　 15.33226　　　2.400　　　1.48749　　　70.31
　　26　-39.45166　　　0.800　　　1.90366　　　31.27
　　27 -126.38528　　　D27(可変)　 
　　28　　　∞　　 　　0.210　　　1.51680　　　63.88
　　29　　　∞　　 　　1.218
　　30　　　∞　　 　　0.500　　　1.51680　　　63.88
　　31　　　∞　　 　　Bf
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
第16面
　κ=-0.8584,A4= 3.91510E-05,A6= 1.15410E-06,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
第17面
　κ= 0.0000,A4= 2.59680E-05,A6= 8.94520E-07,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
 
［全体諸元］
ズーム比　56.8632
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　ｆ　　　　 4.39652　　33.65450　　 91.94556　　250.00006
　ＦＮｏ　　 3.27151　　 5.07394　　　5.41747　　　6.03761
　ω　　　　44.14909　　 6.88501　　　2.54373　　　0.91513
　Ｙ　　　　 7.00000　　 8.10000　　　8.10000　　　8.10000
　ＴＬ　　　98.62677　 127.95776　　 141.35808　 144.51943
　Ｂｆ　　　 0.53025　　 0.53459　　 0.53416　　　 0.52994
 
［ズーミングデータ］
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　D7　　　　 0.96353　　40.26128　　 54.82392　　61.08322
　D14　　　 39.88666　　11.86995　　　6.76995　　 1.84995
　D22　　　　1.10140　　 6.43847　　　8.29510　　 9.39198
　D24　　　　6.10994　　 6.66110　　　6.93295　　24.38810
　D27　　　　6.35699　　18.51436　　 20.32399　　 3.59824
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　　レンズ構成長
　Ｇ１　　　 1 　　　79.59146　　　　16.600
　Ｇ２　　　 8 　　　-8.00986　　　　11.300
　Ｇ３　　　16　　　 18.05665　　　　 9.000
　Ｇ４　　　23　　　-91.07864　　　　 0.900
　Ｇ５　　　25　　　 35.08142　　　　 3.200
 
［条件式］
　条件式（１０）　（－ｆ２）／ｆｔ　＝　０．０３２
　条件式（１１）　νｄ１ａ　＝　３５．２５
　条件式（１２）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ＝２６０．１４
　条件式（１３）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０７２
　条件式（１４）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７１８
　条件式（１５）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１８４
　条件式（１６）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１３
　条件式（１７）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０７２
　条件式（１８）　νｄ１ａ　＝　３５．２５
　条件式（１９）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ＝２６０．１４
　条件式（２０）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７１８
　条件式（２１）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１８４
　条件式（２２）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１３
　表５から、本実施例に係るズームレンズＺＬ５は、条件式（１０）～（２２）を満たすことが分かる。
　図１４、図１５は、第５実施例に係るズームレンズＺＬ５の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図１４（ａ）は広角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１４（ｂ）は中間焦点距離状態１（f=33.7mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１５（ａ）は中間焦点距離状態２（f=91.9mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１５（ｂ）は望遠端状態（f=250.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　図１４、図１５に示す各収差図から明らかなように、第５実施例に係るズームレンズＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１６～図１８及び表６を用いて説明する。第６実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ６）は、図１６に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、フィルタ群ＦＬが配置されている。フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ６は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増加するように、５つのレンズ群Ｇ１～Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。
　下記の表６に、第６実施例における各諸元の値を示す。表６における面番号１～３１が、図１６に示すｍ１～ｍ３１の各光学面に対応している。
（表６）
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　　1　 139.34821　　　1.800　　　1.90265　　　35.73
　　2　　63.57618　　　5.150　　　1.43700　　　95.00
　　3 -1217.83140　　　0.200
　　4　　71.38178　　　4.000　　　1.49782　　　82.57
　　5　 501.31253　　　0.200
　　6　　55.33846　　　4.200　　　1.49782　　　82.57
　　7　 265.07562　　　D7(可変)
　　8　 805.78659　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　9　　 8.21382　　　4.300
　　10　-31.85233　　　0.900　　　1.83481　　　42.73
　　11　 13.20512　　　2.000　　　1.94595　　　17.98
　　12　 26.00000　　　0.300
　　13　 16.77011　　　2.100　　　1.84666　　　23.80
　　14　 65.96837　　　D14(可変) 
　　15　　　∞　　 　　0.700　　　(絞りＳ)
　＊16　　9.26773　　　2.500　　　1.55332　　　71.67
　＊17　212.41603　　　0.200
　　18　 12.40315　　　2.300　　　1.49782　　　82.57
　　19 -239.66131　　　0.800　　　1.78590　　　44.17
　　20　　8.26940　　　1.000
　　21　 22.00000　　　1.700　　　1.48749　　　70.31
　　22　-18.28270　　　D22(可変)
　　23　 55.00000　　　0.900　　　1.53110　　　55.91
　　24　 20.37640　　　D24(可変)
　　25　 15.47153　　　2.400　　　1.56384　　　60.71
　　26　-32.54635　　　0.800　　　1.91082　　　35.25
　　27 -325.82054　　　D27(可変)
　　28　　　∞　　 　　0.210　　　1.51680　　　63.88
　　29　　　∞　　 　　1.218
　　30　　　∞　　 　　0.500　　　1.51680　　　63.88
　　31　　　∞　　 　　Bf
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
第16面
　κ=-0.2705,A4=-5.11530E-05,A6=-5.46810E-08,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
　κ= 0.0000,A4= 3.24300E-05,A6=-1.04760E-07,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
 
［全体諸元］
ズーム比　56.8129
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　ｆ　　　　 4.40041　　33.16652　　 91.05962　　249.99999
　ＦＮｏ　　 3.32630　　 5.06240　　　5.37100　　　6.57230
　ω　　　　44.12741　　 6.95537　　　2.56053　　　0.91208
　Ｙ　　　　 7.00000　　 8.10000　　　8.10000　　　8.10000
　ＴＬ　　　97.19810　 125.83264　　139.44212　　143.90973
　Ｂｆ　　　 0.53001　　 0.53002　　　0.53001　　　0.53005
 
［ズーミングデータ］
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　D7　　　　 0.70989　　39.80989　　 54.96928　　61.69493
　D14　　　 38.74718　　10.40834　　　5.16541　　 0.49618
　D22　　　　1.65511　　 9.15376　　 10.39356　　 6.82206
　D24　　　　6.71067　　 6.86309　　　7.21133　　29.44712
　D27　　　　7.46724　　17.68954　　 19.79453　　 3.54139
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
　Ｇ１　　　 1 　　　79.52588　　 　15.550
　Ｇ２　　　 8 　　　-8.14680　　 　10.600
　Ｇ３　　　16　　　 17.86445　　 　 8.500
　Ｇ４　　　23　　　-61.50000　　 　 0.900
　Ｇ５　　　25　　　 34.49808　　 　 3.200
 
［条件式］
　条件式（１０）　（－ｆ２）／ｆｔ　＝　０．０３３
　条件式（１１）　νｄ１ａ　＝　３５．７３
　条件式（１２）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＝　２６０．１４
　条件式（１３）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０７１
　条件式（１４）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７２３
　条件式（１５）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１８７
　条件式（１６）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１３
　条件式（１７）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０７１
　条件式（１８）　νｄ１ａ　＝　３５．７３
　条件式（１９）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＝　２６０．１４
　条件式（２０）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７２３
　条件式（２１）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１８７
　条件式（２２）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１３
　表６から、本実施例に係るズームレンズＺＬ６は、条件式（１０）～（２２）を満たすことが分かる。
　図１７、図１８は、第６実施例に係るズームレンズＺＬ６の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図１７（ａ）は広角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１７（ｂ）は中間焦点距離状態１（f=33.2mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１８（ａ）は中間焦点距離状態２（f=91.1mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１８（ｂ）は望遠端状態（f=250.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　図１７、図１８に示す各収差図から明らかなように、第６実施例に係るズームレンズＺＬ６は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１９～図２１及び表７を用いて説明する。第７実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ７）は、図１９に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３４と両凸形状の正レンズＬ３５との接合レンズとから構成される。正レンズＬ３１は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、フィルタ群ＦＬが配置されている。フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ７は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、５つのレンズ群Ｇ１～Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。
　下記の表７に、第７実施例における各諸元の値を示す。表７における面番号１～３２が、図１９に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表７）
［レンズ諸元］
　面番号　 　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面 　　　∞
　　1　　185.03464　　　1.800　　　1.90265　　　35.73
　　2　　 72.83098　　　5.300　　　1.43700　　　95.00
　　3　 -341.55078　　　0.200
　　4　　 69.64237　　　4.200　　　1.49782　　　82.57
　　5　　758.70667　　　0.200
　　6　　 54.60929　　　3.900　　　1.49782　　　82.57
　　7　　174.27947　　　D7(可変)
　　8　　370.63027　　　1.000　　　1.91082　　　35.25
　　9　　　8.11888　　　4.400
　　10　 -23.39934　　　0.900　　　1.75500　　　52.34
　　11　　44.70536　　　0.200
　　12　　17.85910　　　3.000　　　1.92286　　　20.88
　　13　 -22.74410　　　0.800　　　1.95000　　　29.37
　　14　　90.15596　　　D14(可変)
　　15　 　　∞　　 　　0.750　　　(絞りＳ)
　＊16　　10.32195　　　2.100　　　1.59201　　　67.05
　＊17　 -64.60494　　　0.200
　　18　　11.50000　　　2.000　　　1.59319　　　67.90
　　19　-153.26338　　　0.700　　　1.78800　　　47.35
　　20　　11.26117　　　1.100
　　21　-431.54424　　　0.700　　　1.75500　　　52.34
　　22　　 6.71989　　　2.300　　　1.49782　　　82.57
　　23　 -14.44677　　　D23(可変)
　　24　　77.41973　　　0.900　　　1.53110　　　55.91
　　25　　23.56266　　　D25(可変)
　　26　　15.45429　　　2.300　　　1.51680　　　63.88
　　27　 -46.93541　　　0.800　　　1.80518　 　 25.45
　　28　-4728.58458　　 D28(可変)
　　29　 　　∞　　 　　0.210　　　1.51680　　　63.88
　　30　 　　∞　　 　　1.218
　　31　 　　∞　　 　　0.500　　　1.51680　　　63.88
　　32　 　　∞　　 　　Bf
　像面　 　　∞
 
［非球面データ］
第16面
　κ= 0.0785,A4=-3.90240E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
　κ= 0.0000,A4= 8.96520E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
 
［全体諸元］
ズーム比　56.8181
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　ｆ　　　　 4.40000　　33.16625　　 91.05806　　249.99981
　ＦＮｏ　　 3.25932　　 4.90468　　　5.30766　　　6.70733
　ω　　　　44.16370　　 6.93487　　　2.55103　　　0.91353
　Ｙ　　　　 7.00000　　 8.10000　　　8.10000　　　8.10000
　ＴＬ　　　98.47996　 126.25037　　139.45425　　144.93598
　Ｂｆ　　　 0.52999　　 0.52999　　　0.52998　　　0.53004
 
［ズーミングデータ］
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　D7　　 　　0.81642　　40.95798　　 55.49452　　61.85333
　D14　　　 40.55551　　11.78804　　　6.37918　　 1.53153
　D23　　　　0.69681　　 5.62251　　　8.07434　　 9.07062
　D25　　　　6.74671　　 6.40372　　　6.29415　　26.76577
　D28　　　　7.45652　　19.27013　　 21.00408　　 3.50669
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
　Ｇ１　　　 1 　　　79.65416　　 　15.600
　Ｇ２　　　 8 　　　-8.18384　　 　10.300
　Ｇ３　　　17　　　 17.98393　　 　 9.100
　Ｇ４　　　25　　　-64.14778　　 　 0.900
　Ｇ５　　　27　　　 36.01335　　 　 3.100
 
［条件式］
　条件式（１０）　（－ｆ２）／ｆｔ　＝　０．０３３
　条件式（１１）　νｄ１ａ　＝　３５．７３
　条件式（１２）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＝　２６０．１４
　条件式（１３）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０７２
　条件式（１４）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７３７
　条件式（１５）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１９５
　条件式（１６）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１２
　条件式（１７）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０７２
　条件式（１８）　νｄ１ａ　＝　３５．７３
　条件式（１９）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＝　２６０．１４
　条件式（２０）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７３７
　条件式（２１）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１９５
　条件式（２２）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１２
　表７から、本実施例に係るズームレンズＺＬ７は、条件式（１０）～（２２）を満たすことが分かる。
　図２０、図２１は、第７実施例に係るズームレンズＺＬ７の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図２０（ａ）は広角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図２０（ｂ）は中間焦点距離状態１（f=33.2mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図２１（ａ）は中間焦点距離状態２（f=91.1mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図２１（ｂ）は望遠端状態（f=250.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　図２０、図２１に示す各収差図から明らかなように、第７実施例に係るズームレンズＺＬ７は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図２２～図２４及び表８を用いて説明する。第８実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ８）は、図２２に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。正レンズＬ３１は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、フィルタ群ＦＬが配置されている。フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ８は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増加するように、５つのレンズ群Ｇ１～Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。
　下記の表８に、第８実施例における各諸元の値を示す。表８における面番号１～３１が、図２２に示すｍ１～ｍ３１の各光学面に対応している。
（表８）
［レンズ諸元］
　面番号　 　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面 　　　∞
　　1　　167.72217　　　1.800　　　1.91082　　　35.25
　　2　 　55.09912　　　5.600　　　1.49782　　　82.57
　　3　 -965.01965　　　0.200
　　4　　 59.56122　　　4.100　　　1.49782　　　82.57
　　5　　378.00626　　　0.200
　　6　　 59.75480　　　3.800　　　1.49782　　　82.57
　　7　　316.10396　　　D7(可変)
　　8　　246.62572　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　9　　　7.52387　　　4.100
　　10　 -22.79857　　　0.900　　　1.80400　　　46.60
　　11　　52.48325　　　0.200
　　12　　16.52991　　　3.000　　　1.92286　　　20.88
　　13　 -44.82137　　　0.800　　　1.90366　　　31.31
　　14　　50.86329　　　D14(可変)
　　15　 　　∞　　 　　0.750　　　(絞りＳ)
　＊16　　 8.47611　　　2.400　　　1.59201　　　67.05
　＊17　-129.86955　　　0.200
　　18　　13.39687　　　2.000　　　1.59319　　　67.90
　　19　 -76.62517　　　0.800　　　1.80440　　　39.61
　　20　 　7.21441　　　0.700
　　21　　31.11171　　　1.500　　　1.48749　　　70.31
　　22　 -25.22902　　　D22(可変)
　　23　　75.00000　　　0.800　　　1.49782　　　82.57
　　24　　25.05662　　　D24(可変)
　　25　　14.77018　　　2.300　　　1.48749　　　70.31
　　26　 -25.14848　　　0.800　　　1.91082　　　35.25
　　27　 -72.04381　　　D27(可変)
　　28　 　　∞　　 　　0.210　　　1.51680　　　63.88
　　29　 　　∞　　 　　1.218
　　30　 　　∞　　 　　0.500　　　1.51680　　　63.88
　　31　 　　∞　　 　　Bf
　像面　 　　∞
 
［非球面データ］
第16面
　κ=-0.4295,A4=-3.92499E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
　κ= 0.0000,A4= 3.20704E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
 
［全体諸元］
ズーム比　56.8188
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　ｆ　　 　　4.39995　　33.05440　 　90.64293　　250.00000
　ＦＮｏ　 　3.31882　　 5.19437　　　5.42079　　　6.63539
　ω　　 　 44.16857　　 6.99514　　　2.57455　　　0.91209
　Ｙ　　 　　7.00000　　 8.10000　　　8.10000　　　8.10000
　ＴＬ　 　 94.05674　 125.64910　　138.62581　　142.88913
　Ｂｆ　　 　0.53002　　 0.54579　　　0.54091　　　0.52999
 
［ズーミングデータ］
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　D7　　　　 0.75908　　40.52500　　 55.93337　　 62.40021
　D14　　　 37.94327　　11.59355　　　6.61355　　　1.79999
　D22　　　　1.36757　　 8.14868　　　8.61750　　　6.95942
　D24　　　　5.87466　　 6.48834　　　6.61030　　 27.65176
　D27　　　　7.70414　　18.46976　　 20.43217　　　3.66976
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
　Ｇ１　　　 1 　　　79.45860　　 　15.700
　Ｇ２　　　 8 　　　-8.01312　　 　10.000
　Ｇ３　　　16　　　 17.72055　　 　 7.600
　Ｇ４　　　23　　　-75.98918　　 　 0.800
　Ｇ５　　　25　　　 34.55652　　 　 3.100
 
［条件式］
　条件式（１０）　（－ｆ２）／ｆｔ　＝　０．０３２
　条件式（１１）　νｄ１ａ　＝　４０．８０
　条件式（１２）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＝　２４７．７１
　条件式（１３）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０７１
　条件式（１４）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７０４
　条件式（１５）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１９５
　条件式（１６）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１２
　条件式（１７）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０７１
　条件式（１８）　νｄ１ａ　＝　４０．８０
　条件式（１９）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＝　２４７．７１
　条件式（２０）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７０４
　条件式（２１）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１９５
　条件式（２２）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１２
　表８から、本実施例に係るズームレンズＺＬ８は、条件式（１０）～（２２）を満たすことが分かる。
　図２３、図２４は、第８実施例に係るズームレンズＺＬ８の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図２３（ａ）は広角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図２３（ｂ）は中間焦点距離状態１（f=33.1mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図２４（ａ）は中間焦点距離状態２（f=90.6mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図２４（ｂ）は望遠端状態（f=250.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　図２３、図２４に示す各収差図から明らかなように、第８実施例に係るズームレンズＺＬ８は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第９実施例）
　第９実施例について、図２５～図２７及び表９を用いて説明する。第９実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ９）は、図２５に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。正レンズＬ３１は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、フィルタ群ＦＬが配置されている。フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ９は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増加するように、５つのレンズ群Ｇ１～Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。
　下記の表９に、第９実施例における各諸元の値を示す。表９における面番号１～３１が、図２５に示すｍ１～ｍ３１の各光学面に対応している。
（表９）
［レンズ諸元］
　面番号　 　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面 　　　∞
　　1　　833.13681　　　1.800　　　1.80610　　　40.97
　　2　　 66.30909　　　5.800　　　1.49782　　　82.57
　　3　 -208.53753　　　0.200
　　4　　 71.38178　　　4.200　　　1.49782　　　82.57
　　5　 1230.18913　　　0.200
　　6　　 52.31232　　　4.000　　　1.49782　　　82.57
　　7　　212.73003　　　D7(可変)
　　8　　238.52066　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　9　　　8.02925　　　4.300
　　10 　-33.51859　　　0.900　　　1.83481　　　42.73
　　11 　 14.81204　　　2.100　　　1.94595　　　17.98
　　12　　47.49952　　　0.200
　　13　　15.49846　　　1.800　　　1.84666　　　23.80
　　14　　26.98580　　　D14(可変)
　　15　 　　∞　　 　　0.750　　　(絞りＳ)
　＊16　　 8.52824　　　2.600　　　1.55332　　　71.67
　＊17　 -40.00994　　　0.200
　　18　　10.64740　　　2.200　　　1.49782　　　82.57
　　19　 -47.66378　　　0.800　　　1.83481　　　42.73
　　20　 　7.00961　　　0.800
　　21　　17.50000　　　1.700　　　1.48749　　　70.31
　　22　 -37.01486　　　D22(可変)
　　23　 160.00000　　　0.900　　　1.49782　　　82.57
　　24　　18.67754　　　D24(可変)
　　25　　15.32767　　　2.400　　　1.56384　　　60.71
　　26　 -29.23072　　　0.800　　　1.91082　　　35.25
　　27　-129.89969　　　D27(可変)
　　28　 　　∞　　 　　0.210　　　1.51680　　　63.88
　　29　 　　∞　　 　　1.218
　　30　 　　∞　　 　　0.500　　　1.51680　　　63.88
　　31　 　　∞　　 　　Bf
　像面　 　　∞
 
［非球面データ］
第16面
　κ=-0.4504,A4=-4.14853E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
　κ= 0.0000,A4= 3.05542E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
 
［全体諸元］
ズーム比　56.8230
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　ｆ　　　 　4.39963　　33.16622　　 91.05806　　250.00014
　ＦＮｏ　 　3.27185　　 5.18345　　　5.61129　　　6.83029
　ω　　　 44.13000　　　6.96951　　　2.56346　　　0.91241
　Ｙ　　　　7.00000　　　8.10000　　　8.10000　　　8.10000
　ＴＬ　　 97.49160　　124.62396　　138.72911　　144.07508
　Ｂｆ　　　0.53118　　　0.53118　　　0.53118　　　0.53000
 
［ズーミングデータ］
　　　　　　 広角端　　 　中間１　　　中間２　　　望遠端
　D7　　　　 0.80020　　39.67426　　 55.12296　 　62.14415
　D14　　　 40.49583　　11.90394　　　6.65793　　　1.89993
　D22　　　　0.92860　 　8.25026　 　10.40870　　　6.45483
　D24　　　　6.49720　 　6.58912　　　6.65361　 　27.93365
　D27　　　　6.66059　　16.09721　 　17.77673　　　3.53452
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
　Ｇ１　　　 1 　　　79.06270　　 　16.200
　Ｇ２　　　 8 　　　-8.29885　　 　10.300
　Ｇ３　　　16　　　 16.59524　　 　 8.300
　Ｇ４　　　23　　　-42.56733　　 　 0.900
　Ｇ５　　　25　　　 31.12717　　 　 3.200
 
［条件式］
　条件式（１０）　（－ｆ２）／ｆｔ　＝　０．０３３
　条件式（１１）　νｄ１ａ　＝　４０．９７
　条件式（１２）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＝　２４７．７１
　条件式（１３）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０６６
　条件式（１４）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７１９
　条件式（１５）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１８６
　条件式（１６）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１３
　条件式（１７）　ｆ３／ｆｔ　＝　０．０６６
　条件式（１８）　νｄ１ａ　＝　４０．９７
　条件式（１９）　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＝　２４７．７１
　条件式（２０）　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＝　－０．７１９
　条件式（２１）　Ｄｍ１／ｆｔ　＝　－０．１８６
　条件式（２２）　Ｄ５／ｆｔ　＝　０．０１３
　表９から、本実施例に係るズームレンズＺＬ９は、条件式（１０）～（２２）を満たすことが分かる。
　図２６、図２７は、第９実施例に係るズームレンズＺＬ９の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図２６（ａ）は広角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図２６（ｂ）は中間焦点距離状態１（f=33.2mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図２７（ａ）は中間焦点距離状態２（f=91.1mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図２７（ｂ）は望遠端状態（f=250.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　図２６、図２７に示す各収差図から明らかなように、第９実施例に係るズームレンズＺＬ９は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
　以上のような第２および第３の実施形態に係る各実施例によれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを提供することができる。
　ここまで本発明を分かりやすくするために、第２および第３の実施形態に係る構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
　例えば、上記実施例では、５群構成を示したが、６群、７群等、他の群構成にも適用可能である。具体的には、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　第２および第３の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第５レンズ群Ｇ５を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　第２および第３の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３を防振レンズ群とするのが好ましい。
　第２および第３の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　第２および第３の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　第２および第３の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　第２および第３の実施形態のズームレンズＺＬは、変倍比が５０～７０程度である。
　第２および第３の実施形態のズームレンズＺＬは、デジタルスチルカメラに使用しているが、これに限られるものではなく、デジタルビデオカメラ等の光学機器にも使用することができる。
発明を実施するための形態（第４の実施形態）
　次に、第４の実施形態について図面を参照して説明する。第４の実施形態に係るズームレンズＺＬは、図３２に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、少なくとも４つのレンズ群が移動し、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４は、それぞれプラスチックレンズを有し、第５レンズ群Ｇ５は、２枚以下のレンズからなり、次の条件式（２３）を満足する。
　０．６　＜　－ｆＰＬ３／ｆＰＬ４　＜　１．５　…（２３）
　但し、
　ｆＰＬ３：第３レンズ群Ｇ３を構成するプラスチックレンズの合成焦点距離、
　ｆＰＬ４：第４レンズ群Ｇ４を構成するプラスチックレンズの合成焦点距離。
　この構成によれば、光学系の大部分をプラスチックレンズで構成しても、変倍比、光学性能を従来と同等以上の性能としつつ、低コスト化が可能となる。また、プラスチックレンズを使用した光学系では、温度変化による性能変化が懸念され、特に高倍率ズームレンズではその傾向が顕著にあらわれる。しかしながら、条件式（２３）を満足することにより、２５倍以上の高倍率ズームレンズにおいても、プラスチックレンズの温度変化の影響を非常に小さく抑え、優れた光学性能を確保することが可能となる。なお、条件式（２３）の下限値を下回ると、温度変化時におけるバックフォーカスの変化、非点収差の悪化が生じるため、好ましくない。また、条件式（２３）の上限値を上回ると、温度変化時におけるバックフォーカスの変化、非点収差の悪化が生じるため、好ましくない。
　第４の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２３）の下限値を０．７とすることが好ましい。第４の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２３）の上限値を１．４とすることが好ましい。
　第４の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（２４）を満足することが好ましい。
　６５．０　＜　νd31　＜　１００．０　…（２４）
　但し、
　νd31：第３レンズ群Ｇ３を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズの硝材のｄ線におけるアッベ数。
　条件式（２４）は、第３レンズ群Ｇ３中の、最も物体側に配置されるレンズの硝材のアッベ数を規定している。条件式（２４）の下限値を下回ると、色収差が悪化するため、好ましくない。同様に、条件式（２４）の上限値を上回ると、色収差が悪化するため、好ましくない。
　第４の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２４）の下限値を６７．０とすることが好ましい。第４の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２４）の上限値を９０．０とすることが好ましい。
　第４の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、１枚のプラスチック負レンズからなり、次の条件式（２５）を満足することが好ましい。
　－５．０　＜　（Ｒ４２＋Ｒ４１）／（Ｒ４２－Ｒ４１）　＜　－０．９　…（２５）
　但し、
　Ｒ４１：第４レンズ群Ｇ４を構成するプラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
　Ｒ４２：第４レンズ群Ｇ４を構成するプラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
　条件式（２５）は、第４レンズ群Ｇ４を構成するプラスチック負レンズの形状因子を規定している。条件式（２５）の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。同様に、条件式（２５）の上限値を上回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。
　第４の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２５）の下限値を－４．５とすることが好ましい。第４の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２５）の上限値を－１．０とすることが好ましい。
　第４の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（２６）を満足することが好ましい。
　０．６３　＜　β5t　＜　０．８８　…（２６）
　但し、
　β5t：望遠端状態における第５レンズ群Ｇ５の倍率。
　条件式（２６）は、望遠端状態における第５レンズ群Ｇ５の倍率を規定している。条件式（２６）の下限値を下回ると、非点収差が悪化するため、好ましくない。同様に、条件式（２６）の上限値を上回ると、非点収差が悪化するため、好ましくない。
　第４の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２６）の下限値を０．６５とすることが好ましい。第４の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２６）の上限値を０．８０とすることが好ましい。
　第４の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、像側から順に並んだ、プラスチック正レンズと、プラスチック負レンズとを有し、次の条件式（２７）を満足することが好ましい。
　－６．０　＜　（Ｒ３２＋Ｒ３１）／（Ｒ３２－Ｒ３１）　＜　－０．９　…（２７）
　但し、
　Ｒ３１：第３レンズ群Ｇ３を構成するプラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
　Ｒ３２：第３レンズ群Ｇ３を構成するプラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
　条件式（２７）は、第３レンズ群Ｇ３を構成するプラスチック負レンズの形状因子を規定している。条件式（２７）の下限値を下回ると、コマ収差、球面収差が悪化するため、好ましくない。同様に、条件式（２７）の上限値を上回ると、コマ収差、球面収差が悪化するため、好ましくない。
　第４の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２７）の下限値を－５．４とすることが好ましい。第４の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２７）の上限値を－１．０とすることが好ましい。
　以上のような構成を備える第４の実施形態に係るズームレンズＺＬによれば、優れた光学性能を有するズームレンズを実現することができる。
　図３８及び図３９に、上述のズームレンズＺＬを備える光学機器として、デジタルスチルカメラＣＡＭ（光学機器）の構成を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ズームレンズＺＬ）の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズＺＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図３２参照）に配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
　カメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＥＦ、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ２等が配置されている。ここでは、カメラＣＡＭとズームレンズＺＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズＺＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
　以上のような構成を備える第４の実施形態に係るカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズＺＬを搭載することにより、優れた光学性能を有するカメラを実現することができる。
　続いて、図４０を参照しながら、上述のズームレンズＺＬの製造方法について概説する。まず、レンズ鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５とが並ぶように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。このとき、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、少なくとも４つのレンズ群が移動するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。また、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４は、それぞれプラスチックレンズを有して構成されるように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ３０）。また、第５レンズ群Ｇ５は、２枚以下のレンズから構成されるように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ４０）。そして、次の条件式（２３）を満足するように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ５０）。
　０．６　＜　－ｆＰＬ３／ｆＰＬ４　＜　１．５　…（２３）
　但し、
　ｆＰＬ３：第３レンズ群Ｇ３を構成するプラスチックレンズの合成焦点距離、
　ｆＰＬ４：第４レンズ群Ｇ４を構成するプラスチックレンズの合成焦点距離。
　ここで、第４の実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図３２に示すズームレンズＺＬでは、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３とを配置している。負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズとＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２３とを配置している。正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズＬ３２と、両凸形状のプラスチック非球面正レンズＬ３３とを配置している。負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４として、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズＬ４１を配置している。正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５として、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状のプラスチック非球面正レンズＬ５１と、像側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズＬ５２とを配置している。また、各レンズは、上記条件式（２３）を満足するように、鏡筒内に配置されている（条件式（２３）の対応値は1.12）。
　上記第４の実施形態のズームレンズＺＬの製造方法によれば、優れた光学性能を有するズームレンズを製造することができる。
第４の実施形態に係る実施例
　これより第４の実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表１０～表１２を示すが、これらは第１０実施例～第１２実施例における各諸元の表である。
　なお、第１０実施例に係る図３２に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長587.5620nm）、ｇ線（波長435.8350nm）を選んでいる。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。物面は物体面、（可変）は可変の面間隔、曲率半径の「∞」は平面又は開口、（絞りＳ）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.0000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［全体諸元］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは半画角（最大入射角、単位：°）、Ｙは像高、Ｂｆは光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離、Ｂｆ（空気換算）は光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長により表記したもの、ＴＬは光軸上でのレンズ最前面から近軸像面までの距離、レンズ全長は光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢｆ（空気換算）を加えたものを示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ｃ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6…（ｃ）
　表中の［ズーミングデータ］において、広角端、中間焦点距離、望遠端の各状態における可変間隔の値Ｄｉを示す。なお、Ｄｉは、第ｉ面と第（ｉ＋１）面の可変間隔を示す。
　表中の［ズームレンズ群データ］において、Ｇは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号、群焦点距離は各群の焦点距離、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像面側のレンズ面までの光軸上での距離を示す。
　表中の［条件式］には、上記の条件式（２３）～（２７）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「ｍｍ」が使われるが、ズームレンズは比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第１０実施例）
　第１０実施例について、図３２，図３３及び表１０を用いて説明する。第１０実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１０）は、図３２に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５と、フィルタ群ＦＬとから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２の接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズとＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２３とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズＬ３２と、両凸形状のプラスチック非球面正レンズＬ３３とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状のプラスチック非球面正レンズＬ５１と、像側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズＬ５２とから構成される。
　フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ１０においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、第１レンズ群Ｇ１から第５レンズ群Ｇ５までの全ての群が光軸に沿って移動する。第１レンズ群Ｇ１は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、ズーミングにおいて、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、ズーミングにおいて、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。開口絞りＳは、ズーミングにおいて、第３レンズ群Ｇ３と一体となって、物体側へ移動する。
　下記の表１０に、第１０実施例における各諸元の値を示す。表１０における面番号１～２８が、図３２に示すｍ１～ｍ２８の各光学面に対応している。
（表１０）
［レンズ諸元］
　面番号　 　Ｒ　　 　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　 　νｄ
　物面　　 　∞
　　1　 　110.7878　　　2.8427　　　1.9037　　　31.3
　　2　　　66.3390　　　7.5711　　　1.4978　　　82.6
　　3　 　860.1899　　　0.243
　　4　　　76.5237　　　6.3147　　　1.6030　　　65.4
　　5　 　653.3171　　　D5(可変)
　　6　　1084.3255　　　1.5103　　　1.8348　　　42.7
　　7　　　15.2165　　　8.0963
　　8　　-125.9352　　　1.2629　　　1.8348　　　42.7
　　9　　　34.3647　　　0.4796
　　10　 　25.5696　　　3.9494　　　1.9460　　　18
　　11　 　88.6252　　　D11(可変)
　　12　　∞(絞りＳ)　　1.5735
　　13　 　15.2571　　　3.498　　　1.4978　　　82.6
　　14　 　94.5308　　　2.2134
　＊15　 　32.5987　　　1.7599　　　1.6355　　　23.9
　＊16　 　15.9623　　　1.5646
　＊17　 　75.0599　　　3.0423　　　1.5311　　　55.9
　＊18　　-25.6985　　　D18(可変)
　　19　　110.4046　　　1.3476　　　1.5311　　　55.9
　＊20　 　35.4707　　　D20(可変)
　＊21　 　33.0094　　　5.0366　　　1.5311　　　55.9
　　22　　-50.9035　　　0.9071
　　23　　-32.7689　　　1.7816　　　1.6355　　　23.9
　＊24　 -105.1482　　　D24(可変)
　　25 　　　∞　　 　　0.6797　　　1.5168　　　63.9
　　26 　　　∞　 　　　1.1110
　　27 　　　∞　 　　　1.0443　　　1.5168　　　63.9
　　28　　 　∞　　 　　(Bf)
　像面　　 　∞
 
［全体諸元］
ズーム比　28.319
　　　　　　 　広角端　 　中間焦点　 　望遠端
ｆ　　　　　　　10.00　 　　53.17　　　283.19
開口絞り径　　　12.15　　 　12.15　　 　12.15
ＦＮｏ　　　　 　3.5　　 　　5.1　　　 　6.6
ω　　　　　　　42.0　 　　　9.4　　　 　1.7
Ｂｆ　　　　　 　1.132　 　　1.132　 　　1.132
Ｂｆ(空気換算)　11.592　　　29.957　　 　8.080
ＴＬ　　　　 　153.52　　　179.55　　　219.25
レンズ全長　 　152.93　　　178.96　　　218.66
 
［非球面データ］
面番号　　　κ　　　　　 A4　　　　 　　A6
　15　 　14.148　　　-1.963E-04　　　0.000E+00
　16　　　3.070　　　-2.577E-04　　　0.000E+00
　17　　　1.000　　　-1.389E-04　　　0.000E+00
　18　　　1.000　　　-6.609E-05　　　0.000E+00
　20　　　1.000　 　　1.381E-06　　　0.000E+00
　21　　　1.000　　　-2.196E-06　　　7.854E-09
　24　　　1.000　　　-6.977E-06　　　0.000E+00
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　 　望遠端
　ｆ　　　　10.00　　　　53.17　　 　283.19
　D5 　　　　1.584　 　　45.635　　 　84.035
　D11　 　　61.939　 　　14.713　　　　1.151 
　D18　　　　7.763　　 　15.168　　　　6.936 
　D20　　 　15.056　　 　18.489　　 　63.468 
　D24　　　　8.212　　 　26.578　　　　4.701
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　レンズ構成長
 Ｇ１　 　　１　　　　119.4　　　　16.972
 Ｇ２　 　　６　　　　-16.6　　　　15.299
 Ｇ３　 　　13　 　　　29.9　　　　12.078
 Ｇ４　 　　19　 　　 -99.0　　　　 1.348
 Ｇ５　 　　21　 　　　73.6　　　　 7.725
 
［条件式］
条件式（２３）－ｆＰＬ３／ｆＰＬ４　＝　1.12
条件式（２４）νd31　＝　82.6
条件式（２５）（Ｒ４２＋Ｒ４１）／（Ｒ４２－Ｒ４１）　＝　-1.95
条件式（２６）β5t　＝　0.805
条件式（２７）（Ｒ３２＋Ｒ３１）／（Ｒ３２－Ｒ３１）　＝　-2.92
　表１０から、本実施例に係るズームレンズＺＬ１０は、条件式（２３）～（２７）を満たすことが分かる。
　図３３は、第１０実施例に係るズームレンズの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図３３（ａ）は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図３３（ｂ）は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図３３（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは各像高に対する半画角（単位：°）を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線における収差を示す。また、記載のないものは、ｄ線における収差を示す。球面収差図において、実線は球面収差を、破線は正弦条件を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。コマ収差図において、実線はメリディオナルコマを示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　図３３に示す各収差図から明らかなように、第１０実施例に係るズームレンズＺＬ１０は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。
（第１１実施例）
　第１１実施例について、図３４，図３５及び表１１を用いて説明する。第１１実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１１）は、図３４に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５と、フィルタ群ＦＬとから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２の接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズとＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズＬ３２と、両凸形状のプラスチック非球面正レンズＬ３３とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック負レンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状のプラスチック非球面正レンズＬ５１と、像側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック負レンズＬ５２とから構成される。
　フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ１１においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、第１レンズ群Ｇ１から第５レンズ群Ｇ５までの全ての群が光軸に沿って移動する。第１レンズ群Ｇ１は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、ズーミングにおいて、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、ズーミングにおいて、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。開口絞りＳは、ズーミングにおいて、第３レンズ群Ｇ３と一体となって、物体側へ移動する。
　下記の表１１に、第１１実施例における各諸元の値を示す。表１１における面番号１～２８が、図３４に示すｍ１～ｍ２８の各光学面に対応している。
（表１１）
［レンズ諸元］
　面番号　 　Ｒ　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　物面　　 　∞
　　1　 　109.095　　　2.27　　　1.9538　　　31.3
　　2　　　67.989　　　7.73　　　1.4970　　　82.6
　　3　 　765.163　　　0.23
　　4　　　79.968　　　6.37　　　1.5928　　　65.4
　　5　 　854.818　　　D5(可変)
　　6　 　378.358　　　1.14　　　1.8348　　　42.7
　　7　　　16.050　　　8.87
　　8　 　-44.931　　　1.14　　　1.8348　　　42.7
　　9　　　65.161　　　0.45
　　10　 　37.707　　　4.09　　　1.9460　　　18.0
　　11 -16113.167　　　D11(可変)
　　12　 ∞(絞りS)　　0.23
　　13　 　18.002　　　4.09　　　1.4978　　　82.6
　　14　　242.666　　　2.27
　＊15　 　29.192　　　2.27　　　1.6349　　　23.9
　＊16　 　15.258　　　1.82
　＊17　　111.211　　　2.96　　　1.5311　　　55.9
　＊18　　-27.771　　　D18(可変)
　　19　 　70.593　　　1.36　　　1.5311　　　55.9
　　20　 　32.799　　　D20(可変)
　＊21　 　27.433　　　5.69　　　1.5311　　　55.9
　　22　　-68.063　　　0.68
　　23　　-48.239　　　1.14　　　1.6349　　　23.9
　　24　-2211.216　　　D24(可変)
　　25 　　　∞　　　　0.68　　　1.5168　　　63.9
　　26 　　　∞　　　　1.14
　　27 　　　∞　　　　1.14　　　1.5168　　　63.9
　　28　　 　∞　　　　(Bf)
　像面　　 　∞
 
［全体諸元］
ズーム比　28.319
　　　　　　 　広角端　 　中間焦点　 　望遠端
ｆ　　　　　　　10.00　 　　55.9　　　 330.0
開口絞り径　　　13.2　　　　13.2　　　　13.2
ＦＮｏ　　　　 　3.5　　 　　5.0　　　 　6.7
ω　　　　　　　42.0　 　　　9.2　　　 　1.5
Ｂｆ　　　　　 　3.03　　　　3.03　　　　3.03
Ｂｆ(空気換算)　12.39　　 　30.65　　　　8.27
ＴＬ　　　　 　165.87　　　190.93　　　231.40
レンズ全長　 　165.25　　　190.31　　　230.78
 
［非球面データ］
面番号　 　κ　　　　　 A4　　　　　　A6
　15　　　9.27　　　-1.81E-04　　　0.00E+00
　16　　　2.32　　　-2.37E-04　　　0.00E+00
　17　　　1.00　　　-1.09E-04　　　0.00E+00
　18　　　1.00　　　-5.84E-05　　　0.00E+00
　21　　　1.00　　　-5.55E-07　　　5.48E-09
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　 　望遠端
　ｆ　　　　10.00　　　　55.9 　　 　330.0 
　D5 　　　　1.089　 　　50.890　　 　89.202
　D11　 　　71.445　 　　17.911　　　　1.057 
　D18　 　　11.148　　 　24.339　 　　11.678
　D20　　 　14.375　　 　11.722　　 　65.770 
　D24　　　　7.055　　 　25.310　　　　2.936
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　レンズ構成長
 Ｇ１　 　　１　　　　124.1　　　　16.600
 Ｇ２　 　　６　　　　-17.5　　　　15.690
 Ｇ３　 　　13　 　　　34.1　　　　13.410
 Ｇ４　 　　19　 　　-116.8　　　　 1.360
 Ｇ５　 　　21　 　　　67.2　　　　 7.510
 
［条件式］
条件式（２３）－ｆＰＬ３／ｆＰＬ４　＝　1.45
条件式（２４）νd31　＝　82.6
条件式（２５）（Ｒ４２＋Ｒ４１）／（Ｒ４２－Ｒ４１）　＝　-2.70
条件式（２６）β5t　＝　0.78
条件式（２７）（Ｒ３２＋Ｒ３１）／（Ｒ３２－Ｒ３１）　＝　-3.19
　表１１から、本実施例に係るズームレンズＺＬ１１は、条件式（２３）～（２７）を満たすことが分かる。
　図３５は、第１１実施例に係るズームレンズの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図３５（ａ）は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図３５（ｂ）は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図３５（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　図３５に示す各収差図から明らかなように、第１１実施例に係るズームレンズＺＬ１１は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。
（第１２実施例）
　第１２実施例について、図３６，図３７及び表１２を用いて説明する。第１２実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１２）は、図３６に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５と、フィルタ群ＦＬとから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２の接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズとＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２３とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の非球面正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズＬ３２と、両凸形状のプラスチック非球面正レンズＬ３３とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面正レンズＬ５１から構成される。
　フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ１２においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、第１レンズ群Ｇ１から第４レンズ群Ｇ４までが光軸に沿って移動する。第１レンズ群Ｇ１は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、ズーミングにおいて、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。開口絞りＳは、ズーミングにおいて、第３レンズ群Ｇ３と一体となって、物体側へ移動する。なお、第５レンズ群Ｇ５は、常に光軸上に固定されている。
　下記の表１２に、第１２実施例における各諸元の値を示す。表１２における面番号１～２６が、図３６に示すｍ１～ｍ２６の各光学面に対応している。
（表１２）
［レンズ諸元］
　面番号　 　Ｒ　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　物面　　 　∞
　　1　 　105.911　　　2.17　　　1.9538　　　32.3
　　2　　　65.738　　　7.16　　　1.4978　　　82.6
　　3　 　804.588　　　0.22
　　4　　　75.341　　　5.86　　　1.5928　　　68.7
　　5　 　651.011　　　D5(可変)
　　6　　1035.376　　　1.09　　　1.8348　　　42.7
　　7　　　13.926　　　6.73
　　8　 　-45.557　　　1.09　　　1.8040　　　46.6
　　9　　　56.372　　　0.43
　　10　 　30.292　　　3.04　　　1.9460　　　18.0
　　11　　280.888　　　D11(可変)
　　12　 ∞(絞りS)　　0.87
　＊13　 　15.220　　　4.34　　　1.4971　　　81.5
　　14　 　54.469　　　3.26
　＊15　 　62.426　　　2.17　　　1.6349　　　24.0
　　16　 　17.597　　　0.87
　＊17　 　22.024　　　3.47　　　1.5311　　　55.9
　　18　　-30.433　　　D18(可変)
　＊19　 　77.158　　　1.30　　　1.5311　　　55.9
　　20　 　30.047　　　D20(可変)
　＊21　 　27.125　　　3.26　　　1.5311　　　55.9
　　22　　443.944　　　1.52
　　23　 　　∞　　　　0.70　　　1.5168　　　63.9
　　24　 　　∞　　　　1.00
　　25　 　　∞　　　　1.00　　　1.5168　　　63.9
　　26　 　　∞　　　　(BF)
　像面　　 　∞
 
［全体諸元］
ズーム比　28.44
　　　　　　 　広角端　 　中間焦点　 　望遠端
ｆ　　　　　　　10.0　 　　52.5　　　　284.4
開口絞り径　　　11.3　 　　11.3　　 　　11.3
ＦＮｏ　　　　 　3.8　　　　5.6　　 　 　6.6
ω　　　　　　　41.2　　　　9.1　　 　 　1.7
Ｂｆ　　　　　 　1.00 　　　1.00　　 　　1.00
Ｂｆ(空気換算)　 4.64　　 　4.64　　 　　4.64
ＴＬ　  　　 　139.4 　　 170.5　　　　207.8
レンズ全長　 　138.8　　　169.9　　　　207.2
 
［非球面データ］
面番号　 　κ　　　　　 A4　　　　　　A6
　13　　-0.0361　　　1.77E-05　　　0.00E+00
　15　　　1.00　　　 1.01E-05　　　0.00E+00
　17　　　1.00　　　-4.31E-05　　　0.00E+00
　19　　　1.00　　　 2.32E-06　　　0.00E+00
　21　　　1.00　　　-6.13E-06　 　-4.60E-08
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　 　望遠端
　ｆ　　　　10.0　　 　　52.5　　　　284.4
　D5 　　　　0.786　 　　49.636　　 　86.876
　D11　 　　56.238　　 　17.470　　　　0.740 
　D18　 　　10.666　　 　23.912　　 　 3.980
　D20　 　　19.217　　 　26.936　　 　63.699 
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　レンズ構成長
 Ｇ１　 　　１　　　　119.4　　　　15.410
 Ｇ２　 　　６　　　　-15.8　　　　12.380
 Ｇ３　 　　13　 　　　27.8　　　　14.110
 Ｇ４　 　　19　 　　 -93.6　　　　 1.300
 Ｇ５　 　　21　 　　　54.3　　　　 4.780
 
［条件式］
条件式（２３）－ｆＰＬ３／ｆＰＬ４　＝　0.65
条件式（２４）νd31　＝　81.5
条件式（２５）（Ｒ４２＋Ｒ４１）／（Ｒ４２－Ｒ４１）　＝　-2.28
条件式（２６）β5t　＝　0.87
条件式（２７）（Ｒ３２＋Ｒ３１）／（Ｒ３２－Ｒ３１）　＝　-1.79
　表１２から、本実施例に係るズームレンズＺＬ１２は、条件式（２３）～（２７）を満たすことが分かる。
　図３７は、第１２実施例に係るズームレンズの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図３７（ａ）は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図３７（ｂ）は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図３７（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　図３７に示す各収差図から明らかなように、第１２実施例に係るズームレンズＺＬ１２は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。
　上記第４の実施形態の各実施例によれば、優れた光学性能を有するズームレンズを実現することができる。
　ここまで本発明を分かりやすくするために、第４の実施形態に係る構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
　上記第４の実施形態に係る実施例では、５群構成を示したが、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第５レンズ群Ｇ５を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３全体を防振レンズ群とするのが好ましい。
　ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ１２）　ズームレンズ
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群
　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群
　Ｓ　　開口絞り
　ＦＬ　フィルタ群
　Ｉ　　像面
　ＣＡＭ　デジタルスチルカメラ（光学機器）

Claims (36)

  1. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、
    　変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群が移動し、
    　前記第５レンズ群は、正レンズ１枚と、負レンズ１枚とから構成され、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　０．５０　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　０．７５
    　但し、
    　ＴＬｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの最前面から像面までの光軸上の距離、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
  2. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　１０．０　＜　β2t／β2w　＜　２５．０
    　但し、
    　β2w：広角端状態における前記第２レンズ群の倍率、
    　β2t：望遠端状態における前記第２レンズ群の倍率。
  3. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．２５　＜　ｆ１／ｆｔ　＜　０．５０
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離。
  4. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．０５　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．１０
    　但し：
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
  5. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．０２　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．０５
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
  6. 　前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に開口絞りを有し、
    　変倍に際して、前記開口絞りが各レンズ群とは独立して移動することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  7. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．６５　＜　β5t　＜　０．８５
    　但し、
    　β5t：望遠端状態における前記第５レンズ群の倍率。
  8. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　３７．０　＜　νd1　＜　４２．０
    　但し、
    　νd1：前記第１レンズ群を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズの硝材のｄ線におけるアッベ数。
  9. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　２０．０　＜　νd2　＜　２５．０
    　但し、
    　νd2：前記第２レンズ群を構成する正レンズのうち、最も屈折力の強い正レンズの硝材のｄ線におけるアッベ数。
  10. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　３５．０　＜　νd3　＜　４８．０
    　νd3：前記第３レンズ群を構成する負レンズのうち、最も屈折力の強い負レンズの硝材のｄ線におけるアッベ数。
  11. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　０．０１０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．０３８
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
  12. 　前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズと、第３の正レンズとからなり、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１１に記載のズームレンズ。
    　３０．０　＜　νｄ１ａ　＜　５０．０
    　２４４．８　＜　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＜　２８５．０
    　但し、
    　νｄ１ａ：前記負レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
    　νｄ１ｂ：前記第１の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
    　νｄ１ｃ：前記第２の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
    　νｄ１ｄ：前記第３の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数。
  13. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１１に記載のズームレンズ。
    　０．０５０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．０７５
    　但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
  14. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１１に記載のズームレンズ。
    　０．７００　＜　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　０．７９５
    　但し、
    　Ｄｍ３：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第３レンズ群の光軸上の移動量、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
  15. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１１に記載のズームレンズ。
    　０．１８０　＜　Ｄｍ１／ｆｔ　＜　０．２００
    　但し、
    　Ｄｍ１：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第１レンズ群の光軸上の移動量。
  16. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１１に記載のズームレンズ。
    　０．００５　＜　Ｄ５／ｆｔ　＜　０．０３０
    　但し、
    　Ｄ５：前記第５レンズ群の光軸上の厚さ。
  17. 　前記第３レンズ群は、少なくとも１枚の非球面レンズを有することを特徴とする請求項１１に記載のズームレンズ。
  18. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　０．０５０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．０７５
    　但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
  19. 　前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズと、第３の正レンズとからなり、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１８に記載のズームレンズ。
    　３０．０　＜　νｄ１ａ　＜　５０．０
    　２４４．８　＜　νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ　＜　２８５．０
    　但し、
    　νｄ１ａ：前記負レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
    　νｄ１ｂ：前記第１の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
    　νｄ１ｃ：前記第２の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
    　νｄ１ｄ：前記第３の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数。
  20. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１８に記載のズームレンズ。
    　０．７００　＜　Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　０．７９５
    　但し、
    　Ｄｍ３：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第３レンズ群の光軸上の移動量、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
  21. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１８に記載のズームレンズ。
    　０．１８０　＜　Ｄｍ１／ｆｔ　＜　０．２００
    　但し、
    　Ｄｍ１：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第１レンズ群の光軸上の移動量。
  22. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１８に記載のズームレンズ。
    　０．００５　＜　Ｄ５／ｆｔ　＜　０．０３０
    　但し、
    　Ｄ５：前記第５レンズ群の光軸上の厚さ。
  23. 　前記第３レンズ群は、少なくとも１枚の非球面レンズを有することを特徴とする請求項１８に記載のズームレンズ。
  24. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、
    　変倍時に、各レンズ群の間隔が変化するように、少なくとも４つのレンズ群が移動し、
    　前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群は、それぞれプラスチックレンズを有し、
    　前記第５レンズ群は、２枚以下のレンズからなり、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　０．６　＜　－ｆＰＬ３／ｆＰＬ４　＜　１．５
    　但し、
    　ｆＰＬ３：前記第３レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離、
    　ｆＰＬ４：前記第４レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離。
  25. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２４に記載のズームレンズ。
    　６５．０　＜　νd31　＜　１００．０
    　但し、
    　νd31：前記第３レンズ群を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズの硝材のｄ線におけるアッベ数。
  26. 　前記第４レンズ群は、１枚のプラスチック負レンズからなり、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２４に記載のズームレンズ。
    　－５．０　＜　（Ｒ４２＋Ｒ４１）／（Ｒ４２－Ｒ４１）　＜　－０．９
    　但し、
    　Ｒ４１：前記第４レンズ群を構成する前記プラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
    　Ｒ４２：前記第４レンズ群を構成する前記プラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
  27. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２４に記載のズームレンズ。
    　０．６３　＜　β5t　＜　０．８８
    　但し、
    　β5t：望遠端状態における前記第５レンズ群の倍率。
  28. 　前記第３レンズ群は、像側から順に並んだ、プラスチック正レンズと、プラスチック負レンズとを有し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２４に記載のズームレンズ。
    　－６．０　＜　（Ｒ３２＋Ｒ３１）／（Ｒ３２－Ｒ３１）　＜　－０．９
    　但し、
    　Ｒ３１：前記第３レンズ群を構成するプラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
    　Ｒ３２：前記第３レンズ群を構成するプラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
  29. 　請求項１に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。
  30. 　請求項１１に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。
  31. 　請求項１８に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。
  32. 　請求項２４に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。
  33. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
    　変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群が移動し、
    　前記第５レンズ群は、正レンズ１枚と、負レンズ１枚とから構成され、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　０．５０　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　０．７５
    　但し、
    　ＴＬｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの最前面から像面までの光軸上の距離、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
  34. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　０．０１０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．０３８
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
  35. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　０．０５０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．０７５
    　但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
  36. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
    　変倍時に、各レンズ群の間隔が変化するように、少なくとも４つのレンズ群が移動し、
    　前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群は、それぞれプラスチックレンズを有し、
    　前記第５レンズ群は、２枚以下のレンズからなり、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　０．６　＜　－ｆＰＬ３／ｆＰＬ４　＜　１．５
    　但し、
    　ｆＰＬ３：前記第３レンズ群を構成する前記プラスチックの合成焦点距離、
    　ｆＰＬ４：前記第４レンズ群を構成する前記プラスチックの合成焦点距離。
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