WO2015075904A1 - ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法 - Google Patents

ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法 Download PDF

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WO2015075904A1
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lens group
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zoom lens
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株式会社ニコン
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    • G02B15/173—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a first movable lens or lens group and a second movable lens or lens group, both in front of a fixed lens or lens group having an additional fixed front lens or group of lenses arranged +-+
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    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/005—Diaphragms

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens, an optical device, and a method for manufacturing a zoom lens.
  • ZOOM lenses are expected to be thinner than conventional lenses.
  • the present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a zoom lens manufacturing method that are thin and have excellent optical performance.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention has a first lens group having a positive refractive power, which is arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • Each lens has a second lens group, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power.
  • the distance between the groups changes, and the first lens group is composed of two lenses, and satisfies the following conditional expression.
  • D1 thickness of the first lens group on the optical axis
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention it is preferable that all lens groups move on the optical axis during zooming.
  • the distance on the optical axis from the most object side surface to the image plane in the fifth lens group is larger in the telephoto end state than in the wide angle end state.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • WL5 distance on the optical axis from the most object side surface to the image plane of the fifth lens group in the wide-angle end state
  • TL5 distance on the optical axis from the most object side surface to the image plane of the fifth lens group in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state.
  • the first lens group includes a negative lens and a positive lens arranged in order from the object side.
  • the first lens group includes a cemented lens including the two lenses.
  • the second lens group includes a negative lens, a negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • W45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state
  • T45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group and the fifth lens group in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.
  • the optical apparatus according to the first aspect of the present invention is equipped with any of the zoom lenses described above.
  • a zoom lens according to a second aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis.
  • One lens group is composed of two lenses and satisfies the following conditional expression.
  • W45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state
  • T45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group and the fifth lens group in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.
  • the optical apparatus according to the second aspect of the present invention is equipped with any of the zoom lenses described above.
  • the zoom lens manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, A method for manufacturing a zoom lens having a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, The distance between the lens groups changes, and the first lens group is composed of two lenses, and each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
  • D1 thickness of the first lens group on the optical axis
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.
  • the lens is such that the distance on the optical axis from the most object side surface to the image plane in the fifth lens group is larger in the telephoto end state than in the wide-angle end state. It is preferable to dispose each lens in the lens barrel.
  • each lens in a lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
  • WL5 distance on the optical axis from the most object side surface to the image plane of the fifth lens group in the wide-angle end state
  • TL5 distance on the optical axis from the most object side surface to the image plane of the fifth lens group in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state.
  • each lens in a lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
  • W45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state
  • T45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group and the fifth lens group in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.
  • the zoom lens manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, and the distance between the lens groups changes during zooming.
  • the first lens group includes two lenses, and each lens is arranged in a lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
  • W45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state
  • T45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group and the fifth lens group in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.
  • the present invention it is possible to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a zoom lens manufacturing method that are thin and have excellent optical performance.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 1, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each lens group in a telephoto end state.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 1, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, and (c) is an aberration diagram at an imaging distance infinite at a telephoto end state. is there.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 2, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each lens group in a telephoto end state.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, where (a) illustrates various aberrations at the wide-angle end state, (b) illustrates an intermediate focal length state, and (c) illustrates various aberrations at the shooting distance infinite at the telephoto end state. is there.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 3, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each lens group in a telephoto end state.
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state, FIG. is there.
  • (A) is a front view of the digital still camera using the zoom lens according to the first and second embodiments, and (b) is a rear view of the digital still camera.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view taken along arrow AA ′ in FIG. 6 is a flowchart illustrating a method for manufacturing a zoom lens according to the first and second embodiments.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of two lenses, and satisfies the following conditional expression (1).
  • D1 Thickness on the optical axis of the first lens group G1
  • fw focal length of the zoom lens ZL in the wide-angle end state.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment can satisfactorily correct fluctuations in the image plane position due to zooming due to the configuration in which the distance between the lens groups changes during zooming. Further, by forming the first lens group G1 with two lenses, the thickness can be reduced.
  • Conditional expression (1) defines the thickness of the first lens group G1. By satisfying conditional expression (1), it is possible to reduce the spherical aberration, astigmatism and lateral chromatic aberration while reducing the thickness of the optical system. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the amount of movement due to zooming of the second lens group G2 and the third lens group G3 cannot be secured, and the refractive power of the second lens group G2 and the third lens group G3 is strengthened. Therefore, it is difficult to suppress the variation of spherical aberration and astigmatism due to zooming.
  • conditional expression (1) If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the amount of lateral chromatic aberration and spherical aberration occurring in the first lens group G1 will increase, and it will be difficult to satisfactorily correct lateral chromatic aberration and spherical aberration, particularly in the telephoto end state. Become.
  • the lower limit of conditional expression (1) In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.09. In order to secure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.11. In order to further secure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.13.
  • the zoom lens ZL it is preferable that all lens groups move on the optical axis during zooming. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct fluctuations in the image plane position while reducing the diameter of the first lens group G1.
  • the distance from the most object side surface of the fifth lens group G5 to the image plane is larger in the telephoto end state than in the wide-angle end state.
  • the distance from the most object side surface of the fifth lens group G5 to the image plane is smaller in the telephoto end state than in the wide-angle end state, it is possible to suppress fluctuations in the exit pupil by moving other groups. However, in this case, it is difficult to suppress fluctuations in the image plane position.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (2).
  • WL5 distance on the optical axis from the most object side surface to the image plane of the fifth lens group G5 in the wide-angle end state
  • TL5 distance on the optical axis from the most object side surface to the image plane of the fifth lens group G5 in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • Conditional expression (2) defines the amount of movement of the fifth lens group G5 from the wide-angle end state to the telephoto end state and the moving direction (movement toward the object side). By satisfying conditional expression (2), the variation of the exit pupil due to field curvature and zooming can be reduced. If the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the curvature of field increases, making it difficult to obtain a flat image surface. If the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the curvature of field becomes good, but the fluctuation of the exit pupil becomes too large. Here, if another lens group is moved in order to suppress the fluctuation of the exit pupil, it is difficult to suppress the fluctuation of the image plane position, which is not preferable because the lens becomes large.
  • the upper limit of conditional expression (2) In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 1.00. In order to make the effect of the first embodiment more reliable, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.80. In order to further secure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.60.
  • the first lens group G1 includes a negative lens and a positive lens arranged in order from the object side. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration generated in the first lens group G1 while reducing the diameter of the first lens group G1.
  • the first lens group G1 is composed of a cemented lens including the two lenses. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration generated in the first lens group G1 while reducing the thickness of the first lens group G1 on the optical axis.
  • the second lens group G2 includes a negative lens, a negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct astigmatism variation due to zooming.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (3).
  • W45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the wide-angle end state
  • T45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state
  • fw focal length of the zoom lens ZL in the wide-angle end state.
  • Conditional expression (3) defines the amount of change in the combined magnification of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • conditional expression (3) spherical aberration and lateral chromatic aberration can be reduced.
  • the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the telephoto end state with respect to the combined magnification of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the wide-angle end state.
  • the combination magnification with is not large enough. Therefore, the zooming effect of the object side group becomes larger than that of the fourth lens group G4, and the total length of the optical system becomes too large.
  • conditional expression (3) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.50. In order to secure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (3) to 0.40. Thereby, coma aberration etc. can be corrected satisfactorily.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment having the above-described configuration it is possible to realize a zoom lens that is thin and has excellent optical performance.
  • FIG. 7 and 8 show a configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the zoom lens ZL according to the first embodiment.
  • a digital still camera CAM optical device
  • a power button not shown
  • a shutter not shown
  • light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and an image is displayed.
  • An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 1).
  • the subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM.
  • the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).
  • the camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like.
  • auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark
  • function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM
  • a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated.
  • a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.
  • a thin camera having excellent optical performance can be realized by mounting the above-described zoom lens ZL as a photographing lens. .
  • a manufacturing method of the zoom lens ZL according to the first embodiment will be described with reference to FIG. First, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lenses are arranged so that the group, the fourth lens group having a negative refractive power, and the fifth lens group having a positive refractive power are aligned (step ST10).
  • the lenses are arranged such that the distance between the lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (step ST20).
  • each lens is arranged in a lens barrel so as to be composed of two lenses (step ST30). Then, each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (1) (step ST40).
  • D1 Thickness on the optical axis of the first lens group G1
  • fw focal length of the zoom lens ZL in the wide-angle end state.
  • the distance on the optical axis from the most object side surface of the fifth lens group G5 to the image plane is larger in the telephoto end state than in the wide-angle end state.
  • Each lens is preferably arranged in the lens barrel.
  • each lens in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (2).
  • each lens in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (3).
  • the first lens group G1 having positive refractive power is arranged in order from the object side along the optical axis.
  • a single cemented lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the surface and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side is incorporated in the lens barrel.
  • a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side from the object side along the optical axis
  • a biconcave negative lens L22 having a convex surface facing the object side
  • the lenses are assembled in the lens barrel so that the positive meniscus lenses L23 are arranged in this order.
  • a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed from the object side to the object side along the optical axis
  • a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33.
  • Each lens is incorporated in the lens barrel so that the two lenses are arranged in this order, and a biconvex positive lens L34.
  • a biconcave negative lens L41 is incorporated in the lens barrel.
  • a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side is incorporated in the lens barrel.
  • Each lens is incorporated in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (1) (corresponding value of the conditional expression (1) is 0.454).
  • the manufacturing method of the zoom lens ZL according to the first embodiment it is possible to manufacture a zoom lens that is thin and has excellent optical performance.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power, which is arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of two lenses and satisfies the following conditional expression (3).
  • W45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the wide-angle end state
  • T45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state
  • fw focal length of the zoom lens ZL in the wide-angle end state.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment can satisfactorily correct fluctuations in the image plane position due to zooming due to the configuration in which the distance between the lens groups changes during zooming. Further, by forming the first lens group G1 with two lenses, the thickness can be reduced.
  • Conditional expression (3) defines the amount of change in the combined magnification of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • conditional expression (3) spherical aberration and lateral chromatic aberration can be reduced.
  • the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the telephoto end state with respect to the combined magnification of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the wide-angle end state.
  • the combination magnification with is not large enough. Therefore, the zooming effect of the object side group becomes larger than that of the fourth lens group G4, and the total length of the optical system becomes too large.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment having the above-described configuration, it is possible to realize a zoom lens that is thin and has excellent optical performance.
  • FIG. 7 and 8 show a configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the zoom lens ZL according to the second embodiment. Since this digital still camera CAM is the same as that of the first embodiment and the configuration thereof has already been described, the description thereof is omitted here.
  • a thin camera having excellent optical performance can be realized by mounting the above-described zoom lens ZL as a photographing lens. .
  • a manufacturing method of the zoom lens ZL according to the second embodiment will be described with reference to FIG.
  • the lenses are arranged so that the group, the fourth lens group having a negative refractive power, and the fifth lens group having a positive refractive power are aligned (step ST10).
  • the lenses are arranged such that the distance between the lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (step ST20).
  • each lens is arranged in a lens barrel so as to be composed of two lenses (step ST30). Then, each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (3) (step ST40).
  • W45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the wide-angle end state
  • T45 ⁇ Composite magnification of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the telephoto end state
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state
  • fw focal length of the zoom lens ZL in the wide-angle end state.
  • the first lens group G1 having positive refractive power is arranged in order from the object side along the optical axis.
  • a single cemented lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the surface and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side is incorporated in the lens barrel.
  • a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side from the object side along the optical axis
  • a biconcave negative lens L22 having a convex surface facing the object side
  • the lenses are assembled in the lens barrel so that the positive meniscus lenses L23 are arranged in this order.
  • a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed from the object side to the object side along the optical axis
  • a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33.
  • Each lens is incorporated in the lens barrel so that the two lenses are arranged in this order, and a biconvex positive lens L34.
  • a biconcave negative lens L41 is incorporated in the lens barrel.
  • a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side is incorporated in the lens barrel.
  • Each lens is incorporated in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (3) (the corresponding value of the conditional expression (3) is 0.194).
  • the method for manufacturing the zoom lens ZL according to the second embodiment it is possible to manufacture a thin zoom lens having excellent optical performance.
  • each reference symbol for FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference symbol. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • C-line (wavelength 656.2730 nm), d-line (wavelength 587.5620 nm), F-line (wavelength 486.1330 nm), and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the aberration characteristic calculation targets.
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface
  • Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line
  • ⁇ d is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member.
  • the object plane is the object plane
  • (variable) is the variable plane spacing
  • the curvature radius “ ⁇ ” is the plane or aperture
  • (aperture S) is the aperture stop S
  • the image plane is the image plane I.
  • the refractive index of air “1.000000” is omitted.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNo is the F number
  • ⁇ is the half field angle (maximum incident angle, unit: °)
  • Y is the image height
  • Bf is on the optical axis.
  • the distance from the last lens surface to the paraxial image surface in terms of air, TL represents the total lens length (the distance from the foremost lens surface to the last lens surface on the optical axis plus Bf).
  • Di represents a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.
  • G is the group number
  • the first group surface is the surface number of the most object side of each group
  • the group focal length is the focal length of each group
  • the lens configuration length is the most object side of each group The distance on the optical axis from the lens surface to the lens surface closest to the image plane is shown.
  • mm is generally used as the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the zoom lens is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • the zoom lens ZL (ZL1) includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.
  • the first lens group G1 is composed of cemented lenses of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. .
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side. And a lens L23. Note that aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconcave negative lens L22.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis and having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33.
  • the lens includes a positive lens L34 having a biconvex shape.
  • An aspheric surface is formed on both surfaces of the positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side.
  • an aspherical surface is formed on the image side surface of the biconvex positive lens L34.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconcave negative lens L41. Note that aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconcave negative lens L41.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the zoom lens ZL1 when changing the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the lens groups changes, and all the lens groups from the first lens group G1 to the fifth lens group G5 are used. Move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side. The second lens group G2 once moves to the image plane side and then moves to the object side. The third lens group G3 moves to the object side. The fourth lens group G4 moves to the object side. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side, and then moves to the image plane side. The aperture stop S moves together with the third lens group G3 toward the object side.
  • Table 1 below shows the values of each item in the first example.
  • Surface numbers 1 to 25 in Table 1 correspond to the optical surfaces m1 to m25 shown in FIG.
  • FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens according to the first example.
  • FIG. 2A is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state of this embodiment
  • FIG. 2B is a graph of various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state of this embodiment
  • FIG. 2C is a diagram showing various aberrations at the photographing distance infinite at the telephoto end state.
  • FNO represents an F number
  • A represents a half angle of view (unit: °) with respect to each image height.
  • d is the d-line
  • g is the g-line
  • C is the C-line
  • F is the F-line aberration.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
  • the zoom lens ZL1 according to the first example has excellent optical performance with various aberrations corrected well.
  • the zoom lens ZL (ZL2) includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.
  • the first lens group G1 is composed of cemented lenses of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. .
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side. And a lens L23. Note that aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconcave negative lens L22.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34.
  • aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconvex positive lens L31.
  • an aspherical surface is formed on the image side surface of the biconvex positive lens L34.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconcave negative lens L41. Note that aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconcave negative lens L41.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the zoom lens ZL2 when changing the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the lens groups is changed, and all the lens groups from the first lens group G1 to the fifth lens group G5 are used. Move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side. The second lens group G2 once moves to the image plane side and then moves to the object side. The third lens group G3 moves to the object side. The fourth lens group G4 moves to the object side. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side, and then moves to the image plane side. The aperture stop S moves together with the third lens group G3 toward the object side.
  • Table 2 shows the values of each item in the second example.
  • Surface numbers 1 to 25 in Table 2 correspond to the respective optical surfaces m1 to m25 shown in FIG.
  • FIG. 4 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens according to Example 2.
  • FIG. 4A is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state of this embodiment
  • FIG. 4B is a graph of various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state of this embodiment
  • FIG. 4C is a diagram showing various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state.
  • the zoom lens ZL2 according to Example 2 has various aberrations corrected well and has excellent optical performance.
  • the zoom lens ZL (ZL3) according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power.
  • a second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.
  • the first lens group G1 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side. And a lens L23.
  • An aspheric surface is formed on the image side surface of the negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis and having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33.
  • the lens includes a positive lens L34 having a biconvex shape.
  • An aspheric surface is formed on both surfaces of the positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side.
  • an aspherical surface is formed on the image side surface of the biconvex positive lens L34.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconcave negative lens L41. Note that aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconcave negative lens L41.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
  • the distance between the lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and all the lens groups from the first lens group G1 to the fifth lens group G5 are used.
  • the second lens group G2 once moves to the image plane side and then moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 moves to the object side.
  • the fifth lens group G5 temporarily moves to the object side, and then moves to the image plane side.
  • the aperture stop S moves together with the third lens group G3 toward the object side.
  • Table 3 shows the values of each item in the third example.
  • Surface numbers 1 to 25 in Table 3 correspond to the respective optical surfaces m1 to m25 shown in FIG.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens according to the third example.
  • FIG. 6A is a diagram of various aberrations at the shooting distance at infinity in the wide-angle end state of this embodiment
  • FIG. 6B is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the intermediate focal length state of this embodiment
  • FIG. 6C is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the telephoto end state.
  • the zoom lens ZL3 according to the third example has various optical aberrations corrected and has excellent optical performance.
  • the five-group configuration is shown, but the present invention can be applied to other group configurations. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the lens group G4 may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like).
  • the fourth lens group G4 is preferably a focusing lens group.
  • the fifth lens group G5 may be a focusing lens group. Alternatively, focusing can be performed by simultaneously moving the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • An image stabilizing lens group to be corrected may be used.
  • the second lens group G2 or the third lens group G3 is preferably an anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the third lens group G3.
  • the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

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Abstract

　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群（Ｇ１）と、負の屈折力を持つ第２レンズ群（Ｇ２）と、正の屈折力を持つ第３レンズ群（Ｇ３）と、負の屈折力を持つ第４レンズ群（Ｇ４）と、正の屈折力を持つ第５レンズ群（Ｇ５）とを有し、変倍時に各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群（Ｇ１）は、２枚のレンズで構成され、第１レンズ群（Ｇ１）の光軸上の厚さをＤ１とし、広角端状態におけるズームレンズ（ＺＬ）の焦点距離をｆｗとしたとき、条件式（１）０．０７＜Ｄ１／ｆｗ＜０．４６を満足する。

Description

ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
　本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。
　近年、薄型のズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
特開２０１０－０４４１９０号公報
　ズームレンズでは、従来のものよりも更なる薄型化が期待されている。
　本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、薄型で、優れた光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。
　このような目的を達成するため、第１の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、変倍時に各レンズ群の間隔が変化し、前記第１レンズ群は、２枚のレンズで構成され、次の条件式を満足する。
　０．０７　＜　Ｄ１／ｆｗ　＜　０．４６
　但し、
　Ｄ１：前記第１レンズ群の光軸上の厚さ、
　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
　第１の本発明に係るズームレンズは、変倍時に、全てのレンズ群が光軸上を移動することが好ましい。
　第１の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離は、広角端状態よりも望遠端状態で大きくなることが好ましい。
　第１の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．２３　＜　（ＴＬ５－ＷＬ５）／ｆｔ　＜　１．２０
　但し、
　ＷＬ５：広角端状態における前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離、
　ＴＬ５：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離、
　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
　第１の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負レンズと、正レンズで構成されることが好ましい。
　第１の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、前記２枚のレンズからなる接合レンズで構成されることが好ましい。
　第１の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、物体側から順に並んだ、負レンズと、負レンズと、正レンズで構成されることが好ましい。
　第１の本発明に係るズームレンズにおいて、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．０８　＜　｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜
　但し、
　Ｗ45β：広角端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
　Ｔ45β：望遠端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離、
　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
　第１の本発明に係る光学機器は、上述のズームレンズのいずれかを搭載する。
　第２の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、変倍時に各レンズ群の間隔が変化し、前記第１レンズ群は、２枚のレンズで構成され、次の条件式を満足する。
　０．０８　＜　｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜
　但し、
　Ｗ45β：広角端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
　Ｔ45β：望遠端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離、
　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
　第２の本発明に係る光学機器は、上述のズームレンズのいずれかを搭載する。
　第１の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、変倍時に各レンズ群の間隔が変化し、前記第１レンズ群は、２枚のレンズで構成され、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．０７　＜　Ｄ１／ｆｗ　＜　０．４６
　但し、
　Ｄ１：前記第１レンズ群の光軸上の厚さ、
　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
　第１の本発明に係るズームレンズの製造方法において、前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離は、広角端状態よりも望遠端状態で大きくなるように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　第１の本発明に係るズームレンズの製造方法は、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　０．２３　＜　（ＴＬ５－ＷＬ５）／ｆｔ　＜　１．２０
　但し、
　ＷＬ５：広角端状態における前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離、
　ＴＬ５：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離、
　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
　第１の本発明に係るズームレンズの製造方法は、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　０．０８　＜　｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜
　但し、
　Ｗ45β：広角端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
　Ｔ45β：望遠端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離、
　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
　第２の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、変倍時に各レンズ群の間隔が変化するズームレンズの製造方法であって、前記第１レンズ群は、２枚のレンズで構成され、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．０８　＜　｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜
　但し、
　Ｗ45β：広角端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
　Ｔ45β：望遠端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離、
　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
　本発明によれば、薄型で、優れた光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。
第１実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態における各レンズ群の位置を示す。 第１実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第２実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態における各レンズ群の位置を示す。 第２実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第３実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態における各レンズ群の位置を示す。 第３実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 （ａ）は、第１および第２の実施形態に係るズームレンズを用いたデジタルスチルカメラの正面図であり、（ｂ）はこのデジタルスチルカメラの背面図である。 図７（ａ）中の矢印Ａ－Ａ´に沿った断面図である。 第１および第２の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。
発明を実施するための形態（第１および第２の実施形態）
　まず、第１の実施形態について、図面を参照しながら説明する。第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、図１に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）に際して各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群Ｇ１は、２枚のレンズで構成され、次の条件式（１）を満足する。
　０．０７　＜　Ｄ１／ｆｗ　＜　０．４６　…（１）
　但し、
　Ｄ１：第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さ、
　ｆｗ：広角端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、上述のように、変倍時に、各レンズ群の間隔が変化する構成により、ズーミングによる像面位置の変動を良好に補正することが可能となる。また、第１レンズ群Ｇ１を２枚で構成することにより、薄型化を図ることができる。
　条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１の厚みを規定している。条件式（１）を満足することにより、光学系の薄型化を図りつつ、球面収差、非点収差および倍率色収差を小さくすることができる。条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の変倍による移動量が確保できなくなり、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の屈折力を強める必要があるため、変倍による球面収差や非点収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（１）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１で発生する倍率色収差と球面収差の量が増大し、特に望遠端状態における倍率色収差、球面収差を良好に補正することが困難となる。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．０９とすることが好ましい。第１の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．１１とすることが好ましい。第１の実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．１３とすることが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、変倍時に、全てのレンズ群が光軸上を移動することが好ましい。この構成により、第１レンズ群Ｇ１の径を小型化しつつ、像面位置の変動を良好に補正することが可能となる。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、第５レンズ群Ｇ５の最も物体側面から像面までの距離が、広角端状態よりも望遠端状態で大きくなることが好ましい。この構成により、変倍による射出瞳の変動を抑えることが可能となる。なお、第５レンズ群Ｇ５の最も物体側面から像面までの距離が、広角端状態よりも望遠端状態で小さくなる場合は、他の群を移動させることにより射出瞳の変動を抑えることも可能だが、この場合は像面位置の変動を抑えることが困難となる。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
　０．２３　＜　（ＴＬ５－ＷＬ５）／ｆｔ　＜　１．２０　…（２）
　但し、
　ＷＬ５：広角端状態における第５レンズ群Ｇ５の最も物体側面から像面までの光軸上の距離、
　ＴＬ５：望遠端状態における第５レンズ群Ｇ５の最も物体側面から像面までの光軸上の距離、
　ｆｔ：望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離。
　条件式（２）は、広角端状態から望遠端状態における第５レンズ群Ｇ５の移動量と、移動方向（物体側への移動）を規定している。条件式（２）を満足することにより、像面湾曲および変倍による射出瞳の変動を小さくすることができる。条件式（２）の上限値を上回ると、像面湾曲が大きくなり、平坦な像面を得ることが困難となる。条件式（２）の下限値を下回ると、像面湾曲は良好になるが、射出瞳の変動が大きくなりすぎる。ここで、射出瞳の変動を抑えるために他のレンズ群を移動させると、像面位置の変動を抑えることが困難となり、レンズが大型化するため好ましくない。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を１．００とすることが好ましい。第１の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．８０とすることが好ましい。第１の実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．６０とすることが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、負レンズと、正レンズで構成されることが好ましい。この構成により、第１レンズ群Ｇ１の径を小型化しつつ、第１レンズ群Ｇ１で発生する球面収差を良好に補正することが可能となる。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、前記２枚のレンズからなる接合レンズで構成されることが好ましい。この構成により、第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さを薄くしつつ、第１レンズ群Ｇ１で発生する倍率色収差を良好に補正することが可能となる。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、負レンズと、負レンズと、正レンズで構成されることが好ましい。この構成により、ズーミングによる非点収差の変動を良好に補正することが可能となる。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
　０．０８　＜　｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜　…（３）
　但し、
　Ｗ45β：広角端状態における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率、
　Ｔ45β：望遠端状態における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率、
　ｆｔ：望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離、
　ｆｗ：広角端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離。
　条件式（３）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率の変化量を規定している。条件式（３）を満足することにより、球面収差および倍率色収差を小さくすることができる。条件式（３）の下限値を下回ると、広角端状態における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率に対して、望遠端状態における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率が十分に大きくならない。そのため、第４レンズ群Ｇ４よりも物体側の群の変倍作用が大きくなり、光学系の全長が大きくなりすぎる。ここで、小型化のために各群の屈折力を強くすると、第１レンズ群Ｇ１では発生する倍率色収差と非点収差の量が増大し、第３レンズ群Ｇ３では球面収差の量が増大するため、特に望遠端状態においてこれら収差を良好にすることが困難となる。
　第１の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を０．５０とすることが好ましい。第１の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の上限値を０．４０とすることが好ましい。これにより、コマ収差等を良好に補正することができる。
　以上のような構成を備える第１の実施形態に係るズームレンズＺＬによれば、薄型で、優れた光学性能を有するズームレンズを実現することができる。
　図７及び図８に、第１の実施形態に係るズームレンズＺＬを備える光学機器として、デジタルスチルカメラＣＡＭ（光学機器）の構成を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ズームレンズＺＬ）の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズＺＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図１参照）に配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
　カメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＥＦ、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ２等が配置されている。ここでは、カメラＣＡＭとズームレンズＺＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズＺＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
　以上のような構成を備える第１の実施形態に係るカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズＺＬを搭載することにより、薄型で、優れた光学性能を有するカメラを実現することができる。
　続いて、図９を参照しながら、第１の実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法について説明する。まず、鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とが並ぶように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。このとき、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。第１レンズ群Ｇ１は、２枚のレンズで構成されるように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ３０）。そして、次の条件式（１）を満足するように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ４０）。
　０．０７　＜　Ｄ１／ｆｗ　＜　０．４６　…（１）
　但し、
　Ｄ１：第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さ、
　ｆｗ：広角端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法において、第５レンズ群Ｇ５の最も物体側面から像面までの光軸上の距離は、広角端状態よりも望遠端状態で大きくなるように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法は、上述の条件式（２）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法は、上述の条件式（３）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　第１の実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図１に示すズームレンズＺＬでは、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１として、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズとからなる、１枚の接合レンズを鏡筒内に組み込んでいる。負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２として、光軸に沿って物体側から、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の順で並ぶように、各レンズを鏡筒内に組み込んでいる。正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３として、光軸に沿って物体側から、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４の順で並ぶように、各レンズを鏡筒内に組み込んでいる。負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４として、両凹形状の負レンズＬ４１を鏡筒内に組み込んでいる。正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５として、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１を鏡筒内に組み込んでいる。そして、各レンズは、上記条件式（１）を満足するように、鏡筒内に組み込まれている（条件式（１）の対応値は0.454）。
　上記の第１の実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法によれば、薄型で、優れた光学性能を有するズームレンズを製造することができる。
　次に、第２の実施形態について、図面を参照しながら説明する。第２の実施形態に係るズームレンズＺＬは、図１に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）に際して各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群Ｇ１は、２枚のレンズで構成され、次の条件式（３）を満足する。
　０．０８　＜　｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜　…（３）
　但し、
　Ｗ45β：広角端状態における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率、
　Ｔ45β：望遠端状態における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率、
　ｆｔ：望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離、
　ｆｗ：広角端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離。
　第２の実施形態に係るズームレンズＺＬは、上述のように、変倍時に、各レンズ群の間隔が変化する構成により、ズーミングによる像面位置の変動を良好に補正することが可能となる。また、第１レンズ群Ｇ１を２枚で構成することにより、薄型化を図ることができる。
　条件式（３）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率の変化量を規定している。条件式（３）を満足することにより、球面収差および倍率色収差を小さくすることができる。条件式（３）の下限値を下回ると、広角端状態における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率に対して、望遠端状態における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率が十分に大きくならない。そのため、第４レンズ群Ｇ４よりも物体側の群の変倍作用が大きくなり、光学系の全長が大きくなりすぎる。ここで、小型化のために各群の屈折力を強くすると、第１レンズ群Ｇ１では発生する倍率色収差と非点収差の量が増大し、第３レンズ群Ｇ３では球面収差の量が増大するため、特に望遠端状態においてこれら収差を良好にすることが困難となる。
　第２の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を０．５０とすることが好ましい。第２の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の上限値を０．４０とすることが好ましい。これにより、コマ収差等を良好に補正することができる。
　以上のような構成を備える第２の実施形態に係るズームレンズＺＬによれば、薄型で、優れた光学性能を有するズームレンズを実現することができる。
　図７及び図８に、第２の実施形態に係るズームレンズＺＬを備える光学機器として、デジタルスチルカメラＣＡＭ（光学機器）の構成を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、第１の実施形態のものと同一であり、既にその構成説明を行っているので、ここでの説明は省略する。
　以上のような構成を備える第２の実施形態に係るカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズＺＬを搭載することにより、薄型で、優れた光学性能を有するカメラを実現することができる。
　続いて、図９を参照しながら、第２の実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法について説明する。まず、鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とが並ぶように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。このとき、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。第１レンズ群Ｇ１は、２枚のレンズで構成されるように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ３０）。そして、次の条件式（３）を満足するように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ４０）。
　０．０８　＜　｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜　…（３）
　但し、
　Ｗ45β：広角端状態における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率、
　Ｔ45β：望遠端状態における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成倍率、
　ｆｔ：望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離、
　ｆｗ：広角端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離。
　第２の実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図１に示すズームレンズＺＬでは、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１として、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズとからなる、１枚の接合レンズを鏡筒内に組み込んでいる。負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２として、光軸に沿って物体側から、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の順で並ぶように、各レンズを鏡筒内に組み込んでいる。正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３として、光軸に沿って物体側から、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４の順で並ぶように、各レンズを鏡筒内に組み込んでいる。負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４として、両凹形状の負レンズＬ４１を鏡筒内に組み込んでいる。正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５として、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１を鏡筒内に組み込んでいる。そして、各レンズは、上記条件式（３）を満足するように、鏡筒内に組み込まれている（条件式（３）の対応値は0.194）。
　上記の第２の実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法によれば、薄型で、優れた光学性能を有するズームレンズを製造することができる。
第１および第２の実施形態に係る実施例
　これより第１および第２の実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表１～表３を示すが、これらは第１実施例～第３実施例における各諸元の表である。
　なお、第１実施例に係る図１に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　各実施例では収差特性の算出対象として、Ｃ線（波長656.2730nm）、ｄ線（波長587.5620nm）、Ｆ線（波長486.1330nm）、ｇ線（波長435.8350nm）を選んでいる。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。物面は物体面、（可変）は可変の面間隔、曲率半径の「∞」は平面又は開口、（絞りＳ）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.000000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（ａ）
　表中の［全体諸元］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは半画角（最大入射角、単位：°）、Ｙは像高、Ｂｆは光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算したもの、ＴＬはレンズ全長（光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢｆを加えたもの）を示す。
　表中の［ズーミングデータ］において、広角端、中間焦点距離、望遠端の各状態における可変間隔の値Ｄｉを示す。なお、Ｄｉは、第ｉ面と第（ｉ＋１）面の可変間隔を示す。
　表中の［ズームレンズ群データ］において、Ｇは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号、群焦点距離は各群の焦点距離、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像面側のレンズ面までの光軸上での距離を示す。
　表中の［条件式］には、上記の条件式（１）～（３）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「ｍｍ」が使われるが、ズームレンズは比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第１実施例）
　第１実施例について、図１，図２及び表１を用いて説明する。第１実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５と、フィルタ群ＦＬとから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３とから構成される。なお、両凹形状の負レンズＬ２２の両面には、非球面が形成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。なお、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１の両面には、非球面が形成されている。また、両凸形状の正レンズＬ３４の像側面には、非球面が形成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。なお、両凹形状の負レンズＬ４１の両面には、非球面が形成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。
　フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、第１レンズ群Ｇ１から第５レンズ群Ｇ５までの全てのレンズ群が移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、一旦像面側に移動し、その後物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体となって、物体側へ移動する。
　下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１～２５が、図１に示すｍ１～ｍ２５の各光学面に対応している。
（表１）
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　　1　 　2.7306　　　0.0728　　　1.846663　　　23.78
　　2　 　2.0783　　　0.3813　　　1.696800　　　55.52
　　3　　15.1698　　　D3(可変)
　　4　 　3.7389　　　0.0607　　　1.816000　　　46.59
　　5　 　0.6576　　　0.4915
　　6*　 -2.0572　　　0.1214　　　1.618000　　　63.34
　　7*　 12.1359　　　0.0516
　　8　 　1.5528　　　0.1173　　　1.922860　　　20.88
　　9　 　3.8023　　　D9(可変)
　　10　　　∞　　　　0.0910　　　(絞りＳ)
　　11*　 1.0879　　　0.1820　　　1.697200　　　53.29
　　12*　 2.5168　　　0.0061
　　13　　0.7136　　　0.1820　　　1.496997　　　81.61
　　14　 -2.4934　　　0.0373　　　1.903658　　　31.31
　　15　　1.7027　　　0.0375
　　16　　2.2109　　　0.1181　　　1.593190　　　67.90
　　17*　-1.2592　　　D17(可変)
　　18*　-1.1103　　　0.0910　　　1.589130　　　61.22
　　19*　12.1359　　　D19(可変)
　　20　　2.7306　　　0.1006　　　1.593190　　　67.90
　　21　　6.0680　　　D21(可変)
　　22　　　∞　　　　0.0425　　　1.516800　　　63.88
　　23　　　∞　　　　0.0910
　　24　　　∞　　　　0.0425　　　1.516800　　　63.88
　　25　　　∞　　　　0.0303
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
面番号　 κ　　　　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　A10
　 6　　1.0　　4.7944E-01　-1.4666E+00 　1.8528E+00　-1.3866E+00
　 7　　1.0　　4.3981E-01　-1.3992E+00 　1.1351E+00 　0.0000E+00
　11　　1.0　　5.1446E-01 　7.1881E-01　-1.1913E+00 　1.0246E+01
　12　　1.0　　6.7035E-01 　2.8314E-01 　0.0000E+00 　0.0000E+00
　17　　1.0　　7.1443E-01 　8.8606E-01 　0.0000E+00 　0.0000E+00
　18　　1.0　　5.1113E+00　-3.0659E+01 　1.2990E+02　-3.1106E+02
　19　　1.0　　4.8193E+00　-2.3742E+01 　8.5698E+01　-1.6826E+02
 
［全体諸元］
ズーム比　3.305
　　　　　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
ｆ　　 　　1.00000　 　　2.12379　　　3.30461
ＦＮｏ　 　3.54324　　 　4.81965　　　5.66506
ω　　　　42.79279　　　21.66324　 　14.26296
Ｙ　 　　　0.880　　　 　0.880　　　　0.880 
Ｂf　　　　0.85900　　 　1.97261　　　1.92544
ＴＬ　　 　4.882　　　 　5.579　　　　6.653
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
　 D3　 　　0.03068　　　0.77566　　　1.42774
　 D9　　 　1.08005　　　0.30775　　　0.09204
　D17　 　　0.25662　　　0.15660　　　0.12136
　D19　　 　0.51264　　　0.22404　　　0.94421
　D21　　 　0.68196　　　1.79524　　　1.74808
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　 　5.10381　　 　0.4541
 Ｇ２　　　　４　　　-1.04134　　 　0.8424
 Ｇ３　　　　11　　 　0.97519　　 　0.6541
 Ｇ４　　　　18　　　-1.72232　 　　0.9100
 Ｇ５　　　　20　　　 8.27662　　 　0.1006
 
［条件式］
条件式（１）Ｄ１／ｆｗ　＝　0.454
条件式（２）（ＴＬ５－ＷＬ５）／ｆｔ　＝　0.323
条件式（３）｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜　＝　0.194
　表１から、本実施例に係るズームレンズＺＬ１は、条件式（１）～（３）を満たすことが分かる。
　図２は、第１実施例に係るズームレンズの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図２（ａ）は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図２（ｂ）は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図２（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは各像高に対する半画角（単位：°）を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線、ＣはＣ線、ＦはＦ線における収差を示す。また、記載のないものは、ｄ線における収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　図２に示す各収差図から明らかなように、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１は、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３，図４及び表２を用いて説明する。第２実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ２）は、図３に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５と、フィルタ群ＦＬとから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３とから構成される。なお、両凹形状の負レンズＬ２２の両面には、非球面が形成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。なお、両凸形状の正レンズＬ３１の両面には、非球面が形成されている。また、両凸形状の正レンズＬ３４の像側面には、非球面が形成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。なお、両凹形状の負レンズＬ４１の両面には、非球面が形成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。
　フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、第１レンズ群Ｇ１から第５レンズ群Ｇ５までの全てのレンズ群が移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、一旦像面側に移動し、その後物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体となって、物体側へ移動する。
　下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１～２５が、図３に示すｍ１～ｍ２５の各光学面に対応している。
（表２）
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　　1　 　2.5127　　　0.0632　　　1.846663　　　23.78
　　2　 　1.8183　　　0.3023　　　1.696800　　　55.52
　　3　　16.6805　　　D3(可変)
　　4　 　2.8435　　　0.0526　　　1.816000　　　46.59
　　5　 　0.5972　　　0.4737
　　6*　-10.5263　　　0.1053　　　1.618000　　　63.34
　　7*　　1.4871　　　0.0125
　　8　 　1.7750　　　0.1316　　　1.922860　　　20.88
　　9　 　8.5638　　　D9(可変)
　　10　　　∞　　　　0.0790　　　(絞りＳ)
　　11*　 0.9461　　　0.1842　　　1.697200　　　53.29
　　12* -16.0370　　　0.0725
　　13　　1.2079　　　0.1809　　　1.496997　　　81.61
　　14　 -1.5812　　　0.0316　　　1.903658　　　31.31
　　15　　1.6902　　　0.0940
　　16　　4.1902　　　0.1316　　　1.593190　　　67.90
　　17*　-1.2873　　　D17(可変)
　　18*　-1.7526　　　0.0790　　　1.589130　　　61.22
　　19*　10.5263　　　D19(可変)
　　20　　2.3684　　　0.1547　　　1.593190　　　67.90
　　21　　5.2632　　　D21(可変)
　　22　　　∞　　　　0.0368　　　1.516800　　　63.88
　　23　　　∞　　　　0.0790
　　24　　　∞　　　　0.0368　　　1.516800　　　63.88
　　25　　　∞　　　　0.0303
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
面番号　 κ　　　　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　A10
　 6　　1.0 　-9.4851E-01 　2.6113E+00　-6.0231E+00 　4.0371E+00
　 7　　1.0 　-1.0737E+00 　3.0376E+00　-8.4959E+00 　9.5788E+00
　11　　1.0　　7.5212E-02 　4.0353E-01　-1.3972E+00 　7.7232E+00
　12　　1.0　　1.1705E-01 　1.9457E-01　-7.6884E-01 　4.9478E+00
　17　　1.0　　6.8208E-01　-1.1266E-01　-4.8349E-01 　1.4618E+01
　18　　1.0　　2.8176E+00　-1.4255E+01 　3.8274E+01　-4.2729E+01
　19　　1.0　　2.5863E+00　-1.1440E+01 　2.7721E+01　-2.1578E+01
 
［全体諸元］
ズーム比　3.063
　　　　　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
ｆ　　 　　1.00000　 　　1.55263　　　3.06315
ＦＮｏ　 　2.87832　　 　4.47291　　　5.88068
ω　　　　38.77022　　　25.26713　 　13.50965
Ｙ　 　　　0.763　　　 　0.763　　　　0.763 
Ｂf　　　　0.58300　　 　1.51859　　　2.40412
ＴＬ　　 　4.853　　　 　5.210　　　　6.282
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
　 D3　 　　0.05065　　　0.54431　　　1.25342
　 D9　　 　1.01510　　　0.54351　　　0.15331
　D17　 　　0.29027　　　0.21944　　　0.10526
　D19　　 　0.76589　　　0.23535　　　0.21726
　D21　　 　0.42908　　　1.36475　　　2.25028
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　 　4.62753　 　　0.3655
 Ｇ２　　　　４　　　-0.86259　 　　0.7756
 Ｇ３　　　　11　　 　1.06779　 　　0.7736
 Ｇ４　　　　18　　　-2.54423　 　　0.0790
 Ｇ５　　　　20　　　 7.11777　 　　0.1547
 
［条件式］
条件式（１）Ｄ１／ｆｗ　＝　0.365
条件式（２）（ＴＬ５－ＷＬ５）／ｆｔ　＝　0.595
条件式（３）｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜　＝　0.081
　表２から、本実施例に係るズームレンズＺＬ２は、条件式（１）～（３）を満たすことが分かる。
　図４は、第２実施例に係るズームレンズの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図４（ａ）は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図４（ｂ）は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図４（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　図４に示す各収差図から明らかなように、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２は、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５，図６及び表３を用いて説明する。第３実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ３）は、図５に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５と、フィルタ群ＦＬとから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３とから構成される。なお、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１の像側面には、非球面が形成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。なお、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１の両面には、非球面が形成されている。また、両凸形状の正レンズＬ３４の像側面には、非球面が形成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。なお、両凹形状の負レンズＬ４１の両面には、非球面が形成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。
　フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、第１レンズ群Ｇ１から第５レンズ群Ｇ５までの全てのレンズ群が移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、一旦像面側に移動し、その後物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体となって、物体側へ移動する。
　下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１～２５が、図５に示すｍ１～ｍ２５の各光学面に対応している。
（表３）
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　　1　 　3.4055　　　0.0291　　　1.922860　　　20.88
　　2　 　1.8706　　　0.1054　　　1.883000　　　40.66
　　3　　-8.6752　　　D3(可変)
　　4　 　4.2131　　　0.0364　　　1.816000　　　46.59
　　5　 　0.6642　　　0.2000
　　6*　 -1.0612　　　0.0727　　　1.618000　　　63.34
　　7*　　7.2726　　　0.0364
　　8　 　0.9209　　　0.0621　　　1.922860　　　20.88
　　9　 　1.6374　　　D9(可変)
　　10　　　∞　　　　0.0545　　　(絞りＳ)
　　11*　 0.6296　　　0.1084　　　1.697200　　　53.29
　　12*　-7.0731　　　0.0036
　　13　　0.8007　　　0.1091　　　1.496997　　　81.61
　　14　 -1.3105　　　0.0364　　　1.903658　　　31.31
　　15　　1.3795　　　0.1091
　　16　　3.6363　　　0.0727　　　1.593190　　　67.90
　　17*　-0.7884　　　D17(可変)
　　18*　-0.7782　　　0.0545　　　1.589130　　　61.22
　　19*　 1.0909　　　D19(可変)
　　20　　1.2692　　　0.1455　　　1.618000　　　63.34
　　21　　3.6363　　　D21(可変)
　　22　　　∞　　　　0.0255　　　1.516800　　　63.88
　　23　　　∞　　　　0.0545
　　24　　　∞　　　　0.0255　　　1.516800　　　63.88
　　25　　　∞　　　　0.0182
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
面番号　 κ　　　　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　A10
　 6　　1.0　　2.4187E-01　-2.2760E+00 　2.5912E+01　-1.0907E+02
　 7　　1.0　　6.3257E-01　-6.1931E-01 　7.8691E+00 　0.0000E+00
　11　　1.0　　5.9853E-01 　1.7723E+00 　5.9018E+00 　3.7762E+01
　12　　1.0　　9.9096E-01　-1.4495E+00 　0.0000E+00 　0.0000E+00
　17　　1.0　　2.3005E+00 　6.4907E+00 　0.0000E+00 　0.0000E+00
　18　　1.0　　1.2244E+01　-2.2325E+02 　2.7489E+03　-1.7961E+04
　19　　1.0　　1.1244E+01　-1.9861E+02 　2.2433E+03　-1.2878E+04
 
［全体諸元］
ズーム比　2.822
　　　　　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
ｆ　　 　　1.00000　 　　1.63634　　　2.82177
ＦＮｏ　 　3.57913　 　　4.48247　　　5.80288
ω　　　　29.01821　　　17.78749　 　10.59168
Ｙ　 　　　0.524　　 　　0.524　　　　0.524 
Ｂf　　　　0.53300　　 　1.03947　　　1.18408
ＴＬ　　 　3.155　　 　　3.428　　　　4.402
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
　 D3　 　　0.03010　　　0.25772　　　0.62245
　 D9　　 　0.67781　　　0.30314　　　0.09948
　D17　 　　0.11854　　　0.09576　　　0.07388
　D19　　 　0.55912　　　0.49568　　　1.18643
　D21　　 　0.42708　　　0.93318　　　1.07780
 
［ズームレンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　 　2.85950　　 　0.1344
 Ｇ２　　　　４　　　-0.79533　　 　0.4075
 Ｇ３　　　　11　　 　0.63101　　 　0.4939
 Ｇ４　　　　18　　　-0.76271　 　　0.0545
 Ｇ５　　　　20　　　 3.08268　　 　0.1455
 
［条件式］
条件式（１）Ｄ１／ｆｗ　＝　0.134
条件式（２）（ＴＬ５－ＷＬ５）／ｆｔ　＝　0.231
条件式（３）｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜　＝　0.342
　表３から、本実施例に係るズームレンズＺＬ３は、条件式（１）～（３）を満たすことが分かる。
　図６は、第３実施例に係るズームレンズの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図６（ａ）は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図６（ｂ）は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図６（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　図６に示す各収差図から明らかなように、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３は、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
　ここまで本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
　例えば、上記実施例では、５群構成を示したが、他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第４レンズ群Ｇ４を合焦レンズ群とするのが好ましい。また、第５レンズ群Ｇ５を合焦レンズ群としてもよい。あるいは、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とを同時に動かして、合焦を行うことも可能である。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第２レンズ群Ｇ２又は第３レンズ群Ｇ３を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ３）　ズームレンズ
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群
　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群
　Ｓ　　開口絞り
　ＦＬ　フィルタ群
　Ｉ　　像面
　ＣＡＭ　デジタルスチルカメラ（光学機器）

Claims (16)

  1. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、変倍時に各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記第１レンズ群は、２枚のレンズで構成され、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　０．０７　＜　Ｄ１／ｆｗ　＜　０．４６
    　但し、
    　Ｄ１：前記第１レンズ群の光軸上の厚さ、
    　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
  2. 　変倍時に、全てのレンズ群が光軸上を移動することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  3. 　前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離は、広角端状態よりも望遠端状態で大きくなることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  4. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．２３　＜　（ＴＬ５－ＷＬ５）／ｆｔ　＜　１．２０
    　但し、
    　ＷＬ５：広角端状態における前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離、
    　ＴＬ５：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
  5. 　前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負レンズと、正レンズで構成されることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  6. 　前記第１レンズ群は、前記２枚のレンズからなる接合レンズで構成されることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  7. 　前記第２レンズ群は、物体側から順に並んだ、負レンズと、負レンズと、正レンズで構成されることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  8. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．０８　＜　｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜
    　但し、
    　Ｗ45β：広角端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
    　Ｔ45β：望遠端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離、
    　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
  9. 　請求項１に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。
  10. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、変倍時に各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記第１レンズ群は、２枚のレンズで構成され、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　０．０８　＜　｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜
    　但し、
    　Ｗ45β：広角端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
    　Ｔ45β：望遠端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離、
    　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
  11. 　請求項１０に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。
  12. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、変倍時に各レンズ群の間隔が変化するズームレンズの製造方法であって、
    　前記第１レンズ群は、２枚のレンズで構成され、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　０．０７　＜　Ｄ１／ｆｗ　＜　０．４６
    　但し、
    　Ｄ１：前記第１レンズ群の光軸上の厚さ、
    　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
  13. 　前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離は、広角端状態よりも望遠端状態で大きくなるように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする請求項１２に記載のズームレンズの製造方法。
  14. 　以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする請求項１２に記載のズームレンズの製造方法。
    　０．２３　＜　（ＴＬ５－ＷＬ５）／ｆｔ　＜　１．２０
    　但し、
    　ＷＬ５：広角端状態における前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離、
    　ＴＬ５：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も物体側面から像面までの光軸上の距離、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
  15. 　以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする請求項１２に記載のズームレンズの製造方法。
    　０．０８　＜　｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜
    　但し、
    　Ｗ45β：広角端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
    　Ｔ45β：望遠端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離、
    　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
  16. 　光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、変倍時に各レンズ群の間隔が変化するズームレンズの製造方法であって、
    　前記第１レンズ群は、２枚のレンズで構成され、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　０．０８　＜　｜（Ｗ45β－Ｔ45β）／（ｆｔ／ｆｗ）｜
    　但し、
    　Ｗ45β：広角端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
    　Ｔ45β：望遠端状態における前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との合成倍率、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離、
    　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017057662A1 (ja) * 2015-09-30 2017-04-06 株式会社ニコン ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
CN108369328A (zh) * 2015-12-09 2018-08-03 株式会社尼康 变焦镜头、光学设备以及变焦镜头的制造方法
US11474333B2 (en) * 2016-11-21 2022-10-18 Nikon Corporation Zoom optical system, optical apparatus and imaging apparatus using the zoom optical system, and method for manufacturing the zoom optical system

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11269167B2 (en) 2016-10-07 2022-03-08 Nikon Corporation Zoom optical system, optical apparatus and method for manufacturing the zoom optical system
EP3525029A4 (en) * 2016-10-07 2020-07-08 Nikon Corporation VARIABLE POWER OPTICAL SYSTEM, OPTICAL DEVICE, AND MANUFACTURING METHOD FOR A VARIABLE POWER OPTICAL SYSTEM
CN107238916B (zh) * 2017-07-13 2019-12-24 福建福光股份有限公司 大变焦比、长焦距的高清连续变焦镜头
CN114779454B (zh) 2017-09-11 2024-04-16 株式会社尼康 变倍光学***以及光学装置

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003255228A (ja) * 2001-12-28 2003-09-10 Olympus Optical Co Ltd 広角高倍ズームレンズ
JP2007279587A (ja) * 2006-04-11 2007-10-25 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置
JP2007286390A (ja) * 2006-04-18 2007-11-01 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置
JP2008076493A (ja) * 2006-09-19 2008-04-03 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置
JP2008107559A (ja) * 2006-10-25 2008-05-08 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置
JP2008139757A (ja) * 2006-12-05 2008-06-19 Canon Inc 撮像装置
JP2008139754A (ja) * 2006-12-05 2008-06-19 Canon Inc 撮像装置
JP2008152190A (ja) * 2006-12-20 2008-07-03 Canon Inc ズームレンズ及びこれを有する撮像装置
JP2008209773A (ja) * 2007-02-27 2008-09-11 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置
JP2008225328A (ja) * 2007-03-15 2008-09-25 Olympus Imaging Corp ズームレンズおよびそれを用いた電子撮像装置
JP2009163066A (ja) * 2008-01-08 2009-07-23 Olympus Imaging Corp ズームレンズおよびそれを用いた撮像装置

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4982787B2 (ja) 2006-03-28 2012-07-25 コニカミノルタアドバンストレイヤー株式会社 撮像光学系および撮像装置
US7450314B2 (en) * 2006-04-04 2008-11-11 Olympus Imaging Corp. Zoom lens system and image pickup apparatus using the same
US7477457B2 (en) 2006-09-19 2009-01-13 Olympus Imaging Corp. Zoom lens system and electronic image pickup apparatus using the same
US7719773B2 (en) * 2007-11-12 2010-05-18 Ricoh Company, Ltd. Zoom lens unit and imaging apparatus
US7864443B2 (en) * 2007-12-07 2011-01-04 Ricoh Company, Ltd. Zoom lens, imaging apparatus, and personal data assistant
JP2009186983A (ja) * 2008-01-08 2009-08-20 Olympus Imaging Corp ズームレンズおよびそれを用いた撮像装置
US7885013B2 (en) 2008-01-08 2011-02-08 Olympus Imaging Corp. Zoom lens and image pickup apparatus equipped with same
JP5510876B2 (ja) 2008-08-12 2014-06-04 株式会社ニコン ズームレンズ、及び、このズームレンズを備えた光学機器
US8339713B2 (en) * 2009-11-04 2012-12-25 Nikon Corporation Zoom optical system, optical apparatus and method for manufacturing zoom optical system
JP2011237588A (ja) * 2010-05-10 2011-11-24 Sony Corp ズームレンズ及び撮像装置
JP5550465B2 (ja) 2010-06-28 2014-07-16 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP5618752B2 (ja) 2010-10-08 2014-11-05 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
US8339714B2 (en) * 2010-10-13 2012-12-25 Olympus Imaging Corp. Zoom lens and imaging apparatus incorporating the same
JP5777431B2 (ja) 2011-07-21 2015-09-09 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP5773796B2 (ja) 2011-08-09 2015-09-02 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP5804859B2 (ja) * 2011-09-08 2015-11-04 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2013137464A (ja) 2011-12-28 2013-07-11 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置
JP5854844B2 (ja) 2012-01-06 2016-02-09 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP5948108B2 (ja) 2012-03-30 2016-07-06 オリンパス株式会社 ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置
JP5902537B2 (ja) 2012-03-30 2016-04-13 オリンパス株式会社 ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置
US9285570B2 (en) 2012-03-30 2016-03-15 Olympus Corporation Zoom lens and image pickup apparatus using the same
JP5948131B2 (ja) 2012-04-27 2016-07-06 オリンパス株式会社 ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置
US8804249B2 (en) 2012-04-27 2014-08-12 Olympus Imaging Corp. Zoom lens and image pickup apparatus using the same
JP5892020B2 (ja) 2012-09-27 2016-03-23 ソニー株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
JP2014066945A (ja) 2012-09-27 2014-04-17 Sony Corp ズームレンズおよび撮像装置
JP2014066946A (ja) 2012-09-27 2014-04-17 Sony Corp ズームレンズおよび撮像装置
JP2014178478A (ja) * 2013-03-14 2014-09-25 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP6136588B2 (ja) * 2013-05-31 2017-05-31 ソニー株式会社 ズームレンズ及び撮像装置
JP6395360B2 (ja) 2013-10-03 2018-09-26 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2015087535A (ja) 2013-10-30 2015-05-07 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2015087626A (ja) 2013-10-31 2015-05-07 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003255228A (ja) * 2001-12-28 2003-09-10 Olympus Optical Co Ltd 広角高倍ズームレンズ
JP2007279587A (ja) * 2006-04-11 2007-10-25 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置
JP2007286390A (ja) * 2006-04-18 2007-11-01 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置
JP2008076493A (ja) * 2006-09-19 2008-04-03 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置
JP2008107559A (ja) * 2006-10-25 2008-05-08 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置
JP2008139757A (ja) * 2006-12-05 2008-06-19 Canon Inc 撮像装置
JP2008139754A (ja) * 2006-12-05 2008-06-19 Canon Inc 撮像装置
JP2008152190A (ja) * 2006-12-20 2008-07-03 Canon Inc ズームレンズ及びこれを有する撮像装置
JP2008209773A (ja) * 2007-02-27 2008-09-11 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置
JP2008225328A (ja) * 2007-03-15 2008-09-25 Olympus Imaging Corp ズームレンズおよびそれを用いた電子撮像装置
JP2009163066A (ja) * 2008-01-08 2009-07-23 Olympus Imaging Corp ズームレンズおよびそれを用いた撮像装置

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017057662A1 (ja) * 2015-09-30 2017-04-06 株式会社ニコン ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JPWO2017057662A1 (ja) * 2015-09-30 2018-07-12 株式会社ニコン ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP2020112808A (ja) * 2015-09-30 2020-07-27 株式会社ニコン ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
US11215790B2 (en) 2015-09-30 2022-01-04 Nikon Corporation Zoom lens, optical apparatus and method for manufacturing the zoom lens
JP7021683B2 (ja) 2015-09-30 2022-02-17 株式会社ニコン ズームレンズおよび光学機器
US11994746B2 (en) 2015-09-30 2024-05-28 Nikon Corporation Zoom lens, optical apparatus and method for manufacturing the zoom lens
CN108369328A (zh) * 2015-12-09 2018-08-03 株式会社尼康 变焦镜头、光学设备以及变焦镜头的制造方法
CN108369328B (zh) * 2015-12-09 2021-08-13 株式会社尼康 变焦镜头以及光学设备
US11099366B2 (en) 2015-12-09 2021-08-24 Nikon Corporation Zoom lens, optical apparatus and method for manufacturing the zoom lens
US11474333B2 (en) * 2016-11-21 2022-10-18 Nikon Corporation Zoom optical system, optical apparatus and imaging apparatus using the zoom optical system, and method for manufacturing the zoom optical system

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