WO2014199615A1 - SiC基板の表面処理方法 - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a substrate surface treatment method in which at least the surface is composed of a SiC layer.
- silicon (Si), gallium arsenide (GaAs) and the like are conventionally known.
- Si silicon
- GaAs gallium arsenide
- the field of application of semiconductor devices has expanded rapidly, and along with this, opportunities for use in severe areas such as high-temperature environments have increased. Therefore, the realization of a semiconductor element that can withstand a high temperature environment is one of the important issues for improving operation reliability and a large amount of information processing and controllability in a wide range of applications.
- SiC Silicon carbide
- Patent Documents 1 to 3 disclose a method for manufacturing a semiconductor material using SiC.
- Patent Document 1 discloses a method for manufacturing a high-quality SiC semiconductor by suppressing the generation of SiC polycrystals by making the temperature in a growth furnace for growing a seed crystal uniform.
- Patent Document 2 discloses a method of manufacturing a high-quality SiC semiconductor with few defects by forming a plurality of depressions in a seed crystal.
- a semiconductor material using SiC is manufactured using a bulk substrate cut out from an ingot made of single crystal SiC at a predetermined angle.
- the bulk substrate needs to be flattened by mechanical polishing or the like.
- mechanical polishing polishing scratches on the order of submicron are generated, and conventionally, the polishing scratches are removed by chemical mechanical polishing to further flatten the substrate.
- an epitaxial layer is formed on the surface of the substrate by CVD (chemical vapor deposition) or the like.
- CVD chemical vapor deposition
- many latent scratches are exposed on the surface of the substrate.
- the applicant of the present application has found that the cause is mechanical strain (hereinafter referred to as an altered layer) generated by applying pressure to the surface of the substrate during mechanical polishing.
- this deteriorated layer occurs from the surface of the substrate to about 10,000 nm, and the polishing rate of chemical mechanical polishing is, for example, about 2 nm / min. Therefore, this deteriorated layer is removed by chemical mechanical polishing. It takes an enormous amount of time of 80 hours or more. Even when the etching with hydrogen gas is performed instead of the chemical mechanical polishing, it takes more time. Therefore, in the conventional method, the production efficiency of the semiconductor element is very low. On the other hand, prior art documents such as Patent Documents 1 and 2 do not disclose a method for solving this problem.
- the present invention has been made in view of the above circumstances, and a main object of the present invention is to provide a surface treatment method for a SiC substrate capable of removing a deteriorated layer generated by mechanical polishing of a bulk substrate in a short time. There is.
- the altered layer generated by performing mechanical polishing or chemical mechanical polishing on the substrate.
- a SiC substrate surface treatment method for performing a first removal step of removing the substrate by heating the substrate under Si vapor pressure is provided.
- the first removal step has a high etching rate (polishing rate), the deteriorated layer can be removed in a short time, and the production efficiency of the semiconductor element can be improved.
- the temperature range is 1800 ° C. or higher and 2200 ° C. or lower and the Si pressure is 10 ⁇ 2 Pa or higher.
- the etching rate in the first removal step when the etching rate in the first removal step is processed at about 2000 ° C. or higher, it can be controlled to about 500 nm / min or higher, so that the deteriorated layer can be removed in a short time.
- the macro step bunching generated in the epitaxial layer formed on the surface of the substrate by chemical vapor deposition is removed by heating the substrate under Si vapor pressure. It is preferable to perform a 2nd removal process.
- the second removal step has a slower etching rate than the first removal step.
- the altered layer can be removed by removing about 1 ⁇ m from the surface of the substrate, whereas in the second removal step, macro step bunching is performed if it is removed from the surface of the substrate to about several tens of nm, depending on conditions. Can be removed. Therefore, the processing can be performed efficiently by making the etching rate of the first removal step faster than the etching rate of the second removal step. Moreover, it can prevent that an epitaxial layer is removed excessively by suppressing the etching rate of a 2nd removal process.
- the temperature range is 1600 ° C. or more and 2000 ° C. or less and the Si pressure is 10 ⁇ 3 Pa or less.
- the first step is performed in consideration of the relationship between the heating conditions including the Si pressure, the heating temperature, and the etching rate, and the presence or absence of occurrence of macrostep bunching. It is preferable that the heating condition in at least one of the first removal step and the second removal step is determined.
- the heating condition is determined in consideration of an off angle of the substrate.
- the off angle of the substrate is also related to the occurrence of macro step bunching, the occurrence of macro step bunching can be more reliably prevented by determining the heating conditions in consideration of this.
- the surface of the SiC layer is preferably a surface having an off angle of 4 degrees or less in the ⁇ 11-20> direction.
- the surface of the SiC layer is preferably a surface having an off angle in the ⁇ 1-100> direction of 4 degrees or less.
- the surface of the SiC layer is terminated in a step consisting of a full unit height corresponding to one cycle in the stacking direction of SiC molecules or a half unit height corresponding to a half cycle. It is preferable.
- the schematic diagram which shows the high temperature vacuum furnace used for the heat processing for manufacturing a semiconductor element.
- Sectional drawing which shows in detail the mechanism which controls the sealing degree of the crucible in the main heating chamber of a high temperature vacuum furnace.
- A Front sectional drawing of a high-temperature vacuum furnace when a crucible exists in a preheating chamber.
- B Front sectional view of the high-temperature vacuum furnace when the sealed crucible is in the heating chamber.
- the external appearance photograph and cross-sectional photograph of the crucible which has a carbon getter effect.
- A The figure which shows the substrate surface form accompanied by the grinding
- B The figure which shows the substrate surface form after performing chemical mechanical polishing to the said board
- C Surface defects appearing when a SiC epitaxial layer is grown at 1500 ° C. using a CVD method and then the substrate is annealed at a high temperature at 1600 ° C.
- FIG. 1 The figure which shows the surface treatment of the board
- (A) The figure which shows the substrate surface form accompanied by the grinding
- (B) The figure which shows the board
- (C) The figure which shows the macro step bunching surface form which appeared after the growth process and the growth process of the SiC epitaxial layer using CVD method.
- FIG. 6 is a schematic cross-sectional view for explaining the atomic arrangement and stacking period of 4H—SiC single crystal and 6H—SiC single crystal.
- Etching characteristics on the SiC substrate surface that appear when the Si pressure is changed under high vacuum at a constant temperature (for example, 1800 ° C.) and changes in the etching characteristics that appear with the introduction of Ar (the etching rate depending on the Si partial pressure) (Relationship) and the conditions of the 1st removal process which removes the alteration layer of the SiC single-crystal substrate surface depending on an etching rate, and the conditions of the 2nd removal process which removes macro step bunching.
- the graph which shows the presence or absence of generation
- FIG. 1 is a schematic view showing a high-temperature vacuum furnace used for heat treatment for manufacturing a semiconductor element.
- FIG. 2 is a cross-sectional view showing in detail a mechanism for controlling the sealing degree of the crucible in the main heating chamber of the high-temperature vacuum furnace.
- FIG. 3 is a front sectional view showing the arrangement of the crucible and the like of the high-temperature vacuum furnace 11 when performing the heat treatment.
- the high-temperature vacuum furnace 11 includes a main heating chamber 21 capable of heating an object stored in the crucible 2 to a temperature of 1000 ° C. or higher and 2300 ° C. or lower, and an object to be processed. And a preheating chamber 22 that can be preheated to a temperature of 500 ° C. or higher.
- the preheating chamber 22 is disposed below the main heating chamber 21 and is adjacent to the main heating chamber 21 in the vertical direction.
- the high-temperature vacuum furnace 11 includes a vacuum chamber 19, and the main heating chamber 21 and the preheating chamber 22 are provided inside the vacuum chamber 19.
- a turbo molecular pump 34 as a vacuum forming device is connected to the vacuum chamber 19 so that a vacuum of, for example, 10 ⁇ 2 Pa or less, preferably 10 ⁇ 7 Pa or less can be obtained in the vacuum chamber 19. Yes.
- a gate valve 25 is interposed between the turbo molecular pump 34 and the vacuum chamber 19. Further, an auxiliary rotary pump 26 is connected to the turbo molecular pump 34.
- the high-temperature vacuum furnace 11 is provided with a vacuum gauge 31 for measuring the degree of vacuum and a mass spectrometer 32 for performing mass spectrometry.
- the vacuum chamber 19 is connected to a stock chamber (not shown) for storing an object to be processed through a conveyance path 14.
- the transport path 14 can be opened and closed by a gate valve 36.
- the main heating chamber 21 is formed in a regular hexagonal shape when viewed from above, and is disposed in the upper part of the internal space of the vacuum chamber 19. As shown in FIG. 2, a heating device 33 is provided inside the main heating chamber 21.
- the heating device 33 includes a mesh heater (heater heater) 80 disposed so as to surround the main heating chamber 21, a power source for supplying current to the mesh heater 80, and the like.
- the heating device 33 can control the temperature distribution in the main heating chamber 21 with high accuracy by adjusting the current flowing through the mesh heater 80 based on the detection result of the temperature detection unit (not shown).
- the first multilayer heat reflecting metal plate 41 is fixed to the side wall or ceiling of the main heating chamber 21, and the heat generated by the mesh heater 80 is transferred to the center of the main heating chamber 21 by the first multilayer heat reflecting metal plate 41. It is comprised so that it may reflect toward a part.
- the mesh heater 80 is disposed so as to surround the workpiece to be heat-treated in the main heating chamber 21 and the multilayer heat-reflecting metal plate 41 is further disposed outside the mesh heater 80. Accordingly, the object to be processed can be heated strongly and evenly, and the temperature can be raised to a temperature of 1000 ° C. or higher and 2300 ° C. or lower.
- the ceiling side of the main heating chamber 21 is closed by the first multilayer heat-reflecting metal plate 41, while the first multilayer heat-reflecting metal plate 41 at the bottom is formed with an open portion 55.
- the crucible 2 can move between the main heating chamber 21 and the preliminary heating chamber 22 through the opening 55.
- the preheating chamber 22 is configured by surrounding the lower space of the main heating chamber 21 with a multilayer heat reflecting metal plate 46.
- the preheating chamber 22 is configured to be circular in a plan sectional view. Note that the preheating chamber 22 is not provided with heating means such as the heating device 33.
- an opening / closing member (not shown) is provided at a portion facing the transport path 14. And, by this opening and closing member, a state in which a passage hole is formed in a portion facing the conveyance path 14 so that the crucible 2 can be conveyed, a state in which the passage hole is closed and heat treatment can be performed, Can be switched.
- an open portion 56 is formed in the multilayer heat reflecting metal plate 46 at the bottom surface portion of the preheating chamber 22.
- the high-temperature vacuum furnace 11 includes a moving mechanism 100 as a configuration for moving the crucible 2 in the vertical direction.
- the moving mechanism 100 is configured to be able to operate the first support 111 and the second support 121 independently in the vertical direction.
- a first elevating shaft 112 is connected to the upper portion of the first support 111, and a fourth multilayer heat reflecting metal plate 44 is disposed on the upper portion of the first elevating shaft 112.
- the fourth multilayer heat-reflecting metal plate 44, the third multilayer heat-reflecting metal plate 43 located above the fourth multilayer heat-reflecting metal plate 43, and the second multilayer heat-reflecting metal plate 42 located further upward are arranged at a distance from each other. At the same time, they are connected to each other by column portions 113 provided in the vertical direction.
- a lid (adjusting means) 114 for adjusting the sealing degree of the crucible 2 is attached to the second multilayer heat reflecting metal plate 42, and this lid 114 is positioned above a cradle 123 described later. is doing. Note that the number of stacked second multilayer heat reflecting metal plates 42 is smaller than the number of stacked first multilayer heat reflecting metal plates 41 in the main heating chamber 21.
- a second lifting shaft 122 is connected to the upper portion of the second support 121.
- the second elevating shaft 122 is disposed so as to pass through a hole formed in the center of the third multilayer heat-reflecting metal plate 43 and the fourth multilayer heat-reflecting metal plate 44, and this third multilayer heat-reflecting metal plate. 43 and the fourth multilayer heat reflecting metal plate 44 are configured to be movable relative to each other.
- a tungsten cradle 123 for placing the crucible 2 is connected to the upper end of the second elevating shaft 122. Further, the crucible 2 used in this embodiment has a hole formed in the upper portion, and the sealing degree of the crucible 2 can be adjusted by changing the positional relationship between the hole and the lid portion 114.
- a shroud 60 in which liquid nitrogen is circulated is arranged below the fourth multilayer heat reflecting metal plate 44.
- unnecessary gas exhausted from the main heating chamber 21 is adsorbed on the surface when it comes into contact with the shroud 60, so that unnecessary gas can be exhausted from the main heating chamber 21 and the degree of vacuum can be maintained.
- the crucible 2 containing the object to be processed is introduced into the vacuum chamber 19 from the transport path 14 and placed on the cradle 123 in the preheating chamber 22 (see FIG. 3A).
- the heating device 33 is driven in this state, the main heating chamber 21 is heated to a predetermined temperature (for example, about 1800 ° C.) between 1000 ° C. and 2300 ° C.
- the pressure in the vacuum chamber 19 is adjusted to 10 ⁇ 2 Pa or less, preferably 10 ⁇ 7 Pa or less by driving the turbo molecular pump 34.
- the number of stacked second multilayer heat reflecting metal plates 42 is smaller than the number of stacked first multilayer heat reflecting metal plates 41. Accordingly, a part of the heat generated by the mesh heater 80 of the heating device 33 is appropriately supplied (distributed) to the preheating chamber 22 through the second multilayer heat reflecting metal plate 42, and the object to be processed in the preheating chamber 22 is supplied.
- the first support 111 and the first lifting shaft 112 are raised.
- the crucible 2 passes through the opening 55 and moves to the main heating chamber 21, and the main heating chamber 21 can be closed by the third multilayer heat reflecting metal plate 43.
- the heat treatment is started immediately, and the object to be processed in the main heating chamber 21 can be rapidly heated to a predetermined temperature (about 1800 ° C.).
- the internal pressure can be adjusted by moving the second support 121 up and down to change the sealing degree of the crucible 2 (details will be described later).
- each of the multilayer heat reflecting metal plates 41 to 44, 46 described above has a structure in which metal plates (made of tungsten) are laminated at a predetermined interval.
- any material can be used as long as it has sufficient heating characteristics with respect to the heat radiation of the mesh heater 80 and has a melting point higher than the ambient temperature. be able to.
- a high melting point metal material such as tantalum, niobium or molybdenum can be used as the multilayer heat reflecting metal plates 41 to 44, 46.
- carbides such as tungsten carbide, zirconium carbide, tantalum carbide, hafnium carbide, molybdenum carbide and the like can be used as the multilayer heat reflecting metal plates 41 to 44, 46.
- an infrared reflection film made of gold, tungsten carbide or the like may be further formed on the reflection surface.
- FIG. 4 is an external view photograph and a cross-sectional photograph of a crucible having a carbon getter effect.
- FIG. 5 is a schematic diagram for explaining the carbon getter effect.
- the crucible 2 is a fitting container provided with the upper container 2a and the lower container 2b which can mutually be fitted.
- the crucible 2 is configured to exhibit a carbon getter effect described later when high temperature processing is performed under vacuum.
- the crucible 2 is made of tantalum metal and exposes the tantalum carbide layer to the internal space. It is prepared to let you.
- the crucible 2 has a TaC layer formed on the outermost layer, a Ta 2 C layer formed on the inner side of the TaC layer, and a base layer on the inner side.
- the tantalum metal as a material is arranged. Since the bonding state of tantalum and carbon shows temperature dependence, the crucible 2 has TaC having a high carbon concentration arranged in the surface layer portion and Ta 2 C having a slightly low carbon concentration arranged inside. .
- a tantalum metal of a base material having a carbon concentration of zero is disposed further inside of Ta 2 C.
- the surface of the crucible 2 is covered with a tantalum carbide layer, and the tantalum carbide layer (TaC layer) is exposed to the internal space of the crucible 2. Therefore, as long as the high-temperature treatment is continued under vacuum as described above, the crucible 2 has a function of continuously adsorbing and taking in carbon atoms from the surface of the tantalum carbide layer as shown in FIG. In this sense, it can be said that the crucible 2 of this embodiment has a carbon atom adsorption ion pump function (ion getter function).
- a semiconductor element is manufactured from a substrate using the high-temperature vacuum furnace 11 and the crucible 2 configured as described above.
- the high-temperature vacuum furnace 11 described above is used when the heat treatment or the like is simply performed.
- FIG. 6 is a diagram showing a substrate surface treatment method in the prior art with a schematic diagram and an atomic force microscope photograph.
- substrate 70 shown in FIG. 6 etc. is the figure which showed typically sectional drawing of a board
- a bulk substrate from which a semiconductor element is manufactured can be obtained by cutting an ingot 90 made of 4H—SiC single crystal or 6H—SiC single crystal into a predetermined thickness.
- the substrate 70 having an off angle can be obtained by cutting the ingot 90 obliquely.
- the substrate 70 is mechanically polished. As shown in the atomic force micrograph of FIG. 6A, the surface of the substrate 70 after mechanical polishing has a plurality of polishing flaws.
- Chemical mechanical polishing is a polishing method in which the effect of mechanical polishing is more effectively exhibited by a chemical action contained in a polishing liquid or a surface chemical action of an abrasive, and a flat surface is formed compared to mechanical polishing.
- the surface of the substrate 70 is apparently good as shown in the atomic force micrograph of FIG.
- the epitaxial layer 71 is formed by CVD using the off angle of the surface of the substrate 70.
- a susceptor 91 shown in FIG. 6C is used for this CVD method.
- the susceptor 91 is a device for supporting and heating the substrate 70.
- the susceptor 91 can support a plurality of substrates 70 at the same time, can individually rotate each substrate 70, and can rotate the plurality of substrates 70 together around a rotation shaft 92. is there. With this configuration, the substrate 70 can be heated uniformly.
- this heat processing is performed in the temperature range of 1200 to 1600 degreeC.
- the substrate 70 is heated while flowing the source gas in the direction indicated by the arrow in FIG. 6C, so that the surface of the substrate 70 is composed of SiC single crystal (4H—SiC single crystal or 6H—SiC single crystal).
- the epitaxial layer 71 to be formed can be formed.
- a mechanical strain (an altered layer) is generated on the surface of the substrate 70 by applying pressure during mechanical polishing. Due to the influence of the deteriorated layer, crystal defects due to latent scratches are generated on the surface of the epitaxial layer 71 as shown in the atomic force micrograph of FIG. As shown in FIG. 19, since the deteriorated layer is formed from the surface of the substrate 70 to 10000 nm, it is 5000 in order to remove all the deteriorated layer by chemical mechanical polishing with a low polishing rate (about 2 nm / min). It takes more time and is not realistic.
- a step of the substrate 70 may grow in a direction along the surface of the substrate due to heat treatment or the like when performing the CVD method, and macro step bunching may occur.
- Macro step bunching is a phenomenon in which a bundle of steps is formed by a plurality of SiC layers (or a step itself formed by a plurality of SiC layers). When this macro step bunching occurs, the surface roughness increases.
- this macro step bunching may cause the device structure of the semiconductor element to become unstable, or the performance as a semiconductor element may deteriorate due to local concentration of the electric field. Moreover, the function as a semiconductor element may not be able to be exhibited by the influence of a latent flaw.
- FIG. 7 is a diagram illustrating a situation when heat treatment is performed in a Si high-pressure atmosphere or a Si low-pressure atmosphere.
- silicon pellets 77 are supplied into the crucible 2 as shown in FIG. Instead of the silicon pellet 77, silicon may be applied to the wall surface of the crucible 2. In this state, the pressure of Si in the crucible 2 can be adjusted by changing the position of the lid 114 to change the sealing degree of the crucible 2.
- the heat treatment can be performed in a Si low-pressure atmosphere by reducing the sealing degree of the crucible 2.
- the heat treatment can be performed in a high-pressure Si atmosphere by increasing the sealing degree of the crucible 2.
- the heat treatment can be performed with the Si pressure set to a desired value.
- FIG. 8 is a diagram showing the surface treatment of the substrate in this embodiment with a schematic diagram and an atomic force microscope photograph.
- FIG. 8 shows a method of manufacturing a semiconductor element using a substrate 70 having an off angle of 4 °.
- the surface of the substrate 70 is a (0001) Si plane or a (000-1) C plane, and the off angle in the ⁇ 11-20> direction is 4 degrees, and in the ⁇ 1-100> direction The off angle is 4 degrees (see FIG. 9).
- the off angle in the ⁇ 11-20> direction and the off angle in the ⁇ 1-100> direction are preferably about 4 degrees, for example. .
- the surface of the substrate 70 is etched by performing heat treatment at 1800 ° C. or higher and 2300 ° C. or lower in a high-pressure Si atmosphere (state of FIG. 8A). (See FIG. 8B, the first removal step).
- the surface SiC becomes Si 2 C or SiC 2 and sublimates, whereby the surface of the substrate 70 can be removed.
- the etching rate increases as the pressure of Si in the crucible increases.
- the etching rate (polishing rate) of the substrate 70 is about 500 nm / min.
- an epitaxial layer growth step by CVD is performed as in the conventional case.
- the deteriorated layer is removed by the first removal step, no latent scratch or the like occurs as shown in the atomic force micrograph of FIG.
- microstep bunching shown in FIG. 9 may occur on the surface of the substrate 70.
- the carbon atom always has one unpaired electron (dangling bond) at the stepped step end portion turned off in the ⁇ 11-20> direction, regardless of the laminated form of the SiC single crystal.
- the step end portion turned off in the ⁇ 1-100> direction there are two types of bimolecular layers, one case ( ⁇ -step) and two cases ( ⁇ -step) depending on the lamination form. Appears in When the SiC single crystal is heated to a high temperature, the ease of detaching the carbon atoms present at the step edge governs the etching mechanism of the entire surface.
- the ⁇ -step The carbon atoms are more easily desorbed from the viewpoint of the number of bonds, and as a result, the ⁇ -step etching proceeds faster. Since ⁇ -step eventually catches up with ⁇ -step, bunching in which the steps are bundled is induced, leading to formation of an energetically stable facet surface. On a substrate that is off by 4 degrees in the ⁇ 11-20> direction, the stability of the step edge is formed as a group of small facets that develop in the ⁇ 1-100> direction, each shifted by 30 ° from the ⁇ 11-20> direction. .
- a second removal process is performed on the substrate 70.
- the heat treatment is performed at 1600 ° C. or higher and 2300 ° C. or lower with the Si pressure lowered to a predetermined value.
- the surface of the substrate 70 is etched by the same principle as the first removal step. Thereby, macrostep bunching can be removed as shown in the schematic diagram and atomic force micrograph of FIG.
- the surface of the epitaxial layer 71 is flattened by removing the macro step bunching, and the full unit height corresponding to one cycle in the stacking direction of the SiC molecules, or a half cycle. Terminate with steps consisting of half-unit heights.
- “Full unit height” refers to the height in the stacking direction for one cycle in which SiC monomolecular layers composed of Si and C are stacked in the stacking direction. Therefore, the step of full unit height means a step of 1.01 nm in the case of 4H—SiC, as shown in FIG.
- “Half unit height” refers to the height in the stacking direction at the half of the one cycle.
- the half unit height step means a 0.50 nm step in the case of 4H—SiC, as shown in FIG.
- the full unit height step means a 1.51 nm step
- the half unit height step means a 0.76 nm step.
- the left half of the graph of FIG. 11 shows the change in etching rate when the pressure of Si in a vacuum of 10 ⁇ 1 Pa is changed.
- the etching rate can be changed, for example, from about 1 nm / min to about 1000 nm / min by changing the Si pressure.
- the high-temperature vacuum furnace 11 of the present embodiment can easily change the Si pressure by moving the lid portion 114 of the crucible 2, so that the etching rate can be easily changed according to the situation. it can.
- the pressure of Si is preferably set to 10 ⁇ 2 Pa or more.
- the second removal step it is necessary to remove about several tens of nanometers from the surface of the substrate 70, depending on conditions.
- the pressure of Si is 10 ⁇ 3 Pa or less in the second removal step.
- FIG. 12 is a graph showing the presence or absence of occurrence of macro step bunching when conditions such as the heating temperature are changed with the Si pressure kept constant.
- isotropic etching occurs in the high-speed etching region above the boundary line (broken line in FIG. 12), and anisotropic etching occurs in the low-speed etching region below the boundary line.
- the macro step bunching is decomposed in the isotropic etching region. That is, from the graph of FIG. 12, when the etching rate is displayed logarithmically, macro step bunching does not occur in a region above a predetermined straight line (broken line in FIG. 12), and in a region below the straight line, macro step bunching does not occur. It can be seen that step bunching occurs.
- FIG. 13 shows the relationship between the etching rate and the state of the SiC substrate surface (whether macro step bunching occurs) when heat treatment is performed at 1800 ° C. for 60 minutes. From the graph of FIG. 13, when the etching rate is low (low-speed etching mode), macrostep bunching occurs, and when the etching rate is high (high-speed etching mode), macrostep bunching can be decomposed and suppressed. It turns out that it is.
- FIG. 14 shows atomic force micrographs of the substrate surface when the substrate 70 with different off angles is subjected to heat treatment in an environment with different Si pressures. It should be noted that “Macro Step Bunching” is described below the atomic force micrograph in which macro step bunching occurs.
- FIG. 14 also shows that macrostep bunching is more likely to occur as the Si pressure is lower (as the etching rate is lower).
- FIG. 14 also shows that the smaller the off angle (the longer the initial terrace width), the more likely macro step bunching occurs.
- the presence or absence of occurrence of macrostep bunching has a relationship with the heating conditions (Si pressure, heating temperature, etching rate, etc.) and the heating target (substrate off angle). Therefore, by setting the heating condition using this relationship, it is possible to reliably avoid the occurrence of macro step bunching in the first removal process or the second removal process.
- FIG. 15 is a diagram showing an etching rate when heating conditions are varied for the substrates 70 having different off angles. From FIG. 15, it can be seen that the etching rate is determined according to the heating condition and does not depend on the off angle of the substrate 70.
- the etching rate is a decreasing rate in the thickness direction of the substrate as shown in FIG. Therefore, it can be seen that the larger the off-angle (the shorter the initial terrace width), the slower the retracting speed of each step of the substrate 70 (the arrow in FIG. 16A).
- the etching rate of each step depends on the amount of Si that diffuses into each step (ie, the portion that touches the Si atmosphere).
- FIG. 16B is a diagram in which the angles of the respective substrates are aligned, and the cloud-like mark indicates the gaseous Si located on the step.
- the step backward speed becomes slower as the off angle becomes larger.
- gaseous Si located on the step contributes to the retreat of the lower step as shown in FIG. 17 (a1) and the upper one (gaseous Si as shown in FIG. 17 (b1)). There is a case that contributes to the backward movement of the step of the same height).
- a step with a long terrace width has a fast retreat speed
- a step with a short terrace width has a retreat speed.
- the terrace width of the substrate 70 becomes uniform.
- the step one step higher than the step having the long terrace width has a fast retreat speed, and the terrace width The step that is one step above the short step is slowed down. As a result, the terrace widths of the substrates 70 are aligned, and step bunching occurs.
- each step is retreated so that the terrace width of the substrate 70 becomes uniform, so that step bunching can be removed.
- the gaseous Si located on the step contributes to the backward step retreat, thereby preventing the occurrence of macro step bunching during the first removal process or appropriately performing macro step bunching during the second removal process. Or can be removed. Note that it is not necessary for all of the gaseous Si on the step to contribute to the receding of the lower step, and it is sufficient if the ratio contributing to the receding of the lower step is large.
- the ratio of Si on the step to the backward step increases increases in the following cases. That is, when the pressure of Si in the crucible 2 is high (when the etching rate is high) and when the initial terrace width is short (when the off angle is large).
- the altered layer generated by performing mechanical polishing or chemical mechanical polishing on the substrate 70 is heated under Si vapor pressure.
- the 1st removal process removed by is performed.
- the first removal step has a high etching rate (polishing rate), the deteriorated layer can be removed in a short time, and the production efficiency of the semiconductor element can be improved.
- the macrostep bunching generated in the epitaxial layer 71 formed on the surface of the substrate 70 by using the CVD method is removed by heating the substrate 70 under Si vapor pressure. 2 Perform removal process.
- the processing environment and the single crystal SiC substrate used are examples, and can be applied to various environments and single crystal SiC substrates.
- the heating temperature and pressure are not limited to the values listed above, and can be changed as appropriate.
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Abstract
このSiC基板の表面処理方法は、基板(70)に機械的研磨や化学機械研磨を行うことで生じた変質層を、当該基板(70)をSi蒸気圧下で加熱することで除去する第1除去工程を含む。なお、エピタキシャル層(71)に生じたマクロステップバンチングを、基板(70)をSi蒸気圧下で加熱することで除去する第2除去工程が行われても良い。エッチング速度は可変であるので、第1除去工程のエッチング速度を速くすることで、変質層を短時間で除去できる。一方、第2除去工程のエッチング速度を比較的遅くすることで、エピタキシャル層(71)の過剰な除去を防止できる。
Description
本発明は、少なくとも表面がSiC層で構成される基板の表面処理方法に関する。
半導体材料としては、シリコン(Si)やガリウム砒素(GaAs)等が従来から知られるところである。半導体素子の利用分野は近年急速に拡大しており、それに伴って、高温環境等の苛酷な領域で使用される機会も増加している。従って、高温環境に耐えられる半導体素子の実現は、幅広い用途における動作の信頼性と大量の情報処理・制御性の向上にとって重要な課題の1つである。
耐熱性に優れる半導体素子を製造する材料の1つとして、炭化ケイ素(SiC)が注目されている。SiCは、機械的強度に優れるとともに、放射線にも強い。また、SiCは、不純物の添加によって電子や正孔の濃度制御も容易にできるとともに、広い禁制帯幅(6H型の単結晶SiCで2.93eV、4H型の単結晶SiCで3.26eV)を有するという特徴を備えている。このような理由から、SiCは、上述した既存の半導体材料では実現できない高温、高周波、耐電圧、及び耐環境性を実現できる次世代のパワーデバイスの材料として期待されている。特許文献1から3は、SiCを用いた半導体材料を製造する方法を開示する。
特許文献1は、種結晶を成長させる成長炉内の温度を均一にすることで、SiC多結晶の生成を抑制して良質なSiC半導体を製造する方法を開示する。特許文献2は、種結晶に複数の窪みを形成することで、欠陥の少ない良質なSiC半導体を製造する方法を開示する。
ところで、SiCを用いた半導体材料は、単結晶SiCで構成されるインゴットから所定の角度で切り出したバルク基板を用いて製造される。このバルク基板は、機械研磨等を行って表面を平坦にする必要がある。しかし、機械研磨では、サブミクロンオーダーの研磨傷が発生するので、従来では、化学機械研磨により当該研磨傷を除去して基板を更に平坦にする。
その後、基板の表面にCVD法(化学気相蒸着法)等によりエピタキシャル層を形成する。しかし、CVD法を行うと、基板の表面に多数の潜傷が露出してしまう。本願出願人は、この件について解析を行った結果、機械研磨時に基板の表面に圧力が掛かることで生じる機械的歪み(以下、変質層)が原因であることを突き止めた。
しかし、この変質層は、図19に示すように、基板の表面から10000nm程度まで生じており、化学機械研磨の研磨速度は例えば約2nm/minであるため、化学機械研磨でこの変質層を除去するためには80時間以上の膨大な時間が掛かってしまう。なお、化学機械研磨に代えて水素ガスによるエッチングを行った場合であっても、それ以上の時間が掛かってしまう。従って、従来の方法では、半導体素子の生産効率が非常に低くなってしまう。これに対し、特許文献1及び2等の先行技術文献では、この課題を解決する方法は開示されていない。
本発明は以上の事情に鑑みてされたものであり、その主要な目的は、バルク基板に機械研磨を行うことで発生する変質層を短時間で除去可能なSiC基板の表面処理方法を提供することにある。
本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段とその効果を説明する。
本発明の観点によれば、少なくとも表面がSiC(0001)面で構成されるとともにオフ角を有する基板の表面処理方法において、前記基板に機械的研磨や化学機械研磨を行うことで生じた変質層を、当該基板をSi蒸気圧下で加熱することで除去する第1除去工程を行うSiC基板の表面処理方法が提供される。
これにより、第1除去工程で変質層を除去することで、潜傷の発生を防止できるので、半導体素子の歩留まりを向上させることができる。また、第1除去工程はエッチング速度(研磨速度)が高速なので、変質層を短時間で除去でき、半導体素子の生産効率を向上させることができる。
前記のSiC基板の表面処理方法においては、前記第1除去工程では、温度範囲が1800℃以上2200℃以下であって、Siの圧力が10-2Pa以上で加熱することが好ましい。
これにより、第1除去工程におけるエッチング速度を約2000℃以上で処理した場合500nm/min程度以上に制御することができるので、変質層を短時間で除去できる。
前記のSiC基板の表面処理方法においては、化学気相蒸着法を用いて前記基板の表面に形成されたエピタキシャル層に生じたマクロステップバンチングを、当該基板をSi蒸気圧下で加熱することで除去する第2除去工程を行うことが好ましい。
これにより、基板の表面に生じたマクロステップバンチングを適切に除去できる。
前記のSiC基板の表面処理方法においては、前記第2除去工程では、前記第1除去工程よりもエッチング速度が遅いことが好ましい。
第1除去工程では、基板の表面から1μm程度まで除去すれば変質層を取り除けるのに対し、第2除去工程では、条件によって異なるが基板の表面から数十nm程度まで除去すればマクロステップバンチングを取り除ける。従って、第1除去工程のエッチング速度を第2除去工程のエッチング速度よりも速くすることで、効率的に処理を行うことができる。また、第2除去工程のエッチング速度を抑えることで、エピタキシャル層が過剰に除去されることを防止できる。
前記のSiC基板の表面処理方法においては、前記第2除去工程では、温度範囲が1600℃以上2000℃以下であって、Siの圧力が10-3Pa以下で加熱することが好ましい。
これにより、この範囲のSiの圧力で加熱処理を行うことで、マクロステップバンチングが形成された部分を素早く除去しつつ、エピタキシャル層が過剰に除去されることを防止できる。
前記のSiC基板の表面処理方法においては、Siの圧力、加熱温度、及びエッチング速度を含んで構成される加熱条件と、マクロステップバンチングの発生の有無と、の関係性を考慮して、前記第1除去工程及び前記第2除去工程のうち少なくとも何れかにおける前記加熱条件が決定されることが好ましい。
これにより、所望の加熱条件を設定しつつ、マクロステップバンチングを確実に除去することができる。
前記のSiC基板の表面処理方法においては、前記基板のオフ角を更に考慮して、前記加熱条件が決定されることが好ましい。
マクロステップバンチングの発生の有無には基板のオフ角も関連するため、これを考慮して加熱条件を決定することで、マクロステップバンチングの発生をより確実に防止できる。
前記のSiC基板の表面処理方法においては、前記SiC層の表面は、<11-20>方向のオフ角が4度以下の面であることが好ましい。
前記のSiC基板の表面処理方法においては、前記SiC層の表面は、<1-100>方向のオフ角が4度以下の面であることが好ましい。
前記のSiC基板の表面処理方法においては、前記SiC層の表面が、SiC分子の積層方向の1周期分であるフルユニットの高さ又は半周期分であるハーフユニットの高さからなるステップで終端していることが好ましい。
以上により、基板の表面の平坦度が一層高いものになるので、より高品質な半導体素子を製造することができる。
次に、発明の実施の形態について説明する。
まず、半導体素子を製造するために用いる高温真空炉(加熱炉)11と坩堝(収容容器)2について説明する。図1は、半導体素子を製造するための加熱処理に用いられる高温真空炉を示す模式図である。図2は、高温真空炉の本加熱室内の坩堝の密閉度を制御する仕組みを詳細に示す断面図である。図3は、加熱処理を行うときにおける高温真空炉11の坩堝等の配置を示した正面断面図である。
図1及び図2に示すように、高温真空炉11は、坩堝2に収容された被処理物を1000℃以上2300℃以下の温度に加熱することが可能な本加熱室21と、被処理物を500℃以上の温度に予備加熱可能な予備加熱室22と、を備えている。予備加熱室22は本加熱室21の下方に配置され、本加熱室21に対して上下方向に隣接している。
高温真空炉11は真空チャンバ19を備え、前記本加熱室21と予備加熱室22は、この真空チャンバ19の内部に備えられている。真空チャンバ19には真空形成装置としてのターボ分子ポンプ34が接続されており、例えば10-2Pa以下、望ましくは10-7Pa以下の真空を真空チャンバ19内に得ることができるようになっている。ターボ分子ポンプ34と真空チャンバ19との間には、ゲートバルブ25が介設される。また、ターボ分子ポンプ34には、補助のためのロータリポンプ26が接続される。
高温真空炉11には、真空度を測定するための真空計31、及び、質量分析法を行うための質量分析装置32が設けられている。前記真空チャンバ19は、被処理物を保管しておくための図略のストック室と、搬送路14を通じて接続されている。なお、この搬送路14は、ゲートバルブ36によって開閉可能になっている。
前記本加熱室21は、平面断面視で正九角形に形成されるとともに、真空チャンバ19の内部空間の上部に配置される。図2に示すように、本加熱室21の内部には、加熱装置33が備えられている。この加熱装置33は、本加熱室21を取り囲むように配置されるメッシュヒータ(加熱ヒータ)80及びこのメッシュヒータ80に電流を流すための電源等で構成される。加熱装置33は、図略の温度検出部の検出結果に基づいてメッシュヒータ80に流す電流を調整することにより、本加熱室21内の温度分布を精度良く制御することができる。また、本加熱室21の側壁や天井には第1多層熱反射金属板41が固定され、この第1多層熱反射金属板41によって、メッシュヒータ80が発生させた熱を本加熱室21の中央部に向けて反射させるように構成されている。
これにより、本加熱室21内において、加熱処理対象としての被処理物を取り囲むようにメッシュヒータ80が配置され、更にその外側に多層熱反射金属板41が配置されるレイアウトが実現されている。従って、被処理物を強力且つ均等に加熱し、1000℃以上2300℃以下の温度まで昇温させることができる。
本加熱室21の天井側は第1多層熱反射金属板41によって閉鎖される一方、底面の第1多層熱反射金属板41には開放部55が形成されている。坩堝2は、この開放部55を介して、本加熱室21と前記予備加熱室22との間を移動できるようになっている。
予備加熱室22は、本加熱室21の下側の空間を、多層熱反射金属板46で囲うことにより構成されている。この予備加熱室22は、平面断面視で円状となるように構成されている。なお、予備加熱室22内には、加熱装置33のような加熱手段は備えられていない。
また、予備加熱室22の側壁をなす多層熱反射金属板46において、前記搬送路14と対面する部位に図略の開閉部材を備えている。そして、この開閉部材によって、搬送路14と対面する部位に通路孔を形成して坩堝2を搬送可能に構成する状態と、当該通路孔を閉鎖して加熱処理を行うことが可能な状態と、を切り替えることができる。
また、図2に示すように、予備加熱室22の底面部においては、前記多層熱反射金属板46に開放部56が形成されている。
高温真空炉11は、坩堝2を上下方向に移動させるための構成として、移動機構100を備えている。この移動機構100は、第1支持体111と第2支持体121とを独立して上下方向に動作させることが可能に構成されている。
第1支持体111の上部には第1昇降シャフト112が接続されており、この第1昇降シャフト112の上部には、第4多層熱反射金属板44が配置されている。そして、この第4多層熱反射金属板44と、その上方に位置する第3多層熱反射金属板43と、更に上方に位置する第2多層熱反射金属板42と、は互いに間隔を空けて配置されるとともに、垂直方向に設けた柱部113によって互いに連結されている。また、第2多層熱反射金属板42には、坩堝2の密閉度を調整するための蓋部(調整手段)114が取り付けられており、この蓋部114は後述の受け台123の上方に位置している。なお、第2多層熱反射金属板42の積層枚数は、本加熱室21の第1多層熱反射金属板41の積層枚数よりも少なくなっている。
一方、第2支持体121の上部には、第2昇降シャフト122が接続されている。この第2昇降シャフト122は、第3多層熱反射金属板43及び第4多層熱反射金属板44の中心に形成された孔を挿通するように配置されており、この第3多層熱反射金属板43及び第4多層熱反射金属板44に対して相対移動可能に構成されている。そして、第2昇降シャフト122の上端部には、坩堝2を載置するためのタングステン製の受け台123が接続されている。また、本実施形態で用いる坩堝2は上部に孔が形成されており、この孔と前記蓋部114との位置関係を変えることにより、坩堝2の密閉度を調整することができる。
また、図2に示すように、第4多層熱反射金属板44の下方には、内部に液体窒素が循環されているシュラウド60が配置されている。これにより、本加熱室21から排気された不要なガスは、シュラウド60と接触した際に表面に吸着するので、本加熱室21から不要なガスを良好に排気して真空度を保つことができる。
以上の構成の高温真空炉11により行われる加熱処理の流れの一例について説明する。初めに、被処理物を収容した坩堝2を搬送路14から真空チャンバ19の内部へ導入し、予備加熱室22内にある前記受け台123上に載置する(図3(a)参照)。この状態で前記加熱装置33を駆動すると、本加熱室21が1000℃以上2300℃以下の所定の温度(例えば約1800℃)に加熱される。またこのとき、前記ターボ分子ポンプ34の駆動によって、真空チャンバ19内の圧力は10-2Pa以下、好ましくは10-7Pa以下となるように調整されている。
前述したとおり、第2多層熱反射金属板42の積層枚数は、前記第1多層熱反射金属板41の積層枚数よりも少なくなっている。従って、加熱装置33のメッシュヒータ80が発生する熱の一部が第2多層熱反射金属板42を介して予備加熱室22に適度に供給(分配)され、予備加熱室22内の被処理物を500℃以上の所定の温度(例えば800℃)となるように予備加熱することができる。即ち、予備加熱室22にヒータを設置しなくても予備加熱を実現でき、予備加熱室22の簡素な構造が実現できている。
上記の予備加熱処理を所定時間行った後、第1支持体111及び第1昇降シャフト112を上昇させる。これにより、坩堝2が開放部55を通過して本加熱室21に移動するとともに、当該本加熱室21を第3多層熱反射金属板43によって閉鎖することができる。これにより、直ちに加熱処理が開始され、本加熱室21内の被処理物を所定の温度(約1800℃)に急速に昇温させることができる。このとき、第2支持体121を上下させて坩堝2の密閉度を変化させることにより、内部の圧力を調整することができる(詳細は後述)。
また、以上で示した多層熱反射金属板41~44,46は何れも、金属板(タングステン製)を所定の間隔をあけて積層した構造になっている。
多層熱反射金属板41~44,46の材質としては、メッシュヒータ80の熱輻射に対して十分な加熱特性を有し、また、融点が雰囲気温度より高い物質であれば、任意のものを用いることができる。例えば、前記タングステンのほか、タンタル、ニオブ、モリブデン等の高融点金属材料を多層熱反射金属板41~44,46として用いることができる。また、タングステンカーバイド、ジリコニウムカーバイド、タンタルカーバイド、ハフニウムカーバイド、モリブデンカーバイド等の炭化物を、多層熱反射金属板41~44,46として用いることもできる。また、その反射面に、金やタングステンカーバイド等からなる赤外線反射膜を更に形成しても良い。
次に、坩堝2について図4及び図5を参照して説明する。図4は、炭素ゲッター効果を有する坩堝の外観写真及び断面写真である。図5は、炭素ゲッター効果を説明する模式図である。図4(a)に示すように、坩堝2は互いに嵌合可能な上容器2aと下容器2bとを備える嵌合容器である。また、この坩堝2は、真空下で高温処理を行う場合に後述の炭素ゲッター効果を発揮するように構成されており、具体的には、タンタル金属からなるとともに、炭化タンタル層を内部空間に露出させるようにして備えている。
更に詳細に説明すると、坩堝2は図4(b)に示すように、その最表層の部分にTaC層を形成し、このTaC層の内側にTa2C層を形成し、更にその内側に基材としてのタンタル金属を配置した構成となっている。なお、タンタルと炭素の結合状態は温度依存性を示すため、前記坩堝2は、炭素濃度が高いTaCを最も表層の部分に配置するとともに、炭素濃度が若干低いTa2Cが内側に配置される。そして、Ta2Cの更に内側には、炭素濃度がゼロである基材のタンタル金属を配置した構成となっている。
また、前記坩堝2は上述したように、その表面が炭化タンタル層に覆われており、当該炭化タンタル層(TaC層)が坩堝2の内部空間に露出する構成になっている。従って、上述のように真空下で高温処理を続ける限りにおいて、坩堝2は図5に示すように、炭化タンタル層の表面から連続的に炭素原子を吸着して取り込む機能を奏する。この意味で、本実施形態の坩堝2は炭素原子吸着イオンポンプ機能(イオンゲッター機能)を有するということができる。これにより、加熱処理時に坩堝2内の雰囲気に含まれているシリコン蒸気及び炭化珪素蒸気のうち、炭素だけが坩堝2に選択的に吸蔵されるので、坩堝2内を高純度のシリコン雰囲気に保つことができる。
本実施形態においては、以上のように構成される高温真空炉11と坩堝2を用いて基板から半導体素子を製造する。以下の説明において、単に加熱処理等といった場合は上述した高温真空炉11を用いて行うものとする。
次に、半導体素子の製造方法の過程において行われる基板の表面処理方法について説明する。初めに、従来の表面処理方法及びその課題について説明する。図6は、従来技術における基板の表面処理方法を模式図及び原子間力顕微鏡写真で示す図である。なお、図6等に示す基板70の図は、基板の断面図を模式的に示した図である。
半導体素子を製造する元となるバルク基板は、4H-SiC単結晶又は6H-SiC単結晶から構成されるインゴット90を所定の厚みに切り出すことで得られる。特に、インゴット90を斜めに切り出すことにより、オフ角を有する基板70を得ることができる。その後、基板70の表面の凹凸を除去するために、基板70に対して機械研磨を行う。機械研磨後の基板70の表面は、図6(a)の原子間力顕微鏡写真に示すように、複数の研磨傷が形成されている。
そのため、従来では、化学機械研磨により基板70をより平坦にする方法が採用されていた。化学機械研磨は、研磨液に含まれる化学作用又は研磨剤が有する表面化学作用によって、機械研磨の効果をより有効に発揮させ、機械研磨よりも平坦な面を形成する研磨方法である。化学機械研磨を行うことで、図6(b)の原子間力顕微鏡写真に示すように、基板70の表面は見かけ上良好となる。
次に、CVD法を用いたエピタキシャル層形成工程を行う。この方法では、基板70の表面のオフ角を利用して、CVD法を用いてエピタキシャル層71を形成する。このCVD法には、例えば図6(c)に示すサセプタ91等が用いられる。サセプタ91は、基板70の支持及び加熱を行うための装置である。サセプタ91は、複数の基板70を同時に支持可能であり、それぞれの基板70を個別に回転させることが可能であるとともに、複数の基板70をまとめて回転軸92を中心に回転させることが可能である。この構成により、基板70を均等に加熱することができる。なお、この加熱処理は、1200℃以上1600℃以下の温度範囲で行われることが好ましい。
そして、図6(c)の矢印に示す方向に原料ガスを流しながら基板70を加熱することにより、基板70の表面に、SiC単結晶(4H-SiC単結晶又は6H-SiC単結晶)で構成されるエピタキシャル層71を形成することができる。
しかし、上述したように、基板70の表面には、機械研磨時に圧力が掛かることにより機械的歪み(変質層)が生じている。この変質層の影響により、図6(c)の原子間力顕微鏡写真に示すように、エピタキシャル層71の表面には、潜傷による結晶欠陥が発生する。なお、図19に示すように変質層は基板70の表面から10000nmにまで生じているので、研磨速度が低速(約2nm/min)である化学機械研磨で変質層を全て除去するためには5000時間以上も掛かり、現実的でない。
また、基板70は、オフ角を有しているため、CVD法を行う際の加熱処理等により基板70のステップが基板の表面に沿う方向に成長し、マクロステップバンチングが発生することがある。マクロステップバンチングとは、複数のSiC層によってステップの束が形成される現象(又は複数のSiC層によって形成されたステップそのもの)である。このマクロステップバンチングが発生すると、表面粗さが大きくなってしまう。
このマクロステップバンチングの発生により、半導体素子のデバイス構造が不安定になったり、電界の局所集中によって半導体素子としての性能が低下したりする。また、潜傷の影響により半導体素子としての機能を発揮することができないことがある。
以下、潜傷及びマクロステップバンチングを低コストかつ簡単な処理で除去可能な本実施形態の製造方法について説明する。初めに、上記で説明した高温真空炉11を用いて加熱環境(詳細にはSiの圧力)を変化させる方法について説明する。図7は、Si高圧雰囲気又はSi低圧雰囲気での加熱処理を行うときの状況を示す図である。
加熱処理を行う際は、図7に示すように坩堝2の内部にシリコンペレット77を供給しておく。なお、シリコンペレット77に代えて、坩堝2の壁面にシリコンを塗布しても良い。この状態で蓋部114の位置を変えて坩堝2の密閉度を変化させることで、坩堝2内のSiの圧力を調整することができる。
例えば、図7(b)に示すように坩堝2の密閉度を低くすることで、Si低圧雰囲気で加熱処理を行うことができる。一方、図7(a)に示すように坩堝2の密閉度を高くすることで、Si高圧雰囲気で加熱処理を行うことができる。なお、坩堝2の密閉度は細かく調整できるので、Siの圧力を所望の値にして加熱処理を行うことができる。
次に、本実施形態の具体的な工程について説明する。図8は、本実施形態における基板の表面処理を模式図及び原子間力顕微鏡写真で示す図である。
図8(a)に示すオフ基板の切出し及び機械研磨は、従来技術と同様である。図8には、オフ角が4°の基板70を用いて半導体素子を製造する方法が示されている。詳細には、基板70の表面は、(0001)Si面又は(000-1)C面であり、<11-20>方向のオフ角が4度になっており、<1-100>方向のオフ角が4度になっている(図9を参照)。なお、以下に示すCVD法によって効率的にエピタキシャル層を形成するためには、<11-20>方向のオフ角及び<1-100>方向のオフ角は、例えば4度程度であることが好ましい。
その後、従来では機械化学研磨を行うが、本実施形態では、Si高圧雰囲気(図8(a)の状態)において1800℃以上2300℃以下での加熱処理を行うことで基板70の表面をエッチングする(図8(b)、第1除去工程を参照)。この加熱処理により、表面のSiCがSi2C又はSiC2になって昇華することで、基板70の表面を除去していくことができる。
なお、詳細は後述するが、このエッチング処理では坩堝内のSiの圧力が上昇するに従ってエッチング速度が上昇する。例えば10-1Paの真空中におけるSiの圧力が5×10-2Paである場合、基板70のエッチング速度(研磨速度)は約500nm/minとなる。これにより、従来の方法では80時間以上の膨大な時間が掛かる変質層の除去を約20分で完了させることができる。また、このエッチング処理(第1除去処理)を行うことで、図8(b)の原子間力顕微鏡写真に示すように、基板70の表面を分子レベルに平坦にすることができる。
次に、従来と同様にCVD法によるエピタキシャル層成長工程を行う。本実施形態では第1除去工程により変質層が除去されているので、図8(c)の原子間力顕微鏡写真に示すように、潜傷等は発生していない。しかし、基板70の表面には図9に示すマイクロステップバンチングが発生することがある。
図9に示すように<11-20>方向にオフした階段状のステップ端部ではSiC単結晶の積層形態に依存せず炭素原子は常に1本の不対電子(ダングリングボンド)をもつのに対して、<1-100>方向にオフしたステップ端部では積層形態に依存して1本の場合(α-step)と2本の場合(β-step)の2種類が2分子層ごとに現れる。SiC単結晶を高温に加熱した場合、ステップ端部に存在する炭素原子の脱離のし易さが表面全体のエッチング機構を律することから、α-stepとβ-stepを比較するとβ-stepの炭素原子の方が結合手数の観点から脱離し易く、その結果、β-stepのエッチングはより早く進行する。β-stepはやがてα-stepに追いつくことからステップどうしが束となるバンチングが誘発され、エネルギー的に安定なファセット面の形成へと至る。<11-20>方向に4度オフした基板では、ステップ端部の安定性は<11-20>方向からそれぞれ30°ずれた<1-100>方向へ発展する小さなファセットの集団として形成される。
次に、基板70に対して第2除去工程を行う。第2除去工程では、Siの圧力を所定の値に低くして1600℃以上2300℃以下での加熱処理を行う。この加熱処理を行うことにより、第1除去工程と同じ原理で基板70の表面がエッチングされる。これにより、図8(d)の模式図及び原子間力顕微鏡写真に示すように、マクロステップバンチングを除去することができる。
なお、第2除去工程では、マクロステップバンチングが除去されることで、エピタキシャル層71の表面が平坦化して、SiC分子の積層方向の1周期分であるフルユニット高さ、又は半周期分であるハーフユニット高さからなるステップで終端する。「フルユニット高さ」とは、SiとCからなるSiC単分子層が積層方向に積み重ねられる1周期分の前記積層方向の高さをいう。従って、フルユニット高さのステップとは、図10(a)に示すように、4H-SiCの場合は1.01nmのステップを意味する。「ハーフユニット高さ」とは、前記1周期の半分の時点での積層方向の高さをいう。従って、ハーフユニット高さのステップとは、図10(a)に示すように、4H-SiCの場合0.50nmのステップを意味する。なお、6H-SiCの場合は、図10(b)に示すように、フルユニット高さのステップとは1.51nmのステップを意味し、ハーフユニット高さのステップとは0.76nmのステップを意味する。
次に、図11を参照して、Siの圧力と基板70のエッチング速度との関係性について説明する。図11のグラフの左半分には、10-1Paの真空中におけるSiの圧力を変化させたときのエッチング速度の変化が示されている。このグラフから分かるように、Siの圧力を変化させることで、エッチング速度を例えば1nm/minから1000nm/min程度まで変化させることができる。
ここで、本実施形態の高温真空炉11は、坩堝2の蓋部114を移動させることでSiの圧力を容易に変化させることができるので、状況に応じて簡単にエッチング速度を変化させることができる。
例えば、上述の第1除去工程では、基板70の表面から10000nm程を除去する必要があるので、エッチング速度を高速にすることが好ましい。従って、第1除去工程では、例えばSiの圧力を10-2Pa以上とすることが好ましい。また、第2除去工程では、条件によって異なるが、基板70の表面から数十nm程度の除去が必要である。また、第2除去工程では、形成したエピタキシャル層71が除去され過ぎないことが好ましい。従って、第2除去工程ではSiの圧力を10-3Pa以下とすることが好ましい。
次に、マクロステップバンチングの発生の有無と、加熱条件と、の関係性について、図12から図14までを参照して説明する。
図12は、Siの圧力を一定にして加熱温度等の条件を変化させたときにおける、マクロステップバンチングの発生の有無を示すグラフである。図12のグラフでは、境界線(図12の破線)より上の高速エッチング領域では等方性のエッチングが、境界線より下の低速エッチング領域では異方性のエッチングが発現する。ここで、マクロステップバンチングが分解されるのは等方性エッチング領域である。つまり、図12のグラフからは、エッチング速度を対数表示した場合、所定の直線(図12の破線)よりも上側の領域ではマクロステップバンチングが発生せず、この直線よりも下側の領域ではマクロステップバンチングが発生することが分かる。
また、図13には、1800℃で60分間加熱処理を行ったときにおける、エッチング速度とSiC基板表面の状態(マクロステップバンチングの発生の有無)との関係が示されている。図13のグラフからは、エッチング速度が低速である場合(低速エッチングモード)ではマクロステップバンチングが発生し、エッチング速度が高速である場合(高速エッチングモード)ではマクロステップバンチングの分解及び発生抑制が可能であることが分かる。
また、図14には、オフ角の異なる基板70に対して、Siの圧力が異なる環境でそれぞれ加熱処理を行ったときの基板表面の原子間力顕微鏡写真が示されている。なお、マクロステップバンチングが発生している原子間力顕微鏡写真の下側には「Macro Step Bunching」と記載されている。
この図14からも、Siの圧力が低いほど(エッチング速度が遅いほど)、マクロステップバンチングが発生し易いことが分かる。また、図14では、オフ角が小さいほど(初期のテラス幅が長いほど)、マクロステップバンチングが発生し易いことも読み取れる。
このように、マクロステップバンチングの発生の有無は、加熱条件(Siの圧力、加熱温度、エッチング速度等)及び加熱対象(基板のオフ角)と関係性を有していることが分かる。従って、この関係性を利用して加熱条件を設定することで、第1除去工程又は第2除去工程において、マクロステップバンチングの発生を確実に避けることができる。
次に、図15から図18までを参照して、マクロステップバンチングの発生原理について説明する。
図15は、オフ角の異なる基板70に対して、加熱条件を異ならせたときのエッチング速度を示す図である。図15からは、エッチング速度は加熱条件に応じて定まり、基板70のオフ角には依存しないことが分かる。
ここで、エッチング速度とは、図16(a)に示すように、基板の厚み方向の減少速度である。従って、オフ角が大きいほど(初期のテラス幅が短いほど)、基板70の各ステップの後退速度(図16(a)の矢印)が遅いことが分かる。
以下、この結果について説明する。初めに、各ステップのエッチング速度は、各ステップ(即ちSi雰囲気に触れる部分)に拡散するSi量に依存する。ここで、図16(b)は、各基板の角度を揃えた図であり、雲状のマークはステップ上に位置する気体のSiを示している。図16(b)から分かるように、オフ角が大きいほどテラス幅が短くなるので、各ステップに触れるSi量が少なくなり、基板からSiが昇華しにくくなる。従って、オフ角が大きいほど、ステップの後退速度が遅くなると考えられる。
また、ステップ上に位置する気体のSiは、図17(a1)に示すように下側のステップの後退に寄与する場合と、図17(b1)に示すようにその1つ上側(気体のSi同じ高さ)のステップの後退に寄与する場合と、がある。
ステップ上に位置する気体のSiが下側のステップの後退に寄与する場合、図17(a2)に示すように、テラス幅が長いステップは後退速度が速く、テラス幅が短いステップは後退速度が遅くなる。その結果、基板70のテラス幅は均一となる。
一方、ステップ上に位置する気体のSiが上側のステップの後退に寄与する場合、図17(b2)に示すように、テラス幅が長いステップの1つ上のステップは後退速度が速く、テラス幅が短いステップの1つ上のステップは後退速度が遅くなる。その結果、基板70のテラス幅が揃ってしまい、ステップバンチングが発生する。
また、図18に示すように、既にステップバンチングが発生している場合であっても、ステップ上に位置するSiが下側のステップの後退に寄与すれば、ステップバンチングの最上段のステップが後退することで、2段目のステップが出現し、2段目のステップが後退することで3段目のステップが後退するというように、ステップの束が徐々に分解される。その後、図17(a2)と同様に、基板70のテラス幅が均一となるように各ステップが後退するので、ステップバンチングを除去することができる。
以上により、ステップ上に位置する気体のSiが下側のステップの後退に寄与することで、第1除去工程時にマクロステップバンチングの発生を防止したり、第2除去工程時にマクロステップバンチングを適切に除去したりすることができる。なお、ステップ上の気体のSiの全てが下側のステップの後退に寄与する必要は無く、下側のステップの後退に寄与する割合が多ければ十分である。
上述した実験結果等を踏まえると、ステップ上のSiが下側のステップの後退に寄与する割合が多くなるのは以下の場合であると考えられる。即ち、坩堝2内のSiの圧力が高い場合(エッチング速度が速い場合)及び初期のテラス幅が短い場合(オフ角が大きい場合)である。以上の点を考慮して第1除去工程及び第2除去工程を行うことで、マクロステップバンチングの発生を確実に防止できる。
以上に説明したように、本実施形態の基板70の表面処理方法では、基板70に機械的研磨や化学機械研磨を行うことで生じた変質層を、当該基板70をSi蒸気圧下で加熱することで除去する第1除去工程を行う。
これにより、第1除去工程で変質層を除去することで、潜傷の発生を防止できるので、半導体素子の歩留まりを向上させることができる。また、第1除去工程はエッチング速度(研磨速度)が高速なので、変質層を短時間で除去でき、半導体素子の生産効率を向上させることができる。
また、本実施形態の表面処理方法では、CVD法を用いて基板70の表面に形成されたエピタキシャル層71に生じたマクロステップバンチングを、当該基板70をSi蒸気圧下で加熱することで除去する第2除去工程を行う。
これにより、基板70の表面に生じたマクロステップバンチングを適切に除去できる。
以上に本発明の好適な実施の形態を説明したが、上記の構成は例えば以下のように変更することができる。
処理を行った環境及び用いた単結晶SiC基板等は一例であり、様々な環境及び単結晶SiC基板に対して適用することができる。例えば、加熱温度及び圧力は上記で挙げた値に限られず、適宜変更することができる。
2 坩堝
11 高温真空炉
70 基板
71 エピタキシャル層
114 蓋部
11 高温真空炉
70 基板
71 エピタキシャル層
114 蓋部
Claims (10)
- 少なくとも表面がSiC(0001)面で構成されるとともにオフ角を有する基板の表面処理方法において、
前記基板に機械的研磨や化学機械研磨を行うことで生じた変質層を、当該基板をSi蒸気圧下で加熱することで除去する第1除去工程を行うことを特徴とするSiC基板の表面処理方法。 - 請求項1に記載のSiC基板の表面処理方法であって、
前記第1除去工程では、温度範囲が1800℃以上2200℃以下であって、Siの圧力が10-2Pa以上で加熱することを特徴とするSiC基板の表面処理方法。 - 請求項1に記載のSiC基板の表面処理方法であって、
化学気相蒸着法を用いて前記基板の表面に形成されたエピタキシャル層に生じたマクロステップバンチングを、当該基板をSi蒸気圧下で加熱することで除去する第2除去工程を行うことを特徴とするSiC基板の表面処理方法。 - 請求項3に記載のSiC基板の表面処理方法であって、
前記第2除去工程は、前記第1除去工程よりもエッチング速度が遅いことを特徴とするSiC基板の表面処理方法。 - 請求項3に記載のSiC基板の表面処理方法であって、
前記第2除去工程では、温度範囲が1600℃以上2000℃以下であって、Siの圧力が10-3Pa以下で加熱することを特徴とするSiC基板の表面処理方法。 - 請求項3に記載のSiC基板の表面処理方法であって、
Siの圧力、加熱温度、及びエッチング速度を含んで構成される加熱条件と、マクロステップバンチングの発生の有無と、の関係性を考慮して、前記第1除去工程及び前記第2除去工程のうち少なくとも何れかにおける前記加熱条件が決定されることを特徴とするSiC基板の表面処理方法。 - 請求項6に記載のSiC基板の表面処理方法であって、
前記基板のオフ角を更に考慮して、前記加熱条件が決定されることを特徴とするSiC基板の表面処理方法。 - 請求項1に記載のSiC基板の表面処理方法であって、
前記基板の表面は、<11-20>方向のオフ角が4度以下の面であることを特徴とするSiC基板の表面処理方法。 - 請求項1に記載のSiC基板の表面処理方法であって、
前記基板の表面は、<1-100>方向のオフ角が4度以下の面であることを特徴とするSiC基板の表面処理方法。 - 請求項1に記載のSiC基板の表面処理方法であって、
前記基板の表面が、SiC分子の積層方向の1周期分であるフルユニットの高さ又は半周期分であるハーフユニットの高さからなるステップで終端していることを特徴とするSiC基板の表面処理方法。
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