WO2014065264A1

WO2014065264A1 - 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法

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Publication number: WO2014065264A1
Application number: PCT/JP2013/078539
Authority: WO
Inventors: 昭彦小濱; 雅史山下
Original assignee: 株式会社ニコン
Priority date: 2012-10-23
Filing date: 2013-10-22
Publication date: 2014-05-01
Also published as: CN107450172A; US11892610B2; US10831007B2; US9989744B2; US20240151952A1; CN107450170A; CN104797969B; CN104797969A; US20200348497A1; US20150253551A1; CN107390353A; US20180259755A1

Abstract

　物体側から順に、正の第１レンズ群Ｇ１と、負の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の第３レンズ群Ｇ３と、後側レンズ群ＧＲとを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも後側レンズ群ＧＲが物体側へ移動し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、及び第３レンズ群Ｇ３と後側レンズ群ＧＲとの間隔が変化し、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、第３レンズ群Ｇ３全体が光軸方向へ移動し、後側レンズ群ＧＲ中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、前記防振レンズ群が負の屈折力を有することにより、良好な光学性能を備えた変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法を提供する。

Description

変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法

　本発明は、変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法に関する。

　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている。例えば、特開２００９－２５１１１４号公報、特開２０１０－２３７４５５号公報を参照。

特開２００９－２５１１１４号公報特開２０１０－２３７４５５号公報

　しかしながら、上述のような従来の変倍光学系は、高性能化が十分に図られていないという問題があった。

　そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、良好な光学性能を備えた変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。

　上記課題を解決するために本発明の第１態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化し、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動し、
　前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
　前記防振レンズ群が負の屈折力を有することを特徴とする変倍光学系を提供する。

　また本発明の第２態様は、
　本発明の第１態様に係る変倍光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。

　また本発明の第３態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記後側レンズ群とが物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化し、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動し、
　前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
　前記防振レンズ群が負の屈折力を有し、
　以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
０．２０＜（－ｆＶＲ）／ｆ３＜１．２０
　但し、
ｆＶＲ：前記防振レンズ群の焦点距離
ｆ３　：前記第３レンズ群の焦点距離

　また本発明の第４態様は、
　本発明の第３態様に係る変倍光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。

　また本発明の第５態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有し、
　前記第３レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されており、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化し、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動することを特徴とする変倍光学系を提供する。

　また本発明の第６態様は、
　本発明の第５態様に係る変倍光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。

　また本発明の第７態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
　以下の条件式を満足するレンズを少なくとも１つ有することを特徴とする変倍光学系を提供する。
１．９２８＜ｎｄｈ
２８．６０＜ νｄｈ
　但し、
ｎｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数

　また本発明の第８態様は、
　本発明の第７態様に係る変倍光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。

　また本発明の第９態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化するようにし、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにし、
　前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、
　前記防振レンズ群が負の屈折力を有するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。

　また本発明の第１０態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記後側レンズ群とが物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化するようにし、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにし、
　前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、
　前記防振レンズ群が負の屈折力を有するようにし、
　前記第３レンズ群と前記防振レンズ群が以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
０．２０＜（－ｆＶＲ）／ｆ３＜１．２０
　但し、
ｆＶＲ：前記防振レンズ群の焦点距離
ｆ３　：前記第３レンズ群の焦点距離

　また本発明の第１１態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　前記第３レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されるようにし、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化するようにし、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。

　また本発明の第１２態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　以下の条件式を満足するレンズを少なくとも１つ有するようにし、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
１．９２８＜ｎｄｈ
２８．６０＜ νｄｈ
　但し、
ｎｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数

　本発明の第１～第６、第９～第１１態様によれば、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法を提供することができる。

　本発明の第７、第８、第１２態様によれば、小型で、高い光学性能を有する変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することができる。

図１Ａ、図１Ｂ、及び図１Ｃはそれぞれ、本願の第１～第３実施形態に共通の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。図２Ａ、図２Ｂ、及び図２Ｃはそれぞれ、本願の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図３Ａ、及び図３Ｂはそれぞれ、本願の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に防振を行った際のメリディオナル横収差図である。図４Ａ、図４Ｂ、及び図４Ｃはそれぞれ、本願の第１～第３実施形態に共通の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。図５Ａ、図５Ｂ、及び図５Ｃはそれぞれ、本願の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図６Ａ、及び図６Ｂはそれぞれ、本願の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に防振を行った際のメリディオナル横収差図である。図７Ａ、図７Ｂ、及び図７Ｃはそれぞれ、本願の第１～第３実施形態に共通の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。図８Ａ、図８Ｂ、及び図８Ｃはそれぞれ、本願の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図９Ａ、及び図９Ｂはそれぞれ、本願の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に防振を行った際のメリディオナル横収差図である。図１０Ａ、図１０Ｂ、及び図１０Ｃはそれぞれ、本願の第４実施形態の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。図１１Ａ、図１１Ｂ、及び図１１Ｃはそれぞれ、本願の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図１２Ａ、図１２Ｂ、及び図１２Ｃはそれぞれ、本願の第４実施形態の第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。図１３Ａ、図１３Ｂ、及び図１３Ｃはそれぞれ、本願の第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図１４Ａ、図１４Ｂ、及び図１４Ｃはそれぞれ、本願の第４実施形態の第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。図１５Ａ、図１５Ｂ、及び図１５Ｃはそれぞれ、本願の第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図１６Ａ、図１６Ｂ、及び図１６Ｃはそれぞれ、本願の第４実施形態の第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。図１７Ａ、図１７Ｂ、及び図１７Ｃはそれぞれ、本願の第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図１８Ａ、図１８Ｂ、及び図１８Ｃはそれぞれ、本願の第４実施形態の第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。図１９Ａ、図１９Ｂ、及び図１９Ｃはそれぞれ、本願の第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図２０は、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。図２１は、本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。図２２は、本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。図２３は、本願の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。図２４は、本願の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。

　以下、本願の第１実施形態に係る変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法について説明する。
　本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化し、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動し、前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、前記防振レンズ群が負の屈折力を有することを特徴としている。

　上記のように本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦を、開口絞りの近傍に位置するレンズ群である第３レンズ群全体を光軸方向へ移動させることによって行う。この構成により、近距離物体合焦時の像面湾曲の変動を抑えることができるので好ましい。
　上記のように本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、防振レンズ群が負の屈折力を有する。これにより、手ぶれ発生時の像ぶれの補正、即ち防振を行うことができる。また、小径のレンズ群で防振を行うことができるため、防振機構の小型軽量化、延いてはレンズ鏡筒の小型化を図ることができるので好ましい。
　以上の構成により、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた変倍光学系を実現することができる。

　また本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
（１）　０．６０＜ｆ１／ｆ３＜２．６０
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離

　条件式（１）は、第３レンズ群の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差と、望遠端状態における球面収差を良好に補正することができる。
　本願の第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を２．５０とすることがより好ましい。
　一方、本願の第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態において球面収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．４０とすることがより好ましい。

　また本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２）　５．００＜ｆ１／（－ｆ２）＜１０．００
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離

　条件式（２）は、第２レンズ群の焦点距離に対して第１レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、条件式（２）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と、望遠端状態における球面収差を良好に補正することができる。
　本願の第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、広角端状態において像面湾曲を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を８．００とすることがより好ましい。
　一方、本願の第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態において球面収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を６．００とすることがより好ましい。

　また本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）　０．２０＜（－ｆＶＲ）／ｆ３＜１．２０
　但し、
ｆＶＲ：前記防振レンズ群の焦点距離
ｆ３　：前記第３レンズ群の焦点距離

　条件式（３）は、第３レンズ群の焦点距離に対して防振レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、条件式（３）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差と、防振時の偏芯コマ収差を良好に補正することができる。
　本願の第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を１．００とすることがより好ましい。
　一方、本願の第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、防振レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、防振時に偏芯コマ収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．４０とすることがより好ましい。

　また本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）　０．１０＜（－ｆ２）／ｆ３＜０．３８
　但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離

　条件式（４）は、第３レンズ群の焦点距離に対して第２レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、条件式（４）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差と、広角端状態における像面湾曲を良好に補正することができる。
　本願の第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を０．３６とすることがより好ましい。
　一方、本願の第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、広角端状態において像面湾曲を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．１５とすることがより好ましい。

　また本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）　０．４２＜ｆ３／ｆＲ＜０．８０
　但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆＲ：広角端状態における前記後側レンズ群の焦点距離

　条件式（５）は、第３レンズ群の焦点距離に対して広角端状態における後側レンズ群の焦点距離を規定したものである。なお、後側レンズ群が複数のレンズ群で構成される場合には、ｆＲは当該複数のレンズ群の広角端状態における合成焦点距離を示す。本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、条件式（５）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差と、防振時の偏芯コマ収差を良好に補正することができる。
　本願の第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を１．００とすることがより好ましい。
　一方、本願の第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、後側レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、防振時に偏芯コマ収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．４０とすることがより好ましい。

　また本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、前記防振レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されていることが望ましい。この構成により、防振時の偏芯コマ収差を良好に補正することができる。

　また本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、前記第１レンズ群が以下の条件式（６）を満足する負レンズを有することが望ましい。
（６）　１．９０＜ｎｄ１
　但し、
ｎｄ１：前記第１レンズ群中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率

　条件式（６）は、第１レンズ群中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を規定したものである。本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、条件式（６）を満足することにより、望遠端状態において球面収差を良好に補正することができる。
　本願の第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、望遠端状態において球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を１．９２とすることがより好ましい。

　また本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群が光軸方向へ移動することが望ましい。この構成により、像面湾曲を良好に補正することができる。

　また本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第３レンズ群が光軸方向へ移動することが望ましい。この構成により、球面収差を良好に補正することができる。

　また本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群が光軸方向へ移動することが望ましい。この構成により、さらなる高変倍比化を達成することができる。

　本願の光学装置は、上述した構成の第１実施形態に係る変倍光学系を有することを特徴としている。これにより、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた光学装置を実現することができる。

　本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化するようにし、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにし、前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、前記防振レンズ群が負の屈折力を有するようにすることを特徴としている。これにより、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。

　以下、本願の第２実施形態に係る変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法について説明する。
　本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記後側レンズ群とが物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化し、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動し、前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、前記防振レンズ群が負の屈折力を有し、以下の条件式（３）を満足することを特徴としている。
（３）　０．２０＜（－ｆＶＲ）／ｆ３＜１．２０
　但し、
ｆＶＲ：前記防振レンズ群の焦点距離
ｆ３　：前記第３レンズ群の焦点距離

　上記のように本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦を、第３レンズ群全体を光軸方向へ移動させることによって行う。この構成により、近距離物体合焦時の像面湾曲の変動を抑えることができるので好ましい。
　上記のように本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、防振レンズ群が負の屈折力を有する。これにより、手ぶれ発生時の像ぶれの補正、即ち防振を行うことができる。また、小径のレンズ群で防振を行うことができるため、防振機構の小型軽量化、延いてはレンズ鏡筒の小型化を図ることができるので好ましい。

　条件式（３）は、第３レンズ群の焦点距離に対して防振レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、条件式（３）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差と、防振時の偏芯コマ収差を良好に補正することができる。
　本願の第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を１．００とすることがより好ましい。
　一方、本願の第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、防振レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、防振時に偏芯コマ収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．４０とすることがより好ましい。
　以上の構成により、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた変倍光学系を実現することができる。

　また本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）　０．１０＜（－ｆ２）／ｆ３＜０．３８
　但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離

　条件式（４）は、第３レンズ群の焦点距離に対して第２レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、条件式（４）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差と、広角端状態における像面湾曲を良好に補正することができる。
　本願の第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を０．３６とすることがより好ましい。
　一方、本願の第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、広角端状態において像面湾曲を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．１５とすることがより好ましい。

　また本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
（１）　０．６０＜ｆ１／ｆ３＜２．６０
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離

　条件式（１）は、第３レンズ群の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差と、望遠端状態における球面収差を良好に補正することができる。
　本願の第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を２．５０とすることがより好ましい。
　一方、本願の第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態において球面収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．４０とすることがより好ましい。

　また本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２）　５．００＜ｆ１／（－ｆ２）＜１０．００
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離

　条件式（２）は、第２レンズ群の焦点距離に対して第１レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、条件式（２）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と、望遠端状態における球面収差を良好に補正することができる。
　本願の第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、広角端状態において像面湾曲を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を８．００とすることがより好ましい。
　一方、本願の第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態において球面収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を６．００とすることがより好ましい。

　また本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）　０．４２＜ｆ３／ｆＲ＜０．８０
　但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆＲ：広角端状態における前記後側レンズ群の焦点距離

　条件式（５）は、第３レンズ群の焦点距離に対して広角端状態における後側レンズ群の焦点距離を規定したものである。なお、後側レンズ群が複数のレンズ群で構成される場合には、ｆＲは当該複数のレンズ群の広角端状態における合成焦点距離を示す。本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、条件式（５）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差と、防振時の偏芯コマ収差を良好に補正することができる。
　本願の第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を１．００とすることがより好ましい。
　一方、本願の第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、後側レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、防振時に偏芯コマ収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．４０とすることがより好ましい。

　また本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、前記防振レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されていることが望ましい。この構成により、防振時の偏芯コマ収差を良好に補正することができる。

　また本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、前記第１レンズ群が以下の条件式（６）を満足する負レンズを有することが望ましい。
（６）　１．９０＜ｎｄ１
　但し、
ｎｄ１：前記第１レンズ群中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率

　条件式（６）は、第１レンズ群中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を規定したものである。本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、条件式（６）を満足することにより、望遠端状態において球面収差を良好に補正することができる。
　本願の第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、望遠端状態において球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を１．９２とすることがより好ましい。

　また本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群が光軸方向へ移動することが望ましい。この構成により、像面湾曲を良好に補正することができる。

　また本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第３レンズ群が光軸方向へ移動することが望ましい。この構成により、球面収差を良好に補正することができる。

　また本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群が光軸方向へ移動することが望ましい。この構成により、さらなる高変倍比化を達成することができる。

　本願の光学装置は、上述した構成の第２実施形態に係る変倍光学系を有することを特徴としている。これにより、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた光学装置を実現することができる。

　本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記後側レンズ群とが物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化するようにし、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにし、前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、前記防振レンズ群が負の屈折力を有するようにし、前記第３レンズ群と前記防振レンズ群が以下の条件式（３）を満足するようにすることを特徴としている。これにより、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
（３）　０．２０＜（－ｆＶＲ）／ｆ３＜１．２０
　但し、
ｆＶＲ：前記防振レンズ群の焦点距離
ｆ３　：前記第３レンズ群の焦点距離

　以下、本願の第３実施形態に係る変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法について説明する。
　本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有し、前記第３レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されており、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化し、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動することを特徴としている。

　上記のように本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦を、開口絞りの近傍に位置するレンズ群である第３レンズ群全体を光軸方向へ移動させることによって行う。この構成により、近距離物体合焦時の像面湾曲の変動を抑えることができるので好ましい。また、第３レンズ群は正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されている。これにより、近距離物体合焦時の球面収差の変動並びに軸上色収差の変動を抑えることができるので好ましい。
　以上の構成により、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた変倍光学系を実現することができる。

　また本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）　０．４２＜ｆ３／ｆＲ＜０．８０
　但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆＲ：広角端状態における前記後側レンズ群の焦点距離

　条件式（５）は、第３レンズ群の焦点距離に対して広角端状態における後側レンズ群の焦点距離を規定したものである。なお、後側レンズ群が複数のレンズ群で構成される場合には、ｆＲは当該複数のレンズ群の広角端状態における合成焦点距離を示す。本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、条件式（５）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を良好に補正することができる。また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系を防振を行う構成とした場合に、防振時の偏芯コマ収差を良好に補正することができる。
　本願の第３実施形態に係る変倍光学系の条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を１．００とすることがより好ましい。
　一方、本願の第３実施形態に係る変倍光学系の条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、後側レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、本願の第３実施形態に係る変倍光学系を防振を行う構成とした場合、防振時に偏芯コマ収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．４０とすることがより好ましい。

　また本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２）　５．００＜ｆ１／（－ｆ２）＜１０．００
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離

　条件式（２）は、第２レンズ群の焦点距離に対して第１レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、条件式（２）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と、望遠端状態における球面収差を良好に補正することができる。
　本願の第３実施形態に係る変倍光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、広角端状態において像面湾曲を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を８．００とすることがより好ましい。
　一方、本願の第３実施形態に係る変倍光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態において球面収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を６．００とすることがより好ましい。

　また本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
（１）　０．６０＜ｆ１／ｆ３＜２．６０
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離

　条件式（１）は、第３レンズ群の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差と、望遠端状態における球面収差を良好に補正することができる。
　本願の第３実施形態に係る変倍光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を２．５０とすることがより好ましい。
　一方、本願の第３実施形態に係る変倍光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態において球面収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．４０とすることがより好ましい。

　また本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）　０．１０＜（－ｆ２）／ｆ３＜０．３８
　但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離

　条件式（４）は、第３レンズ群の焦点距離に対して第２レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、条件式（４）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差と、広角端状態における像面湾曲を良好に補正することができる。
　本願の第３実施形態に係る変倍光学系の条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を０．３６とすることがより好ましい。
　一方、本願の第３実施形態に係る変倍光学系の条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、広角端状態において像面湾曲を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．１５とすることがより好ましい。

　また本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、前記第１レンズ群が以下の条件式（６）を満足する負レンズを有することが望ましい。
（６）　１．９０＜ｎｄ１
　但し、
ｎｄ１：前記第１レンズ群中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率

　条件式（６）は、第１レンズ群中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を規定したものである。本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、条件式（６）を満足することにより、望遠端状態において球面収差を良好に補正することができる。
　本願の第３実施形態に係る変倍光学系の条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、望遠端状態において球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を１．９２とすることがより好ましい。

　また本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、前記防振レンズ群が負の屈折力を有することが望ましい。これにより、手ぶれ発生時の像ぶれの補正、即ち防振を行うことができる。また、小径のレンズ群で防振を行うことができるため、防振機構の小型軽量化、延いてはレンズ鏡筒の小型化を図ることができるので好ましい。
　また本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、前記防振レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されていることが望ましい。この構成により、防振時の偏芯コマ収差を良好に補正することができる。

　また本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）　０．２０＜（－ｆＶＲ）／ｆ３＜１．２０
　但し、
ｆＶＲ：前記防振レンズ群の焦点距離
ｆ３　：前記第３レンズ群の焦点距離

　条件式（３）は、第３レンズ群の焦点距離に対して防振レンズ群の焦点距離を規定したものである。本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、条件式（３）を満足することにより、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差と、防振時の偏芯コマ収差を良好に補正することができる。
　本願の第３実施形態に係る変倍光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、望遠端状態における近距離物体合焦時の球面収差を補正することが困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を１．００とすることがより好ましい。
　一方、本願の第３実施形態に係る変倍光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、防振レンズ群の屈折力が大きくなる。このため、防振時に偏芯コマ収差の発生を招いてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．４０とすることがより好ましい。

　また本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群が光軸方向へ移動することが望ましい。この構成により、像面湾曲を良好に補正することができる。

　また本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第３レンズ群が光軸方向へ移動することが望ましい。この構成により、球面収差を良好に補正することができる。

　また本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群が光軸方向へ移動することが望ましい。この構成により、さらなる高変倍比化を達成することができる。

　本願の光学装置は、上述した構成の第３実施形態に係る変倍光学系を有することを特徴としている。これにより、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた光学装置を実現することができる。

　本願の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、前記第３レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されるようにし、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化するようにし、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにすることを特徴としている。これにより、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。

　以下、本願の第４実施形態に係る変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法について説明する。
　本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化することを特徴としている。この構成により、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍を実現し、変倍に伴う歪曲収差の変動を抑えることができる。

　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（７）、（８）を満足するレンズを少なくとも１つ有することを特徴としている。
（７）　１．９２８＜ｎｄｈ
（８）　２８．６０＜ νｄｈ
　但し、
ｎｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数

　条件式（７）は、前記レンズの最適な屈折率を規定するものである。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（７）を満足することにより、小型化を達成しつつ、変倍時に球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることができる。
　本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現することができなくなってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を１．９４０とすることがより好ましい。
　なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を２．８００とすることがより好ましい。本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（７）の対応値が２．８００より小さくなることにより、前記レンズの材料に対する可視光線の透過率を十分に確保することができる。

　条件式（８）は、前記レンズの最適なアッベ数を規定するものである。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（８）を満足することにより、小型化を達成しつつ、変倍時に軸上色収差の変動や倍率色収差の変動を抑えることができる。
　本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に軸上色収差の変動や倍率色収差の変動を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現することができなくなってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を２９．００とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を３０．００とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を３２．００とすることがより好ましい。
　なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（８）の上限値を５０．００とすることがより好ましい。本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（８）の対応値が５０．００より小さくなることにより、変倍時に前記レンズ以外のレンズで発生する軸上色収差の変動や倍率色収差の変動を抑えることができ、高い光学性能を実現することができる。
　以上の構成により、小型で、高い光学性能を有する変倍光学系を実現することができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第１レンズ群が前記レンズを少なくとも１つ有することが望ましい。この構成により、変倍時に第１レンズ群で発生する球面収差、非点収差、軸上色収差、及び倍率色収差のそれぞれの変動を抑えることができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
（９）　５．５０＜ｆ１／（－ｆ２）＜１５．００
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離

　条件式（９）は、第１レンズ群と第２レンズ群の焦点距離比の適切な範囲を規定するものである。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（９）を満足することにより、高変倍比を維持しつつ変倍時に非点収差の変動を抑えることができる。
　本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（９）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態において非点収差が大きく発生し、高い光学性能を実現することができなくなってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（９）の下限値を５．６０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（９）の下限値を５．９０とすることがより好ましい。
　一方、本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、変倍時に第２レンズ群で発生する非点収差の変動を抑えることが困難になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（９）の上限値を１１．５０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（９）の上限値を１０．２０とすることがより好ましい。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
（１０）　０．２２０＜（－ｆ２）／ｆ３＜０．５３０
　但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離

　条件式（１０）は、第２レンズ群と第３レンズ群の焦点距離比の適切な範囲を規定するものである。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１０）を満足することにより、高変倍比を維持しつつ変倍時に球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることができる。
　本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（１０）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に第２レンズ群で発生する非点収差の変動を抑えることが困難になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１０）の下限値を０．２７０とすることがより好ましい。
　一方、本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（１０）の対応値が上限値を上回ると、変倍時に第３レンズ群で発生する球面収差の変動を抑えることが困難になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１０）の上限値を０．４９０とすることがより好ましい。さらに、本願の効果をより確実にするために、条件式（１０）の上限値を０．４５０とすることがより好ましい。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第１レンズ群が以下の条件式（１１）を満足する前記レンズを少なくとも１つ有することが望ましい。
（１１）　０．４５０＜｜ｆｈ／ｆ１｜＜１．４００
　但し、
ｆｈ：前記第１レンズ群中の前記レンズの焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離

　条件式（１１）は、第１レンズ群中の前記レンズの最適な焦点距離範囲を規定するものである。なお、前記レンズが他のレンズと接合されている場合、ｆｈは前記レンズ単体の焦点距離を表す。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１１）を満足することにより、変倍時に球面収差、非点収差、軸上色収差、及び倍率色収差のそれぞれの変動を抑えることができる。

　ここで、条件式（１１）について、前記レンズが正の屈折力を有する場合と負の屈折力を有する場合に分けて説明する。
　前記レンズが正の屈折力を有する場合、本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（１１）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に前記レンズで発生する軸上色収差の変動や倍率色収差の変動を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現することができなくなってしまう。一方、本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（１１）の対応値が上限値を上回ると、望遠端状態において第２レンズ群で発生する正の球面収差を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現することができなくなってしまう。

　前記レンズが負の屈折力を有する場合、本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（１１）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に前記レンズで発生する非点収差の変動を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現することができなくなってしまう。一方、本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（１１）の対応値が上限値を上回ると、変倍時に前記レンズ以外のレンズで発生する軸上色収差の変動や倍率色収差の変動を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現することができなくなってしまう。
　なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１１）の下限値を０．６２０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（１１）の上限値を１．２９０とすることがより好ましい。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第４レンズ群が前記レンズを少なくとも１つ有することが望ましい。この構成により、第４レンズ群で発生する球面収差、非点収差、軸上色収差、及び倍率色収差を広角端状態から望遠端状態にわたって抑えることができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第２レンズ群が前記レンズを少なくとも１つ有することが望ましい。この構成により、変倍時に第２レンズ群で発生する球面収差、非点収差、軸上色収差、及び倍率色収差のそれぞれの変動を広角端状態から望遠端状態にわたって抑えることができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第３レンズ群が前記レンズを少なくとも１つ有することが望ましい。この構成により、変倍時に第３レンズ群で発生する球面収差、非点収差、軸上色収差、及び倍率色収差のそれぞれの変動を広角端状態から望遠端状態にわたって抑えることができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第１レンズ群が負の屈折力を有する前記レンズを少なくとも１つ有することが望ましい。この構成により、変倍時に第１レンズ群で発生する非点収差の変動や球面収差の変動、倍率色収差の変動、特に２次色収差の変動を抑えることができ、高い光学性能を実現することができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第４レンズ群が負の屈折力を有する前記レンズを少なくとも１つ有することが望ましい。この構成により、変倍時に第４レンズ群で発生する非点収差の変動や球面収差の変動、軸上色収差の変動を抑えることができ、高い光学性能を実現することができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第４レンズ群が以下の条件式（１２）を満足する前記レンズを少なくとも１つ有することが望ましい。
（１２）　３１．６０＜ νｄｈ４
　但し、
νｄｈ４：前記第４レンズ群中の前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数

　条件式（１２）は、第４レンズ群中の前記レンズの最適なアッベ数を規定するものである。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１２）を満足することにより、軸上色収差や倍率色収差を抑えることができる。
　本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（１２）の対応値が下限値を下回ると、第４レンズ群において、前記レンズ以外のレンズで発生する軸上色収差や倍率色収差を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現することができなくなってしまう。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第２レンズ群が負の屈折力を有する前記レンズを少なくとも１つ有することが望ましい。この構成により、第２レンズ群で発生する軸上色収差や倍率色収差、特に２次色収差を抑えることができ、高い光学性能を実現することができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第３レンズ群が負の屈折力を有する前記レンズを少なくとも１つ有することが望ましい。この構成により、第３レンズ群で発生する軸上色収差、特に２次色収差を抑えることができ、高い光学性能を実現することができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第１レンズ群が以下の条件式（１３）を満足する正レンズを有することが望ましい。
（１３）　７５．００＜ νｄｐ１
　但し、
νｄｐ１：前記第１レンズ群中の前記正レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数

　条件式（１３）は、第１レンズ群中の前記正レンズの最適なアッベ数を規定するものである。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１３）を満足することにより、変倍時に軸上色収差の変動や倍率色収差の変動を抑えることができる。
　本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（１３）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に軸上色収差の変動や倍率色収差の変動を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現することができなくなってしまう。
　なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１３）の上限値を９９．００とすることがより好ましい。本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（１３）の対応値が９９．００より小さくなることにより、変倍時に前記正レンズ以外のレンズで発生する軸上色収差の変動や倍率色収差の変動を抑えることができ、高い光学性能を実現することができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第４レンズ群が以下の条件式（１４）を満足する正レンズを有することが望ましい。
（１４）　７５．００＜ νｄｐ４
　但し、
νｄｐ４：前記第４レンズ群中の前記正レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数

　条件式（１４）は、第４レンズ群中の前記正レンズの最適なアッベ数を規定するものである。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１４）を満足することにより、変倍時に軸上色収差の変動や倍率色収差の変動を抑えることができる。
　本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（１４）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に軸上色収差の変動を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現することができなくなってしまう。
　なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１４）の上限値を９９．００とすることがより好ましい。本願の第４実施形態に係る変倍光学系の条件式（１４）の対応値が９９．００より小さくなることにより、前記正レンズ以外のレンズで発生する軸上色収差を抑えることができ、高い光学性能を実現することができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加することが望ましい。この構成により、第１レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の焦点距離を適切なものにすることができる。そして、各レンズ群で発生する球面収差や非点収差を抑え、変倍時に球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少することが望ましい。この構成により、第２レンズ群の焦点距離と第３レンズ群の焦点距離を適切なものにすることができる。そして、各レンズ群で発生する球面収差や非点収差を抑え、変倍時に球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることができる。

　また本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が増加することが望ましい。この構成により、変倍時に第３レンズ群及び第４レンズ群で発生する球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることができる。

　本願の光学装置は、上述した構成の第４実施形態に係る変倍光学系を有することを特徴としている。これにより、小型で、高い光学性能を有する光学装置を実現することができる。

　本願の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下の条件式（７）、（８）を満足するレンズを少なくとも１つ有するようにし、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するようにすることを特徴としている。これにより、小型で、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
（７）　１．９２８＜ｎｄｈ
（８）　２８．６０＜ νｄｈ
　但し、
ｎｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数

　以下、本願の第１～第３実施形態の数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。なお、第１～第３実施例は、第１～第３実施形態の全てに共通する実施例である。
（第１実施例）
　図１Ａ、図１Ｂ、及び図１Ｃはそれぞれ、本願の第１～第３実施形態に共通の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する後側レンズ群ＧＲとから構成されている。なお、後側レンズ群ＧＲは、物体側から順に、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とからなる。なお、第２レンズ群Ｇ２において最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズからなる。なお、第３レンズ群Ｇ３の物体側には、開口絞りＳが備えられている。

　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１部分群Ｇ４１と、負の屈折力を有する第２部分群Ｇ４２とからなる。
　第１部分群Ｇ４１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズからなる。
　第２部分群Ｇ４２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズからなる。なお、第２部分群Ｇ４２において最も物体側に位置する負レンズＬ４３は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合レンズとからなる。なお、第５レンズ群Ｇ５において最も物体側に位置する正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。

　以上の構成の下、本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２及び開口絞りＳが光軸に沿って移動する。
　また本実施例に係る変倍光学系は、第３レンズ群Ｇ３全体を光軸に沿って像側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。

　また本実施例に係る変倍光学系は、手ぶれ等の発生時に、第４レンズ群Ｇ４中の第２部分群Ｇ４２のみを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　ここで、レンズ全系の焦点距離がｆ、防振係数、即ち防振時の防振レンズ群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比がＫであるレンズにおいて、角度θの回転ぶれを補正するためには、防振レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向へ移動させればよい。
　したがって、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が－１．０３、焦点距離が１０．３０（ｍｍ）であるため、０．６２°の回転ぶれを補正するための第２部分群Ｇ４２の移動量は－０．１１（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が－１．８７、焦点距離が９７．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ぶれを補正するための第２部分群Ｇ４２の移動量は－０．１８（ｍｍ）となる。

　以下の表１に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　表１において、ｆは焦点距離、ＢＦはバックフォーカス、即ち最も像側のレンズ面と像面Ｉとの光軸上の距離を示す。
　[面データ]において、ｍは物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、ＯＰは物体面、Ｉは像面をそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。また、非球面には面番号に＊を付して曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示している。

　［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ^２／ｒ）／［１＋｛１－κ（ｈ／ｒ）^２｝^１／２］
　　＋A4ｈ^４＋A6ｈ^６＋A8ｈ^８＋A10ｈ^１０
　ここで、ｈを光軸に垂直な方向の高さ、ｘを高さｈにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離であるサグ量、κを円錐定数、A4，A6，A8，A10を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径である近軸曲率半径とする。なお、「E－n」（nは整数）は「×10^－ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10^－５」を示す。２次の非球面係数A2は０であり、記載を省略している。

　［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、Ｙは像高、ＴＬは変倍光学系の全長、即ち第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離、dnは第n面と第n+1面との可変の間隔、βは０．４５ｍｍの被写体に合焦を行った場合の撮影倍率をそれぞれ示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面ＳＴと焦点距離ｆを示す。
　［条件式対応値］には、本実施例に係る変倍光学系の各条件式の対応値を示す。

　ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表１の符号は、後述する第２、第３実施例の表においても同様に用いるものとする。

（表１）第１実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ      ｄ      ｎｄ     νｄ
ＯＰ           ∞
   1         149.869   1.600   1.94967   27.56
   2          44.374   6.840   1.49782   82.51
   3        -243.506   0.100   1.00000
   4          45.376   5.351   1.86790   41.78
   5         311.414    d5     1.00000

＊6          89.024   1.200   1.83481   42.73
   7           8.490   3.758   1.00000
   8         -15.726   1.000   1.83481   42.73
   9         250.000   0.100   1.00000
  10          25.275   3.293   1.80809   22.74
  11         -17.475   0.548   1.00000
  12         -12.620   1.000   1.81600   46.59
  13         -33.425    d13    1.00000

  14            ∞      d14    1.00000            開口絞りＳ

  15          29.168   1.000   1.88904   39.77
  16          18.240   3.207   1.59313   66.16
  17         -26.526    d17    1.00000

  18          14.286   3.565   1.49782   82.51
  19         -21.978   1.000   1.90200   25.23
  20         -82.840   2.205   1.00000
＊21         -52.307   1.000   1.84898   43.01
  22           9.141   2.692   1.95000   29.37
  23          25.864    d23    1.00000

＊24          35.441   3.335   1.58913   61.22
  25         -21.319   0.300   1.00000
  26          42.310   4.403   1.58144   40.98
  27         -10.198   1.200   1.95400   33.46
  28        -300.472   ＢＦ    1.00000
  Ｉ            ∞

［非球面データ］
  ｍ        κ         A4         A6         A8         A10
   6      1.00000   3.46E-05  -1.39E-07  -5.60E-11   1.26E-11
  21      1.00000   1.74E-06   1.28E-07  -2.64E-09
  24      1.00000  -1.23E-05   1.47E-07  -5.49E-10

［各種データ］
変倍比      9.42

             Ｗ          Ｍ          Ｔ
ｆ         10.30       50.00       97.00
ＦＮＯ      3.50        5.20        5.60
２ω       79.80       18.04        9.37
Ｙ          8.19        8.19        8.19
ＴＬ       99.26      129.21      139.68

＜無限遠物体合焦時＞
             Ｗ          Ｍ          Ｔ
ｆ         10.30       50.00       97.00
d5          2.000      30.682      41.260
d13        18.534       4.142       2.000
d14         3.765       2.963       1.400
d17         3.542       4.343       5.907
d23         8.018       3.307       3.300
ＢＦ       14.70       35.08       37.11

＜近距離物体合焦時＞
             Ｗ          Ｍ          Ｔ
β         -0.025      -0.103      -0.153
d5          2.000      30.682      41.260
d13        18.534       4.142       2.000
d14         4.216       4.444       5.211
d17         3.090       2.863       2.096
d23         8.018       3.307       3.300
ＢＦ       14.70       35.08       37.11

［レンズ群データ］
       ＳＴ        ｆ
G1       1        66.85
G2       6        -9.36
G3      15        27.88
G4      18      -160.92
G5      24        33.56
GR      18        53.0

［条件式対応値］
（１）ｆ１／ｆ３＝ 2.40
（２）ｆ１／（－ｆ２）＝ 7.14
（３）（－ｆＶＲ）／ｆ３＝ 0.85
（４）（－ｆ２）／ｆ３＝ 0.34
（５）ｆ３／ｆＲ＝ 0.53
（６）ｎｄ１＝ 1.94967

　図２Ａ、図２Ｂ、及び図２Ｃはそれぞれ、本願の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図３Ａ、及び図３Ｂはそれぞれ、本願の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．６２°の回転ぶれに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ぶれに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。

　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、後述する第２、第３実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第２実施例）
　図４Ａ、図４Ｂ、及び図４Ｃはそれぞれ、本願の第１～第３実施形態に共通の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する後側レンズ群ＧＲとから構成されている。なお、後側レンズ群ＧＲは、物体側から順に、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４との接合レンズとからなる。なお、第２レンズ群Ｇ２において最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズからなる。なお、第３レンズ群Ｇ３の物体側には、開口絞りＳが備えられている。

　また本実施例に係る変倍光学系は、手ぶれ等の発生時に、第４レンズ群Ｇ４中の第２部分群Ｇ４２のみを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が－１．４３、焦点距離が１０．３０（ｍｍ）であるため、０．６２°の回転ぶれを補正するための第２部分群Ｇ４２の移動量は－０．０８（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が－２．５９、焦点距離が９７．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ぶれを補正するための第２部分群Ｇ４２の移動量は－０．１３（ｍｍ）となる。
　以下の表２に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。

（表２）第２実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ      ｄ      ｎｄ     νｄ
ＯＰ           ∞
   1         161.271   1.600   1.95000   29.37
   2          49.424   6.736   1.49782   82.51
   3        -163.134   0.100   1.00000
   4          42.661   5.130   1.80400   46.60
   5         174.429    d5     1.00000

＊6          81.138   1.200   1.81600   46.59
   7           8.430   3.674   1.00000
   8         -20.479   1.000   1.88300   40.76
   9         120.000   0.100   1.00000
  10          20.642   3.336   1.80809   22.74
  11         -21.855   1.000   1.83481   42.73
  12       -2443.660    d12    1.00000

  13            ∞      d13    1.00000            開口絞りＳ

  14          32.818   1.000   1.95400   33.46
  15          12.652   3.417   1.75484   52.35
  16         -38.178    d16    1.00000

  17          14.363   4.402   1.49782   82.51
  18         -19.407   1.000   1.88087   27.51
  19         -31.773   2.035   1.00000
＊20         -36.627   1.000   1.88300   40.66
  21           7.873   2.750   1.95000   29.37
  22          20.460    d22    1.00000

＊23          34.272   3.115   1.61800   63.34
  24         -25.939   0.100   1.00000
  25          29.742   4.552   1.58144   40.98
  26         -10.558   1.200   1.95400   33.46
  27        -228.600   ＢＦ    1.00000
  Ｉ            ∞

［非球面データ］
  ｍ        κ         A4         A6         A8
   6      1.00000  -2.03E-06   2.60E-08  -4.85E-10
  20      1.00000   2.72E-05  -6.63E-08
  23      1.00000  -9.13E-06   3.14E-08

［各種データ］
変倍比      9.42

             Ｗ          Ｍ          Ｔ
ｆ         10.30       50.00       97.00
ＦＮＯ      3.50        5.20        5.60
２ω       79.80       18.04        9.37
Ｙ          8.19        8.19        8.19
ＴＬ       98.69      127.23      138.71

＜無限遠物体合焦時＞
             Ｗ          Ｍ          Ｔ
ｆ         10.30       50.00       97.00
d5          2.000      30.607      41.889
d12        18.865       3.375       2.000
d13         5.283       4.127       1.400
d16         2.502       3.658       6.385
d22         7.241       3.302       3.300
ＢＦ       14.35       33.71       35.29

＜近距離物体合焦時＞
             Ｗ          Ｍ          Ｔ
β         -0.025      -0.103      -0.152
d5          2.000      30.607      41.889
d12        18.865       3.375       2.000
d13         5.785       5.785       5.774
d16         2.000       2.000       2.011
d22         7.241       3.302       3.300
ＢＦ       14.35       33.71       35.29

［レンズ群データ］
       ＳＴ        ｆ
G1       1        69.02
G2       6       -10.07
G3      14        30.75
G4      17      -167.27
G5      23        28.42
GR      17        46.2

［条件式対応値］
（１）ｆ１／ｆ３＝ 2.24
（２）ｆ１／（－ｆ２）＝ 6.85
（３）（－ｆＶＲ）／ｆ３＝ 0.51
（４）（－ｆ２）／ｆ３＝ 0.33
（５）ｆ３／ｆＲ＝ 0.67
（６）ｎｄ１＝ 1.95000

　図５Ａ、図５Ｂ、及び図５Ｃはそれぞれ、本願の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図６Ａ、及び図６Ｂはそれぞれ、本願の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．６２°の回転ぶれに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ぶれに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。

　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第３実施例）
　図７Ａ、図７Ｂ、及び図７Ｃはそれぞれ、本願の第１～第３実施形態に共通の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する後側レンズ群ＧＲとから構成されている。なお、後側レンズ群ＧＲは、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４からなる。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４との接合レンズとからなる。なお、第２レンズ群Ｇ２において最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のガラスレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズからなる。なお、第３レンズ群Ｇ３の物体側には、開口絞りＳが備えられている。

　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１部分群Ｇ４１と、負の屈折力を有する第２部分群Ｇ４２と、正の屈折力を有する第３部分群Ｇ４３とからなる。
　第１部分群Ｇ４１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４０１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４０２との接合レンズからなる。
　第２部分群Ｇ４２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４０３と両凹形状の負レンズＬ４０４との接合レンズからなる。なお、第２部分群Ｇ４２において最も像側に位置する負レンズＬ４０４は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３部分群Ｇ４３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４０５と、両凸形状の正レンズＬ４０６と両凹形状の負レンズＬ４０７との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４０８と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４０９との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１０とからなる。なお、第３部分群Ｇ４３において最も像側に位置する負メニスカスレンズＬ４１０は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。

　以上の構成の下、本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２及び開口絞りＳが光軸に沿って移動する。
　また本実施例に係る変倍光学系は、第３レンズ群Ｇ３全体を光軸に沿って像側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。

　また本実施例に係る変倍光学系は、手ぶれ等の発生時に、第４レンズ群Ｇ４中の第２部分群Ｇ４２のみを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が－０．９２、焦点距離が１０．３０（ｍｍ）であるため、０．６２°の回転ぶれを補正するための第２部分群Ｇ４２の移動量は－０．１２（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が－１．６８、焦点距離が９７．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ぶれを補正するための第２部分群Ｇ４２の移動量は－０．２０（ｍｍ）となる。
　以下の表３に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。

（表３）第３実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ      ｄ      ｎｄ     νｄ
ＯＰ           ∞
   1         145.183   1.700   2.00100   29.14
   2          36.639   8.100   1.49782   82.57
   3        -399.352   0.100   1.00000
   4          43.208   6.000   1.88300   40.66
   5            ∞      d5     1.00000

＊6         436.597   0.100   1.55389   38.09
   7          87.003   1.100   1.83481   42.73
   8           8.300   5.350   1.00000
   9         -12.607   1.000   1.75500   52.34
  10         -32.799   0.800   1.00000
  11          41.120   2.950   1.80809   22.74
  12         -19.604   0.900   1.88300   40.66
  13         -73.132    d13    1.00000

  14            ∞      d14    1.00000            開口絞りＳ

  15          22.373   0.900   1.90265   35.73
  16          12.230   3.450   1.67003   47.14
  17         -59.699    d17    1.00000

  18          13.739   3.600   1.49782   82.57
  19         -24.820   0.900   2.00069   25.46
  20        -270.014   2.200   1.00000
  21        -117.055   2.050   1.84666   23.80
  22         -15.985   1.000   1.77377   47.25
＊23          24.175   2.084   1.00000
  24          66.365   2.800   1.56883   56.00
  25         -15.447   0.100   1.00000
  26          44.994   2.750   1.51742   52.20
  27         -15.201   0.900   1.90366   31.27
  28          29.993   0.300   1.00000
  29          14.609   5.050   1.67270   32.19
  30          -9.200   0.900   2.00069   25.46
  31         -24.389   1.400   1.00000
  32         -12.862   1.000   1.85135   40.10
＊33         -27.495   ＢＦ    1.00000

  Ｉ            ∞

［非球面データ］
  ｍ        κ         A4         A6         A8         A10
   6     20.00000   9.17E-05  -6.52E-07   2.70E-09  -1.24E-11
  23      0.48230  -7.25E-06  -3.60E-07   4.06E-09
  33    -20.00000  -1.23E-04   8.28E-07  -6.05E-09  -9.89E-11

［各種データ］
変倍比      9.42

             Ｗ          Ｍ          Ｔ
ｆ         10.30       30.00       96.99
ＦＮＯ      4.12        5.48        5.80
２ω       80.89       29.72        9.45
Ｙ          8.19        8.19        8.19
ＴＬ      103.03      121.38      143.32

＜無限遠物体合焦時＞
             Ｗ          Ｍ          Ｔ
ｆ         10.30       30.00       96.99
d5          2.106      20.131      40.209
d13        19.664       6.244       1.800
d14         4.279       4.974       1.800
d17         3.438       2.743       5.916
ＢＦ       14.06       27.81       34.12

＜近距離物体合焦時＞
             Ｗ          Ｍ          Ｔ
β         -0.032      -0.068      -0.116
d5          2.106      20.131      40.209
d13        19.664       6.244       1.800
d14         4.983       5.899       5.217
d17         2.733       1.818       2.499
ＢＦ       14.06       27.81       34.12

［レンズ群データ］
       ＳＴ        ｆ
G1       1        64.10
G2       6       -10.17
G3      15        31.06
G4(R)   18        67.06

［条件式対応値］
（１）ｆ１／ｆ３＝ 2.06
（２）ｆ１／（－ｆ２）＝ 6.30
（３）（－ｆＶＲ）／ｆ３＝ 0.92
（４）（－ｆ２）／ｆ３＝ 0.33
（５）ｆ３／ｆＲ＝ 0.46
（６）ｎｄ１＝ 2.00100

　図８Ａ、図８Ｂ、及び図８Ｃはそれぞれ、本願の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図９Ａ、及び図９Ｂはそれぞれ、本願の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．６２°の回転ぶれに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ぶれに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。

　上記第１～第３実施例によれば、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた変倍光学系を実現することができる。特に、第１～第３実施例に係る変倍光学系は、防振機能を備えており、変倍比が１０倍程度で、小型軽量であり、広角端状態において７０°以上の画角を有し、近距離物体合焦時にも収差の変動を良好に補正することができる。

　以下、本願の第４実施形態の数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。なお、第４～第８実施例は、第４実施形態の実施例である。
（第４実施例）
　図１０Ａ、図１０Ｂ、及び図１０Ｃはそれぞれ、本願の第４実施形態の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ２１は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズからなる。なお、第３レンズ群Ｇ３の物体側には、開口絞りＳが備えられている。

　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇ４Ｆと、正の屈折力を有する後群Ｇ４Ｒとからなる。
　前群Ｇ４Ｆは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４０１と両凹形状の負レンズＬ４０２との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４０３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４０４との接合レンズとからなる。なお、負レンズＬ４０３は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　後群Ｇ４Ｒは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４０５と、両凸形状の正レンズＬ４０６と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４０７との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４０８と両凸形状の正レンズＬ４０９との接合レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１０とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ４１０は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　なお、本実施例に係る変倍光学系では、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間に、ローパスフィルタやセンサ用カバーガラス等を配置してもよい。

　以上の構成の下、本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増加し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少するように、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４が光軸に沿って移動し、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４の前群Ｇ４Ｆと一体的に移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１と第３レンズ群Ｇ３は変倍時に物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、広角端状態から中間焦点距離状態まで物体側へ移動し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで像側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４においては、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前群Ｇ４Ｆと後群Ｇ４Ｒとの空気間隔が減少するように、前群Ｇ４Ｆと後群Ｇ４Ｒが、広角端状態から中間焦点距離状態まで物体側へ移動し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで像側へ移動する。

　以下の表４に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　表４において、ｆは焦点距離、ＢＦはバックフォーカス、即ち最も像側のレンズ面と像面Ｉとの光軸上の距離を示す。
　[面データ]において、ｍは物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、ＯＰは物体面、Ｉは像面をそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。非球面は面番号に＊を付して曲率半径ｒの欄に近軸曲率半径の値を示している。空気の屈折率ｎｄ＝1.000000の記載は省略している。

　［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単位は「°」）、Ｙは像高、ＴＬは変倍光学系の全長、即ち無限遠物体合焦時の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離、dnは第n面と第n+1面との可変の間隔、φは開口絞りＳの絞り径をそれぞれ示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面ＳＴと焦点距離ｆを示す。
　［条件式対応値］には、本実施例に係る変倍光学系の各条件式の対応値を示す。

　ここで、表４に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表４の符号は、後述する第５～第８実施例の表においても同様に用いるものとする。

（表４）第４実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ        ｄ       ｎｄ     νｄ
ＯＰ           ∞

   1         104.5118   1.6000   2.003300   28.27
   2          39.3751   7.4000   1.497820   82.57
   3        -463.5701   0.1000
   4          40.3116   5.4000   1.834810   42.73
   5         241.9089    d5

＊6          79.9711   1.0000   1.851350   40.10
   7           8.1252   4.8500
   8         -14.2116   1.0000   1.883000   40.66
   9         124.9279   0.1000
  10          30.8124   3.3500   1.808090   22.74
  11         -15.1873   0.3000
  12         -13.2222   1.0000   1.883000   40.66
  13         -23.0302    d13

  14            ∞       d14                        開口絞りＳ

  15          26.1923   1.0000   1.954000   33.46
  16          12.2483   2.8500   1.719990   50.27
  17         -43.5073    d17

  18          14.5527   2.8500   1.497820   82.57
  19         -40.3302   1.0000   1.950000   29.37
  20         173.4596   2.1500
＊21        -105.0156   1.0000   1.806100   40.71
  22          10.9037   2.2000   1.808090   22.74
  23          28.6084    d23

  24          30.6882   2.8500   1.579570   53.74
  25         -18.3905   0.1000
  26          18.8919   3.6000   1.518230   58.82
  27         -13.1344   1.0000   2.000690   25.46
  28       -2198.5412   0.7500
  29         412.2295   1.0000   1.954000   33.46
  30          12.8823   3.5000   1.755200   27.57
  31         -23.7185   1.1500
  32         -16.1296   1.0000   1.806100   40.71
＊33         -97.3104    ＢＦ

  Ｉ            ∞

［非球面データ］
ｍ     6
κ    -8.7294
A4     4.64796E-05
A6    -4.09659E-07
A8     2.44519E-09
A10   -9.90503E-12

ｍ    21
κ    -1.5760
A4     1.72590E-05
A6     9.45415E-08
A8    -1.00397E-09
A10    0.00000E+00

ｍ    33
κ   -19.8082
A4    -1.67719E-05
A6    -2.11776E-07
A8    -4.15932E-10
A10   -1.15008E-11

［各種データ］
変倍比      9.42

            Ｗ           Ｔ
ｆ         10.30   ～   97.00
ＦＮＯ      4.09   ～    5.81
ω         40.21   ～    4.76°
Ｙ          8.19   ～    8.19

              Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ         10.30000   50.00013   97.00039
ω         40.21337    9.15519    4.75685
ＦＮＯ      4.09       5.78       5.81
φ          7.68       8.50       9.20
ＴＬ      100.29944  130.25093  139.59967
d5          2.10000   28.50000   39.66696
d13        17.38897    3.31447    2.00000
d14         4.87082    3.98262    1.60000
d17         2.59389    3.48209    5.86471
d23         5.29632    3.42829    3.30000
ＢＦ       13.94944   33.44346   33.06800

［レンズ群データ］
       ＳＴ        ｆ
G1       1      64.38705
G2       6      -9.57903
G3      15      29.91408
G4      18      58.41425(W)、61.26584(M)、61.47193(T)
G4F     18     -81.48313
G4R     24      28.77173

［条件式対応値］
（７）ｎｄｈ＝ 1.954(L31)、1.950(L402)、1.954(L408)
（８） νｄｈ＝ 33.46(L31)、29.37(L402)、33.46(L408)
（９）ｆ１／（－ｆ２）＝ 6.72
（１０）（－ｆ２）／ｆ３＝ 0.320
（１２） νｄｈ４＝ 33.46(L408)
（１３） νｄｐ１＝ 82.57(L12)
（１４） νｄｐ４＝ 82.57(L401)

　図１１Ａ、図１１Ｂ、及び図１１Ｃはそれぞれ、本願の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。

　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは光線入射角即ち半画角（単位は「°」）をそれぞれ示す。ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示し、ｄ、ｇの記載のないものはｄ線における収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、後述する第５～第８実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。

　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。

（第５実施例）
　図１２Ａ、図１２Ｂ、及び図１２Ｃはそれぞれ、本願の第４実施形態の第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズからなる。なお、第３レンズ群Ｇ３の物体側には、開口絞りＳが備えられている。

　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇ４Ｆと、正の屈折力を有する後群Ｇ４Ｒとからなる。
　前群Ｇ４Ｆは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４０１と両凹形状の負レンズＬ４０２との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４０３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４０４との接合レンズとからなる。なお、負レンズＬ４０３は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　後群Ｇ４Ｒは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４０５と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４０６と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４０７との接合レンズとからなる。なお、正レンズＬ４０５は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　なお、本実施例に係る変倍光学系では、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間に、ローパスフィルタやセンサ用カバーガラス等を配置してもよい。

　以上の構成の下、本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増加し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少するように、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４が光軸に沿って移動し、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４の前群Ｇ４Ｆと一体的に移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１と第３レンズ群Ｇ３は変倍時に物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、広角端状態から中間焦点距離状態まで物体側へ移動し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで像側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４においては、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前群Ｇ４Ｆと後群Ｇ４Ｒとの空気間隔が減少するように、前群Ｇ４Ｆと後群Ｇ４Ｒが物体側へ移動する。
　以下の表５に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。

（表５）第５実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ        ｄ       ｎｄ     νｄ
ＯＰ           ∞

   1         251.8446   1.6000   1.950000   29.37
   2          36.8495   7.9000   1.497820   82.57
   3        -162.8867   0.1000
   4          41.6898   5.7500   1.883000   40.66
   5        7827.2710    d5

   6        -808.8261   1.0000   1.883000   40.66
   7           9.5148   3.6000
   8         -15.5435   1.0000   1.883000   40.66
   9         143.0303   0.1000
  10          28.6318   3.0500   1.808090   22.74
  11         -13.3111   0.2500
  12         -12.1771   1.0000   1.834810   42.73
  13         -36.4394    d13

  14            ∞       d14                        開口絞りＳ

  15          27.0772   1.0000   2.000690   25.46
  16          15.7705   2.5000   1.744000   44.80
  17         -35.2142    d17

  18          12.6941   2.9500   1.497820   82.57
  19         -24.8876   1.0000   1.846660   23.80
  20         775.1758   2.1500
＊21        -227.6550   1.0000   1.806100   40.97
  22           8.8217   2.2000   1.846660   23.80
  23          19.5840    d23

＊24          15.0000   3.1500   1.583130   59.42
  25         -23.9888   0.1000
  26        -509.6518   4.2000   1.581440   40.98
  27          -7.8594   1.0000   1.954000   33.46
  28        -200.0000    ＢＦ

  Ｉ            ∞

［非球面データ］
ｍ    21
κ   -20.0000
A4     1.61374E-05
A6    -2.79859E-08
A8    -1.22068E-09
A10    0.00000E+00

ｍ    24
κ     3.6281
A4    -1.21377E-04
A6    -7.10924E-07
A8     1.36403E-08
A10   -4.10781E-10

［各種データ］
変倍比      9.42

            Ｗ           Ｔ
ｆ         10.30   ～   97.00
ＦＮＯ      4.12   ～    6.48
ω         43.07   ～    4.70°
Ｙ          8.19   ～    8.19

              Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ         10.30000   50.00001   96.99995
ω         43.07103    9.11914    4.70123
ＦＮＯ      4.12       5.81       6.48
φ          6.80       7.90       7.90
ＴＬ       90.80323  122.13334  131.09941
d5          2.28937   28.97477   38.62002
d13        13.12572    3.71901    2.00000
d14         6.29895    3.32684    1.40000
d17         2.43367    5.40578    7.33262
d23         6.60623    3.30000    3.30000
ＢＦ       13.44928   30.80693   31.84677

［レンズ群データ］
       ＳＴ        ｆ
G1       1      59.94630
G2       6      -8.99248
G3      15      24.34092
G4      18      71.07089(W)、75.48860(M)、75.48860(T)
G4F     18    -112.21259
G4R     24      35.78226

［条件式対応値］
（７）ｎｄｈ＝ 1.950(L11)、1.954(L407)
（８） νｄｈ＝ 29.37(L11)、33.46(L407)
（９）ｆ１／（－ｆ２）＝ 6.67
（１０）（－ｆ２）／ｆ３＝ 0.369
（１１）｜ｆｈ／ｆ１｜＝ 0.761(L11)
（１２） νｄｈ４＝ 33.46(L407)
（１３） νｄｐ１＝ 82.57(L12)
（１４） νｄｐ４＝ 82.57(L401)

　図１３Ａ、図１３Ｂ、及び図１３Ｃはそれぞれ、本願の第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。

（第６実施例）
　図１４Ａ、図１４Ｂ、及び図１４Ｃはそれぞれ、本願の第４実施形態の第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。

　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇ４Ｆと、正の屈折力を有する後群Ｇ４Ｒとからなる。
　前群Ｇ４Ｆは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４０１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４０２との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４０３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４０４との接合レンズとからなる。なお、負レンズＬ４０３は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　後群Ｇ４Ｒは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４０５と、両凸形状の正レンズＬ４０６と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４０７との接合レンズとからなる。なお、正レンズＬ４０５は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　なお、本実施例に係る変倍光学系では、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間に、ローパスフィルタやセンサ用カバーガラス等を配置してもよい。

　以上の構成の下、本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増加し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少するように、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４が光軸に沿って移動し、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４の前群Ｇ４Ｆと一体的に移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１と第３レンズ群Ｇ３は変倍時に物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、広角端状態から中間焦点距離状態まで物体側へ移動し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで像側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４においては、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前群Ｇ４Ｆと後群Ｇ４Ｒとの空気間隔が減少するように、前群Ｇ４Ｆと後群Ｇ４Ｒが物体側へ移動する。
　以下の表６に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。

（表６）第６実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ        ｄ       ｎｄ     νｄ
ＯＰ           ∞

   1         149.8692   1.6000   1.949665   27.56
   2          44.3736   6.8398   1.497820   82.51
   3        -243.5058   0.1000
   4          45.3756   5.3508   1.867900   41.78
   5         311.4136    d5

＊6          89.0243   1.2000   1.834810   42.73
   7           8.4900   3.7581
   8         -15.7255   1.0000   1.834810   42.73
   9         250.0000   0.1000
  10          25.2749   3.2925   1.808090   22.74
  11         -17.4750   0.5480
  12         -12.6196   1.0000   1.816000   46.59
  13         -33.4252    d13

  14            ∞       d14                        開口絞りＳ

  15          29.1681   1.0000   1.889044   39.77
  16          18.2404   3.2071   1.593125   66.16
  17         -26.5261    d17

  18          14.2857   3.5654   1.497820   82.51
  19         -21.9776   1.0000   1.902000   25.23
  20         -82.8398   2.2052
＊21         -52.3071   1.0000   1.848976   43.01
  22           9.1414   2.6915   1.950000   29.37
  23          25.8642    d23

＊24          35.4414   3.3350   1.589130   61.22
  25         -21.3191   0.3000
  26          42.3100   4.4029   1.581440   40.98
  27         -10.1979   1.2000   1.954000   33.46
  28        -300.4717    ＢＦ

  Ｉ            ∞

［非球面データ］
ｍ     6
κ     1.0000
A4     3.45801E-05
A6    -1.38520E-07
A8    -5.59965E-11
A10    1.26030E-11

ｍ    21
κ     1.0000
A4     1.74477E-06
A6     1.28096E-07
A8    -2.63692E-09
A10    0.00000E+00

ｍ    24
κ     1.0000
A4    -1.22983E-05
A6     1.47314E-07
A8    -5.48742E-10
A10    0.00000E+00

［各種データ］
変倍比      9.42

            Ｗ           Ｔ
ｆ         10.30   ～   97.00
ＦＮＯ      3.50   ～    5.62
ω         39.90   ～    4.69°
Ｙ          8.19   ～    8.19

              Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ         10.30001   49.99971   96.99932
ω         39.90076    9.01930    4.68610
ＦＮＯ      3.50       5.20       5.62
φ          8.99       8.81       9.00
ＴＬ       99.25773  129.21001  139.67596
d5          1.99991   30.68218   41.26022
d13        18.53440    4.14191    2.00000
d14         3.76478    2.96318    1.40000
d17         3.54181    4.34341    5.90655
d23         8.01786    3.30678    3.30001
ＢＦ       14.70262   35.07621   37.11281

［レンズ群データ］
       ＳＴ        ｆ
G1       1      66.85483
G2       6      -9.36043
G3      15      27.88295
G4      18      53.04244(W)、55.61603(M)、55.61991(T)
G4F     18    -160.91663
G4R     24      33.55859

［条件式対応値］
（７）ｎｄｈ＝ 1.950(L404)、1.954(L407)
（８） νｄｈ＝ 29.37(L404)、33.46(L407)
（９）ｆ１／（－ｆ２）＝ 7.14
（１０）（－ｆ２）／ｆ３＝ 0.336
（１２） νｄｈ４＝ 33.46(L407)
（１３） νｄｐ１＝ 82.51(L12)
（１４） νｄｐ４＝ 82.51(L401)

　図１５Ａ、図１５Ｂ、及び図１５Ｃはそれぞれ、本願の第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。

（第７実施例）
　図１６Ａ、図１６Ｂ、及び図１６Ｃはそれぞれ、本願の第４実施形態の第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ２１は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズからなる。なお、第３レンズ群Ｇ３の物体側には、開口絞りＳが備えられている。

　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４０１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４０２との接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４０３と両凹形状の負レンズＬ４０４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４０５と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４０６と両凹形状の負レンズＬ４０７との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４０８と両凸形状の正レンズＬ４０９との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１０とからなる。なお、正メニスカスレンズＬ４０３は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズであり、負メニスカスレンズＬ４１０は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　なお、本実施例に係る変倍光学系では、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間に、ローパスフィルタやセンサ用カバーガラス等を配置してもよい。

　以上の構成の下、本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増加し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少するように、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４が光軸に沿って移動し、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４と一体的に移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、及び第４レンズ群Ｇ４は変倍時に物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、広角端状態から中間焦点距離状態まで物体側へ移動し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで像側へ移動する。
　以下の表７に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。

（表７）第７実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ        ｄ       ｎｄ     νｄ
ＯＰ           ∞

   1         134.9416   1.6000   2.001000   29.14
   2          37.4620   7.6500   1.497820   82.57
   3        -339.5674   0.1000
   4          41.6639   5.5500   1.883000   40.66
   5         520.6025    d5

＊6        2429.7649   1.0000   1.851350   40.10
   7           8.6673   5.7500
   8         -10.8429   1.0000   1.487490   70.31
   9         -45.5363   0.8500
  10          52.5147   3.1000   1.808090   22.74
  11         -17.4657   0.3000
  12         -16.1357   1.0000   1.954000   33.46
  13         -39.2793    d13

  14            ∞       d14                        開口絞りＳ

  15          29.3843   1.0000   1.902650   35.73
  16          14.8567   2.8000   1.719990   50.27
  17         -55.5590    d17

  18          13.5564   3.3500   1.497820   82.57
  19         -24.9755   1.0000   1.950000   29.37
  20        -183.0794   2.1500
＊21        -145.2052   2.2500   1.802440   25.55
  22         -14.7800   1.0000   1.766840   46.78
  23          23.7425   2.8000
  24          25.8106   3.0000   1.516800   63.88
  25         -15.0644   0.1000
  26        -568.8377   3.0000   1.568830   56.00
  27          -9.3137   1.0000   1.954000   33.46
  28          98.3635   0.1000
  29          15.0059   1.0000   1.950000   29.37
  30           7.0809   4.2500   1.647690   33.73
  31         -21.2496   1.4500
  32         -11.4669   1.0000   1.743300   49.32
＊33         -29.8012    ＢＦ

  Ｉ            ∞

［非球面データ］
ｍ     6
κ   -20.0000
A4     9.19258E-05
A6    -6.71049E-07
A8     3.76181E-09
A10   -1.11659E-11

ｍ    21
κ   -13.2727
A4     1.25451E-05
A6     1.56196E-07
A8    -2.20815E-09
A10    0.00000E+00

ｍ    33
κ    -0.9208
A4    -8.91367E-05
A6    -1.72158E-06
A8     2.40673E-08
A10   -6.77013E-10

［各種データ］
変倍比      9.42

            Ｗ           Ｔ
ｆ         10.30   ～   97.00
ＦＮＯ      4.08   ～    5.83
ω         40.21   ～    4.78°
Ｙ          8.19   ～    8.19

              Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ         10.30000   50.00021   97.00042
ω         40.21108    9.16962    4.78008
ＦＮＯ      4.08       5.79       5.83
φ          8.40       9.20      10.10
ＴＬ      102.69006  133.09448  142.59913
d5          2.10000   29.30442   39.87067
d13        19.87565    4.17251    2.00000
d14         4.49060    3.80672    1.60000
d17         3.02442    3.70831    5.91502
ＢＦ       14.04941   32.95254   34.06346

［レンズ群データ］
       ＳＴ        ｆ
G1       1      63.95755
G2       6     -10.21809
G3      15      32.27954
G4      18      70.96006

［条件式対応値］
（７）ｎｄｈ＝ 2.001(L11)、1.954(L24)、1.950(L402)、1.954(L407)、1.950(L408)
（８） νｄｈ＝ 29.14(L11)、33.46(L24)、29.37(L402)、33.46(L407)、29.37(L408)
（９）ｆ１／（－ｆ２）＝ 6.26
（１０）（－ｆ２）／ｆ３＝ 0.317
（１１）｜ｆｈ／ｆ１｜＝ 0.817(L11)
（１２） νｄｈ４＝ 33.46(L407)
（１３） νｄｐ１＝ 82.57(L12)
（１４） νｄｐ４＝ 82.57(L401)

　図１７Ａ、図１７Ｂ、及び図１７Ｃはそれぞれ、本願の第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。

（第８実施例）
　図１８Ａ、図１８Ｂ、及び図１８Ｃはそれぞれ、本願の第４実施形態の第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ２１は物体側のガラス表面に設けた樹脂層を非球面形状に形成してなる複合型非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズからなる。

　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４０１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４０２との接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４０３と両凹形状の負レンズＬ４０４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４０５と、両凸形状の正レンズＬ４０６と両凹形状の負レンズＬ４０７との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４０８と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４０９との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１０とからなる。なお、負レンズＬ４０４は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズであり、負メニスカスレンズＬ４１０は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　なお、本実施例に係る変倍光学系では、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間に、ローパスフィルタやセンサ用カバーガラス等を配置してもよい。

　以上の構成の下、本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が広角端状態から中間焦点距離状態まで減少し中間焦点距離状態から望遠端状態まで増加し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が広角端状態から中間焦点距離状態まで増加し中間焦点距離状態から望遠端状態まで減少するように、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４が光軸に沿って物体側へそれぞれ移動し、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４と一体的に移動する。
　以下の表８に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。

（表８）第８実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ        ｄ       ｎｄ     νｄ
ＯＰ           ∞

   1         145.1831   1.7000   2.001000   29.14
   2          36.6390   8.1000   1.497820   82.57
   3        -399.3519   0.1000
   4          43.2076   6.0000   1.883000   40.66
   5            ∞       d5

＊6         436.5967   0.1000   1.553890   38.09
   7          87.0031   1.1000   1.834810   42.73
   8           8.3001   5.3500
   9         -12.6073   1.0000   1.755000   52.34
  10         -32.7993   0.8000
  11          41.1197   2.9500   1.808090   22.74
  12         -19.6043   0.9000   1.883000   40.66
  13         -73.1316    d13

  14            ∞       d14                        開口絞りＳ

  15          22.3725   0.9000   1.902650   35.73
  16          12.2299   3.4500   1.670030   47.14
  17         -59.6992    d17

  18          13.7390   3.6000   1.497820   82.57
  19         -24.8201   0.9000   2.000690   25.46
  20        -270.0138   2.2000
  21        -117.0547   2.0500   1.846660   23.80
  22         -15.9850   1.0000   1.773770   47.25
＊23          24.1750   2.0836
  24          66.3654   2.8000   1.568830   56.00
  25         -15.4473   0.1000
  26          44.9939   2.7500   1.517420   52.20
  27         -15.2012   0.9000   1.903660   31.27
  28          29.9926   0.3000
  29          14.6093   5.0500   1.672700   32.19
  30          -9.1997   0.9000   2.000690   25.46
  31         -24.3892   1.4000
  32         -12.8617   1.0000   1.851350   40.10
＊33         -27.4946    ＢＦ

  Ｉ            ∞

［非球面データ］
ｍ     6
κ    20.0000
A4     9.17458E-05
A6    -6.51986E-07
A8     2.69890E-09
A10   -1.23751E-11

ｍ    23
κ     0.4823
A4    -7.24815E-06
A6    -3.60139E-07
A8     4.05630E-09
A10    0.00000E+00

ｍ    33
κ   -20.0000
A4    -1.22780E-04
A6     8.28360E-07
A8    -6.05245E-09
A10   -9.88805E-11

［各種データ］
変倍比      9.42

            Ｗ           Ｔ
ｆ         10.30   ～   96.99
ＦＮＯ      4.12   ～    5.81
ω         40.44   ～    4.73°
Ｙ          8.19   ～    8.19

              Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ         10.30260   30.00000   96.99284
ω         40.44283   14.85841    4.72723
ＦＮＯ      4.12       5.48       5.81
φ          8.12       8.12       9.70
ＴＬ      103.02710  121.37977  143.32397
d5          2.10606   20.13084   40.20889
d13        19.66416    6.24359    1.80000
d14         4.27874    4.97381    1.80000
d17         3.43763    2.74256    5.91637
ＢＦ       14.05688   27.80535   34.11509

［レンズ群データ］
       ＳＴ        ｆ
G1       1      64.09778
G2       6     -10.16794
G3      15      31.06055
G4      18      67.05869

［条件式対応値］
（７）ｎｄｈ＝ 2.001(L11)
（８） νｄｈ＝ 29.14(L11)
（９）ｆ１／（－ｆ２）＝ 6.31
（１０）（－ｆ２）／ｆ３＝ 0.327
（１１）｜ｆｈ／ｆ１｜＝ 0.770(L11)
（１３） νｄｐ１＝ 82.57(L12)
（１４） νｄｐ４＝ 82.57(L401)

　図１９Ａ、図１９Ｂ、及び図１９Ｃはそれぞれ、本願の第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。

　上記第４～第８実施例によれば、小型で、高い光学性能を有する変倍光学系を実現することができる。

　なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系の数値実施例として４群や５群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、６群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系の最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。

　また、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。特に、第２レンズ群の少なくとも一部又は第３レンズ群の少なくとも一部又は第４レンズ群の少なくとも一部を合焦レンズ群とすることが好ましい。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。

　また、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系において、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動、即ち揺動させることにより、手ぶれ等によって生じる像ぶれを補正する構成とすることもできる。特に、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系では第３レンズ群の少なくとも一部又は第４レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。

　また、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。

　また、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系において開口絞りは第３レンズ群中又は第３レンズ群の近傍に配置されることが好ましく、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
　また、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　また、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系は、変倍比が５～２０程度である。

　次に、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラを図２０に基づいて説明する。
　図２０は、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
　図２０に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。
　本カメラ１において、被写体である不図示の物体からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。

　ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る変倍光学系は、良好な光学性能を備えた変倍光学系である。したがって本カメラ１は、良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第２～第８実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに上記各実施例に係る変倍光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。

　最後に、本願の第１～第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を図２１～図２４に基づいて説明する。
　図２１に示す本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１１～Ｓ１４を含むものである。

　ステップＳ１１：各レンズ群及び開口絞りをレンズ鏡筒内に物体側から順に配置し、レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも後側レンズ群が物体側へ移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔、及び第３レンズ群と後側レンズ群との間隔が変化するようにする。

　ステップＳ１２：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにする。
　ステップＳ１３：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにする。
　ステップＳ１４：防振レンズ群が負の屈折力を有するようにする。

　斯かる本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。

　図２２に示す本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ２１～Ｓ２５を含むものである。
　ステップＳ２１：各レンズ群をレンズ鏡筒内に物体側から順に配置し、レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも第１レンズ群と後側レンズ群とが物体側へ移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔、及び第３レンズ群と後側レンズ群との間隔が変化するようにする。

　ステップＳ２２：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにする。
　ステップＳ２３：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにする。
　ステップＳ２４：防振レンズ群が負の屈折力を有するようにする。

　ステップＳ２５：第３レンズ群と防振レンズ群が以下の条件式（３）を満足するようにする。
（３）　０．２０＜（－ｆＶＲ）／ｆ３＜１．２０
　但し、
ｆＶＲ：防振レンズ群の焦点距離
ｆ３　：第３レンズ群の焦点距離

　斯かる本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。

　図２３に示す本願の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ３１～Ｓ３３を含むものである。
　ステップＳ３１：第３レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されるようにする。

　ステップＳ３２：各レンズ群及び開口絞りをレンズ鏡筒内に物体側から順に配置し、レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも後側レンズ群が物体側へ移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔、及び第３レンズ群と後側レンズ群との間隔が変化するようにする。
　ステップＳ３３：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにする。

　斯かる本願の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、高変倍比を有し、小型で、良好な光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。

　図２４に示す本願の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ４１、Ｓ４２を含むものである。

　ステップＳ４１：以下の条件式（７）、（８）を満足するレンズを変倍光学系が少なくとも１つ有するようにし、各レンズ群をレンズ鏡筒内に物体側から順に配置する。
（７）　１．９２８＜ｎｄｈ
（８）　２８．６０＜ νｄｈ
　但し、
ｎｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数

　ステップＳ４２：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔、及び第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化するようにする。

　斯かる本願の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、小型で、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。

Claims

　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化し、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動し、
　前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
　前記防振レンズ群が負の屈折力を有することを特徴とする変倍光学系。
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．６０＜ｆ１／ｆ３＜２．６０
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
５．００＜ｆ１／（－ｆ２）＜１０．００
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．２０＜（－ｆＶＲ）／ｆ３＜１．２０
　但し、
ｆＶＲ：前記防振レンズ群の焦点距離
ｆ３　：前記第３レンズ群の焦点距離
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．１０＜（－ｆ２）／ｆ３＜０．３８
　但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．４２＜ｆ３／ｆＲ＜０．８０
　但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆＲ：広角端状態における前記後側レンズ群の焦点距離
　前記防振レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されていることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第３レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されていることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズ群が以下の条件式を満足する負レンズを有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
１．９０＜ｎｄ１
　但し、
ｎｄ１：前記第１レンズ群中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群が物体側へ移動することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群が光軸方向へ移動することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第３レンズ群が光軸方向へ移動することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
　以下の条件式を満足するレンズを少なくとも１つ有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
１．９２８＜ｎｄｈ
２８．６０＜ νｄｈ
　但し、
ｎｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
　請求項１に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記後側レンズ群とが物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化し、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動し、
　前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
　前記防振レンズ群が負の屈折力を有し、
　以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
０．２０＜（－ｆＶＲ）／ｆ３＜１．２０
　但し、
ｆＶＲ：前記防振レンズ群の焦点距離
ｆ３　：前記第３レンズ群の焦点距離
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１５に記載の変倍光学系。
０．１０＜（－ｆ２）／ｆ３＜０．３８
　但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１５に記載の変倍光学系。
５．００＜ｆ１／（－ｆ２）＜１０．００
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１５に記載の変倍光学系。
０．４２＜ｆ３／ｆＲ＜０．８０
　但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆＲ：広角端状態における前記後側レンズ群の焦点距離
　前記第１レンズ群が以下の条件式を満足する負レンズを有することを特徴とする請求項１５に記載の変倍光学系。
１．９０＜ｎｄ１
　但し、
ｎｄ１：前記第１レンズ群中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
　請求項１５に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有し、
　前記第３レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されており、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化し、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動することを特徴とする変倍光学系。
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２１に記載の変倍光学系。
０．４２＜ｆ３／ｆＲ＜０．８０
　但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆＲ：広角端状態における前記後側レンズ群の焦点距離
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２１に記載の変倍光学系。
５．００＜ｆ１／（－ｆ２）＜１０．００
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２１に記載の変倍光学系。
０．１０＜（－ｆ２）／ｆ３＜０．３８
　但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　前記第１レンズ群が以下の条件式を満足する負レンズを有することを特徴とする請求項２１に記載の変倍光学系。
１．９０＜ｎｄ１
　但し、
ｎｄ１：前記第１レンズ群中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
　請求項２１に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
　以下の条件式を満足するレンズを少なくとも１つ有することを特徴とする変倍光学系。
１．９２８＜ｎｄｈ
２８．６０＜ νｄｈ
　但し、
ｎｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
　前記第１レンズ群が前記レンズを少なくとも１つ有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
５．５０＜ｆ１／（－ｆ２）＜１５．００
　但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
０．２２０＜（－ｆ２）／ｆ３＜０．５３０
　但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　前記第１レンズ群が以下の条件式を満足する前記レンズを少なくとも１つ有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
０．４５０＜｜ｆｈ／ｆ１｜＜１．４００
　但し、
ｆｈ：前記第１レンズ群中の前記レンズの焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　前記第４レンズ群が前記レンズを少なくとも１つ有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
　前記第２レンズ群が前記レンズを少なくとも１つ有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
　前記第３レンズ群が前記レンズを少なくとも１つ有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズ群が負の屈折力を有する前記レンズを少なくとも１つ有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
　前記第４レンズ群が負の屈折力を有する前記レンズを少なくとも１つ有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
　前記第４レンズ群が以下の条件式を満足する前記レンズを少なくとも１つ有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
３１．６０＜ νｄｈ４
　但し、
νｄｈ４：前記第４レンズ群中の前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
　前記第２レンズ群が負の屈折力を有する前記レンズを少なくとも１つ有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
　前記第３レンズ群が負の屈折力を有する前記レンズを少なくとも１つ有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズ群が以下の条件式を満足する正レンズを有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
７５．００＜ νｄｐ１
　但し、
νｄｐ１：前記第１レンズ群中の前記正レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
　前記第４レンズ群が以下の条件式を満足する正レンズを有することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
７５．００＜ νｄｐ４
　但し、
νｄｐ４：前記第４レンズ群中の前記正レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が増加することを特徴とする請求項２７に記載の変倍光学系。
　請求項２７に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化するようにし、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにし、
　前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、
　前記防振レンズ群が負の屈折力を有するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法。
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記後側レンズ群とが物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化するようにし、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにし、
　前記後側レンズ群中の少なくとも一部のレンズが防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、
　前記防振レンズ群が負の屈折力を有するようにし、
　前記第３レンズ群と前記防振レンズ群が以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法。
０．２０＜（－ｆＶＲ）／ｆ３＜１．２０
　但し、
ｆＶＲ：前記防振レンズ群の焦点距離
ｆ３　：前記第３レンズ群の焦点距離
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後側レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　前記第３レンズ群が正レンズと負レンズとからなる接合レンズで構成されるようにし、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、少なくとも前記後側レンズ群が物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記後側レンズ群との間隔が変化するようにし、
　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群全体が光軸方向へ移動するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法。
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　以下の条件式を満足するレンズを少なくとも１つ有するようにし、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法。
１．９２８＜ｎｄｈ
２８．６０＜ νｄｈ
　但し、
ｎｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νｄｈ：前記レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数