WO2014013723A1 - スパークプラグ - Google Patents

Abstract

スパークプラグの気密性と耐電圧性を両立する。 スパークプラグは、軸孔を有する筒状体であり、後端側から先端側に向かって外径が小さくなる縮径外面を外周面に有する絶縁体と、絶縁体が挿入される貫通孔を有する筒状体であり、取り付け用のネジ山を外周面に有し後端側から先端側に向かって内径が小さくなる縮径内面を内周面に有するネジ部を有する主体金具と、環状のパッキンと、を備える。絶縁体の縮径外面と主体金具の縮径内面との間は、パッキンを挟んで封止されており、ネジ部の呼び径は、１０ｍｍ以下であり、軸線を含む少なくとも１つの断面において、（ネジ部の有効径と縮径内面の後端の内径との差）／２を長さＡ（ｍｍ）とし、（縮径内面の後端の内径と縮径内面の先端の内径との差）／２を長さＢ（ｍｍ）としたとき、（Ａ／Ｂ）≧３．１、かつ、Ｂ≧０．２５、かつ、（Ａ＋Ｂ）≦２．０を満たす。

Description

スパークプラグ

　本発明は、内燃機関等において着火に用いられるスパークプラグに関する。

　内燃機関の設計自由度の向上などのために、スパークプラグの小径化が望まれている。 例えば、主体金具のネジの呼び径が１０ｍｍ以下のスパークプラグが開発されている。一方で、内燃機関における燃料ガスの高圧縮化、これに伴うスパークプラグに印加される電圧の高電圧化などのために、スパークプラグに対する気密性、耐電圧性の要求は高くなる傾向にある。

特許第３５０２９３６号公報 特許第４５４８８１８号公報 特許第４２６８７７１号公報 特許第４２６７８５５号公報 特開２００６－６６３８５号公報 特開２００９－１７６５２５号公報

　しかしながら、スパークプラグを小径化すると、寸法上の制限などからスパークプラグの気密性と耐電圧性を両立することが困難である場合があった。

　本発明の目的は、スパークプラグの気密性と耐電圧性を両立する技術を提供することである。

　本発明は、上述の課題の少なくとも一部を解決するためになされたものであり、以下の適用例として実現することが可能である。

［適用例１］軸線の方向に延びる軸孔を有する筒状体であり、後端側から先端側に向かって外径が小さくなる縮径外面を外周面に有する絶縁体と、
　前記軸線の方向に延び前記絶縁体が挿入される貫通孔を有する筒状体であり、取り付け用のネジ山を外周面に有し後端側から先端側に向かって内径が小さくなる縮径内面を内周面に有するネジ部を有する主体金具と、
　環状のパッキンと、
　を備え、
　前記絶縁体の前記縮径外面と前記主体金具の前記縮径内面との間は、前記パッキンを挟んで封止されているスパークプラグであって、
　前記ネジ部の呼び径は、１０ｍｍ以下であり、
　前記軸線を含む少なくとも１つの断面において、
　（前記ネジ部の有効径と前記縮径内面の後端の内径との差）／２を長さＡ（ｍｍ）とし、（前記縮径内面の後端の内径と前記縮径内面の先端の内径との差）／２を長さＢ（ｍｍ）としたとき、
　（Ａ／Ｂ）≧３．１、かつ、Ｂ≧０．２５、かつ、（Ａ＋Ｂ）≦２．０を満たす、スパークプラグ。

　長さＢが大きいほど、主体金具の縮径内面の面積が大きくなるので、気密性を確保するために必要な面圧を確保するために必要な封止荷重が大きくなる。したがって、必要な封止荷重を小さくするには、長さＢが比較的小さいことが好ましい。しかし、縮径内面の後端の内径から縮径内面の先端の内径までの長さＢが、過度に小さい場合には、主体金具の縮径内面の面積が過度に小さくなり、絶縁体の縮径外面を支持できない可能性がある。主体金具の縮径内面が絶縁体の縮径外面を支持できないと、絶縁体の縮径外面と主体金具の縮径内面との間を適切に封止することができず、気密性が低下する。上記構成によれば、Ｂ≧０．２５ｍｍを満たすので、主体金具の縮径内面の面積を確保して、絶縁体を適切に支持することができる。

　長さＢが過度に大きい場合には、封止荷重に起因する曲げモーメントが大きくなる。また、縮径内面の後端の内径からネジ部の有効径までの長さＡが大きいほど、曲げモーメントに対するネジ部の強度が大きくなる。したがって、長さＢに対する長さＡの比（Ａ／Ｂ）が過度に小さい場合には、曲げモーメントに対してネジ部の強度が不足するので、例えば、ネジ部が変形する不具合（例えば、いわゆるネジ伸び）が発生し得る。換言すれば、ネジ部の強度が小さいために、必要な封止荷重をかけることができずに、気密性を確保するために必要な面圧を確保できない可能性がある。上記構成によれば、（Ａ／Ｂ）≧３．１を満たすので、ネジ部の変形を抑制しつつ、気密性を確保することができる。

　長さＡと長さＢとの和（Ａ＋Ｂ）が大きいほど、主体金具の貫通孔に挿入される絶縁体の径が小さくなる。したがって、（Ａ＋Ｂ）が過度に大きいと、絶縁体の径方向の厚さを確保することができずに、耐電圧性が低下する可能性がある。上記構成によれば、（Ａ＋Ｂ）≦２．０ｍｍを満たすので、絶縁体の長さを確保して、耐電圧性の低下を抑制することができる。

　以上のように、上記構成によれば、スパークプラグの気密性と耐電圧性を両立することができ、特に、呼び径が１０ｍｍ以下のネジ部を有するスパークプラグの気密性と耐電圧性を両立することができる。

［適用例２］適用例１に記載のスパークプラグであって、
　前記長さＡは、１．２３≦Ａ≦１．５４を満たし、
　前記長さＢは、０．２５≦Ｂ≦０．４５を満たす、スパークプラグ。

　上記構成によれば、長さＡと長さＢとを、さらに、適正化することによって、絶縁体の貫通やネジ部の変形を引き起こすことなく、スパークプラグの気密性と耐電圧性をさらに向上することができる。

［適用例３］適用例１または適用例２に記載のスパークプラグであって、
　前記主体金具の前記縮径内面と前記軸線に垂直な平面とがなす鋭角は、３５度以上かつ５０度以下であり、前記絶縁体の前記縮径外面と前記軸線に垂直な平面とがなす鋭角より大きい、スパークプラグ。

　上記構成によれば、主体金具の縮径内面と軸線に垂直な平面とがなす鋭角（第１の鋭角とも呼ぶ）が過度に小さい場合には、封止荷重のうち軸線方向の荷重が大きくなりやすいので、主体金具の縮径内面の径方向の内側付近が変形しやすい。また、第１の鋭角が、絶縁体の縮径外面と前記軸線に垂直な平面とがなす鋭角（第２の鋭角とも呼ぶ）以下であると、主体金具の縮径内面の径方向の内側部分にかかる荷重が大きくなりやすいので、同様に、主体金具の縮径内面の径方向の内側部分が変形しやすい。主体金具の縮径内面の径方向の内側部分が変形すると、その部分と絶縁体とが接触して絶縁体が割れる不具合が発生する可能性がある。第１の鋭角が過度に大きい場合には、封止荷重のうち径方向の外側に向かう荷重が大きくなりやすいので、ネジ部の変形が発生する可能性がある。上記構成によれば、第１の鋭角は、３５度以上かつ５０度以下であり、第２の鋭角より大きいので、封止荷重に起因する絶縁体の割れやネジ部の変形を抑制することができる。

［適用例４］適用例１ないし適用例３のいずれかに記載のスパークプラグであって、
　前記主体金具の前記縮径内面が形成された部位のビッカース硬度Ｅ（Ｈｖ）と、前記パッキンのビッカース硬度Ｆ（Ｈｖ）は、１５≦（Ｅ－Ｆ）≦４６を満たす、スパークプラグ。

　硬度Ｅと硬度Ｆとの差分（Ｅ－Ｆ）が過度に大きい場合には、すなわち、パッキンが過度に軟らかい場合には、パッキンの変形量が過大になり、変形したパッキンによって絶縁体の割れが引き起こされる可能性がある。硬度Ｅと硬度Ｆとの差分（Ｅ－Ｆ）が過度に小さい場合には、すなわち、パッキンが過度に硬い場合には、パッキンの変形量が不足して、主体金具の縮径内面に過大な荷重がかかり、ネジ部の変形が引き起こされる可能性がある。上記構成によれば、硬度Ｅと硬度Ｆとの差分（Ｅ－Ｆ）が、１５Ｈｖ≦（Ｅ－Ｆ）≦４６Ｈｖを満たすので、絶縁体の割れやネジ部の変形を抑制することができる。

　なお、本発明は、種々の態様で実現することが可能であり、例えば、スパークプラグや、そのスパークプラグを搭載する内燃機関、等の態様で実現することができる。

本実施形態のスパークプラグ１００の断面図である。 主体金具５０の取付ネジ部５２の棚部５２３と絶縁碍子１０の段部１５とを含む部分の拡大断面図である。 取付ネジ部５２の棚部５２３と絶縁碍子１０の段部１５とを含む部分に負荷される応力を説明する図である。

Ａ．実施形態：
Ａ－１．スパークプラグの構成：
　以下、本発明の実施の態様を実施形態に基づいて説明する。図１は本実施形態のスパークプラグ１００の断面図である。図１の一点破線は、スパークプラグ１００の軸線ＣＯ（軸線ＣＯとも呼ぶ）を示している。軸線ＣＯと平行な方向（図１の上下方向）を軸線方向とも呼ぶ。軸線ＣＯを中心とする円の径方向を、単に「径方向」とも呼び、軸線ＣＯを中心とする円の周方向を、単に「周方向」とも呼ぶ。図１における下方向を先端方向Ｄ１と呼び、上方向を後端方向Ｄ２とも呼ぶ。図１における下側をスパークプラグ１００の先端側と呼び、図１における上側をスパークプラグ１００の後端側と呼ぶ。スパークプラグ１００は、絶縁体としての絶縁碍子１０と、中心電極２０と、接地電極３０と、端子金具４０と、主体金具５０と、を備える。

　絶縁碍子１０はアルミナ等を焼成して形成されている。絶縁碍子１０は、軸線方向に沿って延び、絶縁碍子１０を貫通する貫通孔１２（軸孔）を有する略円筒形状の部材（筒状体）である。絶縁碍子１０は、鍔部１９と、後端側胴部１８と、先端側胴部１７と、段部１５と、脚長部１３とを備えている。後端側胴部１８は、鍔部１９より後端側に位置し、鍔部１９の外径より小さな外径を有している。先端側胴部１７は、鍔部１９より先端側に位置し、後端側胴部１８の外径より小さな外径を有している。脚長部１３は、先端側胴部１７より先端側に位置し、先端側胴部１７の外径よりも小さな外径を有している。脚長部１３は先端側ほど縮径され、スパークプラグ１００が内燃機関（図示せず）に取り付けられた際には、その燃焼室に曝される。段部１５は、脚長部１３と先端側胴部１７との間に形成されている。段部１５は、後端側から先端側に向かって外径が小さくなる縮径外面（図２の１５ａ）を外周面に有している（詳細は後述する）。

　主体金具５０は、導電性の金属材料（例えば、低炭素鋼材）で形成され、内燃機関のエンジンヘッド（図示省略）にスパークプラグ１００を固定するための略円筒形状の部材（筒状体）である。主体金具５０は、軸線ＣＯに沿って貫通する貫通孔５９が形成されている。主体金具５０は、絶縁碍子１０の外周に配置される。すなわち、主体金具５０の貫通孔５９内に、絶縁碍子１０が挿入・保持されている。絶縁碍子１０の先端は、主体金具５０の先端から露出し、絶縁碍子１０の後端は、主体金具５０の後端から露出している。

　主体金具５０は、スパークプラグレンチが係合する六角柱形状の工具係合部５１と、内燃機関に取り付けるための取付ネジ部５２と、工具係合部５１と取付ネジ部５２との間に形成された鍔状の座部５４と、を備えている。ここで、取付ネジ部５２の呼び径は、Ｍ１０（１０ｍｍ（ミリメートル））以下とされている。例えば、取付ネジ部５２の呼び径は、Ｍ１０、Ｍ８であることが好ましく、Ｍ１０であることが特に好ましい。

　主体金具５０の取付ネジ部５２と座部５４との間には、金属板を折り曲げて形成された環状のガスケット５が嵌挿されている。ガスケット５は、スパークプラグ１００が内燃機関に取り付けられた際に、スパークプラグ１００と内燃機関（エンジンヘッド）との隙間を封止する。

　主体金具５０は、さらに、工具係合部５１の後端側に設けられた薄肉の加締部５３と、座部５４と工具係合部５１との間に設けられた薄肉の圧縮変形部５８と、を備えている。主体金具５０における工具係合部５１から加締部５３に至る部位の内周面と、絶縁碍子１０の後端側胴部１８の外周面との間に形成される環状の領域には、環状のリング部材６，７が配置されている。当該領域における２つのリング部材６，７の間には、タルク（滑石）９の粉末が充填されている。また、主体金具５０の取付ネジ部５２は、取付ネジ部５２の内周側に突出した棚部５２３を備えている。棚部５２３は、後端側から先端側に向かって外径が小さくなる縮径内面（図２の５２３ａ）を内周面に有している（詳細は後述する）。

　加締部５３の後端は、径方向内側に折り曲げられて、絶縁碍子１０の外周面に固定されている。主体金具５０の圧縮変形部５８は、製造時において、絶縁碍子１０の外周面に固定された加締部５３が先端側に押圧されることにより、圧縮変形部５８は圧縮変形する。製造時に加締部５３が先端側に押圧される加重を加締荷重と呼ぶ。圧縮変形部５８の圧縮変形によって、リング部材６、７およびタルク９を介し、絶縁碍子１０が主体金具５０内で先端側に向け押圧される。この結果、環状の板パッキン８を介して、主体金具５０の棚部５２３に、絶縁碍子１０の段部１５が押圧される。すなわち、詳細は後述するように、段部１５の縮径外面と棚部５２３の縮径内面との間は、板パッキン８を挟んで封止されている。この結果、内燃機関の燃焼室内のガスが、主体金具５０と絶縁碍子１０との隙間から外部に漏れることが、板パッキン８によって防止される。なお、主体金具５０において、座部５４の先端側の面（座面とも呼ぶ）から、棚部５２３の後端までの長さＨ１は、１４．３ｍｍ以上確保されることが好ましい。

　板パッキン８は、例えば、銅やアルミニウム等の熱伝導率の高い材料によって形成される。板パッキン８の熱伝導率が高いと、絶縁碍子１０の熱が主体金具５０の棚部５２３に効率よく伝わるため、スパークプラグ１００の熱引きがよくなり、耐熱性を向上させることができる

　中心電極２０は、軸線ＣＯに沿って延びる棒状の部材であり、絶縁碍子１０の貫通孔１２に挿設されている。中心電極２０は、電極母材２１と、電極母材２１の内部に埋設された芯材２２と、を含む構造を有する。電極母材２１は、ニッケルまたはニッケルを主成分とする合金（インコネル（アルファベットのINCONELは登録商標）６００等）で形成されている。芯材２２は、電極母材２１を形成する合金よりも熱伝導性に優れる銅または銅を主成分とする合金で形成されている。中心電極２０の先端は、絶縁碍子１０の先端側に露出している。

　また、中心電極２０は、軸線方向の所定の位置に設けられた鍔部２４（電極鍔部、フランジ部とも呼ぶ。）、鍔部２４よりも後端側の部分である頭部２３（電極頭部）と、鍔部２４よりも先端側の部分である脚部２５（電極脚部）と、を備えている。鍔部２４は、絶縁碍子１０の段部１６に支持されている。中心電極２０の脚部２５の先端部分には、電極チップ２９が、例えば、レーザー溶接によって接合されている。この中心電極２０の脚部２５の先端部分の構成については、図２、図３を参照して後述する。電極チップ２９は、高融点の貴金属を主成分とする材料で形成されている。この電極チップ２９の材料には、例えば、イリジウム（Ｉｒ）や、Ｉｒを主成分とする合金が用いられ、具体的には、Ｉｒ－５Ｐｔ合金（５質量％の白金を含有したイリジウム合金）などが多用される。

　接地電極３０は、主体金具５０の先端に接合されている。接地電極３０の電極母材は耐腐食性の高い金属、例えば、インコネル６００などのニッケル合金で形成されている。この接地電極３０の母材基端部３２は、主体金具５０の先端面に溶接にて接合されている。この結果、接地電極３０は、主体金具５０と電気的に導通している。接地電極３０の母材先端部３１は、屈曲されており、母材先端部３１の一側面は、中心電極２０の電極チップ２９と、軸線ＣＯ上で軸線方向に対向している。母材先端部３１の当該一側面には、中心電極２０の電極チップ２９と対抗する位置に電極チップ３３が溶接されている。電極チップ３３は、例えば、Ｐｔ（白金）または、Ｐｔを主成分とする合金、具体的には、Ｐｔ－２０Ｉｒ合金（２０質量％のイリジウムを含有した白金合金）など用いられる。中心電極２０の電極チップ２９と、接地電極３０の電極チップ３３の間には火花ギャップが形成される。

　端子金具４０は、軸線ＣＯに沿って延びる棒状の部材である。端子金具４０は、導電性の金属材料（例えば、低炭素鋼）で形成され、その表面は、防食のための金属層（例えば、Ｎｉ層）がメッキなどによって形成されている。端子金具４０は、軸線方向の所定位置に形成された鍔部４２（端子顎部）と、鍔部４２より後端側に位置するキャップ装着部４１と、鍔部４２より先端側の脚部４３（端子脚部）と、を備えている。端子金具４０の後端を含むキャップ装着部４１は、絶縁碍子１０の後端側に露出している。端子金具４０の先端を含む脚部４３は、絶縁碍子１０の貫通孔１２に挿入（圧入）されている。キャップ装着部４１には、高圧ケーブル（図示外）が接続されたプラグキャップが装着され、火花を発生するための高電圧が印加される。

　絶縁碍子１０の貫通孔１２内において、端子金具４０の先端と中心電極２０の後端との間の領域には、火花発生時の電波ノイズを低減するための抵抗体７０が配置されている。抵抗体は、例えば、主成分であるガラス粒子と、ガラス以外のセラミック粒子と、導電性材料と、を含む組成物で形成されている。貫通孔１２内における、抵抗体７０と中心電極２０との隙間は、導電性シール６０によって埋められ、抵抗体７０と端子金具４０との隙間は、ガラスと金属との導電性シール８０によって埋められている。

Ａ－２．　主体金具の取付ネジ部の棚部近傍の構成：
　図２は、主体金具５０の取付ネジ部５２の棚部５２３と、絶縁碍子１０の段部１５と、を含む部分の拡大断面図である。この断面は、軸線ＣＯを含む面でスパークプラグ１００を切断した断面である。取付ネジ部５２の外周面には、取り付け用のネジ山５２１が形成されている。図２の破線ＢＬは、取付ネジ部５２の有効径Ｒ１を規定する仮想的な外周面（有効径規定面ＢＬとも呼ぶ）を示している。有効径規定面ＢＬは、ネジ山５２１の谷部から有効径規定面ＢＬまでの谷深さＤＰａと、ネジ山５２１の山部から有効径規定面ＢＬまでの山高さＤＰｂと、が等しくなる仮想的な外周面である。取付ネジ部５２の呼び径が１０ｍｍである場合には、有効径Ｒ１は、約９．３ｍｍである。

　取付ネジ部５２の棚部５２３は、上述した縮径内面５２３ａと、内側面５２３ｂと、拡径内面５２３ｃと、を有する。縮径内面５２３ａは、棚部５２３の後端側部分において、後端側から先端側に向かって、内径が小さくなる内周面である。拡径内面５２３ｃは、棚部５２３の先端側部分において、後端側から先端側に向かって、内径が大きく内周面である。内側面５２３ｂは、縮径内面５２３ａの先端から拡径内面５２３ｃの後端までの内周面であり、軸線方向と平行な内周面である。本明細書では、内径や外径は、全て直径で表すものとする。

　縮径内面５２３ａの後端Ｐ１の内径をＲ２とする。内径Ｒ２は、取付ネジ部５２における、棚部５２３の後端Ｐ１より後端側の部分の内径と言うこともできる。縮径内面５２３ａの先端Ｐ２の内径をＲ３とする。内径Ｒ３は、内側面５２３ｂの内径と言うこともできる。

　取付ネジ部５２における、縮径内面５２３ａの後端Ｐ１より後端側の部分の径方向の長さＡは、取付ネジ部５２の有効径Ｒ１と、縮径内面５２３ａの後端Ｐ１の内径をＲ２と、の差の２分の１で表すことができる。すなわち、長さＡ（図２）は、Ａ＝（Ｒ１－Ｒ２）／２と表すことができる。長さＡを、ネジ部厚さＡとも呼ぶ。

　また、棚部５２３の径方向の長さＢは、縮径内面５２３ａの後端Ｐ１の内径Ｒ２と、縮径内面５２３ａの先端Ｐ２の内径Ｒ３と、の差の２分の１で表すことができる。すなわち、長さＢ（図２）は、Ｂ＝（Ｒ２－Ｒ３）／２と表すことができる。長さＢを、棚厚さＢとも呼ぶ。

　図２の断面において、棚部５２３の縮径内面５２３ａと、軸線ＣＯ（図１）に垂直な仮想的な平面ＴＦとがなす鋭角を、第１鋭角θ１とする。

　絶縁碍子１０の先端側胴部１７の外径Ｒ４は、主体金具５０の対向する内径Ｒ２の内周面との間に所定のクリアランスＣＬ１（例えば、０．０５ｍｍ～０．４５ｍｍ）が確保されるように、内径Ｒ２より（２×ＣＬ１）だけ短い（Ｒ４＝Ｒ２－（２×ＣＬ１））。また、先端側胴部１７および脚長部１３内の貫通孔１２を形成する内周面１３ａの内径Ｒ６は、貫通孔１２に挿入される中心電極２０の脚部２５（図２では図示省略）の外径に応じて決定されている。例えば、内径Ｒ６は、１．５ｍｍ～１．８ｍｍの範囲内であることが好ましい。先端側胴部１７の径方向の長さＣ（絶縁碍子１０の該当部分の厚さ）は、外径Ｒ４と内径Ｒ６との差の２分の１で表すことができる。すなわち、長さＣ（図２）は、Ｃ＝（Ｒ４－Ｒ６）／２と表すことができる。

　絶縁碍子１０の脚長部１３における、主体金具５０棚部５２３と対向する部分の外径Ｒ５は、主体金具５０の棚部５２３との間に所定のクリアランスＣＬ２（例えば、０．１５ｍｍ～０．６ｍｍ）が確保されるように、棚部５２３の内径Ｒ３より（２×ＣＬ２）だけ短い（Ｒ５＝Ｒ３－（２×ＣＬ２））。脚長部１３における、主体金具５０棚部５２３と対向する部分の径方向の長さＤ（絶縁碍子１０の該当部分の厚さ）は、外径Ｒ５と内径Ｒ６との差の２分の１で表すことができる。すなわち、長さＤ（図２）は、Ｄ＝（Ｒ５－Ｒ６）／２と表すことができる。長さＣおよび長さＤを絶縁厚さＣ、Ｄとも呼ぶ。絶縁厚さＣ、Ｄが大きいほど、スパークプラグ１００の耐電圧性が向上する。

　絶縁碍子１０の段部１５は、後端側から先端側に向かって外径が小さくなる縮径外面１５ａを外周面に有している。図２の断面において、段部１５の縮径外面１５ａと、軸線ＣＯ（図１）に垂直な仮想的な平面ＴＦとがなす鋭角を、第２鋭角θ２とする。図２の断面において縮径外面１５ａの先端付近と後端付近は、曲線となっているが、先端の曲線と後端の曲線との間の中央部は、直線となっている。第２鋭角θ２は、中央部の直線部分に基づいて決定される。

　棚部５２３の縮径内面５２３ａと、絶縁碍子１０の段部１５の縮径外面１５ａと、の間に挟まれた環状の板パッキン８は、上述したように、加締荷重に応じた封止荷重によって、軸線方向に圧縮される。板パッキン８は、封止荷重によって縮径内面５２３ａに沿って圧縮変形する。図２の断面における縮径内面５２３ａに沿った方向の幅ＰＷは、例えば、図２の断面における縮径内面５２３ａの線長の１００％程度であり、例えば、０．３８ｍｍ～０．８６ｍｍの範囲であることが好ましい。

Ａ－３：第１評価試験：
　第１評価試験では、取付ネジ部５２の呼び径が１０ｍｍである１１種類のスパークプラグ１００のサンプルを用いた。これらの１１種類のサンプルでは、上述したネジ部厚さＡと、棚厚さＢと、が互いに異なる主体金具５０を用いて、作成されている。

　第１評価試験では、加締試験と、耐電圧試験と、を実施した。加締試験では、３４ｋＮ（キロニュートン）の加締荷重を用いて、主体金具５０の加締めを実施した。そして、絶縁碍子１０の段部１５が、主体金具５０の棚部５２３より先端側にずれ落ちる不具合（以下、ずれ落ちとも呼ぶ）の有無と、主体金具５０の取付ネジ部５２のネジ山５２１が変形する不具合（以下、ネジ伸びとも呼ぶ）の有無と、を検査した。ずれ落ちの有無は目視によって確認でき、ネジ伸びの有無は、ネジゲージを用いて確認することができる。ネジ伸びとずれ落ちとのいずれも発生していないサンプルの評価を「○」とし、ネジ伸びとずれ落ちとのいずれかが発生しているサンプルの評価を「×」とした。

　耐電圧試験では、接地電極３０の電極チップ３３と、中心電極２０の電極チップ２９との間で放電が起きないように、接地電極３０を中心電極２０の先端側に曲げる前のサンプルを用いた。さらに、このサンプルにおいて、板パッキン８より先端側の、主体金具５０と絶縁碍子１０との間の空間ＧＶに、絶縁液を注入することで、中心電極２０と接地電極３０との間で放電が起きないようにした。そして、サンプルの端子金具４０と主体金具５０との間に電圧を印加し、絶縁体の貫通（絶縁破壊）が発生するまで、印加する電圧を上昇させた。絶縁体の貫通が発生した電圧（貫通電圧とよぶ）が、２５ｋＶ（キロボルト）以上であるサンプルの評価を「○」とし、貫通電圧が２５ｋＶ未満であるサンプルの評価を「×」とした。評価結果を表１に示す。表１におけるネジ部厚さＡ、棚厚さＢの単位は、ミリメートルである。

　表１に示す試験結果から、棚厚さＢが、０．２５ｍｍ以上であるサンプル（１－２）～（１－１１）では、ずれ落ちが発生しておらず、棚厚さＢが、０．２５ｍｍ未満であるサンプル（１－１）では、ずれ落ちが発生していることが解る。棚厚さＢが、０．２５ｍｍ未満である場合には、主体金具５０の縮径内面５２３ａの面積が過度に小さくなり、絶縁碍子１０の縮径外面１５ａを支持できないと考えられる。主体金具５０の縮径内面５２３ａが絶縁碍子１０の縮径外面１５ａを支持できないと、絶縁碍子１０の縮径外面１５ａと主体金具５０の縮径内面５２３ａとの間を適切に封止することができず、気密性が低下する。したがって、試験結果から棚厚さＢは、０．２５以上確保することが好ましいことが解る。

　さらに、棚厚さＢに対するネジ部厚さＡの比率（Ａ／Ｂ）が３．１以上であるサンプル（１－１）～（１－５）、（１－７）、（１－９）～（１－１１）では、ネジ伸びが発生しておらず、比率（Ａ／Ｂ）が３．１未満であるサンプル（１－６）、（１－８）では、ネジ伸びが発生していることが解る。この理由は、以下のように推定される。

　図３は、取付ネジ部５２の棚部５２３と、絶縁碍子１０の段部１５と、を含む部分に負荷される応力を説明する図である。加締荷重によって、棚部５２３には、図３に白い矢印ＡＲ１、ＡＲ２で示すように、先端側に向かう応力がかかる。棚厚さＢが大きいほど、この応力に基づいて取付ネジ部５２を径方向に曲げようとする曲げモーメントが大きくなる。また、ネジ部厚さＡが大きいほど、曲げモーメントに対する取付ネジ部５２の強度が大きくなる。したがって、比率（Ａ／Ｂ）が３．１ｍｍ未満である場合には、曲げモーメントに対して取付ネジ部５２の強度が不足するので、例えば、取付ネジ部５２が変形する不具合、具体的には、ネジ伸びが発生すると考えられる。換言すれば、取付ネジ部５２の強度が不足するために、必要な加締荷重をかけることができずに、気密性を確保するために必要な面圧を確保できない可能性がある。したがって、比率（Ａ／Ｂ）は、３．１ｍｍ以上であることが好ましい。

　さらに、ネジ部厚さＡと棚厚さＢとの和（Ａ＋Ｂ）が２．０ｍｍ以下であるサンプル（１－１）～（１－１０）では、耐電圧試験の評価が「○」であり、（Ａ＋Ｂ）が２．０ｍｍを超えているサンプル（１－１１）では、耐電圧試験の評価が「×」である。この理由は、以下のように推定される。

　例えば、取付ネジ部５２の呼び径が固定値（例えば、１０ｍｍ）であるとすると、Ａ、および、（Ａ＋Ｂ）が大きいほど、主体金具５０の棚部５２３の内径Ｒ３が小さくなる。そうすると、絶縁碍子１０の絶縁厚さＣ、Ｄ（図２）が小さくなる。この結果、絶縁碍子１０の絶縁厚さＣ、Ｄを確保することができずに、耐電圧性が低下する可能性がある。したがって、（Ａ＋Ｂ）が２．０ｍｍを超えている場合には、Ａおよび（Ａ＋Ｂ）が過度に大きくなるので、絶縁厚さＣ、Ｄが過度に小さくなり、耐電圧性が低下すると考えられる。したがって、（Ａ＋Ｂ）は、２．０ｍｍ未満であることが好ましいことが解る。

　また、（Ａ＋Ｂ）が過度に大きい場合には、比率（Ａ／Ｂ）が３．１ｍｍ以上であったとしても、棚厚さＢが大きくなり得るので、縮径内面５２３ａの面積が大きくなる可能性がある。この結果、縮径内面５２３ａの面積が大きくなりすぎ、縮径内面５２３ａと板パッキン８との間の必要な封止圧力（単位面積辺りの荷重）を確保するために、加締荷重を大きくする必要が生じ得る。この観点からも（Ａ＋Ｂ）は比較的小さいことが好ましい。

　このように、第１評価試験の試験結果（表１）から、ネジ部厚さＡと棚厚さＢとは、（Ａ／Ｂ）≧３．１、かつ、Ｂ≧０．２５、かつ、（Ａ＋Ｂ）≦２．０を満たすことが好ましい。こうすれば、スパークプラグ１００において、耐電圧性と気密性を両立することができる。

　なお、本評価試験の試験結果のサンプル間の差違は、上記説明から解るように、主に、ネジ部厚さＡと棚厚さＢの差異によって生じると推定される。従って、ネジ部厚さＡと棚厚さＢの上記の好ましい範囲は、ネジ部厚さＡと棚厚さＢ以外の構成に拘わらずに、適用可能と推定される。

Ａ－４：第２評価試験：
　第２評価試験では、第１評価試験で明らかにされた好ましい範囲を満たす６種類のサンプルを準備して、第１評価試験よりさらに厳しい条件で、加締試験と、耐電圧試験と、を実施した。すなわち、第２評価試験では、取付ネジ部５２の呼び径が１０ｍｍである６種類のスパークプラグ１００のサンプルを用いた。これらの６種類のサンプルでは、上述したネジ部厚さＡと、棚厚さＢと、が互いに異なる主体金具５０を用いて、作成されている。

　第２評価試験の加締試験では、３６ｋＮの加締荷重を用いて、各サンプルの主体金具５０の加締めを実施した。評価の手法は、第１評価試験の加締試験と同様である。

　第２評価試験の耐電圧試験では、第１評価試験の耐電圧試験と同様の試験を行った。第２評価試験では、貫通電圧が３０ｋＶ（キロボルト）以上であるサンプルの評価を「○」とし、貫通電圧が３０ｋＶ未満であるサンプルの評価を「×」とした。評価結果を表２に示す。表２におけるネジ部厚さＡ、棚厚さＢの単位は、ミリメートルである。

　表２に示す試験結果から、ネジ部厚さＡが、１．２３ｍｍ以上であるサンプル（２－２）～（２－６）では、ネジ伸びが発生しておらず、ネジ部厚さＡが、１．２３ｍｍ未満であるサンプル（２－１）では、ネジ伸びが発生していることが解る。ネジ部厚さＡが、１．２３ｍｍ未満である場合には、第２評価試験の加締荷重の場合には、ネジ部厚さＡが小さいために、曲げモーメントに対して取付ネジ部５２の強度が不足するので、ネジ伸びが発生すると考えられる。したがって、試験結果からネジ部厚さＡは、１．２３ｍｍ以上であることがより好ましい。

　さらに、ネジ部厚さＡが１．５４ｍｍ以下であるサンプル（２－１）～（２－５）では、耐電圧試験の評価が「○」であり、ネジ部厚さＡが、１．５４ｍｍを超えているサンプル（２－６）では、耐電圧試験の評価が「×」であることが解る。これは、ネジ部厚さＡが１．５４ｍｍを超えている場合には、絶縁厚さＣ、Ｄ（図２）を確保することができずに、耐電圧性が低下するためであると考えられる。したがって、ネジ部厚さＡが１．５４ｍｍ以下であることがより好ましい。

　表２に示す試験結果から、ネジ部厚さＡが、１．２３ｍｍ以上、かつ、１．５４ｍｍ以下であれば、棚厚さＢが０．３０以上０．４５ｍｍ以下のいずれの値であっても良いことが解る。したがって、第２試験における評価結果の差違は、主としてネジ部厚さＡに起因すると考えられる。

　ここで、第１評価試験において、（Ａ／Ｂ）≧３．１、かつ、Ｂ≧０．２５、かつ、（Ａ＋Ｂ）≦２．０であることが好ましいことが明らかにされているが、この３つの不等式をＢについて解くと、０．２５≦Ｂ≦約０．４８であることが解る。この不等式と、表２に示す試験結果から、棚厚さＢの範囲は、少なくとも０．２５≦Ｂ≦０．４５の範囲内にあれば良いと考えられる。

　このように、第２評価試験の試験結果（表２）から、ネジ部厚さＡと棚厚さＢとは、１．２３ｍｍ≦Ａ≦１．５４ｍｍ、かつ、０．２５≦Ｂ≦０．４５を満たすことがより好ましい。こうすれば、スパークプラグ１００において、耐電圧性と気密性をより高いレベルで両立することができる。すなわち、長さＡと長さＢとを、さらに、適正化することによって、絶縁体の貫通やネジ部の変形を引き起こすことなく、スパークプラグの気密性と耐電圧性をさらに向上することができる。

　例えば、取付ネジ部５２の呼び径が１０ｍｍ（有効径Ｒ１＝９．２６８ｍｍ）のスパークプラグ１００において、ネジ部厚さＡ＝１．４１ｍｍ、棚厚さＢ＝０．４３ｍｍとすることが特に好ましい。こうすれば、絶縁碍子１０の先端側胴部１７の外径Ｒ４（図２）は、６．２５ｍｍとなり、縮径内面５２３ａの先端Ｐ２の内径（棚部５２３の内側面５２３ｂの内径）Ｒ３（図２）は、５．６ｍｍとなる。こうすれば、スパークプラグ１００の気密性と耐電圧性を十分に両立することができる。

Ａ－５：第３評価試験：
　第３評価試験では、第２評価試験で明らかにされたより好ましい範囲を満たす５種類のサンプルを準備して、第２評価試験よりさらに厳しい条件で、加締試験を実施した。すなわち、第３評価試験では、取付ネジ部５２の呼び径が１０ｍｍ、かつ、ネジ部厚さＡ＝１．３８ｍｍ、かつ、棚厚さＢ＝０．３５ｍｍの５種類のスパークプラグ１００のサンプルを用いた。これらの５種類のサンプルでは、上述した第２鋭角θ２を３０度に固定し、第１鋭角θ１を互いに異なる角度に作成している。

　なお、第１鋭角θ１は、第２鋭角θ２より大きい角度に設定している（θ１＞θ２）。ここで、θ１＞θ２とすることが、θ１≦θ２とするよりも好ましいことは、試験を行うまでもなく、明らかである。以下に説明する。

　図３に示すように、θ１≦θ２であると、棚部５２３の縮径内面５２３ａと、絶縁碍子１０の縮径外面１５ａと、の間の間隔が、径方向の内側に向かって狭くなる。この結果、板パッキン８の径方向外側部分の圧縮力（図３の矢印ＡＲ３、ＡＲ５）より、板パッキン８の径方向内側部分の圧縮力（図３の矢印ＡＲ４、ＡＲ６参照）が大きくなる。したがって、板パッキン８が変形して径方向内側に突出し（図３の破線ＴＰ参照）、絶縁碍子１０を傷つける可能性がある。また、縮径内面５２３ａにかかる応力（図３の矢印ＡＲ１、ＡＲ２）についても同様のことが言える。すなわち、縮径内面５２３ａの径方向外側部分にかかる応力（図３の矢印ＡＲ１）より、縮径内面５２３ａの径方向内側部分にかかる応力（図３の矢印ＡＲ２）が大きくなる。この結果、棚部５２３が径方向の内側に突出するように変形して（図３の破線ＢＰ参照）、絶縁碍子１０を傷つける可能性がある。このために、第１鋭角θ１は、第２鋭角θ２より大きい角度に設定されることが好ましい（θ１＞θ２）。

　第３評価試験の加締試験では、３８ｋＮの加締荷重を用いて、各サンプルの主体金具５０の加締めを実施した。そして、加締め後のサンプルのネジ伸びの有無と、絶縁碍子１０の割れの有無を評価した。ネジ伸びの有無は、ネジゲージを用いて確認される。絶縁碍子１０の割れの有無は、レッドチェック液を絶縁碍子１０に塗布して割れを可視化した後に、目視で確認される。評価結果を表３に示す。表３の「○」は、ネジ伸びまたは絶縁碍子１０割れが無いことを示し、「×」は、ネジ伸びまたは絶縁碍子１０の割れがあることを示す。

　表３に示す試験結果では、第１鋭角θ１が３５度以上であるサンプル（３－２）～（３－５）では、絶縁碍子１０の割れが発生しておらず、第１鋭角θ１が３５度未満であるサンプル（３－１）では、絶縁体の割れが発生している。また、第１鋭角θ１が５０度以下であるサンプル（３－１）～（３－４）では、ネジ伸びが発生しておらず、第１鋭角θ１が５０度を超えているサンプル（３－５）では、ネジ伸びが発生している。この理由は、以下のように推定される。

　加締荷重に基づいて棚部５２３にかかる応力は、軸線方向に平行な成分（図３の矢印ＡＲ１、ＡＲ２）と、軸線と垂直な成分（図３の矢印ＡＲ７）とに分解することができる。第１鋭角θ１が小さいほど、軸線方向に平行な成分が大きくなり、第１鋭角θ１が大きいほど、軸線と垂直な成分が大きくなる。

　第１鋭角θ１が３５度未満であると、軸線と平行な成分（図３の矢印ＡＲ１、ＡＲ２）が大きくなりすぎる。この結果、棚部５２３が径方向の内側に突出するように変形して（図３の破線ＢＰ参照）、絶縁碍子１０を傷つけると考えられる。したがって、第１鋭角θ１が３５度未満であると、絶縁碍子１０の割れが発生したと考えられる。

　第２鋭角θ２が５０度を超えると、軸線と垂直な成分（図３の矢印ＡＲ７）が大きくなりすぎる。この結果、取付ネジ部５２を曲げる力が大きくなり、取付ネジ部５２が変形すると考えられる。したがって、第１鋭角θ１が５０度を超えると、取付ネジ部５２が変形してネジ伸びが発生したと考えられる。

　したがって、第１鋭角θ１は、第２鋭角θ２より大きく、かつ、３５度以上５０度以下の範囲内であることがより好ましい。こうすれば、スパークプラグ１００において、耐電圧性と気密性をより高いレベルで両立することができる。すなわち、第１鋭角θ１をより適正化することによって、絶縁体の貫通やネジ部の変形を引き起こすことなく、スパークプラグの気密性と耐電圧性をさらに向上することができる。

Ａ－６：第４評価試験：
　第４評価試験では、第３評価試験で明らかにされたより好ましい範囲を満たす７種類のサンプルを準備して、第３評価試験よりさらに厳しい条件で、加締試験を実施した。具体的には、第４評価試験では、取付ネジ部５２の呼び径が１０ｍｍ、かつ、ネジ部厚さＡ＝１．３８ｍｍ、かつ、棚厚さＢ＝０．３５ｍｍ、かつ、第１鋭角θ１＝３５度、θ２＝３０度のスパークプラグ１００のサンプルを用いた。主体金具５０の材質と、板パッキン８の材質を変更することで、棚部５２３の硬度Ｅと、板パッキン８の硬度Ｆと、が互いに異なる７種類のサンプルを作成した。主体金具５０の材質は、低炭素鋼であり、炭素量や熱処理の条件を変更することによって、硬度を変更することができる。板パッキン８の材質は、銅やアルミニウムを主成分とする合金であり、添加元素の添加量や熱処理の条件を変更することによって、硬度を変更することができる。

　第４評価試験の加締試験では、４０ｋＮの加締荷重を用いて、各サンプルの主体金具５０の加締めを実施した。そして、加締め後のサンプルのネジ伸びの有無と、絶縁碍子１０の割れの有無を、第３評価試験と同じ手法で評価した。評価結果を表４に示す。表４の「○」は、ネジ伸びまたは割れが無いことを示し、「×」は、ネジ伸びまたは割れがあることを示す。

　さらに、各サンプルを、軸線ＣＯを含む平面で切断して得られる断面において、ＪＩＳ　Ｚ２２４４に規定に従った測定荷重１．９６１Ｎのビッカース硬さ試験によって、ビッカース硬度（Ｈｖ）を測定した。板パッキン８は、断面における略中心点を１箇所測定した。主体金具５０の棚部５２３は、断面における縮径内面５２３ａから０．１ｍｍ離れた点を、略等間隔で３箇所測定した。測定数は、１種類のサンプルあたり５つである。それぞれの測定値の平均値を、各サンプルの硬度Ｅ、Ｆとした。評価結果を以下の表４に示す。

　表４に示す試験結果では、棚部５２３の硬度Ｅと板パッキン８の硬度Ｆとの差分（Ｅ－Ｆ）が１５Ｈｖ以上であるサンプル（４－２）～（４－７）では、ネジ伸びが発生しておらず、差分（Ｅ－Ｆ）が１５Ｈｖ未満であるサンプル（４－１）では、ネジ伸びが発生している。また、差分（Ｅ－Ｆ）が４６Ｈｖ以下であるサンプル（４－１）～（４－６）では、絶縁碍子１０の割れが発生しておらず、差分（Ｅ－Ｆ）が４６Ｈｖを超えているサンプル（４－７）では、絶縁碍子１０の割れが発生している。この理由は、以下のように推定される。

　差分（Ｅ－Ｆ）が４６Ｈｖを超えている場合、すなわち、棚部５２３に対して板パッキン８が過度に軟らかい場合には、板パッキン８の変形量が過大になり、変形した板パッキン８が絶縁碍子１０側に突出する（図３の破線ＴＰ参照）。この結果、突出した板パッキン８が絶縁碍子１０に接触して、絶縁碍子１０の割れを引き起こすと考えられる。差分（Ｅ－Ｆ）が１５Ｈｖ未満である場合には、すなわち、棚部５２３に対して板パッキン８が過度に硬い場合には、板パッキン８の変形量が不足して、棚部５２３の縮径内面５２３ａに過大な荷重がかかり、取付ネジ部５２が変形してネジ伸びが発生すると考えられる。

　このように、第４評価試験の試験結果（表４）から、硬度Ｅと硬度Ｆとの差分（Ｅ－Ｆ）が、１５Ｈｖ≦（Ｅ－Ｆ）≦４６Ｈｖを満たすことがより好ましい。こうすれば、スパークプラグ１００において、耐電圧性と気密性をより高いレベルで両立することができる。すなわち、棚部５２３の硬度Ｅや、板パッキン８の硬度Ｆをより適正化することによって、絶縁体の割れやネジ部の変形を引き起こすことなく、スパークプラグの気密性と耐電圧性をさらに向上することができる。

Ｂ．変形例：
（１）上記実施形態において、棚部５２３の内側面５２３ｂは、軸線ＣＯと平行であるが、棚部５２３は、例えば、棚部５２３の拡径内面５２３ｃのように、後端側から先端側に向かって内径が大きくなっていても良い。この場合であっても、棚部５２３の棚厚さＢは、縮径内面５２３ａの先端Ｐ２の内径Ｒ３を用いて決定される。同様に、取付ネジ部５２の棚部５２３より後端側の内周面は、軸線ＣＯと平行であるが、後端側から先端側に向かって内径が大きくなっていても良い。この場合であっても、取付ネジ部５２のネジ部厚さＡや、棚部５２３の棚厚さＢは、縮径内面５２３ａの後端Ｐ１の内径Ｒ２を用いて決定される。

（２）図２の断面において、縮径内面５２３ａは、全長に亘って直線状となっているが、縮径外面１５ａと同様に、縮径内面５２３ａの先端付近と後端付近は、曲線となっていても良い。この場合には、棚部５２３の縮径内面５２３ａと軸線ＣＯに垂直な平面ＴＦとがなす第１鋭角θ１は、先端の曲線と後端の曲線との間の中央部の直線部分に基づいて決定される。

（３）実施形態のスパークプラグ１００の気密性および耐電圧性の向上は、主体金具５０の棚部５２３およびその近傍の構成要素（板パッキン８や絶縁碍子１０）に関するパラメータであるネジ部厚さＡ、棚厚さＢ、第１鋭角θ１、第２鋭角θ２、ビッカース硬度Ｅ、Ｆによってもたらされると考えられる。したがって、これらのパラメータ以外の要素、例えば、主体金具５０の材質、板パッキン８の材質などは、様々に変更可能である。例えば、主体金具５０の材質は、ニッケルメッキされた低炭素鋼でも良いし、ニッケルメッキがなされていない低炭素鋼でも良い。また、板パッキン８の材質は、例えば、銅、アルミニウム、鉄、亜鉛や、これらを主成分とする各種の合金が採用され得る。

（４）上記実施形態では、スパークプラグの構成の一例を挙げて説明した。しかし、上記実施形態における態様はあくまで一例であり、スパークプラグの用途や、必要とされる性能に応じて、種々変形可能である。例えば、軸線方向に放電する縦放電型のスパークプラグに代えて、軸線方向と垂直な方向に放電する横放電型のスパークプラグとして構成されても良い。

　以上、実施形態、変形例に基づき本発明について説明してきたが、上記した発明の実施の形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明は、その趣旨並びに特許請求の範囲を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に、本発明にはその等価物が含まれる。

　５...ガスケット、６...リング部材、８...板パッキン、９...タルク、１０...絶縁碍子、１２...貫通孔、１３...脚長部、１５...段部、１５ａ...縮径外面、１６...段部、１７...先端側胴部、１８...後端側胴部、１９...鍔部、２０...中心電極、２１...電極母材、２２...芯材、２３...頭部、２４...鍔部、２５...脚部、２９...電極チップ、３０...接地電極、３１...母材先端部、３２...母材基端部、３３...電極チップ、４０...端子金具、４１...キャップ装着部、４２...鍔部、４３...脚部、５０...主体金具、５１...工具係合部、５２...取付ネジ部、５３...加締部、５４...座部、５８...圧縮変形部、５９...貫通孔、６０...導電性シール、７０...抵抗体、８０...導電性シール、１００...スパークプラグ、５２１...ネジ山、５２３...棚部、５２３ａ...縮径内面、５２３ｂ...内側面、５２３ｃ...拡径内面

Claims (4)

1. 　軸線の方向に延びる軸孔を有する筒状体であり、後端側から先端側に向かって外径が小さくなる縮径外面を外周面に有する絶縁体と、
   　前記軸線の方向に延び前記絶縁体が挿入される貫通孔を有する筒状体であり、取り付け用のネジ山を外周面に有し後端側から先端側に向かって内径が小さくなる縮径内面を内周面に有するネジ部を有する主体金具と、
   　環状のパッキンと、
   　を備え、
   　前記絶縁体の前記縮径外面と前記主体金具の前記縮径内面との間は、前記パッキンを挟んで封止されているスパークプラグであって、
   　前記ネジ部の呼び径は、１０ｍｍ以下であり、
   　前記軸線を含む少なくとも１つの断面において、
   　（前記ネジ部の有効径と前記縮径内面の後端の内径との差）／２を長さＡ（ｍｍ）とし、（前記縮径内面の後端の内径と前記縮径内面の先端の内径との差）／２を長さＢ（ｍｍ）としたとき、
   　（Ａ／Ｂ）≧３．１、かつ、Ｂ≧０．２５、かつ、（Ａ＋Ｂ）≦２．０を満たす、スパークプラグ。
2. 　請求項１に記載のスパークプラグであって、
   　前記長さＡは、１．２３≦Ａ≦１．５４を満たし、
   　前記長さＢは、０．２５≦Ｂ≦０．４５を満たす、スパークプラグ。
3. 　請求項１または請求項２に記載のスパークプラグであって、
   　前記主体金具の前記縮径内面と前記軸線に垂直な平面とがなす鋭角は、３５度以上かつ５０度以下であり、前記絶縁体の前記縮径外面と前記軸線に垂直な平面とがなす鋭角より大きい、スパークプラグ。
4. 　請求項１ないし請求項３のいずれかに記載のスパークプラグであって、
   　前記主体金具の前記縮径内面が形成された部位のビッカース硬度Ｅ（Ｈｖ）と、前記パッキンのビッカース硬度Ｆ（Ｈｖ）は、１５≦（Ｅ－Ｆ）≦４６を満たす、スパークプラグ。

Images