WO2013175744A1

WO2013175744A1 - 易変形性凝集体とその製造方法、熱伝導性樹脂組成物、熱伝導性部材とその製造方法、および熱伝導性接着シート

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Publication number: WO2013175744A1
Application number: PCT/JP2013/003143
Authority: WO
Inventors: 香織坂口; 大気坂本; 睦中里; 崇倫伊藤; 孝洋松沢; 大将岸
Original assignee: 東洋インキＳｃホールディングス株式会社
Priority date: 2012-05-21
Filing date: 2013-05-17
Publication date: 2013-11-28
Also published as: EP2887390A4; CN104364901A; CN104364901B; TW201412392A; TWI592208B; KR20150013721A; KR102047418B1; US10370573B2; EP2887390A1; US20150110985A1

Abstract

　本発明は、より少ない使用量で従来と同程度の熱伝導性を付与できるか、あるいは従来と同程度の使用量でより高い熱伝導性を付与できる、熱伝導性付与材料を提供することを目的とする。上記課題は、平均一次粒子径が０．１～１０μｍの熱伝導性粒子（Ａ）１００質量部と、有機結着剤（Ｂ）０．１～３０質量部とを含む、平均粒子径が２～１００μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力が５ｍＮ以下である、易変形性凝集体（Ｄ）によって解決できる。　

Description

易変形性凝集体とその製造方法、熱伝導性樹脂組成物、熱伝導性部材とその製造方法、および熱伝導性接着シート

　本発明は、熱伝導性を有する易変形性凝集体とその製造方法、この易変形性凝集体を含む熱伝導性樹脂組成物、この熱伝導性樹脂組成物を用いて製造される熱伝導性部材とその製造方法、および熱伝導性接着シートに関する。

　近年、エレクトロニクス分野の発展が目覚しく、特に電子機器の小型化、軽量化、高密度化、および高出力化が進み、これらの性能に対する要求がますます高度なものとなっている。電子回路の高密度化のために高絶縁性信頼性および小型化が求められている。また、電子機器の高出力化に伴う発熱による電子機器の劣化防止のための放熱性向上が強く求められている。
エレクトロニクス分野では絶縁材として高分子材料が好適に用いられているため、放熱性を向上させるため、高分子材料の熱伝導性の向上が望まれるようになっている。高分子材料の熱伝導性（放熱性）向上には限界があるが、熱伝導性粒子を高分子材料に混合することで、熱伝導性（放熱性）を向上させることができる。かかる材料は、熱伝導性を有する接着シートあるいは粘着シート等の熱伝導性部材等に好適に利用できる。

　例えば、特許文献１には、層状珪酸塩が均一分散されたナノコンポジットポリアミド樹脂と、熱伝導性無機フィラーとを含有する成形用樹脂が開示されている。熱伝導性無機フィラーとしては、アルミナ、酸化マグネシウム、シリカ、酸化亜鉛、窒化ホウ素、炭化珪素、および窒化珪素などが挙げられている。
　従来よりも少ない使用量で成形体に熱伝導性を付与できるよう、熱伝導性無機フィラーには、熱伝導性の向上が求められている。

　特許文献２には、平均粒子径が１０μｍ以下の高熱伝導性粒子を造粒し焼結することにより、熱伝導性が向上された平均粒子径が３～８５μｍの球状の複合粒子を得る方法が開示されている。
　具体的には、アルミナ、窒化アルミニウム、あるいは結晶性シリカ等の熱伝導性粒子を、シランカップリング剤あるいは熱硬化性樹脂でコーティング処理した後、８００℃以上、好ましくは１０００～２８００℃の熱伝導性粒子の融点近い温度で焼結し、球状の複合粒子を得る方法が提案されている（段落［０００９］、［００２１］～「００２２」、［００２８］～［００３２］参照）。
　特許文献２には、複合粒子の凝集力を高めるために焼結すると記載されている。しかしながら、造粒後に熱伝導性粒子の融点近い温度で焼結する結果、造粒の際使用したバインダーは消失してしまう。そのため、焼結後の複合粒子の凝集力は決して高くなく、むしろ焼結後の複合粒子は脆くて造粒状態を維持できず、崩壊し易い。
　仮に、融点よりも高い温度で充分に焼結すれば、熱伝導性粒子同士が融着一体化するので凝集力の高いものを得ることはできるが、融着一体化の結果、巨大な硬い粒子となってしまう。

　特許文献３には、アルミナ、酸化マグネシウム、窒化ホウ素、あるいは窒化アルミニウム等の無機質粉末と熱硬化性樹脂組成物とを含み、粉末、造粒粉末、または顆粒に加工された粉体組成物が開示されている。しかしながら、用いられている無機質粉末はサイズが大きく、かつ熱硬化性樹脂組成物を使用しているため、凝集体内で樹脂が硬化して、強固な結合をもった硬い粉体組成物が得られる。

　特許文献４には、アルミナ粒子粉末の表面を表面改質剤で被覆し、さらにその表面に炭素粉末を付着させて得られた複合粒子粉末を、窒素雰囲気下で１３５０～１７５０℃にて加熱焼成する窒化アルミニウムの製造方法が開示されている（[特許請求の範囲]、段落［００３４］、［００４２］、［００４６］～［００４９］」参照）。

　特許文献５には、平均粒子径が１０～５００μｍで気孔率が０．３％以上の球状窒化アルミニウム焼結粉が開示されている。具体的には一次粒子径が０．１～０．８μｍの粉末を全量の１０質量％以上含む窒化アルミニウム粉末と、酸化リチウムあるいは酸化カルシウム等の焼結助剤とを含むスラリーを噴霧乾燥し、さらに１４００～１８００℃で焼成する球状窒化アルミニウム焼結粉の製造方法が記載されている（請求項１、４、段落［００３５］参照）。

　特許文献４、５も、特許文献２と同様に、高温で焼結し、焼結助剤等と窒化アルミニウムとが強固に結合するため、硬い窒化アルミニウム粒子の凝集体か、あるいは焼結して一体化された巨大で硬い窒化アルミニウム粒子が得られる。

　特許文献６には、鱗片状窒化ホウ素の一次粒子を等方的に凝集させた二次凝集体が開示されている。
　具体的には、鱗片状窒化ホウ素を１８００℃前後にて仮焼きした後、粉砕して得られた一次粒子からなる顆粒を２０００℃で焼成し、気孔率が５０％以下、平均気孔径が０．０５～３μｍの二次凝集体を得る方法が開示されている（段落［００１４］、［００２６］、「００２７]参照）。

　特許文献７には、不規則形状の非球状窒化ホウ素粒子を凝集させた球状窒化ホウ素凝集体が開示されている。

　特許文献８には、窒化珪素質焼結体が開示されている。
　特許文献９には、焼結処理された球状酸化亜鉛粒子粉末が開示されている。

　特許文献１０には、窒化ホウ素粒子と炭素繊維とを組み合わせた熱伝導性複合材料が開示されている。

　しかしながら、放熱に対する要求が高まるにつれ、従来の熱伝導性粒子あるいはその造粒体では、その要求に充分応えられなくなってきている。
　そこで、より少ない使用量で従来と同程度の熱伝導性を付与できるか、あるいは従来と同程度の使用量でより高い熱伝導性を付与できる、熱伝導性付与材料が求められようになってきている。

　一方、熱伝導性粒子を使用した熱伝導性部材としては、例えば、特許文献１１、１２に無機粒子を使用した熱伝導性接着シートが開示されている。かかる熱伝導性部材の熱伝導性を高めるためには、粒子の充填率を上げることが効果的であるが、粒子量の増加に伴い、高分子材料の量が減少するため、成膜性および基材追従性の低下が起こってしまう。特に接着シート用途においては、充填率を高めることにより接着成分が減少し、接着性が失われてしまう。

　特許文献１３、１４には、粒子の充填率が低い状態で粒子の接触（熱伝パス）を形成させるため、熱伝導性部材に磁場あるいは電場をかけて粒子の配向制御する方法が開示されている。しかしながら、かかる手法は、工業化を考えたときに実用的なものではない。

　特許文献１５には、二次粒子を塗膜中に近接配置させて三次集合体を形成し、低充填量で高熱伝導性を発現する方法が開示されている。この文献では、造粒のための結着剤としてシランカップリング剤が使用されており、二次粒子を１５０℃で４時間以上乾燥させてカップリング反応させることで、造粒体としての操作性を向上させている反面、粒子の柔軟性は失われている。そのため、熱伝導性および接着強度はともに不充分である。

　上記のように、従来の熱伝導性粒子あるいはその二次粒子（凝集体）を用いた熱伝導性樹脂組成物では、高い熱伝導性と優れた成膜性、得られる膜の基材追従性を達成することは困難である。
　また、接着シート用において、従来の熱伝導性粒子あるいはその二次粒子（凝集体）を用いた熱伝導性樹脂組成物では、高い熱伝導性と優れた成膜性、得られる膜の基材追従性と接着性を達成することは困難である。

特開２００６－３４２１９２号公報特開平９－５９４２５号公報特開２０００－２３９５４２号公報特開２００６－２５６９４０号公報特開２００６－２０６３９３号公報特開２０１０－１５７５６３号公報特表２００８－５１０８７８号公報特開２００７－０３９３０６号公報特開２００９－２４９２２６号公報国際公開第ＷＯ００／４４８２３号特開平６－１６２８５５号公報特開２００４－２１７８６１号公報特開２００６－３３５９５７号公報特開２００７－３３２２２４号公報特開２０１０－８４０７２号公報

　本発明の目的は、より少ない使用量で従来と同程度の熱伝導性を付与できるか、あるいは従来と同程度の使用量でより高い熱伝導性を付与できる、熱伝導性付与材料を提供することである。
　本発明の目的はまた、高い熱伝導性を有し、優れた成膜性を有し、基材上に成膜した際に優れた基材追従性を有する熱伝導性樹脂組成物を提供することである。
　本発明の目的はまた、高い熱伝導性を有する熱伝導性部材を提供することである。

　本発明は、球状の熱伝導性粒子を有機結着剤で凝集させた、圧力に対し変形し易いが、崩壊しにくい凝集体に関する。
　即ち、本発明は、平均一次粒子径が０．１～１０μｍの熱伝導性粒子（Ａ）１００質量部と、有機結着剤（Ｂ）０．１～３０質量部とを含み、平均粒子径が２～１００μｍであり、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力が５ｍＮ以下である易変形性凝集体（Ｄ）に関する。

　本発明はまた、上記の易変形性凝集体（Ｄ）２０～９０体積％と、バインダー樹脂（Ｅ）１０～８０体積％と、バインダー樹脂（Ｅ）を溶解する溶剤（Ｆ）とを含有する熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）に関する。

　本発明はまた、上記の熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）から溶剤（Ｆ）が除去されてなる熱伝導層を含む熱伝導性部材（Ｈ）に関する。
　本発明はまた、上記の熱伝導性部材（Ｈ）を加圧してなる熱伝導性部材（Ｉ）に関する。

　本発明の易変形性凝集体は、より少ない使用量で従来と同程度の熱伝導性を熱伝導性部材に付与できる、あるいは従来と同程度の使用量でより高い熱伝導性を熱伝導性部材に付与できる熱伝導性付与材料である。

平均一次粒子径が１μｍの熱伝導性粒子（Ａ）、平均一次粒子径が１０μｍの熱伝導性粒子（Ａ）、または、平均一次粒子径が１μｍの熱伝導性粒子（Ａ）を有機結着剤（Ｂ）を用いて凝集させた平均粒子径１０μｍの易変形性凝集体（Ｄ）の、圧縮変形率と圧縮力との関係を示すグラフである。平均一次粒子径が１μｍの熱伝導性粒子（Ａ）のＳＥＭ写真の一例である。平均一次粒子径が１μｍの熱伝導性粒子（Ａ）を有機結着剤（Ｂ）を用いて凝集させた平均粒子径１０μｍの易変形性凝集体（Ｄ）を含有する熱硬化性シートのＳＥＭ平面写真の一例である。図３ａの熱硬化性シートを加圧下に熱硬化した硬化物のＳＥＭ平面写真である。図３ａの熱硬化性シートを加圧下に熱硬化した硬化物のＳＥＭ断面写真である。平均一次粒子径１０μｍの熱伝導性粒子（Ａ）のＳＥＭ写真の一例である。平均一次粒子径が１μｍの熱伝導性粒子（Ａ）と炭素材料（Ｊ）とを有機結着剤（Ｂ）を用いて凝集させた平均粒子径１０μｍの易変形性凝集体（Ｄ）のＳＥＭ写真の一例である。

「易変形性凝集体（Ｄ）」
　本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は、平均一次粒子径が０．１～１０μｍの熱伝導性粒子（Ａ）１００質量部と、有機結着剤（Ｂ）０．１～３０質量部とを含み、平均粒子径が２～１００μｍであり、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力が５ｍＮ以下である。

　本発明における「易変形性」とは、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力が５ｍＮ以下であることをいう。
　「圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力」とは、圧縮試験により測定した、粒子を１０％変形させるための荷重の平均値のことである。これは例えば、微小圧縮試験機（株式会社島津製作所製、ＭＣＴ－２１０）で測定することができる。
　具体的には、以下のように測定できる。
　測定対象のごく少量の試料を顕微鏡にて拡大観察して任意の一粒を選択し、この測定対象粒子を加圧圧子の下部に移動させ、加圧圧子に負荷を加え、測定対象粒子を圧縮変形させる。試験機は、測定対象粒子の圧縮変位を計測するための検出器を、加圧圧子の上部に備えている。検出器にて、測定対象粒子の圧縮変位を計測し、変形率を求める。そして、測定対象粒子を１０％圧縮変形するために要する圧縮力（以下、「１０％圧縮変形力」とも略す）を求める。任意の他の測定対象粒子について、同様にして「１０％圧縮変形力」を求め、１０個の測定対象粒子についての「１０％圧縮変形力」の平均値を「圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力」とする。
　なお、本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は、後述するように小さな熱伝導性粒子（Ａ）が複数集合した状態のものであるが、圧縮変形率の測定においては凝集体を一粒の単位とする。

　図２は、平均一次粒子径が１μｍの熱伝導性粒子（Ａ）のＳＥＭ写真の一例である。図４は、平均一次粒子径１０μｍの熱伝導性粒子（Ａ）のＳＥＭ写真の一例である。
　図１は、図２および図４のＳＥＭ写真に示す凝集させていない熱伝導性粒子（Ａ）と、図２のＳＥＭ写真に示す熱伝導性粒子（Ａ）を凝集させた平均粒子径１０μｍの易変形性凝集体（Ｄ）についての圧縮変形率と圧縮力との関係を示すグラフある。易変形性凝集体（Ｄ）の大きさは、図４に示す熱伝導性粒子（Ａ）の大きさと同程度である。
　図１に示す通り、凝集させていない熱伝導性粒子（Ａ）は、ごく僅かに変形させるために大きな力を要する。一方、図２に示す大きさの熱伝導性粒子（Ａ）を図４の熱伝導性粒子（Ａ）と同程度の大きさに凝集させた場合、図１に示す通り、はるかに小さな力で変形させることができる。
　即ち、本発明の凝集体（Ｄ）は、「易変形性」を有する。

　図３ａは、平均一次粒子径が１μｍの熱伝導性粒子（Ａ）を有機結着剤（Ｂ）を用いて凝集させた平均粒子径１０μｍの易変形性凝集体（Ｄ）を含む熱硬化性シート（熱伝導性部材（Ｈ））のＳＥＭ平面写真の一例である。図３ｂは、図３ａの熱硬化性シートを加圧下に熱硬化した硬化物のＳＥＭ平面写真であり、図３ｃは同硬化物のＳＥＭ断面写真である。
　図３ａ～図３ｃからも、本発明の凝集体（Ｄ）が「易変形性」を有する凝集体であることが確認できる。
　なお、本発明の凝集体（Ｄ）が「易変形性」であるが故に、熱伝導性に優れる理由については、後述する。

（熱伝導性粒子（Ａ））
　熱伝導性粒子（Ａ）は熱伝導性を有するものであれば特に限定されず、
　例えば、
　酸化アルミニウム、酸化カルシウム、および酸化マグネシウム等の金属酸化物；
　窒化アルミニウム、および窒化ホウ素等の金属窒化物；
　水酸化アルミニウム、および水酸化マグネシウム等の金属水酸化物；
　炭酸カルシウム、および炭酸マグネシウム等の炭酸金属塩；
　ケイ酸カルシウム等のケイ酸金属塩；
　水和金属化合物；
　結晶性シリカ、非結晶性シリカ、炭化ケイ素、およびこれらの複合物；
　金、および銀等の金属；
　および
　カーボンブラック、およびグラフェン等の炭素材料等が挙げられる。
　これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用することもできる。

　電子回路等の電子材料用途等で用いる場合、熱伝導性粒子（Ａ）は絶縁性を有していることが好ましく、金属酸化物および金属窒化物が好ましく、なかでも熱伝導率の観点から、酸化アルミニウム、窒化アルミニウム、および窒化ホウ素がより好ましい。
　得られる易変形性凝集体（Ｄ）を電子材料用途等に用いる場合、熱伝導性粒子（Ａ）としては、加水分解されにくい酸化アルミニウムが特に好ましい。
　また、熱伝導性粒子（Ａ）として、耐加水分解性を向上するための処理を予め施した窒化アルミニウム等の金属窒化物を用いて易変形性凝集体（Ｄ）を得れば、得られた易変形性凝集体（Ｄ）は電子材料用途等に用いることもできる。

　熱伝導性粒子（Ａ）の形状は特に限定されず、例えば、球状、扁球状、板状、多角形、鱗片状、および不定形等が挙げられる。
　異なる形状の２種以上の熱伝導性粒子（Ａ）を併用してもよい。

　熱伝導性粒子（Ａ）は、得られる易変形性凝集体（Ｄ）の空隙の少なさと変形しやすさの点で球状であることが好ましい。
　球状粒子を用いると、空隙の少ない密な易変形性凝集体（Ｄ）を得ることができる。易変形性凝集体（Ｄ）内の空隙は熱伝導性を悪化させるので、空隙の生成をできるだけ防止することは熱伝導性向上の点で重要である。
　また、熱伝導性粒子（Ａ）が球状であると、凝集体内の熱伝導性粒子（Ａ）同士の粒子間の摩擦係数が小さい。その結果、凝集体に力が加えられた際、凝集体内の熱伝導性粒子（Ａ）の位置関係が容易に変化し、凝集体が崩壊することなく変形し易い。
　組成と平均一次粒子径が同条件の粒子を比較した場合、球状粒子を用いる場合に比較して、板状あるいは針状等の非球状粒子を用いた場合、相対的に空隙が多く、凝集体内の構成粒子同士の摩擦が相対的に大きく、相対的に変形しにくい凝集体となる傾向がある。

　なお、本発明において「球状」であるとは、例えば、「円形度」であらわすことができる。ここで、「円形度」とは、粒子をＳＥＭ等で撮影した写真から任意の数の粒子を選び、粒子の面積をＳ、周囲長をＬとしたとき、下記式で表すことができる。
（円形度）＝４πＳ／Ｌ２
　円形度の測定には、各種画像処理ソフトまたは画像処理ソフトを搭載した装置を使用することができる。本発明における「球状粒子」は、東亜医用電子（株）製フロー式粒子像分析装置ＦＰＩＡ－１０００を用いて粒子の平均円形度を測定した際の平均円形度が０．９～１のものをいう。好ましくは、平均円形度が０．９６～１である。

　易変形性凝集体（Ｄ）を得るために用いられる熱伝導性粒子（Ａ）は、平均一次粒子径が０．１～１０μｍであり、０．３～１０μｍであることが望ましい。一種類の大きさの熱伝導性粒子（Ａ）を用いる場合には、平均一次粒子径が０．３～５μｍのものを用いることが好ましい。大きさの異なる複数の種類の熱伝導性粒子（Ａ）を用いることもでき、その場合には、比較的小さなものと比較的大きなものを組み合わせて用いることが、凝集体内の空隙率を減らすという点で好ましい。
　平均一次粒子径が小さ過ぎると、凝集体内における一次粒子同士の接点が多くなり、接触抵抗が大きくなるため熱伝導性が低下する傾向にある。一方、平均一次粒子径が大き過ぎると凝集体を作成しようとしても崩壊し易く、凝集体自体が形成されにくい。

　本発明における熱伝導性粒子（Ａ）の「平均一次粒子径」は、粒度分布計（例えば、Malvern Instruments社製、マスターサイザー２０００）で測定したときの値である。
　また、本発明の易変形性凝集体（Ｄ）が「崩壊しにくいこと」は、例えば、ガラスサンプル管に易変形性凝集体（Ｄ）を空隙率７０％となるように入れ、振とう機にて２時間振とうしても、振とう後の平均粒子径が振とう前の平均粒子径の８０％以上であることから評価できる。

（有機結着剤（Ｂ））
　本発明における有機結着剤（Ｂ）は、熱伝導性粒子（Ａ）同士を結着させる「つなぎ」の役割を果たす。
　有機結着剤（Ｂ）としては特に制限されず、「つなぎ」の役割を果たせる範囲においてその分子量も問われない。
　有機結着剤（Ｂ）としては例えば、
　界面活性剤、ポリエーテル樹脂、ポリウレタン樹脂、（不飽和）ポリエステル樹脂、アルキッド樹脂、ブチラール樹脂、アセタール樹脂、ポリアミド樹脂、（メタ）アクリル樹脂、スチレン／（メタ）アクリル樹脂、ポリスチレン樹脂、ニトロセルロース、ベンジルセルロース、セルロース（トリ）アセテート、カゼイン、シェラック、ゼラチン、ギルソナイト、ロジン、ロジンエステル、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリアクリルアミド、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、メチルセルロース、エチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、カルボキシメチルエチルセルロース、カルボキシメチルニトロセルロース、エチレン／ビニルアルコール樹脂、スチレン／無水マレイン酸樹脂、ポリブタジエン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ポリ塩化ビニリデン樹脂、ポリフッ化ビニリデン樹脂、ポリ酢酸ビニル樹脂、エチレン／酢酸ビニル樹脂、塩化ビニル／酢酸ビニル樹脂、塩化ビニル／酢酸ビニル／マレイン酸樹脂、フッ素樹脂、シリコン樹脂、エポキシ樹脂、フェノキシ樹脂、フェノール樹脂、マレイン酸樹脂、尿素樹脂、メラミン樹脂、ベンゾグアナミン樹脂、ケトン樹脂、石油樹脂、塩素化ポリオレフィン樹脂、変性塩素化ポリオレフィン樹脂、および塩素化ポリウレタン樹脂等が挙げられる。
　有機結着剤（Ｂ）は、１種または２種以上を用いることができる。

　有機結着剤（Ｂ）は、得られる易変形性凝集体（Ｄ）の変形性に影響を与えるため、非硬化性であることが好ましい。
　「非硬化性」とは、有機結着剤（Ｂ）が２５℃で自己架橋しないことをいう。
　有機結着剤（Ｂ）に対して硬化剤として機能する成分は、使用しないことが好ましい。

　後述の熱伝導性部材（Ｉ）が接着シートである場合、有機結着剤（Ｂ）としては水溶性樹脂が好適である。水溶性樹脂としては例えば、ポリビニルアルコールおよびポリビニルピロリドン等が挙げられる。
　用途によっては、有機結着剤（Ｂ）として非水溶性樹脂を用いることができる。非水溶性樹脂としては例えば、フェノキシ樹脂および石油樹脂等が挙げられる。

　本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は、熱伝導性粒子（Ａ）１００質量部に対し、有機結着剤（Ｂ）を０．１～３０質量部、好ましくは１～１０質量部含有する。
　有機結着剤（Ｂ）の量が０．１質量部より少ないと、熱伝導性粒子（Ａ）を充分に結着することができず形態を維持するために充分な強度が得られないため好ましくない。有機結着剤（Ｂ）の量が３０質量部より多い場合は、熱伝導性粒子（Ａ）同士を結着させる効果は大きくなるが、熱伝導性粒子（Ａ）間に必要以上に有機結着剤（Ｂ）が入り込み、熱伝導性を阻害する恐れがあるため好ましくない。

　本発明の易変形性凝集体（Ｄ）の平均粒子径は２～１００μｍが好ましく、より好ましくは５～５０μｍである。易変形性凝集体（Ｄ）の平均粒子径が２μｍより小さい場合、凝集体（Ｄ）を構成する熱伝導性粒子（Ａ）の数が少なくなり、凝集体としての効果が低く、変形性にも劣るため好ましくない。易変形性凝集体（Ｄ）の平均粒子径が１００μｍを超えると、単位体積あたりの易変形性凝集体（Ｄ）の質量が大きくなり、分散体として用いた場合に沈降する恐れがあり、好ましくない。
　本発明における易変形性凝集体（Ｄ）の「平均粒子径」は、粒度分布計（例えば、Malvern Instruments社製、マスターサイザー２０００）で測定したときの値である。

　易変形性凝集体（Ｄ）の比表面積は特に制限されないが、１０ｍ^２/ｇ以下であることが好ましく、５ｍ^２/ｇ以上であることがさらに好ましい。１０ｍ^２/ｇより大きい場合、後記バインダー樹脂（Ｅ）が粒子表面あるいは凝集体内部に吸着して、成膜性が低下したり接着力が低下したりする傾向にあるため、好ましくない。
　「比表面積」は、ＢＥＴ比表面積計（例えば、日本ベル社製、ＢＥＬＳＯＲＰ－ｍｉｎｉ）で測定したときの値である。

　有機結着剤（Ｂ）は窒素原子を有することができる。この場合、有機結着剤（Ｂ）中の窒素原子と、後記バインダー樹脂（Ｅ）の骨格とが非共有結合性相互作用することにより、後記熱伝導性部材（Ｈ）、（Ｉ）の凝集力が向上し、例えば接着シートとして用いた際には、接着力向上につながる。

　窒素原子を有する有機結着剤（Ｂ）としては特に制限されず、有機結着剤（Ｂ）として例示した上記の各種樹脂において、窒素原子を含む１種または２種以上の官能基を有する樹脂が挙げられる。

　窒素原子を含む官能基を有する有機結着剤（Ｂ）は、窒素原子を含む官能基を有する単量体を用いて合成された樹脂でもよいし、窒素原子を含む官能基を有さない樹脂の一部を変性し、窒素原子を含む官能基を付加させたものでもよい。

　窒素原子を含む官能基としては例えば、
　ウレタン基、チオウレタン基、ウレア基、チオウレア基、アミド基、チオアミド基、イミド基、アミノ基、イミノ基、シアノ基、ヒドラジノ基、ヒドラゾノ基、ヒドラゾ基、アジノ基、ジアゼニル基、アゾ基、アンモニオ基、イミニオ基、ジアゾニオ基、ジアゾ基、アジド基、およびイソシアネート基等が挙げられる。
　中でも窒素原子導入量を制御しやすいことから、ウレタン基、アミド基、およびアミノ基等が好ましい。

　後述の熱伝導性部材（Ｉ）が接着シートである場合、有機結着剤（Ｂ）としては水溶性樹脂が好適である。窒素原子を含む水溶性樹脂としては例えば、ポリエチレンイミン、ポリアリルアミン、ポリアクリルアミド、およびポリビニルピロリドン等が挙げられる。
　用途によっては、有機結着剤（Ｂ）として非水溶性樹脂を用いることができる。窒素原子を含む水溶性樹脂としては例えば、非水溶性ウレタン樹脂、および非水溶性アミド樹脂等が挙げられる。

　有機結着剤（Ｂ）は反応性官能基を有することができる。
　この場合、有機結着剤（Ｂ）中の反応性官能基と、後記バインダー樹脂（Ｅ）中の官能基とが反応することにより、後記熱伝導性部材（Ｈ）、（Ｉ）の熱伝導層内の架橋構造が発達し、耐熱性の向上につながる。
　ここでいう「反応性」とは、本発明の凝集体（Ｄ）を含む後記熱伝導性部材（Ｈ）、（Ｉ）が加熱されることによって後記バインダー樹脂（Ｅ）の官能基と架橋構造を形成することを示す。なお、加熱工程は、後記熱伝導性部材（Ｈ）、（Ｉ）が加圧されて凝集体（Ｄ）が変形すると同時に、あるいは変形した後に行われることが好ましい。例えば２５℃等の非加熱温度で反応性を示し、圧縮変形される前に反応性を示す官能基を有すると、易変形性凝集体（Ｄ）の変形性が損なわれるため好ましくない。

　反応性官能基を有する有機結着剤（Ｂ）としては特に制限されず、有機結着剤（Ｂ）として例示した上記の各種樹脂において、１種または２種以上の反応性官能基を有する樹脂が挙げられる。

　反応性官能基を有する有機結着剤（Ｂ）は、反応性官能基を有する単量体を用いて合成された樹脂でもよいし、反応性官能基を有さない樹脂の一部を変性し、反応性を有する官能基を付加させたものでもよい。

　反応性官能基としては例えば、エポキシ基、カルボキシル基、アセトアセチル基、アミノ基、イソシアネート基、水酸基、およびチオール基等が挙げられる。
　耐熱性の観点から、有機結着剤（Ｂ）の反応性官能基はエポキシ基、アセトアセチル基、アミノ基、水酸基、またはカルボキシル基であり、バインダー樹脂（Ｅ）中の官能基はエポキシ基、カルボキシル基、水酸基、またはアセトアセチル基であることが好ましい。

　後述の熱伝導性部材（Ｉ）が接着シートである場合、有機結着剤（Ｂ）としては水溶性樹脂が好適である。反応性官能基を有する水溶性樹脂としては例えば、ポリビニルアルコール、カルボキシメチルセルロース、およびポリアリルアミン等が挙げられる。

（熱伝導性繊維（Ｐ））
　易変形性凝集体（Ｄ）は熱伝導性繊維（Ｐ）を含むことができる。この場合、易変形性凝集体（Ｄ）の熱伝導性を向上させることができる。

　熱伝導性繊維（Ｐ）としては、熱伝導性が良好な繊維状物質であれば特に制限されない。熱伝導性繊維（Ｐ）は、少なくとも表面が金属であることが好ましい。

　熱伝導性繊維（Ｐ）としては例えば、銅、白金、金、銀、およびニッケル等の金属を含む、金属（ナノ）ワイヤ、金属（ナノ）チューブ、および金属メッシュ等が用いられる。
　ここでいう「繊維状物質」とは、平均繊維径に対する平均長（アスペクト比）が、５以上であるものをいう。
　熱伝導性繊維は例えば、直径が０．３～５００００ｎｍ、長さが１～５０００μｍである。

　金属繊維の合成法は例えば、鋳型法（特開２００４－２６９９８７号公報）、電子線照射法（特開２００２－６７０００号公報）、化学還元法（特開２００７－１４６２７９号公報、ＣｈｅｍｉｃａｌＰｈｙｓｉｃｓＬｅｔｔｅｒｓ３８０（２００３）１４６－１６９）などに記載されている。

　熱伝導性繊維（Ｐ）としては、
　シリコン、金属酸化物、金属窒化物、またはカーボンなどを主成分とする、（ナノ）ワイヤ、（ナノ）チューブ、または（ナノ）ファイバー；
　および、
　グラファイトまたはグラフェンなどからなるシート状のフィブリル等を用いることもできる。
　ここでいう「ナノワイヤ、ナノチューブ、ナノファイバー」とは、平均繊維径が１μｍ未満のものをいう。

　熱伝導性繊維（Ｐ）として、非熱伝導性繊維を、銅、白金、金、銀、およびニッケル等の金属、シリコン、金属酸化物、金属窒化物、またはカーボンなどを主成分とする材料により被覆した材料を用いることもできる。被覆方法としては例えば、電界めっき法、無電界めっき法、溶融亜鉛めっき法、および真空蒸着法等が挙げられる。

　上記熱伝導性繊維（Ｐ）の中でも、易変形性の点から、金属を主成分とした（ナノ）ワイヤが好ましく、酸化耐性の点から銀を主成分とする金属（ナノ）ワイヤ（銀（ナノ）ワイヤ）が特に好ましい。

　易変形性凝集体（Ｄ）を得るために用いられる熱伝導性繊維（Ｐ）の添加量は、熱伝導性粒子（Ａ）１００質量部に対し、０．０１～５０質量部が好ましく、より好ましくは０．１～１０質量部である。添加量が５０質量部より大きくなると、易変形性凝集体（Ｄ）に含まれない熱伝導性繊維（Ｐ）が多くなってしまう場合がある。

　易変形性凝集体（Ｄ）は、熱伝導性繊維（Ｐ）として繊維状の炭素材料（Ｊ）（ただし、平均一次粒子径が０．１～１０μｍの炭素粒子は除く）を含むことができる。この場合、易変形性凝集体（Ｄ）の熱伝導性を向上させることができる。

　繊維状の炭素材料（Ｊ）は、熱伝導性粒子（Ａ）間の熱伝導を補助する機能を担う。
　好ましくは球状の熱伝導性粒子（Ａ）を用いたり、粒子径の小さな熱伝導性粒子（Ａ）を用いたりすることで、凝集体（Ｄ）中の空隙を減らすことができる。さらに繊維状の炭素材料（Ｊ）を併用して熱伝導性粒子（Ａ）間の熱伝導を補助することで熱伝導率がさらに向上する。
　繊維状の炭素材料（Ｊ）は、用いる熱伝導性粒子（Ａ）よりも小さいことが好ましい。

　繊維状の炭素材料（Ｊ）としては、カーボン繊維、グラファイト繊維、気相成長炭素繊維、カーボンナノファイバー、およびカーボンナノチューブ等が挙げられる。これらは１種または２種以上を用いることができる。

　繊維状の炭素材料（Ｊ）は、熱伝導性粒子（Ａ）間に効率よく熱伝導パスを形成できるため好ましい。
　炭素材料（Ｊ）は、平均繊維径が５～３０ｎｍ、平均繊維長が０．１～２０μｍであることが好ましい。

　本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は、熱伝導性粒子（Ａ）１００質量部に対し、繊維状の炭素材料（Ｊ）を０．５～１０質量部含有することが好ましく、１～５質量部含有することがより好ましい。上記範囲内であると、絶縁性を保ちながら、熱伝導パスを形成できる。

　図５は、平均一次粒子径が１μｍの熱伝導性粒子（Ａ）と繊維状の炭素材料（Ｊ）とを有機結着剤（Ｂ）を用いて凝集させた平均粒子径１０μｍの易変形性凝集体（Ｄ）のＳＥＭ写真の一例である。

　易変形性凝集体（Ｄ）は、熱伝導性粒子（Ａ）として、炭素材料を含まない球状粒子と、繊維状以外の任意形状の炭素材料とを併用することができる。この場合、易変形性凝集体（Ｄ）の熱伝導性を向上させることができる。

　繊維状以外の任意形状の炭素材料は、炭素材料を含まない球状粒子間の熱伝導を補助する機能を担う。
　好ましくは球状の熱伝導性粒子（Ａ）を用いたり、粒子径の小さな熱伝導性粒子（Ａ）を用いたりすることで、凝集体（Ｄ）中の空隙を減らすことができる。さらに熱伝導性粒子（Ａ）として炭素材料を併用して炭素材料を含まない熱伝導性粒子（Ａ）間の熱伝導を補助することで熱伝導率がさらに向上する。
　繊維状以外の任意形状の炭素材料は、炭素材料を含まない球状粒子よりも小さいことが好ましい。

　繊維状以外の炭素材料としては、グラファイト、カーボンブラック、フラーレン、およびグラフェン等が挙げられる。これらは１種または２種以上を用いることができる。

　特に、板状の炭素材料は、炭素材料を含まない球状粒子間に効率よく熱伝導パスを形成できるため好ましい。
　板状炭素材料は、平均アスペクト比が１０～１０００、平均厚みが０．１～５００ｎｍであることが好ましい。

　本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は必要に応じて、上記以外の他の任意成分を含むことができる。

（製造方法）
　本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は例えば、熱伝導性粒子（Ａ）、有機結着剤（Ｂ）、必要に応じて添加される任意成分、およびこれらの成分を溶解または分散する溶剤（Ｃ）を含有するスラリーを得、次いで、スラリーから溶剤（Ｃ）を除去する方法（１）によって、得ることができる。
　本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は、単に、溶剤（Ｃ）を除く上記成分（熱伝導性粒子（Ａ）、有機結着剤（Ｂ）、および必要に応じて添加される任意成分）を混合する方法（２）によっても得られる。
　本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は、熱伝導性粒子（Ａ）、有機結着剤（Ｂ）、必要に応じて添加される任意成分、およびこれらの成分を溶解または分散する溶剤（Ｃ）を含有する液（溶液または分散液）を吹き付けた後、もしくは吹き付けつつ、溶剤（Ｃ）を除去する方法（３）によっても得られる。
　組成がより均一な易変形性凝集体（Ｄ）を得るためには、上記方法（１）が好ましい。

　溶剤（Ｃ）は、熱伝導性粒子（Ａ）を分散し、かつ有機結着剤（Ｂ）を溶解する。熱伝導性繊維（Ｐ）および／または炭素材料を用いる場合、溶剤（Ｃ）はこれらを分散する。
　溶剤（Ｃ）は有機結着剤（Ｂ）を溶解することができれば特に制限はなく、有機結着剤（Ｂ）の種類により適宜選択することができる。
　溶剤（Ｃ）としては例えば、エステル系溶剤、ケトン系溶剤、グリコールエーテル系溶剤、脂肪族系溶剤、芳香族系溶剤、アルコール系溶剤、エーテル系溶剤、および水等を使用することができる。
　溶剤（Ｃ）は１種または２種類以上を用いることができる。

　溶剤（Ｃ）は除去し易さの点から沸点は低いほうが好ましく、沸点が１１０℃以下であることが好ましく、例えば、水、エタノール、メタノール、および酢酸エチル等が好ましい。
　溶剤（Ｃ）の使用量は除去し易さの点からは少ない方が好ましいが、有機結着剤（Ｂ）の溶解性あるいは溶媒乾燥用の装置に合わせて適宜変更することができる。

　スラリーから溶剤（Ｃ）を除去する方法は特に制限はなく、市販の装置を用いることができる。例えば、噴霧乾燥、攪拌乾燥、および静置乾燥等の方法の中から選択することができる。中でも、比較的丸く粒子径の揃った易変形性凝集体（Ｄ）を生産性良く得られ、乾燥速度が速く、より変形しやすい易変形性凝集体（Ｄ）を得られるという点から、噴霧乾燥を好適に用いることができる。この場合、スラリーを霧状に噴霧しながら、溶剤（Ｃ）を揮発除去すればよい。噴霧条件および揮発条件は適宜選択することができる。

「熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）、熱伝導性部材（Ｈ）、（Ｉ）」
　本発明の熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）は、上記の本発明の易変形性凝集体（Ｄ）２０～９０体積％と、バインダー樹脂（Ｅ）１０～８０体積％と、バインダー樹脂（Ｅ）を溶解する溶剤（Ｆ）とを含有する。

　基材上に熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）を塗布して塗膜を形成し、この塗膜から溶剤（Ｆ）を除去して、熱伝導層を形成することで、熱伝導性部材（Ｈ）を得ることができる。
　さらに、熱伝導性部材（Ｈ）に圧力を加え、含まれている易変形性凝集体（Ｄ）を変形させることによって、熱伝導性部材（Ｈ）の熱伝導性を向上させた熱伝導性部材（高熱伝導性部材）（Ｉ）を得ることができる。

　例えば、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）を用いて熱伝導性部材（Ｈ）として熱伝導性シートを得、放熱対象の物品と放熱部材との間に熱伝導性シートを挟み圧力を加えることによって、熱伝導性部材（Ｉ）として熱伝導性が向上された熱伝導性シートを得ることができる。この熱伝導性シートは、放熱対象の物品の熱を効率良く放熱部材に伝えることができる。
　熱伝導性部材（Ｈ）として、接着性あるいは粘着性を有する熱伝導性シートを得ることができる。この場合、加圧時に放熱対象の物品と放熱部材とを貼り合わせることができる。

　熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）に圧力と熱を加え、含まれている易変形性凝集体（Ｄ）を変形させることによって、シート状等の熱伝導性部材（Ｉ）を直接得ることもできる。

　易変形性凝集体（Ｄ）自体に圧力を加え、易変形性凝集体（Ｄ）を変形させることによって、熱伝導性部材（Ｉ）を直接得ることもできる。この場合は、易変形性凝集体（Ｄ）を構成している有機結着剤（Ｂ）がバインダー樹脂（Ｅ）の役割をも担う。
　例えば、放熱対象の物品と放熱部材との間に易変形性凝集体（Ｄ）を挟み、圧力を加えて易変形性凝集体（Ｄ）を変形させることによって、放熱対象の物品の熱を効率良く放熱部材に伝えることができる。

　放熱対象の物品としては、
　集積回路、ＩＣチップ、ハイブリッドパッケージ、マルチモジュール、パワートランジスタ、およびＬＥＤ（発光ダイオード）用基板等の種々の電子部品；
　建材、車両、航空機、および船舶等に用いられ、熱を帯び易く、性能劣化を防ぐためにその熱を外部に逃がす必要がある物品等が挙げられる。

　高熱伝導性を実現するためには、熱を伝えたい方向により多くの熱伝導経路を形成することが重要である。
　本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は、熱伝導性粒子（Ａ）が凝集しているので、粒子間の距離が近く、熱伝導経路が予め形成されているので、効率良く熱伝導させることができる。
　しかも、本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は「易変形性」であることによって、高熱伝導性を実現できる。即ち、易変形性凝集体（Ｄ）に力が加わった際に易変形性凝集体（Ｄ）は崩壊することなく、易変形性凝集体（Ｄ）内の熱伝導性粒子（Ａ）同士の密着性が向上することにより、予め形成された熱伝導経路を増強できる。あわせて、易変形性凝集体（Ｄ）を構成する熱伝導性粒子（Ａ）の位置が容易に変化できることによって、放熱対象の物品と放熱部材との間で、易変形性凝集体（Ｄ）が界面の形状に追従し、放熱対象の物品や放熱部材と熱伝導性粒子（Ａ）との接触面積が増え、熱流入面積や熱伝播経路を飛躍的に増大させることができる。

　図面に基づいてさらに詳細に説明する。
　図３ａは、図２に示す平均一次粒子径が１μｍの熱伝導性粒子（Ａ）を有機結着剤（Ｂ）を用いて凝集させた平均粒子径１０μｍの易変形性凝集体（Ｄ）を含有する熱硬化性シートのＳＥＭ平面写真の一例である。図３ｂおよび図３ｃは、図３ａの熱硬化性シートを加圧下に熱硬化した硬化物のＳＥＭ平面写真およびＳＥＭ断面写真である。
　熱硬化性シートに圧力を加えることによって、易変形性凝集体（Ｄ）内の熱伝導性粒子（Ａ）同士がより密着すると共に、熱伝導性粒子（Ａ）が硬化物の表面に多く存在し、界面の形状に追従していることが確認できる。
　これに対し、図４に示されるような、凝集させていない熱伝導性粒子（Ａ）であって、その大きさが図３ａに示す易変形性凝集体（Ｄ）と同程度のものは易変形性を有さないため、熱硬化性シートの加圧の前後で上記のような変化はほとんど確認できない。
　このように本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は「易変形性」であるが故に、熱伝導性に優れる。つまり、本発明の易変形性凝集体（Ｄ）は、より少ない使用量で従来と同程度の熱伝導性を熱伝導性部材に付与したり、あるいは従来と同程度の使用量でより高い熱伝導性を熱伝導性部材に付与したりできる。

　熱伝導率（Ｗ/ｍ・Ｋ）は、試料中を熱が伝導する速度を表す熱拡散率（ｍｍ^２/s）に測定試料の比熱容量(Ｊ/(ｇ・Ｋ))と密度(ｇ/ｃｍ^３)を乗じた下記式で求められる。
　熱伝導率（Ｗ/ｍ・Ｋ）＝熱拡散率(ｍｍ^２/s)×比熱容量(Ｊ／（ｇ・Ｋ))×密度(ｇ／ｃｍ^３)

　熱拡散率の測定は、測定サンプルの形状等に応じて、例えば、周期加熱法、ホットディスク法、温度波分析法、またはフラッシュ法等を選択することができる。本明細書に記載のデータでは、キセノンフラッシュアナライザーLFA447 NanoFlash(NETZSCH社製)を用いたフラッシュ法で熱拡散率を測定した。

　熱伝導性樹脂組成物を得る際に用いられるバインダー樹脂（Ｅ）としては例えば、
　ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリエステルウレタン樹脂、アルキッド樹脂、ブチラール樹脂、アセタール樹脂、ポリアミド樹脂、アクリル樹脂、スチレン－アクリル樹脂、スチレン樹脂、ニトロセルロース、ベンジルセルロース、セルロース（トリ）アセテート、カゼイン、シェラック、ギルソナイト、ゼラチン、スチレン－無水マレイン酸樹脂、ポリブタジエン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ポリ塩化ビニリデン樹脂、ポリフッ化ビニリデン樹脂、ポリ酢酸ビニル樹脂、エチレン酢酸ビニル樹脂、塩化ビニル／酢酸ビニル共重合体樹脂、塩化ビニル／酢酸ビニル／マレイン酸共重合体樹脂、フッ素樹脂、シリコン樹脂、エポキシ樹脂、フェノキシ樹脂、フェノール樹脂、マレイン酸樹脂、尿素樹脂、メラミン樹脂、ベンゾグアナミン樹脂、ケトン樹脂、石油樹脂、ロジン、ロジンエステル、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリアクリルアミド、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、メチルセルロース、エチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、カルボキシメチルエチルセルロース、カルボキシメチルニトロセルロース、エチレン／ビニルアルコール樹脂、ポリオレフィン樹脂、塩素化ポリオレフィン樹脂、変性塩素化ポリオレフィン樹脂、および塩素化ポリウレタン樹脂等が挙げられる。
　バインダー樹脂（Ｅ）は、１種または２種以上を用いることができる。
　上記の中でも、柔軟性の観点からはウレタン系樹脂が好適に用いられ、電子部品として用いる際の絶縁性および耐熱性等の観点からはエポキシ系樹脂が好適に用いられる。
　なお、易変形性凝集体（Ｄ）を構成する有機結着剤（Ｂ）は、易変形性を確保するために、非硬化性であることが好ましい。これに対して、バインダー樹脂（Ｅ）としては、バインダー樹脂（Ｅ）自体硬化するか、もしくは適当な硬化剤との反応により硬化するものを用いることができる。

　有機結着剤（Ｂ）が反応性官能基を有する場合、バインダー樹脂（Ｅ）としては有機結着剤（Ｂ）の反応性官能基と反応する官能基を有するものが好ましい。
　バインダー樹脂（Ｅ）が有する官能基としては例えば、エポキシ基、カルボキシル基、アセトアセチル基、エステル基、アミノ基、イソシアネート基、水酸基、およびチオール基などが挙げられる。バインダー樹脂（Ｅ）は、１種または２種以上の官能基を有することができる。

　熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）は、易変形性凝集体（Ｄ）と、バインダー樹脂（Ｅ）と、溶剤（Ｆ）とを含む。用いられる溶剤（Ｆ）は、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）中に易変形性凝集体（Ｄ）およびバインダー樹脂（Ｅ）を均一に分散させるために用いられる。
　易変形性凝集体（Ｄ）は、１種を単独で用いてもよいし、平均粒子径、熱伝導性粒子（Ａ）の種類または平均一次粒子径、あるいは、有機結着剤（Ｂ）の種類または量の異なるものを、複数種併用してもよい。

　溶剤（Ｆ）は、バインダー樹脂（Ｅ）を溶解し得るものであって、易変形性凝集体（Ｄ）を構成する有機結着剤（Ｂ）を溶解しないものを適宜選択することが重要である。熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）を得る際、有機結着剤（Ｂ）を溶解してしまう溶剤（Ｆ）を用いると、易変形性凝集体（Ｄ）の凝集状態を保持できなくなる。
　例えば、有機結着剤（Ｂ）としてポリビニルアルコールまたはポリビニルピロリドン等の水溶性樹脂を選択した場合、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）を得る際の溶剤（Ｆ）としては、トルエンまたはキシレン等の非水性溶剤を選択すればよい。
　有機結着剤（Ｂ）としてフェノキシ樹脂または石油樹脂等の非水溶性樹脂を選択した場合、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）を得る際の溶剤（Ｆ）としては、水またはアルコール等の水性溶剤を選択すればよい。
　なお、ここでいう「不溶」とは、有機結着剤（Ｂ）１ｇを、溶剤（Ｆ）１００ｇに入れ、２５℃で２４時間攪拌し、目視で沈殿が確認されることとする。

　このとき、易変形性凝集体（Ｄ）の含有量は、目標とする熱伝導性、および用途に応じて適宜選択することができる。高熱伝導性を得るためには、易変形性凝集体（Ｄ）の含有量は、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）の固形分を基準として、２０～９０体積％であることが好ましく、３０～８０体積％であることが好ましい。
　２０体積％未満の含有量だと、易変形性凝集体（Ｄ）の添加効果が薄く充分な熱伝導性が得られない。一方、９０体積％を超えると相対的にバインダー樹脂（Ｅ）の含有量が少なくなり、形成される熱伝導性部材（Ｈ）、（Ｉ）が脆くなったり、熱伝導性部材（Ｉ）内に空隙が出来るおそれがあり、熱伝導性部材（Ｉ）を使用している間に熱伝導性が徐々に低下する可能性がある。
　ここでいう「体積％」とは、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）中の固形分に対する、熱伝導性粒子（Ａ）、有機結着剤（Ｂ）、必要に応じて配合される任意成分、およびバインダー樹脂（Ｅ）の質量比と各成分の比重とをもとに計算した理論値を示す。

　熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）はさらに、凝集していない熱伝導性粒子も併用することができる。凝集していない熱伝導性粒子も併用することにより、易変形性凝集体（Ｄ）間の隙間を埋めたり、易変形性凝集体（Ｄ）が変形する際に隙間が生じた場合、熱伝導性粒子（Ａ）間の隙間を埋めたりして、更なる熱伝導性の向上効果が期待できる。
　併用し得る熱伝導性粒子としては、例えば熱伝導性粒子（Ａ）として例示したものが挙げられる。

　熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）は、さらに必要に応じて、難燃剤および／または充填剤を添加してもよい。
　難燃剤としては例えば、水酸化アルミニウム、および水酸化マグネシウム等が挙げられる。

　熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）には、必要に応じて他の各種添加剤を加えることができる。添加剤としては例えば、基材密着性を高めるためのカップリング剤、吸湿時の絶縁信頼性を高めるためのイオン捕捉剤、およびレベリング剤等が挙げられる。
　有機結着剤（Ｂ）が反応性官能基を有し、バインダー樹脂（Ｅ）が有機結着剤（Ｂ）の反応性官能基と反応する官能基を有する場合、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）には、耐熱性を高めるための硬化剤を添加することができる。有機結着剤（Ｂ）をバインダー樹脂（Ｅ）だけでなく硬化剤とも反応させることで、耐熱性を向上させることができる。
　添加剤は１種または２種以上を用いることができる。

　熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）は、易変形性凝集体（Ｄ）、バインダー樹脂（Ｅ）、溶剤（Ｆ）、および必要に応じて他の任意成分を撹拌混合することで製造することができる。
　撹拌混合には一般的な撹拌方法を用いることができる。撹拌混合機としては例えば、ディスパー、スキャンデックス、ペイントコンディショナー、サンドミル、らいかい機、メディアレス分散機、三本ロール、およびビーズミル等が挙げられる。

　撹拌混合後は、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）から気泡を除去するために、脱泡工程を経ることが好ましい。脱泡方法としては例えば、真空脱泡、および超音波脱泡等が挙げられる。

　本発明の熱伝導性部材（Ｈ）の製造方法は、
　基材上に熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）を塗布して塗膜を形成する工程と、
　上記塗膜から溶剤（Ｆ）を除去して、熱伝導層を形成する工程とを有する。

　本発明の熱伝導性部材（Ｉ）の製造方法は、
　熱伝導性部材（Ｈ）を用意する工程と、
　上記熱伝導層を加圧する工程とを有する。

　熱伝導性部材（Ｈ）、（Ｉ）として、熱伝導性シート等を製造できる。熱伝導性シートは熱伝導性フィルムと称されることもある。

　基材としては例えば、ポリエステルフィルム、ポリエチレンフィルム、ポリプロピレンフィルム、およびポリイミドフィルム等のプラスチックフィルム；
　および、
　上記プラスチックフィルムに離型処理したフィルム（以下、剥離フィルムという）；
　アルミニウム、銅、ステンレス、およびベリリウム銅等の金属体または金属箔等が挙げられる。

　基材への熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）の塗布方法としては例えば、ナイフコート、ダイコート、リップコート、ロールコート、カーテンコート、バーコート、グラビアコート、フレキソコート、ディップコート、スプレーコート、およびスピンコート等が挙げられる。

　熱伝導層の厚さは、用途に応じて適宜決定しうる。
　熱源とヒートシンク等との間に配置され、熱を逃がすために用いられる熱伝導性シート等の用途では、熱伝導性および種々の物性の観点より、熱伝導層の厚さは通常１０～２００μｍ、好ましくは３０～１５０μｍとするのが良い。また、熱源からの熱がこもらないようにしたいパッケージ等の筐体等の用途では、強度等を鑑みて、熱伝導層の厚さは２００μｍ以上、場合によっては１ｍｍ程度の厚さとすることもできる。

　熱伝導性部材（Ｈ）においては、熱伝導率の向上のためには、易変形性凝集体（Ｄ）同士間の接触抵抗はできるだけ小さいことが好ましい。
　熱伝導性部材（Ｈ）の厚みに対して適切なサイズの易変形性凝集体（Ｄ）を選択することで、熱伝導性部材（Ｈ）中でのトータルの接触抵抗を小さくすることができる。
　具体的には、熱伝導性部材（Ｈ）の厚みに対する、易変形性凝集体（Ｄ）の平均粒子径の比率が２０％以上であることが好ましく、５０％以上であることが好ましい。
　熱伝導性部材（Ｈ）の厚みに対する、易変形性凝集体（Ｄ）の平均粒子径の比率は、１００％以上であってもよい。この場合、放熱対象の物品と放熱部材との間に熱伝導性部材（Ｈ）を挟み、圧力を加え、易変形性凝集体（Ｄ）を変形させることによって、熱伝導性部材（Ｉ）を貫通するような熱伝導パスを形成することができるため、より好ましい。

　用途に応じて厚い熱伝導性部材（Ｈ）を得たい場合には、上記比率が２０％以上の熱伝導性部材（Ｈ）を複数積層させて熱伝導パスを効率良く形成することも可能である。

　任意の基材上の熱伝導層を形成して熱伝導性部材（Ｈ）を製造した後、他の任意の基材を重ね、加熱下で加圧プレスし、熱伝導性部材（Ｉ）を得ることができる。
　上記２つの基材のうち少なくとも一方を剥離フィルムとすることができる。この場合、剥離フィルムを剥がすことができる。
　２つの基材を剥離フィルムとした場合、２枚の剥離フィルムを剥がして、熱伝導層を単離し、これを熱伝導性部材（Ｉ）とすることができる。

　加圧プレス処理方法は特に限定されず、公知のプレス処理機を使用することができる。　
　加圧プレス時の温度は適宜選択することが出来るが、熱硬化性接着シートとして使用するのであれば、バインダー樹脂（Ｅ）の熱硬化が起こる温度以上で加熱することが望ましい。
必要に応じて、減圧下にて加圧プレスすることができる。
　加圧プレス時の圧力は、易変形性凝集体（Ｄ）が変形できる圧力を加えることができれば適宜選択することができるが、１ＭＰａ以上であることが好ましい。

　溶剤（Ｆ）を含有しない熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）を加圧下に直接成形することによって、高熱伝導の成形物を得ることもできる。

　以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明するが、以下の実施例は本発明の権利範囲を何ら制限するものではない。なお、実施例において、「部」および「％」は特に明記しない限り、それぞれ「質量部」、「質量％」を表し、「ｖｏｌ％」は「体積％」を表し、Ｍｗは質量平均分子量を表す。

　熱伝導性粒子（Ａ）の平均一次粒子径、易変形性凝集体（Ｄ）の平均粒子径、熱伝導性粒子（Ａ）の円形度、易変形性凝集体（Ｄ）の圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力、易変形性凝集体（Ｄ）の崩壊しにくさ（振とう試験後の平均粒子径の維持率）、炭素材料の形状、熱伝導性部材（Ｈ）、（Ｉ）の熱伝導率、熱伝導性部材（Ｉ）（接着シート）の接着力、および熱伝導性部材（Ｉ）の耐熱性については、以下のようにして求めた。

＜平均一次粒子径、平均粒子径＞
　Malvern Instruments社製粒度分布計マスターサイザー２０００を用いて測定した。乾式ユニットを用いた。空気圧は２．５バールとした。フィード速度はサンプルにより最適化した。

＜円形度＞
　東亜医用電子（株）製フロー式粒子像分析装置ＦＰＩＡ－１０００を用いて平均円形度を測定した。トルエン１０ｍｌに測定したい粒子約５ｍｇを分散させて分散液を調製し、超音波（２０ｋＨｚ、５０Ｗ）を分散液に５分間照射し、分散液濃度を５，０００～２万個／μｌとした。この分散液を用い、上記装置により測定を行い、円相当径粒子群の円形度を測定し、平均円形度を求めた。

＜圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力＞
　微小圧縮試験機（株式会社島津製作所製、ＭＣＴ－２１０）を用い、測定領域内で無作為に選んだ１０個の粒子について、粒子を１０％変形させるための荷重を測定した。その平均値を圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力とした。

＜崩壊しにくさ（振とう試験後の平均粒子径の維持率）＞
　ガラスサンプル管に易変形性凝集体（Ｄ）を空隙率７０％となるように入れ、振とう機にて２時間振とうした後に粒子径分布を測定した。振とう試験後の平均粒子径の維持率として、処理前の平均粒子径に対する処理後の平均粒子径の割合を求めた。
　処理後の平均粒子径が処理前の平均粒子径の８０％以上である場合を「崩壊しにくい」と判定した。

＜炭素材料の形状＞
　繊維状の炭素材料（Ｊ）の平均繊維径および平均繊維長は、電界放出走査型電子顕微鏡の拡大画像（例えば２０，０００倍～１００，０００倍）から、無作為に繊維状炭素３０個を抽出して測定した。
　鱗片状の炭素材料の平均アスペクト比Ｚは、平均粒子径をＸとし、平均厚みをｔとしたときに、式Ｚ＝Ｘ／ｔで表される値と定義した。
　平坦な基板上（例えば雲母鉱物のへき開面）に鱗片状の炭素材料を含む希釈分散液を塗布し、溶媒を乾燥除去した後、原子間力顕微鏡の拡大画像から、３０個の鱗片状の炭素材料を無作為に抽出し、長手方向の平均長さを平均粒子径Ｘとし、高さプロファイルで測定した平均値を平均厚みｔとした。

＜熱伝導率＞
　サンプル試料を１５ｍｍ角に切り出し、サンプル表面に金を蒸着し、カーボンスプレーによりカーボンを被覆した後、キセノンフラッシュアナライザーLFA447 NanoFlash(NETZSCH社製)にて、試料環境25℃での熱拡散率を測定した。比熱容量はエスアイアイ・ナノテクノロジー株式会社製の高感度型示差走査熱量計ＤＳＣ２２０Ｃを用いて測定した。密度は水中置換法を用いて算出した。これらパラメータから、熱伝導率を求めた。

＜接着力＞
　熱伝導性部材（Ｉ）（接着シート）（３層構成のサンプル：Ｃｕ箔（４０μｍ厚）/熱伝導層/アルミ板（２５０μｍ厚））について、ＴＥＮＳＩＬＯＮ　ＵＣＴ－１Ｔ（ＯＲＩＥＮＴＥＣ社製）にて、５ｋｇｆ、引っ張り速度５０ｍｍ/分の条件により、接着力を測定した。

＜耐熱性＞
　熱伝導性部材（Ｉ）（接着シート）（３層構成のサンプル：Ｃｕ箔（４０μｍ厚）/熱伝導層/アルミ板（２５０μｍ厚））を、２６０℃の溶融半田上に、アルミ板面を接触させて３分間浮かべた。その後、サンプルの外観を目視で観察し、熱伝導性部材（Ｉ）の発泡と浮き・剥がれの発生の状態を評価した。
　「発泡」とは、熱伝導層とＣｕ箔（４０μｍ）との界面に気泡が発生している状態である。
　「浮き・剥がれ」とは、熱伝導層がアルミ板から浮き上がり、剥がれてしまっている状態である。
　評価基準は以下の通りである。
優（◎）：外観変化なし、
良（○）：小さな発泡がわずかに観察される、
可（△）：発泡が観察される、
不可（×）：激しい発泡の発生あるいは浮き・剥がれが観察される。

　表中の略語について以下に示す。
Ｈ_２Ｏ：イオン交換水、
Ｔｏｌ：トルエン、
ＩＰＡ：２－プロパノール、
ＭＥＫ：メチルエチルケトン。

＜樹脂合成例１＞
　攪拌機、温度計、還流冷却器、滴下装置、および窒素導入管を備えた反応容器に、テレフタル酸とアジピン酸と３－メチル－１，５－ペンタンジオールとから得られたポリエステルポリオール（（株）クラレ製「クラレポリオールＰ－１０１１」、Ｍｎ＝１００６）４０１．９質量部、ジメチロールブタン酸１２．７質量部、イソホロンジイソシアネート１５１．０質量部、およびトルエン４０質量部を仕込み、窒素雰囲気下９０℃３時間反応させ、これにトルエン３００質量部を加えてイソシアネート基を有するウレタンプレポリマー溶液を得た。
　次に、イソホロンジアミン２７．８質量部、ジ－ｎ－ブチルアミン３．２質量部、２－プロパノール３４２．０質量部、およびトルエン３９６．０質量部を混合したものに、得られたイソシアネート基を有するウレタンプレポリマー溶液８１５．１質量部を添加し、７０℃３時間反応させ、トルエン１４４．０質量部および２－プロパノール７２．０質量部で希釈し、Ｍｗ＝５４，０００、酸価＝８ｍｇＫＯＨ／ｇのポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の溶液を得た。

＜樹脂合成例２＞
　攪拌機、温度計、還流冷却器、滴下装置、導入管、および窒素導入管を備えた４口フラスコに、ポリカーボネートジオール（クラレポリオール　Ｃ－２０９０：株式会社クラレ製）２９２．１質量部、テトラヒドロ無水フタル酸（リカシッドＴＨ：新日本理化株式会社製）４４．９質量部、および溶剤としてのトルエン３５０．０質量部を仕込み、窒素気流下、攪拌しながら６０℃まで昇温し、均一に溶解させた。続いてこのフラスコを１１０℃に昇温し、３時間反応させた。その後、４０℃に冷却後、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ＹＤ－８１２５：東都化成株式会社製）６２．９質量部、触媒としてのトリフェニルホスフィン４．０質量部を添加して１１０℃に昇温し、８時間反応させた。室温まで冷却後、トルエンで固形分が３５％になるように調整し、Ｍｗ＝２５０００のカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の溶液を得た。　

＜樹脂合成例３＞
　攪拌機、還流冷却管、窒素導入管、温度計、および滴下ロートを備えた４口フラスコに、ブチルアクリレート９８．５質量部、アクリル酸１．５質量部、および酢酸エチル１５０．０質量部を仕込み、窒素置換下で７０℃まで加熱し、アゾビスイソブチロニトリル０．１５質量部を添加し重合を開始した。重合開始後３時間後から1時間おきに５時間後までそれぞれアゾビスイソブチロニトリル０．１５質量部を添加し、更に２時間重合を行った。その後、酢酸エチル１５０．０質量部を添加して重合を終了させ、固形分２５％、Ｍｗ＝８４０００のアクリル樹脂（Ｅ－３）の溶液を得た。

（実施例１－１）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０２」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９９）１００質量部、ポリビニルアルコールの４質量％水溶液（日本合成化学工業株式会社製「ゴーセノールＮＬ－０５」）：１２５質量部（固形分：５質量部）、およびイオン交換水：２５質量部を、ディスパーで１０００ｒｐｍ、１時間、攪拌してスラリーを得た。
　このスラリーをミニスプレードライヤー（日本ビュッヒ社製「Ｂ－２９０」）にて、１２５℃雰囲気下で噴霧乾燥し、平均粒子径約１０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．６ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９７％の易変形性凝集体（Ｄ１－１）を得た。

（実施例１－２）
　アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ｐ０２」、平均一次粒子径：約２μｍ、平均円形度：０．９８）１００質量部、上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例１－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．５ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９３％の易変形性凝集体（Ｄ１－２）を得た。

（実施例１－３）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０９」、平均一次粒子径：約１０μｍ、平均円形度：０．９９）１００部、上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液：１２．５質量部（固形分：０．５質量部）、およびイオン交換水：１３７．５質量部を用いた以外は実施例１－１と同様にして、平均粒子径約５０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約４ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９０％の易変形性凝集体（Ｄ１－３）を得た。

（実施例１－４）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０２」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９９）７０質量部、アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０９」、平均一次粒子径：約１０μｍ、平均円形度：０．９９）３０質量部、上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例１－１と同様にして、平均粒子径約３０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約１ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９５％の易変形性凝集体（Ｄ１－４）を得た。

（実施例１－５）
　窒化アルミニウム（株式会社トクヤマ製「Ｈグレード」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９７）１００質量部、上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例１－１と同様にして、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約１ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９７％の易変形性凝集体（Ｄ１－５）を得た。

（実施例１－６）
　アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ｐ０５」、平均一次粒子径：約５μｍ、平均円形度：０．９９）１００質量部、ポリビニルピロリドンの２０質量％水溶液（株式会社日本触媒製「Ｋ－８５Ｗ」）：２５質量部（固形分：１０質量部）、およびイオン交換水：１２５質量部を用いた以外は実施例１－１と同様にして、平均粒子径約４０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９２％の易変形性凝集体（Ｄ１－６）を得た。

（実施例１－７）
　上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液を７５０質量部（固形分：３０質量部）とし、イオン交換水を１５０質量部とした以外は実施例１－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．７ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９８％の易変形性凝集体（Ｄ１－７）を得た。

（実施例１－８）
　アルミナ粒子（電気化学工業株式会社製「ＡＳＦＰ－２０」、平均一次粒子径：約０．３μｍ、平均円形度：０．９９）１００質量部、上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例１－１と同様にして、平均粒子径約５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．２ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９８％の易変形性凝集体（Ｄ１－８）を得た。

（実施例１－９）
　上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液の代わりに、ポリエスエテル樹脂（東洋紡績株式会社：バイロン２００）の２０質量％トルエン溶液：１０質量部（固形分：２質量部）用い、イオン交換水の代わりにトルエンを１４０質量部用い、噴霧乾燥温度を１２５℃から１４０℃に変更した以外は、実施例１－２と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．７ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９３％の易変形性凝集体（Ｄ１－９）を得た。

（実施例１－１０）
　上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液の代わりに、ポリウレタン樹脂（東洋紡績株式会社：バイロンＵＲ－１４００）の２０質量％トルエン溶液：１０質量部（固形分：２質量部）用い、イオン交換水の代わりにトルエンを１４０質量部用い、噴霧乾燥温度を１２５℃から１４０℃に変更した以外は、実施例１－２と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．５ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９３％の易変形性凝集体（Ｄ１－１０）を得た。

（実施例１－１１）　
　実施例１－２と同様にスラリーを得た後、ハイスピードミキサ（株式会社アーステクニカ製「ＬＦＳ－２」）にて撹拌下乾燥し、水分を除去し、平均粒子径約１００μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約４ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９７％の易変形性凝集体（Ｄ１－１１）を得た。

（実施例１－１２）
　アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ｐ０２」、平均一次粒子径：約２μｍ、平均円形度：０．９８）１００質量部、上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液：２５質量部（固形分：１質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例１－１と同様にして、平均粒子径約５０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．４ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９２％の易変形性凝集体（Ｄ１－１２）を得た。

（比較例１－１３）
　「ＣＢ－Ｐ０２」の代わりに、アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ａ２０Ｓ」、平均一次粒子径：約２０μｍ、平均円形度：０．９８、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２２０ｍＮ）を用い、実施例１－２と同様にアルミナ粒子に対し上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液を用いて易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'１－１３）を得た。

（比較例１－１４）
　ポリビニルアルコールを使用せず、イオン交換水を１５０質量部とした以外は実施例１－１と同様にして易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'１－１４）を得た。

（比較例１－１５）
　ポリビニルアルコールの４質量％水溶液を１２５０質量部（固形分：５０質量部）とし、イオン交換水を５０質量部とした以外は実施例１－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．８ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９７％の易変形性凝集体（Ｄ'１－１５）を得た。

（比較例１－１６）
　ポリビニルアルコールの４質量％水溶液を使用せず、シランカップリング剤（信越化学社製「ＫＢＭ－０４」、およびテトラメトキシシラン（１０質量％溶液）：２０質量部（固形分：２質量部）を用い、イオン交換水を１３０質量部とした以外は実施例１－１と同様にしてスラリーを得、このスラリーを１２５℃雰囲気下、噴霧乾燥・硬化し、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約４２ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：７５％の易変形性凝集体（Ｄ'１－１６）を得た。

（比較例１－１７）
　比較例１－１６と同様のスラリーを得、上記スラリーを、１２５℃雰囲気下で噴霧乾燥後、アルミナの融点以上の２１００℃で焼結し、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２００ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９８％の易変形性凝集体（Ｄ'１－１７）を得た。

（比較例１－１８）
　実施例１－３と同様のスラリーを得、このスラリーを１２５℃雰囲気下で噴霧乾燥後、有機結着剤の分解温度以上の８００℃で加熱して易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'１－１８）を得た。

（比較例１－１９）
　「ＣＢ－Ｐ０２」の代わりに、板状のアルミナ（キンセイマテック株式会社製「セラフ０５０２５」、平均円形度：０．５）を用い、実施例１－２と同様にしてアルミナ粒子に対し上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液を用い、平均粒子径約３０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約１５ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：５０％の易変形性凝集体（Ｄ'１－１９）を得た。

（比較例１－２０）
　アルミナ粒子（住友化学（株）製、「ＡＬ－３３」、平均一次粒子径：約１２μｍ、平均円形度：０．９）１００質量部、エポキシ樹脂組成物（ジャパンエポキシレジン製、「エピコート１０１０」２質量部、およびトルエン：１４８質量部を用いた以外は実施例１－１と同様にして易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'１－２０）を得た。

　実施例１－１～１－１２および比較例１－１３～１－２０における主な製造条件と評価結果を表１－１～１－４に示す。
　表１－１～１－４に示すように、凝集体を生成するには、熱伝導性粒子（Ａ）の平均一次粒子径が１０μｍ以下であり、有機結着剤（Ｂ）を使用することが必要である。比較例１－１６、１－１７に示すように、シランカップリング剤を有機結着剤として使用したり、アルミナの融点以上で焼結したりするなど、熱伝導性粒子（Ａ）同士を強固に結着させると、易変形性に乏しくなる。

（実施例１－１０１）
　実施例１－１で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－１）（平均粒子径１０μｍ）３７．１質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３１．５質量部と、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製「エピコート１００１）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが５０μｍの熱伝導性部材（Ｈ１－１）を得た。熱伝導率は３（Ｗ／ｍ・Ｋ）であった。

（実施例１－１０２）
　実施例１－１０１で得られた熱伝導性部材（Ｈ１－１）の熱伝導層上に剥離処理シートを重ね、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、易変形性凝集体の含有量５０ｖｏｌ％、熱伝導率６．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－２）を得た。

（実施例１－１０３）
　実施例１－２で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－２）（平均粒子径２０μｍ）４０．５質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液１８．０質量部と、硬化剤としてのエピコート１０３１Ｓ（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液１．８質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール８．３質量部およびトルエン３３．４質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率７０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが６５μｍ、熱伝導率３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－３）を得た。さらに、熱伝導層上に剥離処理シートを重ね、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率１０（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－３）を得た。

（実施例１－１０４）
　実施例１－３で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－３）（平均粒子径５０μｍ）３２．４質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液５０．４質量部と硬化剤としてのエピコート１０３１Ｓ（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液５．０質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率４０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが６５μｍ、熱伝導率２．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－４）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率５．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－４）を得た。

（実施例１－１０５）
　実施例１－４で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－４）（平均粒子径３０μｍ）３６．０質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の２５％トルエン溶液３６．０質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）１質量部とを混合しディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール５．８質量部およびトルエン２３．２質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率２．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－５）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－５）を得た。

（実施例１－１０６）
　実施例１－５で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－５）（平均粒子径１５μｍ）２２．８質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の２５％トルエン溶液６８．８質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）１．７２質量部とを混合しディスパー撹拌し、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）１１．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率２５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率０．９（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－６）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率１．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－６）を得た。

（実施例１－１０７）
　実施例１－７で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－７）（平均粒子径２０μｍ）４２．３質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の２５％トルエン溶液１０．８質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）０．３質量部とを混合しディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール９．５質量部およびトルエン３７．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率８０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－７）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率１２（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－７）を得た。

（実施例１－１０８）
　実施例１－８で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－８）（平均粒子径５μｍ）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製「エピコート１００１）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率２．３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－８）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが４０μｍ、熱伝導率５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－８）を得た。

（実施例１－１０９）
　実施例１－１０９で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－９）（平均粒子径２０μｍ）３８．３質量部と、水系エマルジョン樹脂（ポリゾールＡＸ－５９０、昭和電工株式会社製、固形分４９％）１３．８質量部とを混合しディスパー撹拌し、水４８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－３と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率１．２（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－９）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率２．９（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－９）を得た。

（実施例１－１１０）
　実施例１－１０で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－１０）（平均粒子径２０μｍ）３６．０質量部と、水系エマルジョン樹脂（ポリゾールＡＤ－１１、昭和電工株式会社製、固形分５５％）１６．４質量部とを混合しディスパー撹拌し、水４７．６質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率１（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－１０）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率２．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－１０）を得た。

（実施例１－１１１）
　実施例１－１で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－１）（平均粒子径１０μｍ）７．４質量部と、平均一次粒子径が２０μｍの球状アルミナ（昭和電工株式会社製、ＣＢ－Ｐ２０）２９．７質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の２５％トルエン溶液３１．５質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製「エピコート１００１）の５０％ＭＥＫ溶液３．２質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール０．４質量部およびトルエン１．６質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率２．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－１１）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが４０μｍ、熱伝導率６．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－１１）を得た。

（実施例１－１１２）
　実施例１－２で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－２）（平均粒子径２０μｍ）１９．２質量部と、平均一次粒子径が１０μｍの球状アルミナ（アドマテックス株式会社製、ＡＯ－５０９）１９．２質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液２６．１質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）２．６質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール３．３質量部およびトルエン１３．２質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率２．９（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－１２）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが４０μｍ、熱伝導率７．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－１２）を得た。

（実施例１－１１３）
　実施例１－２で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－２）（平均粒子径２０μｍ）３４．０質量部、樹脂合成例３で得られたアクリル樹脂（Ｅ－３）の２５％酢酸エチル溶液６４．０質量部と、硬化剤としてのエポキシ系硬化剤テトラッドＸ（三菱ガス化学株式会社製）０．８質量部とをディスパー撹拌し、トルエン２．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率３５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、剥離処理されたポリエステルフィルム上に均一に塗工して乾燥させ、厚みが５０μｍの接着性を有する熱伝導層を設けた。次に、剥離処理された別のポリエステルフィルムを粘着剤層側にラミネートし、粘着シートを得た。この熱伝導性部材（Ｈ１－１３）の熱伝導率は２（Ｗ／ｍ・Ｋ）であった。

（実施例１－１１４）
　実施例１－６で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－６）（平均粒子径４０μｍ）６１．６質量部とポリエステルウレタン樹脂バイロンＵＲ６１００（東洋紡績株式会社製）１８．７質量部、硬化剤としてのエポキシ系硬化剤テトラッドＸ（三菱ガス化学株式会社製）０．０８質量部とをディスパー撹拌し、トルエン２０．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率６５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが１１０μｍ、熱伝導率２．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－１４）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが１００μｍ、熱伝導率６．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－１４）を得た。

（実施例１－１１５）
　実施例１－１１で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－１１）（平均粒子径１００μｍ）３７．１質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３１．５質量部と、硬化剤としてのエピコート１０３１Ｓ（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率７０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが１３０μｍ、熱伝導率２．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－１５）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが１２０μｍ、熱伝導率６（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－１５）を得た。

（実施例１－１１６）
　実施例１－１２で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－１２）（平均粒子径５０μｍ）３７．１質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３１．５質量部と、硬化剤としてのエピコート１０３１Ｓ（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－１６）を得た。さらに、この熱伝導性部材（Ｈ１－１６）に剥離処理シートを重ね、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率９（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－１６）を得た。

（実施例１－１１７）
　実施例１－１１６で得られた熱伝導性樹脂組成物を、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが１００μｍ、熱伝導率２．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－１７）を得た。さらに、この熱伝導性部材（Ｈ１－１７）に剥離処理シートを重ね、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスして、熱伝導層の厚みが９０μｍ、熱伝導率６．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－１７）を得た。

（実施例１－１１８）
　実施例１－１１６で得られた熱伝導性樹脂組成物を、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが３００μｍ、熱伝導率１．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ１－１８）を得た。さらに、この熱伝導性部材（Ｈ１－１８）に剥離処理シートを重ね、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスして、熱伝導層の厚みが２９０μｍ、熱伝導率２．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ１－１８）を得た。

（実施例１－１１９）
　実施例１－５で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－５）（平均粒子径１５μｍ）５６．５質量部と熱可塑性樹脂としてポリスチレン樹脂ＰＳＪポリスチレン６７９（ＰＳジャパン株式会社製）４３．５質量部とを、撹拌・混合したものを、２００℃に設定した二軸押出機で溶融混練し、易変形性凝集体の含有率２５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を作成した後、射出成型機（東芝機械（株）製ＩＳ－１００Ｆ）を用い成形し、熱伝導層の厚みが１ｍｍ、熱伝導率１０（Ｗ／ｍ・Ｋ）の高熱伝導性部材（Ｉ１－１９）を得た。

（実施例１－１２０）
　実施例１－７で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－７）（平均粒子径２０μｍ）９４.０質量部とエチレンーメタクリル酸共重合体６．０質量部とを混合し、金型に入れ、脱気した後、３ＭＰａの荷重をかけ、１５０℃１時間押し固めて、易変形性凝集体の含有率８０ｖｏｌ％、熱伝導性層の厚みが５００μｍ、熱伝導率６（Ｗ／ｍ・Ｋ）の高熱伝導性部材（Ｉ１－２０）を得た。

（実施例１－１２１）
　実施例１－９で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－９）（平均粒子径２０μｍ）７２．０質量部と高密度ポリエチレン樹脂Ｈｉｚｏｘ　２１００Ｊ（三井住友ポリオレフィン株式会社製）２８．０質量部とを混合し、混練機で加熱混合し、冷却粉砕を行った後、押出機により押出成形し、易変形性凝集体の含有率４０ｖｏｌ％、熱伝導率３．５（Ｗ／ｍ・ｋ）のペレット状の高熱伝導性部材（Ｉ１－２１）を得た。

（比較例１－１０１）
　平均一次粒子径１μｍの球状の酸化アルミニウム粉末（アドマテックス株式会社製、ＡＯ-５０２）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．６質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール５．７質量部およびトルエン２２．７質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して酸化アルミニウムの含有率５０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率０．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－１）を得た。さらに、この熱伝導性部材（Ｈ'１－１）に剥離処理シートを重ね、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスして、厚みが４５μｍのシートを得た。このシートの熱伝導率は０．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）と低いものであった。

（比較例１－１０２）
　平均一次粒子径２０μｍの球状の酸化アルミニウム粉末（昭和電工株式会社製、ＣＢ－Ｐ２０）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．６質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール５．７質量部およびトルエン２２．７質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して酸化アルミニウムの含有率５０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率０．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－２）を得た。さらに同様にして、厚みが４５μｍ、熱伝導率が０．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'１－２）を得た。

（比較例１－１０３）
　比較例１－１３で作製した（Ｄ'１－１３）（凝集体を生成できず）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と、硬化剤としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．６質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール５．７質量部およびトルエン２２．７質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して非凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－３）を得た。さらに同様にして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'１－３）を得た。

（比較例１－１０４）
　比較例１－１４で作製した（Ｄ'１－１４）（凝集体を生成できず）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．６質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール５．７質量部およびトルエン２２．７質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して非凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率０．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－４）を得た。さらに同様にして、厚みが４５μｍ、熱伝導率が０．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'１－４）を得た。

（比較例１－１０５）
　比較例１－１５で得られた凝集体（Ｄ'１－１５）（平均粒子径２０μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール７．０質量部、およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．１（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－５）を得た。さらに同様にして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'１－５）を得た。

（比較例１－１０６）
　比較例１－１６で得られた凝集体（Ｄ'１－１６）（平均粒子径１５μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．２（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－６）を得た。さらに同様にして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'１－６）を得た。
　このシートは粒子が破砕したことに起因するクラックが多く見られた。

（比較例１－１０７）
　比較例１－１７で得られた凝集体（Ｄ'１－１７）（平均粒子径１５μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－７）を得た。さらに同様にして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'１－７）を得た。

（比較例１－１０８）
　比較例１－１８で作製した（Ｄ'１－１８）（凝集体を生成できず）３８．３質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の２５％トルエン溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール７．０質量部トルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して非凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－８）を得た。さらに同様にして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．９（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'１－８）を得た。

（比較例１－１０９）
　比較例１－１９で得られた凝集体（Ｄ'１－１９）（平均粒子径３０μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．１（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－９）を得た。さらに同様にして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'１－９）を得た。

（比較例１－１１０）
　比較例１－２０で作製した（Ｄ'１－２０）（凝集体を生成できず）３８．３質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の２５％トルエン溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して非凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－１０）を得た。さらに同様にして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．９（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'１－１０）を得た。

（比較例１－１１１）
　実施例１－１で得られた凝集体（Ｄ１－１）（平均粒子径１０μｍ）１４．４質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の２５％トルエン溶液８２．６質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液８．３質量部とをディスパー撹拌し、ＭＥＫ６．６質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率１５ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、熱伝導層の厚みが４０μｍ、熱伝導率０．１（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－１１）を得た。さらに同様にして、厚みが３５μｍ、熱伝導率が０．３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'１－１１）を得た。

（比較例１－１１２）
　実施例１－１で得られた凝集体（Ｄ１－１）（平均粒子径１０μｍ）４４．０質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の２５％トルエン溶液４．０質量部と、硬化剤としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液０．４質量部とをディスパー撹拌し、ＭＥＫ５２．１質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率９２ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、シート状熱伝導性部材を作製しようとしたが、膜を成さなかった。

（比較例１－１１３）
　実施例１－１０で得られた易変形性凝集体（Ｄ１－１０）（平均粒子径２０μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例１－１０１と同様にして、熱伝導層の厚みが４０μｍ、熱伝導率０．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'１－１３）を得た。さらに同様にして、厚みが３５μｍ、熱伝導率が０．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'１－１３）を得た。

　実施例１－１０１～１－１１８および比較例１－１０１～１１３における主な製造条件と評価結果を表１－５～１－８に示す。
　表中の溶剤（Ｆ）は、溶剤として追加したもののみを記載した。
　表には、熱伝導性部材（Ｈ）の熱伝導層における平均粒子径/膜厚についても、データを示してある。
　表１－５～１－８に示すように、本発明の熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）は、熱伝導率に優れた熱伝導性部材（Ｉ）を提供する。比較例１－１０１～１－１１０に示すように、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）中に、易変形性凝集体（Ｄ）を含まない樹脂組成物では、充分な熱伝導率を発現できない。比較例１－１１１に示すように、組成物中の易変形性凝集体（Ｄ）の量が不充分であると、充分な熱伝導率を発現できない場合がある。比較例１－１１２に示すように、組成物中の易変形性凝集体（Ｄ）の量が過剰であると、成膜ができない場合がある。比較例１－１１３に示すように、樹脂組成物作製中に、凝集体が崩れても充分な熱伝導率を発現できない。

（実施例２－１）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０２」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９９）：１００質量部、Ｍｗ＝１８００のポリ（エチレンイミン）の４質量％水溶液：１２５質量部（固形分：５質量部）、およびイオン交換水：２５質量部を、ディスパーで１０００ｒｐｍ、１時間、攪拌してスラリーを得た。
　このスラリーをミニスプレードライヤー（日本ビュッヒ社製「Ｂ－２９０」）にて、１２５℃雰囲気下で、噴霧乾燥し、平均粒子径約１０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．４ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９５％の易変形性凝集体（Ｄ２－１）を得た。

（実施例２－２）
　アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ｐ０２」、平均一次粒子径：約２μｍ、平均円形度：０．９８）：１００質量部、Ｍｗ＝５０００のポリ（アリルアミン）の４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例２－１と同様にして、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．３ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９２％の易変形性凝集体（Ｄ２－２）を得た。

（実施例２－３）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０９」、平均一次粒子径：約１０μｍ、平均円形度：０．９９）：１００部、Ｍｗ＝５００００のポリ（ジアリルアミン）塩酸塩の４質量％水溶液：１２．５質量部（固形分：０．５質量部）、およびイオン交換水：１３７．５質量部を用いた以外は実施例２－１と同様にして、平均粒子径約４０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約３．２ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９０％の易変形性凝集体（Ｄ２－３）を得た。

（実施例２－４）
　窒化アルミニウム（株式会社トクヤマ製「Ｈグレード」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９７）：１００質量部、Ｍｗ＝１００００のポリ（Ｎ－イソプロピルアクリルアミド）の４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例２－１と同様にして、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９６％の易変形性凝集体（Ｄ２－４）を得た。

（実施例２－５）
　アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ｐ０５」、平均一次粒子径：約５μｍ、平均円形度：０．９９）：１００質量部、Ｍｗ＝５０００のポリ（ビニルピロリドン）の２０質量％水溶液：２５質量部（固形分：１０質量部）、およびイオン交換水：１２５質量部を用いた以外は実施例２－１と同様にして、平均粒子径約３０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約１ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９２％の易変形性凝集体（Ｄ２－５）を得た。

（実施例２－６）
　実施例２－１でのポリ（エチレンイミン）の４質量％水溶液の代わりに、ポリウレタン樹脂（東洋紡績株式会社：バイロンＵＲ－１４００）の２０質量％トルエン溶液：１０質量部（固形分：２質量部）用い、イオン交換水の代わりにトルエンを１４０質量部用い、噴霧乾燥温度を１２５℃から１４０℃に変更した以外は、実施例２－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．５ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９３％の易変形性凝集体（Ｄ２－６）を得た。

（実施例２－７）
　実施例２－１と同様のスラリーを得た後、ハイスピードミキサ（株式会社アーステクニカ製「ＬＦＳ－２」）にて、撹拌下乾燥し、水分を除去し、平均粒子径約１００μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約３ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９８％の易変形性凝集体（Ｄ２－７）を得た。

（比較例２－１）
　実施例２－２の「ＣＢ－Ｐ０２」の代わりに、アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ａ２０Ｓ」、平均一次粒子径：約２０μｍ、平均円形度：０．９８、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２２０ｍＮ）を用いた以外は実施例２－２と同様にして、アルミナ粒子に対し、Ｍｗ＝５０００のポリ（アリルアミン）の４質量％水溶液を用い、易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'２－１）を得た。

（比較例２－２）
　実施例２－１のＭｗ＝１８００のポリ（エチレンイミン）を使用せず、イオン交換水を１５０質量部とした以外は実施例２－１と同様にして、易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'２－２）を得た。

（比較例２－３）
　実施例２－１のＭｗ＝１８００のポリ（エチレンイミン）の４質量％水溶液を１２５０質量部（固形分：５０質量部）とし、イオン交換水を５０質量部とした以外は実施例２－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．８ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：１２％の易変形性凝集体（Ｄ'２－３）を得た。

（比較例２－４）
　比較例２－３におけるポリ（エチレンイミン）の４質量％水溶液の代わりに、シランカップリング剤（信越化学社製「ＫＢＭ－０４」、テトラメトキシシラン（１０質量％溶液）：２０質量部（固形分：２質量部）を用い、イオン交換水を１３０質量部とした以外は比較例２－３と同様にして、スラリーを得、このスラリーを１２５℃雰囲気下、噴霧乾燥・硬化し、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約４２ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：７５％の易変形性凝集体（Ｄ'２－４）を得た。

（比較例２－５）
　比較例２－４と同様のスラリーを得、このスラリーを、１２５℃雰囲気下で、噴霧乾燥後、アルミナの融点以上の２１００℃で焼結して、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２００ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９８％の易変形性凝集体（Ｄ'２－５）を得た。

（比較例２－６）
　アルミナ粒子（住友化学（株）製、「ＡＬ－３３」、平均一次粒子径：約１２μｍ、平均円形度：０．９）１００質量部、エポキシ樹脂組成物（ジャパンエポキシレジン製、「エピコート１０１０」２質量部、およびトルエン：１４８質量部を用いた以外は実施例２－１と同様にして、易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'２－６）を得た。

　実施例２－１～２－７および比較例２－１～２－６における主な製造条件と評価結果を表２－１～２－２に示す。
　表２－１～２－２に示すように、凝集体を生成するには、熱伝導性粒子（Ａ）の平均一次粒子径が１０μｍ以下であり、窒素原子を有する有機結着剤（Ｂ）を使用することが好ましい。比較例２－１，２－２，２－６は凝集体を形成することができない。比較例２－３に示すように、有機結着剤（Ｂ）が多すぎると、振とう時に凝集体同士がさらに凝集してしまい、衝撃により変質してしまう。比較例２－４，２－５に示すように、シランカップリング剤を有機結着剤として使用したり、アルミナの融点以上で焼結したりと、熱伝導性粒子（Ａ）同士を強固に結着させると、易変形性に乏しくなる。

（実施例２－８）
　実施例２－１で得られた易変形性凝集体（Ｄ２－１）（平均粒子径１０μｍ）３７．１質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液３１．５質量部と、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製「エピコート１００１」）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが５０μｍの熱伝導性部材（Ｈ２－１）を得た。熱伝導率は３（Ｗ／ｍ・Ｋ）であった。
　この熱伝導性部材（Ｈ２－１）を、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスすることにより、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率６．６（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ２－１）を具備する熱伝導性接着シートを得た。
　別途、熱伝導性部材（Ｈ２－１）から剥離処理シートを剥離して熱伝導層を単離し、これを４０μｍ厚の銅箔と２５０μｍ厚のアルミ板との間に挟み、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスした。得られたシートの接着力は１８Ｎ／ｃｍであった。

（実施例２－９）
　実施例２－２で得られた易変形性凝集体（Ｄ２－２）（平均粒子径１５μｍ）３７．１質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液３１．５質量部と、硬化剤としてのエピコート１０３１Ｓ（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率７０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例２－８と同様にして、熱伝導層の厚みが６５μｍ、熱伝導率３．０（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ２－２）を得た。さらに実施例２－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率５．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）、接着力２０Ｎ／ｃｍの熱伝導性部材（Ｉ２－２）を得た。

（実施例２－１０）
　実施例２－３で得られた易変形性凝集体（Ｄ２－３）（平均粒子径４０μｍ）３２．４質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液５０．４質量部と硬化剤としてのエピコート１０３１Ｓ（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液５．０質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率４０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例２－８と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率２．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ２－３）を得た。さらに実施例２－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが５５μｍ、熱伝導率５．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）、接着力２２Ｎ／ｃｍの熱伝導性部材（Ｉ２－３）を得た。

（実施例２－１１）
　実施例２－４で得られた易変形性凝集体（Ｄ２－４）（平均粒子径１５μｍ）３６．０質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の３５％トルエン溶液３６．０質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）１質量部とを混合しディスパー撹拌し、２-プロパノール５．８質量部およびトルエン２３．２質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例２－８と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率４．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ２－４）を得た。さらに実施例２－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが４４μｍ、熱伝導率８．３（Ｗ／ｍ・Ｋ）、接着力１５Ｎ/ｃｍの熱伝導性部材（Ｉ２－４）を得た。

（実施例２－１２）
　実施例２－５で得られた易変形性凝集体（Ｄ２－５）（平均粒子径３０μｍ）２２．８質量部と、樹脂合成例３で得られたアクリル樹脂（Ｅ－３）の２５％酢酸エチル溶液６８．８質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）１．７２質量部とを混合しディスパー撹拌し、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）１１．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率２５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例２－８と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率１．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ２－５）を得た。さらに実施例２－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率３．１（Ｗ／ｍ・Ｋ）、接着力１６Ｎ/ｃｍの熱伝導性部材（Ｉ２－５）を得た。

（実施例２－１３）
　実施例２－６で得られた易変形性凝集体（Ｄ２－６）（平均粒子径２０μｍ）３８．３質量部と、水系エマルジョン樹脂（ポリゾールＡＸ－５９０、昭和電工株式会社製、固形分４９％）１３．８質量部とを混合しディスパー撹拌し、水４８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例２－８と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率１．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ２－６）を得た。さらに実施例２－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率３．１（Ｗ／ｍ・Ｋ）、接着力１８Ｎ／ｃｍの熱伝導性部材（Ｉ２－６）を得た。

（実施例２－１４）
　実施例２－７で得られた易変形性凝集体（Ｄ２－７）（平均粒子径１００μｍ）６１．６質量部とポリエステルウレタン樹脂バイロンＵＲ６１００（東洋紡績株式会社製）１８．７質量部、硬化剤としてのエポキシ系硬化剤テトラッドＸ（三菱ガス化学株式会社製）０．０８質量部とをディスパー撹拌し、トルエン２０．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率６５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例２－８と同様にして、熱伝導層の厚みが１１０μｍ、熱伝導率２．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ２－７）を得た。さらに実施例２－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが１００μｍ、熱伝導率６．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）、接着力１６Ｎ/ｃｍの熱伝導性部材（Ｉ２－７）を得た。

（比較例２－７）
　平均一次粒子径１μｍの球状の酸化アルミニウム粉末（アドマテックス株式会社製、ＡＯ-５０２）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．６質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール５．７質量部およびトルエン２２．７質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して酸化アルミニウムの含有率５０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率０．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ' ２－１）を得た。さらに、この熱伝導性部材（Ｈ' ２－１）に剥離処理シートを重ね、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスして、厚みが４５μｍの熱伝導性部材（Ｉ' ２－１）を得た。このシートの熱伝導率は０．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）と低いものであった。
　別途、熱伝導性部材（Ｈ' ２－１）から剥離処理シートを剥離して熱伝導層を単離し、これを４０μｍ厚の銅箔と２５０μｍ厚のアルミ板との間に挟み、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスした。得られたサンプルの接着力は１６Ｎ／ｃｍであった。

（比較例２－８）
　平均一次粒子径２０μｍの球状の酸化アルミニウム粉末（昭和電工株式会社製、ＣＢ－Ａ２０Ｓ）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．６質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール５．７質量部およびトルエン２２．７質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して酸化アルミニウムの含有率５０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例２－７と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率０．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ' ２－２）を得た。さらに比較例２－７と同様にプレスして、厚みが４５μｍ、熱伝導率が０．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）、接着力１５Ｎ/ｃｍの熱伝導性部材（Ｉ' ２－２）を得た。

（比較例２－９）
　比較例２－３で得られた凝集体（Ｄ'２－３）（平均粒子径２０μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例２－７と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ' ２－３）を得た。さらに比較例２－７と同様にプレスして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）、接着力１５Ｎ/ｃｍの熱伝導性部材（Ｉ' ２－３）を得た。

（比較例２－１０）
　比較例２－４で得られた凝集体（Ｄ'２－４）（平均粒子径１５μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　　得られた樹脂組成物を用い、比較例２－７と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．２（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ' ２－４）を得た。さらに比較例２－７と同様にプレスして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）、接着力２Ｎ/ｃｍの熱伝導性部材（Ｉ' ２－４）を得た。
　このシートは粒子が破砕したことに起因するクラックが多く見られた。

（比較例２－１１）
　比較例２－５で作製した（Ｄ'２－５）（平均粒子径１５μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の３５％トルエン溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して非凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　　得られた樹脂組成物を用い、比較例２－７と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ' ２－５）を得た。さらに比較例２－７と同様にプレスして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．９（Ｗ／ｍ・Ｋ）、接着力１Ｎ/ｃｍの熱伝導性部材（Ｉ' ２－５）を得た。
　このシートは粒子が破砕したことに起因するクラックが多く見られた。

　実施例２－８～２－１４および比較例２－７～２－１１における主な製造条件と評価結果を表２－３に示す。
　表中の溶剤（Ｆ）は、溶剤として追加したもののみを記載した。
　表２－３に示すように、本発明の易変形性凝集体（Ｄ）を含む熱伝導性樹脂組成（Ｇ）は、プレスすることにより、熱伝導率に優れた熱伝導性部材（Ｉ）を提供する。比較例２－７～２－１１に示すように、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）中に、易変形性凝集体（Ｄ）を含まない樹脂組成物では、充分な熱伝導率を発現できない。比較例２－８に示すように、樹脂組成物作製中に、凝集体が崩れても樹脂分が多いために充分な熱伝導経路がなく、高い熱伝導率を発現できない。比較例２－１０、２－１１に示すように、窒素原子を含まない有機結着剤を用いると充分な接着力が得られない。

（実施例３－１）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０２」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９９）：１００質量部、カルボキシメチルセルロース（ダイセルファインケム株式会社製「ＣＭＣダイセル１２４０」）の４質量％水溶液：１２５質量部（固形分：５質量部）、およびイオン交換水：２５質量部を、ディスパーで１０００ｒｐｍ、１時間、攪拌してスラリーを得た。
　このスラリーをミニスプレードライヤー（日本ビュッヒ社製「Ｂ－２９０」）にて、１２５℃雰囲気下で、噴霧乾燥し、平均粒子径約１０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約３．２ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９８％の易変形性凝集体（Ｄ３－１）を得た。

（実施例３－２）
　アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ｐ０２」、平均一次粒子径：約２μｍ、平均円形度：０．９８）：１００質量部、Ｍｗ＝５０００のポリ（アリルアミン）の４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例３－１と同様にして、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．３ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９３％の易変形性凝集体（Ｄ３－２）を得た。

（実施例３－３）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０９」、平均一次粒子径：約１０μｍ、平均円形度：０．９９）：１００部、ポリビニルアルコール（日本合成化学工業株式会社製「ゴーセノールＮＬ－０５」）の４質量％水溶液：１２．５質量部（固形分：０．５質量部）、およびイオン交換水：１３７．５質量部を用いた以外は実施例３－１と同様にして、平均粒子径約４０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約１ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９２％の易変形性凝集体（Ｄ３－３）を得た。

（実施例３－４）
　窒化アルミニウム（株式会社トクヤマ製「Ｈグレード」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９７）：１００質量部、アセトアセチル基を有する変性ポリビニルアルコール（日本合成化学工業株式会社製「ゴーセファイマーＺ－１００」）の４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例３－１と同様にして、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．７ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９２％の易変形性凝集体（Ｄ３－４）を得た。

（実施例３－５）
　アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ｐ０５」、平均一次粒子径：約５μｍ、平均円形度：０．９９）：１００質量部、Ｍｗ＝２５０００のポリアクリル酸の４０質量％水溶液：１２．５質量部（固形分：１０質量部）、およびイオン交換水：１３７．５質量部を用いた以外は実施例３－１と同様にして、平均粒子径約３０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９５％の易変形性凝集体（Ｄ３－５）を得た。

（実施例３－６）
　実施例３－１でのカルボキシメチルセルロースの４質量％水溶液の代わりに、エポキシ樹脂組成物（ジャパンエポキシレジン製、「エピコート１０１０」２質量部、およびトルエン：１４８質量部を用い噴霧乾燥温度を１２５℃から１４０℃に変更した以外は、実施例３－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．４ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９３％の易変形性凝集体（Ｄ３－６）を得た。

（実施例３－７）　
　実施例３－１と同様のスラリーを得た後、ハイスピードミキサ（株式会社アーステクニカ製「ＬＦＳ－２」）にて、撹拌下乾燥し、水分を除去し、平均粒子径約１００μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約３ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９０％の易変形性凝集体（Ｄ３－７）を得た。

（比較例３－１）
　「ＣＢ－Ｐ０２」の代わりに、アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ａ２０Ｓ」、平均一次粒子径：約２０μｍ、平均円形度：０．９８、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２２０ｍＮ）を用い、実施例３－２と同様にしてアルミナ粒子に対し、上記カルボキシメチルセルロースの４質量％水溶液を用い、易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'３－１）を得た。

（比較例３－２）
　カルボキシメチルセルロースを使用せず、イオン交換水を１５０質量部とした以外は実施例３－１と同様にして、易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'３－２）を得た。

（比較例３－３）
　上記カルボキシメチルセルロースの４質量％水溶液を１２５０質量部（固形分：５０質量部）とし、イオン交換水を５０質量部とした以外は実施例３－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．８ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：１２％の易変形性凝集体（Ｄ'３－３）を得た。

（比較例３－４）
　カルボキシメチルセルロースの４質量％水溶液を使用せず、シランカップリング剤（信越化学社製「ＫＢＭ－０４」、テトラメトキシシラン（１０質量％溶液）：２０質量部（固形分：２質量部）を用い、イオン交換水を１３０質量部とした以外は実施例３－１と同様にして、スラリーを得、このスラリーを１２５℃雰囲気下、噴霧乾燥・硬化し、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約４２ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：７５％の易変形性凝集体（Ｄ'３－４）を得た。

（比較例３－５）
　比較例３－４と同様のスラリーを得、このスラリーを、１２５℃雰囲気下で、噴霧乾燥後、アルミナの融点以上の２１００℃で焼結し、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２００ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９８％の易変形性凝集体（Ｄ'３－５）を得た。

（比較例３－６）
　アルミナ粒子（住友化学（株）製、「ＡＬ－３３」、平均一次粒子径：約１２μｍ、平均円形度：０．９）１００質量部、ポリウレタン樹脂（東洋紡績株式会社：バイロンＵＲ－１４００）の２０質量％トルエン溶液：１０質量部（固形分：２質量部）用い、イオン交換水の代わりにトルエンを１４０質量部用いた以外は実施例３－１と同様にして、易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'３－６）を得た。

　実施例３－１～３－７および比較例３－１～３－６における主な製造条件と評価結果を表３－１～３－２に示す。
　表３－１～３－２に示すように、凝集体を生成するには、熱伝導性粒子（Ａ）の平均一次粒子径が１０μｍ以下であり、反応性官能基を有する有機結着剤（Ｂ）を使用することが好ましい。比較例３－１，３－２，３－６は凝集体を形成することができない。比較例３－３に示すように、有機結着剤（Ｂ）が多すぎると、振とう時に凝集体同士がさらに凝集してしまい、衝撃により変質してしまう。比較例３－４，３－５に示すように、シランカップリング剤を有機結着剤として使用し、易変形性凝集体（Ｄ）を変形させる前に加熱して硬化させたり、アルミナの融点以上で焼結したりと、熱伝導性粒子（Ａ）同士を強固に結着させると、易変形性に乏しくなる。

（実施例３－８）
　実施例３－１で得られた易変形性凝集体（Ｄ３－１）（平均粒子径１０μｍ）３７．１質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液３１．５質量部と、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製「エピコート１００１）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが５０μｍの熱伝導性部材（Ｈ３－１）を得た。熱伝導率は３（Ｗ／ｍ・Ｋ）であった。この熱伝導性部材（Ｈ３－１）を、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスすることにより、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ３－１）を得た。
　別途、熱伝導性部材（Ｈ３－１）から剥離処理シートを剥離して熱伝導層を単離し、これを４０μｍ厚の銅箔と２５０μｍ厚のアルミ板との間に挟み、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスした。得られたシートの耐熱性は良好であった。

（実施例３－９）
　実施例３－２で得られた易変形性凝集体（Ｄ３－２）（平均粒子径１５μｍ）３７．１質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液３１．５質量部と、硬化剤としてのエピコート１０３１Ｓ（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率７０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例３－８と同様にして、熱伝導層の厚みが６５μｍ、熱伝導率２．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ３－２）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率５．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）、耐熱性良好の熱伝導性部材（Ｉ３－２）を得た。

（実施例３－１０）
　実施例３－３で得られた易変形性凝集体（Ｄ３－３）（平均粒子径４０μｍ）３２．４質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ-２）の３５%トルエン溶液３６．０質量部と硬化剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）２．５質量部とを混合しをディスパー撹拌し、２-プロパノール９．３質量部およびトルエン３７．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率４０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例３－８と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率２．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ３－３）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが５５μｍ、熱伝導率３．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）、耐熱性良好の熱伝導性部材（Ｉ３－３）を得た。

（実施例３－１１）
　実施例３－４で得られた易変形性凝集体（Ｄ３－４）（平均粒子径１５μｍ）３６．０質量部と、樹脂合成例３で得られたアクリル樹脂（Ｅ－３）の２５％酢酸エチル溶液５０．４質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）１質量部とを混合しディスパー撹拌し、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）２９．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例３－８と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率６（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ３－４）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが４４μｍ、熱伝導率１０（Ｗ／ｍ・Ｋ）、耐熱性良好の熱伝導性部材（Ｉ３－４）を得た。

（実施例３－１２）
　実施例３－５で得られた易変形性凝集体（Ｄ３－５）（平均粒子径３０μｍ）２２．８質量部と、エポキシ樹脂（ＹＸ－４０００Ｈ、油化シェルエポキシ（株）製）の２５％トルエン溶液６８．８質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）１．７２質量部とを混合しディスパー撹拌し、トルエン１１．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率２５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例３－８と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率２．３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ３－５）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率３（Ｗ／ｍ・Ｋ）、耐熱性良好の熱伝導性部材（Ｉ３－５）を得た。

（実施例３－１３）
　実施例３－６で得られた易変形性凝集体（Ｄ３－６）（平均粒子径２０μｍ）３８．３質量部と、水系エマルジョン樹脂（ポリゾールＡＸ－５９０、昭和電工株式会社製、固形分４９％）１３．８質量部とを混合しディスパー撹拌し、水４８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例３－８と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率２（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ３－６）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率４．２、耐熱性良好の熱伝導性部材（Ｉ３－６）を得た。

（実施例３－１４）
　実施例３－７で得られた易変形性凝集体（Ｄ３－７）（平均粒子径１００μｍ）６１．６質量部とポリエステルウレタン樹脂バイロンＵＲ６１００（東洋紡績株式会社製）１８．７質量部、硬化剤としてのエポキシ系硬化剤テトラッドＸ（三菱ガス化学株式会社製）０．０８質量部とをディスパー撹拌し、トルエン２０．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率６５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例３－８と同様にして、熱伝導層の厚みが１１０μｍ、熱伝導率２．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ３－７）を得た。さらに同様にして、熱伝導層の厚みが１００μｍ、熱伝導率５（Ｗ／ｍ・Ｋ）、耐熱性良好の熱伝導性部材（Ｉ３－７）を得た。

（比較例３－７）
　平均一次粒子径１μｍの球状の酸化アルミニウム粉末（アドマテックス株式会社製、ＡＯ-５０２）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．６質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール５．７質量部およびトルエン２２．７質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して酸化アルミニウムの含有率５０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率０．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'３－１）を得た。さらに、この熱伝導性部材（Ｈ'３－１）に剥離処理シートを重ね、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスして、厚みが４５μｍの熱伝導性部材（Ｉ'３－１）を得た。このシートの熱伝導率は０．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）と低いものであった。
　別途、熱伝導性部材（Ｈ'３－１）から剥離処理シートを剥離して熱伝導層を単離し、これを４０μｍ厚の銅箔と２５０μｍ厚のアルミ板との間に挟み、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスした。得られたサンプルは耐熱性の試験で剥がれが観察された。

（比較例３－８）
　平均一次粒子径２０μｍの球状の酸化アルミニウム粉末（昭和電工株式会社製、ＣＢ－Ａ２０Ｓ）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．６質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール５．７質量部およびトルエン２２．７質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して酸化アルミニウムの含有率５０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例３－７と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率０．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'３－２）を得た。さらに同様にして、厚みが４５μｍ、熱伝導率が０．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）、耐熱性の試験で若干の発泡が観察される熱伝導性部材（Ｉ'３－２）を得た。

（比較例３－９）
　比較例３－３で得られた凝集体（Ｄ'３－３）（平均粒子径２０μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例３－７と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'３－３）を得た。さらに同様にして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）、耐熱性良好の熱伝導性部材（Ｉ'３－３）を得た。

（比較例３－１０）
　比較例３－４で得られた凝集体（Ｄ'３－４）（平均粒子径１５μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例３－７と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．２（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'３－４）を得た。さらに同様にして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）、耐熱性の試験で剥がれが観察される熱伝導性部材（Ｉ'３－４）を得た。
　このシートは粒子が破砕したことに起因するクラックが多く見られた。

（比較例３－１１）
　比較例３－５で作製した（Ｄ'３－５）３８．３質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の３５％トルエン溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して非凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例３－７と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'３－５）を得た。さらに同様にして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．９（Ｗ／ｍ・Ｋ）、耐熱性の試験で剥がれが観察される熱伝導性部材（Ｉ'３－５）を得た。
　このシートは粒子が破砕したことに起因するクラックが多く見られた。

　実施例３－８～３－１４および比較例３－７～３－１１における主な製造条件と評価結果を表３－３～３－４に示す。
　表中の溶剤（Ｆ）は、溶剤として追加したもののみを記載した。
　表３－３～３－４に示すように、本発明の熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）は、熱伝導率に優れた熱伝導性部材（Ｉ）を提供する。比較例３－７，３－８に示すように、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）中に、易変形性凝集体（Ｄ）を含まない樹脂組成物では、充分な熱伝導率を発現できない。比較例３－９に示すように、樹脂組成物作製中に、凝集体が崩れても樹脂分が多いために充分な熱伝導経路がなく、高い熱伝導率を発現できない。比較例３－１０に示すように、反応性官能基を含まない有機結着剤（Ｂ）を用いると充分な耐熱性が得られないことがある。

（繊維合成例１：銀ナノワイヤ）
　Ｍｗ４００００のポリビニルピロリドン５質量部を、エチレングリコール３００ｍｌに溶解させた溶液を加温し、窒素雰囲気下、１３０℃にて１０分間加熱した後、１００ｍＭの塩化ナトリウムのエチレングリコール溶液を１．５ｍｌと、２．２ｍＭの鉄（II）アセチルアセトナートのエチレングリコール溶液を加え、１３０℃にて５分加熱した。さらに、濃硝酸１．２５ｍｌを添加し、１３０℃にて２時間加熱した。
　続いて、得られた溶液をイソプロパノールにて再沈殿を３回行うことにより、銀分３．０ｍｇ/ｍｌの平均繊維径６０ｎｍ、平均長２０μｍ（アスペクト比３３３）の銀ナノワイヤが分散したイソプロパノール溶液（Ｐ１）を得た。

（繊維合成例２：銀ナノワイヤ）
　１６０℃に加熱したエチレングリコール１００ｍｌに、０．１５ｍＭの硝酸銀のエチレングリコール溶液１０ｍｌを１０秒かけて添加した。１０分後、１７０℃に昇温し、１００ｍＭの硝酸銀のエチレングリコール溶液２００ｍｌと、６００ｍＭのポリビニルピロリドン（Ｍｗ４００００）のエチレングリコール溶液２００ｍｌをそれぞれ２１０分かけて添加した。さらに１７０℃にて３時間加熱した。
　続いて、得られた溶液をイソプロパノールにて再沈殿を３回行うことにより、銀分３．０ｍｇ/ｍｌの平均繊維径５００ｎｍ、平均長１０μｍ（アスペクト比２０）の銀ナノワイヤが分散したイソプロパノール溶液（Ｐ２）を得た。

（繊維合成例３：銅ワイヤ）
　酢酸銅０．２質量部を蒸留水１０ｍｌに溶解させた酢酸銅水溶液１０ｍｌと、金属イオン還元剤として５．０ｍｏｌ／ｌとなるように水素化ホウ素ナトリウムと蒸留水を混合した水素化ホウ素ナトリウム水溶液１００ｍｌと、を作製した。水素化ホウ素ナトリウム水溶液に水溶性高分子のポリビニルピロリドン（ＰＶＰ）０．５ｇを添加して攪拌溶解させた。
　続いてこの還元性水溶液に、窒素と酸素の比率が３：１となるように調整した混合ガスを約６０分間バブリングした後、水温を２０℃に設定して上記酢酸銅水溶液１０ｍｌを滴下した。この混合液を水温２０℃に保持したまま約６０分間よく攪拌した。生成した黒色の反応液を回収し、銅分１．８ｍｇ/ｍｌの平均繊維径１２μｍ、平均長１００μｍ（アスペクト比８．３）の銅ワイヤが分散した水溶液（Ｐ３）を得た。

（繊維合成例４：金属被覆ポリマーナノファイバー）
　アクリルニトリル／グリシジルメタクリレート＝３５／６５の共重合体（Ｍｗ＝４０，０００）を用い、エレクトロスピニングにより、ポリマーナノファイバー７０質量部を作製した。さらに、これと２００ｍＬの水酸化ヒドラジニウムとを、２５００ｍＬのフラスコ中で混合し、一晩攪拌した。ついで、５０００ｍＬのメタノールで６回洗浄した後、真空中５０℃で２４時間乾燥させた。
　７０質量部のヒドラジン修飾されたポリマーナノファイバーを、密閉ガラス瓶内の５０ｍＬの０．１Ｍ　ＡｇＮＯ_３溶液、５ｍＬの１ＭＫＯＨ溶液および１０ｍＬの濃縮ＮＨ_３溶液の混合液に浸漬することにより、銀被覆を行った。さらに５０００ｍＬのメタノールで６回洗浄した後、真空中５０℃で２４時間乾燥させることにより、平均繊維径１００ｎｍ、平均長１５μｍ（アスペクト比１５０）の銀で被覆されたポリマーナノファイバー（Ｐ４）を得た。

（実施例４－１）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０２」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９９）：１００質量部、ポリビニルアルコールの４質量％水溶液（日本合成化学工業株式会社製「ゴーセノールＮＬ－０５」）：１２５質量部（固形分：５質量部）、熱伝導性繊維（Ｐ１）溶液：３３．３質量部（固形分：０．１質量部）、およびイオン交換水：４１．７質量部を、ディスパーで１０００ｒｐｍ、１時間、攪拌してスラリーを得た。
　このスラリーをミニスプレードライヤー（日本ビュッヒ社製「Ｂ－２９０」）にて、１２５℃雰囲気下で、噴霧乾燥し、平均粒子径約１０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．７ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９６％の易変形性凝集体（Ｄ４－１）を得た。

（実施例４－２）
　アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ｐ０２」、平均一次粒子径：約２μｍ、平均円形度：０．９８）：１００質量部、ポリビニルアルコールの４質量％水溶液（日本合成化学工業株式会社製「ゴーセノールＮＬ－０５」）：５０質量部（固形分：２質量部）、熱伝導性繊維（Ｐ１）溶液：６６．６質量部（固形分：０．２質量部）、およびイオン交換水：８３．４質量部を用いた以外は実施例４－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．６ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９４％の易変形性凝集体（Ｄ４－２）を得た。

（実施例４－３）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０９」、平均一次粒子径：約１０μｍ、平均円形度：０．９９）：１００部、Ｍｗ＝５０００のポリ（アリルアミン）の４質量％水溶液：１２．５質量部（固形分：０．５質量部）、熱伝導性繊維（Ｐ２）溶液：３３３質量部（固形分：１．０質量部）、およびイオン交換水：４．５質量部を用いた以外は実施例４－１と同様にして、平均粒子径約４５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．５ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９３％の易変形性凝集体（Ｄ４－３）を得た。

（実施例４－４）
　窒化アルミニウム（株式会社トクヤマ製「Ｈグレード」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９７）：１００質量部、Ｍｗ＝１００００のポリ（Ｎ－イソプロピルアクリルアミド）の４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、熱伝導性繊維（Ｐ２）溶液：６６．７質量部（固形分：０．２質量部）、およびイオン交換水：８３．３質量部を用いた以外は実施例４－１と同様にして、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９２％の易変形性凝集体（Ｄ４－４）を得た。

（実施例４－５）
　アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ｐ０５」、平均一次粒子径：約５μｍ、平均円形度：０．９９）：１００質量部、Ｍｗ＝５０００のポリ（ビニルピロリドン）の２０質量％水溶液：２５質量部（固形分：１０質量部）、熱伝導性繊維（Ｐ３）溶液：２２２．２質量部（固形分：０．４質量部）、およびイオン交換水：２．８質量部を用いた以外は実施例４－１と同様にして、平均粒子径約３０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約１ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９２％の易変形性凝集体（Ｄ４－５）を得た。

（実施例４－６）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０２」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９９）：１００質量部、ポリウレタン樹脂（東洋紡績株式会社：バイロンＵＲ－１４００）の２０質量％トルエン溶液：１０質量部（固形分：２質量部）、熱伝導性繊維（Ｐ４）：２質量部（固形分：２質量部）、およびトルエン：１７８質量部を、ディスパーで１０００ｒｐｍ、１時間、攪拌してスラリーを得た。
　このスラリーをミニスプレードライヤー（日本ビュッヒ社製「Ｂ－２９０」）にて、１４０℃雰囲気下で、噴霧乾燥し、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．５ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９３％の易変形性凝集体（Ｄ４－６）を得た。

（実施例４－７）
　窒化アルミニウム（株式会社トクヤマ製「Ｈグレード」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９７）：１００質量部、Ｍｗ＝１００００のポリ（Ｎ－イソプロピルアクリルアミド）の４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、熱伝導性繊維（Ｐ４）：４０質量部（固形分：４０質量部）、および水：２１０質量部を、ディスパーで１０００ｒｐｍ、１時間、攪拌してスラリーを得た。
　このスラリーをミニスプレードライヤー（日本ビュッヒ社製「Ｂ－２９０」）にて、１４０℃雰囲気下で、噴霧乾燥し、平均粒子径約４０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約３．０ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９４％の易変形性凝集体（Ｄ４－７）を得た。

（比較例４－１）
　実施例４－２の「ＣＢ－Ｐ０２」の代わりに、アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ａ２０Ｓ」、平均一次粒子径：約２０μｍ、平均円形度：０．９８、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２２０ｍＮ）を用いた以外は実施例４－２と同様にして易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'４－１）を得た。

（比較例４－２）
　実施例４－２のポリ（ビニルアルコール）を使用せず、イオン交換水を１３３．４質量部とした以外は実施例４－２と同様にして、易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'４－２）を得た。

（比較例４－３）
　実施例４－３のポリ（アリルアミン）の４質量％水溶液を１２５０質量部（固形分：５０質量部）とし、イオン交換水を５０質量部とした以外は実施例４－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約１．０ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：１５％の易変形性凝集体（Ｄ'４－３）を得た。

（比較例４－４）
　ポリ（アリルアミン）の４質量％水溶液を使用せず、シランカップリング剤（信越化学社製「ＫＢＭ－０４」、テトラメトキシシラン（１０質量％溶液）：２０質量部（固形分：２質量部）を用い、イオン交換水を１３０質量部とした以外は比較例４－３と同様にして、スラリーを得、このスラリーを１２５℃雰囲気下、噴霧乾燥・硬化し、平均粒子径約２５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約６０ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：７８％の易変形性凝集体（Ｄ'４－４）を得た。

（比較例４－５）
　比較例４－４と同様のスラリーを得、このスラリーを、１２５℃雰囲気下で、噴霧乾燥後、アルミナの融点以上の２１００℃で焼結し、平均粒子径約２３μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約１７６ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９６％の易変形性凝集体（Ｄ'４－５）を得た。

（比較例４－６）
　アルミナ粒子（住友化学（株）製、「ＡＬ－３３」、平均一次粒子径：約１２μｍ、平均円形度：０．９）１００質量部、エポキシ樹脂組成物（ジャパンエポキシレジン製、「エピコート１０１０」２質量部、熱伝導性繊維（Ｐ４）：５質量部（固形分：５質量部）、およびトルエン：１４５質量部を用いた以外は実施例４－１と同様にして、易変形性凝集体を得ようとしたが、崩壊し易く、凝集体の態を成さない生成物（Ｄ'４－６）を得た。

　実施例４－１～４－７および比較例４－１～４－６における主な製造条件と評価結果を表４－１～４－２に示す。
　表４－１～４－２に示すように、凝集体を生成するには、熱伝導性粒子（Ａ）の平均一次粒子径が１０μｍ以下であり、有機結着剤（Ｂ）と熱伝導性繊維（Ｐ）とを使用することが好ましい。比較例４－１，４－２，４－６は凝集体を形成することができない。比較例４－３に示すように、有機結着剤（Ｂ）が多すぎると、振とう時に凝集体同士がさらに凝集してしまい、衝撃により変質してしまう。比較例４－４，４－５に示すように、シランカップリング剤を有機結着剤として使用したり、アルミナの融点以上で焼結したりと、熱伝導性粒子（Ａ）同士を強固に結着させると、易変形性に乏しくなる。比較例４－７は、凝集体に含まれない熱伝導性繊維が多く、崩壊しやすい凝集体である。

（実施例４－８）
　実施例４－１で得られた易変形性凝集体（Ｄ４－１）（平均粒子径１０μｍ）３７．１質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液３１．５質量部と、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製「エピコート１００１」）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが５０μｍの熱伝導性部材（Ｈ４－１）を得た。熱伝導率は３．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）であった。この熱伝導性部材（Ｈ４－１）を、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスすることにより、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率６．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ４－１）（熱伝導性接着シート）を得た。

（実施例４－９）
　実施例４－２で得られた易変形性凝集体（Ｄ４－２）（平均粒子径２０μｍ）３７．１質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液３１．５質量部と、硬化剤としてのエピコート１０３１Ｓ（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率７０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例４－８と同様にして、熱伝導層の厚みが６５μｍ、熱伝導率３．２（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ４－２）を得た。さらに実施例４－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率６．０（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ４－２）を得た。

（実施例４－１０）
　実施例４－３で得られた易変形性凝集体（Ｄ４－３）（平均粒子径４５μｍ）３２．４質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液５０．４質量部と硬化剤としてのエピコート１０３１Ｓ（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液５．０質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率４０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例４－８と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率４．０（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ４－３）を得た。さらに実施例４－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが５５μｍ、熱伝導率７．２（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ４－３）を得た。

（実施例４－１１）
　実施例４－４で得られた易変形性凝集体（Ｄ４－４）（平均粒子径１５μｍ）３６．０質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の３５％トルエン溶液３６．０質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）１質量部とを混合しディスパー撹拌し、２-プロパノール５．８質量部およびトルエン２３．２質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例４－８と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率４．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ４－４）を得た。さらに実施例４－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが４４μｍ、熱伝導率８．３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ４－４）を得た。

（実施例４－１２）
　実施例４－５で得られた易変形性凝集体（Ｄ４－５）（平均粒子径３０μｍ）２２．８質量部と、樹脂合成例３で得られたアクリル樹脂（Ｅ－３）の２５％酢酸エチル溶液１７．０質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）１．７２質量部とを混合しディスパー撹拌し、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）１１．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例４－８と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率２．０（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ４－５）を得た。さらに実施例４－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率３．１（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ４－５）を得た。

（実施例４－１３）
　実施例４－６で得られた易変形性凝集体（Ｄ４－６）（平均粒子径２０μｍ）３８．３質量部と、水系エマルジョン樹脂（ポリゾールＡＸ－５９０、昭和電工株式会社製、固形分４９％）１３．８質量部とを混合しディスパー撹拌し、水４８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例４－８と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率１．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ４－６）を得た。さらに実施例４－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率３．０（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ４－６）を得た。

（実施例４－１４）
　実施例４－７で得られた易変形性凝集体（Ｄ４－７）（平均粒子径４０μｍ）２２．８質量部と、樹脂合成例３で得られたアクリル樹脂（Ｅ－３）の２５％酢酸エチル溶液１８．０質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）１．７２質量部とを混合しディスパー撹拌し、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）１１．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例４－８と同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率５．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ４－７）を得た。さらに実施例４－８と同様にプレスして、熱伝導層の厚みが４０μｍ、熱伝導率６．３（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ４－７）を得た。

（比較例４－７）
　平均一次粒子径１μｍの球状の酸化アルミニウム粉末（アドマテックス株式会社製、ＡＯ-５０２）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．６質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール５．７質量部およびトルエン２２．７質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して酸化アルミニウムの含有率５０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率０．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'４－１）を得た。さらに、この熱伝導性部材（Ｈ'４－１）に剥離処理シートを重ね、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスして、厚みが４５μｍ、熱伝導率が０．８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'４－１）を得た。

（比較例４－８）
　平均一次粒子径２０μｍの球状の酸化アルミニウム粉末（昭和電工株式会社製、ＣＢ－Ａ２０Ｓ）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．６質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール５．７質量部およびトルエン２２．７質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して酸化アルミニウムの含有率５０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例４－７と同様にして、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率０．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'４－２）を得た。さらに比較例４－７と同様にプレスして、厚みが４５μｍ、熱伝導率が０．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'４－２）を得た。

（比較例４－９）
　比較例４－３で得られた凝集体（Ｄ'４－３）（平均粒子径２０μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例４－７と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'４－３）を得た。さらに比較例４－７と同様にプレスして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'４－３）を得た。

（比較例４－１０）
　比較例４－４で得られた凝集体（Ｄ'４－４）（平均粒子径２５μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の３０％トルエン／２－プロパノール溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例４－７と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．４（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'４－４）を得た。さらに比較例４－７と同様にプレスして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が０．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'４－４）を得た。
　このシートは粒子が破砕したことに起因するクラックが多く見られた。

（比較例４－１１）
　比較例４－５で作製した（Ｄ'４－５）（平均粒子径２３μｍ）３８．３質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の３５％トルエン溶液２７．０質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂エピコート１００１（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液２．７質量部とをディスパー撹拌し、２-プロパノール７．０質量部およびトルエン２８．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して非凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の樹脂組成物を得た。
　得られた樹脂組成物を用い、比較例４－７と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率０．７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ'４－５）を得た。さらに比較例４－７と同様にプレスして、厚みが５０μｍ、熱伝導率が１．０（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ'４－５）を得た。
　このシートは粒子が破砕したことに起因するクラックが多く見られた。

　実施例４－８～４－１４および比較例４－７～４－１１における主な製造条件と評価結果を表４－３に示す。
　表中の溶剤（Ｆ）は、溶剤として追加したもののみを記載した。
　表４－３に示すように、本発明の易変形性凝集体（Ｄ）を含む熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）は、プレスすることにより、熱伝導率に優れた熱伝導性部材（Ｉ）を提供する。比較例４－７、４－８、４－１０、４－１１に示すように、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）中に、易変形性凝集体（Ｄ）を含まない樹脂組成物では、充分な熱伝導率を発現できない。比較例４－９に示すように、樹脂組成物作製中に、凝集体が崩れても樹脂分が多いために充分な熱伝導経路がなく、高い熱伝導率を発現できない。

（実施例５－１）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０２」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９９）１００質量部、ポリビニルアルコールの４質量％水溶液（日本合成化学工業株式会社製「ゴーセノールＮＬ－０５」）：１２５質量部（固形分：５質量部）、カーボンナノチューブ分散体（ＣｎａｎｏＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製「ＬＢ２００」、平均繊維径１１ｎｍ、平均繊維長１０μｍ）：１００質量部（固形分：５質量部）、およびイオン交換水：２５質量部を、超音波ホモジナイザーで１時間、分散してスラリーを得た。
　このスラリーをミニスプレードライヤー（日本ビュッヒ社製「Ｂ－２９０」）にて、１２５℃雰囲気下で、噴霧乾燥し、平均粒子径約１０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．７ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９８％の易変形性凝集体（Ｄ５－１）を得た。

（実施例５－２）
　アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ｐ０２」、平均一次粒子径：約２μｍ、平均円形度：０．９８）１００質量部、上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、カーボンナノチューブ分散体（ＣｎａｎｏＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製「ＬＢ２００」）：４０質量部（固形分：２質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例５－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．６ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９４％の易変形性凝集体（Ｄ５－２）を得た。

（実施例５－３）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０９」、平均一次粒子径：約１０μｍ、平均円形度：０．９９）１００部、分散剤４０質量％水溶液（ビックケミー株式会社製「ＢＹＫ－１９０」）：１．２５質量部（固形分：０．５質量部）、カーボンナノチューブ分散体（ＣｎａｎｏＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製「ＬＢ２００」）：１０質量部（固形分：０．５質量部）、およびイオン交換水：１３７．５質量部を用いた以外は実施例５－１と同様にして、平均粒子径約５０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約４．１ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９１％の易変形性凝集体（Ｄ５－３）を得た。

（実施例５－４）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０２」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９９）７０質量部、アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０９」、平均一次粒子径：約１０μｍ、平均円形度：０．９９）３０質量部、上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、カーボンナノチューブ分散体（ＣｎａｎｏＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製「ＬＢ２００」）：４０質量部（固形分：２質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例５－１と同様にして、平均粒子径約３０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約１．１ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９６％の易変形性凝集体（Ｄ５－４）を得た。

（実施例５－５）
　窒化アルミニウム（株式会社トクヤマ製「Ｈグレード」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９７）１００質量部、上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、カーボンナノチューブ分散体（ＣｎａｎｏＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製「ＬＢ２００」）：１００質量部（固形分：５質量部）、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例５－１と同様にして、平均粒子径約１５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約１．１ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９８％の易変形性凝集体（Ｄ５－５）を得た。

（実施例５－６）
　アルミナ粒子（昭和電工株式会社製「ＣＢ－Ｐ０５」、平均一次粒子径：約５μｍ、平均円形度：０．９９）１００質量部、ポリビニルピロリドンの２０質量％水溶液（株式会社日本触媒製「Ｋ－８５Ｗ」）：２５質量部（固形分：１０質量部）、カーボンナノチューブ分散体（ＣｎａｎｏＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製「ＬＢ２００」）：１００質量部（固形分：５質量部）、およびイオン交換水：１２５質量部を用いた以外は実施例５－１と同様にして、平均粒子径約４０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約２．１ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９３％の易変形性凝集体（Ｄ５－６）を得た。

（実施例５－７）
　上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液を７５０質量部（固形分：３０質量部）とし、イオン交換水を１５０質量部とした以外は実施例５－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．８ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９９％の易変形性凝集体（Ｄ５－７）を得た。

（実施例５－８）
　アルミナ粒子（電気化学工業株式会社製「ＡＳＦＰ－２０」、平均一次粒子径：約０．３μｍ、平均円形度：０．９９）１００質量部、上記ポリビニルアルコールの４質量％水溶液：５０質量部（固形分：２質量部）、ＸＧＳｃｉｅｎｃｅｓ社（鱗片状グラフェン粉末Ｍグレード、平均アスペクト比３０００、平均厚み３ｎｍ）：１質量部、およびイオン交換水：１００質量部を用いた以外は実施例５－１と同様にして、平均粒子径約５μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．３ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９９％の易変形性凝集体（Ｄ５－８）を得た。

（実施例５－９）
　アルミナ粒子（株式会社アドマテックス製「ＡＯ－５０２」、平均一次粒子径：約１μｍ、平均円形度：０．９９）１００質量部、ポリエスエテル樹脂（東洋紡績株式会社：バイロン２００）の２０質量％トルエン溶液：１０質量部（固形分：２質量部）、カーボンナノチューブ（宇部興産株式会社製「ＡＭＣ」、平均繊維径１１ｎｍ、平均繊維長２μｍ）３質量部、およびトルエン：２００質量部を用い、噴霧乾燥温度を１２５℃から１４０℃に変更した以外は実施例５－１と同様にして、平均粒子径約２０μｍ、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力：約０．８ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：９４％の易変形性凝集体（Ｄ５－９）を得た。

　実施例５－１～５－９における主な製造条件と評価結果を表５－１～５－２に示す。
　表５－１～５－２に示すように、凝集体を生成するには、熱伝導性粒子（Ａ）の平均一次粒子径が１０μｍ以下であり、有機結着剤（Ｂ）を使用することが必要である。

（実施例５－１０１）
　実施例５－１で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－１）（平均粒子径１０μｍ）３７．１質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３１．５質量部と、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製「エピコート１００１）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥し、熱伝導層の厚みが５０μｍの熱伝導性部材（Ｈ５－１）を得た。熱伝導率は５（Ｗ／ｍ・Ｋ）であった。

（実施例５－１０２）
　実施例５－１０１で得られた熱伝導性部材（Ｈ５－１）の熱伝導層に剥離処理シートを重ね、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、易変形性凝集体（Ｄ５－１）の含有量は５０ｖｏｌ％、熱伝導率８．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ５－２）を得た。

（実施例５－１０３）
　実施例５－２で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－２）（平均粒子径２０μｍ）３７．１質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３１．５質量部と、硬化剤としてのエピコート１０３１Ｓ（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率７０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、コンマコーターを用いて剥離処理シート（厚さ７５μｍの離型処理ポリエチレンテレフタレートフィルム）に塗工し、１００℃で２分加熱乾燥した後、熱伝導層に剥離処理シートを重ね、１５０℃、２ＭＰａで１時間プレスして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率１１（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ５－３）を得た。

（実施例５－１０４）
　実施例５－３で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－３）（平均粒子径５０μｍ）３２．４質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液５０．４質量部と硬化剤としてのエピコート１０３１Ｓ（ジャパンエポキシレジン（株）製）の５０％ＭＥＫ溶液５．０質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール６．５質量部、およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率４０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例５－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが６０μｍ、熱伝導率７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ５－４）を得た。

（実施例５－１０５）
　実施例５－４で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－４）（平均粒子径３０μｍ）３６．０質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の２５％トルエン溶液３６．０質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）１質量部とを混合しディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール５．８質量部およびトルエン２３．２質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例５－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが４５μｍ、熱伝導率８．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ５－５）を得た。

（実施例５－１０６）
　実施例５－８で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－８）（平均粒子径５μｍ）３６．０質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液３６．０質量部と硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製「エピコート１００１）の５０％ＭＥＫ溶液３．１５質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール６．５質量部およびトルエン２５．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して異変形成凝集体の易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例５－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが４０μｍ、熱伝導率７（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ５－６）を得た。

（実施例５－１０７）
　実施例５－１で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－１）（平均粒子径１０μｍ）７．４質量部と、平均一次粒子径が２０μｍの球状アルミナ（昭和電工株式会社製、ＣＢ－Ｐ２０）２９．７質量部と、樹脂合成例２で得られたカルボキシル基含有変性エステル樹脂（Ｅ－２）の２５％トルエン溶液３１．５質量部と、硬化剤としてのビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製「エピコート１００１）の５０％ＭＥＫ溶液３．２質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール０．４質量部およびトルエン１．６質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例５－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが４０μｍ、熱伝導率８．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ５－７）を得た。

（実施例５－１０８）
　実施例５－２で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－２）（平均粒子径２０μｍ）１９．２質量部と、平均一次粒子径が１０μｍの球状アルミナ（アドマテックス株式会社製、ＡＯ－５０９）１９．２質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）の２５％トルエン／２－プロパノール溶液２６．１質量部と、熱硬化助剤としてのケミタイトＰＺ（株式会社日本触媒製）２．６質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール３．３質量部、およびトルエン１３．２質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率６０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例５－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが４０μｍ、熱伝導率８．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ５－８）を得た。

（実施例５－１０９）
　実施例５－２で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－２）（平均粒子径２０μｍ）３４．０質量部、樹脂合成例３で得られたアクリル樹脂（Ｅ－３）の２５％酢酸エチル溶液６４．０質量部と、硬化剤としてのエポキシ系硬化剤テトラッドＸ（三菱ガス化学株式会社製）０．８質量部とをディスパー撹拌し、トルエン２．８質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率３５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を、剥離処理されたポリエステルフィルム上に均一に塗工して乾燥させ、粘着剤層を設けた。次に、剥離処理された別のポリエステルフィルムを粘着剤層側にラミネートし、熱伝導層の厚みが５０μｍ、熱伝導率４（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｈ５－９）を得た。

（実施例５－１１０）
　実施例５－５で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－５）（平均粒子径１５μｍ）５６．５質量部と熱可塑性樹脂としてのポリスチレン樹脂ＰＳＪポリスチレン６７９（ＰＳジャパン株式会社製）４３．５質量部とを撹拌・混合したものを、２００℃に設定した二軸押出機で溶融混練し、易変形性凝集体の含有率２５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。　　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、射出成型機（東芝機械（株）製ＩＳ－１００Ｆ）を用いて成形し、厚みが１ｍｍ、熱伝導率１２（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ５－１０）を得た。

（実施例５－１１１）
　実施例５－６で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－６）（平均粒子径４０μｍ）６１．６質量部とポリエステルウレタン樹脂バイロンＵＲ６１００（東洋紡績株式会社製）１８．７質量部、硬化剤としてのエポキシ系硬化剤テトラッドＸ（三菱ガス化学株式会社製）０．０８質量部とをディスパー撹拌し、トルエン２０．０質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率６５ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例５－１０３と同様にして、熱伝導層の厚みが１００μｍ、熱伝導率８．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ５－１１）を得た。

（実施例５－１１２）
　実施例５－７で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－７）（平均粒子径２０μｍ）９４.０質量部とエチレンーメタクリル酸共重合体６．０質量部とを混合し、金型に入れ、脱気した後、３ＭＰａの荷重をかけ、１５０℃１時間押し固めて、易変形性凝集体の含有率８０ｖｏｌ％、熱伝導層の厚みが５００μｍ、熱伝導率８（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ５－１２）を得た。

（実施例５－１１３）
　実施例５－９で得られた易変形性凝集体（Ｄ５－９）（平均粒子径２０μｍ）７２．０質量部と高密度ポリエチレン樹脂Ｈｉｚｏｘ　２１００Ｊ（三井住友ポリオレフィン株式会社製）２８．０質量部とを混合し、混練機で加熱混合し、冷却粉砕を行った後、押出機により押出成形し、易変形性凝集体の含有率４０ｖｏｌ％、熱伝導率７（Ｗ／ｍ・ｋ）のペレット状の熱伝導性部材（Ｉ５－１３）を得た。

　実施例５－１０１～５－１１３における主な製造条件と評価結果を表５－３に示す。
　表中の溶剤（Ｆ）は、溶剤として追加したもののみを記載した。
　表５－３に示すように、本発明の凝集体（Ｄ）は熱伝導性に優れる。

（実施例６－１）
　窒化ホウ素（モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同会社製「ＮＸ－１」、鱗片状粒子、一次粒子長径：０．７μｍ）１００質量部、ポリビニルアルコールの４質量％水溶液（日本合成化学工業株式会社製「ゴーセノールＮＬ－０５」）：２５質量部（固形分：１質量部）、およびイオン交換水：２５質量部を、ディスパーで１０００ｒｐｍ、１時間、攪拌してスラリーを得た。
　このスラリーをミニスプレードライヤー（日本ビュッヒ社製「Ｂ－２９０」）にて１２５℃雰囲気下で噴霧乾燥し、平均粒子径約１５μｍ、圧縮平均律１０％に要する平均圧縮率：約３．５ｍＮ、振とう試験後の平均粒子径の維持率：８５％の易変形性凝集体Ｄ（６－１）を得た。

　実施例６－１における主な製造条件と評価結果を表６－１～６－２に示す。
　表６－１～６－２に示すように、凝集体を生成するには、熱伝導性粒子（Ａ）の平均一次粒子径が１０μｍ以下であり、有機結着剤（Ｂ）を使用することが必要である。

（実施例６－１０１）
　実施例６－１で得られた易変形性凝集体（Ｄ６－１）（平均粒子径１５μｍ）３１．５質量部と、樹脂合成例１で得られたポリウレタンポリウレア樹脂（Ｅ－１）のトルエン／２－プロパノール溶液５４．０質量部と、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製「エピコート１００１）の５０％ＭＥＫ溶液５．４質量部とをディスパー撹拌し、イソプロピルアルコール３．１質量部およびトルエン１２．６質量部で粘度を調整した後、超音波脱泡して易変形性凝集体の含有率５０ｖｏｌ％の熱伝導性樹脂組成物を得た。
　得られた熱伝導性樹脂組成物を用い、実施例１－１０３と同様にして、熱伝導性層の厚みが５０μｍ、熱伝導率３．５（Ｗ／ｍ・Ｋ）の熱伝導性部材（Ｉ６－１）を得た。

　実施例６－１０１における主な製造条件と評価結果を表６－３に示す。
　表中の溶剤（Ｆ）は、溶剤として追加したもののみを記載した。
　表６－３に示すように、本発明の凝集体（Ｄ）を用いた熱伝導性部材（Ｉ）は熱伝導性に優れる。
　熱伝導性粒子（Ａ）として鱗片状のＢＮ粒子を用いたこの例では、球状のアルミナ粒子を用いた以外は同様の条件とした実施例１-１、１-２、１-５と比較して、平均圧縮力は大きめであり、また、崩壊しやすい結果となった。したがって、熱伝導性粒子（Ａ）としては球状がより好ましい。ただし、材料の熱伝導率で比較すれば、ＢＮはアルミナよりも優れるため、得られた熱伝導性部材（Ｉ６－１）の熱伝導率は良好であった。熱伝導率の高い材料であれば、非球状粒子を用いてもよい。

　この出願は、
　２０１２年５月２１日に出願された日本出願特願２０１２－１１５８２１号、
　２０１２年６月２９日に出願された日本出願特願２０１２－１４６４２４号、
　２０１２年７月１３日に出願された日本出願特願２０１２－１５７０８６号、
　２０１３年２月２６日に出願された日本出願特願２０１３－０３６０９８号、
　および、
　２０１３年４月８日に出願された日本出願特願２０１３－０８００５９号を基礎とする優先権を主張し、その開示の全てをここに取り込む。

　本発明の易変形性凝集体およびこれを含む熱伝導性樹脂組成物は、熱伝導性接着シート等の熱伝導性部材に好ましく利用できる。

Claims

　平均一次粒子径が０．１～１０μｍの熱伝導性粒子（Ａ）１００質量部と、
　有機結着剤（Ｂ）０．１～３０質量部とを含み、
　平均粒子径が２～１００μｍであり、圧縮変形率１０％に要する平均圧縮力が５ｍＮ以下である、易変形性凝集体（Ｄ）。
　熱伝導性粒子（Ａ）が球状粒子である、請求項１記載の易変形性凝集体（Ｄ）。
　有機結着剤（Ｂ）が窒素原子を有する、請求項１または２記載の易変形性凝集体（Ｄ）。
　有機結着剤（Ｂ）が反応性官能基を有する、請求項１または２記載の易変形性凝集体（Ｄ）。
　請求項１～４のいずれか記載の易変形性凝集体（Ｄ）２０～９０体積％と、バインダー樹脂（Ｅ）１０～８０体積％と、バインダー樹脂（Ｅ）を溶解する溶剤（Ｆ）とを含有する、熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）。
　易変形性凝集体（Ｄ）を構成する有機結着剤（Ｂ）が溶剤（Ｆ）に溶解しない、請求項５記載の熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）。
　易変形性凝集体（Ｄ）を構成する有機結着剤（Ｂ）が水溶性樹脂であり、バインダー樹脂（Ｅ）が非水溶性樹脂である、請求項５または６記載の熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）。
　請求項５～７のいずれか記載の熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）から溶剤（Ｆ）が除去されてなる熱伝導層を含む、熱伝導性部材（Ｈ）。
　前記熱伝導層の厚みに対する易変形性凝集体（Ｄ）の平均粒子径の比率が２０％以上である、請求項８記載の熱伝導性部材（Ｈ）。
　請求項８または９記載の熱伝導性部材（Ｈ）を加圧してなる、熱伝導性部材（Ｉ）。
　請求項８または９記載の熱伝導性部材（Ｈ）、または請求項１０記載の熱伝導性部材（Ｉ）からなり、
　少なくとも一方の面に剥離フィルムを有する熱伝導性接着シート。
　請求項１～４のいずれか記載の易変形性凝集体（Ｄ）の製造方法であって、
　平均一次粒子径が０．１～１０μｍの熱伝導性粒子（Ａ）１００質量部と有機結着剤（Ｂ）０．１～３０質量部と有機結着剤（Ｂ）を溶解する溶剤（Ｃ）とを含有するスラリーを得る工程と、
　　前記スラリーから溶剤（Ｃ）を除去する工程とを有する、
　易変形性凝集体（Ｄ）の製造方法。
　基材上に請求項５～７のいずれか記載の熱伝導性樹脂組成物（Ｇ）を塗布して塗膜を形成する工程と、
　前記塗膜から溶剤（Ｆ）を除去して、熱伝導層を形成する工程と、
　前記熱伝導層を加圧する工程とを有する、
　熱伝導性部材（Ｉ）の製造方法。