WO2013058267A1 - 排気熱交換装置 - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to an exhaust heat exchanger [exhaust gas heat exchanger] that performs heat exchange between an exhaust gas of an internal combustion engine and a cooling fluid.
- Patent Document 1 discloses an exhaust heat exchange device that performs heat exchange between an exhaust gas of an internal combustion engine and a cooling fluid. As shown in FIG. 20, the exhaust heat exchange device 100 disclosed in Patent Document 1 is disposed at an outer case 101, a plurality of tubes 110 accommodated in the outer case 101, and both ends of the plurality of tubes 110. And a pair of tanks 120 and 121.
- the outer case 101 is provided with a cooling water inlet portion [coolant inlet port] 102 and a cooling water outlet portion [coolant outlet port] 103 for cooling water (cooling fluid).
- a cooling water flow path [coolant ⁇ ⁇ flowpath] 104 is formed outside the tube 110 in the outer case 101. Both ends of the tube 110 are opened in the tanks 120 and 121, respectively.
- the tank 120 on one side is provided with an exhaust inlet part [exhaust gas inlet port] 120a, and the tank 121 on the other side is provided with an exhaust outlet part [exhaust gas inlet port] 121a.
- the tube 110 is stacked [stacked]. Each tube 110 is formed by two flat members 110a and 110b as shown in FIG. An exhaust passage [exhaust gas flowpath] 111 is formed inside each tube 110. Fins [fin] 112 are arranged in the exhaust flow path 111.
- the fin 112 is formed of a corrugated plate having a rectangular outer shape, as shown in FIG.
- a plurality of protruding pieces [protruded tabs] 113 are cut and raised at intervals in the exhaust flow direction S.
- Each protruding piece 113 has a triangular shape and protrudes so as to inhibit the exhaust flow in the exhaust flow path 111. That is, the protruding piece 113 protrudes in a direction orthogonal to the exhaust flow direction S and is inclined with respect to the exhaust flow direction S.
- Exhaust gas from the internal combustion engine flows through the exhaust passage 111 of each tube 110.
- the cooling water flows through the cooling water flow path 104 in the outer case 101.
- the exhaust gas and the cooling water exchange heat through the tubes 110 and the fins 112. In this heat exchange, the exhaust flow is agitated by the protruding pieces 113 of the fins 112 to promote heat exchange.
- the protruding piece 113 has a triangular shape, the area for blocking the exhaust flow is small, and the pressure in the low pressure region does not become sufficiently low. For this reason, the force for drawing the first flow and the second flow into the low pressure region is small, and only a weak vortex flow is formed. Even when one of the first flow and the second flow is larger than the other and only one vortex flow is formed, only a weak vortex flow is formed because the pulling force is weak. If the vortex is weak, the exhaust flow cannot be sufficiently stirred, and heat transfer cannot be greatly promoted.
- an object of the present invention is to provide an exhaust heat exchange device capable of improving the heat exchange rate by forming a vortex that greatly promotes heat transfer.
- a feature of the present invention is an exhaust heat exchange device that performs heat exchange between an exhaust gas of an internal combustion engine and a cooling fluid, and is arranged in a tube that forms an exhaust passage through which the exhaust flows, and in the exhaust passage. And a plurality of projecting pieces projecting from at least one of the tube and the fin so as to inhibit an exhaust flow, and each of the projecting pieces includes at least a bottom side and one side side.
- a polygon having a quadrilateral shape having an other side and an angle with respect to the base of the one side is set smaller than an angle with respect to the base of the other side and set to less than 90 degrees.
- Each of the plurality of projecting pieces is inclined to the upstream side in the exhaust flow direction, and each of the plurality of projecting pieces is installed so that the bottom side intersects the direction orthogonal to the exhaust flow direction, and the other side There are located upstream from said one side, to provide an exhaust heat exchanger.
- a large strong eddy current can be formed by the protruding piece.
- the vortex flow disturbs the laminar flow in the vicinity of the inner surface of the exhaust flow path and stirs the exhaust flow, so that heat transfer is greatly promoted and the heat exchange rate is improved.
- Each of the plurality of protruding pieces has a trapezoidal shape in which an angle of the other side with respect to the base is set to 90 degrees, and an angle of the one side with respect to the base is set to 60 degrees. It is preferable.
- an inclination angle of each of the plurality of protruding pieces to the upstream side in the exhaust flow direction is set in a range of 40 degrees or more and less than 90 degrees (particularly 60 degrees).
- an installation angle which is an intersection angle of each of the plurality of projecting pieces with the orthogonal direction, is set in a range of 10 degrees to less than 50 degrees (particularly, 30 degrees).
- Each of the plurality of projecting pieces has a trapezoidal shape, and when the length of the bottom side of each of the plurality of projecting pieces viewed from the exhaust flow direction is H and the height is h, It is preferable that h / H is set in a range of 0.2 or more and less than 0.7.
- the exhaust flow path is divided into a plurality of divided flow paths arranged along the orthogonal direction to the exhaust flow direction, and the plurality of protruding pieces are provided in the exhaust flow direction in each of the plurality of divided flow paths. It is preferable that it is provided at intervals along.
- the plurality of projecting pieces are arranged in parallel in the plurality of divided flow paths at intervals along the exhaust flow direction, and the two projecting pieces provided side by side are exhausted. It is preferable that they have shapes symmetrical with each other with respect to the flow direction.
- the plurality of protruding pieces are alternately provided on both sides of the center of the divided flow path in the plurality of divided flow paths along the exhaust flow direction.
- the plurality of protruding pieces overlap each other at the center of the divided flow path along the exhaust flow direction.
- the plurality of protruding pieces are preferably formed on at least two inner surfaces of each of the plurality of divided flow paths, and more preferably, the two inner surfaces face each other. Furthermore, it is preferable that the two inner surfaces are included in the fin, and the back surfaces of the two inner surfaces are in surface contact with the inner surface of the tube.
- the protruding pieces provided on one of the two inner surfaces and the protruding pieces provided on the other are alternately arranged along the exhaust flow direction. .
- FIG. 1st Embodiment of an exhaust-gas heat exchanger EGR cooler
- FIG. (A) is a perspective view of the tube in the exhaust heat exchange apparatus
- FIG. (b) is a partially expanded front view of a fin.
- FIG. 4 is a perspective view of the protrusion piece in the said fin.
- (A) is a front view of the protruding piece viewed from the direction A in FIG. 4
- (b) is a plan view of the protruding piece
- (c) is a sectional view taken along the line VC-VC in FIG. 5 (b). It is.
- (A) is a perspective view which shows the flow of the 1st flow and the 2nd flow exceeding a protrusion piece
- (b) is a top view which shows the flow of the 1st flow and the 2nd flow
- (c) is the 1st flow.
- It is a rear view which shows the vortex formed by a flow and a 2nd flow from the downstream.
- FIG. 1 It is a characteristic diagram which shows the relationship between h / H value of a protrusion piece, and the strength of a vortex. It is a figure which shows the strength of the vortex by an isosceles trapezoid protrusion piece and a right-angle trapezoid protrusion piece.
- A is a top view which shows the arrangement pattern of the protrusion piece in 2nd Embodiment of an exhaust heat exchange apparatus
- (b) is a top view which shows the arrangement pattern of the protrusion piece in 3rd Embodiment of an exhaust heat exchange apparatus. is there.
- (A) is a top view which shows the arrangement pattern of the protrusion piece in 4th Embodiment of an exhaust heat exchange apparatus
- (b) is a top view which shows the arrangement pattern of the protrusion piece in 5th Embodiment of an exhaust heat exchange apparatus. is there.
- It is a perspective view of the fin in 6th Embodiment of an exhaust heat exchange apparatus.
- It is a disassembled perspective view of the said fin.
- (A) is a partially enlarged sectional view of the fin
- (b) is a sectional view taken along line XVB-XVB in FIG. 15 (a)
- (c) is a partially enlarged sectional view of a modification of the fin. It is.
- FIG. 23 is a rear view of the protruding piece seen from the direction B in FIG. 23, (b) is a plan view of the protruding piece, and (c) is a rear view showing the vortex formed by the protruding piece from the downstream side.
- the exhaust heat exchange device of the present embodiment is an EGR cooler 1 that cools the exhaust gas that is recirculated in an EGR (exhaust gas recirculation) device that recirculates exhaust gas from an internal combustion engine to intake air.
- the EGR cooler 1 includes an exterior case 2, a plurality of tubes 10 accommodated in the exterior case 2, and a pair of tanks 20 and 21 disposed at both ends of the plurality of tubes 10. I have. These parts are formed of a material excellent in heat resistance and corrosion resistance (for example, stainless steel). These members are fixed to each other by brazing.
- the outer case 2 is provided with a cooling water inlet 3 and a cooling water outlet 4 for cooling water (cooling fluid).
- a cooling water channel 5 is formed outside the tube 10 in the outer case 2. Both ends of the tube 10 are opened in the tanks 20 and 21, respectively.
- the tank 20 on one side is provided with an exhaust inlet 20a, and the tank 21 on the other side is provided with an exhaust outlet 21a.
- each tube 10 is laminated. As shown in FIG. 2, each tube 10 is formed by two flat members 10a and 10b. An exhaust passage 11 is formed inside each tube 10. Fins 12 are arranged in the exhaust flow path 11, and the exhaust flow path 11 is divided into a plurality of divided flow paths [segmented? Flow? Channel] 11 a by the fins 12. The plurality of divided flow paths 11 a are arranged in parallel in a direction orthogonal to the exhaust flow direction S. Each divided flow path 11a has a plurality of inner surfaces (four inner surfaces including one inner surface by the tube 10 and three inner surfaces by the fins 12) along the exhaust flow direction S.
- the fin 12 is formed of a corrugated plate having a rectangular outer shape in which horizontal walls 13 and vertical walls 14 are alternately continued. Each horizontal wall 13 is in close contact with the inner surface of the tube 10. Each vertical wall 14 divides the exhaust passage 11 into a plurality of divided passages 11a. A plurality of protruding pieces 15 are cut and raised at intervals in the exhaust flow direction S in each divided flow path 11a. Each protruding piece 15 protrudes so as to inhibit the exhaust flow in the exhaust flow path 11. That is, the protruding piece 15 protrudes in a direction intersecting with the exhaust flow direction S and is inclined with respect to the exhaust flow direction S.
- the protruding piece 15 includes a bottom side 16, a side side 17 and an other side 18 side. It has a trapezoidal shape with a top side 19.
- An angle a with respect to the base 16 of the one side 17 is set to be smaller than an angle b with respect to the base 16 of the other side 18, and specifically, set to be less than 90 degrees.
- the angle a of the one side 17 is set to 60 degrees
- the angle b of the other side 18 is set to 90 degrees (see FIG. 5A).
- the angles a and b are angles on the surface of the protruding piece 15.
- the projecting piece 15 is inclined upstream of the exhaust flow direction S so as to have an angle ⁇ (0 ⁇ ⁇ 90 °) with respect to the horizontal wall 13 of the fin 12 (see FIG. 5C). .
- the inclination angle ⁇ is set to 60 degrees.
- the protruding piece 15 is installed so that the bottom 16 intersects the direction orthogonal to the exhaust flow direction S. That is, the bottom 16 is installed so as to have an angle ⁇ (0 ⁇ ⁇ 90 °) with respect to a direction orthogonal to the exhaust flow direction S (see FIG. 5B).
- the installation angle ⁇ is set to 30 degrees.
- the protruding piece 15 is disposed obliquely so that the other side 18 is located upstream of the one side 17.
- the plurality of protruding pieces 15 arranged along the exhaust flow direction S are arranged so that the inclination orientations are alternately reversed (see FIGS. 3A and 5B).
- the shapes of the two adjacent protruding pieces 15 themselves have a mirror image relationship.
- the protruding piece 15 of this embodiment has a trapezoidal (rectangular) shape, the protruding piece may have a polygonal shape equal to or more than a square.
- the exhaust from the internal combustion engine flows through the exhaust passage 11 in each tube 10. Cooling water flows through the cooling water flow path 5 in the outer case 2.
- the exhaust gas and the cooling water exchange heat through the tube 10 and the fins 12. In this heat exchange, the exhaust flow is agitated by the protruding pieces 15 of the fins 12, and heat exchange is promoted.
- the exhaust gas flowing through the exhaust passage 11 cannot travel straight by the protruding piece 15, so a low pressure region is formed immediately downstream of the protruding piece 15. Since the protruding piece 15 has a trapezoidal shape (polygon more than a square), the area for blocking the exhaust flow is large. For this reason, a sufficiently low low pressure region is formed immediately downstream of the protruding piece 15.
- the flow rate of the first flow D1 that flows over the one side 17 and the upper side 19 in the vicinity of the one side 17 by the different angles a and b of the sides 17 and 18 of the protruding piece 15 and wraps around the back of the protruding piece 15. Is greater than the flow rate of the second flow D2 that flows over the other side 18 and the upper side 19 in the vicinity of the other side 18 and wraps behind the protruding piece 15.
- the first flow D1 becomes the main flow and is drawn into the low pressure region.
- the flow rate of the first flow D1 in the upper portion of the inclined side 17 is larger than the flow rate in the lower portion of the inclined side 17.
- the first flow D1 is strongly drawn into the low pressure region.
- a single large strong vortex flow (single strong swirl flow) (spiral flow) is formed downstream of the protruding piece 15.
- the protruding piece 15 is inclined at an inclination angle ⁇ on the upstream side in the exhaust flow direction S. Therefore, compared with the case where the protruding piece 15 is inclined to the downstream side, the exhaust flow can be more effectively inhibited, and a large and strong vortex can be formed.
- the protruding piece 15 is inclined to the downstream side, the exhaust flow smoothly changes direction along the surface of the protruding piece 15 and flows downstream beyond the upper side 19. Accordingly, the exhaust flow smoothly flows downstream without being drawn behind the protruding piece 15.
- the projecting piece 15 is inclined upstream, the exhaust flow that collides with the projecting piece 15 is blocked from flowing downstream, becomes turbulent, and is drawn behind the projecting piece 15 to generate a vortex flow. Form effectively.
- the protruding piece 15 is disposed obliquely so that the bottom side 16 is at an angle ⁇ with respect to the direction orthogonal to the exhaust flow direction S and the other side 18 is located upstream of the one side 17. . Therefore, the first flow D ⁇ b> 1 flowing beyond the one side 17 receives a pulling force from the low pressure region immediately after it wraps around the protruding piece 15. As a result, a large and strong vortex can be formed while reducing the ventilation resistance.
- the protruding piece 15 of this embodiment has a trapezoidal shape in which the angle a with respect to the base 16 of one side 17 is 60 degrees and the angle b with respect to the base 16 of the other side 18 is 90 degrees. Therefore, the protruding piece 15 can be made into a simple shape, and can be easily formed by cutting and raising the protruding piece 15.
- the exhaust flow path 11 is divided into a plurality of divided flow paths 11 a by fins 12, and projecting pieces 15 are provided along the exhaust flow direction S at intervals in each divided flow path 11 a. Therefore, a vortex can be formed for each divided flow path 11a, and heat exchange can be promoted substantially uniformly throughout the exhaust flow path 11.
- the plurality of protruding pieces 15 provided along the exhaust flow direction S are arranged so that the inclined orientations are alternately reversed. Therefore, the direction of the vortex flow formed downstream of each protruding piece 15 is alternately reversed, the exhaust flow can be stirred more effectively, and the heat exchange rate can be further improved.
- FIG. 1 A characteristic diagram showing the relationship between the inclination angle ⁇ of the protruding piece 15 and the strength of the vortex is shown in FIG.
- the shape of the protruding piece 15 is the trapezoidal shape described above, and the installation angle ⁇ is set to 0 degree (orthogonal to the exhaust flow direction S).
- the vortex strength IV is calculated by the following equation.
- x is the coordinate in the exhaust flow direction S with the installation position of the protruding piece 15 (vortex generating portion) as the origin, and h is the height of the protruding piece 15 (see FIG. 5C).
- I A is the "value of Q per unit area" when the value of the second invariant Q of the velocity gradient tensor in the flow passage cross section of the exhaust flow is positive.
- FIG. 1 A characteristic diagram showing the relationship between the installation angle ⁇ of the projecting piece 15 and the strength of the vortex is shown in FIG.
- the shape of the protruding piece 15 is the trapezoidal shape described above, and the inclination ⁇ is set to 90 degrees.
- the vortex strength IV is calculated by the above formula.
- the characteristic line figure which shows the relationship between the ratio of the length H (refer FIG.5 (b)) of the base 16 of the protrusion 15 and the height h (refer FIG.5 (c)) of the protrusion 15, and the strength of a vortex
- the range of 0.2 ⁇ (h / H) ⁇ 0.7 is preferable, and in this range, a vortex that is 165% stronger than the triangular protruding piece can be formed.
- FIG. 10 shows a histogram comparing the vortex strength caused by the isosceles trapezoidal protruding piece having the same angles a and b of the side edges 17 and 18 with the vortex strength caused by the right-angled trapezoidal protruding piece 15 of the present embodiment.
- the protruding piece 15 of the present embodiment can form a stronger eddy current by the above-described eddy current forming process.
- FIG. 1 A second embodiment of the exhaust heat exchange device will be described with reference to FIG.
- two protruding pieces 15 are provided side by side along the direction orthogonal to the exhaust flow direction S in the divided flow path 11a.
- the two protruding pieces 15 arranged side by side have a shape that is line-symmetric with respect to the exhaust flow direction S.
- the other side 18 is located at the center of the divided flow path 11a.
- each protruding piece 15 is arranged obliquely so that the other side 18 is located upstream of the one side 17.
- the other configuration is the same as that of the first embodiment described above, and a duplicate description is omitted.
- two vortex flows in different directions are formed downstream of the juxtaposed protruding pieces 15. Therefore, even if two vortex flows approach each other and interfere with each other, they do not weaken each other and the heat exchange rate is improved.
- Two projecting pieces 15 are arranged in parallel along the direction orthogonal to the exhaust flow direction S in the divided flow path 11a.
- the juxtaposed protruding pieces 15 have shapes that are line-symmetric with respect to the exhaust flow direction S.
- the one side 17 is located in the center of the division
- Each protruding piece 15 is arranged obliquely so that the other side 18 is located upstream of the one side 17.
- the divided flow paths 11a are alternately arranged along the exhaust flow direction S on both sides of the center of the divided flow paths 11a.
- Each projecting piece 15 provided on one side of the center of the divided flow path 11a and each projecting piece 15 provided on the other side have a shape symmetrical with respect to the exhaust flow direction S.
- the other side 18 is located in the center of the division
- each protruding piece 15 is arranged obliquely so that the other side 18 is located upstream of the one side 17.
- the other configuration is the same as that of the first embodiment described above, and a duplicate description is omitted.
- vortex flows in different directions are alternately formed in the divided flow path 11a along the exhaust flow direction S. Therefore, the exhaust flow in the divided flow path 11a is further disturbed, and the heat exchange rate is improved.
- the divided flow paths 11a are alternately arranged along the exhaust flow direction S on both sides of the center of the divided flow paths 11a.
- Each projecting piece 15 provided on one side of the center of the divided flow path 11a and each projecting piece 15 provided on the other side have a shape symmetrical with respect to the exhaust flow direction S.
- each protruding piece 15 has one side 17 positioned at the center of the divided flow path 11a.
- Each protruding piece 15 is arranged obliquely so that the other side 18 is located upstream of the one side 17.
- each protruding piece 15 is positioned at the center of the divided flow path 11a, and the other side 18 of each protruding piece 15 is positioned upstream of the one side 17. , May be arranged diagonally. Further, three or more protruding pieces may be provided in the direction orthogonal to the exhaust flow direction S.
- FIG. 12B A fifth embodiment of the exhaust heat exchange device will be described with reference to FIG.
- the arrangement pattern of the protruding pieces 15 in the present embodiment is the same as that in the third embodiment described above.
- the two projecting pieces 15 adjacent in the exhaust flow direction S are overlapped with each other at the center of the divided flow path 11a (see L in FIG. 12B).
- the other configuration is the same as that of the first embodiment described above, and a duplicate description is omitted.
- each protruding piece 15 is positioned at the center of the divided flow path 11a, and the other side 18 of each protruding piece 15 is positioned upstream of the one side 17. , May be arranged diagonally.
- the shape of the protruding pieces 15, 15A, and 15B in the present embodiment is the same as that in the first embodiment described above. However, the protruding pieces 15, 15A and 15B are formed on two inner surfaces among the plurality of inner surfaces (four inner surfaces) of the divided flow path 11a.
- the fin 12 of the present embodiment includes a fin main member 12A, which is a corrugated plate having a rectangular outer shape in which horizontal walls 13 and vertical walls 14 are alternately continuous, and a first plate attached to one side of the fin main body 12A.
- a body [first plate member] 12 ⁇ / b> B and a second plate member [second plate member] 12 ⁇ / b> C attached to the other side of the fin body 12 ⁇ / b> A are configured.
- the fin body 12A is provided with the protruding pieces 15 similar to those of the first embodiment (however, the inclined orientations of all the protruding pieces 15 are the same).
- Step portions 20 are respectively formed at the connecting portions between the horizontal wall 13 and the vertical wall 14.
- the depth D 20 of the stepped portion 20 is approximately the same as the thickness D 12C thickness D 12B and the second plate member 12C of the first plate member 12B (see FIG. 15 (a)). Since the other structure of the fin main body 12A is the same as the structure of the fin 12 in 1st Embodiment, those overlapping description is abbreviate
- first cutouts 12B1 are formed in accordance with the upper horizontal wall 13 (in the drawing) of the fin body 12A. Between the 1st notch part 12B1, the 1st cover part [first2lids] 12B2 facing the lower horizontal wall 13 is provided. A plurality of projecting pieces 15A are cut and raised in the first lid portion 12B2 at intervals in the exhaust flow direction S. Each protruding piece 15 ⁇ / b> A protrudes (towards the lower horizontal wall 13) so as to inhibit the exhaust flow in the exhaust flow path 11.
- the other configuration of each projecting piece 15A is the same as the configuration of the projecting piece 15 on the fin main body 12A (that is, the projecting piece 15 in the first embodiment), and therefore a duplicate description thereof is omitted.
- a second cutout portion 12C1 is formed in accordance with the lower horizontal wall 13 (in the drawing) of the fin body 12A. Between the 2nd notch part 12C1, the 2nd cover part 12C2 facing the upper horizontal wall 13 is provided. A plurality of projecting pieces 15B are cut and raised at intervals in the exhaust flow direction S on the second lid portion 12C2. Each protruding piece 15 ⁇ / b> B protrudes (towards the upper horizontal wall 13) so as to inhibit the exhaust flow in the exhaust flow path 11.
- each protrusion piece 15B is the same as the structure of the protrusion piece 15 (namely, protrusion piece 15 of 1st Embodiment) on the fin main body 12A, those overlapping description is abbreviate
- the inclined orientation of the protruding pieces 15A and 15B is the same as the inclined orientation of the protruding pieces 15 on the fin body 12A. Further, as shown in FIG. 15B, the projecting pieces 15A and 15B are provided along the exhaust flow direction S at the same position as the projecting pieces 15 on the fin main body 12A.
- the projecting pieces 15, 15 ⁇ / b> A and 15 ⁇ / b> B have two inner surfaces (the lower horizontal wall 13 and the first lid 12 ⁇ / b> B ⁇ b> 2, and the upper It is formed in the horizontal wall 13 and the 2nd cover part 12C2). Furthermore, the back surfaces of the two inner surfaces facing each other provided with the protruding pieces 15, 15 ⁇ / b> A and 15 ⁇ / b> B are in surface contact with the inner surface of the tube 10. Accordingly, the laminar flow in the vicinity of the inner surfaces of the horizontal wall 13, the first lid portion 12B2, and the second lid portion 12C2 that are in surface contact with the inner surface of the tube 10 is disturbed by the vortex and the exhaust flow is agitated. As a result, the heat exchange rate is further improved.
- the first plate 12B and the second plate 12C are each formed as one member. Therefore, compared with the case where the first lid portion 12B2 and the second lid portion 12C2 are provided one for each divided flow path 11a, the work of attaching the first plate body 12B and the second plate body 12C to the fin body 12A. The property is excellent.
- the depth D 20 of the step portion 20 is substantially the same as the thickness D 12C thickness D 12B and the second plate member 12C of the first plate member 12B. Accordingly, since the outer surface of the fin 12 is flush with the first plate body 12B and the second lid portion 12C2 attached to the fin body 12A, the fin 12 can be efficiently disposed in the exhaust flow path 11. In addition, heat transfer can be promoted by increasing the eating area of the fins 12 and the tubes 10.
- the inclined orientation of the protruding pieces 15A and 15B is the same as the inclined orientation of the protruding pieces 15 on the fin body 12A. For this reason, since the eddy current formed by the protruding pieces 15, 15A and 15B rotates in the same direction, the heat exchange rate is further improved.
- FIG. 15C shows a modification of the present embodiment.
- the projecting pieces 15A and 15B are reversely inclined with respect to the projecting pieces 15 on the fin body 12A.
- the protruding pieces 15A and 15B need not be provided at the same position as the protruding pieces 15 on the fin main body 12A along the exhaust flow direction S, and the protruding pieces 15 and the protruding pieces 15A or 15B are provided alternately. May be. Further, the protruding piece 15, 15A or 15B does not have to have the same configuration as the protruding piece 15 in the first embodiment, and may have the same configuration as the protruding piece 15 in the second to fifth embodiments. Further, in the present embodiment, the protruding pieces 15, 15A and 15B are formed on the two inner surfaces of the divided flow path 11a, but may be formed on more than two inner surfaces (that is, three or four inner surfaces). .
- FIG. 16 shows a seventh embodiment of the exhaust heat exchange device.
- the protruding pieces 15, 15 ⁇ / b> A, and 15 ⁇ / b> B of the present embodiment are formed on two inner surfaces among the plurality of inner surfaces (four inner surfaces) of the divided flow channel 11 a, as in the sixth embodiment described above.
- the protruding piece 15 is provided on the fin 12 (fin body 12A), but the protruding pieces 15A and 15B facing the protruding piece 15 on the fin 12 are provided on the tube 10. More specifically, the tube 10 is composed of two layers, an inner layer 10in and an outer layer 10out, and the protruding pieces 15A and 15B are provided in the inner layer 10in. Since the other structure of each protrusion piece 15, 15A and 15B is the same as the structure of the protrusion pieces 15, 15A and 15B of 6th Embodiment, those overlapping description is abbreviate
- the projecting pieces 15 ⁇ / b> A and 15 ⁇ / b> B can be provided on the tube 10 by making the tube 10 have a two-layer structure. For this reason, the separate member for protrusion piece 15A and 15B is not required.
- the protruding piece 15 may also be provided on the inner layer 10in of the tube 10.
- FIGS. 17 to 19 An eighth embodiment of the exhaust heat exchanger is shown in FIGS. 17 to 19 (b).
- the protruding pieces 15 and 15C in the present embodiment are formed on two inner surfaces among a plurality of inner surfaces (four surfaces) forming the divided flow path 11a, as in the sixth and seventh embodiments described above.
- the fin 12 of the present embodiment includes a fin body 12A that is a corrugated plate having a rectangular outer shape in which horizontal walls 13 and vertical walls 14 are alternately continuous, and a vertical plate member 12D adjacent to the vertical wall 14. It is configured.
- a plurality of protruding pieces 15 are cut and raised on the vertical wall 14 of the fin main body 12A at intervals in the exhaust flow direction S (see FIG. 19A). Since the other structure of each protrusion piece 15 is the same as the structure of the protrusion piece 15 in 1st Embodiment mentioned above, those overlapping description is abbreviate
- the vertical plate 12D is fixed in surface contact with the vertical wall 14 by soldering, welding (for example, spot welding), or a locking structure (for example, locking claws and locking holes).
- a plurality of protruding pieces 15C are also cut and raised in the vertical plate body 12D at intervals in the exhaust flow direction S. As shown in FIG. 19 (b), the protruding piece 15C on each vertical plate 12D extends along the exhaust flow direction S on the vertical wall 14 (fin body 12A) to which the vertical plate 12D is attached.
- the protruding pieces 15 are alternately arranged, and the inclined orientation of the protruding pieces 15 ⁇ / b> C is reversed to the inclined orientation of the protruding pieces 15.
- the protruding pieces 15C on each vertical plate 12D are alternately arranged along the exhaust flow direction S with the protruding pieces 15 on the vertical wall 14 (fin body 12A) to which the vertical plate 12D is attached.
- the inclined orientation of the protruding piece 15C is reversed from the inclined orientation of the protruding piece 15.
- the protruding piece 15 is similarly arrange
- the protruding piece 15C on each vertical plate 12D is along the exhaust flow direction S.
- the protruding pieces 15 are alternately arranged in the divided flow path 11a, and the inclined orientation of the protruding pieces 15C is reversed to the inclined orientation of the protruding pieces 15 in the divided flow path 11a.
- the other configuration of the projecting piece 15C is the same as the configuration of the projecting pieces 15, 15A, and 15B in the sixth and seventh embodiments described above, and thus a duplicate description thereof is omitted.
- the opening 12D1 (see FIG. 18) formed in the vertical plate 12D by cutting and raising the protruding piece 15C is blocked by the vertical wall 14 of the fin body 12A, and the fin body 12A is cut and raised by the protruding piece 15.
- the formed opening 12A1 (see FIG. 18) is closed by the vertical plate 12D. Therefore, the vortex formed by the protruding pieces 15 and 15C does not pass through the openings 12A1 and 12D1, and the heat exchange rate is further improved.
- the inclined orientation of the protruding piece 15C on the vertical plate 12D may be the same as the inclined orientation of the protruding piece 15 on the fin body 12A. Further, the protruding pieces 15C may not be arranged alternately with the protruding pieces 15 along the exhaust flow direction S. If the openings 12A1 and 12D1 are closed, the protruding pieces 15 along the exhaust flow direction S are not necessary. May be arranged at the same position.
- the protruding piece 15 may have a trapezoidal shape other than this, a quadrangle other than the trapezoidal shape, or a polygonal shape exceeding the quadrangle. That is, the projecting piece 15 has a polygonal shape of at least a quadrangle having at least a base 16 and side edges 17 and 18, and an angle a with respect to the base 16 of one side 17 is an angle b with respect to the base 16 of the other side 18. It may be set smaller and less than 90 degrees. That is, as long as the angle b of the other side 18 is set larger than the angle a, it may be set to an angle of less than 90 degrees or 90 degrees or more.
- the angle a of the one side 17 has a large difference from the angle b of the other side 18. That is, when the protruding piece 15 is formed with such a large difference, the flow rate of the first flow D1 on the one side 17 side is greater than the flow rate of the second flow D2 on the other side 18 side. Will be more.
- the flow rate of the first flow D1 at the upper part of the inclined side of the one side 17 is larger than the flow rate of the lower part of the inclined side of the one side 17. With such a flow rate distribution, the first flow D1 is strongly drawn into the low-pressure region, and a single large stronger vortex can be formed.
- the side edges 17 and 18 and the upper side 19 may be not only a straight line but also a curved line.
- the angle of the one side 17 with respect to the bottom 16 a indicates an angle with respect to the base 16 of the tip side portion.
- the portion of the one side 17 close to the bottom 16 is the bottom portion, and the portion far from the bottom 16 is the tip portion. This is because the upper side affects the above-described first flow D1 more than the lower side.
- the angle “a” of the one side 17 with respect to the bottom 16 refers to the angle with respect to the bottom 16 of the tip side portion.
- each divided flow path 11a has four inner surfaces including one inner surface by the tube 10 and three inner surfaces by the fins 12, and has a rectangular cross-sectional shape.
- the cross-sectional shape of each divided flow path 11a may be a shape other than a rectangle (a polygonal shape such as a triangular shape or a shape having a curved wall).
- the protruding piece 15 is formed by cutting and raising, it may be formed by other methods (welding or the like). 4, 6, 11 (a) and 11 (b), and FIGS. 12 (a) and 12 (b), the holes formed in the horizontal wall 13 by cutting and raising the protruding pieces 15 are illustrated. Not.
- the exhaust heat exchange device is applied to the EGR cooler 1.
- the exhaust heat exchange device can be applied to all devices that exchange heat between the exhaust gas of the internal combustion engine and the cooling fluid.
- the exhaust heat exchange device can also be applied to an exhaust heat recovery device in an air conditioner.
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Abstract
内燃機関の排気と冷却流体との間で熱交換を行う排気熱交換装置は、排気が流れる排気流路を形成するチューブと、排気流路内に配置されたフィンと、排気流れを阻害するようにチューブ又はフィンから突出された複数の突出片とを備えている。複数の突出片のそれぞれは、少なくとも底辺と一側辺と他側辺とを有する四角形以上の多角形形状を有しており、一側辺の底辺に対する角度が、他側辺の底辺に対する角度より小さく設定され、かつ、90度未満に設定されている。複数の突出片のそれぞれは、排気流れ方向の上流側に傾斜されている。複数の突出片のそれぞれでは、底辺が排気流れ方向に対する直交方向と交差するように設置されて、他側辺が一側辺より上流に位置されている。上記排気熱交換装置によれば、熱伝達を大きく促進させる渦流を形成させることで熱交換率を向上させることができる。
Description
本発明は、内燃機関の排気[exhaust gas]と冷却流体[cooling fluid]との間で熱交換を行う排気熱交換装置[exhaust gas heat exchanger]に関する。
下記特許文献1は、内燃機関の排気と冷却流体との間で熱交換を行う排気熱交換装置を開示している。図20に示されるように、特許文献1に開示された排気熱交換装置100は、外装ケース101と、外装ケース101内に収容された複数のチューブ110と、複数のチューブ110の両端に配置された一対のタンク120及び121とを備えている。
外装ケース101には、冷却水[coolant](冷却流体)の冷却水入口部[coolant inlet port]102と冷却水出口部[coolant outlet port]103とが設けられている。外装ケース101内のチューブ110の外側には、冷却水流路[coolant flowpath]104が形成されている。チューブ110の両端は、タンク120及び121の内部にそれぞれ開口されている。一側のタンク120には排気入口部[exhaust gas inlet port]120aが設けられており、他側のタンク121には排気出口部[exhaust gas outlet port]121aが設けられている。
チューブ110は、積層されている[stacked]。各チューブ110は、図21に示されるように、2つの偏平部材[flat members]110a及び110bによって形成されている。各チューブ110の内部には、排気流路[exhaust gas flowpath]111が形成されている。排気流路111には、フィン[fin]112が配置されている。
フィン112は、図22に示されるように、矩形外形を有する波板によって形成されている。各フィン112には、排気流れ方向Sに間隔をおいて複数の突出片[protruded tabs]113が切り起こされている。各突出片113は、三角形状を有しており、排気流路111内の排気流れを阻害するように突出されている。即ち、突出片113は、排気流れ方向Sに直交する方向に突出され、かつ、排気流れ方向Sに対して傾斜されている。
内燃機関からの排気は、各チューブ110の排気流路111を流れる。冷却水は、外装ケース101内の冷却水流路104を流れる。排気と冷却水とは、チューブ110及びフィン112を介して熱交換する。この熱交換では、フィン112の突出片113によって排気流れが攪拌され、熱交換が促進される。
図23に示されるように、排気は、突出片113によって直進できないので、突出片113の直ぐ下流に低圧領域が形成される。図24(a)及び(b)に示されるように、突出片113に当たった排気は、斜辺113a及び113bを越えて流れて突出片113の背後に回り込む。突出片113が三角形形状を有しているので、斜辺113aを越えた第1流及び斜辺113bを越えた第2流では、斜辺113a及び113bの傾斜のために、それぞれ、傾斜上部の流量が多く、傾斜下部の流量が少なくなる。
このような流量分布を持つ流れが上述した低圧領域に引き込まれて、第1流及び第2流にそれぞれ回転力が作用する。この結果、図24(b)及び(c)に示されるように、第1流及び第2流はそれぞれ渦流[swirl flow]となる。このように、突出片15の下流には二つの渦流が形成される。これらの渦流が、排気流路111の内面近傍の層流を乱して排気流れを攪拌するので、熱交換率が向上する。
しかし、上述した排気熱交換装置100では、突出片113が三角形状を有しているので、排気流れを堰き止める面積が小さく、低圧領域の圧力が十分に低くならない。このため、第1流及び第2流を低圧領域に引き込む力が小さく、弱い渦流しか形成されない。第1流及び第2流の一方が他方より大きくて1つの渦流しか形成されなかった場合でも、引き込み力が弱いので弱い渦流しか形成されない。渦流が弱いと排気流れを十分に攪拌できないので、熱伝達を大きく促進させることができない。
従って、本発明の目的は、熱伝達を大きく促進させる渦流を形成させることで熱交換率を向上させることのできる排気熱交換装置を提供することにある。
本発明の特徴は、内燃機関の排気と冷却流体との間で熱交換を行う排気熱交換装置であって、前記排気が流れる排気流路を形成するチューブと、前記排気流路内に配置されたフィンと、前記チューブ及び前記フィンの少なくとも一方から、排気流れを阻害するように突出された複数の突出片とを備えており、前記複数の突出片のそれぞれは、少なくとも底辺と一側辺と他側辺とを有する四角形以上の多角形形状を有し、前記一側辺の前記底辺に対する角度が、前記他側辺の前記底辺に対する角度より小さく設定され、かつ、90度未満に設定され、前記複数の突出片のそれぞれは、排気流れ方向の上流側に傾斜され、前記複数の突出片のそれぞれでは、前記底辺が前記排気流れ方向に対する直交方向と交差するように設置されて、前記他側辺が前記一側辺より上流に位置されている、排気熱交換装置を提供する。
上記特徴によれば、突出片によって大きな強い渦流を形成させることができる。そして、この渦流で排気流路の内面近傍の層流を乱して排気流れを攪拌するので、熱伝達が大きく促進されて熱交換率が向上する。
前記複数の突出片のそれぞれが、前記他側辺の前記底辺に対する角度が90度に設定され、かつ、前記一側辺の前記底辺に対する角度が60度に設定された、台形形状を有している、ことが好ましい。
前記複数の突出片のそれぞれの前記排気流れ方向の上流側への傾斜角度が、40度以上90度未満の範囲(特に、60度)に設定されている、ことが好ましい。
前記複数の突出片のそれぞれの前記底辺の前記直交方向との交差角である設置角度が、10度以上50度未満の範囲(特に、30度)に設定されている、ことが好ましい。
前記複数の突出片のそれぞれが、台形形状を有しており、前記排気流れ方向から見た前記複数の突出片のそれぞれの前記底辺の長さをHとし、高さをhとしたときに、h/Hが0.2以上0.7未満の範囲に設定されている、ことが好ましい。
前記排気流路が、前記排気流れ方向に対する前記直交方向に沿って並設された複数の分割流路に分割され、前記複数の分割流路のそれぞれに、前記複数の突出片が前記排気流れ方向に沿って間隔をおいて設けられている、ことが好ましい。
ここで、前記複数の突出片は、前記複数の分割流路内に、前記排気流れ方向に沿って間隔をおいて二つずつ並設されており、前記併設された二つの突出片は、排気流れ方向に対して互いに線対称の形状を有している、ことが好ましい。
あるいは、前記複数の突出片は、前記複数の分割流路内に、前記排気流れ方向に沿って、前記分割流路の中央の両側に交互に設けられている、ことが好ましい。
ここで、前記複数の突出片は、前記排気流れ方向に沿って、前記分割流路の中央で互いに重ねられている、ことが好ましい。
また、前記複数の突出片は、前記複数の分割流路それぞれの少なくとも二つの内面に形成されていることが好ましく、前記二つの内面が互いに対向していることがより好ましい。さらに前記二つの内面が前記フィンに含まれており、前記二つの内面の裏面が前記チューブの内面に面接触されている、ことが好ましい。
また、前記分割流路それぞれにおいて、前記二つの内面の一方に設けられた前記突出片と他方に設けられた前記突出片とが、排気流れ方向に沿って交互に配置されている、ことが好ましい。
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
(第1実施形態)
排気熱交換装置の第1実施形態を図1~図10を参照しつつ説明する。本実施形態の排気熱交換装置は、内燃機関の排気を吸気に還流させるEGR(排気再循環)装置において、還流される排気を冷却するEGRクーラ1である。EGRクーラ1は、図1に示されるように、外装ケース2と、外装ケース2内に収容された複数のチューブ10と、複数のチューブ10の両端に配置された一対のタンク20及び21とを備えている。これらの部品は、耐熱性及び耐腐食性に優れた材料(例えば、ステンレス)よって形成されている。これらの部材は、ロー付け[brazing]によって互いに固定されている。
排気熱交換装置の第1実施形態を図1~図10を参照しつつ説明する。本実施形態の排気熱交換装置は、内燃機関の排気を吸気に還流させるEGR(排気再循環)装置において、還流される排気を冷却するEGRクーラ1である。EGRクーラ1は、図1に示されるように、外装ケース2と、外装ケース2内に収容された複数のチューブ10と、複数のチューブ10の両端に配置された一対のタンク20及び21とを備えている。これらの部品は、耐熱性及び耐腐食性に優れた材料(例えば、ステンレス)よって形成されている。これらの部材は、ロー付け[brazing]によって互いに固定されている。
外装ケース2には、冷却水(冷却流体)の冷却水入口部3と冷却水出口部4とが設けられている。外装ケース2内のチューブ10の外側には、冷却水流路5が形成されている。チューブ10の両端は、タンク20及び21の内部にそれぞれ開口されている。一側のタンク20には排気入口部20aが設けられており、他側のタンク21には排気出口部21aが設けられている。
チューブ10は、積層されている。各チューブ10は、図2に示されるように、2つの偏平部材10a及び10bによって形成されている。各チューブ10の内部には、排気流路11が形成されている。排気流路11にはフィン12が配置されており、排気流路11は、フィン12によって複数の分割流路[segmented flow channel]11aに分割されている。複数の分割流路11aは、排気流れ方向Sに直交する方向に並設されている。各分割流路11aは、排気流れ方向Sに沿う複数の内面(チューブ10による一つの内面とフィン12による三つの内面とを合わせた四つの内面)を有している。
フィン12は、図3(a)及び(b)に示されるように、水平壁13及び垂直壁14が交互に連続する矩形外形を有する波板によって形成されている。各水平壁13は、チューブ10の内面に密着されている。各垂直壁14は、排気流路11を複数の分割流路11aに区画している。各分割流路11aには、排気流れ方向Sに間隔をおいて複数の突出片15が切り起こされている。各突出片15は、排気流路11内の排気流れを阻害するように突出されている。即ち、突出片15は、排気流れ方向Sに対して交差する方向に突出され、かつ、排気流れ方向Sに対して傾斜されている。
突出片15は、図4及び図5(a)~(c)に示されるように、底辺[bottom side]16と一側辺[one lateral sides]17と他側辺[another lateral side]18と上辺[top side]19とを有する台形形状を有している。一側辺17の底辺16に対する角度aは、他側辺18の底辺16に対する角度bより小さく設定されており、具体的には90度未満に設定されている。本実施形態では、一側辺17の角度aは60度に設定され、他側辺18の角度bは90度に設定されている(図5(a)参照)。なお、角度a及びbは、突出片15の表面上での角度である。
また、突出片15は、フィン12の水平壁13に対して角度α(0<α<90°)となるように排気流れ方向Sの上流側に傾斜されている(図5(c)参照)。本実施形態では、傾斜角度αは60度に設定されている。さらに、突出片15は、底辺16が排気流れ方向Sに対する直交方向と交差するように設置されている。即ち、底辺16は、排気流れ方向Sに対する直交方向に対して角度(直交方向と交差角)β(0<β<90°)となるように設置されている(図5(b)参照)。本実施形態では、設置角度βは30度に設定されている。上述した設置角度βによって、突出片15は、他側辺18が一側辺17よりも上流に位置するように、斜めに配置されている。排気流れ方向Sに沿って配置された複数の突出片15は、傾斜配向[angular orientation]が交互に逆となるように配置されている(図3(a)及び図5(b)参照)。また、隣接する二つの突出片15自体の形状は鏡像の関係を有している。なお、本実施形態の突出片15は台形(四角形)形状を有しているが、突出片は四角形以上の多角形形状を有していてもよい。
各チューブ10内の排気流路11には、内燃機関からの排気が流れる。外装ケース2内の冷却水流路5には、冷却水が流れる。排気と冷却水は、チューブ10及びフィン12を介して熱交換する。この熱交換では、フィン12の突出片15によって排気流れが攪拌され、熱交換が促進される。
図6(a)及び(b)に示されるように、排気流路11を流れる排気は、突出片15によって直進できないので、突出片15の直ぐ下流に低圧領域が形成される。突出片15は台形(四角形以上の多角形)形状を有しているので、排気流れを堰き止める面積が大きい。このため、突出片15の直ぐ下流には十分に低い低圧領域が形成される。
また、突出片15の側辺17及び18の異なる角度a及びbによって、一側辺17及び一側辺17近傍の上辺19を越えて流れて突出片15の背後に回り込む第1流D1の流量は、他側辺18及び他側辺18近傍の上辺19を越えて流れて突出片15の背後に回り込む第2流D2の流量よりも多くなる。この結果、第1流D1が主流となって低圧領域に引き込まれる。ここで、一側辺17が傾斜されているので、一側辺17の傾斜上部の第1流D1の流量が、一側辺17の傾斜下部の流量よりも多くなる。このような流量分布によって第1流D1は低圧領域に強く引き込まれる。この結果、図6(c)に示されるように、突出片15の下流には単一の大きな強い渦流[single strong swirl flow](螺旋状の流れ[spiral flow])が形成される。
また、突出片15は、排気流れ方向Sの上流側に傾斜角度αで傾斜されている。従って、突出片15が下流側に傾斜された場合に較べて、排気流れをより効果的に阻害でき、大きくて強い渦流を形成できる。突出片15が下流側に傾斜された場合、排気流れは突出片15の表面に沿って円滑に方向を変えて上辺19を越えて下流に流れる。従って、排気流れは突出片15の背後に引き込まれずに円滑に下流に流れてしまう。これに対し、突出片15が上流側に傾斜された場合、突出片15に衝突した排気流れは下流に流れるのが阻害され、乱流となって突出片15の背後に引き込まれて渦流れを効果的に形成する。
さらに、突出片15は、底辺16が排気流れ方向Sに対する直交方向に対して角度βとなり、かつ、他側辺18が一側辺17よりも上流に位置するように、斜めに配置されている。従って、一側辺17を越えて流れる第1流D1は、突出片15の背後に回り込んだ直後に低圧領域から引き込み力を受ける。この結果、通気抵抗を低減しつつ大きくて強い渦流が形成され得る。
上述したように、単一の大きな強い渦流を形成して排気流路11の内面(チューブ10の内面やフィン12の水平壁13)近傍の層流を乱して排気流れを攪拌するので、熱伝達が大きく促進されて熱交換率が向上する。
本実施形態の突出片15は、一側辺17の底辺16に対する角度aが60度で、かつ、他側辺18の底辺16に対する角度bが90度の台形形状を有している。従って、突出片15をシンプルな形状にでき、突出片15を切り起こしによって容易に形成できる。
排気流路11は、フィン12によって複数の分割流路11aに仕切られ、各分割流路11aには排気流れ方向Sに沿って突出片15が間隔をおいて設けられている。従って、分割流路11a毎に渦流を形成でき、排気流路11の全域でほぼ均一に熱交換を促進できる。
排気流れ方向Sに沿って設けられた複数の突出片15は、傾斜配向が交互に逆となるように配置されている。従って、各突出片15の下流に形成される渦流の向きが交互に逆なり、排気流れをより効果的に攪拌でき、熱交換率のより向上させることができる。
突出片15の傾斜角度αと渦流の強さとの関係を示す特性線図を図7に示す。ここで、突出片15の形状は上述した台形形状であり、その設置角度βは0度(排気流れ方向Sに対して直交)に設定されている。渦流の強さIVは、下記の数式によって算出される。
上記式におけるxは突出片15(渦発生部)の設置位置を原点とする排気流れ方向Sの座標であり、hは突出片15の高さ(図5(c)参照)である。IAは、排気流れの流路断面における速度勾配テンソルの第2不変量Qの値が正の場合の「単位面積当たりのQの値」である。
α=90°かつβ=0で、突出片が三角形状を有している場合、渦強さIV=0.8である。図7の特性線図によれば、本実施形態の場合は、β=0の場合でも、40°≦α<90°の範囲であれば三角形状の突出片よりも強い渦流が形成され、α=60°が最も好ましい。α=60°では、三角形状の突出片よりも17%強い渦流が形成され得る。この結果より、40°≦α<90°の範囲では、傾斜角度αの効果によって、三角形状の突出片よりも確実により強い渦流を形成できることが分かる。
突出片15の設置角度βと渦流の強さとの関係を示す特性線図を図8に示す。ここで、突出片15の形状は上述した台形形状であり、その傾斜αは90度に設定されている。渦流の強さIVは、上記数式によって算出される。
α=90度かつβ=0で、突出片が三角形状を有している場合、渦の強さIV=0.8である。図8の特性線図によれば、本実施形態の場合は、α=90°であっても、10°≦β<50°の範囲であれば三角形状の突出片よりも強い渦流が形成され、β=30°が最も好ましい。β=30°では、三角形状の突出片よりも13%強い渦流が形成され得る。この結果より、0°≦β<50°の範囲では、設置角度βの効果によって、三角形状の突出片よりも確実により強い渦流を形成できることが分かる。
突出片15の底辺16の長さH(図5(b)参照)と突出片15の高さh(図5(c)参照)の比率と渦流の強さとの関係を示す特性線図を図9に示す。突出片が三角形状を有している場合は(h/H)=1の場合にほぼ等しく、渦の強さIV=0.3である。本実施形態の場合、0.2≦(h/H)<0.7の範囲が好ましく、この範囲では、三角形状の突出片よりも165%強い渦流が形成され得る。
側辺17及び18の角度a及びbが同じである等脚台形形状の突出片による渦強さと、本実施形態の直角台形形状の突出片15による渦強さとを比較するヒストグラムを図10に示す。図10から分かるように、本実施形態の突出片15の方が、上述した渦流形成過程によって、より強い渦流を形成することができる。
(第2実施形態)
排気熱交換装置の第2実施形態を図11(a)を参照しつつ説明する。本実施形態では、分割流路11aには、排気流れ方向Sの直交方向に沿って突出片15が二つずつ並設されている。並設された二つの突出片15は、排気流れ方向Sに対して互いに線対称の形状を有している。各突出片15では、他側辺18が分割流路11aの中央に位置されている。また、各突出片15は、他側辺18が一側辺17よりも上流に位置するように、斜めに配置されている。他の構成は、上述した第1実施形態と同様であるので、重複する説明を省略する。
排気熱交換装置の第2実施形態を図11(a)を参照しつつ説明する。本実施形態では、分割流路11aには、排気流れ方向Sの直交方向に沿って突出片15が二つずつ並設されている。並設された二つの突出片15は、排気流れ方向Sに対して互いに線対称の形状を有している。各突出片15では、他側辺18が分割流路11aの中央に位置されている。また、各突出片15は、他側辺18が一側辺17よりも上流に位置するように、斜めに配置されている。他の構成は、上述した第1実施形態と同様であるので、重複する説明を省略する。
本実施形態によれば、並設された突出片15の下流に、互いに異なる方向の二つの渦流が形成される。従って、二つの渦流が互いに接近して干渉し合ったとしても互いに弱め合うことはなく、熱交換率が向上する。
本実施形態の変形例として以下のような構成が採用されても良い。分割流路11aに、排気流れ方向Sの直交方向に沿って2つの突出片15が並設されている。並設された突出片15は、排気流れ方向Sに対して互いに線対称の形状を有している。ただし、各突出片15では、一側辺17が分割流路11aの中央に位置されている。そして、各突出片15は、他側辺18が一側辺17よりも上流に位置するように、斜めに配置されている。
(第3実施形態)
排気熱交換装置の第3実施形態を図11(b)を参照しつつ説明する。本実施形態では、分割流路11aには、排気流れ方向Sに沿って、分割流路11aの中央の両側に交互に配置されている。分割流路11aの中央の一側に設けられた各突出片15と他側に設けられた各突出片15とは、排気流れ方向Sに対して互いに線対称の形状を有している。各突出片15は、他側辺18が分割流路11aの中央に位置されている。また、各突出片15は、他側辺18が一側辺17よりも上流に位置するように、斜めに配置されている。他の構成は、上述した第1実施形態と同様であるので、重複する説明を省略する。
排気熱交換装置の第3実施形態を図11(b)を参照しつつ説明する。本実施形態では、分割流路11aには、排気流れ方向Sに沿って、分割流路11aの中央の両側に交互に配置されている。分割流路11aの中央の一側に設けられた各突出片15と他側に設けられた各突出片15とは、排気流れ方向Sに対して互いに線対称の形状を有している。各突出片15は、他側辺18が分割流路11aの中央に位置されている。また、各突出片15は、他側辺18が一側辺17よりも上流に位置するように、斜めに配置されている。他の構成は、上述した第1実施形態と同様であるので、重複する説明を省略する。
本実施形態によれば、排気流れ方向Sに沿って、互いに異なる方向の渦流が分割流路11a内に交互に形成される。従って、分割流路11a内の排気流れがさらに乱され、熱交換率が向上する。
本実施形態の変形例として以下のような構成が採用されても良い。分割流路11aに、排気流れ方向Sに沿って、分割流路11aの中央の両側に交互に配置されている。分割流路11aの中央の一側に設けられた各突出片15と他側に設けられた各突出片15とは、排気流れ方向Sに対して互いに線対称の形状を有している。ただし、各突出片15は、一側辺17が分割流路11aの中央に位置されている。そして、各突出片15は、他側辺18が一側辺17よりも上流に位置するように、斜めに配置されている。
(第4実施形態)
排気熱交換装置の第4実施形態を図12(a)を参照しつつ説明する。本実施形態における突出片15の配列パターンは上述した第2実施形態と同様である。しかし、並列された二つの突出片15の底辺16同士が接触されている。他の構成は、上述した第1実施形態と同様であるので、重複する説明を省略する。
排気熱交換装置の第4実施形態を図12(a)を参照しつつ説明する。本実施形態における突出片15の配列パターンは上述した第2実施形態と同様である。しかし、並列された二つの突出片15の底辺16同士が接触されている。他の構成は、上述した第1実施形態と同様であるので、重複する説明を省略する。
本実施形態によれば、上述した第2実施形態と同様の効果が実現される。また、突出片15の設置幅Wを小さくできるので、狭い分割流路11aにおける突出片15の配置に有効である。本実施形態の変形例として、各突出片15の一側辺17が分割流路11aの中央に位置され、各突出片15の他側辺18が一側辺17よりも上流に位置するように、斜めに配置されても良い。また、排気流れ方向Sに直交方向に三つ以上の突出片が併設されても良い。
(第5実施形態)
排気熱交換装置の第5実施形態を図12(b)を参照しつつ説明する。本実施形態における突出片15の配列パターンは上述した第3実施形態と同様である。しかし、排気流れ方向Sに隣接する二つの突出片15は、分割流路11aの中央で互いに重ねられて[overlapped]配置されている(図12(b)中のLを参照)。他の構成は、上述した第1実施形態と同様であるので、重複する説明を省略する。
排気熱交換装置の第5実施形態を図12(b)を参照しつつ説明する。本実施形態における突出片15の配列パターンは上述した第3実施形態と同様である。しかし、排気流れ方向Sに隣接する二つの突出片15は、分割流路11aの中央で互いに重ねられて[overlapped]配置されている(図12(b)中のLを参照)。他の構成は、上述した第1実施形態と同様であるので、重複する説明を省略する。
本実施形態によれば、上述した第2実施形態と同様の効果が実現される。また、突出片15の設置幅Wを小さくできるので、狭い分割流路11aにおける突出片15の配置に有効である。本実施形態の変形例として、各突出片15の一側辺17が分割流路11aの中央に位置され、各突出片15の他側辺18が一側辺17よりも上流に位置するように、斜めに配置されても良い。
(第6実施形態)
排気熱交換装置の第6実施形態を図13~図15(c)を参照しつつ説明する。本実施形態における突出片15、15A及び15Bの形状は、上述した第1実施形態と同様である。しかし、突出片15、15A及び15Bは、分割流路11aの複数の内面(四つの内面)のうち二つの内面に形成されている。本実施形態のフィン12は、水平壁13及び垂直壁14が交互に連続する矩形外形を有する波板であるフィン本体[fin main member]12Aと、フィン本体12Aの一側に取り付けられる第1板体[first plate member]12Bと、フィン本体12Aの他側に取り付けられる第2板体[second plate member]12Cとによって構成されている。
排気熱交換装置の第6実施形態を図13~図15(c)を参照しつつ説明する。本実施形態における突出片15、15A及び15Bの形状は、上述した第1実施形態と同様である。しかし、突出片15、15A及び15Bは、分割流路11aの複数の内面(四つの内面)のうち二つの内面に形成されている。本実施形態のフィン12は、水平壁13及び垂直壁14が交互に連続する矩形外形を有する波板であるフィン本体[fin main member]12Aと、フィン本体12Aの一側に取り付けられる第1板体[first plate member]12Bと、フィン本体12Aの他側に取り付けられる第2板体[second plate member]12Cとによって構成されている。
フィン本体12Aには、第1実施形態と同様の突出片15が設けられている(ただし、全ての突出片15の傾斜配向は同じ)。水平壁13と垂直壁14との接続部には、それぞれ段部20が形成されている。段部20の深さD20は、第1板体12Bの厚みD12Bや第2板体12Cの厚みD12Cとほぼ同じである(図15(a)参照)。フィン本体12Aのその他の構成は、第1実施形態におけるフィン12の構成と同じであるので、それらの重複する説明を省略する。
第1板体12Bには、フィン本体12Aの(図中での)上側の水平壁13に合わせて、第1切欠部[first cutouts]12B1が形成されている。第1切欠部12B1の間には、下側の水平壁13と対向する第1蓋部[first lids]12B2が設けられている。第1蓋部12B2には、排気流れ方向Sに間隔をおいて複数の突出片15Aが切り起こされている。各突出片15Aは、排気流路11内の排気流れを阻害するように(下側の水平壁13に向けて)突出されている。各突出片15Aのその他の構成は、フィン本体12A上の突出片15(即ち、第1実施形態における突出片15)の構成と同じであるので、それらの重複する説明を省略する。
第2板体12Cには、フィン本体12Aの(図中での)下側の水平壁13に合わせて、第2切欠部12C1が形成されている。第2切欠部12C1の間には、上側の水平壁13と対向する第2蓋部12C2が設けられている。第2蓋部12C2には、排気流れ方向Sに間隔をおいて複数の突出片15Bが切り起こされている。各突出片15Bは、排気流路11内の排気流れを阻害するように(上側の水平壁13に向けて)突出されている。各突出片15Bのその他の構成は、フィン本体12A上の突出片15(即ち、第1実施形態の突出片15)の構成と同じであるので、それらの重複する説明を省略する。
図15(a)に示されるように、突出片15A及び15Bの傾斜配向は、フィン本体12A上の突出片15の傾斜配向と同じである。また、図15(b)に示されるように、突出片15A及び15Bは、排気流れ方向Sに沿って、フィン本体12A上の突出片15と同じ位置に設けられている。
本実施形態によれば、突出片15、15A及び15Bは、排気流路11の複数の内面のうち互いに対向する二つの内面(下側の水平壁13と第1蓋部12B2、及び、上側の水平壁13と第2蓋部12C2)に形成される。さらに、突出片15、15A及び15Bが設けられる互いに対向する二つの内面の裏面は、チューブ10の内面に面接触される。従って、チューブ10の内面に面接触する水平壁13、第1蓋部12B2及び第2蓋部12C2の内面の近傍の層流を渦流で乱して排気流れを攪拌するので、熱伝達が大きく促進されて熱交換率がさらに向上する。
また、本実施形態では、第1板体12Bや第2板体12Cが、それぞれ一部材として形成されている。従って、第1蓋部12B2や第2蓋部12C2が各分割流路11a毎に一つづつ設けられる場合と較べて、フィン本体12Aへの第1板体12Bや第2板体12Cの取付け作業性が優れている。
さらに、本実施形態では、段部20の深さD20が、第1板体12Bの厚みD12Bや第2板体12Cの厚みD12Cとほぼ同じである。従って、フィン本体12Aへの第1板体12B及び第2蓋部12C2の取付後にフィン12の外面が面一となるので、排気流路11内にフィン12を効率よく配置できる。また、フィン12とチューブ10とのせッ食面積を増やして熱伝達を促進できる。
さらに、本実施形態では、突出片15A及び15Bの傾斜配向が、フィン本体12A上の突出片15と傾斜配向と同じである。このため、突出片15、15A及び15Bによって形成される渦流が同方向に回転するので、熱交換率がさらに向上する。
本実施形態の変形例を図15(c)に示す。この変形例では、突出片15A及び15Bが、フィン本体12A上の突出片15と傾斜配向が逆にされている。
なお、突出片15A及び15Bは、排気流れ方向Sに沿って、フィン本体12A上の突出片15と同じ位置に設けられる必要はなく、突出片15と突出片15A又は15Bとが、交互に設けられても良い。また、突出片15、15A又は15Bは、第1実施形態における突出片15と同じ構成を有する必要はなく、第2~第5実施形態における突出片15と同じ構成を有していても良い。さらに、本実施形態では、突出片15、15A及び15Bは、分割流路11aの二つの内面に形成されたが、二つを超える内面(すなわち、三つや四つの内面)に形成されても良い。
(第7実施形態)
排気熱交換装置の第7実施形態を図16に示す。本実施形態の突出片15、15A及び15Bは、上述した第6実施形態と同様に、分割流路11aの複数の内面(四つの内面)のうち二つの内面に形成されている。本実施形態では、突出片15は、フィン12(フィン本体12A)に設けられているが、フィン12上の突出片15と対向する突出片15A及び15Bはチューブ10上に設けられている。より詳しくは、チューブ10が、内層10in及び外層10outの二層で構成されており、突出片15A及び15Bは内層10inに設けられている。各突出片15、15A及び15Bのその他の構成は、第6実施形態の突出片15、15A及び15Bの構成と同じであるので、それらの重複する説明を省略する。
排気熱交換装置の第7実施形態を図16に示す。本実施形態の突出片15、15A及び15Bは、上述した第6実施形態と同様に、分割流路11aの複数の内面(四つの内面)のうち二つの内面に形成されている。本実施形態では、突出片15は、フィン12(フィン本体12A)に設けられているが、フィン12上の突出片15と対向する突出片15A及び15Bはチューブ10上に設けられている。より詳しくは、チューブ10が、内層10in及び外層10outの二層で構成されており、突出片15A及び15Bは内層10inに設けられている。各突出片15、15A及び15Bのその他の構成は、第6実施形態の突出片15、15A及び15Bの構成と同じであるので、それらの重複する説明を省略する。
本実施形態によれば、上述した第6実施形態と同様の効果が実現される。また、チューブ10を二層構造とすることで突出片15A及び15Bをチューブ10に設けることができる。このため、突出片15A及び15Bのための個別の部材を必要としない。なお、突出片15A及び15Bに加えて、突出片15もチューブ10の内層10inに設けられても良い。
(第8実施形態)
排気熱交換装置の第8実施形態を図17~図19(b)に示す。本実施形態における突出片15及び15Cは、上述した第6及び7実施形態と同様に、分割流路11aを形成する複数の内面(四つの面)のうち二つの内面に形成されている。本実施形態のフィン12は、水平壁13及び垂直壁14が交互に連続する矩形外形を有する波板であるフィン本体12Aと、垂直壁14と隣接する垂直板体[vertical plate members]12Dとによって構成されている。
排気熱交換装置の第8実施形態を図17~図19(b)に示す。本実施形態における突出片15及び15Cは、上述した第6及び7実施形態と同様に、分割流路11aを形成する複数の内面(四つの面)のうち二つの内面に形成されている。本実施形態のフィン12は、水平壁13及び垂直壁14が交互に連続する矩形外形を有する波板であるフィン本体12Aと、垂直壁14と隣接する垂直板体[vertical plate members]12Dとによって構成されている。
フィン本体12Aの垂直壁14には、排気流れ方向Sに間隔をおいて複数の突出片15が切り起こされている(図19(a)参照)。各突出片15のその他の構成は、上述した第1実施形態における突出片15の構成と同じであるので、それらの重複する説明を省略する。
垂直板体12Dは、半田付け、溶接(例えば、スポット溶接)又は係止構造(例えば、係止爪及び係止孔)等によって、垂直壁14に面接触された状態で固定される。垂直板体12Dにも、排気流れ方向Sに間隔をおいて複数の突出片15Cが切り起こされている。図19(b)に示されるように、各垂直板体12D上の突出片15Cは、排気流れ方向Sに沿って、その垂直板体12Dが取り付けられている垂直壁14(フィン本体12A)上の突出片15と交互に配置されており、突出片15Cの傾斜配向は、突出片15の傾斜配向と逆にされている。即ち、各垂直板体12D上の突出片15Cは、排気流れ方向Sに沿って、その垂直板体12Dが取り付けられている垂直壁14(フィン本体12A)上の突出片15と交互に配置されており、突出片15Cの傾斜配向は、突出片15の傾斜配向と逆にされている。
なお、隣接する垂直壁14には排気流れ方向Sに沿って突出片15が同じように配設されているので、各垂直板体12D上の突出片15Cは、排気流れ方向Sに沿って、分割流路11a内で突出片15と交互に配置されており、突出片15Cの傾斜配向は、その分割流路11a内の突出片15の傾斜配向と逆にされている。)突出片15Cのその他の構成は、上述した第6及び第7実施形態における突出片15、15A及び15Bの構成と同じであるので、それらの重複する説明を省略する。
本実施形態によれば、上述した第6及び第7実施形態と同様の効果が実現される。また、突出片15Cの切り起こしによって垂直板体12Dに形成される開口12D1(図18参照)がフィン本体12Aの垂直壁14で塞がれ、かつ、突出片15の切り起こしによってフィン本体12Aに形成された開口12A1(図18参照)が垂直板体12Dで塞がれる。従って、突出片15及び15Cによって形成された渦流が開口12A1及び12D1を通過することはなく、熱交換率がさらに向上する。
なお、垂直板体12D上の突出片15Cの傾斜配向は、フィン本体12A上の突出片15の傾斜配向と同じでも良い。また、突出片15Cは、排気流れ方向Sに沿って突出片15と交互に配設されなくてもよく、開口12A1及び12D1が塞がれるのであれば、排気流れ方向Sに沿って突出片15と同じ位置に配設されても良い。
本発明は、上述した実施形態に限定されない。例えば、上述した実施形態の突出片15は、一側辺17の角度a=60°、他側辺18の角度b=90°の直角台形形状を有していた。しかし、突出片15は、これ以外の台形形状や、台形形状以外の四角形や、四角形を超える多角形形状を有していても良い。即ち、突出片15は、底辺16と側辺17及び18を少なくとも有する四角形以上の多角形形状を有し、一側辺17の底辺16に対する角度aが、他側辺18の底辺16に対する角度bより小さく設定され、かつ、90度未満に設定されていれば良い。即ち、他側辺18の角度bは、角度aより大きく設定されるのであれば、90度未満や90度以上の角度に設定されても良い。
さらに、一側辺17の角度aが、他側辺18の角度bに対して大きな差を有していることが好ましい。即ち、突出片15がそのような大きな差を有して形成されていると、上述した一側辺17側の第1流D1の流量が、他側辺18側の第2流D2の流量よりもより多くなる。また、一側辺17の傾斜上部の第1流D1の流量が、一側辺17の傾斜下部の流量よりもより多くなる。このような流量分布によって第1流D1が、低圧領域により強く引き込まれ、単一の大きなより強い渦流を形成することができる。
また、側辺17及び18や上辺19は、直線だけでなく曲線であっても良い。なお、一側辺17が複数の直線で構成される場合(例えば、先端側部分[end-side portion]と底部側部分[bottom-side portion])には、一側辺17の底辺16に対する角度aは、先端側部分の底辺16に対する角度を指す。ここで、一側辺17の底辺16に近い部分が底部側部分であり、底辺16から遠い部分が先端側部分である。上方側辺が、下方側辺よりも上述した第1流D1に影響を与えるからである。一側辺17が曲線で構成される場合も、一側辺17の底辺16に対する角度aは、先端側部分の底辺16に対する角度を指す。
上述した実施形態では、各分割流路11aは、チューブ10による一つの内面とフィン12による三つの内面とを合わせた四つの内面を有し、矩形断面形状を有していた。しかし、各分割流路11aの断面形状は矩形以外の形状(三角形状などの多角形状や湾曲壁を有する形状)であっても良い。また、突出片15は、切り起こしによって形成されているが、これ以外の方法(溶接等)で形成されても良い。なお、図4、図6、図11(a)及び(b)、並びに、図12(a)及び(b)においては、突出片15の切り起こしによって水平壁13に形成される孔は図示されていない。
また、上述した実施形態では、排気熱交換装置は、EGRクーラ1に適用された。しかし、排気熱交換装置は、内燃機関の排気と冷却流体との間で熱交換を行うもの全てに適用できる。例えば、排気熱交換装置は、空気調和装置における排熱回収器にも適用できる。
Claims (15)
- 内燃機関の排気と冷却流体との間で熱交換を行う排気熱交換装置であって、
前記排気が流れる排気流路を形成するチューブと、
前記排気流路内に配置されたフィンと、
前記チューブ及び前記フィンの少なくとも一方から、排気流れを阻害するように突出された複数の突出片とを備えており、
前記複数の突出片のそれぞれは、少なくとも底辺と一側辺と他側辺とを有する四角形以上の多角形形状を有し、前記一側辺の前記底辺に対する角度が、前記他側辺の前記底辺に対する角度より小さく設定され、かつ、90度未満に設定され、
前記複数の突出片のそれぞれは、排気流れ方向の上流側に傾斜され、
前記複数の突出片のそれぞれでは、前記底辺が前記排気流れ方向に対する直交方向と交差するように設置されて、前記他側辺が前記一側辺より上流に位置されている、排気熱交換装置。 - 請求項1に記載の排気熱交換装置であって、
前記複数の突出片のそれぞれが、前記他側辺の前記底辺に対する角度が90度に設定され、かつ、前記一側辺の前記底辺に対する角度が60度に設定された、台形形状を有している、排気熱交換装置。 - 請求項1又は2に記載の排気熱交換装置であって、
前記複数の突出片のそれぞれの前記排気流れ方向の上流側への傾斜角度が、40度以上90度未満の範囲に設定されている、排気熱交換装置。 - 請求項3に記載の排気熱交換装置であって、
前記傾斜角度が、60度に設定されている、排気熱交換装置。 - 請求項1~4のいずれかに記載の排気熱交換装置であって、
前記複数の突出片のそれぞれの前記底辺の前記直交方向との交差角である設置角度が、10度以上50度未満の範囲に設定されている、排気熱交換装置。 - 請求項5に記載の排気熱交換装置であって、
前記設置角度が、30度に設定されている、排気熱交換装置。 - 請求項1~6のいずれかに記載の排気熱交換装置であって、
前記複数の突出片のそれぞれが、台形形状を有しており、
前記排気流れ方向から見た前記複数の突出片のそれぞれの前記底辺の長さをHとし、高さをhとしたときに、h/Hが0.2以上0.7未満の範囲に設定されている、排気熱交換装置。 - 請求項1~7のいずれかに記載の排気熱交換装置であって、
前記排気流路が、前記排気流れ方向に対する前記直交方向に沿って並設された複数の分割流路に分割され、
前記複数の分割流路のそれぞれに、前記複数の突出片が前記排気流れ方向に沿って間隔をおいて設けられている、排気熱交換装置。 - 請求項8に記載の排気熱交換装置であって、
前記複数の突出片は、前記複数の分割流路内に、前記排気流れ方向に沿って間隔をおいて二つずつ並設されており、前記併設された二つの突出片は、排気流れ方向に対して互いに線対称の形状を有している、排気熱交換装置。 - 請求項8に記載の排気熱交換装置であって、
前記複数の突出片は、前記複数の分割流路内に、前記排気流れ方向に沿って、前記分割流路の中央の両側に交互に設けられている、排気熱交換装置。 - 請求項10に記載の排気熱交換装置であって、
前記複数の突出片は、前記排気流れ方向に沿って、前記分割流路の中央で互いに重ねられている、排気熱交換装置。 - 請求項8~11のいずれかに記載の排気熱交換装置であって、
前記複数の突出片が、前記複数の分割流路それぞれの少なくとも二つの内面に形成されている、排気熱交換装置。 - 請求項12に記載の排気熱交換装置であって、
前記二つの内面が互いに対向している、排気熱交換装置。 - 請求項13に記載の排気熱交換装置であって、
前記二つの内面が前記フィンに含まれており、
前記二つの内面の裏面が前記チューブの内面に面接触されている、排気熱交換装置。 - 請求項12~14のいずれかに記載の排気熱交換装置であって、
前記分割流路それぞれにおいて、前記二つの内面の一方に設けられた前記突出片と他方に設けられた前記突出片とが、排気流れ方向に沿って交互に配置されている、排気熱交換装置。
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Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014175158A1 (ja) * | 2013-04-23 | 2014-10-30 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
WO2014188942A1 (ja) * | 2013-05-23 | 2014-11-27 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2016080323A (ja) * | 2014-10-22 | 2016-05-16 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2016099028A (ja) * | 2014-11-19 | 2016-05-30 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2016099046A (ja) * | 2014-11-20 | 2016-05-30 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2016099026A (ja) * | 2014-11-19 | 2016-05-30 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2016099027A (ja) * | 2014-11-19 | 2016-05-30 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
US20170082375A1 (en) * | 2014-05-13 | 2017-03-23 | Shell Oil Company | Heat exchange device for cooling synthetic gas and method of assembly thereof |
US9677828B2 (en) | 2014-06-05 | 2017-06-13 | Zoneflow Reactor Technologies, Llp | Engineered packing for heat exchange and systems and methods constructing the same |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5915187B2 (ja) * | 2012-01-10 | 2016-05-11 | マツダ株式会社 | 熱交換器 |
JP6303755B2 (ja) * | 2014-04-21 | 2018-04-04 | 株式会社デンソー | 排気熱交換器 |
JP6347719B2 (ja) * | 2014-10-22 | 2018-06-27 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2016080325A (ja) * | 2014-10-22 | 2016-05-16 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2017101904A (ja) * | 2015-12-04 | 2017-06-08 | 三桜工業株式会社 | 熱交換器用フィン |
CA2964399A1 (en) * | 2016-04-12 | 2017-10-12 | Ecodrain Inc. | Heat exchange conduit and heat exchanger |
JP2018044680A (ja) * | 2016-09-12 | 2018-03-22 | 株式会社デンソー | 熱交換器 |
EP3577406B1 (en) * | 2017-02-03 | 2021-04-21 | Asetek Danmark A/S | Liquid cooling systems for heat generating devices |
US20190215986A1 (en) * | 2018-01-11 | 2019-07-11 | Asia Vital Components Co., Ltd. | Water-cooling radiator assembly |
US11306979B2 (en) * | 2018-12-05 | 2022-04-19 | Hamilton Sundstrand Corporation | Heat exchanger riblet and turbulator features for improved manufacturability and performance |
CN112218479A (zh) * | 2019-07-09 | 2021-01-12 | 龙大昌精密工业有限公司 | 蒸发器的散热改良结构 |
US11064632B2 (en) * | 2019-09-05 | 2021-07-13 | Ldc Precision Engineering Co., Ltd. | Heat-sinking improved structure for evaporators |
US11280559B2 (en) * | 2020-05-12 | 2022-03-22 | Hanon Systems | Dumbbell shaped plate fin |
EP4105588A1 (de) | 2021-06-15 | 2022-12-21 | Materials Center Leoben Forschung GmbH | Kühlkörper |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002350081A (ja) * | 2001-05-25 | 2002-12-04 | Maruyasu Industries Co Ltd | 多管式熱交換器 |
JP2003227691A (ja) * | 2002-02-06 | 2003-08-15 | Denso Corp | 排気熱交換装置 |
JP2003279293A (ja) * | 2002-03-20 | 2003-10-02 | Denso Corp | 排気熱交換器 |
JP2010096456A (ja) | 2008-10-17 | 2010-04-30 | Denso Corp | 排気熱交換装置 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10162198A1 (de) * | 2000-12-19 | 2002-08-08 | Denso Corp | Wärmetauscher |
JP3912080B2 (ja) | 2001-07-25 | 2007-05-09 | 株式会社デンソー | 排気熱交換装置 |
US7171956B2 (en) * | 2002-08-28 | 2007-02-06 | T. Rad Co., Ltd. | EGR cooler |
US7191824B2 (en) * | 2003-11-21 | 2007-03-20 | Dana Canada Corporation | Tubular charge air cooler |
JP4614266B2 (ja) * | 2004-07-23 | 2011-01-19 | 臼井国際産業株式会社 | 流体攪拌用フィン並びに該フィンを内装した伝熱管および熱交換器または熱交換型ガス冷却装置 |
JP2006105577A (ja) | 2004-09-08 | 2006-04-20 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フィン構造体および該フィン構造体を内装した伝熱管並びに該伝熱管を組込んだ熱交換器 |
JP4527557B2 (ja) * | 2005-01-26 | 2010-08-18 | 株式会社ティラド | 熱交換器 |
JP4881583B2 (ja) * | 2005-06-27 | 2012-02-22 | 株式会社豊田自動織機 | パワーモジュール用ヒートシンク |
DE102007031912A1 (de) * | 2006-07-11 | 2008-02-07 | Denso Corp., Kariya | Abgaswärmetauscher |
US8424592B2 (en) * | 2007-01-23 | 2013-04-23 | Modine Manufacturing Company | Heat exchanger having convoluted fin end and method of assembling the same |
DE102008011557B4 (de) * | 2007-12-12 | 2010-02-25 | GEA MASCHINENKüHLTECHNIK GMBH | Abgasrückkühler für eine Verbrennungskraftmaschine |
DE102008064090A1 (de) * | 2008-12-19 | 2010-08-12 | Mahle International Gmbh | Abgaskühler |
-
2012
- 2012-10-12 JP JP2012226728A patent/JP5768795B2/ja active Active
- 2012-10-17 US US14/352,177 patent/US9103250B2/en active Active
- 2012-10-17 WO PCT/JP2012/076791 patent/WO2013058267A1/ja active Application Filing
- 2012-10-17 EP EP12841831.6A patent/EP2770290B1/en active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002350081A (ja) * | 2001-05-25 | 2002-12-04 | Maruyasu Industries Co Ltd | 多管式熱交換器 |
JP2003227691A (ja) * | 2002-02-06 | 2003-08-15 | Denso Corp | 排気熱交換装置 |
JP2003279293A (ja) * | 2002-03-20 | 2003-10-02 | Denso Corp | 排気熱交換器 |
JP2010096456A (ja) | 2008-10-17 | 2010-04-30 | Denso Corp | 排気熱交換装置 |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014224669A (ja) * | 2013-04-23 | 2014-12-04 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
WO2014175158A1 (ja) * | 2013-04-23 | 2014-10-30 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
US10386132B2 (en) | 2013-04-23 | 2019-08-20 | Calsonic Kansei Corporation | Heat exchanger |
WO2014188942A1 (ja) * | 2013-05-23 | 2014-11-27 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2014228208A (ja) * | 2013-05-23 | 2014-12-08 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
CN105247313A (zh) * | 2013-05-23 | 2016-01-13 | 康奈可关精株式会社 | 换热器 |
US10197336B2 (en) | 2013-05-23 | 2019-02-05 | Calsonic Kansei Corporation | Heat exchanger |
US10408542B2 (en) * | 2014-05-13 | 2019-09-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Heat exchange device for cooling synthetic gas and method of assembly thereof |
US20170082375A1 (en) * | 2014-05-13 | 2017-03-23 | Shell Oil Company | Heat exchange device for cooling synthetic gas and method of assembly thereof |
US9677828B2 (en) | 2014-06-05 | 2017-06-13 | Zoneflow Reactor Technologies, Llp | Engineered packing for heat exchange and systems and methods constructing the same |
JP2016080323A (ja) * | 2014-10-22 | 2016-05-16 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2016099028A (ja) * | 2014-11-19 | 2016-05-30 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2016099027A (ja) * | 2014-11-19 | 2016-05-30 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2016099026A (ja) * | 2014-11-19 | 2016-05-30 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
JP2016099046A (ja) * | 2014-11-20 | 2016-05-30 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
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