JP2018044680A - 熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】流体の圧力損失を低く抑えながらも、良好な熱交換性能を発揮することのできる熱交換器を提供する。
【解決手段】熱交換器１０のインナーフィン３００は、互いに平行に配置された板状の側壁部３３０を複数有しており、互いに隣り合うそれぞれの側壁部３３０の間に、直線状に伸びる流体通路３７０を形成するものである。
それぞれの側壁部３３０には、互いに隣り合うそれぞれの流体通路３７０を連通させる開口３５０が形成されている第１部分ＡＲ１１と、当該開口３５０が形成されていない第２部分ＡＲ１２とが、流体通路３７０が伸びる方向に沿って交互に並ぶように形成されている。
それぞれの開口３５０の縁からは、流体通路３７０に突出する板状の部分であって、流体通路３７０が伸びる方向に対して平行なルーバ部３４０が形成されている。
【選択図】図６

Description

本開示は熱交換器に関する。

例えば冷媒と冷却水との熱交換を行うための熱交換器では、熱交換性能を高めるために、冷媒流路や冷却水路のそれぞれにインナーフィンが配置されることが多い。インナーフィンの形状としては、これまでに様々なものが提案されている。下記特許文献１に記載のインナーフィン（熱交換器用フィン）は、冷媒等の流体の流路を区画する側壁を複数有している。流体の流れ方向において互いに隣り合うそれぞれの側壁は、流体の流れ方向に対し垂直な方向にずれた位置（つまりオフセットした位置）に配置されている。

上記のような形状のインナーフィンを有する熱交換器では、流体が側壁に沿って流れた後、次の側壁の縁に衝突しその流れが分断されることが繰り返されて行く。このため、流体は側壁に沿って直線状にのみ流れるのではなく、側壁に対して垂直な方向に拡散しながら流れることとなる。このため、外部（例えば、隣りの流路を流れる他の流体）との熱交換が効率よく行われる。また、流体が側壁の縁に何度も衝突するので、所謂前縁効果により、インナーフィンを介した流体への熱伝達が効率よく行われるようになるという利点もある。

特開２００５−１４７５７２号公報

特許文献１に記載されているインナーフィンでは、側壁に対して垂直な方向への流体の拡散が生じやすくなっている一方で、側壁に沿った方向への流体の流れやすさが犠牲になっている。つまり、流体の拡散性が高められている一方で、流体の直行性が低くなっている。このため、インナーフィンを流体が通過する際における圧力損失は比較的大きい。流体を循環させるポンプの消費エネルギーを抑制し、熱交換器を備えた装置（例えば空調装置）の動作効率を高めるためには、インナーフィンを流体が通過する際における圧力損失は可能な限り小さい方が望ましい。

圧力損失を小さくするための対策としては、例えば、流体の入口側から出口側までの全体に亘るように側壁を直線的に伸ばすことも考えられる。しかしながら、このような形状のインナーフィンにおいては、流体の直交性が高められ圧力損失が小さくなる一方で、流体の拡散性は極めて低くなってしまう。その結果、熱交換器の熱交換性能が低下してしまう。

このように、拡散性と直行性のバランスを適切なものとし、流体の圧力損失を低く抑えながらも良好な熱交換性能を発揮させることについて、従来のインナーフィンには更なる改良の余地があった。

本開示は、流体の圧力損失を低く抑えながらも、良好な熱交換性能を発揮することのできる熱交換器を提供することを目的とする。

本開示に係る熱交換器（１０）は、流体が流れる流路（１００，２００）が内部に形成された容器（１５）と、容器の内部に配置されるインナーフィン（３００）と、を備える。インナーフィンは、互いに平行に配置された板状の壁部（３３０）を複数有しており、互いに隣り合うそれぞれの壁部の間に、直線状に伸びる流体通路（３７０）を形成するものである。それぞれの壁部には、互いに隣り合うそれぞれの流体通路を連通させる開口（３５０）が形成されている第１部分（ＡＲ１１）と、当該開口が形成されていない第２部分（ＡＲ１２）とが、流体通路が伸びる方向に沿って交互に並ぶように形成されている。それぞれの開口の縁からは、流体通路内に突出する板状の部分であって、流体通路が伸びる方向に対して平行なルーバ部（３４０）が形成されている。

このような構成の熱交換器では、流体は、基本的にはそれぞれの流体通路に沿って直線的に流れる。その際、流体は開口の縁やルーバ部の縁に衝突しながら流れるので、所謂前縁効果により、インナーフィンを介した流体への熱伝達が効率よく行われる。

また、流体通路を流れる流体の一部は、第１部分に形成された開口を通じて隣の流体通路に流入する。このように、流体が拡散して流れる経路が確保されているので、外部（例えば、隣りの流路を流れる他の流体）との熱交換が効率よく行われる。

流体は、第１部分においてルーバ等に衝突することと、第２部分に沿って直線的に流れることと、を交互に繰り返しながら流れていく。このため、流体の圧力は、第１部分においては高くなり、第２部分においては低くなる。換言すれば、流体通路に沿って流れる流体は、その圧力の上昇及び低下を繰り返しながら流れることとなる。このような圧力の変動に起因して、第１部分に形成された開口を通じた流体の拡散が促進される。つまり、上記構成の熱交換器では、ポンプの駆動力のような外力に起因して能動的に流体の拡散が生じるのではなく、圧力変動に起因して受動的に流体の拡散が生じることとなる。これにより、流体の圧力損失を低く抑えながらも流体の拡散性を高めることができ、その結果として良好な熱交換性能を発揮することができる。

本開示によれば、流体の圧力損失を低く抑えながらも、良好な熱交換性能を発揮することのできる熱交換器が提供される。

図１は、第１実施形態に係る熱交換器を側面視で描いた図である。 図２は、第１実施形態に係る熱交換器を上面視で描いた図である。 図３は、図２におけるＩＩＩ−ＩＩＩ断面を示す断面図である。 図４は、図１の熱交換器において冷媒の流れる経路、及び冷却水の流れる経路を模式的に示す図である。 図５は、熱交換器の内部に配置されたインナーフィンを示す図である。 図６は、図５に示されるインナーフィンの構成を示す斜視図である。 図７は、図５に示されるインナーフィンを上面視で描いた図である。 図８は、図７におけるＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ断面を示す断面図である。 図９は、図５に示されるインナーフィンを形成する方法を説明するための図である。 図１０は、比較例に係る熱交換器の内部における冷媒の流速分布、及び冷却水の流速分布を模式的に示す図である。 図１１は、図１の熱交換器の内部における冷媒の流速分布、及び冷却水の流速分布を模式的に示す図である。 図１２は、変形例に係る熱交換器の内部における冷媒の流速分布、及び冷却水の流速分布を模式的に示す図である。 図１３は、インナーフィンの種類による、熱交換器の特性値の違いの一例を示す図である。 図１４は、第２実施形態に係る熱交換器の内部に配置されたインナーフィンを示す図である。 図１５は、第３実施形態に係る熱交換器の外観を示す斜視図である。 図１６は、第１比較例に係るインナーフィンの形状を示す図である。 図１７は、第２比較例に係るインナーフィンの形状を示す図である。

以下、添付図面を参照しながら本実施形態について説明する。説明の理解を容易にするため、各図面において同一の構成要素に対しては可能な限り同一の符号を付して、重複する説明は省略する。

第１実施形態に係る熱交換器１０の構成について説明する。図１に示される熱交換器１０は、冷媒と冷却水（例えばＬＬＣ）との間で熱交換を行うための熱交換器として構成されている。このような熱交換器１０は、例えば自動車用冷凍サイクルの水冷式コンデンサとして用いられる。

熱交換器１０は容器１５を備えている。図３に示されるように、容器１５は、板状の部材であるカップ１５１とインナープレート１５２とを有しており、これらが交互に積層された状態で互いにろう付けされた構成となっている。互いに隣り合うカップ１５１とインナープレート１５２との間には空間が形成されており、当該空間が、冷媒の流れる流路である冷媒流路１００、又は、冷却水の流れる流路である冷却水流路２００となっている。冷媒流路１００と冷却水流路２００とは、いずれも平板状の薄い空間として形成されており、容器１５の積層方向（図１では上下方向）に沿って交互に並ぶように形成されている。

図２に示されるように、上面視における熱交換器１０の形状（つまり容器１５の形状）は概ね長方形となっている。熱交換器１０の上面において、その長手方向の一方側（図２では左側）の端部近傍となる位置には、冷媒流入部１０１と冷却水流出部２０２とが設けられている。冷媒流入部１０１は、外部から供給される冷媒の入口となる部分である。冷却水流出部２０２は、熱交換器１０を通過した冷却水の出口となる部分である。冷媒流入部１０１と冷却水流出部２０２とは、上面視における熱交換器１０の短手方向に沿って並ぶように設けられている。

図１に示されるように、熱交換器１０の下面であり、且つ冷媒流入部１０１の直下となる位置には、冷媒流出部１０２が設けられている。冷媒流出部１０２は、熱交換器１０を通過した冷媒の出口となる部分である。また、熱交換器１０の下面であり、且つ冷却水流出部２０２の直下となる位置には、冷却水流入部２０１が設けられている。冷却水流入部２０１は、外部から供給される冷却水の入口となる部分である。冷媒流出部１０２と冷却水流入部２０１とは、やはり上面視における熱交換器１０の短手方向に沿って並ぶように設けられている。

尚、以下の説明においては、冷媒流出部１０２から冷媒流入部１０１に向かう方向のことを上方向とし、その反対方向を下方向として説明する。ただし、実際に熱交換器１０が用いられる場合における冷媒流入部１０１と冷媒流出部１０２との上下関係は、図１に示されるものとは異なっていてもよい。

図３に示されるように、カップ１５１のうち冷媒流入部１０１の直下となる位置には、円形の開口ＯＰ１が形成されている。同様に、インナープレート１５２のうち冷媒流入部１０１の直下となる位置には、円形の開口ＯＰ２が形成されている。間に冷却水流路２００が形成されているカップ１５１とインナープレート１５２とは、開口ＯＰ１の縁と開口ＯＰ２縁とを互いに重ね合わせた状態でろう付けされている。このため、冷媒流入部１０１から流入した冷媒は、開口ＯＰ１等を下方側に向かって流れながら、それぞれの冷媒流路１００に分配されていく。尚、開口ＯＰ１の縁と開口ＯＰ２縁とのろう付けは水密となるように行われているので、冷媒が冷却水流路２００に流入してしまうことは無い。

カップ１５１のうち、開口ＯＰ１とは対角線上において反対側となる位置（図２において符号Ｐ１が付された位置）には、不図示の開口が形成されている。当該開口の形状は、開口ＯＰ１の形状と同じである。また、インナープレート１５２のうち、開口ＯＰ２とは対角線上において反対側となる位置にも、不図示の開口が形成されている。当該開口の形状は、開口ＯＰ２の形状と同じである。この位置（Ｐ１）においても、間に冷却水流路２００が形成されているカップ１５１とインナープレート１５２とは、それぞれの開口の縁同士を互いに重ね合わせた状態でろう付けされている。冷媒流入部１０１から供給された冷媒は、それぞれの冷媒流路１００を通った後に、符号Ｐ１が付された位置において再び合流し、上記の開口を通り下方側に向かって流れる。

図示は省略するが、冷却水流入部２０１から供給された冷却水が流れる流路も、上記と同様に形成されている。具体的には、カップ１５１のうち冷却水流入部２０１の直上となる位置には、円形の開口が形成されている。同様に、インナープレート１５２のうち冷却水流入部２０１の直上となる位置にも、円形の開口が形成されている。間に冷媒流路１００が形成されているカップ１５１とインナープレート１５２とは、それぞれの上記開口の縁同士を互いに重ね合わせた状態でろう付けされている。このため、冷却水流入部２０１から流入した冷却水は、上記開口を上方側に向かって流れながら、それぞれの冷却水流路２００に分配されていく。尚、開口の縁同士のろう付けは水密となるように行われているので、冷却水が冷媒流路１００に流入してしまうことは無い。

カップ１５１のうち、冷却水流入部２０１の直上の開口とは対角線上において反対側となる位置（図２において符号Ｐ２が付された位置）にも、不図示の開口が形成されている。また、インナープレート１５２のうち、冷却水流入部２０１の直上の開口とは対角線上において反対側となる位置にも、不図示の開口が形成されている。この位置（Ｐ２）においても、間に冷媒流路１００が形成されているカップ１５１とインナープレート１５２とは、それぞれの開口の縁同士を互いに重ね合わせた状態でろう付けされている。冷却水流入部２０１から供給された冷媒は、それぞれの冷却水流路２００を通った後に、符号Ｐ２が付された位置において再び合流し、上記の開口を通り上方側に向かって流れる。

図４には、熱交換器１０を冷媒が流れる経路が、実線の矢印Ａ１１等で示されている。また、熱交換器１０を冷却水が流れる経路が、一点鎖線の矢印Ａ２１等で示されている。本実施形態では、熱交換器１０のうち上方側の部分と下方側の部分とで、冷媒などの流れる方向が互いに異なるように構成されている。以下では、熱交換器１０のうち上方側の部分、すなわち冷媒流入部１０１や冷却水流出部２０２が設けられている方の部分を「第１熱交換部１１」とも表記する。また、熱交換器１０のうち下方側の部分、すなわち冷媒流出部１０２や冷却水流入部２０１が設けられている方の部分を「第２熱交換部１２」とも表記する。図１では、第１熱交換部１１の範囲ＡＲ１と、第２熱交換部１２の範囲ＡＲ２とが、それぞれ矢印で示されている。

第１熱交換部１１と第２熱交換部１２との境界となる位置においては、冷媒流入部１０１から下方に向けて伸びる流路と、冷媒流出部１０２から上方に向けて伸びる流路との間が塞がれている。つまり、当該位置に配置された容器１５が仕切り板として機能している。一方、図２の符号Ｐ１が付された位置においては、第１熱交換部１１と第２熱交換部１２との間を繋ぐ流路（円形の開口により形成された流路）が形成されている。

同様に、第１熱交換部１１と第２熱交換部１２との境界となる位置においては、冷却水流入部２０１から上方に向けて伸びる流路と、冷却水流出部２０２から下方に向けて伸びる流路との間が塞がれている。一方、図２の符号Ｐ２が付された位置においては、第１熱交換部１１と第２熱交換部１２との間を繋ぐ流路（円形の開口により形成された流路）が形成されている。

図４を参照しながら、熱交換器１０を冷媒が流れる経路について説明する。冷媒流入部１０１から第１熱交換部１１に供給された冷媒は、カップ１５１に形成された開口ＯＰ１等を通り下方側に向かって流れる（矢印Ａ１１）。その際、冷媒はそれぞれの冷媒流路１００に分配され、容器１５の対角線上における反対側に向かって冷媒流路１００を流れる（矢印Ａ１２）。その後、それぞれの冷媒流路１００を流れた冷媒は再び合流し、円形の開口により形成された流路を第１熱交換部１１から第２熱交換部１２に向かって流れる（矢印Ａ１３）。

冷媒は、第２熱交換部１２において再びそれぞれの冷媒流路１００に分配され、容器１５の対角線上における反対側に向かって冷媒流路１００を流れる（矢印Ａ１４）。その後、それぞれの冷媒流路１００を流れた冷媒は再び合流し、円形の開口により形成された流路を冷媒流出部１０２に向かって流れる（矢印Ａ１５）。最終的には、冷媒は冷媒流出部１０２から外部へと排出される。

引き続き図４を参照しながら、熱交換器１０を冷却水が流れる経路について説明する。冷却水流入部２０１から第２熱交換部１２に供給された冷却水は、カップ１５１等に形成された開口を通り上方側に向かって流れる（矢印Ａ２１）。その際、冷却水はそれぞれの冷却水流路２００に分配され、容器１５の対角線上における反対側に向かって冷却水流路２００を流れる（矢印Ａ２２）。その後、それぞれの冷却水流路２００を流れた冷却水は再び合流し、円形の開口により形成された流路を第２熱交換部１２から第１熱交換部１１に向かって流れる（矢印Ａ２３）。

冷却水は、第１熱交換部１１において再びそれぞれの冷却水流路２００に分配され、容器１５の対角線上における反対側に向かって冷却水流路２００を流れる（矢印Ａ２４）。その後、それぞれの冷却水流路２００を流れた冷媒は再び合流し、円形の開口により形成された流路を冷却水流出部２０２に向かって流れる（矢印Ａ２５）。最終的には、冷却水は冷却水流出部２０２から外部へと排出される。

既に述べたように、冷媒流路１００と冷却水流路２００とは交互に重なるように配置されている。このため、第１熱交換部１１においては、冷媒流路１００を流れる冷媒（矢印Ａ１２）と冷却水流路２００を流れる冷却水（矢印Ａ２４）との間で熱交換が行われる。同様に、第２熱交換部１２においても、冷媒流路１００を流れる冷媒（矢印Ａ１４）と冷却水流路２００を流れる冷却水（矢印Ａ２２）との間で熱交換が行われる。

図３及び図５に示されるように、容器１５の内部、つまり冷媒流路１００及び冷却水流路２００のそれぞれには、インナーフィン３００が配置されている。インナーフィン３００は、冷媒や冷却水との接触面積を増加させ、これにより熱交換器１０の熱交換効率を向上させるために設けられている。

図５（Ａ）には、第１熱交換部１１の冷媒流路１００に配置されたインナーフィン３００、の全体が上面視で示されている。また、図５（Ｂ）には、第１熱交換部１１の冷却水流路２００に配置されたインナーフィン３００、の全体が上面視で示されている。上面視におけるそれぞれのインナーフィン３００の形状は、図５の上下方向において互いに対称な形状となっている。図６に示されるように、インナーフィン３００は１枚の金属板に曲げ加工等を施すことによって形成されている。インナーフィン３００の細部における具体的な形状については後に説明する。

図５（Ａ）に示されるように、上面視におけるインナーフィン３００の外形は、上面視における容器１５の内部空間の形状と概ね等しい。インナーフィン３００は、冷媒流路１００の略全体を占めるように配置されている。

インナーフィン３００のうち冷媒流入部１０１の直下となる位置（図５（Ａ）で符号１１１が付されている位置）には、開口が形成されている。当該開口は、冷媒流入部１０１からの冷媒を受け入れる部分であって、冷媒流路１００への冷媒の入口となる部分である。以下では、冷媒流路１００への冷媒の入口となる開口が形成されている部分のことを、当該冷媒流路１００の「冷媒入口１１１」と表記する。第１熱交換部１１において冷媒入口１１１が形成されている部分は、図４の矢印Ａ１１に沿って冷媒が流れる部分に該当する。

インナーフィン３００のうち、図２で符号Ｐ１が付されている部分の直下となる位置（図５（Ａ）で符号１１２が付されている位置）には、開口が形成されている。当該開口は、冷媒流路１００を通った冷媒が流入する部分、すなわち冷媒流路１００からの冷媒の出口となる部分である。以下では、冷媒流路１００からの冷媒の出口となる開口が形成されている部分のことを、当該冷媒流路１００の「冷媒出口１１２」と表記する。第１熱交換部１１において冷媒出口１１２が形成されている部分は、図４の矢印Ａ１３に沿って冷媒が流れる部分に該当する。

このように、本実施形態では、冷媒流路１００への冷媒の入口である冷媒入口１１１と、冷媒流路１００からの冷媒の出口である冷媒出口１１２とが、容器１５の長手方向（図５（Ａ）では左右方向）における一方側と他方側とに分かれて配置されている。図５（Ａ）では、冷媒入口１１１から冷媒出口１１２に向かう冷媒の流れが矢印で示されている。ただし、矢印で示されるのは冷媒の大まかな流れである。後に説明するように、実際における冷媒の流れは、このような直線的な流れとはならない。

尚、図５（Ｂ）に示されるように、上記のような冷媒入口１１１及び冷媒出口１１２の位置では、冷却水流路２００に配置されるインナーフィン３００にも開口が形成されている。これらは、容器１５の積層方向に沿って冷媒が冷却水流路２００を貫いて流れるように形成されている。当該部分においては、例えば図３に示されるように、カップ１５１の開口の縁とインナープレート１５２の開口の縁とが溶接されている。このため、冷媒入口１１１等を通過する冷媒が、冷却水流路２００に流入することは無い。

図５（Ｂ）に示されるように、インナーフィン３００は、冷却水流路２００においてもその略全体を占めるように配置されている。

インナーフィン３００のうち、図２で符号Ｐ２が付されている部分の直下となる位置（図５（Ａ）で符号２１１が付されている位置）には、開口が形成されている。当該開口は、当該開口は、第２熱交換部１２からの冷却水を受け入れる部分であって、冷却水流路２００への冷却水の入口となる部分である。以下では、冷却水流路２００への冷却水の入口となる開口が形成されている部分のことを、当該冷却水流路２００の「冷却水入口２１１」と表記する。第１熱交換部１１において冷却水入口２１１が形成されている部分は、図４の矢印Ａ２３に沿って冷却水が流れる部分に該当する。

インナーフィン３００のうち冷却水流出部２０２の直下となる位置（図５（Ｂ）で符号２１２が付されている位置）には、開口が形成されている。当該開口は、冷却水流路２００を通った冷却水が流入する部分、すなわち冷却水流路２００からの冷却水の出口となる部分である。以下では、冷却水流路２００からの冷却水の出口となる開口が形成されている部分のことを、当該冷却水流路２００の「冷却水出口２１２」と表記する。第１熱交換部１１において冷却水出口２１２が形成されている部分は、図４の矢印Ａ２５に沿って冷却水が流れる部分に該当する。

このように、本実施形態では、冷却水流路２００への冷却水の入口である冷却水入口２１１と、冷却水流路２００からの冷却水の出口である冷却水出口２１２とが、容器１５の長手方向（図５（Ｂ）では左右方向）における一方側と他方側とに分かれて配置されている。図５（Ｂ）では、冷却水入口２１１から冷却水出口２１２に向かう冷却水の流れが矢印で示されている。ただし、矢印で示されるのは冷却水の大まかな流れである。後に説明するように、実際における冷却水の流れは、このような直線的な流れとはならない。

尚、図５（Ａ）に示されるように、上記のような冷却水入口２１１及び冷却水出口２１２の位置では、冷媒流路１００に配置されるインナーフィン３００にも開口が形成されている。これらは、容器１５の積層方向に沿って冷却水が冷媒流路１００を貫いて流れるように形成されている。当該部分においては、例えば図３に示されるように、カップ１５１の開口の縁とインナープレート１５２の開口の縁とが溶接されている。このため、冷却水入口２１１等を通過する冷却水が、冷媒流路１００に流入することは無い。

第２熱交換部１２におけるインナーフィン３００の配置、及び、第２熱交換部１２を流れる冷媒及び冷却水の流れは、いずれも、以上に説明した第１熱交換部１１におけるものと同様である。従って、その具体的な説明を省略する。

以上のように、本実施形態では、冷媒入口１１１と冷却水出口２１２とが、容器１５の長手方向における一方側（図５では左側）に配置されており、冷却水入口２１１と冷媒出口１１２とが、容器１５の長手方向における他方側（図５では右側）に配置されている。本実施形態では更に、冷媒入口１１１から冷媒出口１１２に向かう方向が、容器１５の長手方向に対して傾斜しており、冷却水入口２１１から冷却水出口２１２に向かう方向も、容器１５の長手方向に対して傾斜している。このような構成により、冷媒流路１００における冷媒の流れと、冷却水流路２００における冷却水の流れとは、Ｘ字状に交差した流れとなる。つまり、本実施形態における冷媒及び冷却水の流れは、所謂「Ｘ字対向流」となる。

インナーフィン３００の具体的な形状について説明する。図６乃至８に示されるように、インナーフィン３００は、山部３１０と谷部３２０とが交互に並ぶように、一枚の金属板を折り曲げることにより形成されている。山部３１０は、冷媒流路１００等を区画するカップ１５１及びインナープレート１５２のうち一方に当接する部分であり、谷部３２０は、カップ１５１及びインナープレート１５２のうち他方に当接する部分である。山部３１０と谷部３２０とは互いに平行であり、その主面の法線方向が容器１５の積層方向（図１の上下方向）と一致している。

互いに隣り合う山部３１０と谷部３２０との間は、側壁部３３０によって繋がれている。側壁部３３０は、山部３１０及び谷部３２０のそれぞれに対して垂直な壁となっている。それぞれの側壁部３３０は互いに平行に配置されている。本実施形態では、複数の側壁部３３０によって、流体の流路（冷媒流路１００又は冷却水流路２００）が複数に区画されている。その結果として、互いに隣り合うそれぞれの側壁部３３０の間には、直線状に伸びる流体通路３７０が形成されている。側壁部３３０は、本実施形態にお行ける「壁部」に該当する。

図６等においては、流体通路３７０が伸びる方向が矢印Ａ３０で示されている。また、複数の流体通路３７０が並ぶ方向、すなわち側壁部３３０の法線方向が矢印Ａ４０で示されている。

それぞれの側壁部３３０には、一部を切り起こすことにより板状のルーバ部３４０が形成されている。ルーバ部３４０の形状は矩形となっており、その一辺において山部３１０又は谷部３２０に繋がった状態となっている。ルーバ部３４０は複数形成されており、その全てが、流体通路３７０が伸びる方向（矢印Ａ３０）に対して平行となっている。それぞれのルーバ部３４０は、側壁部３３０から流体通路３７０内に突出している。

また、側壁部３３０には、ルーバ部３４０を切り起こした結果としての開口３５０も形成されている。互いに隣り合う流体通路３７０は、開口３５０によって互いに連通されている。ルーバ部３４０は、それぞれの開口３５０の縁から流体通路３７０内に向けて突出している。ルーバ部３４０及び開口３５０は、流体通路３７０が伸びる方向（矢印Ａ３０）に沿って複数並ぶように形成されている。

図６及び図８に示されるように、側壁部３３０のうち符号３３１が付されているものにおいては、全てのルーバ部３４０が山部３１０に繋がった状態となっている。以下では、このような側壁部３３０のことを「側壁部３３１」とも表記する。また、側壁部３３０のうち符号３３２が付されているものにおいては、全てのルーバ部３４０が谷部３２０に繋がった状態となっている。以下では、このような側壁部３３０のことを「側壁部３３２」とも表記する。本実施形態では、側壁部３３１と側壁部３３２とが、矢印Ａ４０の方向に沿って交互に並ぶように配置されている。

更に、側壁部３３１に形成されたルーバ部３４０のことを、以下では「ルーバ部３４１」とも表記する。側壁部３３１に形成された開口３５０のことを、以下では「開口３５１」とも表記する。側壁部３３２に形成されたルーバ部３４０のことを、以下では「ルーバ部３４２」とも表記する。側壁部３３２に形成された開口３５０のことを、以下では「開口３５２」とも表記する。

尚、側壁部３３１からルーバ部３４１が突出する方向と、側壁部３３２からルーバ部３４１が突出する方向とは、互いに同一となっている。このため、それぞれの流体通路３７０内には、その両側にある側壁部３３１及び側壁部３３２のいずれか一方からのみ、ルーバ部３４０が突出している。

図７に示されるように、それぞれの側壁部３３０においては、ルーバ部３４０及び開口３５０が形成されている第１部分ＡＲ１１と、ルーバ部３４０及び開口３５０が形成されていない第２部分ＡＲ１２とが、流体通路３７０が伸びる方向（矢印Ａ３０）に沿って交互に並ぶように形成されている。また、互いに隣り合う側壁部３３０においては、それぞれの第１部分ＡＲ１１等が、矢印Ａ３０の方向において同じ位置に形成されている。

以上のような形状のインナーフィン３００を形成する際には、先ず、平坦な板状の部材に対して、ルーバ部３４０の切り起こし加工を行い、図９（Ａ）に示された状態とする。続いて、上記部材の曲げ加工を行って、図９（Ｂ）に示された状態とする。これにより、複雑な形状のインナーフィン３００を、比較的簡単な工程で形成することができる。

図５を再び参照しながら説明を続ける。冷媒流路１００及び冷却水流路２００において、インナーフィン３００は、流体通路３７０が伸びる方向（矢印Ａ３０）を容器１５の長手方向に一致させた状態で配置されている。このため、例えば図５（Ａ）に示される冷媒流路１００においては、冷媒入口１１１から流入した冷媒は、容器１５の長手方向に概ね沿って流れることとなる。その際、一部の冷媒は、開口３５０を通じて隣の流体通路３７０に流入する。つまり、冷媒の流れには、流体通路３７０に沿った直線的な流れと、開口３５０を通過するような拡散的な流れとが存在することとなる。冷媒流路１００では、上記のように冷媒が拡散して流れる経路が確保されているので、冷媒と、隣の冷却水流路２００を流れる冷却水との熱交換が効率よく行われる。

図７に示される第１部分ＡＲ１１では、冷媒の一部はルーバ部３４０の縁に衝突し、その流れが分断される。また、冷媒の他の一部は、開口３５０の縁に衝突し、やはりその流れが分断される。このような流れの分断により、所謂前縁効果が生じるので、インナーフィン３００を介した冷媒への熱伝達が効率よく行われる。

また、第１部分ＡＲ１１では、上記のような冷媒の衝突が生じることに起因して、冷媒の圧力が比較的高くなる。一方、第２部分ＡＲ１２では、冷媒はルーバ部３４０等に衝突することなく概ね直線的に流れるので、冷媒の圧力は比較的低くなる。このため、流体通路３７０を流れる冷媒の圧力は、第１部分ＡＲ１１においては高くなり、第２部分ＡＲ１２においては低くなる。換言すれば、流体通路３７０に沿って流れる流体は、その圧力の上昇及び低下を繰り返しながら流れることとなる。このような圧力の変化に起因して、開口３５０を通じた流体の拡散が促進される。つまり、本実施形態に係る熱交換器１０では、ポンプの駆動力のような外力に起因して能動的に冷媒の拡散が生じるのではなく、上記の圧力変動に起因して受動的に冷媒の拡散が生じることとなる。これにより、冷媒の圧力損失を低く抑えながらも冷媒の拡散性を高めることができており、その結果として良好な熱交換性能が発揮される。

インナーフィン３００を配置することによる以上のような効果は、冷却水流路２００における冷却水の流れに対しても同様に奏される。つまり、冷却水流路２００においても、インナーフィン３００によって冷却水の拡散性が高められている。

本実施形態に係るインナーフィン３００の比較例について説明する。図１６（Ａ）には、第１比較例に係るインナーフィン３００Ｃの形状が斜視図で示されている。図１６（Ａ）に示されるように、インナーフィン３００Ｃは、インナーフィン３００と同様の山部３１０、谷部３２０、及び側壁部３３０を有している。ただし、インナーフィン３００Ｃの側壁部３３０には、ルーバ部３４０及び開口３５０のいずれもが形成されていない。

このような形状のインナーフィン３００Ｃにおいては、図１６（Ｂ）に示されるように、流体（冷媒又は冷却水）は側壁部３３０に沿って直線的にのみ流れることとなる。この場合、流体とルーバ部３４０等との衝突は生じないので、流体の流れにおける圧力損失は小さい。しかしながら、流体の拡散性は極めて低いので、インナーフィン３００Ｃを用いた熱交換器の熱交換性能は低下することとなってしまう。このような形状のインナーフィン３００Ｃのことを、以下では「ストレートフィン」とも称する。

図１７（Ｂ）には、第２比較例に係るインナーフィン３００Ｄの形状が斜視図で示されている。図１７（Ｂ）に示されるように、インナーフィン３００Ｄでは、山部３１０と谷部３２０とを繋ぐ側壁部３３０が複数に分かれている。また、流体の流れ方向（矢印Ａ３０）において互いに隣り合うそれぞれの側壁部３３０は、同方向に対し垂直な方向（矢印Ａ４０）にずれた位置、すなわちオフセットした位置に配置されている。

このような形状のインナーフィン３００Ｄにおいては、図１７（Ｂ）に示されるように、流体（冷媒又は冷却水）は複数の側壁部３３０の衝突を頻繁に繰り返しながら流れることとなる。この場合、流体とルーバ部３４０等との衝突により、流体の流れにおける圧力損失は大きくなる。一方、流体の流れは側壁部３３０への衝突によって繰り返し分断されるので、流体の拡散性は比較的高くなる。つまり、インナーフィン３００Ｄを用いた熱交換器では、拡散性の向上によって熱交換性能が高くなる一方で、流体の圧力損失が大きくなってしまう。このような形状のインナーフィン３００Ｄのことを、以下では「オフセットフィン」とも称する。

このように、比較例に係るストレートフィン及びオフセットフィンでは、流体の拡散性と、流体の直行性（つまり圧力損失の小ささ）とを両立させることは難しい。

これに対し、本実施形態に係るインナーフィン３００では、側壁部３３０の間に直線状の流体通路３７０が形成されているので、流体の流れにおける直行性が比較的高くなっている。つまり、流体の流れにおける圧力損失が小さくなっている。一方、流体はルーバ部３４０等に衝突しながら流れ、且つ、一部が開口３５０から隣の流体通路３７０に移動しながら流れるので、流体の流れにおける拡散性も比較的高くなっている。つまり、インナーフィン３００では、拡散性と直行性のバランスが適切なものとなっており、流体の圧力損失を低く抑えながらも良好な熱交換性能を発揮させることが可能となっている。本実施形態のような形状のインナーフィン３００のことを、以下では「拡散ルーバフィン」とも称する。

図１０（Ａ）に示されるのは、比較例に係る熱交換器の内部における冷媒の流速分布である。また、図１０（Ｂ）に示されるのは、比較例に係る熱交換器の内部における冷却水の流速分布である。この比較例は、熱交換器１０の冷媒流路１００及び冷却水流路２００のそれぞれにおいて、インナーフィン３００に替えて図１７のオフセットフィンを配置した構成となっている。

図１０（Ａ）では、冷媒流路１００の各部のうち、冷媒の流速が平均流速以上となる部分が斜線で示されている。同様に、図１０（Ｂ）では、冷却水流路２００の各部のうち、冷却水の流速が平均流速以上となる部分が斜線で示されている。

図１０（Ａ）に示される冷媒流路１００においては、冷媒流路１００の中央部では冷媒の流速が低くなっており、冷媒入口１１１の周囲及び冷媒出口１１２の周囲では冷媒の流速が高くなっている。一方、図１０（Ｂ）に示される冷却水流路２００においては、冷却水入口２１１の外側や冷却水出口２１２の外側（つまり、所謂「止水域」）では冷却水の流速が低くなっており、それ以外の部分では冷却水の流速が低くなっている。このような流速分布の違いは、冷却水はその全体が液体である一方、冷媒は気液混合状態であること（つまり、比重が小さい気相冷媒を含むこと）に起因していると考えられる。

図１０（Ａ）と図１０（Ｂ）とを比較すると明らかなように、この比較例においては、斜線で示される流速の高い領域が、冷媒と冷却水との間で十分には重なっていない。冷媒と冷却水との間における熱交換を効率的に行うためには、特に冷媒流路１００の中央部及び冷却水流路２００の中央部の両方において流体の流速が高くなっており、且つ、流速の高くなっている領域同士が広範囲で重なっている方が好ましい。

以下では、流体の流路のうち、流体の流速が平均流速以上となっている領域（図１０において斜線で示される領域）のことを、以下では「高速領域」とも称する。また、図１０のような上面視において、高速領域同士が互いに重なりあっている部分の面積が、流路全体の面積において占める割合のことを、以下では「流速ラップ率」と称する。本発明者らが解析したところによれば、図１０の比較例における流速ラップ率は２５％である。

図１１（Ａ）に示されるのは、本実施形態に係る熱交換器１０の内部における冷媒の流速分布である。また、図１０（Ｂ）に示されるのは、本実施形態に係る熱交換器１０の内部における冷却水の流速分布である。図１１においても図１０と同様に、冷媒流路１００（図１１（Ａ））及び冷却水流路２００（図１１（Ｂ））のそれぞれにおける高速領域が斜線で示されている。

図１１（Ａ）に示されるように、本実施形態においては、冷媒流路１００の中央部が冷媒の高速領域となっている。また、図１１（Ｂ）に示されるように、冷却水流路２００の中央部も冷却水の高速領域となっている。つまり、本実施形態では、冷媒流路１００の中央部及び冷却水流路２００の中央部の両方において流体の流速が高くなっており、その結果として流速ラップ率が高くなっている。本発明者らが解析したところによれば、本実施形態における流速ラップ率は３１％であった。

図１２（Ａ）に示されるのは、本実施形態の変形例に係る熱交換器１０の内部における冷媒の流速分布である。また、図１２（Ｂ）に示されるのは、上記変形例に係る熱交換器１０の内部における冷却水の流速分布である。図１２においても図１０と同様に、冷媒流路１００（図１２（Ａ））及び冷却水流路２００（図１２（Ｂ））のそれぞれにおける高速領域が斜線で示されている。

この変形例では、冷媒流路１００に配置されたインナーフィン３００の形状自体は、図６等に示されるインナーフィン３００の形状と同じである。ただし、この変形例では、流体通路３７０の伸びる方向（Ａ３０）を、冷媒入口１１１から冷媒出口１１２に向かう方向に一致させた状態で、冷媒流路１００にインナーフィン３００が配置されている。つまり、流体通路３７０の伸びる方向（Ａ３０）が、容器１５の長手方向に対して傾斜した状態となっている。

一方、冷却水流路２００におけるインナーフィン３００の形状及び配置については、本実施形態の場合と同じである。従って、図１２（Ｂ）に示される冷却水の流速の分布は、図１１（Ｂ）に示される冷却水の流速の分布と同一となっている。

この変形例では、冷媒入口１１１から冷媒出口１１２に向かう方向に沿って流体通路３７０が配置されていることの影響により、冷媒の直進性が高くなっている。その結果、図１２（Ａ）に示されるように、冷媒についての高速領域（斜線部）は、冷媒入口１１１と冷媒出口１１２とを繋ぐ直線に沿った帯状の領域となっている。この変形例においても、冷媒流路１００の中央部が高速領域となるので、図１０の比較例に比べると流速ラップ率は向上している。ただし、図１１の本実施形態に比べると、冷媒の高速領域が狭くなることにより流速ラップ率は僅かに低下している。本発明者らが解析したところによれば、この比較例における流速ラップ率は３０％であった。

この変形例では、流速ラップ率は上記のように僅かに低下する一方で、冷媒の直交性は高くなる。このため、冷媒流路１００を流れる冷媒の圧力損失を極めて小さくすることができる。流体の拡散性よりも直行性の方を重視する場合には、流体の流路において、上記変形例のようにインナーフィン３００を配置することが好ましい。

尚、上記変形例においては、流体通路３７０の伸びる方向（Ａ３０）を、冷媒入口１１１から冷媒出口１１２に向かう方向に完全に一致させている。このような態様に替えて、流体通路３７０の伸びる方向（Ａ３０）が、冷媒入口１１１から冷媒出口１１２に向かう方向に近づくよう、容器１５の長手方向に対して傾斜しているような態様としてもよい。

図１３の表には、熱交換器の内部における冷媒の流速等のデータがまとめられている。当該表の１行目（Ｒ１）に示されるのは、図１０の比較例、すなわちオフセットフィンを用いた場合におけるデータである。表の２行目（Ｒ２）に示されるのは、図１１の本実施形態、すなわち拡散ルーバフィンを用いた場合におけるデータである。表の３行目（Ｒ３）に示されるのは、図１２の変形例、すなわち傾斜配置される拡散ルーバフィンを用いた場合におけるデータである。図１３では、図１１の本実施形態に係る拡散ルーバフィンのことが「拡散ルーバフィン１」と記載されており、図１２の変形例に係る拡散ルーバフィンのことが「拡散ルーバフィン２」と記載されている。

表の１列目（Ｃ１）には、冷媒流路１００を流れる冷媒の圧力損失の大きさが示されている。ここでは、拡散ルーバフィン１を用いた場合の圧力損失（Ｒ２）と、拡散ルーバフィン２を用いた場合の圧力損失（Ｒ３）とが、それぞれ、オフセットフィンを用いた場合の圧力損失（Ｒ１）を基準（つまり１００％）とした値で示されている。図１１の拡散ルーバフィン１を用いた場合の圧力損失は７１％であり、図１０の比較例に比べると２９％向上している。また、図１２の拡散ルーバフィン２を用いた場合の圧力損失は３６％であり、図１０の比較例に比べると６４％も向上している。

表の２列目（Ｃ２）には、冷却水流路２００を流れる冷却水の圧力損失の大きさが示されている。ここでも、拡散ルーバフィン１を用いた場合の圧力損失（Ｒ２）と、拡散ルーバフィン２を用いた場合の圧力損失（Ｒ３）とが、それぞれ、オフセットフィンを用いた場合の圧力損失（Ｒ１）を基準（つまり１００％）とした値で示されている。図１１の拡散ルーバフィン１を用いた場合の圧力損失は９０％であり、図１０の比較例に比べると１０％向上している。また、図１２の拡散ルーバフィン２を用いた場合の圧力損失も９０％であり、図１０の比較例に比べると１０％向上している。

表の３列目（Ｃ３）には流速ラップ率が示されている。既に述べたように、図１０の比較例における流速ラップ率は２５％であり、図１１の拡散ルーバフィン１を用いた場合の流速ラップ率は３１％であり、図１２の拡散ルーバフィン２を用いた場合の流速ラップ率は３０％である。

表の４列目（Ｃ４）には、冷媒流路１００の中央部を流れる際の冷媒の流速が示されている。それぞれの数値の単位は「ｍ／ｓ」である。拡散ルーバフィン１を用いた場合の流速は０．９９であり、オフセットフィンを用いた場合の流速である０．９２よりも大きくなっている。これは、拡散ルーバフィンではオフセットフィンに比べて直行性が高くなっていることを示している。

また、拡散ルーバフィン２を用いた場合の流速は１．８０であり、拡散ルーバフィン１を用いた場合の流速である０．９９よりも更に高くなっている。これは、拡散ルーバフィンを流体の流れ方向に沿うように傾斜配置することで、直行性が更に高くなることを示している。

表の５列目（Ｃ５）には、冷却水流路２００の中央部を流れる際の冷却水の流速が示されている。それぞれの数値の単位は「ｍ／ｓ」である。拡散ルーバフィンを用いた場合の流速は０．１８であり、オフセットフィンを用いた場合の流速である０．１６よりも大きくなっている。その結果、容器１５の中央部における熱交換性能が向上している。

以上に説明した本実施形態では、冷媒流路１００と冷却水流路２００の両方にインナーフィン３００が配置されている。このような態様に替えて、冷媒流路１００又は冷却水流路２００のいずれか一方にのみインナーフィン３００が配置された構成としてもよい。この場合、冷媒流路１００又は冷却水流路２００のうちインナーフィン３００が配置されていない方には、例えばストレートフィンやオフセットフィンが配置されていてもよい。

また、インナーフィン３００に形成されるルーバ部３４０や開口３５０の形状は、本実施形態のように矩形であってもよいが、他の形状（例えば三角形）であってもよい。

インナーフィン３００は、本実施形態のように冷媒流路１００等の全体に亘って配置されていてもよいのであるが、冷媒流路１００等の一部にのみ配置されていてもよい。例えば、冷媒入口１１１等の近傍における止水域には、インナーフィン３００が配置されていないような構成としてもよい。しかしながら、本実施形態のように止水域にもインナーフィン３００が配置されている構成とした方が、放熱面積が向上し熱交換器１０の熱交換性能が高くなるので好ましい。インナーフィン３００を冷媒流路１００等の全体に配置するにあたっては、インナーフィン３００が複数の部分に分割されていてもよい。

第２実施形態について、図１４を参照しながら説明する。第２実施形態では、冷媒流路１００及び冷却水流路２００のそれぞれに配置されるインナーフィン３００Ａの形状、及び冷媒入口１１１等の配置においてのみ第１実施形態と異なっており、その他の点においては第１実施形態と同じである。以下では、第１実施形態と異なる点についてのみ説明し、第１実施形態と共通する点についてはその説明を適宜省略する。

図１４（Ａ）には、第１熱交換部１１の冷媒流路１００に配置されたインナーフィン３００Ａ、の全体が上面視で示されている。また、図１４（Ｂ）には、第１熱交換部１１の冷却水流路２００に配置されたインナーフィン３００Ａ、の全体が上面視で示されている。上面視におけるそれぞれのインナーフィン３００Ａの形状は、図１４の上下方向において互いに対称な形状となっている。

本実施形態におけるインナーフィン３００Ａの形状は、図５に示されるインナーフィン３００の形状と概ね同一である。ただし、インナーフィン３００Ａでは、複数の側壁部３３０のうち、これらが並ぶ方向（Ａ４０）の中央部分ＡＲ３に配置されているものに、ルーバ部３４０や開口３５０が形成されていない。

図１４（Ａ）（Ｂ）に示されるように、本実施形態では、冷媒流路１００に対する冷媒の入口である冷媒入口１１１と、冷媒流路１００からの冷媒の出口である冷媒出口１１２とが、容器１５の長手方向における一方側（図１４では左側）にそれぞれ配置されている。また、冷却水流路２００に対する冷却水の入口である冷却水入口２１１と、冷却水流路２００からの冷却水の出口である冷却水出口２１２とが、容器１５の長手方向における他方側（図１４では右側）にそれぞれ配置されている。

図１４（Ａ）に示されるように、冷媒流路１００に配置されたインナーフィン３００Ａでは、冷却水入口２１１と冷却水出口２１２との間となる部分（符号ＣＴが付された部分）が、右側端部から点線ＤＬ１までの範囲において切り欠かれている。また、図１４（Ｂ）に示されるように、冷却水流路２００に配置されたインナーフィン３００Ａでは、冷媒入口１１１と冷媒出口１１２との間となる部分（符号ＣＴが付された部分）が、左側端部から点線ＤＬ１までの範囲において切り欠かれている。

以上のような構成においては、冷媒入口１１１から冷媒流路１００に流入した冷媒は、容器１５の長手方向に沿って冷却水入口２１１側に向かって流れる。その後、冷媒は切り欠かれた部分（ＣＴ）を通って冷却水出口２１２側に向かって流れる。更にその後、冷媒は容器１５の長手方向に沿って冷媒出口１１２に向かって流れる。図１４（Ａ）には、以上のような冷媒の流れが矢印で示されている。尚、矢印で示されるのは冷媒の大まかな流れである。実際には、冷媒の一部が開口３５０を通過することにより、冷媒は拡散しながら流れる。

尚、切り欠かれた部分（ＣＴ）を通過する際に、冷媒の一部は中央部分ＡＲ３を通って冷媒出口１１２に向かって流れる。当該流路の端部となる位置においては、インナーフィン３００Ａを上下方向（図１４の紙面奥行方向）に貫く貫通穴３８０が形成されている。中央部分ＡＲ３を通った冷媒は、貫通穴３８０を通った後に冷媒出口１１２に向かって流れる。

冷却水の流れについても上記と同様である。冷却水入口２１１から冷却水流路２００に流入した冷却水は、容器１５の長手方向に沿って冷媒入口１１１側に向かって流れる。その後、冷却水は切り欠かれた部分（ＣＴ）を通って冷媒出口１１２側に向かって流れる。更にその後、冷却水は容器１５の長手方向に沿って冷却水出口２１２に向かって流れる。図１４（Ｂ）には、以上のような冷却水の流れが矢印で示されている。尚、矢印で示されるのは冷却水の大まかな流れである。実際には、冷却水の一部が開口３５０を通過することにより、冷却水は拡散しながら流れる。

尚、切り欠かれた部分（ＣＴ）を通過する際に、冷却水の一部は中央部分ＡＲ３を通って冷却水出口２１２に向かって流れる。当該流路の端部となる位置においては、インナーフィン３００Ａを上下方向（図１４の紙面奥行方向）に貫く貫通穴３８０が形成されている。中央部分ＡＲ３を通った冷却水は、貫通穴３８０を通った後に冷却水出口２１２に向かって流れる。

本実施形態では、冷媒は概ね流体通路３７０の伸びる方向に沿って流れ、冷媒流路１００の長手方向端部において折り返して流れる。また、冷却水も流体通路３７０の伸びる方向に沿って流れ、冷却水流路２００の長手方向端部において折り返して流れる。このため、図５に示される第１実施形態における流体の流れと比べると、流体の圧力損失は小さくなり、流体の流速が大きくなる。高速領域が広くなり、流速ラップ率が高くなるので、熱交換器１０の熱交換性能は第１実施形態に比べてさらに向上している。

また、本実施形態では、冷媒流路１００を冷媒が流れる方向と、冷却水流路２００を冷却水が流れる方向とが、容器１５の積層方向に沿って対向する部分において互いに逆方向となっている。つまり、所謂「対向流れ」の配置となるので、冷媒と冷却水との熱交換を更に効率よく行うことができる。

第３実施形態について、図１５を参照しながら説明する。第３実施形態に係る熱交換器１０Ｂは、インバータが有する複数のパワーカード５００を冷却するためのインバータ冷却器として構成されている。熱交換器１０Ｂは扁平型の容器として構成されている。複数の熱交換器１０Ｂは、それぞれの主面の間にパワーカード５００を挟み込んだ状態で積層されている。熱交換器１０Ｂの長手方向の一端側には配管４１０が接続されており、他端側には配管４２０が接続されている。

配管４１０は、それぞれの熱交換器１０Ｂに冷媒を供給するための配管である。配管４１０は、それぞれの熱交換器１０Ｂの一端側を貫くように配置されている。配管４２０は、それぞれの熱交換器１０Ｂから冷媒を排出するための配管である。配管４２０は、それぞれの熱交換器１０Ｂの他端側を貫くように配置されている。それぞれのパワーカード５００は、配管４１０と配管４２０との間となる位置に配置されている。

配管４１０から供給される冷媒は、それぞれの熱交換器１０Ｂに供給され、熱交換器１０Ｂの内部空間（冷媒流路）を通る際においてパワーカード５００から熱を奪う。それぞれの熱交換器１０Ｂを通った冷媒は、配管４２０において再び合流し、配管４２０を通って排出される。

それぞれの熱交換器１０Ｂの内部には、図６に示されるものと同様の形状のインナーフィン３００（不図示）が収容されている。それぞれのインナーフィン３００は、流体通路３７０が伸びる方向（Ａ３０）が、配管４１０側から配管４２０側に向かう方向となるように配置されている。

このような構成の熱交換器１０Ｂでは、第１実施形態などと同様に、冷媒の圧力損失を小さく抑えながらも冷媒の拡散性が高められている。このため、パワーカード５００からの熱を効率よく奪うことができる。

以上、具体例を参照しつつ本実施形態について説明した。しかし、本開示はこれらの具体例に限定されるものではない。これら具体例に、当業者が適宜設計変更を加えたものも、本開示の特徴を備えている限り、本開示の範囲に包含される。前述した各具体例が備える各要素およびその配置、条件、形状などは、例示したものに限定されるわけではなく適宜変更することができる。前述した各具体例が備える各要素は、技術的な矛盾が生じない限り、適宜組み合わせを変えることができる。

１０，１０Ｂ：熱交換器
１５：容器
１００：冷媒流路
１１１：冷媒入口
１１２：冷媒出口
２００：冷却水流路
２１１：冷却水入口
２１２：冷却水出口
３００，３００Ａ，３００Ｃ，３００Ｄ：インナーフィン
３３０：側壁部
３４０：ルーバ部
３５０：開口
３７０：流体通路

Claims (8)

1. 熱交換器（１０）であって、
   流体が流れる流路（１００，２００）が内部に形成された容器（１５）と、
   前記容器の内部に配置されるインナーフィン（３００）と、を備え、
   前記インナーフィンは、
   互いに平行に配置された板状の壁部（３３０）を複数有しており、互いに隣り合うそれぞれの前記壁部の間に、直線状に伸びる流体通路（３７０）を形成するものであって、
   それぞれの前記壁部には、
   互いに隣り合うそれぞれの前記流体通路を連通させる開口（３５０）が形成されている第１部分（ＡＲ１１）と、当該開口が形成されていない第２部分（ＡＲ１２）とが、前記流体通路が伸びる方向に沿って交互に並ぶように形成されており、
   それぞれの前記開口の縁からは、前記流体通路内に突出する板状の部分であって、前記流体通路が伸びる方向に対して平行なルーバ部（３４０）が形成されている熱交換器。
2. 冷媒と冷却水との間で熱交換を行うための熱交換器として構成されており、
   前記インナーフィンが、冷媒が流れる流路である冷媒流路（１００）、及び、冷却水が流れる流路である冷却水流路（２００）、の少なくとも一方に配置されている、請求項１に記載の熱交換器。
3. 前記インナーフィンが、前記冷媒流路及び前記冷却水流路の両方に配置されている、請求項２に記載の熱交換器。
4. 前記冷媒流路への冷媒の入口である冷媒入口（１１１）と、前記冷媒流路からの冷媒の出口である冷媒出口（１１２）とが、前記容器の長手方向における一方側と他方側とに分かれて配置されており、
   前記冷却水流路への冷却水の入口である冷却水入口（２１１）と、前記冷却水流路からの冷却水の出口である冷却水出口（２１２）とが、前記容器の長手方向における一方側と他方側とに分かれて配置されている、請求項３に記載の熱交換器。
5. 前記冷媒入口と前記冷却水出口とが、前記容器の長手方向における一方側に配置されており、
   前記冷却水入口と前記冷媒出口とが、前記容器の長手方向における他方側に配置されている、請求項４に記載の熱交換器。
6. 前記冷媒入口から前記冷媒出口に向かう方向が、前記容器の長手方向に対して傾斜しており、
   前記冷却水入口から前記冷却水出口に向かう方向が、前記容器の長手方向に対して傾斜している、請求項５に記載の熱交換器。
7. 前記冷媒流路においては、
   前記流体通路が伸びる方向が、前記冷媒入口から前記冷媒出口に向かう方向に近づく又は一致するように、前記容器の長手方向に対して傾斜している、請求項６に記載の熱交換器。
8. 前記冷媒流路に対する冷媒の入口である冷媒入口と、前記冷媒流路からの冷媒の出口である冷媒出口とが、前記容器の長手方向における一方側にそれぞれ配置され、
   前記冷却水流路に対する冷却水の入口である冷却水入口と、前記冷却水流路からの冷却水の出口である冷却水出口とが、前記容器の長手方向における他方側にそれぞれ配置されており、
   前記冷媒流路を冷媒が流れる方向と、前記冷却水流路を冷却水が流れる方向とが、対向する部分において互いに逆方向となるように構成されている、請求項３に記載の熱交換器。

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