WO2012144402A1 - 油圧式オートテンショナ - Google Patents

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WO2012144402A1
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valve
oil
hydraulic auto
sleeve
rod
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PCT/JP2012/059974
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愛作 里村
唯久 田中
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Ntn株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a hydraulic auto tensioner used for adjusting the tension of a belt for driving an automotive auxiliary machine such as an alternator, a water pump, and an air conditioner compressor.
  • a pulley arm 63 that can swing around a fulcrum shaft 62 is provided on the slack side of the belt 61.
  • the adjustment force of the hydraulic auto tensioner A is applied to the pulley arm 63, and the pulley arm 63 is urged in the direction in which the rotatable tension pulley 64 supported by the swing side end of the pulley arm 63 presses the belt 61, The tension of the belt 61 is kept constant.
  • Patent Document 1 As the hydraulic auto tensioner A used for the belt transmission as described above, the one described in Patent Document 1 has been conventionally known.
  • this hydraulic auto tensioner a lower part of a rod is slidably inserted into a sleeve rising from an inner bottom surface of a bottomed cylinder filled with oil to form a pressure chamber in the sleeve, and a spring provided on the upper part of the rod A return spring is incorporated between the seat and the bottom surface of the cylinder to urge the rod and the cylinder in the extending direction.
  • both ends of an elastic bellows are fitted to the outer periphery of the spring seat and the upper outer periphery of the cylinder to form a reservoir chamber sealed between the cylinder and the sleeve, and an oil passage is formed between the lower portion of the reservoir chamber and the pressure chamber.
  • the oil enclosed in the pressure chamber is caused to flow through a minute leak gap formed between the inner diameter surface of the sleeve and the outer diameter surface of the rod, and the hydraulic damper force is generated in the pressure chamber due to the viscous resistance of the oil during the flow. It is made to buffer the pushing force.
  • the oil sealed in the pressure chamber is formed between the inner diameter surface of the sleeve and the outer diameter surface of the rod by the pushing force applied from the belt 61 to the rod.
  • the pressure force is buffered by the hydraulic damper force generated in the pressure chamber due to the flow through the small leak gap. Since the hydraulic damper force and the push force are in a substantially proportional relationship, the push force is large. As a result, the hydraulic damper force increases.
  • Patent Document 2 an oil passage that communicates a pressure chamber and a reservoir chamber is formed in a rod, a relief valve is incorporated in the oil passage, and the pressure in the pressure chamber is set to the relief valve.
  • the relief valve is opened, the oil in the pressure chamber is released from the oil passage to the reservoir chamber, the upper limit of the pressure in the pressure chamber is defined as the set pressure of the relief valve, and the belt is over tensioned. I try to prevent it.
  • the belt 61 is stretched around the tension pulley 64 supported by the pulley arm 63.
  • the base oil is usually a synthetic oil of polyalphaolefin and ester as an oil that causes a hydraulic damper action
  • the kinematic viscosity at 40 ° C. is 90 to 100 mm 2 / s, 100
  • a relatively high viscosity oil having a kinematic viscosity at 16 ° C. of 16 to 18 mm 2 / s is employed.
  • the leak load is set to a range of 20 to 60 ⁇ m so that the damping load is set to a small value, and the opening and closing amount of the check ball for opening and closing the valve hole of the check valve is set to 0.2 to 0. Generally, it is about 3 mm.
  • the open / close amount of the check ball is 0.2 to 0.3 mm
  • an amount of oil commensurate with the outflow of oil does not flow smoothly from the reservoir chamber into the pressure chamber, and the inflow amount is insufficient.
  • the temperature is low, the oil viscosity further increases, so that there is a problem that the amount of oil flowing into the pressure chamber is insufficient and the damping load is greatly reduced.
  • a first object of the present invention is to prevent a hydraulic damper failure from occurring by suppressing a sudden drop in pressure in a pressure chamber when a relief valve is opened. Is to provide.
  • a second object of the present invention is to provide a hydraulic auto tensioner that has a small damping load and that can suppress a decrease in the damping load even under a low temperature condition with a high amplitude.
  • the third object of the present invention is to provide a hydraulic auto tensioner that can easily carry the belt.
  • a sleeve fitting hole is provided in the bottom surface of the cylinder filled with oil, and a lower end portion is fitted in the sleeve fitting hole.
  • the lower end of the rod is slidably inserted into the sleeve to form a pressure chamber in the sleeve, and the cylinder and the rod are extended between the spring seat provided on the rod and the inner bottom surface of the cylinder.
  • An urging return spring is incorporated, and an oil passage is provided between the fitting surface of the sleeve and the sleeve fitting hole to communicate the reservoir chamber formed between the cylinder and the sleeve and the pressure chamber.
  • a check valve that closes the oil passage when the pressure in the pressure chamber becomes higher than the pressure in the reservoir chamber
  • the rod has a valve fitting hole that opens at a lower end surface thereof, and an upper portion of the valve fitting hole that is disposed in the reservoir.
  • An oil passage communicating with the chamber is provided, and a relief valve that opens when the pressure in the pressure chamber exceeds a set pressure and releases the pressure in the pressure chamber from the oil passage to the reservoir chamber is incorporated in the valve fitting hole.
  • a relief valve is attached to a valve seat that is press-fitted into the valve fitting hole, a valve body that opens and closes the valve hole formed in the valve seat from the inside of the valve fitting hole, and the valve body is directed toward the valve hole.
  • the amount of oil flow is regulated in either an oil inflow path from the pressure chamber to the valve body of the relief valve or an oil outflow path from the valve body to the oil path
  • a configuration provided with a diaphragm portion was adopted.
  • the throttle portion may be an orifice formed in the oil inlet portion of the valve hole, or a plate body that is attached to the surface facing the pressure chamber of the valve seat and covers the valve hole and the valve seat facing surface It may be a spiral groove formed on one side of the pressure chamber and communicating with the valve hole. Furthermore, the small hole of the porous body which is attached to the opposing surface with respect to the pressure chamber of a valve seat and covers a valve hole may be sufficient.
  • the orifice may be provided on the valve seat, or an orifice plate may be attached to the surface of the valve seat facing the pressure chamber and formed on the orifice plate.
  • the inner diameter of the orifice becomes larger than necessary, the pressure difference between the oil inlet side and the oil outlet side of the relief valve cannot be relaxed, and the pressure in the pressure chamber rapidly decreases, If it becomes smaller than necessary, drilling becomes difficult, and the inner diameter of the orifice is preferably in the range of 0.1 mm to 1.0 mm from the viewpoint of reducing the pressure difference and workability.
  • the throttle part is not limited to the orifice, the spiral groove, or the small hole of the porous body as described above.
  • a spring seat with a circular diameter that can slide along the inner diameter surface of the valve fitting hole is installed between the valve body of the relief valve and the valve spring, and between the spring seat and the sliding surface of the valve fitting hole.
  • the minute leak gap formed in the above may be used as the throttle portion.
  • a spiral groove may be formed on the outer diameter surface of the spring seat slidably incorporated between the valve body of the relief valve and the valve spring, and the spiral groove may be used as the throttle portion.
  • a rod disposed in the valve spring is provided on the upper surface of the spring seat, and the upper end surface of the rod is abutted against the closed end surface of the upper portion of the valve fitting hole when the valve body of the relief valve is opened.
  • the length may be an axial length, and a groove may be provided on the upper end surface of the relief rod, and the groove may be used as a throttle portion.
  • a leak gap formed between the sleeve and the sliding surface of the rod of the hydraulic auto tensioner according to the first invention is provided. 15 to 45 ⁇ m, the opening and closing amount of the check ball forming the check valve is 0.4 to 1.0 mm, and the oil has a kinematic viscosity at 40 ° C. of 20 to 50 mm 2 / s and a kinematic viscosity at 100 ° C. However, a low-viscosity oil having a viscosity of 5 to 10 mm 2 / s is employed.
  • sleeves and rods can be obtained by adopting low-viscosity oil having a kinematic viscosity at 40 ° C. of 20 to 50 mm 2 / s and a kinematic viscosity at 100 ° C. of 5 to 10 mm 2 / s.
  • the leak gap formed between the sliding surfaces By setting the leak gap formed between the sliding surfaces to 15 to 45 ⁇ m, the leak down time is increased and a small damping load can be set.
  • the backlash between the mating surface of the sleeve and the rod is small, and the sleeve and the rod are not inclined and expanded and contracted relatively. Extends and contracts smoothly.
  • the amplitude of the auto tensioner increases, the amount of oil flowing out from the pressure chamber to the reservoir chamber increases, and when the opening / closing amount of the check ball is small, the reservoir chamber is pressurized to the pressure chamber.
  • the amount of oil flowing into the tank will be insufficient.
  • the viscosity of the oil increases, so that the amount of inflow is insufficient and the damping load is reduced.
  • the opening / closing amount of the check ball in the range of 0.4 to 1.0 mm, it is possible to prevent the oil from flowing smoothly from the reservoir chamber to the pressure chamber and the inflow amount from being insufficient.
  • the damping load is small, a decrease in the damping load can be suppressed even under a high-amplitude low-temperature condition, and a hydraulic auto-tensioner for an auxiliary machine having good followability at a low temperature can be obtained.
  • a ring-shaped holding belt is wound around the lower surface of the cylinder and the upper surface of the spring seat to connect the sleeve and the rod.
  • a configuration is employed in which a relatively compressed and contracted state is maintained.
  • the hydraulic auto tensioner can be held in a contracted state by winding the ring-shaped holding belt so as to be hung on the lower surface of the cylinder and the upper surface of the spring seat. For this reason, one end of the hydraulic auto tensioner is connected to the pulley arm of the belt transmission and the other end is connected to the engine block, and the pulley arm is not subjected to the pressing force of the return spring. Therefore, it is not necessary to press and contract the hydraulic auto tensioner to hold the belt in the contracted state when the belt is transferred, and the belt transfer operation can be facilitated.
  • the throttle portion in either the oil inflow path from the pressure chamber to the valve body of the relief valve or the oil outflow path from the valve body to the oil path, When opened, the amount of oil can be regulated by the throttle portion. For this reason, there is no sudden drop in pressure in the pressure chamber, and it is possible to prevent the occurrence of a hydraulic damper failure.
  • FIG. 1 is an enlarged cross-sectional view showing a built-in portion of the relief valve of FIG.
  • Sectional drawing which shows the other example of formation of an orifice 4A is a cross-sectional view showing another example of the narrowed portion
  • 4B is a cross-sectional view taken along the line IV-IV of 4A.
  • Sectional drawing which shows other examples of an aperture part Sectional drawing which shows other examples of an aperture part Sectional drawing which shows other examples of an aperture part 8A is a cross-sectional view showing still another example of the throttle portion
  • 8B is a cross-sectional view showing a formation state of the throttle portion.
  • Sectional drawing which expands and shows the check valve assembly part of FIG.
  • the graph which shows the test result of the low temperature followability test of this invention product and the comparison product Sectional view of a state in which the hydraulic auto tensioner is held in a contracted state using a holding belt
  • the figure which shows the other example of the connection part of a holding belt The figure which shows the further another example of the connection part of a holding belt Sectional view of FIG.
  • the figure which shows the other example of a holding belt The figure which shows the further another example of a holding belt
  • the figure which shows the further another example of a holding belt Front view showing a tension adjusting device for an auxiliary machine driving belt
  • the cylinder 1 is closed at the lower portion, and a connecting piece 2 that is rotatably connected to the engine block is provided at the closed end portion.
  • a sleeve fitting hole 3 is provided on the bottom surface of the cylinder 1, and a lower end portion of the sleeve 4 is press-fitted into the sleeve fitting hole 3.
  • the lower part of the rod 5 is slidably inserted into the sleeve 4, and the pressure chamber 6 is provided in the sleeve 4 by the insertion of the rod 5.
  • a spring seat 7 is fixed to the upper end portion of the rod 5 located outside the cylinder 1, and the return spring 8 incorporated between the spring seat 7 and the bottom surface of the cylinder 1 extends relative to the cylinder 1 and the rod 5. It is energizing in the direction to do.
  • a retaining ring 5a is attached to the lower end of the rod 5 located in the sleeve 4, and a step 4a is provided on the inner peripheral upper portion of the sleeve 4 so as to face the retaining ring 5a in the vertical direction.
  • the rod 5 is prevented from coming out of the upper end opening of the sleeve 4 by the abutment of the retaining ring 5a.
  • a connecting piece 9 connected to a pulley arm 63 shown in FIG. 20 is provided at the upper end of the spring seat 7. Further, the spring seat 7 is provided with an inner cylinder portion 10 that covers the upper portion of the return spring 8 and an outer cylinder portion 11 that covers the outer periphery of the upper portion of the cylinder 1 on the same axis.
  • An elastic seal 12 such as an oil seal is attached in the upper opening of the cylinder 1, and the inner periphery of the elastic seal 12 is in elastic contact with the outer peripheral surface of the inner cylinder 10 to close the upper opening of the cylinder 1. Leakage of oil filled inside 1 is prevented.
  • a sealed reservoir chamber 13 is formed between the cylinder 1 and the sleeve 4.
  • the reservoir chamber 13 and the pressure chamber 6 are an oil reservoir 36 comprising an oil passage 14 formed between the fitting surfaces of the sleeve fitting hole 3 and the sleeve 4 and a circular recess formed at the center of the bottom surface of the sleeve fitting hole 3.
  • the oil passage 14 includes an axial groove 14 a and a radial groove 14 b that extends radially inward from the lower end of the axial groove 14 a and communicates with the oil reservoir 36.
  • the upper opening 14c of the axial groove 14a has a long hole shape facing outward in the radial direction.
  • oil passages 14 There are a plurality of oil passages 14. In the embodiment, four are arranged in a plane cross shape, but the number is arbitrary.
  • a check valve 15 is incorporated in the lower end portion of the sleeve 4.
  • the check valve 15 includes a valve seat 15b having a valve hole 15a, a check ball 15c for opening / closing the valve hole 15a of the valve seat 15b from the pressure chamber 6 side, and an opening / closing amount of the check ball 15c.
  • the valve retainer 15d for restricting the pressure and the valve spring 15e for urging the check ball 15c toward the valve hole 15a.
  • the check ball 15 c closes the valve hole 15 a and blocks the communication between the pressure chamber 6 and the oil passage 14. 6 is prevented from flowing into the reservoir chamber 13 through the oil passage 14.
  • the rod 5 is formed with a valve fitting hole 16 that opens at the lower end surface, and a T-shaped oil passage 17 that communicates the upper portion of the valve fitting hole 16 with the reservoir chamber 13.
  • a relief valve 20 is incorporated in the valve fitting hole 16.
  • the relief valve 20 opens and closes a valve seat 21 press-fitted into the lower end opening of the valve fitting hole 16 and a valve hole 22 formed in the valve seat 21 from within the valve fitting hole 16.
  • the relief valve 20 uses the elastic force of the valve spring 25 as a set pressure, and the valve body 23 opens the valve hole 22 when the pressure in the pressure chamber 6 exceeds the set pressure.
  • An orifice 26 as a throttle portion is formed at the lower end of the valve hole 22, and the inner diameter of the orifice 26 is in the range of 0.1 mm to 1.0 mm.
  • the spring seat 24 has a circular diameter and can slide along the inner diameter surface of the valve fitting hole 16, and a leak gap 27 is formed between the sliding surface of the spring seat 24 and the valve fitting hole 16. Has been.
  • a rod 24a disposed in the valve spring 25 is integrally provided on the upper surface of the spring seat 24, and a conical recess 24b into which the upper portion of the valve body 23 is fitted is formed on the lower surface.
  • the hydraulic auto tensioner shown in the embodiment has the above-described configuration.
  • the connecting piece provided at the closed end of the cylinder 1 as shown in FIG. 2 is rotatably connected to the engine block B via a fulcrum shaft 18 made of a bolt, and the connecting piece 9 of the spring seat 7 is connected to a pulley arm 63 via a connecting shaft 19 made of a bolt.
  • An adjustment force is applied to 63.
  • the oil in the pressure chamber 6 flows into the minute leak gap 28 formed between the inner diameter surface of the sleeve 4 and the outer diameter surface of the rod 5 and flows into the reservoir chamber 13.
  • the hydraulic damper generates a hydraulic damper force in the pressure chamber 6 due to the viscous resistance, and the hydraulic damper force buffers the pushing force applied to the hydraulic auto tensioner, and the cylinder 1 and the rod 5 have a pushing force and a return spring. Relatively moves slowly in the direction of contraction to the position where the elastic force of 8 is balanced.
  • the oil in the pressure chamber 6 escapes instantaneously into the reservoir chamber 13 due to the relief valve 20 being opened, the pressure in the pressure chamber 6 is abruptly reduced, resulting in a hydraulic damper failure.
  • the orifice 26 is formed at the lower end portion of the valve hole 22, the oil flow rate is restricted when the oil in the pressure chamber 6 passes through the orifice 26. The restriction of the oil flow rate suppresses a rapid pressure drop in the pressure chamber 6 and prevents the occurrence of a hydraulic damper failure.
  • the orifice 26 is provided in the valve seat 21.
  • the orifice plate 29 is attached to the lower surface of the valve seat 21 facing the pressure chamber 6, and the orifice 26 is attached to the orifice plate 29. You may make it form.
  • the orifice 26 is shown as the restricting portion, but the restricting portion is not limited to the orifice 26. 4 to 9 show other examples of the aperture portion.
  • a plate body 30 that covers the valve hole 22 is attached to the lower surface of the valve seat 21 that faces the pressure chamber 6, and the spiral groove 31 is formed on the upper surface of the plate body 30 that abuts the lower surface of the valve seat 21.
  • the spiral groove 31 is provided as a throttle part. Instead of the upper surface of the plate body 30, spiral grooves may be formed on the lower surface of the valve seat 21.
  • a porous body 32 is attached to the lower surface of the valve seat 21 facing the pressure chamber 6, and a small hole of the porous body 32 is used as a throttle portion.
  • the radial gap amount ⁇ of the leak gap 27 formed between the sliding surfaces of the spring seat 24 and the valve fitting hole 16 of the rod 5 is set in the range of 10 ⁇ m to 500 ⁇ m.
  • the aperture part is set in the range of 10 ⁇ m to 500 ⁇ m.
  • the spiral groove 33 is formed on the outer diameter surface of the circular spring seat 24 that can slide along the inner diameter surface of the valve fitting hole 16, and the spiral groove 33 is used as a throttle portion.
  • the rod 24a integrally provided on the upper surface of the spring seat 24 is in an open state of the valve body 23 of the relief valve 20 shown in FIG. as the axial length l 2 in contact with the closed end face, a groove 35 is provided on the upper end surface of the rod 24a, it has the groove 35 and the throttle portion.
  • the opening / closing stroke amount of the valve body 23 is in the range of 0.25 mm to 1.00 mm.
  • channel is shown here as the groove
  • a cross groove may be used.
  • a low-viscosity oil having a synthetic oil of polyalphaolefin and ester as a base oil and a kinematic viscosity at 40 ° C. of 20 to 50 mm 2 / s and a kinematic viscosity at 100 ° C. of 5 to 10 mm 2 / s is used. Adopted.
  • the size of the leak gap 28 formed between the sliding surfaces of the sleeve 4 and the rod 5 is in the range of 15 to 45 ⁇ m.
  • Such a leak gap 28 has a leak down time that is almost the same as a conventional hydraulic auto tensioner that uses a high viscosity oil and has a leak gap of 20 to 60 ⁇ m. Will be small.
  • the damping load is small as described above, the amplitude of the auto tensioner increases, the amount of oil flowing out from the pressure chamber 6 to the reservoir chamber 13 increases, and the open / close amount of the check ball 15c is small. Therefore, the amount of oil flowing into the pressure chamber 6 from 13 is insufficient. In particular, when the temperature is low, the viscosity of the oil increases, so that the amount of inflow is insufficient and the damping load is reduced.
  • the opening / closing amount of the check ball 15c is in the range of 0.4 to 1.0 mm, the oil smoothly flows from the reservoir chamber 13 into the pressure chamber 6 to reduce the inflow amount. There is no shortage.
  • the damping load is small, a decrease in the damping load can be suppressed even under a high-amplitude low-temperature condition, and a hydraulic auto-tensioner for an auxiliary machine having good followability at a low temperature can be obtained.
  • the test conditions are as shown in FIG.
  • the present invention product can suppress a decrease in damping load even under a high-amplitude low-temperature condition.
  • the lower end portion of the inner cylinder portion 10 is higher than the upper end portion of the sleeve 4 in the retaining state in which the sleeve 4 and the rod 5 are extended most and the retaining ring 5a contacts the step portion 4a.
  • the axial length of the spring cover 11 is set so as to overlap in the direction. In such an axial length setting, when the auto tensioner is contracted so that the rod 5 is pushed into the sleeve 4, the oil in the pressure chamber 6 passes through the leak gap 28 from the upper end opening of the sleeve 4 to the inner cylinder portion 10. The oil leaks into the elastic seal 12 and is not scattered and the leaked oil from the pressure chamber 6 can be smoothly returned to the reservoir chamber 13.
  • FIG. 13 shows another embodiment of the hydraulic auto tensioner according to the present invention.
  • the ring-shaped holding belt 40 is stretched over the connecting piece 2 provided on the lower surface of the cylinder 1 and the connecting piece 9 provided on the upper surface of the spring seat 7, and the sleeve 4 and the rod 5 are connected.
  • the contracted state of being relatively compressed against the elastic force of the return spring 8 is held.
  • the connecting piece 9 is connected to the pulley arm 63 shown in FIG. 20 by the connecting shaft 19 by holding the hydraulic auto tensioner in the contracted state by passing the ring-shaped holding belt 40, and the lower end portion of the cylinder 1.
  • the pulley 61 is supported by the fulcrum shaft 18 on the engine block B so that the pulley arm 63 is not loaded with the pressing force of the return spring 8 of the auto tensioner. At this time, it is not necessary to press and contract the hydraulic auto tensioner to keep it in a contracted state, and the belt 61 can be easily routed.
  • the belt 61 After the belt 61 is passed, as shown in FIG. 14, when a part of the holding belt 40 is cut using a cutting tool N such as a nipper, the sleeve 4 and the rod 5 are relatively moved by the elastic force of the return spring 8. Thus, the belt 61 can be brought into a tension adjustment state by pressing the pulley arm 63.
  • a cutting tool N such as a nipper
  • the ring-shaped holding belt 40 may be any belt that can hold the hydraulic auto tensioner in a contracted state against the elasticity of the return spring 8. 13 to 16, the holding belt 40 is formed of a metal belt such as steel or aluminum, and in FIG. 17, the ring-shaped holding belt 40 is formed of a woven belt made of synthetic fiber or aramid fiber. Furthermore, in FIG. 18, the holding belt 40 is formed of a rubber belt. In adopting the rubber belt, it is preferable to reinforce with a core 42 made of synthetic resin as shown in FIG.
  • both end portions thereof are overlapped and connected to each other.
  • Reference numeral 41 denotes the connecting portion.
  • a screw case 43 is attached to one end of the holding belt 40, and the adjusting screw 44 is rotatably supported by the screw case 43, and the adjusting screw 44 is attached to the other end of the holding belt 40.
  • a plurality of slots 45 into which the screw threads are screw-engaged are formed at equal intervals in the length direction of the belt, and both ends of the holding belt 40 are connected. Since the circumferential length can be adjusted, the belt cutting operation after the belt 61 is passed can be made unnecessary, and the holding belt 40 can be reused.

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Abstract

　シリンダ（１）の底面に形成されたスリーブ嵌合孔（３）内にスリーブ（４）の下端部を圧入し、そのスリーブ（４）内にロッド（５）の下端部を摺動自在に嵌合し、ロッド（５）の上部に設けられたばね座（７）とシリンダ（１）の底面間にリターンスプリング（８）を組み込む。スリーブ嵌合孔（３）とスリーブ（４）の嵌合面間に、圧力室（６）とリザーバ室（１３）とを連通する油通路（１４）を形成し、その油通路（１４）にチェックバルブ（１５）を組込む。ロッド（５）には、その下面で開口するバルブ嵌合孔（１６）と、そのバルブ嵌合孔（１６）とリザーバ室（１３）とを連通する油路（１７）を形成し、バルブ嵌合孔（１６）内にリリーフバルブ（２０）を組込む。リリーフバルブ（２０）のバルブシート（２１）に形成された弁孔（２２）の下端部にオリフィス（２６）を形成し、リリーフバルブ２０の開放時に、そのオリフィス２６により圧力室６から油路（１７）およびリザーバ室（１３）に逃げるオイルの通油量を規制して、圧力室（６）内の急激な圧力の低下を抑制し、油圧ダンパ不良が発生するのを防止することができるようにした油圧式オートテンショナである。

Description

油圧式オートテンショナ
　この発明は、オルタネータやウォータポンプ、エアコンのコンプレッサ等の自動車補機を駆動するベルトの張力調整用に用いられる油圧式オートテンショナに関する。
　エンジンのクランクシャフトの回転を各種の自動車補機に伝えるベルト伝動装置においては、図２０に示すように、ベルト６１の弛み側に支点軸６２を中心にして揺動可能なプーリアーム６３を設け、そのプーリアーム６３に油圧式オートテンショナＡの調整力を付与し、上記プーリアーム６３の揺動側端部に支持された回転可能なテンションプーリ６４がベルト６１を押圧する方向にプーリアーム６３を付勢して、ベルト６１の張力を一定に保持するようにしている。
　上記のようなベルト伝動装置に使用される油圧式オートテンショナＡとして、特許文献１に記載されたものが従来から知られている。この油圧式オートテンショナにおいては、オイルが充填された底付きシリンダの内底面から立ち上がるスリーブ内にロッドの下部をスライド自在に挿入してスリーブ内に圧力室を形成し、ロッドの上部に設けられたばね座とシリンダの底面間にリターンスプリングを組込んでロッドとシリンダを伸長する方向に付勢している。
　また、ばね座の外周とシリンダの上部外周に弾性を有するベローズの両端部を嵌合してシリンダとスリーブ間に密閉されたリザーバ室を形成し、そのリザーバ室下部と上記圧力室とを油通路で連通し、その油通路にチェックバルブを設け、ベルト６１からテンションプーリ６４およびプーリアーム６３を介して油圧式オートテンショナＡにシリンダとロッドを収縮させる方向の押込み力が負荷された際に、チェックバルブを閉じ、圧力室内に封入されたオイルをスリーブの内径面とロッドの外径面間に形成された微小なリーク隙間に流動させ、その流動時のオイルの粘性抵抗により圧力室内に油圧ダンパ力を発生させて上記押込み力を緩衝するようにしている。
　ところで、上記従来の油圧式オートテンショナにおいては、上記のように、ベルト６１からロッドに負荷される押込み力により圧力室内に封入されたオイルをスリーブの内径面とロッドの外径面間に形成された微小なリーク隙間に流動させ、その流動により圧力室内に発生する油圧ダンパ力によって上記押込み力を緩衝する構成であり、上記油圧ダンパ力と押込み力はほぼ比例関係にあるため、押込み力が大きくなるにつれて油圧ダンパ力も大きいものとなる。
　このため、ベルトが過張力になるのを防止することができず、ベルトの耐久性を低下させるという問題がある。
　そのような問題点を解決するため、特許文献２では、ロッドに圧力室とリザーバ室を連通する油路を形成し、その油路にリリーフバルブを組込み、圧力室の圧力が上記リリーフバルブの設定圧力を超えた際に、そのリリーフバルブを開放し、圧力室のオイルを油路からリザーバ室に逃がして、圧力室の圧力の上限値をリリーフバルブの設定圧に規定し、ベルトが過張力になるのを防止するようにしている。
特表２０００－５０４３９５号公報 特開２００９－１９１８６３号公報
　ところで、上記特許文献２に記載された油圧式オートテンショナにおいては、リリーフバルブが開放すると、圧力室内のオイルが油路からリザーバ室内に瞬時に逃げるため、圧力室内において急激な圧力低下が生じ、油圧ダンパ不良が発生し、その油圧ダンパを確実に機能させる上において改善すべき点が残されていた。
　ここで、図２０に示す補機駆動用ベルト伝動装置においては、その組立てに際し、油圧式オートテンショナの組付け後、プーリアーム６３に支持されたテンションプーリ６４にベルト６１を掛け渡すことが行われる。
　特許文献２に記載された油圧式オートテンショナにおいては、リターンスプリングの押圧によって伸長状態にあるため、ベルト６１の掛け渡しに際し、スリーブとロッドを相対的に押し込んで収縮状態に保持する必要があり、ベルト６１の掛け渡しに手間がかかり、ベルト伝動装置の組立ての容易化を図る上においても改善すべき点が残されている。
　ここで、油圧式オートテンショナにおいては、普通、油圧ダンパ作用を生じさせるオイルとして、基油がポリアルファオレフィンとエステルの合成油とされ、４０℃時の動粘度が９０～１００ｍｍ２／ｓ、１００℃時の動粘度が１６～１８ｍｍ２／ｓの比較的粘度の高いオイルを採用している。
　上記のようなオイルの採用においては、ダンピング荷重を小さな設定とするため、リーク隙間を２０～６０μｍの範囲とし、また、チェックバルブの弁孔を開閉するチェックボールの開閉量を０．２～０．３ｍｍ程度とするのが一般的である。
　そこで、特許文献２に記載された油圧式オートテンショナにおいても、一般的な油圧式オートテンショナと同様に、比較的粘度の高いオイルを採用し、リーク隙間を２０～６０μｍの範囲としてダンピング荷重を小さな設定とすると、オートテンショナの振幅が増大し、収縮時に圧力室からリザーバ室に多くのオイルが流出することになる。
　また、チェックボールの開閉量を０．２～０．３ｍｍとすると、オートテンショナの伸長時に、オイルの流出に見合う量のオイルがリザーバ室から圧力室内にスムーズに流入せず、流入量が不足する。特に、低温時には、オイル粘度がさらに高くなるため、圧力室内へのオイル流入量が不足し、ダンピング荷重が大幅に低下するという問題が生じる。
　この発明の第１の課題は、リリーフバルブの開放時に、圧力室内の圧力が急激に低下するのを抑制して、油圧ダンパ不良が発生するのを防止することができるようにした油圧式オートテンショナを提供することである。
　また、この発明においては、ダンピング荷重が小さく、高振幅の低温条件下においてもダンピング荷重の低下を抑制することができるようにした油圧式オートテンショナを提供することを第２の課題としている。
　さらに、この発明においては、ベルトの掛け渡しを容易に行うことができるようにした油圧式オートテンショナを提供することを第３の課題としている。
　上記の第１の課題を解決するために、第１の発明においては、内部にオイルが充填されたシリンダの底面にスリーブ嵌合孔を設け、そのスリーブ嵌合孔内に下端部が嵌合されたスリーブ内にロッドの下端部を摺動自在に挿入してスリーブ内に圧力室を形成し、前記ロッドの上部に設けられたばね座とシリンダの内底面間に、シリンダとロッドを伸長する方向に付勢するリターンスプリングを組込み、前記スリーブとスリーブ嵌合孔の嵌合面間に、前記シリンダとスリーブ間に形成されたリザーバ室と前記圧力室とを連通する油通路を設け、その油通路に、圧力室の圧力がリザーバ室の圧力より高くなると油通路を閉じるチェックバルブを設け、前記ロッドには、その下端面で開口するバルブ嵌合孔と、そのバルブ嵌合孔の上部を前記リザーバ室に連通する油路とを設け、前記バルブ嵌合孔内には、圧力室内の圧力が設定圧を超えると開放して圧力室内の圧力を油路からリザーバ室に逃がすリリーフバルブを組込み、そのリリーフバルブが、バルブ嵌合孔内に圧入されたバルブシートと、そのバルブシートに形成された弁孔をバルブ嵌合孔の内部から開閉する弁体と、その弁体を弁孔に向けて付勢するバルブスプリングとからなる油圧式オートテンショナにおいて、前記圧力室からリリーフバルブの弁体に至るオイル流入路と前記弁体から油路に至るオイル流出路のいずれか一方に通油量を規制する絞り部を設けた構成を採用したのである。
　上記のように、圧力室からリリーフバルブの弁体に至るオイル流入路と弁体から油路に至るオイル流出路のいずれか一方に絞り部を設けることにより、リリーフバルブの開放時、その絞り部によって通油量が規制されることになる。このため、圧力室における圧力の急激な低下が抑制されることになり、油圧ダンパ不良が発生するのが防止される。
　ここで、絞り部は、弁孔の油入口部に形成されたオリフィスであってもよく、あるいは、バルブシートの圧力室に対する対向面に取付けられて弁孔を覆う板体とバルブシートの対向面の一方に形成されて圧力室と弁孔を連通する渦巻き溝であってもよい。さらに、バルブシートの圧力室に対する対向面に取付けられて弁孔を覆う多孔質体の小孔であってもよい。
　オリフィスの採用においては、そのオリフィスをバルブシートに設けるようにしてもよく、あるいは、バルブシートの圧力室に対する対向面にオリフィスプレートを取付け、そのオリフィスプレートに形成してもよい。
　このとき、オリフィスの内径が必要以上に大きくなると、リリーフバルブの油入口側と油出口側の圧力差を緩和することができずに圧力室内の圧力の急激な低下が生じることになり、また、必要以上に小さくなると孔明け加工が困難となり、その圧力差の緩和と加工性の面から、オリフィスの内径は、０．１ｍｍ～１．０ｍｍの範囲とするのが好ましい。
　絞り部は、上記のようなオリフィスや、渦巻き溝、多孔質体の小孔に限定されるものではない。例えば、リリーフバルブの弁体とバルブスプリングとの間に、バルブ嵌合孔の内径面に沿って摺動可能な円径のスプリングシートを組込み、そのスプリングシートとバルブ嵌合孔の摺動面間に形成された微小なリーク隙間を絞り部としてもよい。
　あるいは、リリーフバルブの弁体とバルブスプリング間に摺動可能に組み込まれたスプリングシートの外径面に螺旋溝を形成し、その螺旋溝を絞り部としてもよい。
　さらに、上記スプリングシートの上面にバルブスプリング内に配置されるロッドを設け、そのロッドを、リリーフバルブにおける弁体の開放状態でその上端面がバルブ嵌合孔の上部の閉塞端面に衝合される軸方向長さとし、そのリリーフロッドの上端面に溝を設け、その溝を絞り部としてもよい。
　上記第２の課題を解決するために、第２の発明に係る油圧式オートテンショナにおいては、第１の発明に係る油圧式オートテンショナのスリーブとロッドの摺動面間に形成されるリーク隙間を１５～４５μｍとし、チェックバルブを形成するチェックボールの開閉量を０．４～１．０ｍｍとし、さらに、オイルとして、４０℃時の動粘度が２０～５０ｍｍ２／ｓ、１００℃時の動粘度が５～１０ｍｍ２／ｓの低粘度オイルを採用するようにしている。
　上記のように、オイルとして、４０℃時の動粘度が２０～５０ｍｍ２／ｓ、１００℃時の動粘度が５～１０ｍｍ２／ｓとされた低粘度オイルを採用することにより、スリーブとロッドの摺動面間に形成されるリーク隙間を１５～４５μｍとすることでリークダウンタイムが大きくなり、小さなダンピング荷重に設定することができる。そのようなリーク隙間の設定によってスリーブとロッドの嵌合面間におけるガタつきが小さなものとなり、スリーブとロッドが相対的に大きく傾いて伸縮するというようなことがなくなり、ベルトの張力変化に応じてスムーズに伸縮する。
　上記のようなダンピング荷重の小さな設定においては、オートテンショナの振幅が増大し、圧力室からリザーバ室へのオイルの流出量も多くなり、チェックボールの開閉量が小さい場合にはリザーバ室から圧力室内に流入するオイル量が不足することになる。特に、低温時には、オイルの粘度も高くなるため、流入量が不足してダンピング荷重が低下することになる。しかし、チェックボールの開閉量を０．４～１．０ｍｍの範囲とすることにより、リザーバ室から圧力室内にオイルがスムーズに流れて流入量が不足するというようなことがなくなる。
　このため、ダンピング荷重が小さく、高振幅の低温条件下においてもダンピング荷重の低下を抑制することができ、低温時の追従性の良好な補機用の油圧式オートテンショナを得ることができる。
　上記第３の課題を解決するため、第３の発明においては、第１の発明に係る油圧式オートテンショナにおけるシリンダの下面およびばね座の上面にリング状保持ベルトを巻き掛けしてスリーブとロッドを相対的に押し縮めた収縮状態に保持する構成を採用している。
　上記のように、シリンダの下面およびばね座の上面に掛かるようにしてリング状保持ベルトを巻き掛けすることによって油圧式オートテンショナを収縮状態に保持することができる。このため、ベルト伝動装置のプーリアームに油圧式オートテンショナの一端部を連結し、他端部をエンジンブロックに連結する油圧式オートテンショナの組付け状態でプーリアームにはリターンスプリングの押圧力が負荷されない状態にあるため、ベルトの掛け渡しに際して油圧式オートテンショナを押し縮めて収縮状態に保持する必要がなくなり、ベルトの掛け渡し作業を容易とすることができる。
　そして、ベルトの掛け渡し後、切断工具を用いて保持ベルトの一部を切断すると、リターンスプリングの弾性力によりスリーブとロッドが相対的に伸長してプーリアームを押圧するため、ベルトを張力調整状態とすることができる。
　この発明においては、上記のように、圧力室からリリーフバルブの弁体に至るオイル流入路と弁体から油路に至るオイル流出路のいずれか一方に絞り部を設けたことにより、リリーフバルブの開放時に、上記絞り部によって通油量を規制することができる。このため、圧力室における圧力の急激な低下がなく、油圧ダンパ不良が発生するのを防止することができる。
この発明に係る油圧式オートテンショナの実施の形態を示す縦断正面図 図１のリリーフバルブの組込み部を拡大して示す断面図 オリフィスの形成の他の例を示す断面図 ４Ａは、絞り部の他の例を示す断面図、４Ｂは、４ＡのIV－IV線に沿った断面図 絞り部のさらに他の例を示す断面図 絞り部のさらに他の例を示す断面図 絞り部のさらに他の例を示す断面図 ８Ａは、絞り部のさらに他の例を示す断面図、８Ｂは、絞り部の形成状態を示す断面図 図１のチェックバルブ組付け部位を拡大して示す断面図 図９のX－X線の沿った断面図 図９のチェックバルブ部を拡大して示す断面図 本発明品と比較品の低温追従性試験の試験結果を示すグラフ 保持ベルトを用いて油圧式オートテンショナを収縮状態に保持した状態の断面図 保持ベルトの接続部の他の例を示す図 保持ベルトの接続部のさらに他の例を示す図 図１５の断面図 保持ベルトの他の例を示す図 保持ベルトのさらに他の例を示す図 保持ベルトのさらに他の例を示す図 補機駆動用ベルトの張力調整装置を示す正面図
　以下、この発明の実施の形態を図面に基いて説明する。図１に示すように、シリンダ１は下部が閉塞し、その閉塞端部にエンジンブロックに回転自在に連結される連結片２が設けられている。
　シリンダ１の底面には、スリーブ嵌合孔３が設けられ、そのスリーブ嵌合孔３内にスリーブ４の下端部が圧入されている。スリーブ４内にはロッド５の下部がスライド自在に挿入され、そのロッド５の挿入によって、スリーブ４内に圧力室６が設けられている。
　ロッド５のシリンダ１の外部に位置する上端部にはばね座７が固定され、そのばね座７とシリンダ１の底面間に組込まれたリターンスプリング８は、シリンダ１とロッド５が相対的に伸長する方向に付勢している。
　ロッド５のスリーブ４内に位置する下端部には止め輪５ａが取付けられ、一方、スリーブ４の内周上部には上記止め輪５ａと上下で対向する段部４ａが設けられ、その段部４ａに対する止め輪５ａの当接によってロッド５はスリーブ４の上端開口から抜け出るのが防止されている。
　ばね座７の上端には図２０に示すプーリアーム６３に対して連結される連結片９が設けられている。また、ばね座７には、リターンスプリング８の上部を覆う内筒部１０と、シリンダ１の上部外周を覆う外筒部１１とが同軸上に設けられている。
　シリンダ１の上側開口部内にはオイルシール等の弾性シール１２が取付けられ、その弾性シール１２の内周は内筒部１０の外周面に弾性接触して、シリンダ１の上側開口を閉塞し、シリンダ１の内部に充填されたオイルの外部への漏洩を防止している。
　上記弾性シール１２の取付けにより、シリンダ１とスリーブ４との間に密閉されたリザーバ室１３が形成される。リザーバ室１３と圧力室６は、スリーブ嵌合孔３とスリーブ４の嵌合面間に形成された油通路１４およびスリーブ嵌合孔３の底面中央部に形成された円形凹部からなる油溜り３６を介している。
　図９および図１０に示すように、油通路１４は、軸方向溝１４ａと、その軸方向溝１４ａの下端から半径方向内方に延びて油溜り３６に連通する径方向溝１４ｂとからなり、上記軸方向溝１４ａの上側開口１４ｃは半径方向外方に向く長孔状とされている。
　油通路１４は、複数とされている。実施の形態では、４本として平面十字状の配置としているが、その数は任意である。
　図９に示すように、スリーブ４の下端部内にはチェックバルブ１５が組み込まれている。図１１に示すように、チェックバルブ１５は、弁孔１５ａを有するバルブシート１５ｂと、そのバルブシート１５ｂの弁孔１５ａを圧力室６側から開閉するチェックボール１５ｃと、そのチェックボール１５ｃの開閉量を規制するバルブリテナ１５ｄと、上記チェックボール１５ｃを弁孔１５ａに向けて付勢するバルブスプリング１５ｅとからなる。このチェックバルブ１５は、圧力室６内の圧力がリザーバ室１３内の圧力より高くなると、チェックボール１５ｃが弁孔１５ａを閉鎖して、圧力室６と油通路１４の連通を遮断し、圧力室６内のオイルが油通路１４を通ってリザーバ室１３に流れるのを防止するようになっている。
　図１に示すように、ロッド５には、その下端面で開口するバルブ嵌合孔１６と、そのバルブ嵌合孔１６の上部をリザーバ室１３に連通するＴ字形の油路１７とが形成され、上記バルブ嵌合孔１６内にリリーフバルブ２０が組み込まれている。
　図２に示すように、リリーフバルブ２０は、バルブ嵌合孔１６の下端開口部内に圧入されたバルブシート２１と、そのバルブシート２１に形成された弁孔２２をバルブ嵌合孔１６内から開閉する球形の弁体２３と、その弁体２３の上側に設けられたスプリングシート２４と、そのスプリングシート２４を介して弁体２３を弁孔２２に向けて付勢するバルブスプリング２５からなっている。
　上記リリーフバルブ２０は、バルブスプリング２５の弾性力を設定圧力とし、圧力室６内の圧力がその設定圧力を超えると、弁体２３が弁孔２２を開放するようになっている。弁孔２２の下端部には絞り部としてのオリフィス２６が形成され、このオリフィス２６の内径は、０．１ｍｍ～１．０ｍｍの範囲とされている。
　ここで、スプリングシート２４は円径とされてバルブ嵌合孔１６の内径面に沿って摺動可能とされ、そのスプリングシート２４とバルブ嵌合孔１６の摺動面間にリーク隙間２７が形成されている。
　また、スプリングシート２４の上面にはバルブスプリング２５内に配置されるロッド２４ａが一体に設けられ、下面には弁体２３の上部が嵌合する円すい形凹部２４ｂが形成されている。
　実施の形態で示す油圧式オートテンショナは上記の構成からなり、図２０に示す補機駆動用ベルト６１の張力調整に際しては、図１に示すように、シリンダ１の閉塞端に設けられた連結片２をボルトからなる支点軸１８を介してエンジンブロックＢに回動自在に連結し、かつ、ばね座７の連結片９をボルトからなる連結軸１９を介してプーリアーム６３に連結して、そのプーリアーム６３に調整力を付与する。
　上記のようなベルト６１の張力調整状態において、補機の負荷変動等によってベルト６１の張力が変化し、そのベルト６１の張力が弱くなると、リターンスプリング８の押圧によりシリンダ１とロッド５が伸長する方向に相対移動してベルト６１の弛みを吸収する。
　ここで、シリンダ１とロッド５が伸長する方向に相対移動するとき、圧力室６内の圧力はリザーバ室１３内の圧力より低くなるため、チェックバルブ１５が油通路１４を開放する。このため、リザーバ室１３内のオイルは油通路１４から圧力室６内にスムーズに流れ、シリンダ１とロッド５は伸長する方向にスムーズに相対移動してベルト６１の弛みを直ちに吸収する。
　一方、ベルト６１の張力が強くなると、ベルト６１から油圧式オートテンショナのシリンダ１とロッド５を収縮させる方向の押込み力が負荷される。このとき、圧力室６内の圧力はリザーバ室１３内の圧力より高くなるため、チェックバルブ１５は油通路１４を閉じる。
　また、圧力室６内のオイルはスリーブ４の内径面とロッド５の外径面間に形成された微小なリーク隙間２８に流れてリザーバ室１３内に流入し、上記リーク隙間２８に流れるオイルの粘性抵抗によって圧力室６内に油圧ダンパ力が発生し、その油圧ダンパ力によって、油圧式オートテンショナに負荷される上記押込み力が緩衝されると共に、シリンダ１とロッド５は、押込み力とリターンスプリング８の弾性力とが釣り合う位置まで収縮する方向にゆっくりと相対移動する。
　ベルト６１の張力が強く、圧力室６内の圧力がリリーフバルブ２０の設定圧力を超えると、リリーフバルブ２０が開放し、圧力室６のオイルは油路１７からリザーバ室１３内に逃げ、圧力室６内の圧力はリリーフバルブ２０の設定圧力に保持される。
　ここで、リリーフバルブ２０の開放により、圧力室６内のオイルがリザーバ室１３内に瞬時に逃げると、圧力室６内の圧力が急激に低下して、油圧ダンパ不良が発生することになる。実施の形態では、弁孔２２の下端部にオリフィス２６を形成しているため、圧力室６内のオイルがそのオリフィス２６を通過する際、その通油量が規制されることになる。その通油量の規制によって圧力室６内の急激な圧力低下が抑制され、油圧ダンパ不良が発生するのが防止される。
　図２では、バルブシート２１にオリフィス２６を設けるようにしたが、図３に示すように、バルブシート２１の圧力室６と対向する下面にオリフィスプレート２９を取付け、そのオリフィスプレート２９にオリフィス２６を形成するようにしてもよい。
　図２および図３では、絞り部としてオリフィス２６を示したが、絞り部はオリフィス２６に限定されるものではない。図４乃至図９は、絞り部の他の例を示している。
　図４Ａ、図４Ｂでは、バルブシート２１の圧力室６に対向する下面に弁孔２２を覆う板体３０を取付け、その板体３０のバルブシート２１の下面に衝合する上面に渦巻き溝３１を設け、その渦巻き溝３１を絞り部としている。なお、板体３０の上面に代えて、バルブシート２１の下面に渦巻き溝を形成するようにしてもよい。
　図５では、バルブシート２１の圧力室６と対向する下面に多孔質体３２を取付け、その多孔質体３２の小孔を絞り部としている。
　図６では、スプリングシート２４とロッド５のバルブ嵌合孔１６の摺動面間に形成されたリーク隙間２７の径方向隙間量の大きさδを１０μｍ～５００μｍの範囲とし、そのリーク隙間２７を絞り部としている。
　図７では、バルブ嵌合孔１６の内径面に沿って摺動可能な円径のスプリングシート２４の外径面に螺旋溝３３を形成し、その螺旋溝３３を絞り部としている。
　図８Ａ、図８Ｂでは、スプリングシート２４の上面に一体に設けられたロッド２４ａを、図８Ｂに示すリリーフバルブ２０の弁体２３の開放状態で、その上端面がバルブ嵌合孔１６の上部の閉塞端面に当接する軸方向長さｌ２として、そのロッド２４ａの上端面に溝３５を設け、その溝３５を絞り部としている。
　ここで、弁体２３の開閉ストローク量は、０．２５ｍｍ～１．００ｍｍの範囲とされている。また、溝３５として、ここでは、径方向溝を示しているが、径方向溝に限定されない。例えば、十字溝であってもよい。
　図４乃至図８のいずれの絞り部においても、圧力室６内の急激な圧力の低下を抑制することができる。
　実施の形態においては、図１１に示すチェックバルブ１５において、バルブシート１５ｂに形成された弁孔１５ａの内径ｄを、ｄ＝φ２．５～φ３．０ｍｍとし、チェックボール１５ｃのボール径Ｄを、Ｄ＝φ３．０～φ３．５ｍｍとしている。また、チェックボール１５ｃの開閉量Ｓを、Ｓ＝０．４～１．０ｍｍとしている。
　また、オイルとして、ポリアルファオレフィンとエステルの合成油を基油とし、４０℃時の動粘度が２０～５０ｍｍ２／ｓ、１００℃時の動粘度が５～１０ｍｍ２／ｓの低粘度オイルを採用している。
　上記低粘度オイルとの関係により、スリーブ４とロッド５の摺動面間に形成されるリーク隙間２８の大きさを１５～４５μｍの範囲としている。そのようなリーク隙間２８の大きさは、高粘度オイルを用いて、リーク隙間を２０～６０μｍとする従来から一般的な油圧式オートテンショナとほぼ同じ大きさのリークダウンタイムとなり、ダンピング荷重の設定は小さなものとなる。
　そのようなリーク隙間２８の設定によってスリーブ４とロッド５の嵌合面間におけるガタつきが小さなものとなり、スリーブ４とロッド５が相対的に大きく傾いて伸縮するというようなことがなくなり、スリーブ４とロッド５は、ベルトの張力変化に応じてスムーズに伸縮する。
　上記のようなダンピング荷重の小さな設定においては、オートテンショナの振幅が増大し、圧力室６からリザーバ室１３へのオイルの流出量も多くなり、チェックボール１５ｃの開閉量が小さい場合に、リザーバ室１３から圧力室６内に流入するオイル量が不足することになる。特に、低温時には、オイルの粘度も高くなるため、流入量が不足してダンピング荷重が低下することになる。しかし、実施の形態では、上記のように、チェックボール１５ｃの開閉量を０．４～１．０ｍｍの範囲としているため、リザーバ室１３から圧力室６内にオイルがスムーズに流れて流入量が不足するというようなことはない。
　このため、ダンピング荷重が小さく、高振幅の低温条件下においてもダンピング荷重の低下を抑制することができ、低温時の追従性の良好な補機用の油圧式オートテンショナを得ることができる。
　因みに、表１で示す本発明品と比較品との低温追従性試験を行ったところ、図１２に示す試験結果を得た。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　なお、試験条件は、図１２に記載の通りである。
　上記の試験結果から明らかなように、本発明品においては高振幅の低温条件下においてもダンピング荷重の低下を抑制することができることが理解できる。
　実施の形態においては、スリーブ４とロッド５が相対的に最も伸長して、止め輪５ａが段部４ａに当接する抜止め状態で内筒部１０の下端部がスリーブ４の上端部と高さ方向でオーバラップするようスプリングカバー１１の軸方向長さを設定している。そのような軸方向長さの設定において、ロッド５がスリーブ４内に押し込められるオートテンショナの収縮時、圧力室６内のオイルは、リーク隙間２８を通ってスリーブ４の上端開口から内筒部１０内に流出して、弾性シール１２側に飛散することがなくなり、圧力室６からのリークオイルをリザーバ室１３内にスムーズにリターンさせることができる。
　図１３は、この発明に係る油圧式オートテンショナの他の実施の形態を示す。この実施の形態においては、シリンダ１の下面に設けられた連結片２およびばね座７の上面に設けられた連結片９に掛かるようリング状保持ベルト４０を掛け渡して、スリーブ４とロッド５をリターンスプリング８の弾性力に抗して相対的に押し縮めた収縮状態に保持するようにしている。
　上記のように、リング状保持ベルト４０の掛け渡しによって油圧式オートテンショナを収縮状態に保持することにより、図２０に示すプーリアーム６３に連結片９を連結軸１９で連結し、シリンダ１の下端部に設けられた連結片２をエンジンブロックＢに支点軸１８で回転自在に支持することによって、プーリアーム６３にはオートテンショナのリターンスプリング８の押圧力が負荷されない状態にあるため、ベルト６１の掛け渡しに際し、油圧式オートテンショナを押し縮めて収縮状態に保持する必要がなくなり、ベルト６１の掛け渡し作業を容易とすることができる。
　そして、ベルト６１の掛け渡し後、図１４に示すように、ニッパ等の切断工具Ｎを用いて保持ベルト４０の一部を切断すると、リターンスプリング８の弾性力によりスリーブ４とロッド５が相対的に伸長してプーリアーム６３を押圧し、ベルト６１を張力調整状態とすることができる。
　ここで、リング状保持ベルト４０は、油圧式オートテンショナをリターンスプリング８の弾性に抗して収縮状態に保持し得るものであればよい。図１３乃至図１６では、スチールやアルミニウム等の金属製ベルトで保持ベルト４０を形成し、また、図１７では、合成繊維やアラミド繊維からなる織物ベルトでリング状保持ベルト４０を形成している。さらに、図１８では、ゴムベルトで保持ベルト４０を形成している。ゴムベルトの採用においては、図１９に示すように、合成樹脂製の心線４２で補強しておくのがよい。
　保持ベルト４０として金属ベルトを採用する場合、その両端部を互いに重ね合わせて接続する。４１は、その接続部を示す。ベルト両端部の接続に際し、図１３では、スポット溶接し、図１４では、両端部を重ね合わせて折り曲げるようにしている。
　図１５および図１６に示すように、保持ベルト４０の一端部にねじケース４３を取付け、そのねじケース４３によって調整ねじ４４を回転自在に支持し保持ベルト４０の他端部にその調整ねじ４４のねじ山がねじ係合される複数のスロット４５をベルトの長さ方向に等間隔に形成して、保持ベルト４０の両端部を接続することにより、調整ねじ４４の回動操作によって保持ベルト４０の周長を長さ調整することができるため、ベルト６１の掛け渡し後におけるベルトの切断作業を不要とすることができ、保持ベルト４０の再利用を可能とすることができる。
　なお、金属ベルトを保持ベルト４０として採用する場合において、その保持ベルト４０を、図１３に示すように、油圧式オートテンショナの外周形状に合わせて予め曲げ成形しておいてもよい。
１　　シリンダ
３　　スリーブ嵌合孔
４　　スリーブ
５　　ロッド
６　　圧力室
７　　ばね座
８　　リターンスプリング
１３　リザーバ室
１４　油通路
１５　チェックバルブ
１５ａ　弁孔
１５ｂ　バルブシート
１５ｃ　チェックボール
１５ｄ　バルブリテーナ
１５ｅ　バルブスプリング
１６　バルブ嵌合孔
１７　油路
２０　リリーフバルブ
２１　バルブシート
２２　弁孔
２３　弁体
２４　スプリングシート
２４ａ　ロッド
２５　バルブスプリング
２６　オリフィス（絞り部）
２７　リーク隙間（絞り部）
２９　オリフィスプレート
３０　板体
３１　渦巻き溝（絞り部）
３２　多孔質体
３３　螺旋溝（絞り部）
３５　溝（絞り部）
４０　保持ベルト

Claims (17)

  1. 　内部にオイルが充填されたシリンダの底面にスリーブ嵌合孔を設け、そのスリーブ嵌合孔内に下端部が嵌合されたスリーブ内にロッドの下端部を摺動自在に挿入してスリーブ内に圧力室を形成し、前記ロッドの上部に設けられたばね座とシリンダの内底面間に、シリンダとロッドを伸長する方向に付勢するリターンスプリングを組込み、前記スリーブとスリーブ嵌合孔の嵌合面間に、前記シリンダとスリーブ間に形成されたリザーバ室と前記圧力室とを連通する油通路を設け、その油通路に、圧力室の圧力がリザーバ室の圧力より高くなると油通路を閉じるチェックバルブを設け、前記ロッドには、その下端面で開口するバルブ嵌合孔と、そのバルブ嵌合孔の上部を前記リザーバ室に連通する油路とを設け、前記バルブ嵌合孔内には、圧力室内の圧力が設定圧を超えると開放して圧力室内の圧力を油路からリザーバ室に逃がすリリーフバルブを組込み、そのリリーフバルブが、バルブ嵌合孔内に圧入されたバルブシートと、そのバルブシートに形成された弁孔をバルブ嵌合孔の内部から開閉する弁体と、その弁体を弁孔に向けて付勢するバルブスプリングとからなる油圧式オートテンショナにおいて、
    　前記圧力室からリリーフバルブの弁体に至るオイル流入路と前記弁体から油路に至るオイル流出路のいずれか一方に通油量を規制する絞り部を設けたことを特徴とする油圧式オートテンショナ。
  2. 　前記絞り部が、前記弁孔の油入口部に形成されたオリフィスからなる請求項１に記載の油圧式オートテンショナ。
  3. 　前記オリフィスが、前記バルブシートに形成された前記弁孔の入口部に形成された請求項２に記載の油圧式オートテンショナ。
  4. 　前記オリフィスが、前記バルブシートの圧力室に対する対向面に取付けられたオリフィスプレートに形成された請求項２に記載の油圧式オートテンショナ。
  5. 　前記オリフィスの内径が、０．１ｍｍ～１．０ｍｍの範囲とされた請求項２乃至４のいずれかの項に記載の油圧式オートテンショナ。
  6. 　前記絞り部が、前記バルブシートの圧力室に対する対向面に取付けられて弁孔を覆う板体とバルブシートの対向面の一方に形成されて圧力室と弁孔を連通する渦巻き溝からなる請求項１に記載の油圧式オートテンショナ。
  7. 　前記絞り部が、前記バルブシートの圧力室に対する対向面に取付けられて弁孔を覆う多孔質体の小孔からなる請求項１に記載の油圧式オートテンショナ。
  8. 　前記リリーフバルブの弁体とバルブスプリングとの間に、前記バルブ嵌合孔の内径面に沿って摺動可能な円径のスプリングシートが組込まれ、そのスプリングシートとバルブ嵌合孔の摺動面間に形成された微小なリーク隙間が絞り部とされた請求項１に記載の油圧式オートテンショナ。
  9. 　前記リーク隙間の径方向の隙間量が１０μｍ～５００μｍの範囲とされた請求項８に記載の油圧式オートテンショナ。
  10. 　前記リリーフバルブの弁体とバルブスプリング間に、前記バルブ嵌合孔の内径面に沿って摺動可能な円径のスプリングシートが組込まれ、そのスプリングシートの外径面に形成された螺旋溝が絞り部とされた請求項１に記載の油圧式オートテンショナ。
  11. 　前記リリーフバルブの弁体とバルブスプリングとの間に、前記バルブ嵌合孔の内径面に沿って摺動可能な円径のスプリングシートが組込まれ、そのスプリングシートの上面にバルブスプリング内に配置されるロッドが形成され、そのロッドが、リリーフバルブにおける弁体の開放状態でその上端面がバルブ嵌合孔の上部の閉塞端面に衝合される軸方向長さとされ、そのリリーフロッドの上端面に溝が設けられ、その溝が前記絞り部とされた請求項１に記載の油圧式オートテンショナ。
  12. 　前記チェックバルブが、弁孔を有するバルブシートと、そのバルブシートの弁孔を圧力室側から開閉するチェックボールと、そのチェックボールの開閉量を規制するバルブリテナとからなり、前記チェックボールの開閉量が０．４～１．０ｍｍとされ、前記スリーブとロッドの摺動面間に形成されるリーク隙間が１５～４５μｍとされ、前記オイルが、４０℃時の動粘度が２０～５０ｍｍ２／ｓ、１００℃時の動粘度が５～１０ｍｍ２／ｓの低粘度オイルとされた請求項１乃至１１のいずれか１項に記載の油圧式オートテンショナ。
  13. 　前記オイルが、ポリアルファオレフィンとエステルの合成油を基油とする請求項１２に記載の油圧式オートテンショナ。
  14. 　前記油通路が複数とされ、その複数の油通路の上側開口の開口面積の総和が前記バルブシートにおける弁孔の面積の２倍以上とされた請求項１２又は１３に記載の油圧式オートテンショナ。
  15. 　前記オイル封入量が、前記スリーブと前記ロッドが相対的に最も伸長した状態での内部空間容積の４０％以上とされた請求項１２乃至１４のいずれかの１項に記載の油圧式オートテンショナ。
  16. 　前記シリンダの下面および前記ばね座の上面に巻き掛けされるリング状保持ベルトの取付けによって前記スリーブと前記ロッドを相対的に押し縮めた収縮状態に保持するようにした請求項１乃至１５のいずれか１項に記載の油圧式オートテンショナ。
  17. 　前記保持ベルトが、金属ベルト、樹脂ベルト、織物ベルト、合成樹脂製の心線を有するゴムベルトの一種からなる請求項１６に記載の油圧式オートテンショナ。
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