WO2005068180A1 - 輻射熱伝導抑制フィルムおよびそれを用いた断熱部材 - Google Patents

Abstract

長期間にわたって赤外線反射能力を持続させ、優れた輻射熱抑制機能を発揮する輻射熱抑制フィルムと、それを用いた断熱材を提供する。少なくとも赤外線吸収率が２５％未満の樹脂フィルムと、赤外線反射層と、接着層とを有する輻射熱伝導抑制抑制フィルムであって、赤外線反射率を５０％以上とする。

Description

明細書

輻射熱伝導抑制フィルムおよびそれを用いた断熱部材 技術分野

本発明は、 優れた赤外線反射効果を有する輻射熱伝導抑制フィ ルムおよびそれを用いた断熱部材に関する。 背景技術

近年、 地球環境問題である温暖化の対策として省エネルギーを 推進する動きが活発となっている。 そして、 温冷熱利用機器に閧 しては、 熱を有効活用するという観点から、 優れた断熱性能を有 する断熱材が求められている。 特に 1 5 0 °Cを超える高温領域で 断熱材を使用すると、 省エネルギー効果が顕著に表れるため、 印 刷機、 複写機、 液晶プロジェクター、 半導体製造装置への適用が 期待されている。

1 5 0 °Cを超える高温領域では、 室温領域とは異なり、 赤外線 (以後 I Rという） による輻射熱伝導成分が無視できなくなるた め、 断熱材の断熱性能が低下してしまう。 そして、 輻射による熱 の伝導を抑制する技術が必要となる。 輻射熱を抑制する技術とし ては、 プラスチックフィルムの上部に金属箔層と保護層を設けた 断熱フィルムが、 特開平 5 — 1 6 4 2 9 6号公報に開示されてい る。

図 8 は、 上記従来技術の断熱フィルムの断面図である。

この断熱フイルム 1 は、 結晶粒の大きい高純度金属の表層 2 を 備えたプラスチックフィルム 3である。 表層 2の平滑な表面に、 熱放射率の小さい金属薄層 4が超扁平な結晶粒を有するようにし て層着されている。 また、 金属薄層 4の表面には、 I Rおよび遠 赤外線 （以後 F I Rという） の自由な透過を許容しながら、 金属 薄層 4の表面を安定的に保つように被覆するための保護層 5が形 成されている。

この断熱フィルム 1へ侵入しょうとする I Rと F I Rとからな る熱線は、 超扁平な結晶粒を有する金属薄層 4の層内で全反射を 繰り返し、 その後、 外部へ向かい反射するようになるため、 高い 断熱効果を得ることができるとされている。

しかしながら、 上記構成では、 金属薄層と保護層との接合方法 が開示されておらず、 実現性に乏しい。 もし仮に、 接着剤を使用 した場合、 I Rおよび F I Rが接着剤に吸収されてしま ため、 I R反射効果が低減してしまうという課題がある。

また、 真空断熱材の外被材として、 I R反射機能を持たせた断 熱性ラミネートフィルムが、 特開平 5 — 1 9 3 6 6 8号公報に開 示されている。

図 9は、 上記従来技術の断熱性ラミネートフィルムの断面図で ある。 この断熱性ラミネートフィルムは、 保護層 5 と、 F I R反 射層 6 と、 ガスパリア層 7 と、 熱溶着層 8 とを接着剤 9 Aにて接 着したものである。 この断熱性ラミネートフィルムは、 保護層 5 に F I R透過物質を用い、 F I R反射層 6 に金属箔を用いている ため、 高い F I R反射率を得ることができるとされている。

さ らに、 保護層 5 に F I R透過性物質を用いたため、 F I R反 射層 6 まで I Rが到達することが可能とされている。

しかし、 I R透過性物質の定義が不明確であり、 また、 保護層 5 と F I R反射層 6 との接着剤 9 Aも、 F I R透過効果を損なわ ないような接着剤としか定義されておらず不明確である。

本発明は、 上記従来の課題を解決するものであり、 優れた I R- 反射効果を有する輻射熱伝導抑制フィルムを提供することを目的 とする。

さて一 3 0 から 1 0 0 °C付近の温度領域において、 一般的な： 断熱材としては、 グラスウールなどの繊維体やウレタンフォーム などの発泡体が用いられている。 また、 より高性能な断熱部材を 必要とする用途では、 微細な空隙による空間を保持する芯材を、 外気の侵入を遮断する外被材で覆い、 その空間を減圧して構成ざ れる真空断熱材を適用する手段がある。

真空断熱材の外被材としては、 金属を熱溶着した容器などが使 用可能であるが、 耐熱を必要としない低温領域では、 比較的、 ί斤 り曲げや湾曲が可能な、 熱溶着層とガスバリア層と保護層とを; するプラスチック—金属のラミネートフィルムが使用されること が多い。

近年では真空断熱材への要求が多岐にわたってきており、 よ り 一層高性能な真空断熱材が求められている。

一方、 コンピュータや印字印刷装置、 複写機などの事務機器や、 インパー夕一が組み込まれた蛍光灯などにおいても、 本体内部に 配設された発熱体から生じる熱を、 熱に弱い トナーや内部精密音 13 品に伝達させないために、 1 5 0 °C付近で使用可能な高性能な折 熱部材が強く求められている。

1 5 付近の温度領域に使用できる一般的な断熱部材として は、グラスウールなどの無機繊維材料や無機発泡体などがあるが、 より高性能な断熱部材への要望が高い。 この温度領域では、 真空 断熱材はラミネートフィルムの信頼性の面から、 特殊な高温仕様 のものしか適用することができない。

一般に、 熱伝導は、 気体熱伝導と固体熱伝導、 輻射熱伝導、 対 流熱伝導の総和で示される。 常温付近では、 気体熱伝導と固体熱 伝導が支配的であり、 輻射熱伝導の寄与は小さい。

しかしながら、 温度上昇に伴い輻射熱伝導が徐々に増加し、 1 0 0で以上では輻射熱による熱伝導の影響が無視できなくな り、 さらに高温領域では輻射熱伝導が支配的となる。よって、 1 5 0 °C 付近においては、 輻射熱伝導低減を加味した断熱材仕様が必要と なる。

従来より、 I R反射性の高い金属面や、 I R反射性塗料などで 輻射熱を抑制する技術は数多く報告されている。 長期間にわた つて I Rの放射エネルギーを受けるため、 金属面ではその表面酸 化による劣化が問題であり、 I R反射性塗料では I R反射率が十 分ではない。 そこで、 遮熱シートとして、 可撓性のあるシー ト 部材の片面または両面に樹脂塗料中に熱反射機能を有するセラミ ックゃ無機化合物を混入してなる熱反射塗料層を形成し、 前記熱 反射塗料層と前記シート部材との間に金属箔を介装したシー 卜が 特開 2 0 0 1 — 1 0 7 4 8 0号公報に開示されている。

図 1 7は上記従来技術の遮熱シー トの断面図である。 この遮熱 シート 2 0は、 シート部材 2 2 の両面にアルミニウム箔を接着し て、上側反射膜 2 3 Aおよび下側反射膜 2 3 Bを形成すると共に、 そのアルミニウム箔の露出面に熱反射型塗料層を 2 4 A , 2 4 B を塗布形成して構成される。 この遮熱シー ト 2 0の熱反射型塗料 層を、 太陽光などの熱源側に向けた使用において、 アルミニウム 箔の膜は、 I R放射エネルギーの反射率が高いため、 放射エネル ギ一を効率よく反射でき、 遮熱性能が著しく向上するとされてい る。 しかしながら、 上記構成では、 I R反射率の高い金属箔と反 射型塗料層を複合化して使用しても、 十分な遮熱効果を得ること は困難である。 それは、 入射した I Rは、 まず I R反射型塗料層 によって、 一部反射されるが、 大部分は吸収されて、 隣接する金 属箔へ固体熱伝導により伝導するためである。 I Rは金属箔まで 到達することなく、 金属箔は I R反射機能を発揮しない。 その結 果、 大部分の輻射熱は、 固体熱伝導に変換され伝導してしまうた めである。

また、 金属箔製テープの表面に塗料型断熱材を高圧吹き付け塗 布して、 その裏面に強力耐熱接着剤を塗り、 その上から付着防止 用紙テ一プを挟んでロール状に巻いた断熱テープが実用新案登録 第 3 0 8 5 6 4 3号公報に開示されている。

しかしながら、 上記従来技術の構成においても金属箔製テープ の表面の塗料型断熱材が、 I Rの大部分を吸収してしまうため、 十分な遮熱効果を得ることは困難である。

本発明は、 上記従来の課題を解決するものであり、 長期間にわ たって I R反射能力を持続させ、 優れた輻射熱抑制機能を発揮す る輻射熱抑制フィルムを提供することを目的とする。

また、 真空断熱材の高性能化としては、 輻射の影響を遮断して 高断熱化することを目的に、 外被材が、 保護層と、 F I R反射層 と、 金属箔からなるガスバリア層と、 熱溶着層とからなる断熱性 ラミネートフィルムであって、 保護層に F I R透過性物質を用い たことを特徴とするものが特開平 5 — 1 9 3 6 6 8号公報に開示 されている。

汎用される P E Tなどを保護層とした場合では、 入射した I R は、 一部反射されるが、 大部分は保護層に吸収されて、 隣接する ガスパリア層へ固体熱伝導により伝導する。

上記従来技術の構成では、 入射した I Rは F I R透過物質であ る保護層を透過した後、 ガスパリア層で反射されるため、 その結 果、 輻射熱伝導を抑制可能な真空断熱材となる。 このようにして、 気体熱伝導及び輻射熱伝導を抑制し優れた断熱性能を有する真空 断熱材を提供できるとされている。

ここでの F I R透過物質の特性は特に規定されておらず、 メチ ルペンテンポリマ一フィルムが有効であるとされている。

しかしながら、 上記従来技術の構成は、 F I R透過性物質およ び F I R反射の定義が不明確である。 輻射熱は、 主として 2 〜 2 5 mの I Rを吸収し、 再び放射することにより伝えられる。 図 2 6 に示すように、 発熱源の温度により、 輻射熱の波長分布 は変化し、 ピーク位置は温度が高いほど低波長側へシフ トする。 そして 1 5 0 °Cにおける輻射熱放射スぺク トルは、 7 m付近 にピーク波長を持ち、 やや高波長側へショルダーを有する形状で あることがわかる。 よって、 4〜 2 0 m付近の I R吸収を阻害 すれば、 1 5 0 °Cにおける輻射熱伝導は抑制可能であると考えら れる。 つまり、 4〜 2 0 mの範囲の I R透過物質および I R反 射物質について定義することが重要である。

本発明は、 上記従来の課題に鑑み、 長期間にわたって I R反射 能力を持続させ、 優れた輻射熱伝導抑制機能を発揮する真空断熱 材を提供することを目的とする。 また、 輻射熱伝導抑制機能の付 与により、 従来適用が困難であった高温領域において使用できる 真空断熱材を提供することを目的とする。 発明の開示

本発明は、 少なく とも赤外線吸収率が 2 5 %未満の樹脂フィル ムと、 赤外線反射層と、 接着層とを有する輻射熱伝導抑制フィル ムであって、 赤外線反射率が 5 0 %以上であることを特徴とする 輻射熱伝導抑制フィルムを提供する。

前記接着層は接着部と非接着部とから構成され、 前記樹脂フィ ルムと前記赤外線反射層とを接着により積層する。

前記樹脂フィルムは、 少なく とも 1 5 0 °C以上の融点を持ち、 前記赤外線反射層は金属箔からなることを特徴とする射熱伝導抑 制フィルムである。

また、 芯材と、 前記芯材を覆う外被材とを有する真空断熱材で あって、 前記外被材の内部は減圧され、 前記外被材は熱溶着層と ガスバリア層と輻射熱伝導抑制機能を有する保護層とを有するラ ミネ一卜構造を持ち、 前記保護層は上記輻射熱伝導性抑制フィル ムを用いることを特徴とする断熱部材を提供する。 図面の簡単な説明

図 1 は本発明の実施の形態 1 における輻射熱伝導抑制フィルム の断面図である。

図 2は本発明の実施の形態 1 における接着層の構成を示す。

図 3は本発明の実施の形態 2 における断熱部材の断面図である。 図 4は樹脂フィルムの I R吸収率と輻射熱伝導抑制フィルム表 面中心温度の関係を示す図である。

図 5は輻射熱伝導抑制フィルムの I R反射率と輻射熱伝導抑制 フィルム表面中心温度の関係を示す図である。

図 6は本発明の実施の形態 3 における真空断熱材の断面図であ る。

図 7は本発明の実施の形態 3 における外被材の断面図である。 図 8は従来の断熱フィルムの断面図である。

図 9は従来の断熱性ラミネートフィルムの断面図である。

図 1 0は実施の形態 4における輻射熱伝導抑制抑制フィルムの 断面図である。

図 1 1 は実施の形態 5 における輻射熱伝導抑制抑制フィルムの 断面図である。

図 1 2は実施の形態 6における輻射熱伝導抑制抑制フィルムの 断面図である。

図 1 3は実施の形態 7 における輻射熱伝導抑制フィルムを断熱 材表面へ取り付けた断熱部材の断面図である。

図 1 4は実施の形態 8 における輻射熱伝導抑制フィルムを真空 断熱材表面へ取り付けた断熱部材の断面図である。

図 1 5は I R吸収率と高温側温度との関係を示す特性図である。 図 1 6は I R反射率と高温側温度との関係を示す特性図である。 図 1 7は従来の遮熱シートの断面図である。

図 1 8は実施の形態 9 における外被材の断面図である。

図 1 9は実施の形態 1 0における外被材の断面図である。

図 2 0は実施の形態 1 1 における外被材の断面図である。 図 2 1 は実施の形態 1 2 における外被材の断面図である。

図 2 2 は実施の形態 1 3 における真空断熱材の断面図で 図 2 3 は実施の形態 1 7 における真空断熱材の断面図であ 図 2 4は I R吸収率と高温側温度との関係を示す図でめる 図 2 5は I R反射率と高温側温度との関係を示す図である 図 2 6 は温度別輻射熱放射スぺク 卜ルの特性図である 明を実施するための最良の形態 以下、 本発明の実施の形態について、 図面を参照しながら説明 お、 この実施の形態によつてこの発明が限定されるもの ではない 同一構成部品については、 同じ参照符号をつけ詳細 な説明は省略する なお 、 図面は模式図であり、 各寸法 正 しく示すものではない。

本発明における樹脂フィルムの I R吸収率は、 日本電子製フー

Uェ変換赤外分光光度計 J I R 5 5 0 0型と赤外放射ュニッ ト I

R — I R R 2 0 0 とを用いて、 1 5 0 °cで得られた赤外放射率を

I R吸収率とした。 また 、 I R反射率は、 日立製作所赤外分光光 度計 2 7 0 - 3 0 を用い 、 反射装置の相対反射角度 1 2度での測 定値である。

(実施の形態 1 )

図 1 と図 2 を用いて、 実施の形態 1 を説明する。

図 1 に示すように、 輻射熱伝導抑制フィルム 1 0は、 I R吸収 率が 2 5 %未満の樹脂フィルム 1 1 と、 I R反射層 1 2 とが接着 剤 9を介して積層されて構成される 。 また、 図 2に示すように、 接着層 9は、 接着部 1 3 と非接着部 1 4 とが格子状パターンを形 成するように、 少なく とも樹脂フィルム 1 1 と I R反射層 1 2の いずれか一方に印刷されている。

以上のように構成された輻射熱伝導抑制フィルム 1 0 について、 以下その動作、 作用を説明する。

樹脂フィルム 1 1 は、 酸化劣化や外部からの衝撃に対し、 I R 反射層を保護する作用を有し、 長期にわたって輻射熱伝導抑制効 果を持続させることに寄与する。

また、 熱源から発生した I Rは、 樹脂フィルム 1 1 を透過し、 接着層 9の接着部 1 3 または非接着部 1 4へ入射する。

このとき、 接着部 1 3へ入射した I Rは、 接着部 1 3 を構成す る接着剤の I R吸収効果によって減衰する。 また、 非接着部 1 4へ入射した I Rは、 上記接着剤が無いため、 減衰することなく I R反射層 1 2へ向かい、 I R反射層 1 2の表面で反射される。 そして、 反射された I Rは、 ふたたび接着層 9の接着部 1 3 と非 接着部 1 4をそれぞれ通過し、 樹脂フィルム 1 1 を透過する。 以上のように、本実施の形態の輻射熱伝導抑制フィルム 1 0は、 接着剤が部分的に塗布されて、 接着部 1 3 と非接着部 1 4 とを持 つ接着層 9 を有している。 このようにして、 I Rが接着層 9で 吸収される割合が低くなる。

その結果、 樹脂フィルム 1 1 を透過し、 I R反射層 1 3 まで到 達した I Rは有効に反射されるため、 輻射熱伝導抑制フィルム 1 0は優れた I R反射効果を発揮することができる。

本実施の形態における樹脂フィルム 1 1 の例としては、 E T F Eフィルム （融点 2 6 5 °C、 I R吸収率 8 %) や、 F E Pフィル ム （融点 2 7 0 、 I R吸収率 8 % )、 P F Aフィルム （融点 3 0 5 °C、 I R吸収率 8 % )、 P P Sフィルム （融点 2 8 5 °C、 I R吸 収率 1 0 %)、 無延伸 C P Pフィルム （融点 1 7 0 °C、 I R吸収率 1 7 %)、 P E Tフィルム （融点 2 6 5 、 I R吸収率 1 8 %) が 挙げられる。 また、 明確な融点を持たないものの例として、 P S Fフィルム （連続使用温度 1 5 0 °C、 I R吸収率 1 0 %) や、 P E Sフィルム （連続使用温度 1 8 0 °C、 I R吸収率 1 5 %) な どが利用できる。 特に 、 I R波長領域である 2〜 2 5 mの吸 収率が小さいフッ素系樹脂フィルムゃ P P Sフィルムは、 I R反 射層 1 2での I R反射を効率良く行う ことができるので好ましい また、 I R反射層 1 2 としては、 例えば 、 アルミニウムや金、 銀、 銅、 ニッケル、 ステンレスなどの金属を叩いて薄く延ばした 金属箔ゃ、 アルミニウム 、 金、 銀、 銅、 二ッケルを蒸着した金属 蒸着フィルム等が利用でさる その中で 、 高い I R反射率を持 ち、 かつ、 プロセスコス の安価なアルミ二ゥム箔や銅箔を用い るしとが好ましい。

また、 接着層 9 に用いる接着剤としては 、 例えばポリウレタン 系接着剤やエポキシ系接着剤、 レゾルシノール樹脂系接着剤、 フ ェノール樹脂系接着剤、 シ ーンイミ ド系接着剤等の有機接着 剤や 、 水ガラスやセラミックス 、 セメント等の無機接着剤が利用 できる。

また、 樹脂フイルム 1 1 と I R反射層 1 2 との間には、 接着部

1 3 と、 非接着部 1 4 とからなる接着層 9が形成されている。 接着部 1 3 と非接着部 1 4 とを有する接着層 9の形成方法とし ては 、 グラビア印刷や、 才フセッ ト印刷、 フレキソ印刷、 スクリ 一ン印刷等の印刷技術や 、 溶剤や光によるエッチング等が利用で きる。 その中で、 プロセスコス トの安価な印刷技術を利用する ことが好ましい。

また、 接着層 9は、 I R反射層 1 2 と樹脂フィルム 1 1 の柔軟 性や引張強度等の物理的特性を考慮して、 どちらの面に形成して もよい。

また、 接着部 1 3の印刷パターンを格子状としたが、 輻射熱伝 導抑制フィルムの使用形状によって、 三角形、 方形、 菱形、 多角 形、 円形などを素材とする幾何学模様や、 意匠のような非幾何学 模様を用いても良い。

また、 接着部 1 3 と非接着部 1 4の面積割合は、 接着強度と I R反射効果の度合いに応じて自由に変えることができる。

また、 輻射熱伝導抑制フィルム 1 0 の構成を、 樹脂フィルム 1 1 と I R反射層 1 2 とを接着層 9 によって複層したが、 樹脂フィ ルム 1 1 と I R反射層 1 2はそれぞれ単層である必要はない。

例えば、 輻射熱伝導抑制フィルム 1 0 を挟んで両側に熱源があ る場合、 I R反射層 1 2の両面に樹脂フィルム 1 1 を接着層 9 に よって接合する。 このようにして、 輻射熱伝導抑制フィルム 1 0が、 各熱源から発生する I Rを反射し、 他方の熱源から発生す る I Rの影響をなくすことができる。

以上のような本実施の形態の輻射熱伝導抑制フィルム 1 1 を輻 射熱伝導の抑制が必要な箇所に取り付けることにより、 有効な断 熱効果が得られる。

取り付け箇所の例としては、 住宅や工場の屋根や壁のような建 築部材や、 コンピュータやプリ ンタ、 複写機、 プロジェクタ一等 の情報機器、ジャーポッ トゃ電子レンジや給湯器などの調理家電、 半導体製造装置などの保温、 遮熱が必要なあらゆる場所があげら れる。

(実施の形態 2 )

図 3 と図 4を用いて、 実施の形態 2 を説明する。

図 3は、 本実施の形態における断熱部材の断面図である。

輻射熱伝導抑制フィルム 1 0は、 断熱材 1 5の高温となる面に 取り付けられている。 なお、 輻射熱伝導抑制フィルム 1 0は、 実施の形態 1 と同様の構成が利用できる。

断熱材 1 5 としては、 ポリスチレンフォームやポリウレタンフ オーム、フエノールフォームなどの発泡プラスチック系断熱材や、 グラスウールやロックウール、ガラス粉末などの無機物系断熱材、 インシュレーショ ンボードやセル口一スフアイバーなどの木質繊 維系断熱材などが利用できる。 さらに、 これらの断熱材をガス バリア性のある外被材で覆い、 内部を減圧してなる真空断熱材も 利用できる。

また、 断熱部材への取り付け方法に関しては特に限定するもの ではなく、 接着剤による化学的接合や、 クギ止めや縫合などの物 理的接合でも良い。 その中でも、 様々な断熱部材に適用すること を考えると、 接着剤による化学的接合が好ましい。

以上のように構成された断熱部材について、 輻射熱伝導抑制フ イルムの種類を変えたときの輻射熱伝導抑制効果について確認し た結果を、 実施例 1 〜 6 に示し、 比較を比較例 1 〜 4に示す。 なお、 輻射熱伝導抑制効果を明確にするため、 本実施の形態で は、 断熱部材として、 グラスウールボードからなる真空断熱材を 用い、 真空断熱材の厚みは 1 2 m mに統一した。 また、 性能評価では、 厚さ 1 2 mmのグラスウールボード表面 の垂直方向からハロゲンヒーターを照射したときの輻射熱伝導抑 制フィルム表面中心温度と、 グラスウールボードの低温面中心温 度とを評価項目とした。

また、 評価の基準は、 ハロゲンヒー夕一からグラスウールポー ドの高温側表面温度が 1 5 0 °Cとなる距離に輻射熱伝導抑制フィ ルムを設置し、 フィルムの温度が 1 5 0 °C以下であれば、 輻射熱 抑制効果があると判定する。 このときのグラスウールボードの低 温面中心温度は 5 0 :であった。

(実施例 1 )

I R反射層として 1 5 mのニッケル箔の片面に、 ポリオール (三井武田ケミカル社製商品名 ： タケラック A— 3 1 0 ) とポリ イソシァネート （三井武田ケミカル社製商品名 ： タケネ一ト A— 3 )と酢酸ェチルとからなる接着剤を、接着部と非接着部が 5 0 ： 5 0 となるようにグラビア印刷法を用いて塗布する。 そして同時 に、 接着剤の表面に樹脂フィルムとして 1 O ^ mの C P Pフィル ムをラミネートする。 本実施例の輻射熱伝導抑制フィルムの I R反射率を測定すると 5 1 %であった。

なお、 上記接着剤の硬化は公知の方法で行われる。 室温もしく は必要に応じて加熱してもよい。 温度は 3 0〜 6 0での範囲が 好ましい。 さらに接着層の厚みは、 接着機能を損なわない範囲 の厚さとする。 5 以下が好ましく、 より好ましくは 3 m以 下とする。

この輻射熱伝導抑制フィルムをグラスウールボードに貼り付け、 評価を行ったところ、 輻射熱伝導抑制フィルム表面中心温度、 グ ラスウールボードの低温面中心温度はそれぞれ 1 4 3 °Cと 3 9 °C であった。 輻射熱伝導抑制フィルムを未設置の場合と比較して、 それぞれ 7 、 1 1での輻射熱伝導抑制効果が確認できた。

(実施例 2 )

I R反射層として のアルミニウム箔の片面に、 実施例 1 と同様にして接着剤を塗布し、 同時に接着剤の表面に樹脂フィ ルムとして 1 O jLi mの C P Pフィルム ( I R吸収率 1 7 % ) をラ ミネ一トした。 本実施例の輻射熱伝導抑制フィルムの I R反射率 を測定すると 6 1 %であった。

この輻射熱伝導抑制フィルムをグラスウールボードに貼り付け、 評価を行ったところ、 輻射熱伝導抑制フィルム表面中心温度、 グ ラスウールポ一 ドの低温面中心温度はそれぞれ 1 2 3 °Cと 3 5 °C であった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 2 7 、 1 5 の 輻射熱伝導抑制効果が確認できた。

(実施例 3 )

I R反射層として、 1 2 mのアルミニウム箔の片面に、 実施 例 1 と同様にして接着剤を塗布し、 同時に接着剤の表面に樹脂フ イルムとして 2 5 mの F E Pフィルム ( I R吸収率 8 % ) をラ ミネートした。 本実施例の輻射熱伝導抑制フィルムの I R反射率 を測定すると 8 4 %であった。

この輻射熱伝導抑制フィルムをグラスウールポ一 ドに貼り付け、 評価を行ったところ、 輻射熱伝導抑制フィルム表面中心温度、 グ ラスゥ一ルボードの低温面中心温度はそれぞれ 1 0 6 と 3 3 °C であった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 4 3 °C、 1 7 °Cの 輻射熱伝導抑制効果が確認できた。 (実施例 4 )

I R反射層として、 1 2 mのアルミニウム箔の片面に、 実施 例 1 と同様にして接着剤を塗布し、 同時に接着剤の表面に樹脂フ イルムとして 2 mの P P Sフィルム （赤外線吸収率 1 0 %) を ラミネートした。 本実施例の輻射熱伝導抑制フィルムの赤外線反 射率を測定すると 8 3 %であった。

この輻射熱伝導抑制フィルムをグラスウールボードに貼り付け、 評価を行ったところ、 輻射熱伝導抑制フィルム表面中心温度、 グ ラスウールボードの低温面中心温度はそれぞれ 1 0 8 °Cと 3 4 であった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 4 2 °C、 1 6 °Cの 輻射熱伝導抑制効果が確認できた。

(実施例 5 )

I R反射層として、 アルミニウム蒸着を施した 2 mの P P S フィルムの表面の非蒸着面に、 実施例 1 と同様にして接着剤を塗 布し、 同時に接着剤の表面に樹脂フィルムとして 2 mの P P S フィルム （ I R吸収率 1 0 %) をラミネートした。 本実施例の輻 射熱伝導抑制フィルムの I R反射率を測定すると 5 3 %であった。

この輻射熱伝導抑制フィルムをグラスウールボー ドに貼り付け、 評価を行ったところ、 輻射熱伝導抑制フィルム表面中心温度、 グ ラスウールボードの低温面中心温度はそれぞれ 1 4 4 T と 4 2 であった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 6で、 8 :の輻射 熱伝導抑制効果が確認できた。

(実施例 6 )

I R反射層として、 アルミニウム蒸着を施した 2 x mの P P S フィルムの表面の非蒸着面に、 実施例 1 と同様にして接着剤を塗 布し、 同時に接着剤の表面にさ らに I R反射層として厚さ 1 2 mのアルミニウム箔をラミネー トした。 次に、 ラミネートフィル ムの蒸着面に、 再度、 接着剤を接着部と非接着部が 5 0 ： 5 0 と なるようにグラビア印刷法を用いて塗布する。

同時に接 剤の表面に 、 樹脂フィルムとして 2 mの Ρ P Sフ イルム ( I R吸収率 1 0 % ) をラミネー ト した。 本実施例の輻射 熱伝導抑制フイルムの I R反射率を測定すると 5 8 %であつ /こ。

この輻射熱伝導抑制フイルムをグラスウールポ一ドに貼り付け 評価を行つたところ、 輻射熱伝導抑制フィルム表面中心温度、 グ ラスゥールポ一ドの低温面中心温度はそれぞれ 1 3 6 °Cと 3 8 。C であつた。 未設置の場合と比較してそれぞれ 1 4 。C 、 1 2 °Cの 輻射熱伝導抑制効果が確口 L ci

(比較例 1 )

厚さ 1 2 m mのグラスウールボード表面に 1 5 0 °Cの熱を与え るノヽロゲンヒ一夕一の熱照射を、 輻射熱伝導抑制フイルムを設置 せずに行つた 。 グラスゥ一ルポード低温面中心温度は 5 0 °Cであ つた

(比較例 2 )

I R反射層として、 1 2 mのアルミニウム箔をそのままグラ スゥ一ルポ一ド表面に設置した。 アルミニウム箔の I R反射率は

9 5 %であり 、 アルミ二ゥム箔表面中心温度、 グラスウールポ一 ドの低温面中心温度はそれぞれ 1 0 0 と 3 0 °Cであった。

未設置の場合と比較してそれぞれ 5 0 °C 、 2 0 の輻射熱伝導 抑制効果が確認できた。 しかし、 使用後 1 0 日が経過すると、 フ イルム表面中心温度およびグラスウールボード低温面中心温度の 上昇が確認され、 酸化劣化による I R吸収の増加が推測できた。 (比較例 3 )

I R反射層として、 1 2 /z mのアルミニウム箔の片面に、 実施 例 1 と同様にして接着剤を塗布し、 同時に接着剤の表面に樹脂フ イルムとして 1 2 のポリイ ミ ドフィルム ( I R吸収率 8

0 % ) をラミネートした。 本実施例の輻射熱伝導抑制フィルムの

1 R反射率を測定すると 2 0 %であった。

この輻射熱伝導抑制フィルムをグラスウールボードに貼り付け、 評価を行ったところ、 輻射熱伝導抑制フィルム表面中心温度、 グ ラスゥ一ルポ一ドの低温面中心温度はそれぞれ 1 6 8 °Cと 5 4 X： であった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 1 8 °C、 4 °Cの温 度上昇が確認できた。 これは樹脂フィルムであるポリイミ ドフィ ルムの I R吸収率が 8 0 %であるため、 樹脂フィルムが I Rを吸 収してしまったためであると考えられる。

(比較例 4 )

I R反射層として、 1 2 のつや消しアルミニウム箔の片面 に、 実施例 1 と同様にして接着剤を塗布し、 同時に接着剤の表面 に樹脂フィルムとして 1 0 x mの C P Pフィルム （ I R吸収率 1 0 % ) をラミネートした。 本実施例の輻射熱伝導抑制フィルムの I R反射率を測定すると 4 2 %であった。

この輻射熱伝導抑制フィルムをグラスウールボードに貼り付け、 評価を行ったところ、 輻射熱伝導抑制フィルム表面中心温度、 グ ラスウールボー ドの低温面中心温度はそれぞれ 1 5 5 °Cと 5 3 °C であった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 5 °C、 3 °Cの温度 上昇が確認できた。 これは I R反射層であるつや消しアルミニゥ ム箔の I R反射率を測定すると 4 5 %であ り、 I R反射層が I R を十分に反射することができなかったためであると考えられる。 以上のよう に構成された輻射熱伝導抑制フィルムについて、 樹 脂フィルムと I R反射層の種類を変えたときの輻射熱伝導抑制効 果について確認した結果を表 1 に示す。 表 1

P I ： ポリイミ ド樹脂 R R S F ： 輻射熱伝導抑制フィルム

P P S ： ポリ フエ二レンサルフアイ ド また、 樹脂フィルムの I R吸収率と、 輻射熱伝導抑制フィルム 表面中心温度の関係を図 4に、 輻射熱伝導抑制フィルムの I R反 射率と、 輻射熱伝導抑制フィルム表面中心温度の関係を図 5 にそ れぞれ示す。

図 4より、 輻射熱伝導抑制フィルム表面中心温度がフィルム未 設置時である 1 5 0 以下となるのは、 樹脂フィルムの I R吸収 率が 2 5 %未満であることがわかる。

同様に図 5より、 輻射熱伝導抑制効果が得られるのは、 輻射熱 伝導抑制フィルムの I R反射率が 5 0 %以上であることがわかる

(実施の形態 3 )

図 6 と図 7 を用いて 、 実施の形態 3を説明する。

図 6に示すように 、 真空断熱材 1 6は、 芯材 1 7 と芯材 1 7 を 覆う外被材 1 8 とからなり、 内部を減圧して構成されている。

また、 図 7 において 、 外被材 1 8は、 輻射熱伝導抑制フイ レム

1 0 と、 熱溶着層 8 とから構成されている。

芯材 1 7 として、 ポリスチレンフォームやポリウレタンフォー ム、 フエノールフォ ムなどの発泡プラスチック系断熱材ゃ、 グ ラスウールやロックヴ —ル、 シリ力粉末などの無機物系断熱材が 利用できる。

また、 熱溶着層 8は、 C P Pや、 O P P , 〇 P E T、 P V D C、 E V OH、 P AN, P VA、 P E N, C T F Eなど、 真空断熱材 の使用温度に応じて様々な樹脂フィルムが利用できる。

その中で、 ガスバリァ性と水蒸気バリァ性に優れた樹脂フィル ムを選ぶことが好ましい。 このようにして、 真空断熱材の信頼 性を向上させることができる。 また、 輻射熱伝導抑制フィルム 1 0は、 実施の形態 1 と同様の 構成が利用できる。

また、 外被材 1 8は、 高温側外被材、 低温側外被材ともに、 輻 射熱伝導抑制効果をもつ外被材である必要はなく、 少なく とも熱 源に向いた高温側外被材にだけ輻射熱伝導抑制効果をもつ外被材 であれば充分に効果が得られる。

以上のように構成された真空断熱材について、 輻射熱伝導抑制 フィルムの種類を変えたときの輻射熱伝導抑制効果について確認 した結果を、 実施例 7 に示し、 比較を比較例 5 に示す。

なお、 輻射熱伝導抑制効果を明確にするため、 本実施の形態で は、 断熱部材を乾式シリカからなる真空断熱材を用い、 真空断熱 材の厚みは 7 m mに統一した。

また、 性能評価は、 輻射熱伝導抑制フィルムからなる外被材の 垂直方向からハロゲンヒーターを照射したときの輻射熱伝導抑制 フィルム表面中心温度と、 真空断熱材の低温面中心温度を評価項 目とした。

(実施例 7 )

厚さ 5 0 mの C P Pからなる熱溶着層の片面に、 実施の形態 1 と同様の接着剤を一様に塗布し、 実施例 1で用いた輻射熱伝導 抑制フィルムの I R反射層を貼り合わせることで、 輻射熱伝導抑 制効果をもった外被材を作製した。

また、 5 0 mの C P Pからなる熱溶着層の片面に、 実施の形 態 1 と同様の接着剤を一様に塗布し、 比較例 4で用いた輻射熱伝 導抑制フィルムの I R反射層を貼り合わせることで外被材を作製 した。 この二枚の外被材で、 乾式シリカからなる芯材を覆い、 内部を 減圧することで真空断熱材を作製した。 この真空断熱材の外被材 のうち、 実施例 1 の輻射熱伝導抑制フィルムからなる外被材に八 ロゲンヒーターを照射したところ、 本実施例の真空断熱材の低温 面中心温度は 3 3 °Cであった。

(比較例 5 )

実施例 7で用いた真空断熱材を裏返し、 比較例 4の外被材を使 用した輻射熱伝導抑制フィルムからなる外被材にハロゲンヒー夕 一を照射したところ、 真空断熱材の低温面中心温度は 4 5 °Cであ つた。

以上のような構成において、 輻射熱伝導抑制フィルム 1 0 と、 熱可塑性樹脂からなる熱溶着層 8 とが接着層 9 により複層された フィルムを真空断熱材の外被材として使用する。 その結果、 輻射 熱伝導抑制フィルム 1 0 により輻射熱伝導を抑制し、 さらに真空 断熱材により固体熱伝導および気体熱伝導を抑制することにより、 優れた断熱性能を発揮することができる。

(実施の形態 4 )

図 1 0 を用いて、 実施の形態 4を説明する。

図 1 0 において、 輻射熱伝導抑制抑制フィルム 1 0は、 融点が 1 5 0 °C以上、 I R吸収率が 2 5 %未満の樹脂フィルム 1 1 と、 金属箔 4 とを積層することにより、 I R反射率 5 0 %以上である ように構成されている。

以上のように構成された輻射熱伝導抑制抑制フィルム 1 0 につ いて、 以下その動作、 作用を説明する。

樹脂フィルム 1 1 は、 融点が 1 5 0 °C以上であることから、 1 5 0 °C以下の環境であれば、 溶融することなく、 金属箔 4の酸化 劣化を防止する作用を有し、 長期間にわたって輻射熱伝導抑制効 果が持続するものである。

また、 樹脂フィルム 1 1面より入射した I Rは、 吸収率 2 5 % 未満で金属箔 4まで到達し反射され、 反射した I Rもまた樹脂 フ イルム 1 1による吸収率 2 5 %未満で透過されるため、 樹脂フ ィ ルム 1 1 の I R吸収による固体熱伝導率の増大が金属箔 7の I R 反射効果を上回ることはない。

以上のように、 本実施の形態においては、 樹脂フィルム 1 1 は 融点が 1 5 0 °C以上、 I R吸収率が 2 5 %未満とし、 金属箔 4 と 積層することにより、 輻射熱伝導抑制抑制フィルム 1 0の I R 反 射率を 5 0 %以上とする。 その結果、 樹脂フィルム 1 1での入射 および反射 I R吸収による輻射伝熱から固体伝熱へ変換が少な く、 樹脂フィルム 1 1 を透過し金属箔 4まで到達した I Rは有効に 反 射されるため、 優れた輻射熱抑制機能を発揮することができる 。

本発明の樹脂フィルムは、 融点が 1 5 0 以上、 I R吸収率が 2 5 %未満の樹脂フィルムが利用できる。 また、 明確な融点を 持 たない材料であっても 1 5 0 °C以上の耐熱性を有し、 I R吸収率 が 2 5 %未満のものであれば利用できる。 この場合の指標とし て は、 U L 7 4 6 B規定の連続使用温度が 1 5 0 °C以上のもので あ る。 融点 1 5 O t 以上の例としては、 厚さ 2 5 ΠΙの E T F E フ イルム （融点 2 6 5 °C、 I R吸収率 8 %)、 厚さ 2 5 mの F E Pフィルム （融点 2 7 0 °C、 I R吸収率 8 %)、 厚さ 2 5 mの P F Aフィルム （融点 3 0 5 °C, I R吸収率 8 %)、 厚さ 2 mの P P Sフィルム （融点 2 8 5 、 I R吸収率 1 0 %)、 厚さ 1 0 m の無延伸 C P Pフィルム （融点 1 7 0 °C、 I R吸収率 1 7 %)、 厚 さ 1 5 m、 P E Tフィルム （融点 2 5 8 ° (：、 I R吸収率 1 8 % ) などがある。 また、 明確な融点を持たないものとしては、 厚さ 2 5 ΠΙの P S Fフィルム （連続使用温度 1 5 0 ° (：、 I R吸収率： L 0 %)、 厚さ 2 5 ΠΙの P E S フィルム （連続使用温度 1 8 0 ：、 I R吸収率 1 5 % ) などが利用できる。

また本発明の金属箔 4は、 アルミニウム箔、 銅箔、 ニッケル箔、 ステンレス箔など、 金属を延伸し、 箔状としたものを利用するこ とができる。

その中で、 アルミニウム箔は金属の中でも非常に高い I R反射 作用を有するため、 優れた輻射熱抑制機能を発揮することがで きる。 また、 工業的にも汎用されているため、 経済的であると いう利点もある。

また、 本実施の形態の樹脂フィルム 1 1 として、 フッ素系樹脂 フィルムが利用できる。 フッ素系樹脂フィルムは、 I R波長領 域である 2 π！〜 2 5 mの吸収が比較的少なく、 樹脂成分によ る熱吸収をさ らに抑制する作用を有しているので、 金属箔 4面で の I R反射が効率よく行われる。 そして、 優れた輻射熱抑制機能 を発揮することができる。 また、 耐熱性とともに耐食性、 耐薬品 性に優れるという作用を有するため、 使用条件が多湿など過酷な 場合であっても、 長期間にわたって高い輻射熱抑制効果を発揮す ることができる。

フッ素系樹脂フィルムとは、 例えば、 E T F Eフィルム、 F E Pフィルム、 P F Aフィルム、 C T F Eフィルムなどである。 また、 本実施の形態の樹脂フィルム 1 1 として、 P P S フィジレ ムが利用できる。 P P Sフィルムは、 I R領域における吸収が 比較的少なく、 さ らに非常に優れた耐熱作用を有するため、 高温 条件であってもフィルムの軟化及び収縮が発生することなく、 長 期間にわたって高い輻射熱抑制効果を発揮し、 外観性にも優れる ものとすることができる。

以上のような本発明の輻射熱伝導抑制フィルム 1 0 を輻射熱伝 導の抑制が必要な箇所に取り付けることにより、 有効に断熱する ことが可能である。 取り付け箇所の例としては、 住宅や工場の屋 根のような建築部材や、 コンピュータや印字印刷装置、 複写機な どの事務機器の遮熱が必要な部位、 インバー夕一が組み込まれた 蛍光灯などにおいても、 本体内部に配設された発熱体と熱に弱い トナーや内部精密部品との間などである。 これらの発熱源に向け て、 樹脂フィルムを最表面に、 続いて金属箔を積層して用いるも のである。

(実施の形態 5 )

図 1 1 を用いて、 実施の形態 5 を説明する。

図 1 1 において、 輻射熱伝導抑制抑制フィルム 1 0は、 融点が 1 5 0 °C以上、 I R吸収率が 2 5 %未満の樹脂フィルム 1 1 A , 1 1 8と、 金属箔 4八， 4 Bとを交互積層して構成されている。 以上のように構成された輻射熱伝導抑制抑制フィルム 1 0 につ いて、 以下その動作、 作用を説明する。

第 1 の樹脂フィルム 1 1 Aを透過して到達した第 1 の金属箔 4 Aおいては、 実施の形態 4 と同様に I R反射機能が作用するが、 反射されずに吸収され固体伝熱へと変換された一部の I Rが再び 放射され、 第 2の樹脂フィルム 1 1 Bを透過し、 さらに第 2の金 属箔 4 Bにて反射されるため、 さらに優れた輻射熱抑制機能を発 揮することができるものである。

(実施の形態 6 )

図 1 2 を用いて実施の形態 6 を説明する。

図 1 2 において、 輻射熱伝導抑制抑制フィルム 1 0は、 融点が 1 5 O t 以上、 I R吸収率が 2 5 %未満である樹脂フィルム 1 1 と、 積層された金属箔 4 Α、 4 Βとから構成されている。

以上のように構成された輻射熱伝導抑制抑制フィルム 1 0 につ いて、 以下その動作、 作用を説明する。

樹脂フィルム 1 1 を透過して到達した第 1 の金属箔 4 Αにおい ては、 実施の形態 4 と同様に I R反射機能が作用するが、 反射さ れずに吸収され固体伝熱へと変換された I Rが再び放射され、 第 2の金属箔 4 Βにて反射されるため、 さらに優れた輻射熱抑制機 能を発揮することができる。

(実施の形態 7 )

図 1 3 を用いて、 実施の形態 7 を説明する。

図 1 3 において、 断熱部材 2 1 は輻射熱抑制フィルム 1 0 と断 熱材 1 5 とから構成されている。

本構成において、 輻射熱抑制フィルム 1 0 により輻射熱伝導を 抑制し、 さらに断熱材 1 5 により固体熱伝導および気体熱伝導を 抑制することにより、 優れた断熱効果が発揮されるものである。

ここでの断熱材 1 5 は、 グラスウールやロックウールなどの無 機繊維からなるもの、 耐火煉瓦や発泡セラミックスなど無機固形 化体からなるもの、 発泡ウレタンフォーム、 発泡スチレンフォー ムなど有機材料からなるものなどが用いられ、 特に限定されるも のではない。

実施の形態 7 における輻射熱伝導抑制フィルムを発泡ウレタン フォーム表面に設置し評価した結果を実施例 8 に示す。

性能評価は、 厚さ 1 2 m mのグラスウールボー ド表面に 1 4 3 t:の熱を与えるハロゲンヒーターの熱照射を、 輻射熱伝導抑制 フィルムを設置した同様のグラスウールボードに与えた場合の照 射面 （高温側） 温度および裏面 （低温側） 温度の測定にて行った。

輻射熱伝導抑制フイルムを設置しない場合での低温側温度は、

4 7 °Cであった。

(実施例 8 )

金属箔として厚さ 1 2 x mのアルミニウム箔を、 樹脂フィルム として厚さ 2 mの P P Sフィルムを使用した。 P P Sフィルム の I R吸収率は 1 0 % 本実施例の輻射熱伝導抑制フィルムの I

R反射率は 8 7 %である 。 高温側温度は 9 6 ° (：、 低温側温度は 3

6 °Cであり、 未設置の場合と比較してそれぞれ 4 7 、 および 1

1 °Cの低減が確認され、 輻射熱伝導抑制効果があると判定した。

(実施の形態 8 )

図 1 4を用いて 実施の形態 8 を説明する。

図 1 4において 断熱部材 2 1 は輻射熱抑制フィルム 1 0 と真 空断熱材 1 6 とから構成されている。 ここで、 真空断熱材とは芯 材と外被材とからなり、 減圧下にて芯材を外被材に封止すること により製造されるちのであり、 気体熱伝導率が限りなく小さい断 熱性能に優れる断熱材でめ 。

以上のような構成 いて、 輻射熱抑制フィルム 1 0 により輻 射熱伝導を抑制し さらに真空断熱材 1 6 により固体熱伝導およ び気体熱伝導を抑制することにより、 優れた断熱効果が発揮され るものである。

また、 輻射熱伝導抑制フィルム 1 0 を真空断熱材 1 6表面へ取 り付けることにより、 真空断熱材 1 6が発熱源から受ける熱量が 低減し、 表面温度が低下するため、 真空断熱材が封止口からの経 時的な空気の進入により劣化することを抑制する効果が得られる。

実施の形態 4から 6 における各種輻射熱伝導抑制フィルムを真 空断熱材表面に設置して評価した結果を実施例 9〜 1 4に示す。

本実施例において使用した真空断熱材は、 外被材の保護層には ナイロンフィルムおよび P E Tフィルムを、 ガスバリア層にはァ ルミ箔のつや消し面を、 熱融着層には無延伸 C P Pフィルムを用 いた。 また、 芯材として、 乾式ヒューム ドシリカにカーボンブラ ックを 5 w t %添加して均一に混合した粉体を、 通気性の不織布 袋に封入したものを用いて厚さ 7 m mとした。

性能評価は、 上記真空断熱材の表面に 1 5 0 °Cの熱を与えるハ ロゲンヒーターの熱照射を、 本実施例の輻射熱伝導抑制フィルム を設置した真空断熱材に与えた場合の照射面 （高温側） および裏 面 （低温側） 温度の測定にて行った。 輻射熱伝導抑制フィルムを 設置しない場合での低温側表面温度は 3 9 °Cであった。 この比較 仕様における保護層の樹脂フィルムの I R吸収率は 2 5 %であり、 I R反射率は 3 0 %であった。

なお、 I R吸収率及び I R反射率の測定は、 実施の形態 7 と同 様に行った。

(実施例 9 )

金属箔として厚さ 1 5 ^ mのニッケル箔を、 樹脂フィルムとし て厚さ 1 0 mの無延伸 C P Pフィルムを使用した。 C P Pフィ ルムの I R吸収率は 1 7 %、 本実施例の輻射熱伝導抑制フィルム の I R反射率は 5 2 %である。評価の結果、高温側温度は 1 4 0 °C であり、 低温側温度は 3 7 °Cであり、 未設置の場合と比較してそ れぞれ 1 0 °C、 および 2 °Cの低減が確認され、 輻射熱伝導抑制効 果があると判定した。

(実施例 1 0 )

金属箔として厚さ 1 2 // mのアルミニウム箔を、 樹脂フィルム として厚さ 1 0 mの無延伸 C P Pフィルムを使用した。 C P P フィルムの I R吸収率は 1 7 %、 本実施例の輻射熱伝導抑制フィ ルムの I R反射率は 6 4 %である。 評価の結果、 高温側温度は 1 2 0 であり、 低温側温度は 3 3 °Cであり、 未設置の場合と比較 してそれぞれ 3 0 °C、 および 6 °Cの低減が確認され、 輻射熱伝導 抑制効果があると判定した。

(実施例 1 1 )

金属箔として厚さ 1 2 ^ mのアルミニウム箔を、 樹脂フィルム として厚さ 2 5 mの F E Pフィルム (フッ素系フィルム） を使 用した。 F E Pフィルムの I R吸収率は 8 %、 本実施例の輻射熱 伝導抑制フィルムの I R反射率は 8 8 %である。

評価の結果、高温側温度は 1 0 3 °Cであり、低温側温度は 3 1 °C であり、 未設置の場合と比較してそれぞれ 4 7 °C、 および 8 の 低減が確認され、 輻射熱伝導抑制効果があると判定した。 本発明 のフッ素フィルムとしては、 F E Pの他に E T F Eフィルム、 P F Aフィルム、 C T F Eフィルムなどが使用できる。

(実施例 1 2 ) 金属箔として厚さ 1 2 mのアルミニウム箔を、 樹脂フィルム として厚さ 2 mの P P Sフィルムを使用した。 P P Sフィルム の I R吸収率は 1 0 %、 本実施例の輻射熱伝導抑制フィルムの I R反射率は 8 7 %である。 評価の結果、 高温側温度は 1 0 3でで あり、 低温側温度は 3 1 °Cであり、 未設置の場合と比較してそれ ぞれ 4 7 °C、 および 8 °Cの低減が確認され、 輻射熱伝導抑制効果 があると判定した。

(実施例 1 3 )

金属箔として厚さ 1 2 のアルミニウム箔を、 樹脂フィルム として厚さ 2 mの P P Sフィルムを使用し、 最表面から P P S フィルム zアルミニウム箔 /p p sフィルム/アルミニウム箔の 順に積層した。 P P Sフィルムの I R吸収率は 1 0 %、 本実施例 の輻射熱伝導抑制フィルムの I R反射率は 9 0 %である。

評価の結果、高温側温度は 1 0 2 °Cであり、低温側温度は 3 0 °C であり、 未設置の場合と比較してそれぞれ 4 8 °C、 および 9 の 低減が確認された。 さ らに、 実施例 1 2 と比較して温度低減効果 が高かったことから、 交互積層によるさ らなる輻射熱伝導抑制効 果があると判定した。

(実施例 1 4 )

金属箔として厚さ のアルミニウム箔を、 樹脂フィルム として厚さ 2 z mの P P Sフィルムを使用し、 最表面から P P S フィルム/アルミニウム箔/アルミニウム箔の順に積層した。

P P S フィルムの I R吸収率は 1 0 %、 本実施例の輻射熱伝導 抑制フィルムの I R反射率は 9 0 %である。 評価の結果、 高温側 温度 1 0 3 °Cであり、 低温側温度は 3 0. 5 °Cであり、 未設置の 場合と比較してそれぞれ 4 7 ° (：、 および 8 . 5 °Cの低減が確認さ れた。 さ らに、 実施例 1 2 と比較して温度低減効果が若千高か つたことから、 金属箔積層によるさ らなる輻射熱伝導抑制効果が あると判定した。

以上、 実施例 9 〜 1 4の結果を表 2 に示す。 表 2

R R S F ： 輻射熱伝導抑制フィルム 次に本発明の輻射熱伝導抑制フィルムに対する比較例を示す。 評価の条件及び方法は実施の形態 7 と同様である。

(比較例 6 )

厚さ 1 2 m mのグラスウールポ一ド表面に 1 4 3 °Cの熱を与え るハロゲンヒータ一の熱照射を、 輻射熱伝導抑制フィルムを設置 せずに行つた。 その際の低温側温度は 4 7 °Cであった。

(比較例 7 )

実施の形態 8 にて示した真空断熱材において輻射熱伝導抑制フ イルムを設置せずに、 高温側表面に 1 5 0 °Cの熱を与える Λロゲ ンヒ一ターの熱照射を実施した。 その際の低温側温度は 3 9 °Cで あった。 本比較仕様における保護層の樹脂フィルムの I R吸収率 は 2 5 %であり、 I R反射率は 3 0 %であった。

(比較例 8 )

金属箔として厚さ 1 2 mのアルミニウム箔を真空断熱材表面 に設置した。 アルミ箔の I R反射率は 9 5 %である。 評価の結果、 初期は、 高温側温度は 1 0 0 °Cであり、 低温側温度は 3 0 °Cであ り、 未設置の場合と比較してそれぞれ 5 0 °C、 および 9 °Cの低減 が確認された。 しかし、 使用後 1 0 日経過までに徐々に高温側及 び低温側温度の上昇が確認され、 酸化劣化による I R吸収の増加 が考えられる。

(比較例 9 )

金属箔として厚さ 1 2 mのアルミニウム箔を用い、 アルミ二 ゥム箔上に遮熱塗料を塗布したものを真空断熱材表面に設置した。 遮熱塗料の I R吸収率は 7 5 %、 本比較例の輻射熱伝導抑制フ イルムの I R反射率は 2 5 %である。 評価の結果、 高温側温度は 1 6 0 °Cであり、 低温側温度は 4 2 °Cであり、 未設置の場合と 匕 較してそれぞれ 5で、 および 3 °Cの温度上昇が確認され、 輻射熱 伝導抑制効果はないと判定される。 これは、 塗料の I R吸収率が、 高く、 反射率が低いことに起因すると考えられる。

(比較例 1 0 )

金属箔として厚さ 1 2 i mのアルミニウム箔を、 樹脂フィルム として厚さ 1 2 0 mのポリイミ ドフィルムを使用した。 ポリイ ミ ドフィルムの I R吸収率は 8 0 %、 本比較例の輻射熱伝導抑制 フィルムの I R反射率は 2 0 %である。 評価の結果、 高温側温度 は 1 6 5 °Cであり、 低温側温度は 4 3 °Cであり、 未設置の場合と 比較してそれぞれ 1 5 °C、 および 4 'の温度上昇が確認され、 輻 射熱伝導抑制効果はないと判定される。 樹脂フィルムであるポリ イミ ドフィルムの I R吸収率が 8 0 %であるため、 輻射熱伝導抑 制効果は確認できず、 逆に I R吸収による温度上昇が確認された と考えられる。

(比較例 1 1 )

金属箔として厚さ 1 2 x mのつや消しアルミニウム箔を、 樹脂 フィルムとして厚さ 1 0 t mの無延伸 C P Pフィルムを使用した。

C P P フィルムの I R吸収率は 1 7 %、 本比較例の輻射熱伝導 抑制フィルムの I R反射率は 4 5 %である。 評価の結果、 高温側 温度は 1 5 2 であり、 低温側温度は 4 1 X であり、 未設置の場 合と比較してそれぞれ 2 ΐ 、 および 2 °Cの温度上昇が確認され、 輻射熱伝導抑制効果はないと判定される。 輻射熱伝導抑制フィル ムの反射率が 4 5 %であるため、 輻射熱伝導抑制効果は確認でき なかったと考えられる。 比較例 7〜 1 1 の結果を表 2 に示す。 さらに、 実施例 9〜 1 2 及び比較例 7 〜 1 1 に関して、 I R吸収率と高温側温度との関係 を図 1 5 に、 I R反射率と高温側温度との関係を図 1 6 に示す。 図 1 5より、 高温側温度が、 輻射熱伝導抑制フィルムが未設置 の場合の 1 5 0でより も低下し効果が現れるのは、 I R吸収率が 2 5 %未満であることが推定できる。

また、 同様に図 1 6より、 輻射熱伝導抑制効果が得られるのは、 I R反射率 5 0 %以上であると推定できる。

なお、 樹脂フィルムと金属箔との積層方法に関しては特に限定 するものではなく、 有機及び無機接着剤による接着により接合さ れていてもよく、 また端部が縫合などの物理的な方法で接合され ていてもよい。

また、 本発明は樹脂フィルムと金属箔とが、 交互に積層されて なることを特徴とすることにより、 優れた輻射熱抑制機能を発揮 することができる。 積層数は、 多い程効果的であるが、 適用温度 ゃコス トにより最適な積層数を選択することができる。

さらに本発明は、 樹脂フィルムと、 積層された金属箔とからな ることを特徴とすることにより、 優れた輻射熱抑制機能を発揮す ることができる。 樹脂フィルムと金属箔との交互積層に較べ、 金 属箔同士の接触による固体熱伝導の影響がやや大きいため、 輻射 熱抑制能力には劣るが、 経済的である。

以上述べたように、 本発明の輻射熱抑制フィルムは、 長期間に わたって I R反射能力を持緯させ、 優れた輻射熱抑制機能を発揮 することができる。

また、 本発明の輻射熱抑制フィルムは、 樹脂フィルムとして、 フッ素系樹脂フィルムや、 P P Sフィルムを用いるごとにより、 より高温領域の厳しい条件.においても、 長期間にわたって I R反 射能力を持続させ、 優れた輻射熱抑制機能を発揮することができ る。

(実施の形態 9 )

図 1 8 を用いて、 実施の形態 9 を説明する。

図 1 8 において、 外被材 1 8は、 保護層 5 とガスバリァ層 7 と 熱溶着層 8 とから構成されている。 さ らに、 保護層 5は、 I R吸 収率が 2 5 %未満の樹脂フィルム 1 1 と、 金属箔 4とを積層する ことにより、 I R反射率 5 0 %以上であることよう構成されてい る。

榭脂フィルム 1 1は、 金属箔 4の酸化劣化を防止する作用を有 し、長期問にわたって輻射熱伝導抑制効果が持続するものである。 また、 樹脂フィルム 1 1面より入射した I Rは、 吸収率 2 5 % 未満で金属箔 6まで到達し反射され、 反射した I Rもまた樹脂フ イルム 1 1 による吸収率 2 5 %未満で透過される。 その結果、 樹 脂フィルム 1 1 の I R吸収による固体熱伝導率の増大が金属箔 4 の I R反射効果を上回ることはない。

以上のように、 本実施の形態においては、 樹脂フィルム 1 1 は、 I R吸収率が 2 5 %未満とし、 金属箔 4と積層することにより、 I R反射率を 5 0 %以上とする。 その結果、 樹脂フィルム 1 1で の入射および反射 I R吸収による輻射伝熱から固体伝熱へ変換が 少なく、 樹脂フィルム 1 1 を透過し金属箔 4まで到達した I Rは 有効に反射されるため、 優れた輻射熱伝導抑制機能を発揮するこ とができる。 本発明の樹脂フィルム 1 1 は、 I R吸収率が 2 5 %未満の樹脂 フィルムが利用できる。 また、 融点が 1 5 0 °C以上、 および明確 な融点を持たない材料であっても 1 5 0 °C以上の耐熱性を有する ものが望ましい。 この場合の指標としては、 U L 7 4 6 B規定の 連続使用温度が 1 5 0 °C以上のものである。

融点 1 5 0 °C以上の例としては、 厚さ 2 5 111の £丁？ £フィ ルム （融点 2 6 5 °C、 I R吸収率 8 %)、 厚さ 2 5 mの F E Pフ イルム （融点 2 7 0 °C、 I R吸収率 8 %)、 厚さ 2 5 / mの P F A フィルム （融点 3 0 5 °C、 I R吸収率 8 %)、 厚さ 2 ^ mの P P S フィルム （融点 2 8 5 °C、 I R吸収率 1 0 %)、 厚さ 1 O mの無 延伸 C P Pフィルム （融点 1 Ί O 、 I R吸収率 1 7 %)、 厚さ 1 5 m、 P E Tフィルム （融点 2 5 8 、 I R吸収率 1 8 %) な どがあげられる。 また、 明確な融点を持たないものとしては、 厚 さ 2 5 z mの P S Fフィルム （連続使用温度 1 5 0 °C、 I R吸収 率 1 0 %)、 厚さ 2 5 mの P E Sフィルム （連続使用温度 1 8 0 、 I R吸収率 1 5 % ) などがある。

また本発明の金属箔 4は、 アルミニウム箔、 銅箔、 ニッケル箔、 ステンレス箔など、 金属を延伸し、 箔状としたものを利用するこ とができる。

また、 本実施の形態では、 金属箔 4をアルミニウム箔とするこ とにより、 アルミニウム箔が金属の中でも非常に高い I R反射作 用を有するため、 優れた輻射熱伝導抑制機能を発揮することがで きる。 また、 工業的にも汎用されているため、 経済的であるとい う利点もある。

また、 本実施の形態の樹脂フィルム 1 1 をフッ素系樹脂フィル ムとすることにより、 I R波長領域である 2 Π！〜 2 5 ^ mの吸 収が比較的少なく、 樹脂成分による熱吸収をさらに抑制する作用 を有するため、 金属箔 6面での I R反射が効率よく行われる。 その結果、優れた輻射熱伝導抑制機能を発揮することができる。 また、 耐熱性とともに耐食性、 耐薬品性に優れるという作用を 有するため、 使用条件が多湿など過酷な場合であっても、 長期間 にわたつて高い輻射熱伝導抑制効果を発揮することができる。

フッ素系樹脂フィルムとは、 例えば、 E T F Eフィルム、 F E Pフィルム、 P F Aフィルム、 C T F Eフィルムなどである。 また、 本実施の形態の樹脂フィルム 1 1 を P P Sフィルムとす ることにより、 P P S フィルムが I R領域における吸収が比較的 少なく、 さ らに非常に優れた耐熱作用を有するため、 高温条件で あってもフィルムの軟化及び収縮が発生することがない。

その結果、長期間にわたって高い輻射熱伝導抑制効果を発揮し、 外観性にも優れるものとすることができる。

以上のような外被材 1 8 を備えた真空断熱材は、 保護層により 輻射熱伝導を抑制し、 真空断熱材により気体熱伝導および固体熱 伝導を抑制可能であるため、 非常に優れた断熱性能を有するもの である。

(実施の形態 1 0 )

図 1 9 を用いて、 実施の形態 1 0を説明する。

図 1 9 に示すように、 外被材 1 8は保護層 5 とガスパリァ層 7 と熱溶着層 8 とから構成されている。 保護層 5は、 I R吸収率が 2 5 %未満の樹脂フィルム 1 1 A, 1 1 Bと、 金属箔 4 A, 4 B とを交互積層して構成されている。 第 1 の樹脂フィルム 1 1 Aを透過して到達した第 1の金属箔 4 Aにおいては、実施の形態 9 と同様に I R反射機能が作用するが、 反射されずに吸収され固体伝熱へと変換された一部の I Rが再び 放射され 、 第 2の樹脂フィルム 1 1 Bを透過し 、 さ らに第 2 の金 属箔 4 Bにて反射される。 その結果 、 さ らに優れた輻射熱伝導抑 制機能を発揮することができる。

(実施の形態 1 1 )

図 2 0 を用いて、 実施の形態 1 1 を説明する

図 2 0 に示すように、 外被材 1 8は保護層 5 とガスバリア層 7 と熱溶着層 8 とから構成されている 木 ヌ ) は、 I R吸収率が

2 5 %未満である樹脂フィルム 1 1 と、 積層された金属箔 4 A ，

4 Bとから構成されている。

樹脂フイルム 1 1 を透過して到 した第 1 の 箔 4 Aにおい ては、 実施の形態 9 と同様に I R反射機能が作用するが、 反射さ れずに吸収され固体伝熱へと変換された I Rが再び放射され、 第

2の金属箔 4 Bにて反射される。 その結果、 さらに優れた輻射熱 伝導抑制機能を発揮することができる

(実施の形態 1 2 )

図 2 1 を用いて、 実施の形態 1 2 を説明する

図 2 1 に示すように、 外被材 1 8は保護層 5 と熱溶着層 8 とか ら構成されている。 保護層 5の金属箔 4をガスパリア層としたも ので、 従来のガスバリァ層 7 は存在しない構成となっている 本構成により、 保護層 5 の金属箔 4がガスバ Uァ機能をも有す るため、 ガスバリア層 7 を省略することが可能と 7 る。

その結果、 材料コス トおよび製造プロセス ス トを低減するこ とが可能である。

(実施の形態 1 3 )

図 2 2 を用いて、 実施の形態 1 3 を説明する。

図 2 2 に示すように、 真空断熱材 1 6は芯材 1 7 と外被材 1 8 とから構成されている。 減圧下にて芯材 1 7 を外被材 1 8に封止 することにより製造されるものであり、 気体熱伝導率が限りな く 小さい断熱性能に優れる断熱材である。 また、 外被材 1 8は、 保 護層 5 とガスバリア層 7 と熱溶着層 8 とから構成されている。

以上のような構成において、 外被材 1 8の保護層 5により輻射 熱伝導を抑制し、 さらに真空断熱材 1 6 により固体熱伝導および 気体熱伝導を抑制することにより、 優れた断熱効果が発揮される ものである。

また、 保護層 5の I R反射効果により、 真空断熱材 1 6が発熱 源から受ける熱量が低減し、 表面温度が低下するため、 従来適用 が困難であった高温領域においても使用することが可能となる。

さ らに熱伝導率の温度依存による増大をも防ぐため、 優れた断 熱性能を引き出すことが可能となる。 また、 表面温度低下により、 真空断熱材が封止口からの経時的な空気の進入による.劣化を抑制 し、 長期間にわたる高断熱性能を付与するものである。

保護層 5の樹脂フィルム 1 1 と金属箔 4の種類を変えて確認 し た結果を実施例 1 5〜 1 8で示す。

実施例 1 5〜 1 8の真空断熱材において、 芯材には、 乾式ヒュ ーム ドシリカにカーボンブラックを 5 w t %添加して均一に混合 した粉体を、 通気性の不織布袋に封入したものを用いる。

外被材の熱溶着層には無延伸 C P Pフィルムを、 ガスバリア層 にはアルミ箔のつや消し面を用いた。 外被材の保護層には実施例 1から実施例 4の構成を用い厚さ 7 mmの真空断熱材を作製した。 性能評価は、 保護層にナイロンフィルムおよび P E Tフィルム を用い、 その他は実施例 1から実施例 4 と同様の構成とした真空 断熱材高温側表面に 1 5 0 °Cの熱を与えるハロゲンヒータ一の熱 照射を、 本実施例の各真空断熱材に与えた場合の高温側および低 温側表面温度の測定にて行つた。 この比較仕様における保護層の 樹脂フィルムの I R吸収率は 2 5 %であ り、 I R反射率は 3 0 %、 低温側表面温度は 3 9 °Cであった。

実施例 1 5〜 1 8の結果は表 3 にまとめる。

表 3

金属箔 樹脂フィルム ί呆麵 表面温度 で 酸

化 名称 I R 反射率％ 高温側 低温側 劣

吸収率 化 実施例 N i箔 C P P 17 % 5 0 145 3 8 な

15 し 実施例 A 1箔 C P P 17 % 6 0 125 3 5 な 16 し 実施例 A 1箔 F E P 8 % 8 3 108 3 3 な 17 し 実施例 A 1箔 P P S 10 % 8 2 1 08 3 3 な 18 し 実施例 A 1箔 P P S 10 % 8 5 107 3 2 な 19 し 実施例 A 1箔 P P S 10 % 8 5 108 32.5 な 20 し 実施例 A 1箔 P P S 10 % 8 2 108 3 3 な 21 し 実施例 A 1箔 P P S 10 % 8 2 108 29.5 な 22 し 比較例 なし Ny、 25 % 3 0 1 50 3 9 な 12 PET し 比較例 A 1箔 なし 9 5 100 3 1 め 13 ― Ό 比較例 A 1箔 P I 80 % 2 0 1 70 4 5 な

14 し 比較例 つや消し C P P 17 % 4 5 1 57 4 3 な

1 5 A 1箔 し

P I ： ポリイミ ド樹脂 N y ： ナイロン

(実施例 1 5 )

金属箔として厚さ 1 5 i mのニッケル箔の研磨面を、 樹脂フィ ルムとして厚さ 1 0 mの無延伸 C P Pフィルムを使用した。

C P Pフィルムの I R吸収率は 1 7 %、 本実施例の真空断熱材 表面 （保護層） の I R反射率は 5 0 %であった。

評価の結果、高温側温度は 1 4 5 X であり、低温側温度は 3 8 °C であった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 5 、 および 1 °C の低減が確認され、 輻射熱伝導抑制効果があると判定した。

(実施例 1 6 )

金属箔として厚さ 1 2 のアルミニウム箔の研磨面を、 樹脂 フィルムとして厚さ 1 0 mの無延伸 C P Pフィルムを使用した。

C P Pフィルムの I R吸収率は 1 7 %、 本実施例の真空断熱材 表面の I R反射率は 6 0 %であった。 評価の結果、 高温側温度は 1 2 5 °Cであり、 低温側温度は 3 5 °Cであった。

未設置の場合と比較してそれぞれ 2 5 °C、 および 4 の低減が 確認され、 輻射熱伝導抑制効果があると判定した。

(実施例 1 7 )

金属箔として厚さ 1 2 mのアルミニウム箔の研磨面を、 樹脂 フィルムとしてフッ素系フィルムである厚さ 2 5 mの F E Pフ イルムを使用した。 F E Pフィルムの I R吸収率は 8 %、 本実施 例の真空断熱材表面の I R反射率は 8 3 %であった。

評価の結果、高温側温度は 1 0 8 °Cであり、低温側温度は 3 3 °C であった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 4 2 °C、および 6 °C の低減が確認され 射熱伝導抑制効果があると判定した。

本発明のフッ素フィルムとしては、 F E Pフィルムの他に E T

F Eフィルム、 P F Aフィルム、 C T F Eフィルムなどが使用で きる

(実施例 1 8 )

金属箔として厚さ 1 2 mのアルミ二ゥム箔を、 樹脂フィルム として厚さ 2 a mの P P S フィルムを使用した。 P P Sフィルム の I R吸収率は 1 0 % 、 本実施例の真空断熱材表面の I R反射率 は 8 2 %であつた 価の結果、 高温側温度は 1 0 8 であり、 低温側温度は 3 3でであった。 未設置の場合と比較してそれぞ れ 4 2 、 および 6 °Cの低減が確認され、 輻射熱伝導抑制効果が あると判定した

(実施の形態 1 4 )

実施の形態 1 4では 、 実施の形態 1 0の外被材 1 8 を用いた真 空断熱材 1 6 を 明する。 実施例 5の外被材の熱溶着層および ガスバリア層及び芯材仕様は実施の形態 1 3 と同様とした。

なお、 図面は図 2 2 と同様であるため省略する。

(実施例 1 9 )

保護層の金属箔として厚さ 1 2 x mのアルミニウム箔を、 樹脂 フィルムとして厚さ 2 mの P P Sフィルムを使用し、 最表面か ら P P S フィルム/アルミニウム箔 Z P P Sフィルム/アルミニ ゥム箔の順に積層した。 P P Sフィルムの I R吸収率は 1 0 %、 本実施例の輻射熱伝導抑制フィルムの I R反射率は 8 5 %であつ た。

評価の結果、高温側温度は 1 0 7 t:であり、低温側温度は 3 2 °C であった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 4 3 °C、および 7 °C の低減が確認され、 さらに実施例 1 8 と比較して温度低減効果が 高かったことから、 交互積層によるさらなる輻射熱伝導抑制効果 があると判定した。

(実施の形態 1 5 )

実施の形態 1 5では、 実施の形態 1 1 の外被材 1 8を用いた真 空断熱材 1 6 を説明する。 実施例 6の外被材の熱溶着層およびガ スバリア層及び芯材仕様は実施の形態 1 3 と同様とした。

なお、 図面は図 2 2 と同様であるため省略する。

(実施例 2 0 )

保護層の金属箔として厚さ 1 2 z mのアルミニウム箔を、 樹脂 フィルムとして厚さ 2 mの P P Sフィルムを使用し、 最表面か ら P P S フィルム Zアルミニウム箔ノアルミニウム箔の順に積層 した。 P P Sフィルムの I R吸収率は 1 0 %、 本実施例の輻射熱 伝導抑制フィルムの I R反射率は 8 5 %であった。 評価の結果、 高温側温度 1 0 8 t:であり、 低温側温度は 3 2. 5 °Cであった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 4 2 °C、 および 6. 5 °Cの低減 が確認され、 さらに実施例 1 8 と比較して温度低減効果が若干高 かったことから、 金属箔積層によるさらなる輻射熱伝導抑制効果 があると判定した。

(実施の形態 1 6 )

実施の形態 1 6では、 実施の形態 1 2 の外被材 1 8を用いた実 施の形態 1 5 における真空断熱材 1 6を説明する。 実施例 2 1 に 示す。 実施例 2 1 の芯材仕様は、 実施の形態 1 3 と同様とした。

なお、 図面は、 図 2 2 と同様であるため省略する。

(実施例 2 1 )

熱溶着層には無延伸 C P Pフィルムを用い、 ガスバリア層は、 保護層の金属箔がガスバリア層として作用するため、設置しない。

保護層の金属箔として厚さ 1 2 mのアルミニウム箔の研磨面 を、樹脂フィルムとして厚さ 2 mの P P Sフィルムを使用した。

P P S フィルムの I R吸収率は 1 0 %、 本実施例の真空断熱材 表面の I R反射率は 8 2 %であった。高温側表面温度は 1 0 8 °C、 低温側表面温度は 3 3 °Cであった。

未設置の場合と比較してそれぞれ 4 2 °C、 および 6 °Cの低減が 確認され、 輻射熱伝導抑制効果があると判定した。

なお、 ガスバリア層を、 保護層の金属箔とすることにより、 特 に問題は生じなかつた。

(実施の形態 1 7 )

図 2 3 を用いて、 実施の形態 1 7 を説明する。

真空断熱材 1 6 を設置した際に高温側となる面の外被材 1 8 A が、 低温側の外被材 1 8 Bより も大きいことを特徴とするもので ある。 本構成により、 高温側となる面の外被材には輻射熱伝導抑 制機能を有する保護層 5 を備えており、 表面温度を下げる効果が ある。 そして、 この面を大きくすることにより、 熱溶着層 8およ び低温側外被材に回り込み伝わる熱量を低減する効果が得られる。 その結果、 熱溶着層 8の劣化を抑制し、 また断熱効果を向上さ せる。 本実施の形態を実施例 2 2でさらに詳しく説明する。 実施例 2 2の外被材 1 8の熱溶着層 8およびガスバリア層 7及 び芯材仕様は実施の形態 1 3 と同様とした。

(実施例 2 2 )

保護層の金属箔として厚さ 1 2 ； mのアルミニウム箔を、 樹脂 フィルムとして厚さ 2 mの P P S 'フィルムを使用した。

P P S フィルムの I R吸収率は 1 0 %、 本実施例の輻射熱伝導 抑制フィルムの I R反射率は 8 2 %であった。

評価の結果、 高温側温度 1 0 8 °Cであり、 低温側温度は 2 9 . 5 であった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 4 2 °C、 およ び 9 . 5 Όの低減が確認され、 特に低温側温度の低減が大きかつ た。 これにより、 高温側外被材を大きくすることにより一層の 輻射熱伝導抑制効果があると判定した。

高温側となる面の外被材が低温側の外被材ょり も大きいことは、 外被材の形状が多角形であれば、 その辺々全ての長さについて高 温側が低温側より長く、 低温側を完全に覆ってさ らに余りがある 状態を指す。 外被材の形状が円形であれば、 その直径について高 温側が低温側より長く、 低温側を完全に覆ってさ らに余りがある 状態を指す。 すなわち、 いかなる形状の外被材であっても、 高温 側外被材が低温側外被材を完全に覆ってあまりある状態を指すも のである。

実施例 1 5から実施例 2 2の結果について、 表 3 に示す。

以上のような構成において、 輻射熱伝導抑制機能を有する保護 層により輻射熱伝導を抑制し、 さ らに真空断熱材 1 6 により固体 熱伝導および気体熱伝導を抑制することにより、 優れた断熱効果 が発揮されるものである。 次に本発明の輻射熱伝導抑制フィルムに対する比較例を示す。 評価条件及び方法は実施例に準じ、 評価結果も同様に表 3に示 した。

(比較例 1 2 )

輻射熱伝導抑制機能を持たない保護層を使用した場合の比較例 を示す。 保護層 ナイロンフイルムおよび P E Tフィルムを、 ガスバリア層にはアルミ箔のつや消し面を、 熱溶着層には無延伸

C C Pを用いて作製した外被材を用いた真空断熱材を、 実施の形 態 1 3 と同様に評価した。 芯材仕様は実施の形態 1 3 と同様で あり、 真空断熱材の厚さも同等の 7 m mとした。 比較例 1の保 護層の樹脂フィルムの I R吸収率は 2 5 %であり、 I R反射率は

3 0 %であった。 その結果、 高温側表面温度は 1 5 0 t：、 低温側 表面温度は 3 9 であった。

(比較例 1 3 )

保護層の金属箔として厚さ 1 2 mのアルミニウム箔を用いた。 保護層として樹脂フィルムを使用しない場合を評価すると、 I

R反射率は 9 5 %であった。 高温側表面温度は 1 0 0 °Cで、 低 温側表面温度は 3 1でであった。 しかし、 使用後 1 0 日経過まで に徐々に高温側及び低温側温度の上昇が確認され、 酸化劣化によ る I R吸収の増加が考えられる

(比較例 1 4 )

保護層の金属箔として厚さ 1 2 mのアルミニウム箔を、 樹脂 フィルムとして厚さ 1 2 0 a mのポリイミ ドフィルムを使用した。 ポリイミ ドフィルムの I R吸収率は 8 0 %、 比較例 3 の真空断 熱材の I R反射率は 2 0 %であつた。 高温側表面温度は 1 7 0 °C で、 低温側表面温度は 4 5 であった。 未設置の場合と比較し てそれぞれ 1 5 °C、 および 3 の上昇が確認され輻射熱伝導抑制 効果は確認できず、 逆に I R吸収による温度上昇が確認された。

(比較例 1 5 )

保護層の金属箔として厚さ 1 2 mのアルミニウム箔つや消し 面を、 樹脂フィルムとして厚さ 1 0 // mの無延伸 C P Pフィルム を使用した。 C P P フィルムの I R吸収率は 1 7 %、 比較例 4 の真空断熱材の I R反射率は 4 5 %である。

評価の結果、高温側温度は 1 5 7 °Cであり、低温側温度は 4 3 °C であった。 未設置の場合と比較してそれぞれ 7 °C、 および 4 °C の温度上昇が確認され、 輻射熱伝導抑制効果はないと判定した。

さらに、 実施例 1 5〜 1 8及び比較例 1 2〜 1 5 に関して、 I R吸収率と高温側温度との関係を図 2 4に、 I R反射率と高温側 温度との関係を図 2 5 に示す。 図 2 4より、 高温側温度が、 比較 例 1 2の場合の 1 5 0 °Cよりも低下し効果が現れるのは、 I R吸 収率が 2 5 %未満であることが推定できる。 また、 同様に図 2 5 より、 輻射熱伝導抑制効果が得られるのは、 I R反射率 5 0 %以 上であると推定できる。

なお、 熱溶着層とガスバリア層との間、 ガスバリア層と保護層 との間はそれぞれ通常既存のラミネート技術を用いて接着されて いる。 保護層の樹脂フィルムと金属箔との積層に関しても同様 である。 ここでは、 接着剤による I R吸収を考慮し、 可能な限り 接着剤使用量を抑制することが望ましい。

本発明は、 保護層が、 樹脂フィルムと金属箔とが交互に積層さ れてなることを特徴とする。 その結果、 第 1 の樹脂フィルムを 透過して到達した第 1 の金属箔層において反射されずに固体伝熱 へと変換された I Rが、 第 2の樹脂フィルムを透過しても、 さ ら に第 2の金属箔にて反射されるため、 さらに優れた輻射熱伝導抑 制機能を発揮することができる。 積層数は、 多い程効果的である が、 適用温度やコス トにより最適な積層数を選択することができ る。

さらに本発明の保護層は、 単層樹脂フィルムと、 積層された金 属箔とからなることを特徴とする。 樹脂フィルムを透過して第 1 の金属箔層において反射されずに固体伝熱へと変換された I が、 第 2の金属箔にて反射されるため、 さらに優れた輻射熱伝導抑制 機能を発揮することができる。 樹脂フィルムと金属箔との交互積 層に較べ、 金属箔同士の接触による固体熱伝導の影響がやや大き いため、 輻射熱伝導抑制能力は劣るが、 経済的である。

本発明の輻射熱伝導抑制機能を持つ保護層を有する外被材は、 少なく とも真空断熱材を設置した際に高温側となる面に使用 され ることを特徴とする。 輻射熱伝導抑制機能を持つ保護層を有す る外被材は高温側とともに低温側に適用しても何ら差し支えない が、 基本的には高温側への適用が必須である。

低温側には通常の使用の外被材を用い、 高温側のみ輻射熱伝導 抑制機能を有する保護層を適用とした場合の方が、経済的である。

本発明の真空断熱材は、 長期間にわたって I R反射能力を持続 させ、 優れた輻射熱伝導抑制機能を発揮することができる。

また、 輻射熱伝導抑制機能の付与により、 真空断熱材の表面温 度が低下するため、 従来適用が困難であった高温領域においても 使用することが可能となる。 さ らに、 熱伝導率の温度依存による 悪化をも防ぐため、優れた断熱性能を引き出すことが可能となる。 また、 表面温度低下により、 真空断熱材の劣化を抑制し、 長期 間にわたる高断熱性能を付与するものである。 産業上の利用可能性

本発明の輻射熱伝導抑制フィルムおよびそれを用いた真空断熱 材は、 長期間にわたって I R反射能力を持続させ、 優れた輻射熱 抑制機能を発揮することが可能となる。 その結果、 輻射熱伝導の 抑制が必要な空間の断熱や、 発熱源と熱に弱い精密部材が近接す る箇所における遮熱などの用途に適用できる。

Claims

請求の範囲

1 . 少なく とも赤外線吸収率が 2 5 %未満の樹脂フィルムと、 赤外線反射層と、 接着層とを有する輻射熱伝導抑制フィル ムであって、

赤外線反射率が 5 0 %以上であることを特徴とする輻射熱 伝導抑制フィルム。

2 . 前記接着層は接着部と非接着部とから構成され、

前記樹脂フィルムと前記赤外線反射層とを接着により積層 することを特徴とする請求項 1 に記載の輻射熱伝導抑制フィルム。

3 . 前記接着層の接着部と非接着部とが幾何学模様を形成す ることを特徴とする請求項 2記載の輻射熱伝導抑制フィルム。

4 . 前記樹脂フィルムは融点が 1 5 0 °C以上であることを特 徵とする請求項 2に記載の輻射熱伝導抑制フィルム。

5 . 前記樹脂フィルムが、 フッ素系樹脂フィルムであること を特徴とする請求項 2 に記載の輻射熱伝導抑制フィルム。

6 . 前記樹脂フィルムが、 ポリフエ二レンサルファイ ドフィ ルムであることを特徴とする請求項 4に記載の輻射熱伝導抑制フ イルム。

7 . 前記赤外線反射層が、 金属箔であることを特徴とする請 求項 2 に記載の輻射熱伝導抑制フィルム。

8 . 赤外線反射層が、 金属蒸着フィルムであることを特徴と する請求項 2 に記載の輻射熱伝導抑制フィル.ム。

9 . 請求項 2 に記載の輻射熱伝導抑制フィルムを、 樹脂フィ ルム側が外側になるように表面に備えた断熱部材。

1 0 . 熱可塑性樹脂からなる熱溶着層を前記赤外線反射層側 に接着剤により複層した請求項 2 に記載の輻射熱伝導抑制フィル ム。

1 1 . 芯材と、 内側面に熱溶着層を有し前記芯材を覆うガス バリァ性の複数の外被材とから構成され、 前記外被材の内部を減 圧密封してなり、 少なく とも一方の前記外被材が、 請求項 1 0 に 記載の輻射熱伝導抑制フイルムであることを特徴とする断熱部材

1 2 . 前記樹脂フィルムは 、 少なく とも 1 5 0 °C以上の融点 を持ち 、 前記赤外線反射層は金属箔からなることを特徵とする請 求項 1 に記載の輻射熱伝導抑制フイルム。

1 3 . 前記樹脂フィルムと前記金属箔とが、 交互に積層され てなることを特徴とする請求 1 2 に記載の輻射熱伝導抑制フィ ルム。

1 4 . 前記樹脂フィルムと 、 積層された前記金属箔とからな ることを特徴とする請求項 1 2 に記載の輻射熱伝導抑制フィルム

1 5 . 前記金属箔が 、 アル 二ゥム箔であることを特徴とす る請求項 1 2 に記載の輻射熱伝導抑制フィルム。

1 6 . 前記樹脂フィルムが 、 フッ素系樹脂フィルムであるこ とを特徴とする請求項 1 2 に pd載の輻射熱伝導抑制フィルム。

1 7 . 前記樹脂フィルムが 、 ポリフエ二レンサルフアイ ドフ イルムであることを特徴とする B冃求項 1 2 に記載の輻射熱伝導抑 制フィルム。

1 8 . 請求項 1 2 に記載の輻射熱伝導抑制フィルムを断熱材 表面へ備えた断熱部材。

1 9 . 芯材と、 目【j 己芯材を覆う外被材とを有する真空断熱材 であつて、 前記外被材の内部は減圧され、 前記外被材は熱溶着層 とガ スバリア層と輻射熱伝導抑制機能を有する保護層とを有する ラミ ネート構造を持ち、

前記保護層は請求項 1 に記載の輻射熱伝導性抑制フィ ルム を用い、 前記赤外線反射層が金属箔であることを特徴とする 真空 断熱材。

2 0 . 前記保護層は、 前記樹脂フィルムと前記金属箔と が交 互に積層されてなることを特徴とする請求項 1 9に記載の真空断 熱材。 .

2 1 . 前記保護層は、 単層の前記樹脂フィルムと、 積層 され た前記金属箔とからなることを特徴とする請求項 1 9に記載の真 空断熱材。

2 2 . 前記保護層の前記金属箔が、 アルミニウム箔であ るこ とを特徴とする請求項 1 9に記載の真空断熱材。

2 3 . 前記保護層の前記樹脂フィルムが、 フッ素系樹脂フィ ルムであることを特徴とする請求項 1 9に記載の真空断熱材。

2 4 . 前記保護層の前記樹脂フィルムが、 ポリ フエ二レンサ ルフアイ ドフィルムであることを特徴とする請求項 1 9 に記纖の 真空断熱材。

2 5 . 前記保護層の前記金属箔をガスバリア層とすることを 特徴とする請求項 1 9 に記載の真空断熱材。

2 6 . 輻射熱伝導抑制機能を有する前記保護層を有する前記 外被材を、 少なく とも前記真空断熱材を設置した際に高温側とな る面に使用したことを特徴とする請求項 1 9 に記載の真空断熱材。

2 7 . 前記真空断熱材を設置した際に高温側となる面の前記 外被材が、 低温側の前記外被材より も大きいことを特徴とする請 求項 2 6に記載の真空断熱材。