UA63982C2 - Спосіб і пристрій для виробництва сталевої смуги, прокатаної в феритній області - Google Patents
Спосіб і пристрій для виробництва сталевої смуги, прокатаної в феритній області Download PDFInfo
- Publication number
- UA63982C2 UA63982C2 UA2000073965A UA00073965A UA63982C2 UA 63982 C2 UA63982 C2 UA 63982C2 UA 2000073965 A UA2000073965 A UA 2000073965A UA 00073965 A UA00073965 A UA 00073965A UA 63982 C2 UA63982 C2 UA 63982C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- rolling
- strip
- steel
- final
- rolling device
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 51
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 51
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 124
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 57
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 14
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 claims description 6
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 5
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 claims description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 5
- 238000011437 continuous method Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 2
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009924 canning Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2201/00—Special rolling modes
- B21B2201/04—Ferritic rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Спосіб виробництва сталевої смуги, прокатаної в феритній області, в якому рідку сталь відливають на ливарній машині безперервної дії з утворенням сляба, який при використанні тепла лиття транспортують через пічний пристрій, піддають попередній прокатці в пристрої попередньої прокатки і потім піддають прокатці в пристрої остаточної прокатки для отримання феритної сталевої смуги з бажаною кінцевою товщиною. У цьому способі повністю безперервним, нескінченним або напівнескінченним способом сляб прокатують в аустенітній області в пристрої попередньої прокатки, а після прокатки в аустенітній області охолоджують до температури, при якій сталь має, по суті, феритну структуру, і отриману смугу прокатують в пристрої остаточної прокатки при швидкостях, які, по суті, відповідають швидкості, з якою вона входить в пристрій остаточної прокатки і на подальшій стадії обтиснення по товщині, і щонайменше в одній кліті пристрою остаточної прокатки смугу піддають феритній прокатці при температурі від 850°С до 600°С, і після виходу з пристрою остаточної прокатки, швидко охолоджують до температури нижче за 500°С, щоб, по суті, запобігти перекристалізації.
Description
Опис винаходу
Винахід відноситься до способу виробництва сталевої смуги, прокатаної в феритній області, згідно з яким 2 рідку сталь відливають на ливарній машині безперервної дії з отриманням сляба, який, при використанні тепла лиття, транспортують через пічний пристрій, піддають попередній прокатці в пристрої попередньої прокатки потім піддають обробній прокатці в пристрої остаточної прокатки для отримання феритної сталевої смуги з необхідною кінцевою товщиною. Спосіб такого типу описаний в патентній заявці РСТ/МІ 97/00325, зміст якої таким чином вважається включеним в дану заявку. Винахід також відноситься до пристрою для виробництва 70 сталевої смуги, придатного, зокрема, для здійснення способу по винаходу, що включає щонайменше одну ливарну машину безперервної дії для лиття тонких слябів, пічний пристрій для гомогенізації сляба, який, можливо, був підданий попередньому обтисненню по товщині, і прокатний пристрій для прокатки сляба в смугу з бажаною кінцевою товщиною, а також намотувальний пристрій для намотування смуги. Пристрій такого типу відомий також з патентної заявки РСТ/МІ 97/00325. 12 У РСТ/МІ 97/00325 описаний повністю безперервний, нескінченний або напівнескінченний спосіб виробництва сталевої смуги, яка пройшла щонайменше один етап прокатки в феритній області. Смуга, що виходить з пристрою остаточної прокатки, намотується в намотувальному пристрої, розташованому після пристрою остаточної прокатки, при температурі перекристалізації.
Несподівано було виявлено, що згаданий спосіб особливо придатний для виробництва сталевої смуги зі специфічними властивостями. У цьому способі використані окремі особливості пристрою, описаного в заявці
РСТ/МІ 97/00325. Зокрема, ці особливості відносяться до точного регулювання і гомогенності температури сляба або смуги по ширині і по товщині. Температура також гомогенна і в поздовжньому напрямку, оскільки процес прокатки здійснюється при постійній швидкості і тому під час прокатки не потрібні ні прискорення, ні уповільнення, завдяки безперервному, напівнескінченному або нескінченному варіантам процесу, які пристрій с пропонує для прокатки феритної смуги. Ге)
Температурна гомогенність як функція часу також поліпшується в порівнянні з тією, яка може бути досягнута при використанні звичайних установок. Крім того, пристрій пропонує можливість здійснення прокатки зі змазкою в одній або більше прокатних клітях. Крім того, в різних місцях пристрою передбачені пристрої охолоджування, так що температурний профіль сталевого сляба під час його проходження через установку і при виході з неї сч може регулюватися найбільш успішно. с
У доповнення до цього, зокрема, при використанні вакуумного розливного жолоба, хімічний склад сталі може бути особливо точно підібраний відповідно до властивостей потрібного продукту. Більш того, завдяки гарному о рівню температурної гомогенності, пристрій створює обширну феритну область, тобто таку, яка охоплює со широкий діапазон температур, як пояснюється в патентній заявці, згаданій вище. 3о Було виявлено, що відомий спосіб забезпечує отримання сталевої смуги з дуже гарними деформаційними ее, властивостями у варіанті здійснення винаходу, який відрізняється тим, що повністю безперервним, нескінченним або напівнескінченним способом сляб прокатують в аустенітній області в пристрої попередньої прокатки, а після прокатки в аустенітній області охолоджують до температури, при якій сталь має по суті феритну структуру, і « отриману смугу прокатують в пристрої остаточної прокатки при швидкостях, які по суті відповідають швидкості, З з 'якою вона входить в пристрій остаточної прокатки і на подальші стадії обтиснення по товщині, і щонайменше в с одній кліті пристрою остаточної прокатки смугу піддають феритній прокатці при температурі від 8507"С до 6007С
Із» і, після виходу з пристрою остаточної прокатки, швидко охолоджують до температури нижче за 500"С, щоб по суті запобігти перекристалізації.
Винахід заснований на тому, що, за рахунок швидкого охолоджування феритної смуги після її виходу з пристрою остаточної прокатки, перекристалізація не відбувається або відбувається трохи, і зберігається б щонайменше частина структури, підданої деформації у вищій феритній області. Феритну смугу, отриману таким со чином, піддають також холодному феритному обтисненню по товщині відомим способом, наприклад, способом, що забезпечує загальне феритне обтиснення близько 70-8095, частина якого прикладається в гарячому іш феритному стані, а частина - в холодному феритному стані. У результаті виходить холоднокатана сталева смуга о 20 з високим значенням г і низьким значенням лг. Шляхом індикації можна встановити, що товщина сляба може складати близько 7Омм, а товщина обтисненого сляба при переході з аустенітної області в феритну лежить в їз діапазоні від 15 до 40мм. Швидке охолоджування гарячекатаної феритної смуги до температури нижче за 5007С запобігає втраті деформаційної структури в результаті перекристалізації.
У ОЕ-А-19520832 також описаний спосіб виробництва сталевої смуги, прокатаної в феритній області, 22 починаючи з лиття рідкої сталі на ливарній машині безперервної дії. Прокатана сталева смуга охолоджується
ГФ) перед намотуванням. Однак в заявці не згадується ні те, що відлиті сляби пропускаються через піч, ні те, що т охолоджування виконується настільки швидко, щоб запобігти перекристалізації. У МУО/00815 описаний подібний спосіб, в якому смуга охолоджується перед введенням в останню кліть прокатки. Тут також не згадується швидке охолоджування, що запобігає перекристалізації. 60 РЕ-А-19600990 відноситься до змішаної аустенітної і подальшої феритної прокатки. Перед феритною прокаткою смуга охолоджується. Подальше охолоджування після феритної прокатки не пропонується.
Крім гарного температурного розподілу, також дуже важливий гарний розподіл розмірного зменшення, що забезпечується прокаткою по товщині і ширині сляба або смуги. Тому бажано здійснення способу таким чином, щоб щонайменше в одній прокатній кліті, в якій проводиться феритна прокатка, виконувалась прокатка зі бо змазкою, зокрема, таким чином, щоб у всіх прокатних клітях, в яких проводиться феритна прокатка,
виконувалася прокатка зі змазкою.
Додаткове поліпшення розподілу напружень і розподілу обтиснення по поперечному перетину сляба або смуги досягається в способі, який відрізняється тим, що щонайменше в одній прокатній кліті пристрою попередньої прокатки здійснюється прокатка зі змазкою.
Особливо гарні деформаційні властивості, тобто високі значення г і низькі значення Аг, виходять у варіанті здійснення способу, який відрізняється тим, що сталь являє собою сталь ІЕ (сталь з дуже низьким змістом вуглецю). Така сталь забезпечує можливість отримання значення г близько 3. Бажано використати сталь ІГР важкого складу, з досить високим вмістом титану і відповідним вмістом сірки, так щоб під час феритної 7/0 прокатки не утворювалося порожнин. Смуга такої структури найбільш придатна в якості сталі для глибокої витяжки і як вихідний матеріал для смуги з покриттям, зокрема, оцинкованої смуги.
Інший варіант способу по винаходу відрізняється тим, що сталь являє собою низьковуглецеву сталь. Відомий спосіб виробництва сталі ОММІ (тобто, сталі, що обробляються по технології ОММІ (агам/ апа маї! ігопед - витяжка і чистова обробка стінок) забезпечує можливість отримання значення г близько 1,1. У виробництві консервної 75 сталі бажане значення г дорівнює 1,2. За способом по винаходу цілком можливе отримання значення г 1,3 або більше. Передумовами для цього є те, що, на відміну від традиційного способу виробництва сталі ОМ, при використанні способу по винаходу можна досягнути гарної початкової величини текстури, що дає початок бажаному значенню 1-1,3. У цьому контексті під низьковуглецевою сталлю мається на увазі сталь з концентрацією вуглецю від 0,01 до 0,195, переважно від 0,01 до 0,07905.
Для досягнення бажаної високої швидкості охолоджування наступний варіант способу по винаходу відрізняється тим, що після виходу з пристрою остаточної прокатки смугу охолоджують за допомогою пристрою охолоджування з охолоджуючою здатністю більше за 2МВт/м 2. Щоб витримати відстань між пристроєм остаточної прокатки і пристроєм охолоджування як можна більш коротким і досягнути високого рівня гнучкості відносно швидкості охолоджування, наступний варіант способу по винаходу відрізняється тим, що пристрій с охолоджування має охолоджуючу здатність більше за ЗМВт/м2. о
Такі швидкості охолоджування можуть бути досягнуті в способі по винаходу, який відрізняється тим, що в пристрої охолоджування використовується вода, яку розбризкують на сляб когерентними струменями з високою густиною.
Пристрій охолоджування, що забезпечує можливість досягнення бажаних по винаходу швидкостей с охолоджування, описаний, серед іншого, в остаточному звіті по проекту ЕС5БС Мо. 7210-ЕА/214, зміст якого со таким чином вважається включеним в дану заявку. Значними перевагами пристрою охолоджування, відомого з
Цього звіту, є широкий діапазон, в якому може регулюватися охолоджуюча здатність, гомогенність (22) охолоджування і висока охолоджуюча здатність на одиницю площі поверхні. Вибравши високу охолоджуючу с здатність цього типу, можна досягнути бажаної швидкості охолоджування при вихідних швидкостях, властивих безперервному, нескінченному або напівнескінченному способу. (Се)
Винахід також відноситься до пристрою для виробництва сталевої смуги, який, зокрема, придатний для здійснення способу по винаходу, і включає щонайменше одну ливарну машину безперервної дії для лиття тонких слябів, пічний пристрій для гомогенізації сляба, який, можливо, був підданий попередньому обтисненню по « товщині, і прокатний пристрій для прокатки сляба в смугу з бажаною кінцевою товщиною, а також намотувальний пристрій для намотування смуги. - с Несподівано було виявлено, що використання так званої ближньої моталки, встановленої безпосередньо ч після прокатної кліті, може бути усунене у варіанті пристрою, який відрізняється тим, що між останньою я прокатною кліттю пристрою прокатки і намотувальним пристроєм розміщений пристрій охолоджування з охолоджуючою здатністю мінімум 2МВт/м2.
Раніше були зроблені численні пропозиції відносно пристроїв і способів для досягнення високої швидкості
Ме охолоджування сталевої смуги після пристрою прокатки і перед намотувальним пристроєм. У разі пристрою, со описаного в РСТ/МІ 97/00325, можна проводити як смугу, прокатану в феритній області, яка перекристалізується в рулоні, так і смугу, прокатану в аустенітній області. Крім того, цей пристрій особливо підходить для се) виробництва феритної смуги по даному винаходу. При виробництві феритної смуги, яка перекристалізується в со 20 рулоні, зроблена спроба максимально наблизити охолоджування смуги до її виходу з пристрою остаточної прокатки і тому використати намотувальний пристрій, який розміщений на найкоротшій можливій відстані після г» пристрою остаточної прокатки (ближня моталка). Якщо проводиться аустенітна смуга, то ця смуга повинна охолоджуватись перед намотуванням. Тому згадана ближня моталка непридатна для цієї мети, і потрібне використання другого намотувального пристрою, встановленого після пристрою охолоджування. Якщо 22 охолоджуюча здатність пристрою охолоджування висока, то відстань до початку охолоджування буде короткою, і
ГФ! ближню моталку можна усунути, що дає додаткову перевагу у вигляді значної економії коштів.
При високій охолоджуючій здатності такого типу відстань між вихідною стороною пристрою остаточної о прокатки і намотувальним пристроєм, розташованим після пристрою охолоджування, така мала, що падіння температури на цьому відрізку також дуже мале, так що зберігається можливість намотування смуги при 60 температурі перекристалізації в рулоні.
Далі винахід пояснюється більш детально на прикладі необмеженого варіанту здійснення відповідно до малюнків, на яких: фіг.1 показує схематичний вигляд збоку пристрою, в якому може здійснюватися спосіб по винаходу; фіг.2 являє собою графік, що показує температурний профіль сталі як функцію місцеположення в пристрої; бо фіг.3 являє собою графік, що показує профіль товщини сталі як функцію місцеположення в пристрої.
На фіг.1 позицією 1 позначена ливарна машина безперервної дії для лиття тонких слябів. У цьому описі даний термін має на увазі ливарну машину безперервної дії для лиття зі сталі тонких слябів товщиною менше за 150мм, переважно менше за 100мм, більш переважно менше за 8О0мм. Ливарна машина безперервної дії може включати одну або більше ниток. Можливе також розміщення великої кількості ливарних машин безперервної дії одна поруч з одною. Ці варіанти входять в область винаходу. Позицією 2 позначений розливний ківш, з якого рідку сталь подають в розливний жолоб 3, який в даній конструкції являє собою вакуумний жолоб. Розливний жолоб переважно забезпечений засобами, такими як вимірювальні засоби, змішувальні засоби і засоби аналізу, для забезпечення бажаного хімічного складу сталі, оскільки в даному винаході важливий склад. Під розливним жолобом З розташована ливарна мульда 4, в яку рідку сталь заливають і частково отверджують. Якщо потрібно, 7/0 ливарна мульда 4 може бути оснащена електромагнітним гальмом. Стандартна ливарна машина безперервної дії має швидкість лиття близько бм/хв; додаткові заходи, такі як вакуумний розливний жолоб і/або електромагнітне гальмо, можуть підвищити швидкості лиття до м/хв або більше. Стверджений тонкий сляб вводять в тунельну піч 7, яка має довжину, наприклад, 250-33Ом. Як тільки відлитий сляб дійде до кінця печі 7, його розрізають на відрізки напівнескінченним способом за допомогою ріжучого пристрою 6. Під /5 Ннапівнескінченним способом мається на увазі спосіб, в якому декілька рулонів, переважно більше трьох, більш переважно - більше п'яти рулонів стандартного розміру прокатують, починаючи з окремого сляба або з відрізка сляба безперервним способом прокатки щонайменше в пристрої остаточної прокатки, з отриманням кінцевої товщини. У нескінченному способі прокатки сляби або, після пристрою попередньої прокатки, смуги, з'єднують одну з одною, так що безперервний процес прокатки може бути здійснений в пристрої остаточної прокатки. У безперервному способі сляб рухається по маршруту між ливарною машиною безперервної дії і вихідною стороною пристрою прокатки без перерви. Тут винахід пояснюється на базі напівнескінченного способу, але, безумовно, може бути використаний для нескінченного або безперервного способу. Кожний відрізок сляба являє собою таку кількість сталі, яка відповідає п'яти або шести звичайним рулонам. У печі є простір для зберігання декількох відрізків сляба такого типу, наприклад, для зберігання трьох відрізків сляба. За рахунок цього ті сч г частини установки, які розташовані після печі, можуть продовжувати роботу протягом часу заміни розливного ковша в ливарній машині безперервної дії і до початку відливання нового сляба, а також гарантується і) можливість продовження роботи ливарної машини безперервної дії, якщо попереду виникає збій. Крім того, зберігання в печі збільшує час перебування в ній відрізків слябів, що поліпшує температурну гомогенізацію відрізків слябів. Швидкість, при якій сляб входить в піч, відповідає швидкості лиття і складає близько с зо б.м/с. Після печі 7 розташований пристрій видалення оксиду 9, в цьому випадку у вигляді водяних струменів високого тиску з тиском близько 400 атмосфер, для збивання оксиду, що утворюється на поверхні сляба. со
Швидкість, при якій сляб проходить через установку видалення оксиду і входить в пічний пристрій 10, складає Ге! близько 0,15м/с. Пристрій прокатки 10, що виконує функцію пристрою попередньої прокатки, включає дві чотирьохвалкові кліті, які переважно оснащені пристроєм для змазки валків. При необхідності може бути ме) передбачений ріжучий пристрій 8 для аварійних ситуацій. со
Як видно з фіг.2, температура сталевого сляба, що становить на виході з розливного жолоба близько 14507С, падає в прокатній кліті до рівня близько 11507С, і сляб гомогенізується в пічному пристрої при цій температурі. Інтенсивне обприскування водою в пристрої видалення оксиду 9 приводить до падіння температури сляба від «11507С до «105070. Ця температура придатна для прокатки і в аустенітній, і в феритній областях, а « 17, відповідно. У двох прокатних клітях пристрою попередньої прокатки 10 температура сляба падає з кожним з с кроком валків ще приблизно на 50"С, так що сляб, початкова товщина якого складала близько 7Омм і який формується в два етапи, з проміжною товщиною 42мм, в сталеву смугу товщиною близько 16,8мм, має ;» температуру близько 9507С. Профіль товщини як функція місцеположення показаний на фіг.3. Цифри означають товщину в мм. Пристрій охолоджування 11, набір перемотувальних пристроїв 12 і, якщо це бажане, додатковий пічний пристрій (не показаний) встановлені після пристрою попередньої прокатки 10. При виробництві смуги,
Ге» прокатаної в аустенітній області, смуга, що виходить з пристрою прокатки 10, може бути тимчасово вміщена для зберігання і гомогенізації в перемотувальних пристроях 12, а якщо потрібно додаткове збільшення температури, о може бути нагріта в пристрої нагріву (не показаний), який розташований після перемотувального пристрою.
Ге) Досвідченому фахівцю буде зрозуміло, що пристрій охолоджування 11, перемотувальні пристрої 12 або пічний пристрій, який не показаний, можуть знаходитися у відмінних від згаданих вище положеннях один відносно со одного. Внаслідок обтиснення по товщині прокатана смуга входить в перемотувальні пристрої з швидкістю
Ге близько 0О,бм/с. Друга установка видалення оксиду 13, з тиском води близько 400 атмосфер, розташована після пристрою охолоджування 11, перемотувальних пристроїв 12 або пічного пристрою (не показаний) для повторного видалення оксидної плівки, яка могла утворитися на поверхні прокатаної смуги. При необхідності ов Може бути встановлений другий ріжучий пристрій для обрізання головної і хвостової частин. Потім смугу подають в лінію прокатки, яка може мати форму шести чотирьохвалкових клітей, розташованих одна за одною і (Ф, переважно оснащених пристроєм для змазки валків. ка При виробництві аустенітної смуги можна отримати бажану кінцеву товщину, наприклад, від 1,0 і О,бмм, шляхом використання тільки п'яти прокатних клітей. Товщина, що досягається в кожній кліті, вказана, для бо товщини сляба 7Омм, у верхньому ряді цифр на фіг.3. Після виходу з лінії прокатки 14 смугу, що має кінцеву температуру 900"С і товщину 0,бмм, інтенсивно охолоджують при допомозі пристрою охолоджування 15 і намотують в намотувальному пристрої 16. Швидкість, при якій вона входить в намотувальний пристрій, складає близько 13-25м/с.
Якщо повинна бути отримана смуга, прокатана в феритній області, сталеву смугу, що виходить з пристрою 65 попередньої прокатки 10, інтенсивно охолоджують при допомозі пристрою охолоджування 11. Цей пристрій охолоджування може бути також встановлений між прокатними клітями пристрою остаточної прокатки. Можна також використати природне охолоджування, можливо, між прокатними клітями. Потім смуга проходить перемотувальні пристрої 12 і, якщо потрібно, пічний пристрій (не показаний), після чого видаляють оксид в установці видалення оксиду 13. Смуга, яка до цього часу знаходиться в феритній області, має температуру близько 7507"С. Як вказано вище, деяка частина матеріалу все ще може мати аустенітну структуру, але, в залежності від вмісту вуглецю і бажаної кінцевої якості, це може бути допустимим. Щоб додати феритній смузі бажану кінцеву товщину, наприклад, від 0,8 до 0,5мм, використовують всі шість клітей лінії прокатки 14.
Як і у разі аустенітної смуги, для прокатки феритної смуги в кожній прокатній кліті здійснюють по суті однакове обтиснення по товщині, за винятком обтиснення в останній прокатній кліті. Все це відображено в 7/0 температурному профілі фіг.2 і профілі товщини в нижньому ряду цифр фіг.З для феритної прокатки сталевої смуги у вигляді функції місцеположення. Температурний профіль показує, що смуга на виході має температуру значно вище за температуру перекристалізації Тому для запобігання утворенню оксиду може бути бажаним використання пристрою охолоджування 15 для охолоджування смуги до бажаної температури намотування, при якій все ще може відбуватися перекристалізація. Якщо температура на виході з лінії прокатки 14 дуже низька, /5 Можна підняти температуру смуги, прокатаної в феритній області, до бажаної температури намотування за допомогою пічного пристрою 18, розташованого після лінії прокатки. У способі по винаходу феритна смуга після виходу з пристрою повторної прокатки 14 дуже швидко охолоджується за допомогою пристрою охолоджування до температури, при якій зберігається щонайменше значна частина структури, отриманої під час прокатки.
Для цієї мети досить охолоджування до температури нижче за 50076.
Через високу швидкість, при якої феритна смуга виходить з пристрою повторної прокатки 14, і для того щоб скоротити відстань, яку вона проходить до початку охолоджування, пристрій охолоджування 15 має дуже високу охолоджуючу здатність, більше за 2, переважно - більше за ЗМВт/м2.
Оскільки пристрій охолоджування 15 дуже короткий, відстань між вихідною стороною пристрою повторної прокатки 14 і намотувальним пристроєм 16, який в цьому випадку має форму так званої карусельної моталки, Га також коротка. Завдяки цьому намотувальний пристрій 16 також може використовуватися в звичайному способі виробництва феритної смуги, в якому сталь перекристалізується в рулоні. Тому так звана ближня моталка, яка і) розташована відразу за вихідною стороною пристрою повторної прокатки 14 і використовується для обмеження падіння температури між пристроєм повторної прокатки 14 і намотувальним пристроєм, не потрібна.
Пристрій охолоджування 15 і пічний пристрій 18 можуть бути розташовані один поруч з одним або один за Ге одним. Можна також замінювати один пристрій іншим пристроєм в залежності від того, чи здійснюється виробництво феритної або аустенітної смуги. При виробництві феритної смуги прокатка може бути виконана со нескінченним або безперервним способом. Це означає, що смуга, що виходить з пристрою прокатки 14 і(якщо « він є) пристрою охолоджування або пічного пристрою 15 або 18, відповідно, має більшу довжину, ніж звичайна довжина для утворення одного рулону, і що відрізок сляба довжиною, рівній повній довжині печі, або навіть і. більш довгий відрізок сляба прокатують безперервно. Ріжучий пристрій 17 встановлений для розрізання смуги Ге) на відрізки бажаної довжини, відповідної стандартним розмірам рулону. При відповідному виборі різних компонентів пристрою і етапів процесу, здійснюваного в цьому пристрої, такого як гомогенізація, прокатка, охолоджування і тимчасове зберігання, виявилася можливою робота цього пристрою з однією ливарною « машиною безперервної дії, в той час як у відомих способах використовувалися дві ливарні машини безперервної 70 дії для того, щоб погодити обмежену швидкість лиття з набагато більш високими швидкостями прокатки, що - с використовуються на практиці. Якщо потрібно, то відразу після лінії прокатки 14 може бути встановлена й додаткова так звана закрита моталка, що допомагає регулювати рух смуги і температуру смуги, однак це не "» обов'язково, як відзначено вище. Даний пристрій придатний для виробництва смуг з шириною в діапазоні від 1000 до 1500мм і товщиною близько 1мм для аустенітної смуги і близько 0,5-0О0,бмм для феритної смуги.
Час гомогенізації в пічному пристрої 7 складає близько 10 хвилин для зберігання трьох слябів довжиною,
Ге») рівною довжині печі. Перемотувальний пристрій придатний для зберігання двох повних смуг у разі аустенітної прокатки. (95) ї-о
Claims (10)
- Формула винаходу о 50 з 1. Спосіб виробництва сталевої смуги, прокатаної в феритній області, за яким рідку сталь відливають на ливарній машині безперервної дії (1) з утворенням сляба, який при використанні тепла лиття транспортують через пічний пристрій (7), піддають попередній прокатці в пристрої попередньої прокатки (10) і потім піддають ов прокатці в пристрої остаточної прокатки (14) для отримання феритної сталевої смуги з бажаною кінцевою товщиною, який відрізняється тим, що нескінченним або напівнескінченним способом сляб прокатують в (Ф, аустенітній області в пристрої попередньої прокатки (10), а після в аустенітній області охолоджують до ка температури, при якій сталь має, по суті, феритну структуру, і отриману смугу прокатують в пристрої остаточної прокатки (14) при швидкостях, які, по суті, відповідають швидкості, з якою вона входить в пристрій бо остаточної прокатки (14) і на подальшій стадії обтиснення по товщині, і щонайменше в одній кліті пристрою остаточної прокатки (14) смугу піддають феритній прокатці при температурі від 8507С до 6002 і, після виходу з пристрою остаточної прокатки, швидко охолоджують до температури нижче за 500"С, цим запобігаючи перекристалізації.
- 2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що щонайменше в одній прокатній кліті, в якій здійснюють феритну 65 прокатку, проводять прокатку зі змазкою.
- З. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів, який відрізняється тим, що у всіх прокатних клітях, в яких здійснюють феритну прокатку, проводять прокатку зі змазкою.
- 4. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів, який відрізняється тим, що щонайменше в одній прокатній кліті пристрою попередньої прокатки (10) проводять прокатку зі змазкою.
- 5. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів, який відрізняється тим, що сталь являє собою сталь Р.
- 6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, який відрізняється тим, що сталь являє собою низьковуглецеву сталь.
- 7. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів, який відрізняється тим, що після виходу з пристрою остаточної прокатки (14) смугу охолоджують за допомогою пристрою охолоджування (15) з охолоджуючою здатністю більше за 2 МВт/м37. 70
- 8. Спосіб за п. 7, який відрізняється тим, що пристрій охолоджування (15) має охолоджуючу здатність більше за З МВт/м7.
- 9. Спосіб за п. 7 або 8, який відрізняється тим, що в пристрої охолоджування використовується вода, яку розбризкують на сляб когерентними струменями з високою густиною розподілу.
- 10. Пристрій для проведення процесу за будь-яким з пп. 1-9, що включає щонайменше одну ливарну машину 75 безперервної дії для лиття тонких слябів, пічний пристрій (7) для гомогенізації сляба, пристрій попередньої прокатки (10) для попередньої прокатки, і пристрій остаточної прокатки (14) для прокатки сляба в смугу з бажаною кінцевою товщиною, а також намотувальний пристрій(16) для намотування смуги, який відрізняється тим, що між останньою прокатною кліттю пристрою прокатки (14) і намотувальним пристроєм (16) розміщений пристрій охолоджування (15) з охолоджуючою здатністю мінімум 2 МВт/м2. с щі 6) с (ее) (о) (зе) (Се) -с . и? (о) (95) се) (ее) Ко) іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1007731A NL1007731C2 (nl) | 1997-12-08 | 1997-12-08 | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een ferritisch gewalste stalen band. |
| PCT/NL1998/000699 WO1999029446A1 (en) | 1997-12-08 | 1998-12-08 | Process and device for producing a ferritically rolled steel strip |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA63982C2 true UA63982C2 (uk) | 2004-02-16 |
Family
ID=19766141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2000073965A UA63982C2 (uk) | 1997-12-08 | 1998-08-12 | Спосіб і пристрій для виробництва сталевої смуги, прокатаної в феритній області |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6616778B1 (uk) |
| EP (1) | EP1037721B1 (uk) |
| JP (1) | JP2001525255A (uk) |
| KR (1) | KR100530925B1 (uk) |
| CN (1) | CN1148270C (uk) |
| AR (1) | AR017712A1 (uk) |
| AT (1) | ATE253993T1 (uk) |
| AU (1) | AU757456B2 (uk) |
| BR (1) | BR9813441A (uk) |
| CA (1) | CA2313535C (uk) |
| CZ (1) | CZ299769B6 (uk) |
| DE (1) | DE69819773T2 (uk) |
| ES (1) | ES2210844T3 (uk) |
| NL (1) | NL1007731C2 (uk) |
| PL (1) | PL189172B1 (uk) |
| PT (1) | PT1037721E (uk) |
| RU (1) | RU2218426C2 (uk) |
| SK (1) | SK286643B6 (uk) |
| TR (1) | TR200001625T2 (uk) |
| TW (1) | TW430575B (uk) |
| UA (1) | UA63982C2 (uk) |
| WO (1) | WO1999029446A1 (uk) |
| ZA (1) | ZA9811209B (uk) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2201454C2 (ru) * | 1999-07-09 | 2003-03-27 | Закрытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт Аджиномото-Генетика" | Мутантная альфа-изопропилмалат синтаза (ipms), днк, кодирующая мутантную ipms, способ получения штамма escherichia coli, способ получения l-лейцина |
| AUPR048000A0 (en) * | 2000-09-29 | 2000-10-26 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | A method of producing steel |
| ITMI20021996A1 (it) * | 2002-09-19 | 2004-03-20 | Giovanni Arvedi | Procedimento e linea di produzione per la fabbricazione di nastro a caldo ultrasottile sulla base della tecnologia della bramma sottile |
| US20120018113A1 (en) * | 2004-12-03 | 2012-01-26 | Joachim Schwellenbach | CSP-continuous casting plant with an additional rolling line |
| DE102006001195A1 (de) * | 2006-01-10 | 2007-07-12 | Sms Demag Ag | Verfahren zum Gieß-Walzen mit erhöhter Gießgeschwindigkeit und daran anschließendem Warmwalzen von relativ dünnen Metall-,insbesondere Stahlwerkstoff-Strängen,und Gieß-Walz-Einrichtung |
| CN100457305C (zh) * | 2006-12-15 | 2009-02-04 | 鞍山市第三轧钢有限公司 | 一种生产桥梁桁架连板阴头板的轧制方法 |
| CN100457306C (zh) * | 2006-12-15 | 2009-02-04 | 鞍山市第三轧钢有限公司 | 一种生产桥梁桁架连板阳头板的轧制方法 |
| CN100444980C (zh) * | 2006-12-15 | 2008-12-24 | 鞍山市第三轧钢有限公司 | 一种生产大型铁路车辆减速器制动夹板用钢的轧制方法 |
| CN100503062C (zh) * | 2006-12-28 | 2009-06-24 | 鞍钢股份有限公司 | 管线钢热轧平板板形控制方法 |
| DE102008003222A1 (de) * | 2007-09-13 | 2009-03-19 | Sms Demag Ag | Kompakte flexible CSP-Anlage für Endlos-, Semi-Endlos- und Batchbetrieb |
| EP2128277A1 (en) * | 2008-05-29 | 2009-12-02 | Aga AB | Method for annealing metal strips |
| AT509707B1 (de) * | 2010-05-04 | 2011-11-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren zum warmwalzen von stahlbändern und warmwalzstrasse |
| IT1400002B1 (it) * | 2010-05-10 | 2013-05-09 | Danieli Off Mecc | Procedimento ed impianto per la produzione di prodotti laminati piani |
| RU2458753C1 (ru) * | 2011-02-25 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листов из низколегированной трубной стали |
| RU2458751C1 (ru) * | 2011-02-25 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листов из низколегированной трубной стали классов прочности к52-к60 |
| RU2458752C1 (ru) * | 2011-02-25 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листов из низколегированной трубной стали |
| RU2458754C1 (ru) * | 2011-03-17 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листов из низколегированной трубной стали класса прочности х70 |
| RU2476278C2 (ru) * | 2011-03-18 | 2013-02-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства горячекатаной широкополосной стали |
| CZ303949B6 (cs) | 2011-09-30 | 2013-07-10 | Západoceská Univerzita V Plzni | Zpusob dosazení TRIP struktury ocelí s vyuzitím deformacního tepla |
| RU2483815C1 (ru) * | 2012-02-13 | 2013-06-10 | Анатолий Васильевич Алдунин | 3/4-непрерывный широкополосный стан с бесконечной горячей прокаткой тонких полос низкоуглеродистой стали |
| JP6087155B2 (ja) * | 2013-01-23 | 2017-03-01 | 株式会社神戸製鋼所 | チタンまたはチタン合金からなるスラブの連続鋳造方法 |
| IT201700028768A1 (it) | 2017-03-15 | 2018-09-15 | Danieli Off Mecc | Impianto combinato di colata continua e laminazione di nastri metallici a caldo |
| IT201700028732A1 (it) * | 2017-03-15 | 2018-09-15 | Danieli Off Mecc | Impianto combinato di colata continua e laminazione di nastri metallici a caldo |
| KR101990946B1 (ko) * | 2017-09-13 | 2019-06-19 | 주식회사 포스코 | 난접합소재 연속 열간압연 장치 및 방법 |
| CN107876564A (zh) * | 2017-12-15 | 2018-04-06 | 唐山全丰薄板有限公司 | 一种铁素体轧制控制装置及其控制工艺 |
| CN110552531A (zh) * | 2018-06-04 | 2019-12-10 | 中冶天工集团有限公司 | 一种热轧无头带钢生产线建造的施工工艺 |
| CN111589865B (zh) * | 2020-05-26 | 2022-04-05 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种低屈强比薄带钢连铸连轧生产线及生产工艺 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3753796A (en) * | 1968-12-20 | 1973-08-21 | Bethlehem Steel Corp | Rolled steel having high strength and low impact transition temperature and method of producing same |
| JPS5827329B2 (ja) | 1978-04-05 | 1983-06-08 | 新日本製鐵株式会社 | 延性に優れた低降伏比型高張力熱延鋼板の製造方法 |
| DE3440752A1 (de) | 1984-11-08 | 1986-05-22 | Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege |
| JPS61204331A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性とめつき密着性に優れる加工用電気金属めつき薄鋼板の製造方法 |
| US4861390A (en) * | 1985-03-06 | 1989-08-29 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing formable as-rolled thin steel sheets |
| NL8702050A (nl) * | 1987-09-01 | 1989-04-03 | Hoogovens Groep Bv | Werkwijze en inrichting voor de vervaardiging van bandvormig vervormingsstaal met goede mechanische en oppervlakte-eigenschappen. |
| NL8802892A (nl) | 1988-11-24 | 1990-06-18 | Hoogovens Groep Bv | Werkwijze voor het vervaardigen van vervormingsstaal en band vervaardigd daarmee. |
| IT1244295B (it) * | 1990-07-09 | 1994-07-08 | Giovanni Arvedi | Processo ed impianto per l'ottenimento di nastri di acciaio avvolti, aventi caratteristiche di laminati a freddo ottenuti direttamente in linea di laminazione a caldo |
| JPH04301037A (ja) * | 1991-03-29 | 1992-10-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造法 |
| DE69227548T2 (de) * | 1991-07-17 | 1999-07-29 | Centre Rech Metallurgique | Verfahren zur Herstellung eines dünnen Bandes aus Weichstahl |
| JP2781860B2 (ja) * | 1992-03-04 | 1998-07-30 | 住友重機械工業株式会社 | 棒鋼の切断方法 |
| JPH07242947A (ja) * | 1994-03-02 | 1995-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性の優れた高延性熱延高張力鋼板の製造方法 |
| US5470529A (en) | 1994-03-08 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High tensile strength steel sheet having improved formability |
| DE19520832A1 (de) * | 1994-10-20 | 1996-04-25 | Mannesmann Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stahlband mit Kaltwalzeigenschaften |
| EP0750049A1 (de) | 1995-06-16 | 1996-12-27 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Ferritischer Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung |
| NL1000694C2 (nl) * | 1995-06-29 | 1997-01-08 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een vervormbare stalen band. |
| DE19540978A1 (de) * | 1995-11-03 | 1997-05-07 | Schloemann Siemag Ag | Produktionsanlage zum kontinuierlichen- oder diskontinuierlichen Auswalzen von Warmband |
| DE19600990C2 (de) * | 1996-01-14 | 1997-12-18 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zum Warmwalzen von Stahlbändern |
| NL1003293C2 (nl) | 1996-06-07 | 1997-12-10 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een stalen band. |
-
1997
- 1997-12-08 NL NL1007731A patent/NL1007731C2/nl not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-08-12 UA UA2000073965A patent/UA63982C2/uk unknown
- 1998-12-07 AR ARP980106216A patent/AR017712A1/es unknown
- 1998-12-08 RU RU2000118217/02A patent/RU2218426C2/ru active
- 1998-12-08 EP EP98959304A patent/EP1037721B1/en not_active Revoked
- 1998-12-08 CZ CZ20001782A patent/CZ299769B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-12-08 DE DE69819773T patent/DE69819773T2/de not_active Revoked
- 1998-12-08 WO PCT/NL1998/000699 patent/WO1999029446A1/en active IP Right Grant
- 1998-12-08 CN CNB988119749A patent/CN1148270C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-08 PT PT98959304T patent/PT1037721E/pt unknown
- 1998-12-08 AU AU15127/99A patent/AU757456B2/en not_active Ceased
- 1998-12-08 ES ES98959304T patent/ES2210844T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-08 KR KR10-2000-7006179A patent/KR100530925B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-12-08 SK SK849-2000A patent/SK286643B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1998-12-08 PL PL98340998A patent/PL189172B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1998-12-08 BR BR9813441-8A patent/BR9813441A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-12-08 US US09/555,404 patent/US6616778B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-08 TR TR2000/01625T patent/TR200001625T2/xx unknown
- 1998-12-08 AT AT98959304T patent/ATE253993T1/de active
- 1998-12-08 CA CA002313535A patent/CA2313535C/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-08 JP JP2000524091A patent/JP2001525255A/ja active Pending
- 1998-12-08 ZA ZA9811209A patent/ZA9811209B/xx unknown
-
1999
- 1999-01-15 TW TW088100682A patent/TW430575B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU757456B2 (en) | 2003-02-20 |
| RU2218426C2 (ru) | 2003-12-10 |
| DE69819773T2 (de) | 2004-09-30 |
| JP2001525255A (ja) | 2001-12-11 |
| CZ20001782A3 (cs) | 2001-07-11 |
| CN1281394A (zh) | 2001-01-24 |
| TR200001625T2 (tr) | 2000-12-21 |
| CA2313535C (en) | 2004-10-19 |
| EP1037721A1 (en) | 2000-09-27 |
| CA2313535A1 (en) | 1999-06-17 |
| WO1999029446A1 (en) | 1999-06-17 |
| AR017712A1 (es) | 2001-09-12 |
| ATE253993T1 (de) | 2003-11-15 |
| TW430575B (en) | 2001-04-21 |
| US6616778B1 (en) | 2003-09-09 |
| NL1007731C2 (nl) | 1999-06-09 |
| ZA9811209B (en) | 1999-06-09 |
| PL340998A1 (en) | 2001-03-12 |
| BR9813441A (pt) | 2000-10-10 |
| EP1037721B1 (en) | 2003-11-12 |
| PT1037721E (pt) | 2004-04-30 |
| PL189172B1 (pl) | 2005-06-30 |
| KR20010032852A (ko) | 2001-04-25 |
| SK8492000A3 (en) | 2000-11-07 |
| DE69819773D1 (de) | 2003-12-18 |
| SK286643B6 (sk) | 2009-03-05 |
| ES2210844T3 (es) | 2004-07-01 |
| KR100530925B1 (ko) | 2005-11-23 |
| CN1148270C (zh) | 2004-05-05 |
| CZ299769B6 (cs) | 2008-11-19 |
| AU1512799A (en) | 1999-06-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA63982C2 (uk) | Спосіб і пристрій для виробництва сталевої смуги, прокатаної в феритній області | |
| KR100530926B1 (ko) | 고장력강 스트립 제조장치 및 방법 | |
| KR100191298B1 (ko) | 스트립, 예비스트립 또는 슬라브를 생산하기 위한 방법 및 장치 | |
| RU2208485C2 (ru) | Способ получения стальной полосы или листа | |
| SK168498A3 (en) | Method and apparatus for the manufacture of a steel strip | |
| ES2025280B3 (es) | Metodo y aparato para fabricacion de rollos de acero. | |
| KR20120060560A (ko) | 주편의 연속 주조방법 및 장치 | |
| JPS61206507A (ja) | 冷延鋼板製造設備 | |
| RU2218427C2 (ru) | Способ получения полосы из высокопрочной стали и устройство для его осуществления | |
| JPS6127151A (ja) | 連続鋳造方法及び直送圧延方法 | |
| MXPA00005191A (en) | Process and device for producing a ferritically rolled steel strip | |
| JPH07276006A (ja) | 双ベルト式連続鋳造方法 | |
| AU1446199A (en) | Process and device for producing a high-strength steel strip | |
| RU99100328A (ru) | Способ и устройство для производства стальной полосы | |
| MXPA00005193A (en) | Process and device for producing a high-strength steel strip |